Odporność dynamiczna obiektów powierzchniowych na wstrząsy górnicze poprzez uproszczoną analizę Ia MSK

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "Odporność dynamiczna obiektów powierzchniowych na wstrząsy górnicze poprzez uproszczoną analizę Ia MSK"

Transkrypt

1 WARSZTATY 2004 z cyklu Zagrożenia naturalne w górnictwie Mat. Symp. str Edward MACIĄG, Tadeusz TATARA Politechnika Krakowska, Kraków Odporność dynamiczna obiektów powierzchniowych na wstrząsy górnicze poprzez uproszczoną analizę Ia MSK Streszczenie Stosownie do wymagań Instrukcji KGHM-u (opartej na skali MSK 64) pokazano, jak można wyznaczać (w sposób bardzo szacunkowy) odporność dynamiczną budynków (na wpływy dynamiczne na działanie wstrząsów górniczych) poprzez a MSK, w przypadku oceny obiektów np. tego samego osiedla. Pokazano też, stosując bardzo uproszczoną analizę dynamiczną (popartą przykładami) z wykorzystaniem spektrum odpowiedzi, opracowanego dla LGOM, jak wyznaczać odporność dynamiczną głównie obiektów specjalnych, nie kwalifikujących się do ocen poprzez a MSK. 1. Ocena odporności dynamicznej budynków poprzez a MSK Kopalnie węgla kamiennego czy rudy miedzi, w ramach przygotowań do uruchomienia eksploatacji nowego oddziału, między innymi muszą mieć rozpoznanie w sprawie odporności zabudowy powierzchniowej na spodziewane deformacje terenu i wstrząsy górnicze będące skutkiem projektowanych robót wydobywczych. W 2002 roku KGHM zatwierdził Instrukcję 1 do obowiązkowego stosowania w LGOM (Legnicko-Głogowski Okręg Miedziowy) w ocenach szkodliwości dla budynków drgań wzbudzanych wstrząsami górniczymi. Jako kryterium odporności obiektów zabudowy powierzchniowej na wpływy dynamiczne wynikające z wystąpienia wstrząsów górniczych, przyjęto tam (w Instrukcji) a MSK. Ocena odporności dynamicznej zabudowy kubaturowej poprzez a MSK, ma charakter ogólny, wręcz ogólnikowy i wymaga, naszym zdaniem, szeregu wyjaśnień, by można ją w sposób sensowny stosować. Nie podejmujemy tu dyskusji na temat: czy zasadne jest stosowanie skali MSK 64 do oceny szkodliwości dla budynków drgań wzbudzanych wstrząsami górniczymi, skoro skala ta odnosi się do trzęsień ziemi, a ponadto rodzi się pytanie, czemu nie posłużyć się nowszą skalą EMS 98? Stosowanie a MSK może dotyczyć tylko przypadku, gdy ocenę przeprowadza się dla obiektów w skali masowej, np. gdy chodzi o ocenę odporności dynamicznej obiektów całego osiedla. Z wstępnych postanowień Instrukcji KGHM- u można wnioskować, że odnosi się ona do obiektów kubaturowych, do budynków. Obiekty np. osiedla mogą być zróżnicowane, bo na takim terenie może być, oprócz zwykłych budynków, kościół, dzwonnica, komin przemysłowy czy hala sportowa. Instrukcja powinna wyraźnie zaznaczyć, jakich obiektów ona nie dotyczy. 1 KGHM Polska Miedź S.A. Instrukcja przeprowadzenia powierzchniowych pomiarów sejsmometrycznych, interpretacji wyników pomiarów, prognozowania drgań sejsmicznych od wstrząsów górniczych na powierzchni w LGOM, Lubin, marzec

2 E. MACIĄG, T. TATARA Odporność dynamiczna obiektów powierzchniowych na wstrząsy... Według oryginalnej wersji skali MSK 64, a MSK jest sumą geometryczną trzech składowych maksymalnych amplitud: dwu składowych poziomych z dwu wzajemnie prostopadłych kierunków i składowej pionowej. Składowa pionowa na ogół może być pomijana, więc do a MSK w Instrukcji brane są dwie składowe poziome. Nie jest to w Instrukcji jasno przedstawione, dopiero do takiego wniosku prowadzą przykłady podane w Załącznikach do Instrukcji. Dotychczas skala MSK 64 bywała stosowana do oceny skutków trzęsień ziemi, a w Polsce do wstrząsów górniczych. Poprzez objawowe skutki tych zdarzeń (w formie opisowej) starano się tym skutkom przypisać określony stopień skali MSK i określony poziom drgań pozostający w szerokich granicach. Opisowa skala intensywności, a taką przede wszystkim jest skala MSK 64, wykorzystuje opisy skutków wstrząsów (dodajmy w skali masowej) w celu ustalenia przynależności wstrząsów, (które już się zdarzyły) do danej skali. Z tego względu jest to skala wielce orientacyjna. Wszystkie uszkodzenia, jakie są dostrzegalne po wstrząsie górniczym traktowane są jako jego wyłączny skutek. Zgodnie ze skalą MSK 64 nie ma podstaw do uwzględnienia stanu technicznego budynku z okresu przed wstrząsem, jego wad konstrukcyjnych i zaniedbań eksploatacyjnych. Jeden z zakładów górniczych LGOM- u zlecając przeprowadzenie oceny odporności dynamicznej obiektów osiedla (w związku z projektowaną nową eksploatacją górniczą) postawił wymóg, że ma to być przeprowadzone z wykorzystaniem a MSK wg Instrukcji. Opierając się na skali MSK uwzględnia się wiele czynników niepewności. Zjawisko wstrząsu jest zdarzeniem, którego efekty na powierzchni i skutki w budynkach nie są w pełni mierzalne, bowiem jego charakter może być bardzo różny, poczynając od różnych wartości szczytowych przyspieszeń drgań, przez różny czas trwania wstrząsów (w przypadku wstrząsów górniczych te czasy trwania wstrząsów są krótkie i różnice są niewielkie), aż po różnorodny charakter rozkładu propagacji sejsmicznych, w tym od lokalnego podłoża gruntowego w miejscu odbioru wstrząsów. Chcąc spełnić wymóg zleceniodawcy, można postąpić następująco. Np. V stopniowi intensywności skali MSK przypisywano przyspieszenia drgań w szerokich granicach mm/s 2. Można by, więc założyć, że jeśli w danym rejonie na skutek wstrząsów górniczych wystąpią drgania powierzchniowe wyrażone poprzez a MSK w granicach np mm/s 2 to w określonych obiektach mogą wystąpić skutki, wyrażone opisowo, odpowiadające V stopniowi intensywności. Jeżeli się godzimy, że w określonych obiektach mogą wystąpić tego rodzaju uszkodzenia, jakie odpowiadają V stopniowi skali MSK, to wówczas a MSK = 250 mm/s 2 można przyjąć jako graniczną wartość wymuszenia kinematycznego i taką wielkość a MSK traktować jako określającą odporność dynamiczną konkretnych obiektów na wpływy wstrząsów górotworu. Taka ocena odporności na wpływy dynamiczne ma charakter bardzo szacunkowy i może być stosowana tylko w skali masowej, gdy dotyczy dziesiątków czy setek obiektów i tak może być w przypadku sporego osiedla. W skali MSK 64 wyróżnia się trzy grupy budowli: Grupa A budowle z kamienia łamanego, budowle wiejskie, domy z cegły niewypalonej. Grupa B domy z cegły, budowle z elementów prefabrykowanych, budowle z kamienia ciosanego. Grupa C budowle drewniane wzmocnione oraz budowle żelbetowe i betonowe. Trzeba założyć, że tak naprawdę w warunkach polskich, nie ma budynków grupy A. W obszarze LGOM, na terenach wiejskich jest jeszcze wiele domów poniemieckich. Niektóre są mocno zużyte, spękane, nieremontowane. Ich fundamenty z kamienia i zaprawy wapiennopiaskowej i gliny bywają w kiepskim stanie. Ale są to budynki murowe i jeśli są remontowane, to mogą spełniać swoje funkcje i raczej należy je zaliczyć do grupy B. Do grupy B należałoby zaliczyć przede wszystkim domki jednorodzinne murowe, tradycyjne i wzmocnione (z cegły, 370

3 WARSZTATY 2004 z cyklu Zagrożenia naturalne w górnictwie z elementów drobnowymiarowych). Gdy w grupie B pisze się o budynkach z elementów prefabrykowanych to należy rozumieć, że chodzi o budowle murowe z elementów drobnowymiarowych takich jak: siporeks, ytong, bloczki żużlobetonowe i inne. Natomiast budynki prefabrykowane z wielkiej płyty i wielkich bloków (cegła żerańska) można ewentualnie zaliczyć do grupy C, jako żelbetowe czy betonowe lub do grupy B. Biorąc pod uwagę, że omawiane obiekty są wykonane z elementów prefabrykowanych. Kłopoty z klasyfikacją budynków pochodzą stąd, że twórcami skali MSK 64 byli geofizycy, prawdopodobnie słabo zorientowani w problemach budownictwa i mechaniki budowli, a ponadto od czasu tworzenia tej skali nastąpiło zwiększenie zróżnicowania budynków z związku z rozwojem nowych technologii w budownictwie. W skali MSK 64 klasyfikacja typów uszkodzeń obejmuje pięć stopni, ale tu wystarczy wymienić dwa pierwsze stopnie. I uszkodzenia lekkie: cienkie rysy w tynku, odpadanie jego niewielkich kawałków; II uszkodzenia umiarkowane: niewielkie pęknięcia murów, odłupywanie dość znacznych kawałków tynków, spadanie dachówek. Klasyfikacja uszkodzeń wg MSK 64 we wszystkich przypadkach, praktycznie biorąc, dotyczy tylko budynków murowych, a więc nie dotyczy budowli grupy C. Zasadne jest, więc sięgnięcie do nowszej, wyłącznie opisowej skali tj. EMS 98, która wyróżnia więcej klas budynków i podaje wzbogacone opisy uszkodzeń. Zgodnie z Instrukcją KGHM- u przyspieszenia drgań określane dla potrzeb zastosowania skali MSK 64 (a MSK ) wyznacza się jako maksymalną wartość wypadkową (powinno być sumę geometryczną) przyspieszenia drgań gruntu w danej chwili czasu i wyraża w m/s 2 lub mm/s 2, przy czym poszczególne składowe zarejestrowanego przyspieszeniowego przebiegu drgań (akcelerogramu) muszą być odfiltrowane w zakresie częstotliwości 0,5 10 Hz. Ostatni fragment cytowanego z Instrukcji zdania jest nieprecyzyjny, chodzi bowiem o odfiltrowanie składowych drgań o częstotliwościach powyżej 10 Hz. Takie odfiltrowanie na ogół znacznie obniża wartości szczytowe przyspieszeń drgań gruntu. W Załączniku 4 do Instrukcji KGHM- u pokazane są trzy składowe przebiegi drgań od wstrząsu. Ich wartości szczytowe (amplitudy) wynoszą odpowiednio: składowa N-S = 0,23 m/s 2, składowa E-W = 0,25 m/s 2, składowa Z = 0,75 m/s 2. Po odfiltrowaniu składowych z częstotliwością powyżej 10 Hz maksymalne amplitudy poszczególnych składowych wynoszą: składowa N-S = 0,054 m/s 2, składowa E-W = 0,14 m/s 2, składowa Z = 0,14 m/s 2. Bez filtracji składowych poziomych przebiegów drgań a H = 0,34 m/s 2, a po odfiltrowaniu jest a MSK = 0,15 m/s 2, a więc ponad dwa razy mniej. Dokonując oceny szkodliwości drgań wg a H = 0,34 m/s 2 należałoby temu poziomowi drgań przypisać VI stopień intensywności drgań, a kierując się a MSK = 0,15 m/s 2 otrzymuje się ocenę skutków w V stopniu intensywności drgań. Skoro należy oceniać odporność dynamiczną obiektów przykładowego osiedla poprzez a MSK, to widać, że będzie ona znacznie wyższa niż gdyby tego dokonać za pośrednictwem a H. Ale różnica między a H a a MSK jest tak duża jak przedstawiana powyżej, tylko wtedy, gdy dominujące częstotliwości przebiegów drgań gruntu są poza zakresem 10 Hz. Zanalizujmy, jak to może być np. w przypadku drgań z rejonu kopalni Lubin. Na rysunku 1.1a, b i c pokazane są przebiegi drgań zarejestrowane na stanowisku pomiarowym zlokalizowanym stosunkowo blisko jednego z osiedli od wstrząsu górniczego o energii E n = 8,6E7J i odległości epicentralnej r e = 2,85 km. Maksymalne amplitudy poszczególnych składowych drgań z rysunku 1.1a, b i c wynoszą odpowiednio: 371

4 E. MACIĄG, T. TATARA Odporność dynamiczna obiektów powierzchniowych na wstrząsy... a xmax = 181 mm/s 2, a ymax = 111 mm/s 2, a zmax = 80 mm/s 2, stąd a H = 212 mm/s 2. Z kolei na rysunku 1.2a, b pokazane są te same przebiegi drgań co na rysunku 1.1a i b, ale po filtracji składowych drgań powyżej 10 Hz. Jest wówczas: a xmax = 163 mm/s 2, a ymax = 108mm/s 2, stąd a MSK = 196 mm/s 2. W tym przypadku różnica między a H, a a MSK jest niewielka. Ta niewielka różnica między a H, a a MSK w tym przypadku pochodzi stąd, że dominujące częstotliwości składowych poziomych przebiegów x i y pozostają w paśmie poniżej 10 Hz, a dokładnie f D 4,5 Hz, co widoczne jest na rysunku 1.3a i b będących przyspieszeniowymi spektrami odpowiedzi przebiegów drgań odpowiednio z rysunku 1.1a i b. Rys Przebiegi składowych poziomych x (a), y (b) i pionowej z (c) drgań od wstrząsu górniczego Fig Components of mining vibration records in horizontal x (a), y (b) and vertical z (c) directions 372

5 WARSZTATY 2004 z cyklu Zagrożenia naturalne w górnictwie Rys Przebiegi drgań z rysunku 1.1 po filtracji składowych drgań powyżej 10 Hz Fig Records from Fig. 1.1 after filtering frequencies higher than 10 Hz Rys Spektra odpowiedzi przebiegów drgań z rysunku 1.1 Fig Response spectra corresponding to records in Fig

6 E. MACIĄG, T. TATARA Odporność dynamiczna obiektów powierzchniowych na wstrząsy... Podobną procedurę jak wyżej, przeprowadzono na podstawie bardziej intensywnych przebiegów drgań pokazanych na rysunku 1.4a, b i c, zarejestrowanych również na terenie Z.G. Lubin. Drgania te spowodował wstrząs o energii E n = 2,5E6J i odległości epicentralnej r e = 0,83 km. Na podstawie danych z rysunku 1.4a i b wyznaczono a H = 352 mm/s 2. Z kolei na rysunku 1.5a i b pokazano przebiegi drgań z rysunku 1.4a i b, ale po odfiltrowaniu składowych z częstotliwościami powyżej 10 Hz. Uwzględniając dane z rysunku 1.5a i b otrzymuje się a MSK = 199 mm/s 2. Drganiom z rysunku 1.4a i b (niefiltrowanym) odpowiada wg MSK 64 VI stopień tej skali, a drganiom z rysunku 1.5 a i b (odfiltrowanym) odpowiada V stopień. Różnica między a H a a MSK jest tu zasadnicza. Powyższe wynika z rysunku 1.6a i b, na którym pokazane są przyspieszeniowe spektra odpowiedzi wykonane na podstawie przebiegów drgań z rysunku 1.4a i b. W przebiegach tych jest wiele składowych drgań z dominującymi częstotliwościami powyżej 10 Hz. Przy okazji warto zwrócić uwagę, że składowa pionowa drgań (z) z rysunku 1.1c jest znacznie mniejsza od składowych poziomych x i y z rysunku 1.1a i b, podczas gdy składowa z rysunku 1.4c jest znacznie większa od składowych x i y z rysunku 1.4a i b. Wstrząsowi, który wywołał drgania na rysunku 1.1 a, b i c odpowiadała duża odległość epicentralna r e = 2,85 km, w drugim przypadku (drgania z rysunku 1.4a, b i c) r e = 0,83 km. Rys Przebiegi składowych poziomych x (a), y (b) i pionowej z (c) drgań od wstrząsu górniczego Fig Components of mining vibration records in horizontal x (a), y (b) and vertical z (c) directions 374

7 WARSZTATY 2004 z cyklu Zagrożenia naturalne w górnictwie Rys Przebiegi drgań z rysunku 1.4 po filtracji składowych drgań powyżej 10 Hz Fig Records from Fig. 1.4 after filtering frequencies higher than 10 Hz Obecnie w świecie, głównie w Europie, funkcjonuje Europejska Skala Sejsmiczna EMS 98, która opiera się na skali MSK 64 i która jako swoją podstawę przyjęła kompatybilność wstecz, co oznacza, że wszystkie dawniejsze, prawidłowe i niebudzące wątpliwości przypisania do skali MSK 64 są jednocześnie przypisaniami do skali EMS 98. Nowa skala EMS 98 odnosi się do znacznie większej liczby klas budynków niż skala MSK 64. Obiekty przykładowego osiedla są zróżnicowane znacznie bardziej niż ujęte w skali MSK 64, stąd zasadne jest odniesienie się do skali EMS 98. Budynki w skali EMS 98 dzieli się na sześć klas w zależności od podatności na uszkodzenia (Vulnerability Class) klasy A do F. W artykule opublikowanym w Inżynierii i Budownictwie vulnerability interpretowana jest jako wrażliwość sejsmiczna [2]. Kolejne klasy podatności na uszkodzenia zmieniają się od obiektów najsłabszych, wykonanych z niewypalonej cegły lub murowych z kamienia (A-B) poprzez budynki murowe niezbrojone z żelbetowymi stropami (klasa C), budynki murowe zbrojone (klasa D) do różnorodnych konstrukcji żelbetowych zdefiniowanych, w całym przedziale podatności na uszkodzenia (klasy A do F) czy konstrukcji stalowych (klasy C do F), a nawet konstrukcji drewnianych (klasa D). Ponieważ skala EMS 98 (podobnie jak skala MSK 64) dotyczy trzęsień ziemi, więc klasyfikowane są też budynki z uwagi na podatność na uszkodzenia, w których zastosowano specjalne wzmocnienia na wpływy sejsmiczne. W skali EMS 98 bardziej szczegółowo (niż w skali MSK 64) opisane są kolejne możliwe stopnie uszkodzeń (1 do 5). Kolejne stopnie uszkodzeń (1-5) zmieniają się od trudnych do zauważenia zarysowań tynku i wypraw w przypadku stopnia 1 do całkowitej katastrofy (zawalenia) budowli opisanej jako stopień 5. Szczegółowy opis stopni uszkodzeń jest inaczej zdefiniowany 375

8 E. MACIĄG, T. TATARA Odporność dynamiczna obiektów powierzchniowych na wstrząsy... w odniesieniu do różnych rodzajów budynków i ich układów konstrukcyjnych (murowych, żelbetowych, stalowych). Rys Spektra odpowiedzi przebiegów drgań z rysunku 1.4 Fig Response spectra corresponding to records in Fig.1.4 Jako przykład opisowej skali zawartej w EMS 98 przytacza się opis intensywności V VI (stopień IV i niższe nie skutkują żadnymi uszkodzeniami budowli), bo tylko takie mogą się w LGOM pojawić. - Stopień V silny : a) Wstrząs odczuty we wnętrzach budynków przez wielu ludzi i niewielu na zewnątrz. Niektóre osoby mogą przestraszyć się i wybiegać na zewnątrz. Wiele spośród osób śpiących budzi się. Obserwatorzy odczuwają silny wstrząs lub kołysanie całego budynku, pokoju, bądź mebli. b) Wiszące przedmioty kołyszą się znacząco. Naczynia porcelanowe i szklanki stukają o siebie. Małe przedmioty ze środkiem ciężkości w górnej części i/lub niepewnie podparte mogą się przesuwać lub przewracać. Drzwi i okna otwierają się lub zamykają. W kilku przypadkach szyby okienne pękają. Płyny w naczyniach kołyszą się i mogą się wylewać z napełnionych do pełna naczyń. Zwierzęta wewnątrz budynków mogą odczuwać niepokój. 376

9 WARSZTATY 2004 z cyklu Zagrożenia naturalne w górnictwie c) Uszkodzenia stopnia 1 występują w niektórych budynkach o podatności na wstrząsy klasy A i B. - Stopień VI lekko uszkadzający : a) Wstrząsy odczuwane przez większość ludzi wewnątrz budynków i wielu na zewnątrz. Niektóre osoby tracą poczucie równowagi. Wiele osób jest przestraszonych i wybiega na zewnątrz. b) Małe przedmioty zazwyczaj pewnie stojące, mogą się przewracać, a meble mogą się przesuwać. Niekiedy talerze i szklane naczynia mogą się potłuc, zwierzęta domowe (także na zewnątrz) mogą się wystraszyć. c) Uszkodzenia stopnia 1 występują w wielu budynkach podatnych na wstrząsy klasy A i B. Niewiele budowli klasy C doznaje uszkodzeń stopnia 1. Opisy ujęte w punktach a) w poszczególnych stopniach intensywności maja charakter wielce subiektywny. Należy tu jeszcze podać (z opisem) klasyfikację uszkodzeń wg skali EMS 98 ale tylko dwa pierwsze stopnie uszkodzeń. Klasyfikacja uszkodzeń (poprzez opis i rysunki) jest przeprowadzona odrębnie dla budynków murowych i żelbetowych. W przypadku budynków murowych: - Stopień 1 uszkodzenia pomijalne do słabych (brak uszkodzeń elementów konstrukcyjnych, słabe uszkodzenia elementów niekonstrukcyjnych): włoskowate (trudno zauważalne) rysy na niektórych ścianach, spadanie małych kawałków wypraw i tynków, w bardzo niewielu przypadkach spadanie obluzowanych kamieni z górnych części budynków. - Stopień 2 uszkodzenia umiarkowane (słabe uszkodzenia elementów konstrukcyjnych, umiarkowane uszkodzenia elementów niekonstrukcyjnych): rysy w wielu ścianach, spadanie kawałków tynku, częściowe zniszczenie kominów. W przypadku budynków żelbetowych: - Stopień 1 uszkodzenia pomijalne do słabych (brak uszkodzeń elementów konstrukcyjnych, słabe uszkodzenia elementów niekonstrukcyjnych): cienkie rysy w tynku na elementach szkieletu albo w dolnych częściach ścian, cienkie rysy w ścianach działowych i w wypełnieniu szkieletu. - Stopień 2 uszkodzenia umiarkowane (słabe uszkodzenia elementów konstrukcyjnych; umiarkowane elementów niekonstrukcyjnych): rysy w słupach i belkach szkieletu i w ścianach nośnych, rysy w ściankach działowych i w wypełnieniu; spadanie kruchych okładzin i tynku; wypadanie zaprawy z połączeń ścian wypełniających nośną konstrukcję szkieletową. Przykład. Należy dokonać oceny odporności na wpływy dynamiczne (w postaci wstrząsów górniczych) budynków jednej ze szkół przykładowego osiedla. Jako kryterium oceny odporności na wpływy dynamiczne przyjmuje się a MSK, zgodnie z wymogiem Instrukcji KGHM- u. Obiekty szkoły stanowią budynki 1-3 kondygnacyjne, prefabrykowane o ścianowej konstrukcji nośnej z cegły żerańskiej. Zgodnie ze skalą MSK 64, na której bazuje Instrukcja, podany opis budynków jest wystarczający. Uzupełniamy wyżej podany opis. Układ konstrukcyjny omawianych budynków jest poprzeczno-podłużny, fundamenty stanowią ławy żelbetowe, ściany piwniczne są betonowe monolityczne, ściany wyższych kondygnacji stanowią elementy prefabrykowane (wielki blok tzw. cegła żerańska), stropy są prefabrykowane (płyty kanałowe). W poziomie podpiwniczenia wprowadzono wzmocnienia dla zabezpieczenia konstrukcji na spodziewane deformacje terenu. Stan techniczny budynków w myśl przyjętego kryterium oceny nie ma znaczenia. Dodajemy jednak, ze jeden z budynków (podobnie jak i inne) wykazuje: liczne zarysowania na elewacjach, głównie na stykach elementów 377

10 E. MACIĄG, T. TATARA Odporność dynamiczna obiektów powierzchniowych na wstrząsy... prefabrykowanych, miejscami wykruszenia tynku wzdłuż pęknięć, lokalne odspojenia i ubytki tynku, odpadanie płatów tynku przy dylatacjach, rozwarcie górą dylatacji na styku z częścią łączącą segmenty budynku, zarysowane są ścianki wewnętrzne w poziomie pierwszej i drugiej kondygnacji, spękania podestów klatki schodowej, lokalne zarysowanie tynków. Nie zaobserwowano uszkodzeń elementów konstrukcyjnych. Jeśli omawiane obiekty zaliczyć wg MSK 64 do budynków grupy C, to takie obiekty wg tej skali ulegają pierwszym pojedynczym uszkodzeniom przy VII stopniu intensywności drgań. Wówczas można by przyjąć, że VI stopień intensywności drgań może być podstawą do określenia a MSK wyznaczającego odporność dynamiczną. VI stopniowi odpowiada a MSK w granicach mm/s 2. Wobec powyższego jako graniczą odporność dynamiczną na wstrząsy górnicze omawianych obiektów, określaną przez a MSK można by przyjąć równą 500 mm/s 2. Ale możliwe jest też zaliczenie omawianych budynków szkolnych (z uszkodzeniami niegroźnymi, ale licznymi) wykonanych z cegły żerańskiej w myśl skali MSK 64 do budynków grupy B i wówczas stosując procedurę jak wyżej, otrzymamy graniczną odporność dynamiczną na wstrząsy wyrażoną poprzez a MSK = 250 mm/s 2. Różnica względem poprzedniej wartości a MSK jest zasadnicza. Nasuwa się propozycja przyjęcia pośredniej wartości a MSK. Przez wyznaczoną powyżej graniczną odporność dynamiczną na wstrząsy górnicze a MSK = 250 mm/s 2 należy rozumieć taki poziom drgań, przy którym nie powinny pojawić się w omawianych obiektach jakiekolwiek uszkodzenia konstrukcyjne jak i niekonstrukcyjne, czasami nazywane kosmetycznymi. 2. Przykłady przybliżonej oceny dynamicznej obiektów budowlanych w LGOM Na obszarze LGOM zabudowa kubaturowa jest bardzo zróżnicowana. Wśród tej zabudowy wyróżnić można, budynki mieszkalne występujące licznie na terenach osiedli mieszkaniowych. Odporności dynamiczna tych obiektów, z uwagi na masowy charakter ich występowania na terenach osiedli mieszkaniowych czy w obszarach wiejskich LGOM, była określana (zgodnie z wytycznymi Instrukcji KGHM) poprzez a MSK, jak to przedstawiono w p. 1 pracy. Oprócz budynków mieszkalnych występują także obiekty o mniej lub bardziej nietypowej konstrukcji. W tej części pracy zostaną przytoczone przykłady obliczeń dynamicznych wybranych obiektów budowlanych. Część z tych obiektów może być uznana za reprezentatywne dla licznej grupy budynków prefabrykowanych wznoszonych na terenie LGOM. Z kolei konstrukcja innych jest dość nietypowa i odporność takich obiektów nie może być określana poprzez a MSK. Jak już wspomniano w p.1 oceny odporności budynków dokonywane poprzez a MSK są szacunkowe i mogą być stosowane w skali masowej. W związku z tym i nasze obliczenia dynamiczne wybranych obiektów będą uproszczone, tzn. wykorzystywać będziemy proste modele dynamiczne opisujące analizowane obiekty. W niektórych przypadkach możliwe jest także korzystanie ze wzorów empirycznych do określenia charakterystyki częstotliwościowej rozważanego obiektu [1]. W celu wyznaczenia sił bezwładności posługujemy się metodą spektrum odpowiedzi i wykorzystujemy wzorcowe względne przyspieszeniowe spektrum odpowiedzi. Spektrum to zostało opracowane w Instytucie Mechaniki Budowli Politechniki Krakowskiej i jest zawarte w Instrukcji ITB nr 364/2000: Wymagania techniczne dla obiektów budowlanych wznoszonych na terenach górniczych, Spektrum to jest zalecone do praktycznego stosowania. Na rysunku 2.1 pokazano krzywe obrazujące to spektrum w odniesieniu do terenu LGOM. Zależności opisujące rzędne krzywych z rysunku 2.1 w przypadku ułamka tłumienia krytycznego ξ = 2.5 oraz 5% przedstawiają równania (1): 378

11 WARSZTATY 2004 z cyklu Zagrożenia naturalne w górnictwie f f f f 2,5% 0,25 0,737 f 0,485 3,2 15,7 1 f 5% 0,25 0,6 f 0,4 2,6 11,43 1 f dla dla dla dla 0Hz f 1,0 Hz 1Hz f 5,0Hz 5Hz f 7,14Hz f 7,14Hz (2.1) gdzie: f częstotliwość drgań własnych konstrukcji. Siły sejsmiczne (bezwładności) w obiektach modelowanych układem o jednym lub wielu stopniach swobody (są to zatem, dość proste modele) o znanych charakterystykach dynamicznych (częstotliwości i odpowiadające im postacie drgań własnych oraz tłumienie) z wykorzystaniem względnego przyspieszeniowego spektrum odpowiedzi są obliczane według wzoru: i P m a f, (2.2) ik k ik max gdzie: m k masa skupiona w punkcie k, a max maksymalne przyspieszenie drgań podłoża, rzeczywiste lub prognozowane, β(f i, ξ i) rzędna względnego przyspieszeniowego spektrum odpowiedzi dla i- tej częstotliwości drgań własnych konstrukcji i odpowiadającego tej częstotliwości ułamka tłumienia krytycznego, η ik współczynnik udziału i- tej postaci drgań określany wg zależności: gdzie: c ij rzędne postaci drgań własnych. j1 n c (2.3) ik ik n j1 m c Rzędne postaci drgań własnych układu oblicza się wykorzystując przyjęty model teoretyczny, bądź przyjmuje się je na podstawie norm lub literatury. Gdy na odpowiedź dynamiczną analizowanego obiektu mają wpływ również jego wyższe postacie drgań własnych, wówczas najniekorzystniejsze wartości sił wewnętrznych, w wybranych przekrojach (mogą to być siły ścinające, momenty zginające), wyznacza się na podstawie jednej z metod: a) SRSS (square root of the sum of the squares), b) CQC (complete quadratic combination), c) SNiP. m j j c ij ij 2 379

12 E. MACIĄG, T. TATARA Odporność dynamiczna obiektów powierzchniowych na wstrząsy... Rys Standardowe spektrum odpowiedzi dla obszaru LGOM Fig Standard response spectrum for the LGOM region Przykład 1. Dotyczy analizy dynamicznej nietypowej konstrukcji, jaką jest dzwonnica przy kościele. Jest to konstrukcja żelbetowa, monolityczna typu wieżowego. Taki obiekt nie kwalifikuje się do ocen według opisowych skal MSK 64 czy EMS 98 (por. p.1). Fundament dzwonnicy stanowi żelbetowa płyta fundamentowa wykonana z betonu żwirowego, o wymiarach w rzucie 7,5 x 7,5 m i grubości 0,8 m. Płyta fundamentowa położona jest na betonowej warstwie wyrównawczej. Konstrukcję nośną dzwonnicy o wysokości około 35 m stanowią cztery żelbetowe ramiona (słupy), każde o przekroju prostokątnym 2,25 x 0,5m, powiązane żelbetowymi pomostami w trzech poziomach (12,8; 21,6 i 29,3 m). Konstrukcję wieńczy stalowy krzyż zamocowany w poziomie najwyższego pomostu. Całkowita wysokość dzwonnicy wynosi 35,9 m. Do analizy dynamicznej dzwonnicy przyjęto model wspornikowy z czterema masami skupionymi por. rysunek 2.2. Wartości mas skupionych oraz charakterystyki przekrojowe (sztywności giętne) wyznaczono i przyjęto na podstawie danych z dostępnej dokumentacji technicznej. W tabeli 2.1 zestawiono trzy obliczone częstotliwości drgań własnych modelu dzwonnicy i odpowiadające im postacie drgań. Do dalszych analiz przyjęto dwie pierwsze obliczone częstotliwości. Tabela 2.1. Zestawienie obliczonych częstotliwości drgań własnych dzwonnicy i odpowiadających im postaci Table 2.1. Modal frequencies and shapes calculated for belfry f 1 = 1,83 [Hz] f 2 = 10,60 [Hz] f 3 = 36,50 [Hz] 1,000 1,000-0,660 0,672-0,163 1,000 0,600-0,366 0,873 0,355-0,735-0,

13 WARSZTATY 2004 z cyklu Zagrożenia naturalne w górnictwie Rys Model dynamiczny dzwonnicy Fig Dynamic model for considered belfry Wartości współczynnika dynamicznego β wyznaczono z wzorcowego względnego przyspieszeniowego spektrum odpowiedzi (dla ξ = 2,5%) por. rysunek 2.1: dla f 1 = 1,826 Hz β 1 = 0,86; dla f 2 = 10,596 Hz β 2 = 2,482. Siły bezwładności działające na konstrukcję dzwonnicy (w poziomach skupienia mas) obliczono wykorzystując równanie (2.2). Wartość przyspieszenia drgań a max w równaniu (2.2), traktowanego jako wymuszenie kinematyczne, przyjęto wariantowo równą 0,125; 0,25; 0,3 i 0,5 m/s 2. Siły bezwładności i na ich podstawie momenty zginające w poszczególnych poziomach konstrukcji obliczano dla każdej częstotliwości i postaci drgań osobno. Sumaryczny moment wyznaczano metodą SRSS wykorzystując równanie: gdzie: P k sumaryczna siła w k- tym poziomie. n P k P ik i1 2 (2.4) Wyniki obliczeń porównano z wynikami obliczeń od działania sił od wiatru. W świetle przeprowadzonej uproszczonej analizy dynamicznej okazuje się, że odporność dynamiczną dzwonnicy określa a max = 500 mm/s 2. Jest to maksymalna wartość przyspieszenia jednej składowej poziomej przebiegu drgań powierzchniowych. Wymuszenie kinematyczne w postaci przebiegu drgań z a max = 500 mm/s 2 odpowiada w skutkach, w przypadku omawianej dzwonnicy, obciążeniu normowemu od wiatru. Przykładowo w tabeli 2.2 zestawiono obliczone siły bezwładności i momenty zginające w poziomach skupienia mas por. rysunek 2.2 w przypadku a max = 500 mm/s 2 z uwzględnieniem pierwszej i drugiej postaci drgań, oraz wartości sumaryczne sił i momentów zginających. 381

14 E. MACIĄG, T. TATARA Odporność dynamiczna obiektów powierzchniowych na wstrząsy... Wartości obliczonych sił i momentów dynamicznych w dzwonnicy Calculated values of dynamic forces and moments in belfry Wartości sił [kn] i momentów dynamicznych [knm] przy uwzględnieniu Tabela 2.2. Table 2.2. f 1 = 1,83 [Hz] f 2 = 10,60 [Hz] f 1 i f 2 P 1 33,94-37,49 50,57 P 2 24,57 6,58 25,448 P 3 19,10 12,87 23,03 P 4 32,45 74,21 80,99 M 2 281,7-311,20 419,76 M 3 392,9-369,90 539,63 M 4 920,6-492,5 1044,06 *) M u 2901,70 518, ,68 Przykład 2. Dotyczy analizy dynamicznej budynków oświatowych szkoły, przedszkola por. p.1. Reprezentantem tej klasy obiektów jest budynek przedszkola. Budynek jest typowym, dwukondygnacyjnym obiektem prefabrykowanym o ścianowej konstrukcji nośnej z cegły żerańskiej, wykonanym zgodnie z typową dokumentacją. Wymiary w rzucie wynoszą 37,07 x 12,52 m. Budynek jest częściowo podpiwniczony. Wysokość całkowita (z podpiwniczeniem) wynosi 9,89 m, a części naziemnej 7,99 m.wysokość kondygnacji podpiwniczenia i kondygnacji nadziemnych wynosi odpowiednio 2,5 i 3,5 m. Układ konstrukcyjny budynku jest podłużny dwutraktowy, o szerokości traktów 6 m. Budynek posadowiony jest na wylewanych ławach betonowych i żelbetowych. Ściany fundamentowe oraz piwnic są wylewane z betonu żwirowego o grubości 24 i 30 cm. Ściany konstrukcyjne nadziemia wykonane są z elementów prefabrykowanych, kanałowych o grubości 24 cm ściany wewnętrzne, i 38 cm ściany zewnętrzne (ocieplone 12 cm warstwa gazobetonu). W skład ścian zewnętrznych nadziemnych wchodzą prefabrykowane słupki żelbetowe międzyokienne o wysokości kondygnacji. U dołu słupki są przyspawane do blach zakotwionych w wieńcu w poziomie zerowym oraz w wieńcu stropu nad parterem. Ściany osłonowe (podokienne) grubości 24 cm wykonano z bloczków gazobetonowych. Konstrukcja stropów międzypiętrowych z typowych płyt prefabrykowanych, kanałowych o grubości 24 cm, nad piwnicą DZ-3. Konstrukcja dachu na ocieplonym stropie wielkoblokowym murki z cegły dziurawki, na których są położone płytki korytkowe. Sztywność w kierunku podłużnym zapewniają ściany nośne (obciążone stropami) o rozstawie 6 m. W kierunku poprzecznym sztywność budynku zachowana jest przez ściany poprzeczne wykonane również z elementów cegły żerańskiej. Całość budynku jest zmonolityzowana wieńcami wylewanymi w poziomie każdej kondygnacji na wszystkich ścianach konstrukcyjnych. Ściany piwnic i ściany fundamentów są również zakończone wieńcami żelbetowymi. Budynek jest zdylatowany między częścią podpiwniczoną i bez podpiwniczenia. Rzut poziomy budynku przedszkola pokazano na rysunku 2.3. Z naszych wcześniejszych badań budynków prefabrykowanych podlegającym drganiom parasejsmicznym, a wiec przekazywanym na obiekty z podłoża gruntowego wynika, że zachowują się one jako jedna całość. Jako odrębne dwie całości analizowane są obie oddylatowane części (podpiwniczona i bez podpiwniczenia). 382

15 WARSZTATY 2004 z cyklu Zagrożenia naturalne w górnictwie Rys Rzut poziomy budynku przedszkola Fig Cross-section of the kindergarten building Obliczenia wykonano przy założeniu, że działania dynamiczne przenoszą się na obiekt równolegle do osi poprzecznej budynku (oznaczonej jako x) i odrębnie w kierunku osi podłużnej obiektu (oznaczonej jako y) por. rysunek 2.3. Do analizy dynamicznej przyjęto prosty, płaski model dyskretny z masami skupionymi w poziomach stropów poszczególnych kondygnacji, uwzględniający sztywność ścian konstrukcyjnych, słupów żelbetowych, niektórych elementów niekonstrukcyjnych (ściany osłonowe) oraz podatność podłoża gruntowego (zgodnie z normą PN-80/B-3040). W niskich budynkach podatność podłoża znacząco wpływa na częstotliwości drgań własnych. Obliczano zastępczą grubość ścian po uwzględnieniu otworów. Macierz sztywności modelu wyznaczano jako sumę macierzy sztywności poszczególnych ścian nośnych leżących w płaszczyźnie danego kierunku drgań, dla których przyjmuje się identyczny model w postaci wspornika zamocowanego w podatnym podłożu gruntowym. por. rysunek 2.4. Rys Model dynamiczny budynku przedszkola Fig Dynamic model of the kindergarten building Uwzględniono sztywność giętną, na ścinanie i podatność podłoża. Przy obliczaniu sztywności w kierunku poprzecznym (x) w części podpiwniczonej i bez podpiwniczenia rozważano dwa warianty ścian poprzecznych; raz zakładano współpracę wzajemnie prostopadłych prefabrykowanych ścian, drugi raz tylko same ściany poprzeczne. Obliczenia przeprowadzano w ten sposób, że sprawdzano czy konstrukcja budynku może przenieść wymuszenia kinematyczne o maksymalnych przyspieszeniach drgań podłoża równych: 125, 383

16 E. MACIĄG, T. TATARA Odporność dynamiczna obiektów powierzchniowych na wstrząsy , 350 i 500 mm/s 2. Charakterystyka częstotliwościowa drgań powierzchniowych jest uwzględniona przy korzystaniu ze względnego przyspieszeniowego spektrum odpowiedzi. Wyniki przybliżonej analizy dynamicznej wskazują, że te same wymuszenia wywołują większe naprężenia dynamiczne σ dyn w kierunku poprzecznym (x) tak w modelu części podpiwniczonej jak i bez podpiwniczenia. Oczywiście wyższy poziom naprężeń dynamicznych σ dyn obliczono przy uwzględnieniu przekrojów ścian bez uwzględnienia współpracy elementów prostopadłych. Największe naprężenia otrzymano w poziomie posadzki parteru. W dynamicznym schemacie obliczeniowym budynku dla części podpiwniczonej można było przyjąć poziom zamocowania na wysokości stropu piwnicy, bowiem ściany piwnicy tworzą skrzynie o sztywności znacznie większej niż sztywność wyższych kondygnacji. W poziomach piwnicy, parteru i I p obliczano największe statyczne naprężenia normalne σ stat od ciężaru własnego i 40% obciążenia użytkowego; naprężenia te w części podpiwniczonej i bez podpiwniczenia wynoszą odpowiednio 0,512 i 0,66 MPa. W obliczeniach uwzględniono tylko podstawową częstotliwość drgań własnych (tak w kierunku poprzecznym (x), jaki i w kierunku podłużnym (y)). W tabeli 2.3 zestawiono wartości obliczonych sił bezwładności w poziomach poszczególnych kondygnacji oraz wartości naprężeń dynamicznych σ dyn, w części podpiwniczonej i bez podpiwniczenia. Uwzględniając wyżej określone wartości naprężeń statycznych σ stat = 0,512 i 0,66 MPa i porównując je z obliczonymi naprężeniami dynamicznymi w poziomie parteru σ parter por. tabela 2.3 widać, że konstrukcja budynku przedszkola w części podpiwniczonej i bez podpiwniczenia bezpiecznie przeniesie poziome drgania od wstrząsów górniczych działające już na budynek w poziomie terenu po ich przekazaniu się z gruntu) o maksymalnej wartości przyspieszenia (jednej składowej) dochodzącej do 500 mm/s 2. Tabela 2.3. Obliczone wartości naprężeń dynamicznych w budynku przedszkola w poziomie parteru Table 2.3. Calculated values of dynamic stresses in the kindergarten building at ground level Wartości σ dyn [MPa] w poziomie posadzki parteru Cześć budynku kierunek a = 125 mm/s 2 a = 250 mm/s 2 a = 350 mm/s 2 a = 500 mm/s 2 podpiwniczona bez podpiwniczenia x 0,123 0,246 0,345 0,492 y 0,048 0,096 0,135 0,193 x 0,113 0,227 0,318 0,454 y 0,055 0,110 0,154 0,220 Uwzględniając naprężenia ściskające od obciążeń statycznych i rozciągające od obciążeń dynamicznych nie zachodzi obawa wystąpienia wynikowych dynamicznych naprężeń rozciągających. W takich obiektach jak przedszkole, uwzględniając rozkład ścian, przyjmuje się bez obliczeń, że budynek jest przystosowany do przeniesienia poziomych obciążeń od wiatru. Obliczone poziome obciążenia od wiatru są około dwa razy mniejsze od spodziewanych sił sejsmicznych wywołanych wstrząsami górniczymi w przypadku maksymalnego przyspieszenia drgań podłoża a max = 125 mm/s 2 (dotyczy jednej składowej poziomej). Nie ma bezpośredniego przełożenia z wartości szczytowej a max jednej składowej poziomej drgań na a MSK. Opracowując przyspieszeniowe spektrum odpowiedzi uwzględnialiśmy różne przebiegi drgań z LGOM, mające dominujące częstotliwości zarówno w paśmie poniżej jak i powyżej 10 Hz. 384

17 WARSZTATY 2004 z cyklu Zagrożenia naturalne w górnictwie Przykład 3. Dotyczy szklarni o konstrukcji stalowej z wypełnieniem szklanymi taflami. Szklarnie są obiektami często występującymi na obszarze LGOM w gospodarstwach ogrodniczych. Występują dwa typy takich obiektów: szklarnie typu bułgarskiego (o pow. 1,5 ha) i szklarnie o pow. 0,5 ha. Oprócz szklarni znajdują się tam również tzw. mnożarki o podobnej konstrukcji. Pomimo, że w udostępnionej dokumentacji technicznej szklarni typu bułgarskiego wspomniano o konieczności sprawdzenia jej konstrukcji na wpływy sejsmiczne, to takowych nie wykonano i nie zamieszczono w dokumentacji. Tym bardziej naszym zdaniem sensowne było wykonanie obliczeń (bardzo uproszczonych) tego typu konstrukcji, które mogą być pomocne w ocenach wpływu drgań powierzchniowych na tego typu obiekty. Uproszczone obliczenia dynamiczne wykonuje się dla szklarni typu 0,5 ha. Konstrukcje nośne szklarni mają rozpiętość po 6,4 m i rozmieszczone są, co 3,0 m (moduł). Obliczenia przeprowadzono wariantowo dla jednej, środkowej części o rzucie 6,4 x 3,0 m. W wariancie I brano pod uwagę ciężar własny konstrukcji. W II wariancie oprócz ciężaru własnego konstrukcji uwzględniano ciężar śniegu, który stanowi istotną część całkowitego ciężaru, gdyż konstrukcja szklarni jest bardzo lekka. Najniekorzystniejsze dynamiczne obciążenie wynika z działania składowych poziomych drgań podłoża gruntowego. Układ konstrukcyjny szklarni jest symetryczny. Wykorzystując schemat konstrukcji wsporczej szklarni por. rysunek 2.5, przyjęto model dynamiczny z jedną masą (o jednym stopniu swobody) zakładając, że układ podlegać będzie drganiom antysymetrycznym. Rys Układ konstrukcyjny szklarni Fig Structural layout of the glass-house Stąd też do obliczeń wystarczyło przyjąć równoważny schemat połówkowy dla antysymetrii, a więc zajmować się tylko połową konstrukcji. Uwzględnienie ciężaru śniegu zdecydowanie obniża częstotliwość drgań własnych modelu konstrukcji i wartość współczynnika β. Obliczone wartości podstawowej częstotliwości drgań własnych f 1 i współczynnika dynamicznego β wyniosły: uwzględniając ciężar własny konstrukcji f 1 = 1,87 Hz, β = 0,893; uwzględniając ciężar własny konstrukcji i ciężar śniegu f 1 = 0,77 Hz, β = 0,25. W tabeli 2.4 zestawiono spodziewane siły dynamiczne obliczane przy różnych poziomach wymuszenia kinematycznego. Wyznaczone spodziewane siły są tak małe (nawet przy a max = 500 mm/s 2 ), że nie zachodzi obawa przekroczenia nośności elementów nośnych konstrukcji. 385

18 E. MACIĄG, T. TATARA Odporność dynamiczna obiektów powierzchniowych na wstrząsy... Tabela 2.4. Zestawienie obliczonych wartości sił dynamicznych działających na konstrukcje szklarni Table 2.4. Calculated values of dynamic forces acting on structure of the glass-house a max [mm/s 2 ] Wartości sił dynamicznych P[kN] przy uwzględnieniu: Ciężaru własnego konstrukcji Ciężaru własnego konstrukcji i ciężaru śniegu 125 0,018 0, ,037 0, ,044 0, ,074 0,242 Literatura [1] Ciesielski R., Kuźniar K., Maciąg E., Tatara T. 1992: The empirical formulae for free vibration period of bearing walls buildings. Archives of Civil Engineering, Vol. XXXVIII, issue 4, [2] Zembaty Z., Chmielewski T. 2002: Opisowe intensywnosci trzesień ziemi i możliwości ich stosowania do oceny wstrzasów górniczych. Inżynieria i Budownictwo, 9/2002, Dynamic resistance of surface structures on mining related tremors make of use simplified analysis and a MSK According to requires of KGHM s Instruction (based on MSK-64 scale) the paper presents how we can determine in very estimated way dynamic resistance of buildings subjected to mining tremors by means of a MSK. This determination corresponds to bulk scale events if it refers to decimals or hundreds of buildings e.g. lying at the same housing estate. In the paper results of very simplified dynamic analysis makes of use response spectrum for LGOM region referring to special structures do not qualify to estimation by a MSK are presented. Przekazano: 24 marca 2004 r. 386

Ocena szkodliwości wstrząsów górniczych dla budynków na podstawie drgań ich fundamentów czy drgań gruntu?

Ocena szkodliwości wstrząsów górniczych dla budynków na podstawie drgań ich fundamentów czy drgań gruntu? WARSZTATY 2004 z cyklu Zagrożenia naturalne w górnictwie Mat. Symp. str. 355 368 Edward MACIĄG, Maria RYNCARZ Politechnika Krakowska, Kraków Ocena szkodliwości wstrząsów górniczych dla budynków na podstawie

Bardziej szczegółowo

Q r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE

Q r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE - str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY. 3. Charakterystyka budynku

OPIS TECHNICZNY. 3. Charakterystyka budynku OPIS TECHNICZNY 1. Podstawa opracowania 1.1. Zlecenie Zamawiającego. 1.2. Projekt architektury i projekty branżowe. 1.3. Projekt zagospodarowania terenu. 1.4. Uzgodnienia materiałowe z Zamawiającym. 1.5.

Bardziej szczegółowo

BUDOWNICTWO I KONSTRUKCJE INŻYNIERSKIE. dr inż. Monika Siewczyńska

BUDOWNICTWO I KONSTRUKCJE INŻYNIERSKIE. dr inż. Monika Siewczyńska BUDOWNICTWO I KONSTRUKCJE INŻYNIERSKIE dr inż. Monika Siewczyńska Wymagania Warunków Technicznych Obliczanie współczynników przenikania ciepła - projekt ściana dach drewniany podłoga na gruncie Plan wykładów

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania.

OPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania. OPIS TECHNICZNY 1. Dane ogólne. 1.1. Podstawa opracowania. - projekt architektury - wytyczne materiałowe - normy budowlane, a w szczególności: PN-82/B-02000. Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE. 1. Założenia obliczeniowe. materiały:

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE. 1. Założenia obliczeniowe. materiały: II. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Założenia obliczeniowe. materiały: elementy żelbetowe: beton C25/30, stal A-IIIN mury konstrukcyjne: bloczki Silka gr. 24 cm kl. 20 mury osłonowe: bloczki Ytong

Bardziej szczegółowo

WYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO

WYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO WYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO Ściany obciążone pionowo to konstrukcje w których o zniszczeniu decyduje wytrzymałość muru na ściskanie oraz tzw.

Bardziej szczegółowo

ADESI Sp. z o.o. ROZBUDOWA SPECJALNEGO OŚRODKA SZKOLNO- WYCHOWAWCZEGO W SULĘCINIE

ADESI Sp. z o.o. ROZBUDOWA SPECJALNEGO OŚRODKA SZKOLNO- WYCHOWAWCZEGO W SULĘCINIE ADESI Sp. z o.o. 65-849 ZIELONA GÓRA ul. BROWARNA 1 TEL/FAX 068/4511321 PROJEKT WYKONAWCZY ZLEC. TEMAT EGZ.NR ROZBUDOWA SPECJALNEGO OŚRODKA SZKOLNO- WYCHOWAWCZEGO W SULĘCINIE LOKALIZACJA Sulęcin, ul. Lipowa

Bardziej szczegółowo

TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI

TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI RODZAJ OPRACOWANIA: PROJEKT WYKONAWCZO BUDOWLANY KONSTRUKCJI ADRES: ul. Wojska Polskiego 10

Bardziej szczegółowo

BUDOWNICTWO I KONSTRUKCJE INŻYNIERSKIE. dr inż. Monika Siewczyńska

BUDOWNICTWO I KONSTRUKCJE INŻYNIERSKIE. dr inż. Monika Siewczyńska BUDOWNICTWO I KONSTRUKCJE INŻYNIERSKIE dr inż. Monika Siewczyńska Plan wykładów 1. Podstawy projektowania 2. Schematy konstrukcyjne 3. Elementy konstrukcji 4. Materiały budowlane 5. Rodzaje konstrukcji

Bardziej szczegółowo

FUNDAMENTY ZASADY KSZTAŁTOWANIA I ZBROJENIA FUNDAMENTY

FUNDAMENTY ZASADY KSZTAŁTOWANIA I ZBROJENIA FUNDAMENTY FUNDAMENTY ZASADY KSZTAŁTOWANIA I ZBROJENIA FUNDAMENTY Fundamenty są częścią budowli przekazującą obciążenia i odkształcenia konstrukcji budowli na podłoże gruntowe i równocześnie przekazującą odkształcenia

Bardziej szczegółowo

Zadanie: Zaprojektować w budynku jednorodzinnym (wg wykonanego projektu) filar murowany w ścianie zewnętrznej na parterze.

Zadanie: Zaprojektować w budynku jednorodzinnym (wg wykonanego projektu) filar murowany w ścianie zewnętrznej na parterze. Zadanie: Zaprojektować w budynku jednorodzinnym (wg wykonanego projektu) filar murowany w ścianie zewnętrznej na parterze. Zawartość ćwiczenia: 1. Obliczenia; 2. Rzut i przekrój z zaznaczonymi polami obciążeń;

Bardziej szczegółowo

EKSPERTYZA TECHNICZNA NA TEMAT MOŻLIWOŚCI PRZEBUDOWY CZĘŚCI POMIESZCZEŃ BYŁEJ SZKOŁY NA CELE USŁUG KULTURY ORAZ TURYSTYKI I REKREACJI

EKSPERTYZA TECHNICZNA NA TEMAT MOŻLIWOŚCI PRZEBUDOWY CZĘŚCI POMIESZCZEŃ BYŁEJ SZKOŁY NA CELE USŁUG KULTURY ORAZ TURYSTYKI I REKREACJI EKSPERTYZA TECHNICZNA NA TEMAT MOŻLIWOŚCI PRZEBUDOWY CZĘŚCI POMIESZCZEŃ BYŁEJ SZKOŁY NA CELE USŁUG KULTURY ORAZ TURYSTYKI I REKREACJI Adres: Gorzędziej, dz. Nr 22/8, 45 Gm. Subkowy Inwestor: Gmina Subkowy

Bardziej szczegółowo

Załącznik nr Opis przedmiotu zamówienia

Załącznik nr Opis przedmiotu zamówienia Nr rejestru:... Część. Szczegółowy opis zamówienia. 1. Przedmiot zamówienia. 1.1. Opis przedmiotu zamówienia. Przedmiotem zamówienia jest wykonanie pierwszego etapu inwestycji pt.: Adaptacja budynku sztabowego

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJA PROJEKT BUDOWLANY BUDOWA BUDYNKU PUNKTU WIDOKOWEGO KORNELÓWKA. dz.nr geod. 241/3 GMINA SITNO. inż. Jan DWORZYCKI upr. nr LUB/0274/POOK/05

KONSTRUKCJA PROJEKT BUDOWLANY BUDOWA BUDYNKU PUNKTU WIDOKOWEGO KORNELÓWKA. dz.nr geod. 241/3 GMINA SITNO. inż. Jan DWORZYCKI upr. nr LUB/0274/POOK/05 Egz. nr 5 BRANŻA: KONSTRUKCJA STADIUM: PROJEKT BUDOWLANY TEMAT: BUDOWA BUDYNKU PUNKTU WIDOKOWEGO ADRES: KORNELÓWKA 22-424 Sitno dz.nr geod. 241/3 ZAMAWIAJĄCY: GMINA SITNO SITNO 73 PROJEKTOWAŁ: inż. Jan

Bardziej szczegółowo

1/K. RZUT KONSTRUKCJI PIWNICY. 2/K. RZUT KONSTRUKCJI PARTERU. 3/K. RZUT KONSTRUKCJI PODDASZA. 4/K. ŚCIANA OPOROWA. 5/K. ELEMENTY N-1, N-2, N-3, N-4.

1/K. RZUT KONSTRUKCJI PIWNICY. 2/K. RZUT KONSTRUKCJI PARTERU. 3/K. RZUT KONSTRUKCJI PODDASZA. 4/K. ŚCIANA OPOROWA. 5/K. ELEMENTY N-1, N-2, N-3, N-4. CZĘŚĆ KONCTRUKCYJNA 1 ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA I OPIC TECHNICZNY. Informacja BIOZ. II. CZĘŚĆ GRAFICZNA: 1/K. RZUT KONSTRUKCJI PIWNICY. 2/K. RZUT KONSTRUKCJI PARTERU. 3/K. RZUT KONSTRUKCJI PODDASZA. 4/K. ŚCIANA

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA.

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. Założenia przyjęte do wykonania projektu konstrukcji: - III kategoria terenu górniczego, drgania powierzchni mieszczą się w I stopniu intensywności, deformacje

Bardziej szczegółowo

Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej

Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej SCHEMATY KONSTRUKCYJNE Elementy konstrukcji hal z transportem podpartym: - prefabrykowane, żelbetowe płyty dachowe zmonolityzowane w sztywne tarcze lub przekrycie lekkie

Bardziej szczegółowo

SPIS ZAWARTOŚCI. 1. Opis techniczny konstrukcji str Obliczenia konstrukcyjne(fragmenty) str Rysunki konstrukcyjne str.

SPIS ZAWARTOŚCI. 1. Opis techniczny konstrukcji str Obliczenia konstrukcyjne(fragmenty) str Rysunki konstrukcyjne str. SPIS ZAWARTOŚCI 1. konstrukcji str.1-5 2. Obliczenia konstrukcyjne(fragmenty) str.6-20 3. Rysunki konstrukcyjne str.21-22 OPIS TECHNICZNY 1. PODSTAWA OPRACOWANIA. 1.1. Projekt architektoniczny 1.2. Uzgodnienia

Bardziej szczegółowo

ścienne kanałowe wewnętrzne gr.24cm

ścienne kanałowe wewnętrzne gr.24cm Ekspertyza techniczna 1. Temat, cel i zakres opracowania Przedmiotem niniejszej ekspertyzy technicznej jest obiekt Zespołu Szkół nr 1 w Płocku. Celem ekspertyzy jest ocena obecnego stanu technicznego obiektu

Bardziej szczegółowo

MB-L2-Z /I/02 OCENA STANU BUDYNKÓW W STREFACH WPŁYWU BUDOWY METRA CZĘŚĆ I STACJA C8, TUNEL SZLAKOWY D9. ZESZYT nr 15 BUDYNEK UL.

MB-L2-Z /I/02 OCENA STANU BUDYNKÓW W STREFACH WPŁYWU BUDOWY METRA CZĘŚĆ I STACJA C8, TUNEL SZLAKOWY D9. ZESZYT nr 15 BUDYNEK UL. MB-L2-Z01-4742/I/02 OCENA STANU BUDYNKÓW W STREFACH WPŁYWU BUDOWY METRA CZĘŚĆ I STACJA C8, TUNEL SZLAKOWY D9 ZESZYT nr 15 BUDYNEK UL. PŁOCKA 8 Rzędne w układzie 0 Wisły: - spód fundamentów 29,80m - teren

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY do projektu wykonawczego Budowa nowego obiektu szpitalnego na terenie Zakładu Karnego w Czarnem

OPIS TECHNICZNY do projektu wykonawczego Budowa nowego obiektu szpitalnego na terenie Zakładu Karnego w Czarnem OPIS TECHNICZNY do projektu wykonawczego Budowa nowego obiektu szpitalnego na terenie Zakładu Karnego w Czarnem 1. Przedmiot opracowania. Przedmiotem opracowania jest projekt wykonawczy wolnostojącego

Bardziej szczegółowo

Dynamiczne oddziaływania drgań na powierzchnię terenu ZG Rudna po wstrząsie z dnia roku o energii 1,9 E9 J

Dynamiczne oddziaływania drgań na powierzchnię terenu ZG Rudna po wstrząsie z dnia roku o energii 1,9 E9 J WARSZTATY 27 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Materiały Warsztatów str. 411 421 Lech STOLECKI KGHM Cuprum sp. z o.o. Centrum Badawczo-Rozwojowe Dynamiczne oddziaływania drgań na powierzchnię

Bardziej szczegółowo

EKSPERTYZA O STANIE TECHNICZNYM

EKSPERTYZA O STANIE TECHNICZNYM EKSPERTYZA O STANIE TECHNICZNYM Dla potrzeb projektu przebudowy budynku żłobka, Zdzieszowice, ul. Piastów 20, dz. nr 69/54 Inwestor : Żłobek Samorządowy, Zdzieszowice, ul. Piastów 20 I. CZĘŚĆ OGÓLNA 1.1.

Bardziej szczegółowo

Reakcja budynków na wstrząsy górnicze z wysokoczęstotliwościową modą drgań gruntu

Reakcja budynków na wstrząsy górnicze z wysokoczęstotliwościową modą drgań gruntu Mat. Symp., str.543-549 Józef DUBIŃSKI, Grzegorz MUTKE Główny Instytut Górnictwa, Katowice Reakcja budynków na wstrząsy górnicze z wysokoczęstotliwościową modą drgań gruntu Streszczenie W artykule przedstawiono

Bardziej szczegółowo

Wytyczne dla projektantów

Wytyczne dla projektantów KONBET POZNAŃ SP. Z O. O. UL. ŚW. WINCENTEGO 11 61-003 POZNAŃ Wytyczne dla projektantów Sprężone belki nadprożowe SBN 120/120; SBN 72/120; SBN 72/180 Poznań 2013 Niniejsze opracowanie jest własnością firmy

Bardziej szczegółowo

KOMINY MUROWANE. Przekroje trzonu wymiaruje się na stan graniczny użytkowania. Sprawdzenie należy wykonać:

KOMINY MUROWANE. Przekroje trzonu wymiaruje się na stan graniczny użytkowania. Sprawdzenie należy wykonać: KOMINY WYMIAROWANIE KOMINY MUROWANE Przekroje trzonu wymiaruje się na stan graniczny użytkowania. Sprawdzenie należy wykonać: w stadium realizacji; w stadium eksploatacji. KOMINY MUROWANE Obciążenia: Sprawdzenie

Bardziej szczegółowo

WPŁYW WSTRZĄSÓW GÓRNICZYCH I ODSTRZAŁÓW W KAMIENIOŁOMACH NA ODPOWIEDŹ DYNAMICZNĄ GAZOCIĄGU

WPŁYW WSTRZĄSÓW GÓRNICZYCH I ODSTRZAŁÓW W KAMIENIOŁOMACH NA ODPOWIEDŹ DYNAMICZNĄ GAZOCIĄGU JOANNA DULIŃSKA, ANTONI ZIĘBA WPŁYW WSTRZĄSÓW GÓRNICZYCH I ODSTRZAŁÓW W KAMIENIOŁOMACH NA ODPOWIEDŹ DYNAMICZNĄ GAZOCIĄGU EFFECT OF MINING SHOCKS AND QUARRY SHOOTING ON DYNAMIC RESPONSE OF PIPELINE Streszczenie

Bardziej szczegółowo

SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA

SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA 1. Opis techniczny 2. Dokumenty formalno prawne 3. rys. nr 1 Wejście główne (A) skala 1 : 50 / 1 : 25 4. rys. nr 2 Wiatrołap (B) skala 1 : 50 / 1 : 25 5. Ekspertyza techniczna

Bardziej szczegółowo

EKSPERTYZA TECHNICZNA

EKSPERTYZA TECHNICZNA PRCOWNIA ARCHITEKTONICZNO URBANISTYCZNA A3 44-100 GLIWICE, UL. BEDNARSKA 4/4 EKSPERTYZA TECHNICZNA TEMAT OPRACOWANIA: EKSPERTYZA TECHNICZNA DOTYCZĄCA. MOŻLIWOŚCI TERMOMODERNIZACJI BUDYNKU PUBLICZNEJ SZKOŁY

Bardziej szczegółowo

Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska. Gdańsk, 2010

Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska. Gdańsk, 2010 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska PODSTAWY BUDOWNICTWA PLANSZE DYDAKTYCZNE Michał ł Wójcik Gdańsk, 2010 ZAWARTOŚĆ Ogólne zagadnienia dotyczące budownictwa: podstawowe definicje,

Bardziej szczegółowo

EKSPERTYZA TECHNICZNA

EKSPERTYZA TECHNICZNA EKSPERTYZA TECHNICZNA stanu technicznego istniejącego budynku głównego Specjalistycznego Szpitala im. E. Szczeklika w Tarnowie w związku z projektowanymi nadprożami. ADRES INWESTYCJI: Tarnów, ul. Szpitalna

Bardziej szczegółowo

1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)

1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk) Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m

Bardziej szczegółowo

Rodzaj bloku Symbol elementu b/h Masa [kg] Objętość [m] 0,345 0,460 0,578 bloki drzwiowe BPD/149/228 865 0,346 BP/89/112

Rodzaj bloku Symbol elementu b/h Masa [kg] Objętość [m] 0,345 0,460 0,578 bloki drzwiowe BPD/149/228 865 0,346 BP/89/112 Bloki ścienne piwniczne dla budownictwa wielkoblokowego. Bloki (tzw. typ cegła żerańska ) są elementami konstrukcyjnymi, dostosowanymi do przeniesienia obciążeń z 5 kondygnacji nadziemnych. Budynki w których

Bardziej szczegółowo

Schöck Isokorb typu V

Schöck Isokorb typu V Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu Spis treści Strona Przykłady ułożenia elementów i przekroje 100 Tabele nośności/rzuty poziome 101 Przykłady zastosowania 102 Zbrojenie na budowie/wskazówki 103 Rozstaw

Bardziej szczegółowo

BUDOWA SIEDZIBY PLACÓWKI TERENOWEJ W STASZOWIE PRZY UL. MICKIEWICZA PROJEKT WYKONAWCZY - KONSTRUKCJA SPIS TREŚCI

BUDOWA SIEDZIBY PLACÓWKI TERENOWEJ W STASZOWIE PRZY UL. MICKIEWICZA PROJEKT WYKONAWCZY - KONSTRUKCJA SPIS TREŚCI SPIS TREŚCI I./ OPIS TECHNICZNY II./ WYKAZY STALI III./ RYSUNKI 1K.RZUT FUNDAMENTÓW SKALA 1 : 50 2K.RZUT KONSTRUKCYJNY PARTERU SKALA 1 : 100 3K.RZUT KONSTRUKCYJNY I PIĘTRA SKALA 1 : 100 4K.RZUT KONSTRUKCYJNY

Bardziej szczegółowo

NUMERYCZNA ANALIZA WPŁYWU NA LUDZI DRGAŃ STROPÓW BUDYNKU OD PRZEJAZDÓW METRA

NUMERYCZNA ANALIZA WPŁYWU NA LUDZI DRGAŃ STROPÓW BUDYNKU OD PRZEJAZDÓW METRA KRZYSZTOF STYPUŁA, KRZYSZTOF KOZIOŁ NUMERYCZNA ANALIZA WPŁYWU NA LUDZI DRGAŃ STROPÓW BUDYNKU OD PRZEJAZDÓW METRA COMPUTATIONAL ANALYSIS OF INFLUENCE ON PEOPLE OF VIBRATIONS CAUSED BY METRO ON VARIOUS FLOORS

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJ 1.0 Ocena stanu konstrukcji istniejącego budynku Istniejący budynek to obiekt dwukondygnacyjny, z poddaszem, częściowo podpiwniczony, konstrukcja ścian nośnych tradycyjna murowana.

Bardziej szczegółowo

Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7

Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)

Bardziej szczegółowo

TYPOWY OBIEKT BUDOWLANY TOALETY WOLNOSTOJĄCEJ NA OBSZARZE MIEJSCA OBSŁUGI PODRÓŻNYCH KAT.I PROJEKT WYKONAWCZY

TYPOWY OBIEKT BUDOWLANY TOALETY WOLNOSTOJĄCEJ NA OBSZARZE MIEJSCA OBSŁUGI PODRÓŻNYCH KAT.I PROJEKT WYKONAWCZY 1 2 SPIS TREŚCI ZAŁĄCZNIKI 1.Oświadczenie projektanta... 4 2.Ksero uprawnień... 5 3.Zaświadczenie o przynależności do samorządu zawodowego... 7 4. Podstawa opracowania... 8 CZĘŚĆ OPISOWA 5. Dane ogólne...

Bardziej szczegółowo

Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1

Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1 Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 Schemat analizowanej ramy Analizy wpływu imperfekcji globalnych oraz lokalnych, a także efektów drugiego rzędu

Bardziej szczegółowo

PROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ

PROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń

Bardziej szczegółowo

BADANIA UZUPEŁNIONE SYMULACJĄ NUMERYCZNĄ PODSTAWĄ DZIAŁANIA EKSPERTA

BADANIA UZUPEŁNIONE SYMULACJĄ NUMERYCZNĄ PODSTAWĄ DZIAŁANIA EKSPERTA dr inż. Paweł Sulik Zakład Konstrukcji i Elementów Budowlanych BADANIA UZUPEŁNIONE SYMULACJĄ NUMERYCZNĄ PODSTAWĄ DZIAŁANIA EKSPERTA Seminarium ITB, BUDMA 2010 Wprowadzenie Instytut Techniki Budowlanej

Bardziej szczegółowo

Uwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego

Uwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego Uwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego mechanizmu ścinania. Grunty luźne nie tracą nośności gwałtownie

Bardziej szczegółowo

Ekspertyza techniczna stanu konstrukcji i elementów budynku przy ul. Krasińskiego 65 w Warszawie

Ekspertyza techniczna stanu konstrukcji i elementów budynku przy ul. Krasińskiego 65 w Warszawie Ekspertyza techniczna stanu konstrukcji i elementów budynku przy ul. Krasińskiego 65 w Warszawie 1. Podstawa opracowania Zapis zawarty w 06 ust. Rozporządzenia Ministra Infrastruktury z dnia 1 kwietnia

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY ZAGRODY LEŚNEJ

PROJEKT BUDOWLANY ZAGRODY LEŚNEJ PRACOWNIA PROJEKTOWA MGR INŻ. DOROTA SUKIENNIK UL. BOHATERÓW WARSZAWY 15/16, 70-370 SZCZECIN TEL. 512-422-123, E-MAIL: SUKIENNIK.DOROTA1@INTERIA.PL --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Bardziej szczegółowo

Jerzy Gurawski. Architektoniczna Pracownia Autorska ARPA

Jerzy Gurawski. Architektoniczna Pracownia Autorska ARPA Jerzy Gurawski Architektoniczna Pracownia Autorska OBIEKT: WOJEWÓDZKA BIBLIOTEKA PUBLICZNA I CENTRUM ANIMACJI KULTURY MIEJSKA PRACOWNIA URBANISTYCZNA Poznań, ul. Bolesława Prusa 3 jedn. 306401_1, obręb

Bardziej szczegółowo

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA EKSPERTYZA WRAZ Z INWENTARYZACJĄ STANU ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU OFICYNY przy ul. Wesołej 38 w Kielcach 2 ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA I. OPIS TECHNICZNY II. III. DOKUMENTACJA FOTOGRAFICZNA RYSUNKI - INWENTARYZACJA

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY PROJEKTU WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI

OPIS TECHNICZNY PROJEKTU WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI OPIS TECHNICZNY PROJEKTU WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI OBIEKT: Budynek Zwierzętarni ul. Muszyńskiego 1 w Łodzi INWESTOR: Uniwersytet Medyczny w Łodzi Al. Kościuszki 4 JEDNOSTKA PROJEKTOWA: dr inż. Przemysław

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO BRANŻY KONSTRUKCYJNEJ

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO BRANŻY KONSTRUKCYJNEJ OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO BRANŻY KONSTRUKCYJNEJ Szpital Wojewódzki we Włocławku Oddział Ratownictwa 1.0 PODSTAWA OPRACOWANIA - Zlecenie na opracowanie dokumentacji technicznej - Projekt architektoniczy

Bardziej szczegółowo

Założenia obliczeniowe i obciążenia

Założenia obliczeniowe i obciążenia 1 Spis treści Założenia obliczeniowe i obciążenia... 3 Model konstrukcji... 4 Płyta trybun... 5 Belki trybun... 7 Szkielet żelbetowy... 8 Fundamenty... 12 Schody... 14 Stropy i stropodachy żelbetowe...

Bardziej szczegółowo

PROFIL STUDIO ARCHITEKTONICZNE, REALIZACJA INWESTYCJI UL. ŚWIĘTOJAŃSKA 5, 44-100 GLIWICE OPINIA BUDOWLANA

PROFIL STUDIO ARCHITEKTONICZNE, REALIZACJA INWESTYCJI UL. ŚWIĘTOJAŃSKA 5, 44-100 GLIWICE OPINIA BUDOWLANA PROFIL STUDIO ARCHITEKTONICZNE, REALIZACJA INWESTYCJI UL. ŚWIĘTOJAŃSKA 5, 44-100 GLIWICE OPINIA BUDOWLANA TEMAT OPRACOWANIA: OPINIA BUDOWLANA DOTYCZĄCA. MOŻLIWOŚCI PRZEBUDOWY ODDZIAŁU NEUROCHIRURGII W

Bardziej szczegółowo

www.unimetal.pl NIP: 7671447269

www.unimetal.pl NIP: 7671447269 EGZ. NR 1 UNIMETAL Sp. z o.o. tel. +8 67 26 0 80 ul. Kujańska 10 tel. +8 67 26 22 71 77 00 Złotów fax +8 67 26 26 7 www.unimetal.pl NIP: 76717269 I N W E N T A R Y Z A C J A B U D O W L A N A W R A Z Z

Bardziej szczegółowo

PROJEKT KONSTRUKCJI DACHU I KLATKI SCHODOWEJ

PROJEKT KONSTRUKCJI DACHU I KLATKI SCHODOWEJ PROJEKT KONSTRUKCJI DACHU I KLATKI SCHODOWEJ Spis zawartości: 1. 2. Obliczenia statyczne (wybrane fragmenty) 3. Rysunki konstrukcyjne PROJEKTOWAŁ: OPRACOWAŁ: 1 OPIS TECHNICZNY 1. PODSTAWA OPRACOWANIA.

Bardziej szczegółowo

Przedmioty Kierunkowe:

Przedmioty Kierunkowe: Zagadnienia na egzamin dyplomowy magisterski w Katedrze Budownictwa, czerwiec-lipiec 2016 Losowanie 3 pytań: 1-2 z przedmiotów kierunkowych i 1-2 z przedmiotów specjalistycznych Przedmioty Kierunkowe:

Bardziej szczegółowo

Zagadnienia konstrukcyjne przy budowie

Zagadnienia konstrukcyjne przy budowie Ogrodzenie z klinkieru, cz. 2 Konstrukcja OGRODZENIA W części I podane zostały niezbędne wiadomości dotyczące projektowania i wykonywania ogrodzeń z klinkieru. Do omówienia pozostaje jeszcze bardzo istotna

Bardziej szczegółowo

BUDOWNICTWO OGÓLNE. WYŻSZA SZKOŁA EKOLOGII I ZARZĄDZANIA Wydział Architektury Warszawa, ul. Wawelska 14. plansze dydaktyczne. Część III.

BUDOWNICTWO OGÓLNE. WYŻSZA SZKOŁA EKOLOGII I ZARZĄDZANIA Wydział Architektury Warszawa, ul. Wawelska 14. plansze dydaktyczne. Część III. WYŻSZA SZKOŁA EKOLOGII I ZARZĄDZANIA Wydział Architektury 02-061 Warszawa, ul. Wawelska 14 BUDOWNICTWO OGÓLNE plansze dydaktyczne Część III Ściany Warszawa 2010 r. Plansza 1 / 48 ŚCIANY Ściany należą do

Bardziej szczegółowo

ZAJĘCIA 1 ROZPLANOWANIE UKŁADU KONSTRUKCYJNEGO STROPU MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO BUDYNKU PRZEMYSŁOWEGO PŁYTY STROPU

ZAJĘCIA 1 ROZPLANOWANIE UKŁADU KONSTRUKCYJNEGO STROPU MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO BUDYNKU PRZEMYSŁOWEGO PŁYTY STROPU ROZPLANOWANIE UKŁADU KONSTRUKCYJNEGO STROPU MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO BUDYNKU PRZEMYSŁOWEGO PŁYTY STROPU ZAJĘCIA 1 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI BETONOWYCH MGR. INŻ. JULITA KRASSOWSKA Literatura z przedmiotu

Bardziej szczegółowo

PN-B-03004:1988. Kominy murowane i żelbetowe. Obliczenia statyczne i projektowanie

PN-B-03004:1988. Kominy murowane i żelbetowe. Obliczenia statyczne i projektowanie KOMINY PN-B-03004:1988 Kominy murowane i żelbetowe. Obliczenia statyczne i projektowanie Normą objęto kominy spalinowe i wentylacyjne, żelbetowe oraz wykonywane z cegły, kształtek ceramicznych lub betonowych.

Bardziej szczegółowo

Instrukcja montażu stropów TERIVA I; NOVA; II; III

Instrukcja montażu stropów TERIVA I; NOVA; II; III 1. Informacje ogólne 2. Układanie belek 3. Układanie pustaków 4. Wieńce 5. Żebra rozdzielcze 5.1. Żebra rozdzielcze pod ściankami działowymi, równoległymi do belek 6. Zbrojenie podporowe 7. Betonowanie

Bardziej szczegółowo

OCENA TECHNICZNA. Opis stanu istniejącego

OCENA TECHNICZNA. Opis stanu istniejącego OCENA TECHNICZNA Opis stanu istniejącego Budynek sitopiaskownika (wiata) Obecnie obiekt stanowi wiata w konstrukcji stalowej o układzie słupowo-ryglowym. Stopy fundamentowe żelbetowe, kielichowe o wymiarach

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY. Założenia ogólne: Dane powierzchniowo kubaturowe:

OPIS TECHNICZNY. Założenia ogólne: Dane powierzchniowo kubaturowe: OPIS TECHNICZNY do projektu architektoniczno budowlanego docieplenia budynku mieszkalnego V-cio kondygnacyjnego przy ul. Mickiewicza 114 znajdującego się na nieruchomości oznaczonej nr geod 2600/1, 2599/2,

Bardziej szczegółowo

Analiza wpływu przypadków obciążenia śniegiem na nośność dachów płaskich z attykami

Analiza wpływu przypadków obciążenia śniegiem na nośność dachów płaskich z attykami Analiza wpływu przypadków obciążenia śniegiem na nośność dachów płaskich z attykami Dr inż. Jarosław Siwiński, prof. dr hab. inż. Adam Stolarski, Wojskowa Akademia Techniczna 1. Wprowadzenie W procesie

Bardziej szczegółowo

Charakterystyka parametrów drgań w gruntach i budynkach na obszarze LGOM

Charakterystyka parametrów drgań w gruntach i budynkach na obszarze LGOM WARSZTATY 23 z cyklu Zagrożenia naturalne w górnictwie Mat. Symp. str. 25 216 Krzysztof JAŚKIEWICZ CBPM Cuprum, Wrocław Charakterystyka parametrów drgań w gruntach i budynkach na obszarze LGOM Streszczenie

Bardziej szczegółowo

BIURO KONSTRUKCYJNE PUZYREWSKI 80-812 Gdańsk, ul. Dokerów 15

BIURO KONSTRUKCYJNE PUZYREWSKI 80-812 Gdańsk, ul. Dokerów 15 BIURO KONSTRUKCYJNE PUZYREWSKI ul.dokerów 15, 80-812 Gdańsk NIP 583-014-01-70 TEL/FAX 058 302-36-22 e-mail: puzyrewski@post.pl OPRACOWANIE: PROJEKT KONSTRUKCYJNY BUDYNKU MIESZKALNEGO WIELORODZINNEGO ADRES

Bardziej szczegółowo

Influence of building type on the transmission of mine-induced vibrations from the ground to building fundaments

Influence of building type on the transmission of mine-induced vibrations from the ground to building fundaments 30 UKD 622.271: 622.2: 622.83/.84 Przekazywanie drgań od wstrząsów górniczych z gruntu na fundamenty budynków różnego typu Influence of building type on the transmission of mine-induced vibrations from

Bardziej szczegółowo

Wymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych

Wymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych Wymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych Podstawowe zasady 1. Odpór podłoża przyjmuje się jako liniowy (dla ławy - trapez, dla stopy graniastosłup o podstawie B x L ścięty płaszczyzną). 2. Projektowanie

Bardziej szczegółowo

Oświadczenie projektanta

Oświadczenie projektanta Warszawa, 31.08.2017 Oświadczenie projektanta Zgodnie z art. 20 ust. 4 Ustawy Prawo Budowlane projektant mgr inż. Maciej Rozum posiadający uprawnienia do projektowania bez ograniczeń w specjalności konstrukcyjnobudowlanej

Bardziej szczegółowo

WYKAZ RYSUNKÓW KONSTRUKCYJNYCH

WYKAZ RYSUNKÓW KONSTRUKCYJNYCH WYKAZ RYSUNKÓW KONSTRUKCYJNYCH 1. SZYB WINDY PIWNICA 2. SZYB WINDY PARTER 3. SZYB WINDY 1 PIĘTRO 4. SZYB WINDY PODDASZE 5. FUNDAMENT SZYBU WINDY RZUT 6. FUNDAMENT SZYBU WINDY PRZEKRÓJ 7. STROP SZYBU WINDY

Bardziej szczegółowo

Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali

Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali Poradnik Inżyniera Nr 18 Aktualizacja: 09/2016 Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_18.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie

Bardziej szczegółowo

EKSPERTYZA TECHNICZNA

EKSPERTYZA TECHNICZNA 16 EKSPERTYZA TECHNICZNA ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU WARSZTATOWO-GARAŻOWEGO ZLOKALIZOWANEGO W ZESPOLE BUDYNKÓW PAŃSTWOWEJ STRAŻY POŻARNEJ W BIAŁYMSTOKU PRZY ULICY WARSZAWSKIEJ 3 1.0. PRZEDMIOT i CEL EKSPERTYZY

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY strona: 1 SPIS TREŚCI

OPIS TECHNICZNY strona: 1 SPIS TREŚCI OPIS TECHNICZNY strona: 1 SPIS TREŚCI A. Opis techniczny. 1. Podstawa opracowania. 2. Dane ogólne. 3. Konstrukcja budynków. 4. Konstrukcja remontu budynków. 5. Wytyczne rozbiórki budynku. 6. Wytyczne wykonawstwa.

Bardziej szczegółowo

1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.

1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m. 1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem

Bardziej szczegółowo

PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20

PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20 PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20 INWESTOR: GMINA SKRWILNO SKRWILNO 87-510 ADRES: DZIAŁKA NR 245/20 SKRWILNO GM. SKRWILNO PROJEKTOWAŁ:

Bardziej szczegółowo

BELKI NADPROŻOWE PREFABRYKOWANE GINTER L19

BELKI NADPROŻOWE PREFABRYKOWANE GINTER L19 INSTRUKCJA MONTAŻU BELKI NADPROŻOWE PREFABRYKOWANE GINTER L19 Strona 1 z 5 1. ZASTOSOWANIE Belki nadprożowe prefabrykowane GINTER L19 przeznaczone są do stosowania w ścianach i przegrodach. 2. DOPUSZCZALNE

Bardziej szczegółowo

Ocena wpływu drgań na obiekty w otoczeniu i na ludzi NORMA PN-88/B 85/B /B Ocena wpływu drgań na ludzi w budynkach

Ocena wpływu drgań na obiekty w otoczeniu i na ludzi NORMA PN-88/B 85/B /B Ocena wpływu drgań na ludzi w budynkach Ocena wpływu drgań na obiekty w otoczeniu i na ludzi NORM PN-5/ 5/-0170 Ocena szkodliwości drgań przekazywanych przez podłoże e na budynki NORM PN-/ /-0171 Ocena wpływu drgań na ludzi w budynkach Ocena

Bardziej szczegółowo

EKSPERTYZA TECHNICZNA

EKSPERTYZA TECHNICZNA EKSPERTYZA TECHNICZNA OBIEKT : Pawilon główny, pawilon zakaźny, pawilon płucny Zespołu Opieki Zdrowotnej w Dąbrowie Tarnowskiej LOKALIZACJA : ul. Szpitalna 1, 33-200 Dąbrowa Tarnowska INWESTOR : Zespół

Bardziej szczegółowo

Edward MACIĄG*, Jan WINZER**, Roman BIESSIKIRSKI** * Politechnika Krakowska ** Akademia Górniczo-Hutnicza

Edward MACIĄG*, Jan WINZER**, Roman BIESSIKIRSKI** * Politechnika Krakowska ** Akademia Górniczo-Hutnicza WARSZTATY 27 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Materiały Warsztatów str. 297 38 Edward MACIĄG*, Jan WINZER**, Roman BIESSIKIRSKI** * Politechnika Krakowska ** Akademia Górniczo-Hutnicza Współdziałanie

Bardziej szczegółowo

Informacje ogólne. Rys. 1. Rozkłady odkształceń, które mogą powstać w stanie granicznym nośności

Informacje ogólne. Rys. 1. Rozkłady odkształceń, które mogą powstać w stanie granicznym nośności Informacje ogólne Założenia dotyczące stanu granicznego nośności przekroju obciążonego momentem zginającym i siłą podłużną, przyjęte w PN-EN 1992-1-1, pozwalają na ujednolicenie procedur obliczeniowych,

Bardziej szczegółowo

Kraków, lipiec 2012.

Kraków, lipiec 2012. . EKSPERTYZA TECHNICZNO-BUDOWLANA Stanu konstrukcji istniejącego tarasu półokrągłego w Pawilonie A0 pod kątem jego nadbudowy położonego na działce nr 19/26 obr.12 Krowodrza przy al. Mickiewicza 30 w Krakowie.

Bardziej szczegółowo

Wydział Architektury Politechniki Białostockiej Kierunek: ARCHITEKTURA. PYTANIA NA EGZAMIN DYPLOMOWY INŻYNIERSKI rok akademicki 2017/2018

Wydział Architektury Politechniki Białostockiej Kierunek: ARCHITEKTURA. PYTANIA NA EGZAMIN DYPLOMOWY INŻYNIERSKI rok akademicki 2017/2018 Wydział Architektury Politechniki Białostockiej Kierunek: ARCHITEKTURA PYTANIA NA EGZAMIN DYPLOMOWY INŻYNIERSKI rok akademicki 2017/2018 Problematyka: BUDOWNICTWO I KONSTRUKCJE 1. Omów obciążenia działające

Bardziej szczegółowo

POLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN. Ćwiczenie D-3

POLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN. Ćwiczenie D-3 POLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN Ćwiczenie D-3 Temat: Obliczenie częstotliwości własnej drgań swobodnych wrzecion obrabiarek Konsultacje: prof. dr hab. inż. F. Oryński

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJE MUROWE ZBROJONE. dr inż. Monika Siewczyńska

KONSTRUKCJE MUROWE ZBROJONE. dr inż. Monika Siewczyńska KONSTRUKCJE MUROWE ZBROJONE dr inż. Monika Siewczyńska Odkształcalność współczesne mury mają mniejszą odkształcalność niż mury zabytkowe mury zabytkowe na zaprawie wapiennej mają do 5 razy większą odkształcalność

Bardziej szczegółowo

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA:

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: 1. Uprawnienia budowlane autorów opracowania; 2. Część opisowa: Opis techniczny elementów konstrukcyjnych budynku szkoły podstawowej; 3. Część graficzna: Rysunki konstrukcyjne budynku

Bardziej szczegółowo

H+H Płaskie belki nadprożowe. i kształtki U. i kształtki U

H+H Płaskie belki nadprożowe. i kształtki U. i kształtki U H+H Płaskie belki nadprożowe i kształtki U H+H Płaskie belki nadprożowe i kształtki U 5 H+H Płaskie belki nadprożowe i kształtki U 5.0 H+H Płaskie belki nadprożowe i kształtki U Opis i zastosowanie 5.1

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO WYKONAWCZY OPINIA TECHNICZNA

PROJEKT BUDOWLANO WYKONAWCZY OPINIA TECHNICZNA Remont przebudowa pomieszczeń Dworca Kolejowego Warszawa Wschodnia dla PKP INTERCITY Inwestor: PKP INTERCITY PROJEKT BUDOWLANO WYKONAWCZY OPINIA TECHNICZNA Opracował: inż. Andrzej Matusiak upr. St-185/82

Bardziej szczegółowo

WYŻSZA SZKOŁA EKOLOGII I ZARZĄDZANIA. 00-792 Warszawa, ul. Olszewska 12 BUDOWNICTWO OGÓLNE. plansze dydaktyczne. Część II

WYŻSZA SZKOŁA EKOLOGII I ZARZĄDZANIA. 00-792 Warszawa, ul. Olszewska 12 BUDOWNICTWO OGÓLNE. plansze dydaktyczne. Część II WYŻSZA SZKOŁA EKOLOGII I ZARZĄDZANIA Wydział Architektury 00-792 Warszawa, ul. Olszewska 12 BUDOWNICTWO OGÓLNE plansze dydaktyczne Część II Obiekty budowlane Budynki Oznaczenia w projektowaniu podstawowych

Bardziej szczegółowo

PaleZbrojenie 5.0. Instrukcja użytkowania

PaleZbrojenie 5.0. Instrukcja użytkowania Instrukcja użytkowania ZAWARTOŚĆ INSTRUKCJI UŻYTKOWANIA: 1. WPROWADZENIE 3 2. TERMINOLOGIA 3 3. PRZEZNACZENIE PROGRAMU 3 4. WPROWADZENIE DANYCH ZAKŁADKA DANE 4 5. ZASADY WYMIAROWANIA PRZEKROJU PALA 8 5.1.

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY konstrukcja. Tarnowskie Towarzystwo Budownictwa Społecznego Sp. z o.o Tarnów, ul. Graniczna 8a

PROJEKT BUDOWLANY konstrukcja. Tarnowskie Towarzystwo Budownictwa Społecznego Sp. z o.o Tarnów, ul. Graniczna 8a PROJEKT BUDOWLANY konstrukcja Obiekt: Budynek mieszkalny wielorodzinny z garażami Etap II segment B Adres: Tarnów, ul. Sportowa Prusa Reja obr. 274 dz. nr 10/104 Inwestor: Tarnowskie Towarzystwo Budownictwa

Bardziej szczegółowo

EKSPERTYZA TECHNICZNA

EKSPERTYZA TECHNICZNA EKSPERTYZA TECHNICZNA Obiekt: Budynek PTTK o/w Olkuszu 32-300 Olkusz, ul. Rynek 20 Zakres ekspertyzy: Ocena stanu technicznego Opracował: inż. Jakub Łaskawiec Str. 1 Spis treści: 1. DANE FORMALNE 1.1.

Bardziej szczegółowo

Część 2 a Wpływ projektowania i wykonawstwa na jakość murowanych ścian

Część 2 a Wpływ projektowania i wykonawstwa na jakość murowanych ścian Projektowanie i wykonawstwo konstrukcji murowych z silikatów Część 2 a Wpływ projektowania i wykonawstwa na jakość murowanych ścian Udział procentowy awarii i katastrof budowlanych w latach 1962-2005 podział

Bardziej szczegółowo

INWENTARYZACJA BUDYNKU LKS KRACZKOWA

INWENTARYZACJA BUDYNKU LKS KRACZKOWA INWENTARYZACJA BUDYNKU LKS KRACZKOWA Kraczkowa działki nr 1560/5 Inwestor: GMINA ŁAŃCUT z siedzibą: ul. Mickiewicza 2a 37-100 Łańcut OPRACOWAŁ : Styczeń 2016 OPRACOWANIE ZAWIERA: 1.1 Opis techniczny stanu

Bardziej szczegółowo

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA 1. Karta informacyjna 2. Zawartość opracowania 3. Opis techniczny 4. Rysunki 1. plan sytuacyjny w skali 1:500 2. rzut piwnic 1:50 3. rzut parteru 1:50 4. rzut poddasza 1:50 5. przekrój

Bardziej szczegółowo

D E L T A. Piotr Pawluczuk. tel. kom , DELTA PIOTR PAWLUCZUK

D E L T A. Piotr Pawluczuk. tel. kom ,   DELTA PIOTR PAWLUCZUK D E L T A Piotr Pawluczuk ul. Legionowa 9A lok. 20, 15-281 Białystok tel. kom. 516 026 303, p.pawluczuk@deltaprojekt.pl, www.deltaprojekt.pl 1 08.2018 r. PRZEDMIOT OPRACOWANIA : HALA PRODUKCYJNO-MAGAZYNOWA

Bardziej szczegółowo

EKSPERTYZA TECHNICZNA

EKSPERTYZA TECHNICZNA Widok elewacji południowej EKSPERTYZA TECHNICZNA dotycząca przebudowy pomieszczeń w budynku transformatorowni w pawilonie D-10 AGH, ul.reymonta 19, Kraków oraz wpływu planowanej inwestycji na istniejące

Bardziej szczegółowo

Obiekty budowlane na terenach górniczych

Obiekty budowlane na terenach górniczych Jerzy Kwiatek Obiekty budowlane na terenach górniczych Wydanie II zmienione i rozszerzone GŁÓWNY INSTYTUT GÓRNICTWA Katowice 2007 SPIS TREŚCI WYKAZ WAŻNIEJSZYCH POJĘĆ... 13 WYKAZ WAŻNIEJSZYCH OZNACZEŃ...

Bardziej szczegółowo

OPINIA TECHNICZNA. Dane ogólne. Inwestor: Gmina Dobra ul. Szczecińska 16a Dobra

OPINIA TECHNICZNA. Dane ogólne. Inwestor: Gmina Dobra ul. Szczecińska 16a Dobra OPINIA TECHNICZNA Dane ogólne Inwestor: Gmina Dobra ul. Szczecińska 16a 72-003 Dobra Projekt: Remont pomieszczeń sekretariatu i dyrekcji Publicznej Szkoły Podstawowej w Bezrzeczu Adres: Bezrzecze, ul.

Bardziej szczegółowo

Przykłady rozwiązań konstrukcyjnych. Przykłady rozwiązań konstrukcyjnych

Przykłady rozwiązań konstrukcyjnych. Przykłady rozwiązań konstrukcyjnych Przykłady rozwiązań konstrukcyjnych Przykłady rozwiązań konstrukcyjnych 0 Przykłady rozwiązań konstrukcyjnych 0.0 Przykłady rozwiązań konstrukcyjnych Ściany zewnętrzne 0. Ściany wewnętrzne 0. Słupy żelbetowe

Bardziej szczegółowo

PROJEKT WYKONAWCZY KONSTRUKCJI BUDYNKI 6 7

PROJEKT WYKONAWCZY KONSTRUKCJI BUDYNKI 6 7 PROJEKT WYKONAWCZY KONSTRUKCJI BUDYNKI 6 7 Inwestycja: BUDOWA ZESPOŁU BUDYNKÓW MIESZKALNYCH WIELORODZINNYCH WRAZ Z GARAŻAMI PODZIEMNYMI I INFRASTRUKTURĄ TECHNICZNĄ BUDYNKI 6 7 Inwestor: SOBIESŁAW ZASADA

Bardziej szczegółowo