Obliczenia statyczne

Wielkość: px

Rozpocząć pokaz od strony:

Download "Obliczenia statyczne"

Amalia Marszałek
8 lat temu
Przeglądów:

1 Obliczenia statyczne schodów wejściowych na wiatę nad stanowiskami odpraw, budynku dla zespołu pomp oraz fundamentu pod zbiornik na olej opałowy o V=40m 3 na Drogowym Przejściu Granicznym w Grzechotkach gm. Braniewo. Poz. 1. Schody stalowe technologiczne. obciążenia pionowe kn/m 2 γ kn/m 2 - kraty pomostowe 0,25 1,10 0,28 - belki 0,25/1,2= 0,21 1,10 0,23 - użytkowe 1,50 1,40 2,10 1,96 2,61 przyjęto stopnie 19/22 α=0,863 α=40,8 0 coα=0,757 przyjęto kraty pomostowe z płaskownika gr 3mm o szerokości 243mm długość krat max1,0m Poz Belki policzkowe o L=2,64m q=2,61/0,757=3,40kn/m M=0,125*2,64 2 *3,40=2,96kNm Q=3,4*2,64*0,5=4,49kN Wx=4,49/0,215=20,8cm 3 przyjęto konstrukcyjnie belkę z [ 200 Poz Belki spocznikowe o L=2,23m - beki spocznikowe 2,61*0,55=1,43kN/m - z biegów 4,49,, - własne 0,20,, 6,12kN/m M=0,125*6,12*2,43 2 =4,52kNm Q= 1,22*6,121=7,47kN Przyjęto konstrukcyjnie [160 Poz Słupy główne. obciążenie pionowe na słup - ze spocznika 7,47*2=14,94kN - słup 0,26*9*1,1= 2,57 - obudowa 0,26*2*2*1,1=1,14,, 18,65kN - obciążenie wiatrem L=2,23m H=9,0m S=20,07m 2 F=4*0,2*9,0+0,2*3,43*3+0,2*4,4*4=12,78m 2 φ=12,78/20,07=0,636 Cx=1,6 P=0,25*0,8*1,6*12,78*1,8=7,36kN na 1 słup przypada p=7,36(0,45+1,55)/4,94=2,98kn P 1 =2,98/9,0=0,33kN/mb Moment utwierdzenia słupa w podstawie M=0,33*9,0*4,5=13,37kNm P w =13,37/2,27=±5,89kN 1

obciążenia pionowe kn/m 2 γ kn/m 2 - kraty pomostowe 0,25 1,10 0,28 - belki 0,25/1,2= 0,21 1,10 0,23 - użytkowe 1,50 1,40 2,10 1,96 2,61 przyjęto stopnie 19/22 α=0,863 α=40,8 0 coα=0,757 przyjęto

2 Na słup przypada : P max = 18,65+5,89=24,54kN P min =12,76kN przyjęto konstrukcyjnie słupy z [200 Poz.1.4. Stężenia wiatrowe w poziomie +253 H=7,36*0,5=3,68 tgα=253/238=1,06 α=46,7 0 cosα=0,685 K=3,68/0,685=4,93kN H=3,68kN Przyjęto stężenia z prętów gwintowanych ф16 napinanych śrubą z nakrętką kontrującą. N=21,5*2,0=43kN>4,93kN Poz.1.5. Rygle poziome w poziomie fundamentów M=90+294=384cm P P M=24,4*0,45=10,98=11kNm Wx=11/0,215=51cm 3 przyjęto konstrukcyjnie 2[160E połączenie słupa z ryglem śrubami 4M12 klasy 8.8 S Rt =4*28,5=114kN kn>24,4kn spoina ponowa słupa 2

cosα=0,685 K=3,68/0,685=4,93kN H=3,68kN 253 238 Przyjęto stężenia z prętów gwintowanych ф16 napinanych śrubą z nakrętką kontrującą.

3 przyjęto gr.3mm L=360mm σ=24,4/0,3*36,6*4*0,7=8,08mpa <215MPa kotwienie belki rygla do stopy fundamentowej przyjęto kotwami po 4szt. M 12 poprzez blachę podstawy gr 15mm Dla rusztu z wysuniętym słupem o 58cm - od wiatru P w =12,96/1,74=±7,45kN Na słup przypada : P max = 18,65+7,45=26,1kN P min =11,2kN M=26,1*0,58=15,14kNm M R =93*2*0,215=40kNm >15,14kNm =M max Poz.2. Fundamenty pod słupami głównymi. warunki gruntowe. Na podstawie dokumentacji geotechnicznej wykonanej dla obiektów przejścia granicznego przyjęto warunki gruntowe opisane w projekcie wiaty nad kioskami kontrolerskimi. Według tego opisu w podłożu zalegają piaski gliniaste o I L =0,25-0,40 na glinach piaszczystych o I L =0,20. Woda gruntowa ustabilizowana jest na głębokości ok. 130cm ppt Fundamenty pod schody przyjęto jako blokowe z betonu B 20 zbrojone stalą A-III N B=50cm L=90cm D min =1,1m P g I L =0,40 ф=14,5 0 *0,9=13,05 γ=2,1*0,9=1,89t/m 3 c u =25*0,9=22,5kPa N c =9,81 N D =3,26 N B =0,39 Q fn =0,5*0,9(9,81*22,5+3,26*18,9*1,1+0,75*0,39*18,9*0,5)=0,5*0,9(220,7+67,77+2,76) =291,26*0,5*0,9=131kN *0,9=117,9kN - ze słupa 2* 26,1= 52,20kN - fundament - 1,5*0,7*1,8*20*1,1 =41,58kN 93,78kN <117kN przyjęto wymiar fundamentu 70x150cm h=1,80m A=1,05m 2 σ max =94/1,05=89,5kPa < q fn zbrojenie bloku betonowego przyjęto konstrukcyjnie ф 12 co 25cm kotwy ze śrub M24 kl. 5.6 spawanych do2 [80 spoiną gr. 5mm - sprawdzenie fundamentów przy obciążeniu ciężarem własnym konstrukcji i schodów ciężar własny 3388kg - kraty pomostowe - 370,, - stopnie kN =42kN na słup przypada 42/8=5,26kN 3

=93*2*0,215=40kNm >15,14kNm =M max Poz.2. Fundamenty pod słupami głównymi. warunki gruntowe.

4 - ze słupa 2x5,26=10,52kN - wiatr 2x7,45=14,90,, - stopa 41,58,, N max= 67,0kN <94 N min =67-14,90-14,90=37,2kN<94 Poz. 3. Budynku przepompowni oleju. Poz.3.1. Dach. - płyty warstwowe 0,14kN/m 2 1,20=0,17kN/m 2 - śnieg 1,6*0,8= 1,28,, 1,50 1,92,, 1,42 2,09kN/m 2 wiatr dach -0,9*0,25*1,8*1,0= -0,41 1,30-0,53kN/m 2 -wiatr sciany p0,7*0,25*1,8= 0,32 1,30 0,41,, przyjęto pokrycie płytami dachowymi warstwowymi typu Rukki Ds 140 z rdzeniem styropianowym na płatwiach stalowych w rozstawie max. co 1,20m - z dachu q=1,20*2,09=2,51kn/m - własne 0,10,, 2,61kN/m M=0,125*2,0 2 *2,61=1,30kNm Wx=1,3/0,215=6,07cm 3 przyjęto rurę kwadratową o wymiarach 60/60/4 o Wx=13,78cm 3 Jx=41,35cm 4 M R =0,1235*13,78=2,96kNm >1,30=M f=5*1,3*200 2 /48/215*41*1,2=0,51cm <200/200=1,0cm Poz Rygle ścienne. Ściany zewnętrzne przyjęto z płyty warstwowej SCs grubości 10cm z rdzeniem styropianowym - wiatr 1,25*0,7*0,25*1,8*1,3=0,52kN/m - ściana 1,25*0,10*1,1=0,14kN/m M x =0,125*0,14*2,30 2 =0,10kNm M y =0,125*0,52*2,30 2 0,34kNm dla rury 60/60/4 o wx=13,28cm 3 0,10/2,96+0,34/2,96=0,034+0,11=0,14<1 Poz Fundamenty. - z dachu 2,61kN/m - ściana 10cm 0,14*2,50= 0,35,, - fund 0,15*1,15*24*1,1= 4,55,, 7,51kN/m przyjęto ławę ścianę o grubości 25cm ocieplona styrodurem gr 5cm z wyprawa elewacyjna 4

przyjęto pokrycie płytami dachowymi warstwowymi typu Rukki Ds 140 z rdzeniem styropianowym na płatwiach stalowych w rozstawie max.

5 Poz. 4. Fundament pod zbiornik na olej o poj. 40m 3 przyjęto fundament zbiornika o wymiarach 4,0x10,5m i wysokości 50cm grunt Na podstawie dokumentacji geotechnicznej wykonanej dla obiektów przejścia granicznego przyjęto warunki gruntowe opisane w projekcie wiaty nad kioskami kontrolerskimi. Według tego opisu w podłożu zalegają piaski gliniaste o I L =0,25-0,40 na glinach piaszczystych o I L =0,20. Woda gruntowa ustabilizowana jest na głębokości ok. 130cm ppt Fundamenty pod zbiornik przyjęto jako płytę żelbetową z betonu B 20 o wymiarach 9,0*3,5*0,5m zbrojoną stalą A-III N B=350cm L=900cm D min =3,5m P g I L =0,40 ф=14,5 0 *0,9=13,05 γ=2,1*0,9=1,89t/m 3 c u =25*0,9=22,5kPa N c =9,81 N D =3,26 N B =0,39 pod wodą γ=1,89-1,0=0,89t/m 3 poziom wody gruntowej -1,10mppt posadowienie płyty -3,50mppt opór jednostkowy Q fn =3,5*9,0(9,81*22,5+3,26*8,9*3,5+0,75*0,39*8,9*3,5)=3,5*9,0(220,7+101,5+9,11)= 331,4*3,5*9,0=10438kN *0,9=9394,8kN mq fn =10438kN *0,9=9394,8kN Obciążenie na fundament -ciężar zbiornika 68,0*1,1= 74,8kN - paliwo 40*10*1,1= 440kN - płyta 3,5*9,0*0,5*24*1,1= 415,8kN - grunt na 9,0*3,5*0,5*18,5*1,1= 327,44kN 1258,0kN <Q fn =9393 sprawdzenie wyporu wody pod płytą fundamentową przyjęto całkowita objętość zbiornika 41,7m 3 siła wyporu W=41,7*100*1,1=4587kN Ciężar zbiornika pustego =818kN <4587kN opaski zabezpieczające przyjęto opaski z płaskownika 8/80mm stal St3S A=8*80=640mm 2 N=21,5*6,4=137,6kN Nośność 1 opaski wynosi 2*137,6=275,2kN wsp. bezpieczeństwa 1,3 N=275/1,3=211kN przyjęto zabezpieczenie zbiornika z 4 opasek N=4*211=844kN >440kN przyjęto kotwy fajkowe typu Wo ф 30mm ze stali St3S dla których S R =107kN Jedna opaska ma nośność 2*107=214kN Nośność kotew 4*214=856kN >440kN 5

w projekcie wiaty nad kioskami kontrolerskimi. Według tego opisu w podłożu zalegają piaski gliniaste o I L =0,25-0,40 na glinach piaszczystych o I L =0,20.

6 Odpór płyty 1258/3,5*9=39,9=40kN/m 2 M=1,75 2 *0,5*40=61,25kNm zbrojenie płyty B20 h=50cm a=5cm d=45cm μ=0,062/10,6*0,45 2 =0,0288 ζ=0,98 A=0,062/0,98*0,45*350=0,000401m 2 =4,01cm 2 /mb przyjęto konstrukcyjnie zbrojenie ф 12 co 15cm na krzyż górą i dołem poziom terenu ±0,00=98,0 spod fundamentu -3,50= 94,50 Obliczenie ścianek szczelnych z grodzic stalowych obsypanie pospółka o γ=18,5kn/m 3 - naziom 3,0kN/m 2 h=3,50m grodzice wg. Stalproduktu z Bochni Wx=50,12cm 2 Jx=190,63cm 4 L=3,50+0,5=4,0m tg 2 (45-14,5/2)=0,599 p=18,5*4,0*0,6-4*25=44,4-100=<0 Dla obniżenia poziomu wód gruntowych w wykopie przyjęto zamontowanie zestawu igłofiltrów o ф 32 co 50cm na głębokość 1,50m poniżej poziomu spodu fundamentów. do obliczeń przyjęto obniżenie poziomu wód gruntowych poza ścianką szczelną do poziomu -3,0m a w wykopie do poziomu -3,70. spójność piasków gliniastych przy nawodnionym gruncie przyjęto jako 2,0kPa Poniżej z warunków normowych dla Pg o I L =0,40 jako 25kPa Obliczenia przeprowadzono programem komputerowym ProSheet. Wyniki załączono do egz. archiwalnego. Długość grodzic przyjęto 8,0m przy zagłębieniu w grunt poniżej spodu fundamentów na głębokość 4,50m. Maksymalny moment zginający ścianki wynosi 185kNm i występuje na głębokości 5,15m od wierzchu wykopu. przyjęto ścianki typu G 62 dla którego Wx=1600cm 3 /mb ze stali min S240GP σ=185/1,60=115,63mpa <240MPa 6

Podobne dokumenty

mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2

mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2 4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia