EKSPERTYZA TECHNICZNA MOŻLIWOŚCI NADBUDOWY CZĘŚCI BUDYNKU POWIATOWEGO URZĘDU PRACY PRZY UL.MAZOWIECKIEJ 49 W TORUNIU
|
|
- Sylwester Niemiec
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 EKSPERTYZA TECHNICZNA MOŻLIWOŚCI NADBUDOWY CZĘŚCI BUDYNKU POWIATOWEGO URZĘDU PRACY PRZY UL.MAZOWIECKIEJ 49 W TORUNIU tuxbel tux Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego Poznań info@tuxbel.eu Tel.: Fax: NIP REGON NR KRS
2 INWESTOR: Gmina Miasto Toruń ul. Wały gen. Sikorskiego Toruń RODZAJ OPRACOWANIA: Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku Powiatowego Urzędu Pracy przy ul. Mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Biuro Projektowe: Tuxbel Engineering Sp. z o. o. Ul. Mielżyńskiego 14; Poznań Nr umowy: 138/2015 Funkcja: Tytuł, Imię i Nazwisko Nr uprawnień Podpis Data Projektant: mgr inż. Maciej Grzelski upr.bud.nr382/82/lo upr.proj.nr750/85/lo Asystent projektanta: mgr inż. arch. Agnieszka Arasimowicz
3 Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Spis treści 1. Podstawa opracowania. 2. Krótki opis techniczny części budynku przeznaczonego do nadbudowy z inwentaryzacją budowlaną. 3. Program nadbudowy. 4. Ocena przydatności istniejącej konstrukcji do nadbudowy. 5. Konstrukcja nadbudowy. 6. Zestawienie powierzchni nadbudowy. 7. Streszczenie w języku niespecjalistycznym. 8. Szacunkowy kosztorys inwestorski. 9. Zbiorcze zestawienie kosztów. Część rysunkowa. Rys. nr 1. Mapa sytuacyjno-wysokościowa. Rys. nr 2. Mapa ewidencyjna. Rys. nr 3. Rzut fundamentów - stan istniejący Rys. nr 4. Rzut piwnic - stan istniejący Rys. nr 5. Rzut parteru - stan istniejący. Rys. nr 6. Przekrój A-A - stan istniejący. Rys. nr 7. Podstawowe elementy konstrukcyjne - stan istniejący. Rys. nr 8. Elewacje - stan istniejący. Rys. nr 9. Rzut piwnic - stan nowo projektowany Rys. nr 10. Rzut parteru - stan nowo projektowany Rys. nr 11. Rzut I piętra - stan nowo projektowany. Rys. nr 12. Rzut I piętra - stan nowo projektowany wraz budynkiem pierwotnym (głównym) Rys. nr 13 Przekrój A-A - stan nowo projektowany. Rys. nr 14 Przekrój B-B - stan nowo projektowany Rys. nr 15. Elewacje. Załączniki 1. Załącznik nr 1 - zapis z Dziennika budowy z dnia Załącznik nr 2 - deklaracja zgodności pustaków Teriva I 3. Załącznik nr 3 - obliczenia nowej ramy. Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, Poznań
4 Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem 1. Podstawa opracowania. Podstawą opracowania są: - umowa nr 138/2015 z dnia zawarta w Toruniu pomiędzy Gminą Miasta Toruń z siedzibą w Toruniu przy ul.wały gen.sikorskiego 8 a Tuxbel Engineering sp. z o.o. z siedzibą w Poznaniu, - dokumenty archiwalne udostępnione przez Inwestora a zwłaszcza: a) Projekt budowlany p.t. Rozbudowa i modernizacja Powiatowego Urzędu Pracy Toruń przez P.P.iR.I. Intercon w Toruniu. Pracownia Projektowa b) Projekt budowlany pt. Budynek administracyjny Powiatowego Urzędu Pracy m.torunia. Inwentaryzacja istniejącego budynku c) Projekt budowlany p.t. Projekt zagospodarowania terenu dla obiektu Budynek administarcyjny Powiatowego Urzędu Pracy m. Torunia opracowane przez P.P.iR.I Intercon w Toruniu. Pracownia Projektowa. d) Dziennik budowy wyd. przez Urząd Miasta Torunia Wydział Architektury i Budownictwa. e) wizje lokalne, pomiary, badania sklerometryczne konstrukcji w dniu 24 lipca i sierpnia f) mapa sytuacyjno-wysokościowa terenu obejmującej budynek PUP przy ul. Mazowieckiej 49, obręb 39/4 obręb badania sklerometryczne konstrukcji betonowych młotkiem Schmidt a Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, Poznań
5 Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem 2. Krótki opis techniczny części budynku przeznaczonego do nadbudowy z inwnetaryzacją budowlaną. Inwestor początkowo eksploatował budynek trzykondygnacyjny o następujących danych: - powierzchnia zabudowy: 477,14 m², - powierzchnia użytkowa: 1367,22 m², - Kubatura: 5344,0 m³. W 2001 roku dobudowano od strony wschodniej budynek częściowo podpiwniczony o danych: - pow. zabudowy: 405,85 m², - pow. użytkowa : 370,88 m² (parter) - kubatura: 1560 m³ - wymiary zewnętrzne (bez przedsionka) : 24,67 m x 15,97 m Sytuację przedstawia również poniższa fotografia: Tak powstały zespół budynków posiada : - przyłącze energetyczne NN zrealizowane kablem YAKY 4 x 120 mm², - linie telefonii stacjonarnej, - sieć wodociągową 150 mm, - kanalizację deszczową 200 mm, - kanalizację ogólnospławną 600 mm, - zdalaczynne c.o. z wbudowaną w piwnicy wymiennikownią Dla potrzeb ekspertyzy wykonana została pełna inwentaryzacja budowlana - patrz rys. nr 1 do nr 6 Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, Poznań
6 Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Opis techniczny budynku przeznaczonego do nadbudowy. Charakterystyka geotechniczna. Budynek stanowi pierwsza kategoria geotechniczną. Występują proste warunki gruntowe. W przedstawionych w dokumentacji archiwalnej profilach występują mało zróżnicowane czwartorzędowe utwory holoceńskie i plejstoceńskie. Pod warstwą nasypów o małej miąższości występują piaski drobne, miejscami piaski średnie, średniozagęszczone o ID=0,55. Swobodne zwierciadło wody gruntowej występuje na głębokości od 2,8-3,0 m. Konstrukcja dobudowanego budynku. Budynek o konstrukcji słupowo ryglowej, przy czym skrajne elementy stanowią murowane ściany. Fundamenty. Ławy i stopy żelbetowe momolityczne z betonu klasy B15 (C12/15), zbrojone stalą klasy A-0. Słupy posadowione na stopach o wymiarach ; 2,70 m x 2,70 m x 0,5 m, 1,80 m x 1,80 m x 0,50 m i 1,70 m x 1,70 m x 0,50 m. Ściany posadowione na żelbetowych ławach o wym. 0,50 m x 0,35 m (ściany poprzeczne) i 0,30 m x 0,35 m (ściana podłużna). Ściany. Ściany piwnic murowane z bloczków betonowych gr. 25 cm na zaprawie cementowej z dociepleniem styropianem gr. 10 cm. Ściany wzmacniane rdzeniami żelbetowymi o przekroju 25 cm x 25 cm na pełną wysokość (piwnica +parter) Zewnętrzne poprzeczne ściany parteru murowane z bloczków Porotherm gr. 36 cm z dociepleniem styropianem gr. 10 cm. Słupy. Słupy żelbetowe o przekroju 30 cm x 35 cm z betonu klasy B20 (C16/20). Klasę betonu określono na podstawie badań sklerometrycznych. Stropy. Nad piwnicą żelbetowy strop monolityczny gr. 16 cm. Nad parterem strop gęstożebrowy Teriva o wysokości 24 cm. Rygle. Nad parterem rygle na zwieńczeniach słupach za pomocą kotew zamocowane są rygle z dwuteownika szerokostopowego HEB 300 z nakładkami. Stropodach. Pełny z wypełnieniem kruszywem keramzytowym z odprowadzeniem wody do środka połaci dachu. Lokalizacja warstwy izolacji termicznej trudna do sprawdzenia. Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, Poznań
7 Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Wykaz pomieszczeń i powierzchni użytkowych: Piwnice. Pom. wymiennikowni - 17,72 m² Pom. archiwum - 25,67 m² Pom. wentylatorni - 18,19 m² Razem piwnice 61,58 m² Parter Przedsionek 11,87 m² Sala biur. główna 332,15 m² Pom. kierownika 26,86 m² Razem 370,88 m² Ogółem pow. użytkowe piwnic i parteru: 61,58 m² + 370,88 m² = 432,46 m² Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, Poznań
8 Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem 3. Program nadbudowy. Inwestor zamierza dokonać nadbudowy nad istniejącą parterową cześcią budynku. Nadbudowa część będzie pełnić typowe funkcje biurowe typu open space z częściową zabudową lekkimi ściankami działowymi. Budynek nie będzie posiadał oddzielnej klatki schodowej. Komunikację zapewni istniejąca klatka schodowa w budynku PUP - część pierwotna. Dodatkowo drogę ewakuacyjną spełniać będzie mogła klatka schodowa dobudowana do budynku PUP-część pierwotna (od strony północnej). Nadbudowa nie będzie wymagała wykonywania dodatkowych przyłączy. Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, Poznań
9 Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z koszt. szacunkowym 4. Ocena przydatności istniejącej konstrukcji do nadbudowy. Rozpatrując zadanie nadbudowy w pierwszej kolejności rozpatruję możliwość zaadaptowania istniejącej konstrukcji nośnej. Pierwszym rozpatrywanym elementem konstrukcji jest strop nad parterem. Istniejący to gęstożebrowy typu Teriva I (inaczej Teriva 24) o rozstawie belek 60 cm. Identyfikacja na podstawie: a) archiwalnych danych z projektu budowlanego, b) wpisów do Dziennika budowy z dnia na str. 7 - patrz załącznik nr 1 c) deklaracji zgodności nr 40/2003 producenta - patrz załącznik nr 2 d) oględzinom spodu stropu w trakcie wizji lokalnej. Strop Teriva I wg danych producenta posiada dopuszczalną nośność 1,5 kn/m², co jednoznacznie dyskwalifikuje powyższy element do nadbudowy ponieważ: a) wymagana zgodnie z Eurokodem I - PN-EN : Oddziaływania na konstrukcje.część 1-1: Oddziaływania ogólne.ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. kategoria użytkowania to C3, co oznacza wartość obciążenia użytkowego qk = 3,0 do 5,0 kn/m². Z uwagi na sposób użytkowania (powierzchnie bez przeszkód utrudniających poruszanie się ludzi) przyjęto qk = 5,0 kn/m². b) ponadto obciążenia stałe stropu to ciężary materiałów izolacji i wykończeniowych podłogi, czyli minimum 1,0 kn/m². Następnym elementem konstrukcyjnym, którego przydatność należy zweryfikować to rygle z dwuteowników szerokostopowych HEB 300. Podporami rygli są głowice słupów żelbetowych. Fot. nr 2 Podparcie rygli HEB 300 Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, Poznań
10 Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z koszt. szacunkowym Fot. nr 3 Część wspornikowa rygla z HEB 300 od strony budynku pierwotnego PUP Statycznie przyjęto schemat obliczeniowy wieloprzęsłowej belki z długim 4,5 m wspornikiem. Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, Poznań
11 Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z koszt. szacunkowym Wobec konieczności zamiany istniejącego stropu na strop o wystarczającej nośności do dalszego postępowania dobrany zostaje strop z płyt kanałowych o szerkościach 90 cm i 150 cm o nośności 10 kn/m². Tak więc obciążenia są następujące (patrz tabela 1) Obciążenia stałe wg Eurokodu 1 t.j. PN-EN : Oddziaływania na konstrukcje.część 1-1: Oddziaływania ogólne.ciężar objętościowy, ciżar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. Tabela 1 Zestawienie obciażeń stałych stropu zamiennego nad parterem L.p. Rodzaj obciążenia/przeliczenie g[kn/m²] 1. Strop podwieszony jednowarstwowy konstr. metalowej 1cm, 0,11 kn/m² 0,11 2. Przestrzeń instalacyjna 46 cm, 0,02 kn/m² 0,02 3. Strop prefabrykowany 3,6 kn/m² 3,60 4. Gładź cem. 1 cm, 21 kn/m³ 0,01 m 0,21 5. Izolacja akustyczna z płyt wełny mineralnej gr 5 cm, 1,4 kn/m² 0,05 m 0,07 6. Szlichta wyrownawcza 2 cm, 21 kn/m³ 0,02 m 0,42 7. Płytki granitowe na kleju 2 cm, 28 kn/m² 0,02 0,56 Razem 4,99 Wg Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje, część 1-1 (PN-EN ) - Kategoria użytkowania C3 - Wartość oddziaływań : qk = 5,5 kn/m², Qk = 5,5 kn Ciężar własny przestawnych ścian działowych o ciężarze własnym 1,0 kn/m doliczony do qk w wysokości 0,50 kn/m². Obciążenie charakterystyczne przekazywane na rygiel: - qk = STA1= 4,99 kn/m² 6,0 m = 29,94 kn/m - EKSP 1 = 5,5 kn/m² 6,0 m = 33,0 kn/m W/w obciążeniami został obciążone przęsła - 1, 2 i 3 a po przyjęciu najniekorzystniejszej kombinacji obciążeń sprawdzone wymiarowywanie wszystkich trzech przęseł istniejących rygli stalowych. Wymiarowanie wykonano w programie Autodesk Robot Structural Analysis zgodnie z Eurokodem 3, t.j. PN-EN Projektowanie konstrukcji stalowych. Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, Poznań
12 Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z koszt. szacunkowym Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Obl. z istn ryglem (Recovered).RTD Projekt: Obl. z istn ryglem (Recovered) Obl. rygiel istniejący HEB NORMA: PN-EN :2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja pretów GRUPA: PRET: 1 Pręt_1 PUNKT: 2 WSPÓLRZEDNA: x = 0.50 L = 2.25 m OBCIAZENIA: Decydujacy przypadek obciazenia: 10 SGN/1=1* * *1.05 (1+2)*1.35+3* MATERIAL: STAL R35 fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: HEB 300 h=30.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=30.0 cm Ay= cm2 Az=47.35 cm2 Ax= cm2 tw=1.1 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=1.9 cm Wply= cm3 Wplz= cm SILY WEWNETRZNE I NOSNOSCI: My,Ed = kn*m My,pl,Rd = kn*m My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: PARAMETRY WYBOCZENIOWE: wzgledem osi Y: wzgledem osi Z: FORMULY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymalosci przekroju: My,Ed/My,c,Rd = 0.42 < 1.00 (6.2.5.(1)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.02 < 1.00 (6.2.6.(1)) Profil poprawny!!! Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, Poznań
13 Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z koszt. szacunkowym Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Obl. z istn ryglem (Recovered).RTD Projekt: Obl. z istn ryglem (Recovered) Obl. rygla istniejącego HEB NORMA: PN-EN :2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja pretów GRUPA: PRET: 2 Pręt_2 PUNKT: 3 WSPÓLRZEDNA: x = 1.00 L = 6.00 m OBCIAZENIA: Decydujacy przypadek obciazenia: 10 SGN/1=1* * *1.05 (1+2)*1.35+3* MATERIAL: STAL R35 fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: HEB 300 h=30.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=30.0 cm Ay= cm2 Az=47.35 cm2 Ax= cm2 tw=1.1 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=1.9 cm Wply= cm3 Wplz= cm SILY WEWNETRZNE I NOSNOSCI: My,Ed = kn*m My,pl,Rd = kn*m My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn My,V,Rd = kn*m Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: PARAMETRY WYBOCZENIOWE: wzgledem osi Y: wzgledem osi Z: FORMULY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymalosci przekroju: My,Ed/My,V,Rd = 1.99 > 1.00 (6.2.8) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.61 < 1.00 (6.2.6.(1)) Profil niepoprawny!!! Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, Poznań
14 Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z koszt. szacunkowym Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Obl. z istn ryglem (Recovered).RTD Projekt: Obl. z istn ryglem (Recovered) Obl. rygla istniejącego HEB NORMA: PN-EN :2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja pretów GRUPA: PRET: 3 Pręt_3 PUNKT: 1 WSPÓLRZEDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIAZENIA: Decydujacy przypadek obciazenia: 10 SGN/1=1* * *1.05 (1+2)*1.35+3* MATERIAL: STAL R35 fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: HEB 300 h=30.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=30.0 cm Ay= cm2 Az=47.35 cm2 Ax= cm2 tw=1.1 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=1.9 cm Wply= cm3 Wplz= cm SILY WEWNETRZNE I NOSNOSCI: My,Ed = kn*m My,pl,Rd = kn*m My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn My,V,Rd = kn*m Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: PARAMETRY WYBOCZENIOWE: wzgledem osi Y: wzgledem osi Z: FORMULY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymalosci przekroju: My,Ed/My,V,Rd = 1.98 > 1.00 (6.2.8) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.60 < 1.00 (6.2.6.(1)) Profil niepoprawny!!! Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, Poznań
15 Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z koszt. szacunkowym Z powyższego wynika, iż do nadbudowy ze względu na zbyt niską nośność nie można zastosować następujących istniejących elementów konstrukcyjnych budynku: a) stropu Teriva I nad parterem, b) rygli stalowych z dwuteownika szerokostopowego HEB 300 Przydatność pozostałych elementów konstrukcyjnych, głównie słupów została zweryfikowana w pkt. 5 Konstrukcja nadbudowy. Wprowadzenie żelbetowych rygli skutkuje stworzeniem monolitycznej konstrukcji i analiza tychże obliczeń potwierdza pełną przydatność słupów osi 1 i osi 2 (patrz rys. nr 4, nr 5), ale wymaga rozbiórkę i wykonanie nowych słupów osi 3. Konieczność rozbiórki słupów osi 3 wynika z Wymiarowania nowej ramy zał. nr 3. Istniejące słupy tej osi mają przekrój 30x35 cm, zbrojenie 8 12, beton klasy B20. Natomiast wg w/w obliczeń (zał. nr 3) ; - minimalny przekrój to 30 x 50 cm, zbrojenie 4 12, - beton B30 Wobec powyższego należało zaprojektować nowe słupy o zwiększonym przekroju. Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, Poznań
16 Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem 5. Konstrukcja nadbudowy. Prezentowana nadbudowa zgodnie z wnioskami wg punktu 4 wymaga w dalszym postępowaniu: a) wprowadzenia monolitycznego żelbetowego układu ramowo-ryglowego dla parteru i I-szego piętra, z prefabrykowanymi stropami kanałowymi, b) sprawdzenia nośności istniejących słupów żelbetowych z ewentualną potrzebą zmian w ich konstrukcji. c) zastosowania stropów kanałowych zarówno dla stropu nad parterem jak i I-szym piętrem (stropodach) W związku z powyższym nowy układ statyczny wprowadza się jak poniżej: Schemat statyczny 2 - nowa rama Obciążenia i wymiarowanie wg Eurokodów i tak: 1. Obciążenia stałe wg Eurokodu 1 t.j. PN-EN : Oddziaływania na konstrukcje.część 1-1: Oddziaływania ogólne.ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. 2. Obciążenia klimatyczne a. śnieg wg Eurokodu 1 t.j. PN-EN Oddziaływania na konstrukcje.część 1-3.Oddziaływania ogólne Obciążenie śniegiem. b. wiatr wg Eurokodu 1 t.j. PN-EN Oddziaływania na konstrukcje.część 1-4.Oddziaływania ogólne Obciążenia wiatrem. 3. Kombinacje normowe wg PN-EN 1990:2004 Podstawy projektowania konstrukcji. 4.Wymiarowanie konstrukcji zgodnie z Eurokod 2 PN-EN Projektowanie konstrukcji z betonu. Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, Poznań
17 Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Obliczenia w programie Autodesk Robot Structural Analysis. Obciążenia przekazywane na ramę parteru (t.j. wg schematu statycznego jak powyżej, pręty 10, 11 i 12) zostały już określone w tabeli 1 (pkt.4), zgodnie z Eurokod 1 Obciążenia te (charakterystyczne) są następujące: - qk = STA1= 4,99 kn/m² 6,0 m = 29,94 kn/m - EKSP 1 = 5,5 kn/m² 6,0 m = 33,0 kn/m (kategoria C3 wg PN-EN ) Obciążenia przekazywane na ramę piętra (t.j. wg schematu statycznego jak powyżej, pręty 3,6 i 9)) Tabela 2 Zestawienie obciażeń stałych stropu nad I-szym piętrem L.p. Rodzaj obciążenia/przeliczenie g[kn/m²] 1. Strop podwieszony jednowarstwowy konstr. metalowej 1cm, 0,11 kn/m² 0,11 2. Przestrzeń instalacyjna 30 cm, 0,02 kn/m² 0,02 3. Strop prefabrykowany 3,6 kn/m² 3,60 4. Gładź cem. 1 cm, 21 kn/m³ 0,01 m 0,21 5. Keramzyt mm 20 cm, 3 kn/m³ 0,2 m 0,60 6. Papa elastomerowa 0,5 cm, 0,042 0,04 7. Płyta izolacji term. 10 cm, 0,33 kn/m³ 0,1 m 0,03 8. Papa termozgrzewalna x 2, 0,06 kn/m² 0,06 Razem 4,67 Obciążenia ram: STA2 = 4,67 kn/m² 6,0 m = 28,02 kn/m Obciążenia klimatyczne wg Eurokodów. Wiatr - strefa 1, śnieg - strefa 2 Wymiarowanie ram - patrz załącznik nr 2 W wyniku obliczeń przyjęto orientacyjne przekroje słupów i belek ram jak poniżej i wg oznaczeń jak na schemacie statycznym 2. W wyniku obliczeń przyjęto: 1. Nadbudowę istniejących słupów w osi 1 i osi 2 2. Wykonanie na nowo słupów osi 3 3. Wykonanie wszystkich rygli jako żelbetowych belek o zmiennych przekrojach. a także zamontowanie stropu z płyt kanałowych nad parterem i I-szym piętrem. Załączony poniżej przekroje słupów i belek należy traktować jako orientacyjne i przybliżone, wymagają one uciąglenia i dostosowania do wymogów konstrukcyjnych obiektu. Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, Poznań
18 Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Połączenia nowo projektowanych elementów żelbetowych z istniejącymi dokonywać techniką wklejania prętów zbrojeniowych. Wklejanie prętów stosować przy wykonstruowywaniu nowych słupów na istniejących stopach fundamentowych, połączeniach nowo projektowanych belek ze słupami, przedłużeniami rdzeni usztywniających ściany itp. W/w technika zwana również tzw. kotwieniem chemicznym realizować wg wg wytycznych CEN/TS Obliczenia polegają na przyjęciu głębokości wklejenia pręta i sprawdzeniu nośności połą-czenia na siły rozciągające i ścinające. W ramach sprawdzenia nośności na rozciąganie sprawdzić nośność pręta na zerwanie pręta, częściowe wyrwanie pręta, wyrwanie stożka betonu i rozłupywanie. Przy sprawdzaniu nośności na ścinanie określać nośność na czyste ścinanie (bez mimośrodu) i ściskanie ze zginaniem, a także nośność z uwagi na zniszczenie krawędzi betonu oraz wyłamanie krawędzi betonu. Schemat i ideę zakotwienia obrazuje poniższy rysunek: siły przekazywane z żeber przez kotwę chemiczną 2 - siły adhezji na styku kotwa chemiczna-istniejący beton 3 - kotwa chemiczna 4 - istniejąca konstrukcja żelbetowa 4 3 Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, Poznań
19 Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal Ø12 l=4.70 A-III (34GS 2 30Ø6 l= A-I (PB A x x A-A Konstrukcja nowa rama Tel. Slup 1 Przekrój 30x35 Fax Ilosc 1 Stal A-III (34GS) = 16.7 kg Beton : B20 = m3 Stal A-I (PB240) = 7.24 kg Pow. deskowania = 5.53 m2 Otulina 5 cm Gestosc = kg/ m3 Skala widoku 1.87cm/m Skala przekroju 9.36cm/m Strona 1
20 Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal Ø12 l=4.70 A-III (34GS 2 30Ø6 l= A-I (PB Ø6 l= A-I (PB A x x A-A Konstrukcja nowa rama Tel. Slup5 Przekrój 30x35 Fax Ilosc 1 Stal A-III (34GS) = 25 kg Beton : B20 = m3 Stal A-I (PB240) = 10 kg Pow. deskowania = 5.53 m2 Otulina 5 cm Gestosc = 78.7 kg/ m3 Skala widoku 1:50 Skala przekroju 1:10 Strona 1
21 Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal Ø12 l=4.92 A-III (34GS 2 30Ø6 l= A-I (PB A x x A-A Konstrukcja nowa rama Tel. Slup8 Przekrój 30x50 Fax Ilosc 1 Stal A-III (34GS) = 17.5 kg Beton : B30 = m3 Stal A-I (PB240) = 9.24 kg Pow. deskowania = 6.44 m2 Otulina 5 cm Gestosc = kg/ m3 Skala widoku 1.87cm/m Skala przekroju 9.36cm/m Strona 1
22 Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal Ø12 l=3.45 A-III (34GS 2 22Ø6 l= A-I (PB A x x A-A Konstrukcja nowa rama Slup2 Przekrój Tel. 30x35 Fax Ilosc 1 Stal A-III (34GS) = 24.5 kg Beton : B30 = m3 Stal A-I (PB240) = 5.31 kg Pow. deskowania = 3.9 m2 Otulina 5 cm Gestosc = 94.6 kg/ m3 Skala widoku 1:25 Skala przekroju 1:10 Strona 1
23 Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal Ø14 l=3.45 A-III (34GS 2 19Ø6 l= A-I (PB Ø6 l= A-I (PB A x x A-A Konstrukcja nowa rama Tel. Slup4 Przekrój 30x35 Fax Ilosc 1 Stal A-III (34GS) = 58.4 kg Beton : B30 = m3 Stal A-I (PB240) = 6.19 kg Pow. deskowania = 3.9 m2 Otulina 5 cm Gestosc = kg/ m3 Skala widoku 1:25 Skala przekroju 1:10 Strona 1
24 Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal Ø22 l=3.33 A-III (34GS 2 15Ø6 l= A-I (PB Ø6 l= A-I (PB A 6x0.15 9x A-A Tel. Fax Stal A-III (34GS) = 59.5 kg Konstrukcja nowa rama Slup7 Ilosc 1 Przekrój 30x50 Beton : B30 = m3 Stal A-I (PB240) = 6.71 kg Pow. deskowania = 4.28 m2 Otulina 5 cm Gestosc = kg/ m3 Skala widoku 1:25 Skala przekroju 1:10 Strona 1
25 Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal Ø22 l= A-III (34GS A B Ø22 l= A-III (34GS Ø14 l= A-III (34GS Ø14 l=3.28 A-III (34GS V1 3 4 P1 V Ø8 l=3.11 A-I (PB Ø10 l= A-I (PB x0.28 9x0.10 4x0.26 4x A-A B-B Konstrukcja nowa rama Tel. Fax Belka12: P1 Ilosc 1 Przekrój 30x50 Stal A-III (34GS) = 65.2 kg Beton : B30 = 0.15 m3 Stal A-I (PB240) = 38.6 kg Otulina dolna 3 cm Otulina górna 3 cm Otulina boczna 3 cm Gestosc = kg/ m3 Skala widoku 1:33 Pow. deskowania = 6.4 m2 Skala przekroju 1:20 Strona 1/1
26 Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal Ø25 l= A-III (34GS A B 2 2 4Ø25 l= A-III (34GS Ø12 l=6.18 A-III (34GS Ø12 l=1.64 A-III (34GS V1 3 4 P1 V Ø10 l= A-I (PB Ø10 l= A-I (PB x0.22 6x x x A-A B-B Konstrukcja nowa rama Tel. Fax Belka11: P1 Ilosc 1 Przekrój 30x50 Stal A-III (34GS) = 194 kg Beton : B30 = 0.15 m3 Stal A-I (PB240) = 63.5 kg Otulina dolna 3 cm Otulina górna 3 cm Otulina boczna 3 cm Gestosc = 1713 kg/ m3 Skala widoku 1:50 Pow. deskowania = 8.4 m2 Skala przekroju 1:20 Strona 1/1
27 Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal A 2 1 B 1 3Ø25 l= A-III (34GS 2 3Ø25 l= A-III (34GS Ø8 l=4.69 A-I (PB Ø8 l= A-I (PB V1 3 P x0.10 6x0.08 6x x0.22 4x0.28 A-A B-B Konstrukcja nowa rama Tel. Fax Belka10: P1 Ilosc 1 Przekrój 30x95 Stal A-III (34GS) = 129 kg Beton : B30 = m3 Stal A-I (PB240) = 54 kg Otulina dolna 3 cm Otulina górna 3 cm Otulina boczna 3 cm Gestosc = kg/ m3 Skala widoku 2.84cm/m Pow. deskowania = 10.9 m2 Skala przekroju 4.68cm/m Strona 1/1
28 Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal V1 3 P1 V Ø12 l= A-III (34GS A B Ø12 l= A-III (34GS Ø12 l= A-III (34GS Ø8 l=2.66 A-I (PB Ø6 l= A-I (PB x x A-A B-B Konstrukcja nowa rama Tel. Fax Belka3: P1 Ilosc 1 Przekrój 30x50 Stal A-III (34GS) = 36.3 kg Beton : B30 = 0.15 m3 Stal A-I (PB240) = 19.1 kg Otulina dolna 3 cm Otulina górna 3 cm Otulina boczna 3 cm Gestosc = kg/ m3 Skala widoku 1:33 Pow. deskowania = 6.4 m2 Skala przekroju 1:20 Strona 1/1
29 Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal Ø22 l= A-III (34GS A B 2 2 3Ø22 l= A-III (34GS 3 3Ø12 l= A-III (34GS Ø8 l= A-I (PB V1 3 P1 V x x A-A B-B Konstrukcja nowa rama Tel. Fax Belka6: P1 Ilosc 1 Przekrój 30x50 Stal A-III (34GS) = 95.2 kg Beton : B30 = 0.15 m3 Stal A-I (PB240) = 27.1 kg Otulina dolna 3 cm Otulina górna 3 cm Otulina boczna 3 cm Gestosc = kg/ m3 Skala widoku 1:50 Pow. deskowania = 8.4 m2 Skala przekroju 1:20 Strona 1/1
30 Poz. Zbrojenie Ksztalt Stal A 2 1 B 1 4Ø16 l= A-III (34GS 2 4Ø16 l= A-III (34GS Ø8 l=4.69 A-I (PB Ø8 l= A-I (PB V1 3 P x x0.28 A-A B-B Konstrukcja nowa rama Tel. Fax Belka9: P1 Ilosc 1 Przekrój 30x70 Stal A-III (34GS) = 65.1 kg Beton : B30 = 0.21 m3 Stal A-I (PB240) = 31.5 kg Otulina dolna 3 cm Otulina górna 3 cm Otulina boczna 3 cm Gestosc = kg/ m3 Skala widoku 1:33 Pow. deskowania = 8.35 m2 Skala przekroju 1:20 Strona 1/1
31 Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem 6. Zestawienie powierzchni nadbudowy. W wyniku nadbudowy i powstania nowej kondygnacji - I-szego piętra powstanie dodatkowa powierzchnia tzw. sali biurowej, t.j. 360, 93 m². Łączna pow. parteru i piętra wyniesie: 370,88 m² + 360,93 m² = 731,81 m². Komunikację pionową poprzez istniejącą klatkę schodową przejmie pierwotny budynek PUP. Droga ewakuacyjna poprzez dobudowaną zewnętrzną klatkę schodową do części budynku pierwotnego. Dostęp dla osób niepełnosprawnych poprzez istniejącą windę zewnętrzną dobudowaną do budynku pierwotnego PUP. Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, Poznań
32 Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem 7. Streszczenie w języku niespecjalistycznym Przedmiotem ekspertyzy jest parterowy częściowo podpiwniczony budynek Powiatowego Urzędu Pracy w Toruniu przy ul. Mazowieckiej 49a) w Toruniu. Zadaniem ekspertyzy jest określenie czy i w jakiej technologii możliwa byłaby nadbudowa 1 piętra wraz z szacunkowym obliczeniem kosztów. Na podstawie inwentaryzacji określony został schemat statyczny istniejącej konstrukcji oraz obliczenie nośności jego poszczególnych elementów. Zapoznanie się z dokumentacją archiwalną, atestami, wpisami do dziennika budowy oraz również efekty wizji lokalnej pozwoliły również określić nośność istniejącego stropu nad parterem. W wyniku powyższego opracowany został program nadbudowy polegający na: 1. zdemontowaniu istniejącego stropodachu wraz ze stropem 2. zdemontowaniu wszystkich stalowych rygli, 3. zdemontowanie słupów w osi 3 ( 3 szt.) następnie: 4. wykonstruowanie nowych słupów w osi 3, 5. wykonstruowanie nowych rygli żelbetowych parteru, 6. zamontowanie i zabetonowanie nowego stropu na parterem, 7. wykonstruowanie słupów I piętra, 8. wykonstruowanie rygli I -szego piętra 9. wymurowanie ścian szczytowych budynku wraz z rdzeniami żelbetowymi, 10. zamontowanie stropu nad parterem 11. wykonstruowanie wszystkich warstw stropodachu wraz z pokryciem 12. roboty wykończeniowe, elewacyjne i instalacyjne. Bez zmian pozostają ławy fundamentowe i stopy fundamentowe jako w pełni przydatne do przeniesienia dodatkowych obciążeń związanych z nadbudową. Nowe zasadnicze elementy konstrukcyjne parteru zakłada się wykonać w technologii monolitycznego żelbetu, są to : - słupy w osi 3 - patrz pkt. 3 powyżej, - nowe rygle parteru - patrz pkt.5 powyżej Elementy te łączyć się będą z istniejącymi elementami żelbetowymi budynku i tak: - słupy osi 3 z istniejącymi stopami fundamentowymi, - nowe rygle parteru z istniejącymi słupami parteru ( z wyłączeniem słupów osi 3 ). Połączenia te nie wymagają połączeń spawanych zbrojenia (stal tzw. trudnospawalna, nie gwarantująca jakości spawów mogących gwarantować wymaganą wytrzymałość). Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, Poznań
33 Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Połączenia realizować za pomocą technologii wklejania prętów zbrojeniowych. W tym celu w istniejącym żelbetowym elemencie konstrukcyjnym należy wykonać otwory i po wypełnieniu stosowną żywicą osadzić w nich nowe pręty żelbetowe. Technologię krótko przedstawiam w pkt. 5. Konstrukcja nadbudowy. Dane geometryczne odwiertów oraz wymagania żywicy (kotew chemicznych) muszą być przedmiotem obliczeń w stosownym projekcie konstrukcyjnym. Kolejne fazy wykonstruowywania połączeń przedstawiają poniższe schematy. Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, Poznań
34
35
36 Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku PUP przy ul.mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem ZAŁĄCZNIKI 1. Załącznik nr 1 - zapis z Dziennika budowy z dnia Załącznik nr 2 - deklaracja zgodności pustaków Teriva I 3. Załącznik nr 3 - wymiarowanie nowej ramy. Tuxbel Engineering sp. z o.o. ul.mielżyńskiego 14, Poznań
37 Zał. nr 1
38 Zał. nr 2
39 Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom parter Nazwa : Poziom odniesienia : 0,00 (m) Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu : 5 (lat) Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Slup: Slup1 Ilosc: Charakterystyki materialów: Beton : B20 fcd = 10,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: Prostokat 30,0 x 35,0 (cm) Wysokosc: = 4,75 (m) Grubosc plyty = 0,00 (m) Wysokosc belki = 0,50 (m) Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) Ac = 1050,00 (cm2) Icy = ,5 (cm4) Icz = 78750,0 (cm4) dy = 30,0 (cm) dz = 25,0 (cm) 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Slup prefabrykowany : nie Uwzglednienie smuklosci : tak Metoda obliczen : uproszczona Konstrukcja o wezlach nieprzesuwnych 2.4 Obciazenia: Przypadek Natura Grupa γ f N d /N N Myg Myd My Mzg Mzd Mz (kn) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) STA2 stale 1 1,10 1,00 67,80-1,81 0,00-1,09 0,00 0,00-0,00 STA1 stale 1 1,10 1,00 39,91-8,19-0,00-4,92 0,00 0,00-0,00 EKSP1 zmienne 1 1,30 1,00 43,99-9,03-0,00-5,42 0,00 0,00-0,00 γ f - wspólczynnik obciazenia 2.5 Wyniki obliczeniowe: Data: 27/08/15 Strona: 1
40 2.5.1 Analiza SGN Kombinacja wymiarujaca: 1.10STA2+1.10STA1+1.30EKSP1 (A) Sily przekrojowe: NSd = 175,66 (kn) MSdy = -22,75 (kn*m) MSdz = 0,00 (kn*m) Sily wymiarujace: wezel górny NSd = 175,66 (kn) NSd*etotz = -24,80 (kn*m) NSd*etoty= 1,76 (kn*m) Mimosród: Mimosród: ez (My/N) ey (Mz/N) statyczny ee: -12,9 (cm) 0,0 (cm) niezamierzony ea: -1,2 (cm) 1,0 (cm) poczatkowy e0: -14,1 (cm) 1,0 (cm) calkowity etot: -14,1 (cm) 1,0 (cm) Analiza szczególowa-kierunek Y: Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 1535,73 (kn) Lo = 4,75 (m) Ecm = 28540,14 (MPa) Ic = ,5 (cm4) Es = ,00 (MPa) Is = 706,9 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, * lo /h * fcd ) = -0,40 eo = -14,1 (cm) h = 35,0 (cm) Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 4,75 4,75 47,01 25,00 104,00 Slup smukly Analiza wyboczenia M1 = -0,00 (kn*m) M2 = -22,75 (kn*m) Przypadek: przekrój na koncu slupa (wezel górny), pominiecie wplywu smuklosci Msd = -22,75 (kn*m) ee = Msd/Nsd = -12,9 (cm) ea = max (lcol/600, hy/30, 1.0cm) = -1,2 (cm) lcol = 4,75 (m) hy = 35,0 (cm) eo = ee + ea = -14,1 (cm) (31) etot = η*eo = -14,1 (cm) (36) η=1 (pominiecie wplywu smuklosci) Analiza szczególowa-kierunek Z: Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 1320,99 (kn) Lo = 4,75 (m) Data: 27/08/15 Strona: 2
41 Ecm = 28540,14 (MPa) Ic = 78750,0 (cm4) Es = ,00 (MPa) Is = 452,4 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, * lo /h * fcd ) = 0,03 eo = -14,1 (cm) h = 30,0 (cm) Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 4,75 4,75 54,85 25,00 104,00 Slup smukly Analiza wyboczenia M1 = 0,00 (kn*m) M2 = 0,00 (kn*m) Przypadek: przekrój na koncu slupa (wezel górny), pominiecie wplywu smuklosci Msd = 0,00 (kn*m) ee = Msd/Nsd = 0,0 (cm) ea = max (lcol/600, hz/30, 1.0cm) = 1,0 (cm) lcol = 4,75 (m) hz = 30,0 (cm) eo = ee + ea = 1,0 (cm) (31) etot = η*eo = 1,0 (cm) (36) η=1 (pominiecie wplywu smuklosci) Nosnosc (wzgledem srodka ciezkosci przekroju betonowego) Beton: N Rd(b) = 1059,35 (kn) M Rdy(b) = -8,61 (kn*m) M Rdz(b) = 0,00 (kn*m) Zbrojenie: N Rd(s) = 125,90 (kn) M Rdy(s) = -3,24 (kn*m) M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd = N Rd(b) + N Rd(s) = 1185,25 (kn) M Rdy = M Rdy(b) + M Rdy(s) = -11,85 (kn*m) M Rdz = M Rdz(b) + M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd /N Sd = 2, Zbrojenie: Przekrój zbrojony pretami Calkowita liczba pretów w przekroju = 4 Liczba pretów na boku b = 2 φ12,0 (mm) Liczba pretów na boku h = 2 rzeczywista powierzchnia Asr = 4,52 (cm2) Stopien zbrojenia: µ = Asr/Ac = 0,43 % 2.6 Zbrojenie: Prety glówne (A-III (34GS)): 4 φ12 l = 4,70 (m) Data: 27/08/15 Strona: 3
42 Zbrojenie poprzeczne (A-I (PB240)): strzemiona: 30 φ6 l = 1,09 (m) szpilki 30 φ6 l = 1,09 (m) 3 Ilosciowe zestawienie materialów: Objetosc betonu = 0,45 (m3) Powierzchnia deskowania = 5,53 (m2) Stal A-III (34GS), typ A-III (34GS) Ciezar calkowity = 16,70 (kg) Gestosc = 37,42 (kg/m3) Srednia srednica = 12,0 (mm) Zestawienie zbrojenia: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 12 4,70 4, ,70 Stal A-I (PB240), typ A-I (PB240) Ciezar calkowity = 7,24 (kg) Gestosc = 16,22 (kg/m3) Srednia srednica = 6,0 (mm) Zestawienie zbrojenia: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 6 1,09 0, ,24 Data: 27/08/15 Strona: 4
43 Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom parter Nazwa : Poziom odniesienia : 0,00 (m) Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu : 5 (lat) Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Slup: Slup5 Ilosc: Charakterystyki materialów: Beton : B20 fcd = 10,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: Prostokat 30,0 x 35,0 (cm) Wysokosc: = 4,75 (m) Grubosc plyty = 0,00 (m) Wysokosc belki = 0,50 (m) Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) Ac = 1050,00 (cm2) Icy = ,5 (cm4) Icz = 78750,0 (cm4) dy = 30,0 (cm) dz = 25,0 (cm) 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Slup prefabrykowany : nie Uwzglednienie smuklosci : tak Metoda obliczen : uproszczona Konstrukcja o wezlach nieprzesuwnych 2.4 Obciazenia: Przypadek Natura Grupa γ f N d /N N Myg Myd My Mzg Mzd Mz (kn) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) STA2 stale 5 1,10 1,00 195,29 4,07-0,00 2,44 0,00 0,00-0,00 STA1 stale 5 1,10 1,00 154,71 21,88-0,00 13,13 0,00 0,00-0,00 EKSP1 zmienne 5 1,30 1,00 170,52 24,12-0,00 14,47 0,00 0,00-0,00 γ f - wspólczynnik obciazenia 2.5 Wyniki obliczeniowe: Data: 27/08/15 Strona: 1
44 2.5.1 Analiza SGN Kombinacja wymiarujaca: 1.10STA2+1.10STA1+1.30EKSP1 (A) Sily przekrojowe: NSd = 606,67 (kn) MSdy = 59,90 (kn*m) MSdz = 0,00 (kn*m) Sily wymiarujace: wezel górny NSd = 606,67 (kn) NSd*etotz = 66,98 (kn*m) NSd*etoty= 6,07 (kn*m) Mimosród: Mimosród: ez (My/N) ey (Mz/N) statyczny ee: 9,9 (cm) 0,0 (cm) niezamierzony ea: 1,2 (cm) 1,0 (cm) poczatkowy e0: 11,0 (cm) 1,0 (cm) calkowity etot: 11,0 (cm) 1,0 (cm) Analiza szczególowa-kierunek Y: Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 1958,68 (kn) Lo = 4,75 (m) Ecm = 28540,14 (MPa) Ic = ,5 (cm4) Es = ,00 (MPa) Is = 1060,3 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, * lo /h * fcd ) = 0,32 eo = 11,0 (cm) h = 35,0 (cm) Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 4,75 4,75 47,01 25,00 104,00 Slup smukly Analiza wyboczenia M1 = 59,90 (kn*m) M2 = -0,00 (kn*m) Przypadek: przekrój na koncu slupa (wezel górny), pominiecie wplywu smuklosci Msd = 59,90 (kn*m) ee = Msd/Nsd = 9,9 (cm) ea = max (lcol/600, hy/30, 1.0cm) = 1,2 (cm) lcol = 4,75 (m) hy = 35,0 (cm) eo = ee + ea = 11,0 (cm) (31) etot = η*eo = 11,0 (cm) (36) η=1 (pominiecie wplywu smuklosci) Analiza szczególowa-kierunek Z: Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 1320,99 (kn) Lo = 4,75 (m) Data: 27/08/15 Strona: 2
45 Ecm = 28540,14 (MPa) Ic = 78750,0 (cm4) Es = ,00 (MPa) Is = 452,4 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, * lo /h * fcd ) = 0,03 eo = 11,0 (cm) h = 30,0 (cm) Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 4,75 4,75 54,85 25,00 104,00 Slup smukly Analiza wyboczenia M1 = 0,00 (kn*m) M2 = 0,00 (kn*m) Przypadek: przekrój na koncu slupa (wezel górny), pominiecie wplywu smuklosci Msd = 0,00 (kn*m) ee = Msd/Nsd = 0,0 (cm) ea = max (lcol/600, hz/30, 1.0cm) = 1,0 (cm) lcol = 4,75 (m) hz = 30,0 (cm) eo = ee + ea = 1,0 (cm) (31) etot = η*eo = 1,0 (cm) (36) η=1 (pominiecie wplywu smuklosci) Nosnosc (wzgledem srodka ciezkosci przekroju betonowego) Beton: N Rd(b) = 1054,22 (kn) M Rdy(b) = -9,29 (kn*m) M Rdz(b) = 0,00 (kn*m) Zbrojenie: N Rd(s) = 204,53 (kn) M Rdy(s) = -3,30 (kn*m) M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd = N Rd(b) + N Rd(s) = 1258,75 (kn) M Rdy = M Rdy(b) + M Rdy(s) = -12,58 (kn*m) M Rdz = M Rdz(b) + M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd /N Sd = 1, Zbrojenie: Przekrój zbrojony pretami Calkowita liczba pretów w przekroju = 6 Liczba pretów na boku b = 3 φ12,0 (mm) Liczba pretów na boku h = 2 rzeczywista powierzchnia Asr = 6,79 (cm2) Stopien zbrojenia: µ = Asr/Ac = 0,65 % 2.6 Zbrojenie: Prety glówne (A-III (34GS)): 6 φ12 l = 4,70 (m) Data: 27/08/15 Strona: 3
46 Zbrojenie poprzeczne (A-I (PB240)): strzemiona: 30 φ6 l = 1,09 (m) 30 φ6 l = 0,42 (m) szpilki 30 φ6 l = 1,09 (m) 30 φ6 l = 0,42 (m) 3 Ilosciowe zestawienie materialów: Objetosc betonu = 0,45 (m3) Powierzchnia deskowania = 5,53 (m2) Stal A-III (34GS), typ A-III (34GS) Ciezar calkowity = 25,04 (kg) Gestosc = 56,12 (kg/m3) Srednia srednica = 12,0 (mm) Zestawienie zbrojenia: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 12 4,70 4, ,04 Stal A-I (PB240), typ A-I (PB240) Ciezar calkowity = 10,04 (kg) Gestosc = 22,49 (kg/m3) Srednia srednica = 6,0 (mm) Zestawienie zbrojenia: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 6 0,42 0, ,80 6 1,09 0, ,24 Data: 27/08/15 Strona: 4
47 Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom: parter Nazwa : Poziom odniesienia : 0,00 (m) Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu : 5 (lat) Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Slup: Slup8 Ilosc: Charakterystyki materialów: Beton : B30 fcd = 16,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: Prostokat 30,0 x 50,0 (cm) Wysokosc: = 4,98 (m) Grubosc plyty = 0,00 (m) Wysokosc belki = 0,95 (m) Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) Ac = 1500,00 (cm2) Icy = ,0 (cm4) Icz = ,0 (cm4) dy = 45,0 (cm) dz = 25,0 (cm) 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Slup prefabrykowany : nie Uwzglednienie smuklosci : tak Metoda obliczen : uproszczona Konstrukcja o wezlach nieprzesuwnych 2.4 Obciazenia: Przypadek Natura Grupa γ f N d /N N Myg Myd My Mzg Mzd Mz (kn) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) STA2 stale 8 1,10 1,00 359,77-5,88-0,00-3,53 0,00 0,00-0,00 STA1 stale 8 1,10 1,00 254,48-30,08-0,00-18,05 0,00 0,00-0,00 EKSP1 zmienne 8 1,30 1,00 280,49-33,15 0,00-19,89 0,00 0,00-0,00 γ f - wspólczynnik obciazenia 2.5 Wyniki obliczeniowe: Data: 27/08/15 Strona: 1
48 2.5.1 Analiza SGN Kombinacja wymiarujaca: 1.10STA2+1.10STA1+1.30EKSP1 (C) Sily przekrojowe: NSd = 1040,32 (kn) MSdy = -49,59 (kn*m) MSdz = -0,00 (kn*m) Sily wymiarujace: przekrój srodkowy slupa NSd = 1040,32 (kn) NSd*etotz = -83,88 (kn*m) NSd*etoty= 22,04 (kn*m) Mimosród: Mimosród: ez (My/N) ey (Mz/N) statyczny ee: -4,8 (cm) -0,0 (cm) niezamierzony ea: -1,7 (cm) 1,0 (cm) poczatkowy e0: -6,4 (cm) 1,0 (cm) calkowity etot: -8,1 (cm) 2,1 (cm) Analiza szczególowa-kierunek Y: Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 5147,45 (kn) Lo = 4,98 (m) Ecm = 31401,24 (MPa) Ic = ,0 (cm4) Es = ,00 (MPa) Is = 1809,6 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, * lo /h * fcd ) = 0,23 eo = -6,4 (cm) h = 50,0 (cm) Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 4,98 4,98 34,47 25,00 104,00 Slup smukly Analiza wyboczenia M1 = -0,00 (kn*m) M2 = -82,65 (kn*m) M3 = -49,59 (kn*m) Przypadek: przekrój srodkowy slupa, uwzglednienie wplywu smuklosci ee = (0,6M1sd + 0,4M2sd) / Nsd = -4,8 (cm) (32) ee min = 0,4M1sd/Nsd (33) ea = max (lcol/600, hy/30, 1.0cm) = -1,7 (cm) lcol = 4,98 (m) hy = 50,0 (cm) eo = ee + ea = -6,4 (cm) (31) etot = η*eo = -8,1 (cm) (36) η = 1/(1-Nsd/Ncrit) = 1,25 (37) Ncrit = 5147,45 (kn) (38) Analiza szczególowa-kierunek Z: Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 1970,72 (kn) Data: 27/08/15 Strona: 2
49 Lo = 4,98 (m) Ecm = 31401,24 (MPa) Ic = ,0 (cm4) Es = ,00 (MPa) Is = 452,4 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, * lo /h * fcd ) = 0,17 eo = -6,4 (cm) h = 30,0 (cm) Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 4,98 4,98 57,45 25,00 104,00 Slup smukly Analiza wyboczenia M1 = 0,00 (kn*m) M2 = 0,00 (kn*m) M3 = -0,00 (kn*m) Przypadek: przekrój srodkowy slupa, uwzglednienie wplywu smuklosci ee = (0,6M1sd + 0,4M2sd) / Nsd = -0,0 (cm) (32) ee min = 0,4M1sd/Nsd (33) ea = max (lcol/600, hz/30, 1.0cm) = 1,0 (cm) lcol = 4,98 (m) hz = 30,0 (cm) eo = ee + ea = 1,0 (cm) (31) etot = η*eo = 2,1 (cm) (36) η = 1/(1-Nsd/Ncrit) = 2,12 (37) Ncrit = 1970,72 (kn) (38) Nosnosc (wzgledem srodka ciezkosci przekroju betonowego) Beton: N Rd(b) = 2161,30 (kn) M Rdy(b) = -43,92 (kn*m) M Rdz(b) = 0,00 (kn*m) Zbrojenie: N Rd(s) = 115,40 (kn) M Rdy(s) = -4,29 (kn*m) M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd = N Rd(b) + N Rd(s) = 2276,70 (kn) M Rdy = M Rdy(b) + M Rdy(s) = -48,22 (kn*m) M Rdz = M Rdz(b) + M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd /N Sd = 1, Zbrojenie: Przekrój zbrojony pretami Calkowita liczba pretów w przekroju = 4 Liczba pretów na boku b = 2 φ12,0 (mm) Liczba pretów na boku h = 2 rzeczywista powierzchnia Asr = 4,52 (cm2) Stopien zbrojenia: µ = Asr/Ac = 0,30 % 2.6 Zbrojenie: Prety glówne (A-III (34GS)): Data: 27/08/15 Strona: 3
50 4 φ12 l = 4,93 (m) Zbrojenie poprzeczne (A-I (PB240)): strzemiona: 30 φ6 l = 1,39 (m) szpilki 30 φ6 l = 1,39 (m) 3 Ilosciowe zestawienie materialów: Objetosc betonu = 0,60 (m3) Powierzchnia deskowania = 6,44 (m2) Stal A-III (34GS), typ A-III (34GS) Ciezar calkowity = 17,50 (kg) Gestosc = 28,98 (kg/m3) Srednia srednica = 12,0 (mm) Zestawienie zbrojenia: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 12 4,93 4, ,50 Stal A-I (PB240), typ A-I (PB240) Ciezar calkowity = 9,24 (kg) Gestosc = 15,30 (kg/m3) Srednia srednica = 6,0 (mm) Zestawienie zbrojenia: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 6 1,39 0, ,24 Data: 27/08/15 Strona: 4
51 Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom: I piętro Nazwa : Poziom odniesienia : 4,50 (m) Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu : 5 (lat) Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Slup: Slup2 Ilosc: Charakterystyki materialów: Beton : B30 fcd = 16,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: Prostokat 30,0 x 35,0 (cm) Wysokosc: = 3,50 (m) Grubosc plyty = 0,00 (m) Wysokosc belki = 0,50 (m) Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) Ac = 1050,00 (cm2) Icy = ,5 (cm4) Icz = 78750,0 (cm4) dy = 30,0 (cm) dz = 25,0 (cm) 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Slup prefabrykowany : nie Uwzglednienie smuklosci : tak Metoda obliczen : uproszczona Konstrukcja o wezlach nieprzesuwnych 2.4 Obciazenia: Przypadek Natura Grupa γ f N d /N N Myg Myd My Mzg Mzd Mz (kn) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) STA2 stale 2 1,10 1,00 60,19-11,35 21,97 8,79 0,00 0,00-0,00 STA1 stale 2 1,10 1,00-6,41-14,08 2,86-7,31 0,00 0,00-0,00 EKSP1 zmienne 2 1,30 1,00-7,07-15,52 3,15-8,05 0,00 0,00-0,00 γ f - wspólczynnik obciazenia 2.5 Wyniki obliczeniowe: Data: 27/08/15 Strona: 1
52 2.5.1 Analiza SGN Kombinacja wymiarujaca: 1.10STA2+1.10STA1+1.30EKSP1 (A) Sily przekrojowe: NSd = 49,97 (kn) MSdy = -48,15 (kn*m) MSdz = 0,00 (kn*m) Sily wymiarujace: wezel górny NSd = 49,97 (kn) NSd*etotz = -48,73 (kn*m) NSd*etoty= 0,50 (kn*m) Mimosród: Mimosród: ez (My/N) ey (Mz/N) statyczny ee: -96,4 (cm) 0,0 (cm) niezamierzony ea: -1,2 (cm) 1,0 (cm) poczatkowy e0: -97,5 (cm) 1,0 (cm) calkowity etot: -97,5 (cm) 1,0 (cm) Analiza szczególowa-kierunek Y: Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 2007,84 (kn) Lo = 3,50 (m) Ecm = 31401,24 (MPa) Ic = ,5 (cm4) Es = ,00 (MPa) Is = 785,4 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, * lo /h * fcd ) = -2,79 eo = -97,5 (cm) h = 35,0 (cm) Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 3,50 3,50 34,64 25,00 104,00 Slup smukly Analiza wyboczenia M1 = 31,41 (kn*m) M2 = -48,15 (kn*m) Przypadek: przekrój na koncu slupa (wezel górny), pominiecie wplywu smuklosci Msd = -48,15 (kn*m) ee = Msd/Nsd = -96,4 (cm) ea = max (lcol/600, hy/30, 1.0cm) = -1,2 (cm) lcol = 3,50 (m) hy = 35,0 (cm) eo = ee + ea = -97,5 (cm) (31) etot = η*eo = -97,5 (cm) (36) η=1 (pominiecie wplywu smuklosci) Analiza szczególowa-kierunek Z: Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 3361,40 (kn) Lo = 3,50 (m) Data: 27/08/15 Strona: 2
53 Ecm = 31401,24 (MPa) Ic = 78750,0 (cm4) Es = ,00 (MPa) Is = 904,8 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, * lo /h * fcd ) = 0,03 eo = -97,5 (cm) h = 30,0 (cm) Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 3,50 3,50 40,41 25,00 104,00 Slup smukly Analiza wyboczenia M1 = 0,00 (kn*m) M2 = 0,00 (kn*m) Przypadek: przekrój na koncu slupa (wezel górny), pominiecie wplywu smuklosci Msd = 0,00 (kn*m) ee = Msd/Nsd = 0,0 (cm) ea = max (lcol/600, hz/30, 1.0cm) = 1,0 (cm) lcol = 3,50 (m) hz = 30,0 (cm) eo = ee + ea = 1,0 (cm) (31) etot = η*eo = 1,0 (cm) (36) η=1 (pominiecie wplywu smuklosci) Nosnosc (wzgledem srodka ciezkosci przekroju betonowego) Beton: N Rd(b) = 1660,88 (kn) M Rdy(b) = -12,69 (kn*m) M Rdz(b) = 0,00 (kn*m) Zbrojenie: N Rd(s) = 252,57 (kn) M Rdy(s) = -6,41 (kn*m) M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd = N Rd(b) + N Rd(s) = 1913,45 (kn) M Rdy = M Rdy(b) + M Rdy(s) = -19,10 (kn*m) M Rdz = M Rdz(b) + M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd /N Sd = 1, Zbrojenie: Przekrój zbrojony pretami Calkowita liczba pretów w przekroju = 8 Liczba pretów na boku b = 2 φ12,0 (mm) Liczba pretów na boku h = 4 rzeczywista powierzchnia Asr = 9,05 (cm2) Stopien zbrojenia: µ = Asr/Ac = 0,86 % 2.6 Zbrojenie: Prety glówne (A-III (34GS)): 8 φ12 l = 3,45 (m) Data: 27/08/15 Strona: 3
54 Zbrojenie poprzeczne (A-I (PB240)): strzemiona: 22 φ6 l = 1,09 (m) szpilki 22 φ6 l = 1,09 (m) 3 Ilosciowe zestawienie materialów: Objetosc betonu = 0,32 (m3) Powierzchnia deskowania = 3,90 (m2) Stal A-III (34GS), typ A-III (34GS) Ciezar calkowity = 24,51 (kg) Gestosc = 77,82 (kg/m3) Srednia srednica = 12,0 (mm) Zestawienie zbrojenia: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 12 3,45 3, ,51 Stal A-I (PB240), typ A-I (PB240) Ciezar calkowity = 5,31 (kg) Gestosc = 16,86 (kg/m3) Srednia srednica = 6,0 (mm) Zestawienie zbrojenia: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 6 1,09 0, ,31 Data: 27/08/15 Strona: 4
55 Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom: I piętro Nazwa : Poziom odniesienia : 4,50 (m) Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu : 5 (lat) Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Slup: Slup4 Ilosc: Charakterystyki materialów: Beton : B30 fcd = 16,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: Prostokat 30,0 x 35,0 (cm) Wysokosc: = 3,50 (m) Grubosc plyty = 0,00 (m) Wysokosc belki = 0,50 (m) Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) Ac = 1050,00 (cm2) Icy = ,5 (cm4) Icz = 78750,0 (cm4) dy = 30,0 (cm) dz = 25,0 (cm) 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Slup prefabrykowany : nie Uwzglednienie smuklosci : tak Metoda obliczen : uproszczona Konstrukcja o wezlach nieprzesuwnych 2.4 Obciazenia: Przypadek Natura Grupa γ f N d /N N Myg Myd My Mzg Mzd Mz (kn) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) STA2 stale 4 1,10 1,00 162,73 48,18-43,69 19,27 0,00 0,00-0,00 STA1 stale 4 1,10 1,00 3,27 26,14-27,78-11,11 0,00 0,00-0,00 EKSP1 zmienne 4 1,30 1,00 3,60 28,82-30,62-12,25 0,00 0,00-0,00 γ f - wspólczynnik obciazenia 2.5 Wyniki obliczeniowe: Data: 27/08/15 Strona: 1
56 2.5.1 Analiza SGN Kombinacja wymiarujaca: 1.10STA2+1.10STA1+1.30EKSP1 (A) Sily przekrojowe: NSd = 187,29 (kn) MSdy = 119,21 (kn*m) MSdz = 0,00 (kn*m) Sily wymiarujace: wezel górny NSd = 187,29 (kn) NSd*etotz = 121,40 (kn*m) NSd*etoty= 1,87 (kn*m) Mimosród: Mimosród: ez (My/N) ey (Mz/N) statyczny ee: 63,7 (cm) 0,0 (cm) niezamierzony ea: 1,2 (cm) 1,0 (cm) poczatkowy e0: 64,8 (cm) 1,0 (cm) calkowity etot: 64,8 (cm) 1,0 (cm) Analiza szczególowa-kierunek Y: Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 5207,75 (kn) Lo = 3,50 (m) Ecm = 31401,24 (MPa) Ic = ,5 (cm4) Es = ,00 (MPa) Is = 2886,3 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, * lo /h * fcd ) = 1,85 eo = 64,8 (cm) h = 35,0 (cm) Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 3,50 3,50 34,64 25,00 104,00 Slup smukly Analiza wyboczenia M1 = 119,21 (kn*m) M2 = -118,43 (kn*m) Przypadek: przekrój na koncu slupa (wezel górny), pominiecie wplywu smuklosci Msd = 119,21 (kn*m) ee = Msd/Nsd = 63,7 (cm) ea = max (lcol/600, hy/30, 1.0cm) = 1,2 (cm) lcol = 3,50 (m) hy = 35,0 (cm) eo = ee + ea = 64,8 (cm) (31) etot = η*eo = 64,8 (cm) (36) η=1 (pominiecie wplywu smuklosci) Analiza szczególowa-kierunek Z: Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 3751,01 (kn) Lo = 3,50 (m) Data: 27/08/15 Strona: 2
57 Ecm = 31401,24 (MPa) Ic = 78750,0 (cm4) Es = ,00 (MPa) Is = 1169,9 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, * lo /h * fcd ) = 0,03 eo = 64,8 (cm) h = 30,0 (cm) Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 3,50 3,50 40,41 25,00 104,00 Slup smukly Analiza wyboczenia M1 = 0,00 (kn*m) M2 = 0,00 (kn*m) Przypadek: przekrój na koncu slupa (wezel górny), pominiecie wplywu smuklosci Msd = 0,00 (kn*m) ee = Msd/Nsd = 0,0 (cm) ea = max (lcol/600, hz/30, 1.0cm) = 1,0 (cm) lcol = 3,50 (m) hz = 30,0 (cm) eo = ee + ea = 1,0 (cm) (31) etot = η*eo = 1,0 (cm) (36) η=1 (pominiecie wplywu smuklosci) Nosnosc (wzgledem srodka ciezkosci przekroju betonowego) Beton: N Rd(b) = 1643,15 (kn) M Rdy(b) = -15,05 (kn*m) M Rdz(b) = 0,00 (kn*m) Zbrojenie: N Rd(s) = 665,63 (kn) M Rdy(s) = -8,04 (kn*m) M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd = N Rd(b) + N Rd(s) = 2308,78 (kn) M Rdy = M Rdy(b) + M Rdy(s) = -23,08 (kn*m) M Rdz = M Rdz(b) + M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd /N Sd = 1, Zbrojenie: Przekrój zbrojony pretami Calkowita liczba pretów w przekroju = 14 Liczba pretów na boku b = 6 φ14,0 (mm) Liczba pretów na boku h = 3 rzeczywista powierzchnia Asr = 21,55 (cm2) Stopien zbrojenia: µ = Asr/Ac = 2,05 % 2.6 Zbrojenie: Prety glówne (A-III (34GS)): 14 φ14 l = 3,45 (m) Data: 27/08/15 Strona: 3
58 Zbrojenie poprzeczne (A-I (PB240)): strzemiona: 19 φ6 l = 1,09 (m) 19 φ6 l = 0,37 (m) szpilki 19 φ6 l = 1,09 (m) 19 φ6 l = 0,37 (m) 3 Ilosciowe zestawienie materialów: Objetosc betonu = 0,32 (m3) Powierzchnia deskowania = 3,90 (m2) Stal A-III (34GS), typ A-III (34GS) Ciezar calkowity = 58,39 (kg) Gestosc = 185,35 (kg/m3) Srednia srednica = 14,0 (mm) Zestawienie zbrojenia: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 14 3,45 4, ,39 Stal A-I (PB240), typ A-I (PB240) Ciezar calkowity = 6,19 (kg) Gestosc = 19,65 (kg/m3) Srednia srednica = 6,0 (mm) Zestawienie zbrojenia: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 6 0,37 0, ,57 6 1,09 0, ,62 Data: 27/08/15 Strona: 4
59 Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom: I piętro Nazwa : Poziom odniesienia : 4,50 (m) Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu : 5 (lat) Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Slup: Slup7 Ilosc: Charakterystyki materialów: Beton : B30 fcd = 16,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: Prostokat 30,0 x 50,0 (cm) Wysokosc: = 3,38 (m) Grubosc plyty = 0,00 (m) Wysokosc belki = 0,70 (m) Otulina zbrojenia = 5,0 (cm) Ac = 1500,00 (cm2) Icy = ,0 (cm4) Icz = ,0 (cm4) dy = 45,0 (cm) dz = 25,0 (cm) 2.3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Slup prefabrykowany : nie Uwzglednienie smuklosci : tak Metoda obliczen : uproszczona Konstrukcja o wezlach nieprzesuwnych 2.4 Obciazenia: Przypadek Natura Grupa γ f N d /N N Myg Myd My Mzg Mzd Mz (kn) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) STA2 stale 7 1,10 1,00 290,10-107,64 17,54-57,57 0,00 0,00-0,00 STA1 stale 7 1,10 1,00 3,14 7,50 78,37 50,02 0,00 0,00-0,00 EKSP1 zmienne 7 1,30 1,00 3,47 8,27 86,38 55,13 0,00 0,00-0,00 γ f - wspólczynnik obciazenia 2.5 Wyniki obliczeniowe: Data: 27/08/15 Strona: 1
60 Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Adres: Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd Analiza SGN Kombinacja wymiarujaca: 1.10STA2+1.10STA1+1.30EKSP1 (B) Sily przekrojowe: NSd = 327,07 (kn) MSdy = 217,79 (kn*m) MSdz = 0,00 (kn*m) Sily wymiarujace: wezel dolny NSd = 327,07 (kn) NSd*etotz = 223,24 (kn*m) NSd*etoty= 3,27 (kn*m) Mimosród: Mimosród: ez (My/N) ey (Mz/N) statyczny ee: 66,6 (cm) 0,0 (cm) niezamierzony ea: 1,7 (cm) 1,0 (cm) poczatkowy e0: 68,3 (cm) 1,0 (cm) calkowity etot: 68,3 (cm) 1,0 (cm) Analiza szczególowa-kierunek Y: Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 17810,53 (kn) Lo = 3,38 (m) Ecm = 31401,24 (MPa) Ic = ,0 (cm4) Es = ,00 (MPa) Is = 9123,2 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, * lo /h * fcd ) = 1,37 eo = 68,3 (cm) h = 50,0 (cm) Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 3,38 3,38 23,38 25,00 104,00 Slup krepy Analiza wyboczenia M1 = 217,79 (kn*m) M2 = -99,41 (kn*m) Przypadek: przekrój na koncu slupa (wezel dolny), pominiecie wplywu smuklosci Msd = 217,79 (kn*m) ee = Msd/Nsd = 66,6 (cm) ea = max (lcol/600, hy/30, 1.0cm) = 1,7 (cm) lcol = 3,38 (m) hy = 50,0 (cm) eo = ee + ea = 68,3 (cm) (31) etot = η*eo = 68,3 (cm) (36) η=1 (pominiecie wplywu smuklosci) Analiza szczególowa-kierunek Z: Sila krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 5493,10 (kn) Lo = 3,38 (m) Data: 27/08/15 Strona: 2
61 Ecm = 31401,24 (MPa) Ic = ,0 (cm4) Es = ,00 (MPa) Is = 1520,5 (cm4) klt = 2,00 φ = 2,00 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, * lo /h * fcd ) = 0,03 eo = 68,3 (cm) h = 30,0 (cm) Analiza smuklosci Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) λ λlim λcrit 3,38 3,38 38,97 25,00 104,00 Slup smukly Analiza wyboczenia M1 = 0,00 (kn*m) M2 = 0,00 (kn*m) Przypadek: przekrój na koncu slupa (wezel dolny), pominiecie wplywu smuklosci Msd = 0,00 (kn*m) ee = Msd/Nsd = 0,0 (cm) ea = max (lcol/600, hz/30, 1.0cm) = 1,0 (cm) lcol = 3,38 (m) hz = 30,0 (cm) eo = ee + ea = 1,0 (cm) (31) etot = η*eo = 1,0 (cm) (36) η=1 (pominiecie wplywu smuklosci) Nosnosc (wzgledem srodka ciezkosci przekroju betonowego) Beton: N Rd(b) = 2363,24 (kn) M Rdy(b) = -19,39 (kn*m) M Rdz(b) = 0,00 (kn*m) Zbrojenie: N Rd(s) = 689,05 (kn) M Rdy(s) = -10,92 (kn*m) M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd = N Rd(b) + N Rd(s) = 3052,29 (kn) M Rdy = M Rdy(b) + M Rdy(s) = -30,31 (kn*m) M Rdz = M Rdz(b) + M Rdz(s) = 0,00 (kn*m) N Rd /N Sd = 1, Zbrojenie: Przekrój zbrojony pretami Calkowita liczba pretów w przekroju = 6 Liczba pretów na boku b = 3 φ22,0 (mm) Liczba pretów na boku h = 2 rzeczywista powierzchnia Asr = 22,81 (cm2) Stopien zbrojenia: µ = Asr/Ac = 1,52 % 2.6 Zbrojenie: Prety glówne (A-III (34GS)): 6 φ22 l = 3,33 (m) Data: 27/08/15 Strona: 3
62 Zbrojenie poprzeczne (A-I (PB240)): strzemiona: 15 φ6 l = 1,43 (m) 15 φ6 l = 0,58 (m) szpilki 15 φ6 l = 1,43 (m) 15 φ6 l = 0,58 (m) 3 Ilosciowe zestawienie materialów: Objetosc betonu = 0,40 (m3) Powierzchnia deskowania = 4,28 (m2) Stal A-III (34GS), typ A-III (34GS) Ciezar calkowity = 59,55 (kg) Gestosc = 148,42 (kg/m3) Srednia srednica = 22,0 (mm) Zestawienie zbrojenia: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 22 3,33 9, ,55 Stal A-I (PB240), typ A-I (PB240) Ciezar calkowity = 6,71 (kg) Gestosc = 16,73 (kg/m3) Srednia srednica = 6,0 (mm) Zestawienie zbrojenia: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 6 0,58 0, ,94 6 1,43 0, ,77 Data: 27/08/15 Strona: 4
63 Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom: parter Nazwa : Poziom odniesienia : --- Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Wiek betonu : 5 (lat) Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,30 (mm) Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Belka: Belka12 Ilosc: Charakterystyki materialów: Beton : B30 fcd = 16,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: Przeslo Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przeslo 0,35 4,15 0,35 Rozpietosc obliczeniowa: L o = 4,50 (m) Przekrój od 0,00 do 4,15 (m) 30,0 x 50,0 (cm) Bez lewej plyty Bez prawej plyty 2.3 Opcje obliczeniowe: Regulamin kombinacji : PN-EN 1990:2004 Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 3,0 (cm) : boczna c1 = 3,0 (cm) : górna c2 = 3,0 (cm) 2.4 Wyniki obliczeniowe: Zwiekszono ilosc zbrojenia podluznego z uwagi na rysy prostopadle Lp. Typ Stan Przeslo x(m) Wartosc Nosnosc n* 1. M [kn*m] SGN n* - Wspólczynnik bezpieczenstwa Data: 27/08/15 Strona: 1
64 2.4.1 Oddzialywania w SGN [kn*m] Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 133,84-25,59 90,00-206,39 98,97-232, Moment zginajacy SGN: M Mr Mt Mc [m] 300 [kn] Sila poprzeczna SGN: V Vr Vc(strzemion) Vc(calkowita) [m] Oddzialywania w SGU Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 112,39 0,00 60,74-173,73 81,74-194,73 Data: 27/08/15 Strona: 2
65 Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Adres: Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd [kn*m] Moment zginajacy SGU: M Mr Md [m] 100 [kn] Sila poprzeczna SGU: V Vr Vd [m] Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przeslo Przeslowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 9,15 0,00 5,99 0,00 0,00 14,81 Data: 27/08/15 Strona: 3
66 25 20 [cm2] Powierzchnia zbrojenia na zginanie: Abt Abr Abmin [m] [cm2/m] Powierzchnia zbrojenia na scinanie: Ast Asr AsHang [m] Ugiecie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugiecie poczatkowe od obciazenia calkowitego - ugiecie poczatkowe od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie dlugotrwale od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie calkowite - ugiecie dopuszczalne - szerokosc rozwarcia rysy prostopadlej do osi elementu - szerokosc rozwarcia rysy ukosnej Przeslo ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 0,6 0,6 0,8 0,8=(L0/536) 2,3 0,27 0,06 Data: 27/08/15 Strona: 4
67 [cm] Ugiecia: ao,d a,d ao,k+d a a,lim [m] 0.3 [mm] Zarysowanie: Afp Afu Afu (strzemion) Afdop [m] Szczególowa analiza wyników Przęsło: 1 Rzędna: 0,35 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 0,00 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 7,42 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 90,00 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 7,42 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 6,5 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 5,2 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,12 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 155,73 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 41,9 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =6532,7 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 259,54 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 7,42 (cm2) = 16,67 (MPa) * 155,73 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 259,54 (kn) 259,54 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: Data: 27/08/15 Strona: 5
68 MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 108,88 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 6532,7 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 44,5 (cm) MSd MRd (28) 90,00 (kn*m) 108,88 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 98,97 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 91,91 (kn) (67) d = 44,5 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,15 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,555 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = ν*fcd*bw *z *(cotθ/(1+cotθ * cotθ)) VRd2 = 541,23 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 40,1 (cm) cotθ = 1,00 ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cotθ / s1 VRd3 = 211,59 (kn) (73) Asw1= 1,26 (cm2) fywd1= 210,00 (MPa) z= 40,1 (cm) cotθ= 1,00 s1= 5,0 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): (63) VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd 98,97 (kn) 211,59 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = 60,74 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 199,33 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 105,23 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,086 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 14,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =396,27 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =1,871 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = k 1k 2φ/ρ r = 124,81 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Data: 27/08/15 Strona: 6
69 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,18 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 81,74 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 44,5 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,61 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 5,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 1,26 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,838 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 6,3 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 0,25 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 2,43 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 0,00 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 9,24 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 115,97 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 9,24 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 8,1 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 6,5 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,15 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 193,96 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 41,2 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =7984,9 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 323,27 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 9,24 (cm2) = 16,67 (MPa) * 193,96 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 323,27 (kn) 323,27 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 133,08 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 7984,9 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 44,4 (cm) MSd MRd (28) 115,97 (kn*m) 133,08 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 66,79 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na Data: 27/08/15 Strona: 7
70 ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 95,30 (kn) (67) d = 44,4 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,16 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,693 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Odcinek pierwszego rodzaju(nie uwzględniono strzemion): VSd VRd1 VRd2 = 0,5*ν*fcd*bw*z VRd2 = 539,46 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 40,0 (cm) ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek pierwszego rodzaju (nie uwzględniono strzemion): (63) VRd = min (VRd1, VRd2) VSd VRd 66,79 (kn) 95,29 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = 88,52 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 236,03 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 85,49 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,110 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 14,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =386,20 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =2,392 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = k 1k 2φ/ρ r = 108,54 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,20 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 56,50 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 44,4 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,42 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 28,0 (cm) Data: 27/08/15 Strona: 8
71 Powierzchnia strzemion prostych: A s = 1,26 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,150 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 6,3 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 1,41 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,1 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 4,50 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 15,05 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 1,41 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 206,39 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 15,05 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 11,9 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 9,5 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,22 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 286,47 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 39,1 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =11196,2 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 526,64 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 15,05 (cm2) = 16,67 (MPa) * 286,47 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 526,64 (kn) 477,45 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 205,77 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 11196,2 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 39,0 (cm) MSd MRd (28) 206,39 (kn*m) > 205,77 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 232,54 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 104,21 (kn) (67) d = 45,1 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,15 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 1,000 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = ν*fcd*bw *z *(cotθ/(1+cotθ * cotθ)) VRd2 = 547,97 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 40,6 (cm) cotθ = 1,00 ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Data: 27/08/15 Strona: 9
72 Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cotθ / s1 VRd3 = 267,79 (kn) (73) Asw1= 1,26 (cm2) fywd1= 210,00 (MPa) z= 40,6 (cm) cotθ= 1,00 s1= 4,0 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): (63) VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd 232,54 (kn) 267,79 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = -173,73 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 293,91 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 54,24 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,144 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 14,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =363,08 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =4,144 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = k 1k 2φ/ρ r = 83,78 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,21 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 194,73 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 43,9 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =1,48 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 4,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 1,26 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 1,047 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 6,3 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 0,20 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Data: 27/08/15 Strona: 10
73 2.5 Wyniki teoretyczne - szczególowe: P1 : Przeslo od 0,35 do 4,50 (m) SGN SGU Odcieta M maks M min M maks M min A górne A dolne (m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (cm2) (cm2) 0,35 90,00-0,00 60,74 0,00 0,00 5,99 0,63 108,84-0,00 82,30 0,00 0,00 7,33 1,08 128,13-0,00 104,09 0,00 0,00 8,73 1,53 133,84-0,00 112,39 0,00 0,00 9,15 1,98 130,65-0,00 107,20 0,00 0,00 8,91 2,43 115,97-0,00 88,52 0,00 0,00 7,84 2,88 85,10-0,00 56,35 0,00 0,00 5,65 3,33 38,07-25,59 10,69 0,00 1,62 2,43 3,78 6,13-95,87 0,00-48,46 6,41 0,39 4,23 0,00-189,82 0,00-121,10 13,46 0,00 4,50 0,00-206,39 0,00-173,73 14,81 0,00 SGN SGU Odcieta Q maks Q maks afp afu Vrd1 Vrd2 Vrd3 (m) (kn) (kn) (mm) (mm) (kn) (kn) (kn) 0,35 98,97 81,74 0,18 0,06 91,91 541,23 101,73 0,63 77,00 63,42 0,19 0,04 95,30 539,46 101,40 1,08 41,05 33,44 0,24 0,01 95,30 539,46 101,40 1,53 5,72 3,46 0,27 0,00 95,30 539,46 94,15 1,98-30,84-26,52 0,25 0,01 95,30 539,46 94,15 2,43-66,79-56,50 0,20 0,03 95,30 539,46 94,15 2,88-102,73-86,48 0,12 0,03 95,30 539,46 146,46 3,33-138,68-116,46 0,00 0,06 87,05 547,97 148,77 3,78-174,63-146,44 0,09 0,03 100,11 547,97 267,79 4,23-210,57-176,41 0,10 0,04 104,21 547,97 267,79 4,50-232,54-194,73 0,25 0,05 104,21 547,97 267, Zbrojenie: P1 : Przeslo od 0,35 do 4,50 (m) Zbrojenie podluzne: dolne (A-III (34GS)) 3 φ14 l = 4,68 od 0,04 do 4,64 3 φ14 l = 3,28 od 0,06 do 3,34 montazowe (górne) (A-I (PB240)) 3 φ8 l = 3,11 od 0,03 do 3,14 podporowe (A-III (34GS)) 3 φ22 l = 2,50 od 2,66 do 4,78 3 φ22 l = 1,56 od 3,62 do 4,73 Zbrojenie poprzeczne: glówne (A-I (PB240)) strzemiona 46 φ10 l = 1,23 e = 1*0,05 + 4*0,26 + 5*0,28 + 4*0,18 + 9*0,10 (m) szpilki 46 φ10 l = 1,23 e = 1*0,05 + 4*0,26 + 5*0,28 + 4*0,18 + 9*0,10 (m) Data: 27/08/15 Strona: 11
74 3 Ilosciowe zestawienie materialów: Objetosc betonu Powierzchnia deskowania = 0,73 (m3) = 6,40 (m2) Stal A-III (34GS), typ A-III (34GS) Ciezar calkowity = 65,21 (kg) Gestosc = 89,63 (kg/m3) Srednia srednica = 16,7 (mm) Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 14 3,28 3, , ,68 5, , ,56 4, , ,50 7, ,37 Stal A-I (PB240), typ A-I (PB240) Ciezar calkowity = 38,60 (kg) Gestosc = 53,06 (kg/m3) Srednia srednica = 9,7 (mm) Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 8 3,11 1,23 3 3, ,23 0, ,92 Data: 27/08/15 Strona: 12
75 Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom: I piętro Nazwa : Poziom odniesienia : --- Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Wiek betonu : 5 (lat) Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,30 (mm) Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Belka: Belka11 Ilosc: Charakterystyki materialów: Beton : B30 fcd = 16,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: Przeslo Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przeslo 0,35 5,58 0,50 Rozpietosc obliczeniowa: L o = 6,00 (m) Przekrój od 0,00 do 5,58 (m) 30,0 x 50,0 (cm) Bez lewej plyty Bez prawej plyty 2.3 Opcje obliczeniowe: Regulamin kombinacji : PN-EN 1990:2004 Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 3,0 (cm) : boczna c1 = 3,0 (cm) : górna c2 = 3,0 (cm) 2.4 Wyniki obliczeniowe: Lp. Typ Stan Przeslo x(m) Wartosc Nosnosc n* 1. M [kn*m] SGN Areq [cm2] SGU n* - Wspólczynnik bezpieczenstwa Data: 27/08/15 Strona: 1
76 2.4.1 Oddzialywania w SGN [kn*m] Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 90,74-140,50-45,07-471,44 146,13-299, Moment zginajacy SGN: M Mr Mt Mc [m] [kn] Sila poprzeczna SGN: V Vr Vc(strzemion) Vc(calkowita) [m] Oddzialywania w SGU Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 76,28-84,35-35,30-394,95 121,27-250,14 Data: 27/08/15 Strona: 2
77 [kn*m] Moment zginajacy SGU: M Mr Md [m] [kn] Sila poprzeczna SGU: V Vr Vd [m] Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przeslo Przeslowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 6,05 0,00 0,48 2,92 5,41 39,80 Data: 27/08/15 Strona: 3
78 50 [cm2] Powierzchnia zbrojenia na zginanie: Abt Abr Abmin [m] [cm2/m] Powierzchnia zbrojenia na scinanie: Ast Asr AsHang [m] Ugiecie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugiecie poczatkowe od obciazenia calkowitego - ugiecie poczatkowe od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie dlugotrwale od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie calkowite - ugiecie dopuszczalne - szerokosc rozwarcia rysy prostopadlej do osi elementu - szerokosc rozwarcia rysy ukosnej Przeslo ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 0,0 0,0 0,0-0,8=(L0/742) -3,0 0,24 0,06 Data: 27/08/15 Strona: 4
79 -3 [cm] Ugiecia: ao,d a,d ao,k+d a a,lim [m] 0.3 [mm] Zarysowanie: Afp Afu Afu (strzemion) Afdop [m] Szczególowa analiza wyników Przęsło: 1 Rzędna: 0,35 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 15,59 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 3,39 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 45,07 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 15,59 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 10,7 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 8,5 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,19 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 256,23 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 40,5 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =10372,0 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 545,80 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 15,59 (cm2) = 16,67 (MPa) * 256,23 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 545,80 (kn) 427,05 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) Data: 27/08/15 Strona: 5
80 przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 220,36 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 10372,0 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 40,0 (cm) MSd MRd (28) 45,07 (kn*m) 220,36 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 146,13 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 104,40 (kn) (67) d = 45,2 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,15 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 1,000 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = ν*fcd*bw *z *(cotθ/(1+cotθ * cotθ)) VRd2 = 549,67 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 40,7 (cm) cotθ = 1,00 ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cotθ / s1 VRd3 = 1119,24 (kn) (73) Asw1= 1,96 (cm2) fywd1= 210,00 (MPa) z= 40,7 (cm) cotθ= 1,00 s1= 1,5 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): (63) VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd 146,13 (kn) 549,67 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = -35,30 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 56,40 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 51,24 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,017 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 12,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =361,59 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =4,313 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = k 1k 2φ/ρ r = 77,82 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Data: 27/08/15 Strona: 6
81 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,02 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 121,27 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 44,8 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,90 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 1,5 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 1,96 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 4,363 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 7,1 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 0,05 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 3,18 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 24,54 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 5,65 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 64,07 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 5,65 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 4,3 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 3,4 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,08 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 102,42 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 43,0 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =4408,6 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 197,92 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = σs2 * A s2 = 0,00 (kn) Naprężenia w stali ściskanej σs2 = 0,00 (MPa) Sprawdzanie położenia wysokości x eff przy pełnym uplastycznieniu stali As2: fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: fyd * As1 = fcd * A cc,eff + σs2 * A s2 350,00 (MPa) * 5,65 (cm2) = 16,67 (MPa) * 102,42 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 197,92 (kn) 170,70 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 85,20 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 4408,6 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 40,0 (cm) MSd MRd (28) Data: 27/08/15 Strona: 7
82 64,07 (kn*m) 85,20 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 79,53 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 89,18 (kn) (67) d = 45,2 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,15 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,417 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Odcinek pierwszego rodzaju(nie uwzględniono strzemion): VSd VRd1 VRd2 = 0,5*ν*fcd*bw*z VRd2 = 549,67 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 40,7 (cm) ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek pierwszego rodzaju (nie uwzględniono strzemion): (63) VRd = min (VRd1, VRd2) VSd VRd 79,53 (kn) 89,17 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = 43,93 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 185,82 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 135,62 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,068 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 12,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =357,00 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =1,584 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = k 1k 2φ/ρ r = 125,76 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,15 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Data: 27/08/15 Strona: 8
83 Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 66,93 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 44,8 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,50 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 28,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 1,96 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,234 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 7,1 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 1,01 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,1 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 5,93 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 34,95 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 5,41 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 471,44 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 27,44 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 25,9 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 20,7 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,47 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 620,52 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 33,3 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =20691,0 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 960,53 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 27,44 (cm2) = 16,67 (MPa) * 620,52 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 960,53 (kn) 1034,21 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 418,49 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 20691,0 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 38,9 (cm) MSd MRd (28) 471,44 (kn*m) > 418,49 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 299,21 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 104,40 (kn) (67) d = 45,2 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,15 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 1,000 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = ν*fcd*bw *z *(cotθ/(1+cotθ * cotθ)) VRd2 = 549,67 (kn) (70) Data: 27/08/15 Strona: 9
84 fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 40,7 (cm) cotθ = 1,00 ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cotθ / s1 VRd3 = 335,77 (kn) (73) Asw1= 1,96 (cm2) fywd1= 210,00 (MPa) z= 40,7 (cm) cotθ= 1,00 s1= 5,0 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): (63) VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd 299,21 (kn) 335,77 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = -394,95 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 300,21 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 24,37 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,150 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 12,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =314,99 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =11,097 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = k 1k 2φ/ρ r = 60,81 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,15 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 250,14 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 43,7 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =1,91 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 5,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 1,96 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 1,309 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 7,1 (mm) Data: 27/08/15 Strona: 10
85 Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 0,18 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) 2.5 Wyniki teoretyczne - szczególowe: P1 : Przeslo od 0,35 do 5,93 (m) SGN SGU Odcieta M maks M min M maks M min A górne A dolne A sciskane (m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (cm2) (cm2) (cm2) 0,35 7,54-45,07 0,00-35,30 2,92 0,48 0,00 0,78 32,96-21,47 14,39 0,00 1,35 2,09 0,00 1,38 74,73-0,00 56,49 0,00 0,00 4,93 0,00 1,98 90,74-0,00 76,28 0,00 0,00 6,05 0,00 2,58 87,71-0,00 72,10 0,00 0,00 5,83 0,00 3,18 64,07-3,13 43,93 0,00 0,20 4,21 0,00 3,78 17,83-39,94 0,00-8,22 2,56 1,13 0,00 4,38 0,00-140,50 0,00-84,35 9,64 0,00 0,00 4,98 0,00-269,82 0,00-184,47 20,35 0,00 0,00 5,58 0,00-427,89 0,00-308,57 36,68 2,29 2,29 5,93 0,00-471,44 0,00-394,95 39,80 5,41 5,41 SGN SGU Odcieta Q maks Q maks afp afu Vrd1 Vrd2 Vrd3 (m) (kn) (kn) (mm) (mm) (kn) (kn) (kn) 0,35 146,13 121,27 0,03 0,06 104,40 549,67 152,62 0,78 112,18 92,95 0,00 0,04 89,18 549,67 152,62 1,38 64,26 52,98 0,21 0,01 89,18 549,67 152,62 1,98 16,33 13,01 0,24 0,00 91,19 547,56 119,46 2,58-31,60-26,96 0,23 0,00 91,19 547,56 119,46 3,18-79,53-66,93 0,15 0,03 89,18 549,67 119,92 3,78-127,46-106,90 0,00 0,03 104,40 549,67 186,54 4,38-175,39-146,88 0,06 0,06 104,40 549,67 186,54 4,98-223,32-186,85 0,08 0,03 104,40 549,67 335,77 5,58-271,25-226,82 0,11 0,05 104,40 549,67 335,77 5,93-299,21-250,14 0,18 0,06 104,40 549,67 335, Zbrojenie: P1 : Przeslo od 0,35 do 5,93 (m) Zbrojenie podluzne: dolne (A-III (34GS)) 5 φ12 l = 6,18 od 0,12 do 6,30 1 φ12 l = 1,64 od 1,42 do 3,06 podporowe (A-III (34GS)) 5 φ25 l = 6,74 od 0,08 do 6,35 4 φ25 l = 2,26 od 4,40 do 6,30 Zbrojenie poprzeczne: glówne (A-I (PB240)) strzemiona 64 φ10 l = 1,32 e = 1*0,02 + 1*0,05 + 6*0,22 + 7*0,28 + 6*0, *0,10 (m) 32 φ10 l = 0,58 e = 1*0,02 + 1*0,05 + 6*0,22 + 7*0,28 + 6*0, *0,10 (m) Data: 27/08/15 Strona: 11
86 szpilki 64 φ10 l = 1,32 e = 1*0,02 + 1*0,05 + 6*0,22 + 7*0,28 + 6*0, *0,10 (m) 32 φ10 l = 0,58 e = 1*0,02 + 1*0,05 + 6*0,22 + 7*0,28 + 6*0, *0,10 (m) 3 Ilosciowe zestawienie materialów: Objetosc betonu Powierzchnia deskowania = 0,96 (m3) = 8,40 (m2) Stal A-III (34GS), typ A-III (34GS) Ciezar calkowity = 193,71 (kg) Gestosc = 201,00 (kg/m3) Srednia srednica = 19,4 (mm) Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 12 1,64 1,46 1 1, ,18 5, , ,26 8, , ,74 25, ,89 Stal A-I (PB240), typ A-I (PB240) Ciezar calkowity = 63,56 (kg) Gestosc = 65,95 (kg/m3) Srednia srednica = 10,0 (mm) Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 10 0,58 0, , ,32 0, ,16 Data: 27/08/15 Strona: 12
87 Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom: parter Nazwa : Poziom odniesienia : --- Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Wiek betonu : 5 (lat) Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,30 (mm) Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Belka: Belka10 Ilosc: Charakterystyki materialów: Beton : B30 fcd = 16,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: Przeslo Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Wspornik P 0,50 4, Rozpietosc obliczeniowa: L o = 4,50 (m) Przekrój od 0,00 do 4,25 (m) 30,0 x 95,0 (cm) Bez lewej plyty Bez prawej plyty 2.3 Opcje obliczeniowe: Regulamin kombinacji : PN-EN 1990:2004 Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 3,0 (cm) : boczna c1 = 3,0 (cm) : górna c2 = 3,0 (cm) 2.4 Wyniki obliczeniowe: Lp. Typ Stan Przeslo x(m) Wartosc Nosnosc n* 1. M [kn*m] SGN Areq [cm2] SGU n* - Wspólczynnik bezpieczenstwa Data: 27/08/15 Strona: 1
88 2.4.1 Oddzialywania w SGN [kn*m] Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 0,00-522,84-756,42-0,00 354,98 0, Moment zginajacy SGN: M Mr Mt Mc [m] [kn] Sila poprzeczna SGN: V Vr Vc(strzemion) Vc(calkowita) [m] Oddzialywania w SGU Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 0,00-346,95-633,31-0,00 297,21 0,00 Data: 27/08/15 Strona: 2
89 -700 [kn*m] Moment zginajacy SGU: M Mr Md [m] 300 [kn] Sila poprzeczna SGU: V Vr Vd [m] Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przeslo Przeslowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 0,00 0,00 0,00 26,81 0,00 0,00 Data: 27/08/15 Strona: 3
90 30 [cm2] Powierzchnia zbrojenia na zginanie: Abt Abr Abmin [m] 30 [cm2/m] Powierzchnia zbrojenia na scinanie: Ast Asr AsHang Ugiecie i zarysowanie [m] ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugiecie poczatkowe od obciazenia calkowitego - ugiecie poczatkowe od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie dlugotrwale od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie calkowite - ugiecie dopuszczalne - szerokosc rozwarcia rysy prostopadlej do osi elementu - szerokosc rozwarcia rysy ukosnej Przeslo ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 2,0 2,0 2,0 2,0=(L0/220) 3,0 0,29 0,05 Data: 27/08/15 Strona: 4
91 -3 [cm] Ugiecia: ao,d a,d ao,k+d a a,lim [m] 0.3 [mm] Zarysowanie: Afp Afu Afu (strzemion) Afdop [m] Szczególowa analiza wyników Przęsło: 1 Rzędna: 0,50 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 23,20 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 0,00 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 756,42 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 23,20 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 20,3 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 16,2 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,18 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 487,26 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 80,6 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =39286,4 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 812,10 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 23,20 (cm2) = 16,67 (MPa) * 487,26 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 812,10 (kn) 812,10 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) Data: 27/08/15 Strona: 5
92 przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 654,77 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 39286,4 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 88,7 (cm) MSd MRd (28) 756,42 (kn*m) > 654,77 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 354,98 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 182,16 (kn) (67) d = 95,0 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,00 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,814 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = ν*fcd*bw *z *(cotθ/(1+cotθ * cotθ)) VRd2 = 1154,25 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 85,5 (cm) cotθ = 1,00 ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cotθ / s1 VRd3 = 1203,36 (kn) (73) Asw1= 2,01 (cm2) fywd1= 210,00 (MPa) z= 85,5 (cm) cotθ= 1,00 s1= 3,0 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): (63) VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd 354,98 (kn) 1154,25 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 45125,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 115,74 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 2850,00 (cm2) Moment działający: M y = -633,31 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 339,49 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 62,05 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,167 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 0,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =468,87 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =4,949 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = k 1k 2φ/ρ r = 50,00 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Data: 27/08/15 Strona: 6
93 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,14 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 297,21 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 88,7 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =1,12 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 3,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 2,01 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 2,234 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 8,0 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 0,12 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 2,50 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 29,45 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 0,00 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 290,96 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 29,45 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 25,8 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 20,6 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,23 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 618,50 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 78,4 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =48485,3 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 1030,84 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 29,45 (cm2) = 16,67 (MPa) * 618,50 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 1030,84 (kn) 1030,84 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 808,09 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 48485,3 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 88,7 (cm) MSd MRd (28) 290,96 (kn*m) 808,09 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 187,93 (kn) Data: 27/08/15 Strona: 7
94 Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 191,04 (kn) (67) d = 95,0 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,00 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 1,000 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = ν*fcd*bw *z *(cotθ/(1+cotθ * cotθ)) VRd2 = 1154,25 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 85,5 (cm) cotθ = 1,00 ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cotθ / s1 VRd3 = 257,86 (kn) (73) Asw1= 2,01 (cm2) fywd1= 210,00 (MPa) z= 85,5 (cm) cotθ= 1,00 s1= 14,0 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): (63) VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd 187,93 (kn) 257,86 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 45125,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 115,74 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 2850,00 (cm2) Moment działający: M y = -177,01 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 75,61 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 49,44 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,030 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 0,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =472,50 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =6,233 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = k 1k 2φ/ρ r = 50,00 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,03 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Data: 27/08/15 Strona: 8
95 Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 157,34 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 88,7 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,59 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 14,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 2,01 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,479 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 8,0 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 0,56 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 4,75 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 0,00 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 0,00 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 0,00 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 0,00 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 0,6 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 0,5 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,01 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 15,19 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 94,7 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =1439,4 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 0,00 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = σs2 * A s2 = 0,00 (kn) Naprężenia w stali ściskanej σs2 = 0,00 (MPa) Sprawdzanie położenia wysokości x eff przy pełnym uplastycznieniu stali As2: fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: fyd * As1 = fcd * A cc,eff + σs2 * A s2 350,00 (MPa) * 0,00 (cm2) = 16,67 (MPa) * 15,19 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 0,00 (kn) 25,32 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 0,00 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 1439,4 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 95,0 (cm) MSd MRd (28) 0,00 (kn*m) > 0,00 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 0,00 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 143,28 (kn) (67) d = 95,0 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) Data: 27/08/15 Strona: 9
96 k = 1,6-d 1,0 k = 1,00 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,000 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Odcinek pierwszego rodzaju(nie uwzględniono strzemion): VSd VRd1 VRd2 = 0,5*ν*fcd*bw*z VRd2 = 1154,25 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 85,5 (cm) ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek pierwszego rodzaju (nie uwzględniono strzemion): (63) VRd = min (VRd1, VRd2) VSd VRd 0,00 (kn) 143,26 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 45125,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 0,00 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 2850,00 (cm2) Moment działający: M y = -0,00 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 0,00 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 0,00 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,000 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 0,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =0,00 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =0,000 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = k 1k 2φ/ρ r = 1000,00 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,00 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 0,00 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 95,0 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,00 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 28,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 2,01 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,239 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 8,0 (mm) Data: 27/08/15 Strona: 10
97 Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 1,11 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) 2.5 Wyniki teoretyczne - szczególowe: P1 : Wspornik P od 0,50 do 4,75 (m) SGN SGU Odcieta M maks M min M maks M min A górne A dolne (m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (cm2) (cm2) 0,50 0,00-756,42 0,00-633,31 26,81 0,00 0,70 0,00-756,42 0,00-573,52 26,81 0,00 1,15 0,00-664,16 0,00-453,15 23,17 0,00 1,60 0,00-522,84 0,00-346,95 17,84 0,00 2,05 0,00-398,44 0,00-254,90 13,34 0,00 2,50 0,00-290,96 0,00-177,01 9,59 0,00 2,95 0,00-200,38 0,00-113,29 6,53 0,00 3,40 0,00-126,73 0,00-63,72 4,09 0,00 3,85 0,00-69,98 0,00-28,32 2,24 0,00 4,30 0,00-30,15 0,00-7,08 0,96 0,00 4,75 0,00-0,00 0,00-0,00 0,00 0,00 SGN SGU Odcieta Q maks Q maks afp afu Vrd1 Vrd2 Vrd3 (m) (kn) (kn) (mm) (mm) (kn) (kn) (kn) 0,50 354,98 297,21 0,29 0,04 182, ,25 451,26 0,70 338,27 283,22 0,18 0,03 191, ,25 451,26 1,15 300,69 251,75 0,14 0,04 191, ,25 361,01 1,60 263,10 220,28 0,11 0,03 191, ,25 361,01 2,05 225,52 188,81 0,07 0,05 191, ,25 257,86 2,50 187,93 157,34 0,05 0,03 191, ,25 257,86 2,95 150,34 125,88 0,00 0,05 191, ,25 164,09 3,40 112,76 94,41 0,00 0,03 191, ,25 164,09 3,85 75,17 62,94 0,00 0,02 191, ,25 128,93 4,30 37,59 31,47 0,00 0,01 179, ,25 128,93 4,75 0,00 0,00 0,00 0,00 143, ,25 128, Zbrojenie: P1 : Wspornik P od 0,50 do 4,75 (m) Zbrojenie podluzne: montazowe (dolne) (A-I (PB240)) 3 φ8 l = 4,69 od 0,03 do 4,72 podporowe (A-III (34GS)) 3 φ25 l = 5,56 od 0,08 do 4,68 3 φ25 l = 5,60 od 0,13 do 4,63 Zbrojenie poprzeczne: glówne (A-I (PB240)) strzemiona 58 φ8 l = 2,11 e = 1*0,03 + 6*0,08 + 9*0,10 + 6*0,14 + 4*0,22 + 3*0,28 (m) szpilki 58 φ8 l = 2,11 e = 1*0,03 + 6*0,08 + 9*0,10 + 6*0,14 + 4*0,22 + 3*0,28 (m) Data: 27/08/15 Strona: 11
98 3 Ilosciowe zestawienie materialów: Objetosc betonu Powierzchnia deskowania = 1,35 (m3) = 10,87 (m2) Stal A-III (34GS), typ A-III (34GS) Ciezar calkowity = 129,04 (kg) Gestosc = 95,32 (kg/m3) Srednia srednica = 25,0 (mm) Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 25 5,56 21, , ,60 21, ,75 Stal A-I (PB240), typ A-I (PB240) Ciezar calkowity = 53,97 (kg) Gestosc = 39,87 (kg/m3) Srednia srednica = 8,0 (mm) Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 8 2,11 0, ,42 8 4,69 1,85 3 5,55 Data: 27/08/15 Strona: 12
99 Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom: Nazwa : Poziom odniesienia : --- Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Wiek betonu : 5 (lat) Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,30 (mm) Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Belka: Belka3 Ilosc: Charakterystyki materialów: Beton : B30 fcd = 16,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: Przeslo Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przeslo 0,35 4,15 0,35 Rozpietosc obliczeniowa: L o = 4,50 (m) Przekrój od 0,00 do 4,15 (m) 30,0 x 50,0 (cm) Bez lewej plyty Bez prawej plyty 2.3 Opcje obliczeniowe: Regulamin kombinacji : PN-EN 1990:2004 Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 3,0 (cm) : boczna c1 = 3,0 (cm) : górna c2 = 3,0 (cm) 2.4 Wyniki obliczeniowe: Zwiekszono ilosc zbrojenia podluznego z uwagi na rysy prostopadle Oddzialywania w SGN Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 70,45-15,41 60,31-105,59 43,14-110,76 Data: 27/08/15 Strona: 1
100 -200 [kn*m] Moment zginajacy SGN: M Mr Mt Mc [m] 150 [kn] Sila poprzeczna SGN: V Vr Vc(strzemion) Vc(calkowita) [m] Oddzialywania w SGU Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 62,96 0,00 46,30-93,26 39,22-99,40 Data: 27/08/15 Strona: 2
101 [kn*m] Moment zginajacy SGU: M Mr Md [m] 40 [kn] Sila poprzeczna SGU: V Vr Vd [m] Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przeslo Przeslowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 4,64 0,00 3,95 0,00 0,00 7,10 Data: 27/08/15 Strona: 3
102 12 10 [cm2] Powierzchnia zbrojenia na zginanie: Abt Abr Abmin [m] 15 [cm2/m] Powierzchnia zbrojenia na scinanie: Ast Asr AsHang [m] Ugiecie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugiecie poczatkowe od obciazenia calkowitego - ugiecie poczatkowe od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie dlugotrwale od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie calkowite - ugiecie dopuszczalne - szerokosc rozwarcia rysy prostopadlej do osi elementu - szerokosc rozwarcia rysy ukosnej Przeslo ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 0,3 0,3 0,5 0,5=(L0/870) 2,3 0,23 0,18 Data: 27/08/15 Strona: 4
103 [cm] Ugiecia: ao,d a,d ao,k+d a a,lim [m] 0.3 [mm] Zarysowanie: Afp Afu Afu (strzemion) Afdop [m] Szczególowa analiza wyników Przęsło: 1 Rzędna: 0,35 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 0,00 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 5,65 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 60,31 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 5,65 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 4,9 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 4,0 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,09 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 118,75 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 43,8 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =5203,8 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 197,92 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 5,65 (cm2) = 16,67 (MPa) * 118,75 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 197,92 (kn) 197,92 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: Data: 27/08/15 Strona: 5
104 MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 86,73 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 5203,8 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 45,8 (cm) MSd MRd (28) 60,31 (kn*m) 86,73 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 43,14 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 89,71 (kn) (67) d = 45,8 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,14 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,412 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = ν*fcd*bw *z *(cotθ/(1+cotθ * cotθ)) VRd2 = 556,47 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 41,2 (cm) cotθ = 1,00 ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cotθ / s1 VRd3 = 91,78 (kn) (73) Asw1= 0,42 (cm2) fywd1= 210,00 (MPa) z= 41,2 (cm) cotθ= 1,00 s1= 4,0 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): (63) VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd 43,14 (kn) 91,78 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = 46,30 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 191,83 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 132,84 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,073 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 12,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =315,00 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =1,795 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = k 1k 2φ/ρ r = 116,85 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Data: 27/08/15 Strona: 6
105 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,14 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 39,22 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 45,8 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,29 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 4,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 0,42 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,353 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 3,7 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 0,35 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 2,43 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 1,74 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 5,65 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 56,47 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 5,65 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 4,3 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 3,4 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,07 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 102,93 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 44,1 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =4537,5 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 197,92 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = σs2 * A s2 = 0,00 (kn) Naprężenia w stali ściskanej σs2 = 0,00 (MPa) Sprawdzanie położenia wysokości x eff przy pełnym uplastycznieniu stali As2: fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: fyd * As1 = fcd * A cc,eff + σs2 * A s2 350,00 (MPa) * 5,65 (cm2) = 16,67 (MPa) * 102,93 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 197,92 (kn) 171,55 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 86,60 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 4537,5 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 41,6 (cm) MSd MRd (28) 56,47 (kn*m) 86,60 (kn*m) Data: 27/08/15 Strona: 7
106 ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 38,41 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 89,71 (kn) (67) d = 45,8 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,14 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,412 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Odcinek pierwszego rodzaju(nie uwzględniono strzemion): VSd VRd1 VRd2 = 0,5*ν*fcd*bw*z VRd2 = 556,47 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 41,2 (cm) ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek pierwszego rodzaju (nie uwzględniono strzemion): (63) VRd = min (VRd1, VRd2) VSd VRd 38,41 (kn) 89,70 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = 45,91 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 190,18 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 132,80 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,072 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 12,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =315,00 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =1,795 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = k 1k 2φ/ρ r = 116,85 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,14 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: Moduł sprężystości stali: f ck = 25,00 (MPa) E s = ,00 (MPa) Data: 27/08/15 Strona: 8
107 Siła poprzeczna: V sd = 33,63 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 45,8 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,24 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 28,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 0,42 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,050 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 3,7 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 2,43 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,2 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 4,50 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 10,07 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 1,74 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 105,59 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 10,07 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 7,3 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 5,8 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,13 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 175,02 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 42,4 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =7413,3 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 352,60 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 10,07 (cm2) = 16,67 (MPa) * 175,02 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 352,60 (kn) 291,70 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 148,57 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 7413,3 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 41,1 (cm) MSd MRd (28) 105,59 (kn*m) 148,57 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 110,76 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 98,16 (kn) (67) d = 45,8 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,14 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,733 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = ν*fcd*bw *z *(cotθ/(1+cotθ * cotθ)) VRd2 = 556,47 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) Data: 27/08/15 Strona: 9
108 z = 41,2 (cm) cotθ = 1,00 ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cotθ / s1 VRd3 = 122,37 (kn) (73) Asw1= 0,42 (cm2) fywd1= 210,00 (MPa) z= 41,2 (cm) cotθ= 1,00 s1= 3,0 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): (63) VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd 110,76 (kn) 122,37 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = -93,26 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 223,87 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 76,97 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,105 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 12,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =354,48 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =2,842 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = k 1k 2φ/ρ r = 92,22 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,17 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 99,40 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 45,3 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,73 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 3,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 0,42 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,471 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 3,7 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Data: 27/08/15 Strona: 10
109 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 0,26 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) 2.5 Wyniki teoretyczne - szczególowe: P1 : Przeslo od 0,35 do 4,50 (m) SGN SGU Odcieta M maks M min M maks M min A górne A dolne (m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (cm2) (cm2) 0,35 60,31-0,00 46,30 0,00 0,00 3,95 0,63 65,99-0,00 54,71 0,00 0,00 4,34 1,08 70,24-0,00 62,04 0,00 0,00 4,63 1,53 70,45-0,00 62,96 0,00 0,00 4,64 1,98 66,77-0,00 57,45 0,00 0,00 4,39 2,43 56,47-0,00 45,91 0,00 0,00 3,69 2,88 41,33-0,23 30,75 0,00 0,11 2,68 3,33 20,77-15,41 9,17 0,00 0,96 1,30 3,78 4,54-52,52 0,00-28,76 3,42 0,29 4,23 0,00-97,69 0,00-66,36 6,53 0,00 4,50 0,00-105,59 0,00-93,26 7,10 0,00 SGN SGU Odcieta Q maks Q maks afp afu Vrd1 Vrd2 Vrd3 (m) (kn) (kn) (mm) (mm) (kn) (kn) (kn) 0,35 43,14 39,22 0,14 0,05 89,71 556,47 40,79 0,63 33,55 30,50 0,19 0,03 89,71 556,47 40,79 1,08 17,86 16,24 0,22 0,01 89,71 556,47 34,96 1,53-7,42-5,10 0,23 0,00 89,71 556,47 34,96 1,98-22,71-19,36 0,20 0,02 89,71 556,47 34,96 2,43-38,41-33,63 0,14 0,05 89,71 556,47 34,96 2,88-54,10-47,89 0,00 0,11 89,71 556,47 34,96 3,33-69,79-62,16 0,00 0,18 89,71 556,47 34,96 3,78-85,48-76,42 0,00 0,02 89,71 556,47 122,37 4,23-101,17-90,69 0,11 0,03 98,36 556,47 122,37 4,50-110,76-99,40 0,17 0,04 98,16 556,47 122, Zbrojenie: P1 : Przeslo od 0,35 do 4,50 (m) Zbrojenie podluzne: dolne (A-III (34GS)) 5 φ12 l = 4,66 od 0,04 do 4,62 montazowe (górne) (A-I (PB240)) 4 φ8 l = 2,66 od 0,03 do 2,69 podporowe (A-III (34GS)) 5 φ12 l = 2,62 od 2,31 do 4,81 4 φ12 l = 1,14 od 3,81 do 4,76 Zbrojenie poprzeczne: glówne (A-I (PB240)) strzemiona 50 φ6 l = 1,34 e = 1*0,04 + 1*0, *0, *0,08 (m) szpilki 50 φ6 l = 1,34 Data: 27/08/15 Strona: 11
110 e = 1*0,04 + 1*0, *0, *0,08 (m) 3 Ilosciowe zestawienie materialów: Objetosc betonu Powierzchnia deskowania = 0,73 (m3) = 6,40 (m2) Stal A-III (34GS), typ A-III (34GS) Ciezar calkowity = 36,36 (kg) Gestosc = 49,97 (kg/m3) Srednia srednica = 12,0 (mm) Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 12 1,14 1,01 4 4, ,62 2, , ,66 4, ,67 Stal A-I (PB240), typ A-I (PB240) Ciezar calkowity = 19,10 (kg) Gestosc = 26,26 (kg/m3) Srednia srednica = 6,3 (mm) Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 6 1,34 0, ,91 8 2,66 1,05 4 4,19 Data: 27/08/15 Strona: 12
111 Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom: I piętro Nazwa : Poziom odniesienia : --- Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Wiek betonu : 5 (lat) Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,30 (mm) Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Belka: Belka6 Ilosc: Charakterystyki materialów: Beton : B30 fcd = 16,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: Przeslo Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przeslo 0,35 5,58 0,50 Rozpietosc obliczeniowa: L o = 6,00 (m) Przekrój od 0,00 do 5,58 (m) 30,0 x 50,0 (cm) Bez lewej plyty Bez prawej plyty 2.3 Opcje obliczeniowe: Regulamin kombinacji : PN-EN 1990:2004 Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 3,0 (cm) : boczna c1 = 3,0 (cm) : górna c2 = 3,0 (cm) 2.4 Wyniki obliczeniowe: Zwiekszono ilosc zbrojenia podluznego z uwagi na rysy prostopadle Oddzialywania w SGN Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 46,98-78,38 14,90-235,47 58,91-139,99 Data: 27/08/15 Strona: 1
112 -300 [kn*m] Moment zginajacy SGN: M Mr Mt Mc [m] 150 [kn] Sila poprzeczna SGN: V Vr Vc(strzemion) Vc(calkowita) [m] Oddzialywania w SGU -250 [kn*m] Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 41,56-53,14-11,08-212,72 53,56-126, Moment zginajacy SGU: M Mr Md [m] [kn] Sila poprzeczna SGU: V Vr Vd [m] Data: 27/08/15 Strona: 2
113 25 [cm2] Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przeslo Przeslowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 3,06 0,00 0,92 0,78 0,00 17, Powierzchnia zbrojenia na zginanie: Abt Abr Abmin [m] 20 [cm2/m] Powierzchnia zbrojenia na scinanie: Ast Asr AsHang [m] Ugiecie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugiecie poczatkowe od obciazenia calkowitego - ugiecie poczatkowe od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie dlugotrwale od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie calkowite - ugiecie dopuszczalne - szerokosc rozwarcia rysy prostopadlej do osi elementu - szerokosc rozwarcia rysy ukosnej Przeslo ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 0,0 0,0 0,0-0,3=(L0/2330) -3,0 0,29 0,12 Data: 27/08/15 Strona: 3
114 Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Adres: Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd -3 [cm] Ugiecia: ao,d a,d ao,k+d a a,lim [m] 0.3 [mm] Zarysowanie: Afp Afu Afu (strzemion) Afdop [m] Szczególowa analiza wyników Przęsło: 1 Rzędna: 0,35 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 7,92 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 3,39 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 14,90 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 3,39 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 3,7 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 3,0 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,07 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 89,25 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 43,6 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =3892,4 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 118,75 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = σs2 * A s2 = 0,00 (kn) Naprężenia w stali ściskanej σs2 = 0,00 (MPa) Sprawdzanie położenia wysokości x eff przy pełnym uplastycznieniu stali As2: fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: fyd * As1 = fcd * A cc,eff + σs2 * A s2 350,00 (MPa) * 3,39 (cm2) = 16,67 (MPa) * 89,25 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 118,75 (kn) 148,75 (kn) Data: 27/08/15 Strona: 4
115 Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 53,29 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 3892,4 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 40,6 (cm) MSd MRd (28) 14,90 (kn*m) 53,29 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 58,91 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 85,08 (kn) (67) d = 45,5 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,15 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,249 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Odcinek pierwszego rodzaju(nie uwzględniono strzemion): VSd VRd1 VRd2 = 0,5*ν*fcd*bw*z VRd2 = 552,83 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 41,0 (cm) ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek pierwszego rodzaju (nie uwzględniono strzemion): (63) VRd = min (VRd1, VRd2) VSd VRd 58,91 (kn) 85,08 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = -11,08 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 33,67 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 97,42 (MPa) Przekrój nie jest zarysowany SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 53,56 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 45,1 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,40 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 4,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 0,08 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,070 % (121) Data: 27/08/15 Strona: 5
116 Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 1,6 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 0,78 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,1 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 3,18 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 11,40 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 3,39 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 25,98 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 3,39 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 3,8 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 3,0 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,07 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 90,45 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 43,6 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =3943,1 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 118,75 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = σs2 * A s2 = 0,00 (kn) Naprężenia w stali ściskanej σs2 = 0,00 (MPa) Sprawdzanie położenia wysokości x eff przy pełnym uplastycznieniu stali As2: fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: fyd * As1 = fcd * A cc,eff + σs2 * A s2 350,00 (MPa) * 3,39 (cm2) = 16,67 (MPa) * 90,45 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 118,75 (kn) 150,76 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 53,33 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 3943,1 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 40,6 (cm) MSd MRd (28) 25,98 (kn*m) 53,33 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 44,10 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 85,08 (kn) (67) d = 45,5 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,15 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,249 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Odcinek pierwszego rodzaju(nie uwzględniono strzemion): VSd VRd1 VRd2 = 0,5*ν*fcd*bw*z VRd2 = 552,83 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 41,0 (cm) ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Data: 27/08/15 Strona: 6
117 Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek pierwszego rodzaju (nie uwzględniono strzemion): (63) VRd = min (VRd1, VRd2) VSd VRd 44,10 (kn) 85,08 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = 17,04 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 117,35 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 220,83 (MPa) Przekrój nie jest zarysowany SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 39,46 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 45,1 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,29 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 28,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 0,08 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,010 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 1,6 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 5,46 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 3,7 (mm) (118) w k > w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 5,93 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 19,80 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 1,04 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 235,47 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 19,80 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 16,4 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 13,1 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,30 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Data: 27/08/15 Strona: 7
118 Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 393,85 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 37,5 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =14761,3 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 692,95 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 19,80 (cm2) = 16,67 (MPa) * 393,85 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 692,95 (kn) 656,41 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 260,47 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 14761,3 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 39,5 (cm) MSd MRd (28) 235,47 (kn*m) 260,47 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 139,99 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 104,76 (kn) (67) d = 45,5 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,15 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 1,000 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = ν*fcd*bw *z *(cotθ/(1+cotθ * cotθ)) VRd2 = 552,83 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 41,0 (cm) cotθ = 1,00 ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cotθ / s1 VRd3 = 144,09 (kn) (73) Asw1= 0,08 (cm2) fywd1= 210,00 (MPa) z= 41,0 (cm) cotθ= 1,00 s1= 0,5 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): (63) VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd 139,99 (kn) 144,09 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 12500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 32,06 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1500,00 (cm2) Moment działający: M y = -212,72 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 275,97 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 41,59 (MPa) Data: 27/08/15 Strona: 8
119 Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,136 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 12,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =346,30 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =5,717 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = k 1k 2φ/ρ r = 70,99 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,16 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 126,63 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 44,0 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,96 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 0,5 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 0,08 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,559 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 1,6 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 0,10 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) 2.5 Wyniki teoretyczne - szczególowe: P1 : Przeslo od 0,35 do 5,93 (m) SGN SGU Odcieta M maks M min M maks M min A górne A dolne (m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (cm2) (cm2) 0,35 14,90-12,77 0,84-11,08 0,78 0,92 0,78 30,47-6,09 20,44 0,00 0,39 1,95 1,38 43,71-0,00 36,71 0,00 0,00 2,84 1,98 46,98-0,00 41,56 0,00 0,00 3,06 2,58 41,92-0,00 35,01 0,00 0,00 2,72 3,18 25,98-4,60 17,04 0,00 0,29 1,66 3,78 6,47-28,89 0,00-12,39 1,85 0,41 4,38 0,00-78,38 0,00-53,14 5,19 0,00 4,98 0,00-140,45 0,00-105,34 9,64 0,00 5,58 0,00-215,08 0,00-168,96 15,53 0,00 5,93 0,00-235,47 0,00-212,72 17,27 0,00 SGN SGU Odcieta Q maks Q maks afp afu Vrd1 Vrd2 Vrd3 Data: 27/08/15 Strona: 9
120 (m) (kn) (kn) (mm) (mm) (kn) (kn) (kn) 0,35 58,91 53,56 0,00 0,06 93,77 552,83 61,75 0,78 44,09 40,09 0,00 0,03 85,08 552,83 61,75 1,38 23,17 21,07 0,23 0,01 85,08 552,83 61,75 1,98-2,66 2,05 0,29 0,00 85,08 552,83 61,75 2,58-23,17-20,44 0,20 0,01 85,08 552,83 61,75 3,18-44,10-39,46 0,00 0,03 85,08 552,83 61,75 3,78-65,02-58,48 0,00 0,07 100,45 552,83 61,75 4,38-85,94-77,50 0,10 0,12 100,45 552,83 61,75 4,98-106,86-96,52 0,10 0,04 104,76 552,83 144,09 5,58-127,78-115,54 0,13 0,05 104,76 552,83 144,09 5,93-139,99-126,63 0,21 0,06 104,76 552,83 144, Zbrojenie: P1 : Przeslo od 0,35 do 5,93 (m) Zbrojenie podluzne: dolne (A-III (34GS)) 3 φ12 l = 6,08 od 0,04 do 6,05 podporowe (A-III (34GS)) 3 φ22 l = 6,66 od 0,07 do 6,36 3 φ22 l = 2,17 od 4,43 do 6,31 Zbrojenie poprzeczne: glówne (A-I (PB240)) strzemiona 56 φ8 l = 1,23 e = 1*0,04 + 1*0, *0, *0,12 + 1*0,05 (m) szpilki 56 φ8 l = 1,23 e = 1*0,04 + 1*0, *0, *0,12 + 1*0,05 (m) 3 Ilosciowe zestawienie materialów: Objetosc betonu Powierzchnia deskowania = 0,96 (m3) = 8,40 (m2) Stal A-III (34GS), typ A-III (34GS) Ciezar calkowity = 95,27 (kg) Gestosc = 98,85 (kg/m3) Srednia srednica = 17,9 (mm) Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 12 6,08 5, , ,17 6, , ,66 19, ,65 Stal A-I (PB240), typ A-I (PB240) Ciezar calkowity = 27,10 (kg) Gestosc = 28,12 (kg/m3) Srednia srednica = 8,0 (mm) Data: 27/08/15 Strona: 10
121 Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 8 1,23 0, ,10 Data: 27/08/15 Strona: 11
122 Autodesk Robot Structural Analysis 2011 Autor: Maciej Grzelski Adres: Tuxbel Engineering sp. z o.o. Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 1 Poziom: I piętro Nazwa : Poziom odniesienia : --- Wilgotnosc wzgledna srodowiska : 45 % Klasa srodowiska : X0 Wiek betonu w chwili obciazenia : 28 (dni) Wiek betonu : 5 (lat) Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,30 (mm) Wspólczynnik pelzania betonu : ϕ p = 2,00 Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Belka: Belka9 Ilosc: Charakterystyki materialów: Beton : B30 fcd = 16,67 (MPa) ciezar objetosciowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podluzne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 410,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB240) typ A-I (PB240) fyk = 240,00 (MPa) 2.2 Geometria: Przeslo Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Wspornik P 0,50 4, Rozpietosc obliczeniowa: L o = 4,50 (m) Przekrój od 0,00 do 4,25 (m) 30,0 x 70,0 (cm) Bez lewej plyty Bez prawej plyty 2.3 Opcje obliczeniowe: Regulamin kombinacji : PN-EN 1990:2004 Obliczenia wg normy : PN-B (2002) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 3,0 (cm) : boczna c1 = 3,0 (cm) : górna c2 = 3,0 (cm) 2.4 Wyniki obliczeniowe: Oddzialywania w SGN Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 0,00-215,94-330,45-0,00 155,08 0,00 Data: 27/08/15 Strona: 1
123 -350 [kn*m] Moment zginajacy SGN: M Mr Mt Mc [m] 200 [kn] Sila poprzeczna SGN: V Vr Vc(strzemion) Vc(calkowita) [m] Oddzialywania w SGU -350 [kn*m] Przeslo Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 0,00-164,57-300,41-0,00 140,98 0, Moment zginajacy SGU: M Mr Md [m] 160 [kn] Sila poprzeczna SGU: V Vr Vd [m] Data: 27/08/15 Strona: 2
124 : Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd [cm2] Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przeslo Przeslowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 0,00 0,00 0,00 15,88 0,00 0, [m] Powierzchnia zbrojenia na zginanie: Abt Abr Abmin 15 [cm2/m] [m] Powierzchnia zbrojenia na scinanie: Ast Asr AsHang Ugiecie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugiecie poczatkowe od obciazenia calkowitego - ugiecie poczatkowe od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie dlugotrwale od obciazenia dlugotrwalego - ugiecie calkowite - ugiecie dopuszczalne - szerokosc rozwarcia rysy prostopadlej do osi elementu - szerokosc rozwarcia rysy ukosnej Przeslo ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 1,5 1,5 1,5 1,5=(L0/304) 3,0 0,24 0,11 Data: 27/08/15 Strona: 3
125 -4 [cm] [m] Ugiecia: ao,d a,d ao,k+d a a,lim 0.3 [mm] [m] Zarysowanie: Afp Afu Afu (strzemion) Afdop Szczególowa analiza wyników Przęsło: 1 Rzędna: 0,50 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 16,08 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 0,00 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 330,45 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 16,08 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 14,1 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 11,3 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,17 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 337,78 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 58,9 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =19885,4 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 562,97 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 16,08 (cm2) = 16,67 (MPa) * 337,78 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 562,97 (kn) 562,97 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) Data: 27/08/15 Strona: 4
126 : Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 331,42 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 19885,4 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 64,5 (cm) MSd MRd (28) 330,45 (kn*m) 331,42 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 155,08 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 132,53 (kn) (67) d = 70,0 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,00 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,766 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = ν*fcd*bw *z *(cotθ/(1+cotθ * cotθ)) VRd2 = 850,50 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 63,0 (cm) cotθ = 1,00 ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cotθ / s1 VRd3 = 532,01 (kn) (73) Asw1= 2,01 (cm2) fywd1= 210,00 (MPa) z= 63,0 (cm) cotθ= 1,00 s1= 5,0 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): (63) VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd 155,08 (kn) 532,01 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 24500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 62,84 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 2100,00 (cm2) Moment działający: M y = -300,41 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 318,98 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 66,73 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,156 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 0,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =412,50 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =3,899 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = k 1k 2φ/ρ r = 50,00 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,13 (mm) (112) Data: 27/08/15 Strona: 5
127 w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 140,98 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 64,5 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,73 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 5,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 2,01 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 1,340 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 8,0 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 0,20 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 2,50 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 16,08 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 0,00 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 117,96 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 16,08 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 14,1 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 11,3 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,17 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 337,78 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 58,9 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =19885,4 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 562,97 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 350,00 (MPa) * 16,08 (cm2) = 16,67 (MPa) * 337,78 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 562,97 (kn) 562,97 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 331,42 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 19885,4 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 64,5 (cm) MSd MRd (28) 117,96 (kn*m) 331,42 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 82,10 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: Data: 27/08/15 Strona: 6
128 VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 132,53 (kn) (67) d = 70,0 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,00 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,766 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Odcinek pierwszego rodzaju(nie uwzględniono strzemion): VSd VRd1 VRd2 = 0,5*ν*fcd*bw*z VRd2 = 850,50 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 63,0 (cm) ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek pierwszego rodzaju (nie uwzględniono strzemion): (63) VRd = min (VRd1, VRd2) VSd VRd 82,10 (kn) 132,52 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 24500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 62,84 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 2100,00 (cm2) Moment działający: M y = -83,96 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 89,15 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 66,73 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,032 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 0,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =412,50 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =3,899 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = k 1k 2φ/ρ r = 50,00 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,03 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 74,64 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 64,5 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,39 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 28,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 2,01 (cm2) Data: 27/08/15 Strona: 7
129 Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,239 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 8,0 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 1,11 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,1 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 4,75 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 0,00 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 0,00 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 0,00 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 0,00 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 16,67 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 0,0 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 0,0 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: ξ = 0,00 Graniczna wysokość strefy ściskanej: ξ gr = 0,53 Szerokość strefy ściskanej: B = 30,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 0,00 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 70,0 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =0,0 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 350,00 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 0,00 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = σs2 * A s2 = 0,00 (kn) Naprężenia w stali ściskanej σs2 = 0,00 (MPa) Sprawdzanie położenia wysokości x eff przy pełnym uplastycznieniu stali As2: fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: fyd * As1 = fcd * A cc,eff + σs2 * A s2 350,00 (MPa) * 0,00 (cm2) = 16,67 (MPa) * 0,00 (cm2) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) 0,00 (kn) 0,00 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + σs2 * A s2 * (d-a2) 0,00 (kn*m) = 16,67 (MPa) * 0,0 (cm3) + 0,00 (MPa) * 0,00 (cm2) * 70,0 (cm) MSd MRd (28) 0,00 (kn*m) > 0,00 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 0,00 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40ρL)+ 0,15*σcp]*bw*d VRd1 = 105,57 (kn) (67) d = 70,0 (cm) bw = 30,0 (cm) fctd = 1,20 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,00 (68) ρl = AsL/(bw*d) 0,01 ρl = 0,000 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Odcinek pierwszego rodzaju(nie uwzględniono strzemion): VSd VRd1 VRd2 = 0,5*ν*fcd*bw*z VRd2 = 850,50 (kn) (70) fcd = 16,67 (MPa) fck = 25,00 (MPa) z = 63,0 (cm) Data: 27/08/15 Strona: 8
130 ν = 0,6*(1- fck/250) ν = 0,54 (71) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek pierwszego rodzaju (nie uwzględniono strzemion): (63) VRd = min (VRd1, VRd2) VSd VRd 0,00 (kn) 105,56 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 2,56 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 24500,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 0,00 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 2100,00 (cm2) Moment działający: M y = -0,00 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: σ s = 0,00 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: σ sr = 0,00 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: β 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: β 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: ε sm = σ s/ E s [1- β 1 β 2 (σ sr/σ s) 2 ]=0,000 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: φ = 0,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =0,00 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: ρ r =0,000 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = k 1k 2φ/ρ r = 1000,00 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: β =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = β s rm ε sm = 0,00 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 25,00 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = ,00 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 0,00 (kn) Szerokość środnika: b w = 30,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 70,0 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: τ = V sd / (b w * d) =0,00 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 28,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 2,01 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: ρ w1 = A s / (d s * b w) = 0,239 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: φ 1 = 8,0 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : β 1 = 1,00 Współczynnik Boriszańskiego: λ = 1 / {3* [ρ w1 / (β 1*φ 1) + ρ w2 / (β 2*φ 2)]} = 1,11 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * τ 2 * λ / (ρ w *E s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Data: 27/08/15 Strona: 9
131 : Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd 2.5 Wyniki teoretyczne - szczególowe: P1 : Wspornik P od 0,50 do 4,75 (m) SGN SGU Odcieta M maks M min M maks M min A górne A dolne (m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (cm2) (cm2) 0,50 0,00-330,45 0,00-300,41 15,88 0,00 0,70 0,00-330,45 0,00-272,05 15,88 0,00 1,15 0,00-276,01 0,00-214,95 13,05 0,00 1,60 0,00-215,94 0,00-164,57 10,03 0,00 2,05 0,00-163,26 0,00-120,91 7,48 0,00 2,50 0,00-117,96 0,00-83,96 5,34 0,00 2,95 0,00-80,06 0,00-53,74 3,59 0,00 3,40 0,00-49,54 0,00-30,23 2,20 0,00 3,85 0,00-26,42 0,00-13,43 1,17 0,00 4,30 0,00-10,68 0,00-3,36 0,47 0,00 4,75 0,00-0,00 0,00-0,00 0,00 0,00 SGN SGU Odcieta Q maks Q maks afp afu Vrd1 Vrd2 Vrd3 (m) (kn) (kn) (mm) (mm) (kn) (kn) (kn) 0,50 155,08 140,98 0,24 0,05 132,53 850,50 190,00 0,70 147,78 134,34 0,22 0,04 132,53 850,50 190,00 1,15 131,36 119,42 0,17 0,04 132,53 850,50 190,00 1,60 114,94 104,49 0,13 0,11 132,53 850,50 95,00 2,05 98,52 89,56 0,09 0,08 132,53 850,50 95,00 2,50 82,10 74,64 0,05 0,06 132,53 850,50 95,00 2,95 65,68 59,71 0,00 0,04 132,53 850,50 95,00 3,40 49,26 44,78 0,00 0,02 132,53 850,50 95,00 3,85 32,84 29,85 0,00 0,01 132,53 850,50 95,00 4,30 16,42 14,93 0,00 0,00 132,22 850,50 95,00 4,75 0,00 0,00 0,00 0,00 105,57 850,50 95, Zbrojenie: P1 : Wspornik P od 0,50 do 4,75 (m) Zbrojenie podluzne: montazowe (dolne) (A-I (PB240)) 4 φ8 l = 4,69 od 0,03 do 4,72 podporowe (A-III (34GS)) 4 φ16 l = 5,13 od 0,05 do 4,70 4 φ16 l = 5,17 od 0,10 do 4,65 Zbrojenie poprzeczne: glówne (A-I (PB240)) strzemiona 36 φ8 l = 1,69 e = 1*0,05 + 6*0, *0,28 (m) szpilki 36 φ8 l = 1,69 e = 1*0,05 + 6*0, *0,28 (m) 3 Ilosciowe zestawienie materialów: Objetosc betonu = 1,00 (m3) Data: 27/08/15 Strona: 10
132 : Plik: Konstrukcja nowa rama.rtd Powierzchnia deskowania = 8,35 (m2) Stal A-III (34GS), typ A-III (34GS) Ciezar calkowity = 65,10 (kg) Gestosc = 65,26 (kg/m3) Srednia srednica = 16,0 (mm) Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 16 5,13 8, , ,17 8, ,67 Stal A-I (PB240), typ A-I (PB240) Ciezar calkowity = 31,47 (kg) Gestosc = 31,55 (kg/m3) Srednia srednica = 8,0 (mm) Zestawienie wedlug srednic: Srednica Dlugosc Ciezar Ilosc Ciezar laczny (mm) (m) (kg) (szt.) (kg) 8 1,69 0, ,06 8 4,69 1,85 4 7,40 Data: 27/08/15 Strona: 11
133
134
135 Rys.nr 3 RZUT FUNDAMENTÓW Objaśnienia : Stan istniejący A1 B1 C1 D1 E1 F1 - Oznaczenie elementów nowo projektowanych - Oznaczenie elementów do zdemontowania Budynek PUP - część pierwotna Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz. 12.Ława żelbet. Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz.4 Słup żelbetowy Poz.9 Stopa C Poz. 11.Ława żelbet. Poz. 5 Słup żelbetowy Poz.9 Stopa C Poz. 4 Słup żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy Poz.8 Stopa B Poz8. Stopa B Poz.4 Słup żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz. 10.Ława żelbet. Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Przedsięwzięcie budowlane: Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku Powiatowego Urzędu Pracy przy ul. Mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Poz. 13 Ława żelbet. Poz.7 Stopa A Poz.7 Stopa A Rysunek: Rzut fundamentów - stan istniejący BIURO PROJEKTOWE: Tuxbel Engineering Sp.z o.o Stadium: Ekspertyza techniczna A2 B2 C2 D2 E2 Inwestor: Funkcja: Tytuł, imię, nazwisko Nr uprawnień: Podpis: Projektant: Asystent projektanta: mgrzelski@tuxbel.eu mgr inż. Maciej Grzelski mgr inż. arch. Agnieszka Arasimowicz Data: Skala: 1:500 upr.bud.nr 382/82/Lo i proj.nr 750/85/Lo Urząd Miasta Toruń ul. Wały gen. Sikorskiego Toruń Nr rysunku: 03
136 Objaśnienia : Rys. nr 4 RZUT PIWNIC - Oznaczenie elementów nowo projektowanych Stan istniejący - Oznaczenie elementów do zdemontowania A1 B1 C1 D1 E1 F Budynek PUP - część pierwotna Przedsięwzięcie budowlane: Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku Powiatowego Urzędu Pracy przy ul. Mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Rysunek: Rzut piwnic - stan istniejący BIURO PROJEKTOWE: Tuxbel Engineering Sp.z o.o Inwestor: Data: Stadium: Ekspertyza techniczna Urząd Miasta Toruń ul. Wały gen. Sikorskiego Toruń Poz.5 Rdzeń żelbetowy Poz.5 Rdzeń żelbetowy Poz.5 Rdzeń żelbetowy Poz. 4 Słup żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy Poz.4 Słup żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz. 3. Strop żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Pomieszczenie wymiennikowni 17,72 m² Korytarz 16,25 m² Pomieszczenie archiwum 25,67 m² Pomieszczenie wentylatorni 18,19 m² Poz.5 Rdzeń żelbetowy Poz.4 Słup żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Funkcja: Tytuł, imię, nazwisko Nr uprawnień: Podpis: Projektant: mgrzelski@tuxbel.eu mgr inż. Maciej Grzelski Skala: 1:500 upr.bud.nr 382/82/Lo i proj.nr 750/85/Lo Nr rysunku: 04 A2 B2 C2 D2 E2 Asystent projektanta: mgr inż. arch. Agnieszka Arasimowicz
137 Objaśnienia : Rys.nr 5 RZUT PARTERU - Oznaczenie elementów nowo projektowanych Stan istniejący A1 B1 C1 D1 E1 F1 - Oznaczenie elementów do zdemontowania Poz.5 Rdzeń żelbetowy Budynek PUP - część pierwotna 112 Pomieszczenie biurowe Przedsionek 11,87 m² Przedsięwzięcie budowlane: Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku Powiatowego Urzędu Pracy przy ul. Mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Rysunek: Rzut parteru - stan istniejący Poz. 1 Strop Teriva 24 Poz. 1 Strop Teriva 24 Poz. 1 Strop Teriva 24 A Poz.4 Słup żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy A Poz.5 Rdzeń żelbetowy BIURO PROJEKTOWE: Tuxbel Engineering Sp.z o.o Stadium: Ekspertyza techniczna Poz.2 Rygiel - HEB 300 Poz.2 Rygiel - HEB 300 Poz.2 Rygiel - HEB Poz.5 Rdzeń żelbetowy Poz.5 Rdzeń żelbetowy Sala biurowa główna 332,15m² Poz.4 Słup żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy Poz.4 Słup żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy ,86 m² Inwestor: Urząd Miasta Toruń ul. Wały gen. Sikorskiego Toruń A2 B2 C2 D2 E Funkcja: Tytuł, imię, nazwisko Nr uprawnień: Podpis: Projektant: Asystent projektanta: mgrzelski@tuxbel.eu mgr inż. Maciej Grzelski mgr inż. arch. Agnieszka Arasimowicz Data: Skala: 1:500 upr.bud.nr 382/82/Lo i proj.nr 750/85/Lo Nr rysunku: 05
138 Rys. nr 6 PRZEKRÓJ A - A stan istniejący Papa termozgrzewalna, 0,5 cm Płyta Roofmate LG 10 cm Papa elastomerowa, 0,5 cm Keramzyt stabilizowany betonem,8 cm-15 cm Gładź cem., 2 cm Strop Teriva 24 z belkami co 60 cm, 24 cm Przestrzeń instalacyjna 46 cm Strop podwieszony na konstr. stalowej 1 cm - - 0,46 1, Poz.1 Strop Teriva 24 Poz.13.Ława żelbetowa Poz.2 Rygiel - HEB 300 Strop podwieszony Poz.4Słup żelbetowy Poz.4Słup żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy (oś 2) (oś 2) (oś 2) Poz.8 Stopa A Poz.8 Stopa A ± 0, Pustaki cer. gr 25 cm na zapr. cem.-wap. Styropian 10 cm Tynk syntetyczny - 0,21 Bloczki betonowe gr 25 cm na zapr. cem. Styropian 10 cm Tynk syntetyczny Poz.8 Stopa A Poz.11.Ława żelbetowa Objaśnienia: Oznaczenie elementów przeznaczonych do rozbiórki Przekrój A-A 1:100 06
139 Rys. nr 7. PODSTAWOWE ELEMENTY KONSTRUKCYJNE Poz.4 - słup żelbetowy - 6 szt. H=441 cm Ø 8 co 20 cm Beton B20 Stal A-III Poz.5 - słup żelbetowy - 3 szt. H=592 cm Ø 8 co 20 cm Beton B20 Stal A-III Poz. 10. Ława żelbetowa Beton B15 Stal A-0 Poz. 8 Stopa B 180 cm x 200 cm x 50 cm - 3 szt. Beton B15 Stal A-0 Ø 8 co 13 cm Ø Ø 8 co 16 cm Poz. 9 Stopa C 270 cm x270 cm x 50 cm - 3 szt. Beton B15 Stal A-0 Poz. 7 Stopa A 170 cm x170 cm x 50 cm - 3 szt. Ø 10 co 11,8 cm 180 Ø 8 co 13 cm Ø 8 co 16 cm Ø 8 co 16 cm 270 Ø 12 co 14,4 cm Ø Ø 11 Ø 6 co 25 cm Ø 6 80 Poz.6 - Rdzeń żelbetowy - 4 szt. Beton B20 Stal A-III Ø 6 co 25 cm 4 Ø 14 Beton B15 Stal A Podstawowe elementy konstrukcyjne-stan istniejący 270 Ø 8 co 16 cm Ø 10 co 11,8 cm 1:25 07 Ø 12 co 14,4 cm
140 Rys.nr 8 ELEWACJA stan istniejący Elewacja 1:100 08
141 Objaśnienia : Rys. nr 9 RZUT PIWNIC - Oznaczenie elementów nowo projektowanych - Oznaczenie elementów do zdemontowania Stan nowo projektowany A1 B1 C1 D1 E1 F Budynek PUP - część pierwotna 112 A Poz.5 Rdzeń żelbetowy Poz.5 Rdzeń żelbetowy Poz.5 Rdzeń żelbetowy Poz.S8 Słup żelbetowy Poz.S5 Słup żelbetowy Poz.S8 Słup żelbetowy Poz.S5 Słup żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz. 3. Strop żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy A Przedsięwzięcie budowlane: Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku Powiatowego Urzędu Pracy przy ul. Mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem 1 Poz.5 Rdzeń żelbetowy 35 Poz.S1 Słup żelbetowy 30 Poz.S1 Słup żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Rysunek: Rzut piwnic - stan nowo projektowany BIURO PROJEKTOWE: Tuxbel Engineering Sp.z o.o Inwestor: Stadium: Ekspertyza techniczna Urząd Miasta Toruń ul. Wały gen. Sikorskiego Toruń A2 B2 C2 D2 E2 Funkcja: Tytuł, imię, nazwisko Nr uprawnień: Podpis: Projektant: Asystent projektanta: mgrzelski@tuxbel.eu mgr inż. Maciej Grzelski mgr inż. arch. Agnieszka Arasimowicz Data: Skala: 1:500 upr.bud.nr 382/82/Lo i proj.nr 750/85/Lo Nr rysunku: 9
142 Rys.nr 10 RZUT PARTERU Objaśnienia : - Oznaczenie elementów nowo projektowanych Stan nowo projektowany - Oznaczenie elementów do zdemontowania A1 B1 C1 D1 E1 F Poz.5 Rdzeń żelbetowy Budynek PUP - część pierwotna 112 Pomieszczenie biurowe Przedsięwzięcie budowlane: Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku Powiatowego Urzędu Pracy przy ul. Mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Rysunek: Rzut parteru - stan nowo projektowany Poz. 1N Płyty kanałowe BIURO PROJEKTOWE: Tuxbel Engineering Sp.z o.o Stadium: Ekspertyza techniczna Poz. B12 Poz. B11 Poz. B10 3 Poz.5 Rdzeń żelbetowy Poz.5 Rdzeń żelbetowy Poz.5 Rdzeń żelbetowy Poz.S8 Słup żelbetowy Poz.S8 Słup żelbetowy Poz.S1 Słup żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy A A 2 1 Poz. 1N Płyty kanałowe Poz. 1N Płyty kanałowe Poz.S5 Słup żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy Poz.S5 Słup żelbetowy Poz.6 Rdzeń żelbetowy Poz.S1 Słup żelbetowy Poz. B11 Poz. B12 Poz. B10 Poz. B12 Poz. B11 Poz. B10 Przedsionek 11,87 m² Sala biurowa główna 332,15m² 1 26,86 m² Inwestor: Urząd Miasta Toruń ul. Wały gen. Sikorskiego Toruń A2 B2 C2 D2 E Funkcja: Tytuł, imię, nazwisko Nr uprawnień: Podpis: Projektant: Asystent projektanta: mgrzelski@tuxbel.eu mgr inż. Maciej Grzelski mgr inż. arch. Agnieszka Arasimowicz Data: Skala: 1:500 upr.bud.nr 382/82/Lo i proj.nr 750/85/Lo Nr rysunku: 10
143 Rys.nr 11 RZUT I PIĘTRA Stan nowo projektowany A1 B1 C1 D1 E1 F Poz.5 Rdzeń żelbetowy Budynek PUP - część pierwotna Słupy części istn Poz. 1N Płyty kanałowe Poz. 1N Płyty kanałowe A Poz.5N Rdzeń żelbetowy A Poz. 1N Płyty kanałowe Przedsięwzięcie budowlane: Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku Powiatowego Urzędu Pracy przy ul. Mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Rysunek: Rzut I piętra - stan nowo projektowany BIURO PROJEKTOWE: Tuxbel Engineering Sp.z o.o Stadium: Ekspertyza techniczna Poz.5N Rdzeń żelbetowy Poz.5N Rdzeń żelbetowy Poz.S2 Słup żelbetowy Rozebrana ściana elewacyjna Poz.S7 Słup żelbetowy Poz.S7 Słup żelbetowy Poz.6N Rdzeń żelbetowy Poz.6N Rdzeń żelbetowy Poz.S4 Słup żelbetowy Poz.5N Słup żelbetowy Poz.S4 Słup żelbetowy Poz.6N Rdzeń żelbetowy Poz.S2 Słup żelbetowy 3 2 Poz. B3 Poz. B6 Poz. B9 Poz. B3 Poz. B6 Poz. B9 Poz. B6 Poz. B3 Poz. B Inwestor: Data: Urząd Miasta Toruń ul. Wały gen. Sikorskiego Toruń A2 B2 C2 D2 E Funkcja: Tytuł, imię, nazwisko Nr uprawnień: Podpis: Projektant: Asystent projektanta: mgrzelski@tuxbel.eu mgr inż. Maciej Grzelski mgr inż. arch. Agnieszka Arasimowicz Skala: 1:500 upr.bud.nr 382/82/Lo i proj.nr 750/85/Lo Nr rysunku: 12
144 Rys.nr 12 RZUT I PIĘTRA Stan nowo projektowany wraz z budynkiem pierwotnym (głównym) B C1 D1 E1 F Poz.5 Rdzeń żelbetowy Budynek PUP - część pierwotna Słupy części istn Poz. 1N Płyty kanałowe Poz. 1N Płyty kanałowe A Poz.5N Rdzeń żelbetowy A Poz. 1N Płyty kanałowe Sala biurowa Przedsięwzięcie budowlane: Ekspertyza techniczna możliwości nadbudowy części budynku Powiatowego Urzędu Pracy przy ul. Mazowieckiej 49 w Toruniu wraz z szacunkowym kosztorysem Rysunek: Rzut I piętra - stan nowo projektowany wraz z budynkiem pierwotnym (głównym) Poz.S2 Słup żelbetowy Poz.S2 Słup żelbetowy BIURO PROJEKTOWE: Tuxbel Engineering Sp.z o.o Stadium: Ekspertyza techniczna Poz.5N Rdzeń żelbetowy Poz.5N Rdzeń żelbetowy Rozebrana ściana elewacyjna Poz.S7 Słup żelbetowy Poz.S7 Słup żelbetowy Poz.6N Rdzeń żelbetowy Poz.6N Rdzeń żelbetowy Poz.S4 Słup żelbetowy Poz.5N Słup żelbetowy Poz.S4 Słup żelbetowy Poz.6N Rdzeń żelbetowy 3 2 Poz. B3 Poz. B6 Poz. B9 Poz. B3 Poz. B6 Poz. B9 Poz. B6 Poz. B3 Poz. B9 23x15, ,93 m² Inwestor: Data: Urząd Miasta Toruń ul. Wały gen. Sikorskiego Toruń B A2 B2 C2 D2 E Funkcja: Tytuł, imię, nazwisko Nr uprawnień: Podpis: Projektant: Asystent projektanta: mgrzelski@tuxbel.eu mgr inż. Maciej Grzelski mgr inż. arch. Agnieszka Arasimowicz Skala: 1:500 upr.bud.nr 382/82/Lo i proj.nr 750/85/Lo Nr rysunku: 12
145 Rys.nr 13 PRZEKRÓJ A - A stan nowo projektowany Papa termozgrzewalna x 2, 0,5 cm Płyta izolacji termicznej 10 cm Papa elastomerowa, 0,5 cm Keramzyt 10 mm - 20 mm, 20 cm Gładź cem., 1 cm Strop wielokanałowy, 24 cm Przestrzeń instalacyjna 20 cm Strop podwieszony na konstr. stalowej 1 cm Poz.1N Strop płyty kanałowe Poz.1N Strop płyty kanałowe Poz.13.Ława żelbetowa Płytki granitowe na kleju Szlichta wyr. 2 cm Izolacja akust., 5 cm Gładź cem., 1 cm Strop wielokanałowy, 24 cm Przestrzeń instalacyjna 30 cm Strop podw. na konstr. stal. 1 cm Poz.4Słup żelbetowy Poz.4Słup żelbetowy (oś 2) (oś 2) Poz.8 Stopa B Poz.8 Stopa B Poz.4N Słup żelbetowy Strop podwieszony Poz.8 Stopa B Poz.5N Słup żelbetowy Poz.5 Słup żelbetowy (oś 2) ± 0,00-3,54 2, Pustaki cer. gr 25 cm na zapr. cem.-wap. Styropian 10 cm Tynk syntetyczny - 0,21 Bloczki betonowe gr 25 cm na zapr. cem. Styropian 10 cm Tynk syntetyczny Poz.11.Ława żelbetowa Objaśnienia: Przekrój A-A stan nowo projektowany Oznaczenie elementów zdementowanych i wykonanych ponownie jako nowo projektowane Oznaczenie elementów nowo projektowanych 1:100 13
146 Rys.nr 14 PRZEKRÓJ B - B stan nowo projektowany z istniejącym budynkiem pierwotnym (głównym) PUP Papa asfaltowa Gładź cem. Płytki korytkowe prefabryk. Ścianki ażurowe Wełna mineralna Strop wielokanałowy, 24 cm Papa termozgrzewalna x 2, 0,5 cm Wykładzina PCV Gładź cem. Styropian Strop wielokanałowy 24 cm Wykładzina PCV Gładź cem. Styropian Strop wielokanałowy 24 cm Wykładzina PCV Gładź cem. Styropian Papa izolacyjna Beton Piasek ,83 Płyta izolacji termicznej 10 cm Papa elastomerowa, 0,5 cm Keramzyt 10 mm - 20 mm, 20 cm Gładź cem., 1 cm Poz.S7 Słup żelbetowy Dylatacje Strop wielokanałowy, 24 cm Przestrzeń instalacyjna 20 cm Strop podwieszony na konstr. stalowej 1 cm Poz.B9 Poz.B10 Płytki granitowe na kleju Szlichta wyr. 2 cm Izolacja term. styropian. Gładź cem., 1 cm Podsypka - piasek Poz.B6 Płytki granitowe na kleju Szlichta wyr. 2 cm Izolacja akust., 5 cm Gładź cem., 1 cm Strop wielokanałowy, 24 cm Przestrzeń instalacyjna 20 cm Strop podw. na konstr. stal. 1 cm Poz.B11 Poz.1N Strop płyty kanałowe Poz.S8 Słup żelbetowy ± 0,00 Poz.B3 Poz.B3 Poz.S2 Słup żelbetowy Poz.S4 Słup żelbetowy + 3,54 Poz.B12 Poz.S1 Słup żelbetowy Poz.S5 Słup żelbetowy - 0,21 Poz.9 Stopa C Poz.8 Stopa B Poz.7 Stopa A Budynek PUP - część pierwotna (budynek główny) Budynek PUP - część dobudowana z nowo projektowanym piętrem Objaśnienia: Przekrój B-B stan nowo projektowany z istniejącym budynkiem pierwotnym (głównym) PUP Oznaczenie elementów zdementowanych i wykonanych ponownie jako nowo projektowane Oznaczenie elementów nowo projektowanych 1:100 14
147 Elewacja - stan nowo projektowany Rys.nr 15 ELEWACJE stan nowo projektowany 1:100 15
Widok konstrukcji OBLICZENIA ELEMENTÓW KONSTRUKCJI
Widok konstrukcji OBLICZENIA ELEMENTÓW KONSTRUKCJI OBLICZENIA WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH PRĘT: 6 Belka_6 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m PARAMETRY PRZEKROJU: RK 100x6 b=10.0 cm Ay=10.82
Bardziej szczegółowoWYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE 9.1. HALA SPORTOWA Z ZAPLECZEM...14 9.1.3. Płyty...16 9.1.3.1. Płyta poz +3.54 gr.20cm...16 9.1.3.2. Płyta poz +4.80 gr.20 i 16cm...18 9.1.3.3. Płyta poz +8,00
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania.
OPIS TECHNICZNY 1. Dane ogólne. 1.1. Podstawa opracowania. - projekt architektury - wytyczne materiałowe - normy budowlane, a w szczególności: PN-82/B-02000. Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.
Bardziej szczegółowoBUDOWA SIEDZIBY PLACÓWKI TERENOWEJ W STASZOWIE PRZY UL. MICKIEWICZA PROJEKT WYKONAWCZY - KONSTRUKCJA SPIS TREŚCI
SPIS TREŚCI I./ OPIS TECHNICZNY II./ WYKAZY STALI III./ RYSUNKI 1K.RZUT FUNDAMENTÓW SKALA 1 : 50 2K.RZUT KONSTRUKCYJNY PARTERU SKALA 1 : 100 3K.RZUT KONSTRUKCYJNY I PIĘTRA SKALA 1 : 100 4K.RZUT KONSTRUKCYJNY
Bardziej szczegółowoTEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI
TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI RODZAJ OPRACOWANIA: PROJEKT WYKONAWCZO BUDOWLANY KONSTRUKCJI ADRES: ul. Wojska Polskiego 10
Bardziej szczegółowoQ r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE
- str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 3. Charakterystyka budynku
OPIS TECHNICZNY 1. Podstawa opracowania 1.1. Zlecenie Zamawiającego. 1.2. Projekt architektury i projekty branżowe. 1.3. Projekt zagospodarowania terenu. 1.4. Uzgodnienia materiałowe z Zamawiającym. 1.5.
Bardziej szczegółowoABM - Projekt. mgr inż. Dariusz Sarnacki [BUDOWA BUDYNKU MAGAZYNOWO - GARAŻOWEGO W ZAKRESIE KONSTRUKCJI]
2013 ABM - Projekt mgr inż. Dariusz Sarnacki [BUDOWA BUDYNKU MAGAZYNOWO - GARAŻOWEGO W ZAKRESIE KONSTRUKCJI] 1. Układ konstrukcyjny obiektu Budynek magazynu garażu z myjnią to to budynek nie podpiwniczony,
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,
Bardziej szczegółowoOświadczenie projektanta
Warszawa, 31.08.2017 Oświadczenie projektanta Zgodnie z art. 20 ust. 4 Ustawy Prawo Budowlane projektant mgr inż. Maciej Rozum posiadający uprawnienia do projektowania bez ograniczeń w specjalności konstrukcyjnobudowlanej
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoZAWARTOŚĆ PROJEKTU. - Uprawnienia budowlane - Przynależność do Izby Inżynierów Budownictwa
ZAWARTOŚĆ PROJEKTU I. Załączniki: - Oświadczenie projektantów II. Opis techniczny - Uprawnienia budowlane - Przynależność do Izby Inżynierów Budownictwa 1. Opis techniczny konstrukcyjny 1.1. Przedmiot
Bardziej szczegółowoSPIS ZAWARTOŚCI. 1. Opis techniczny konstrukcji str Obliczenia konstrukcyjne(fragmenty) str Rysunki konstrukcyjne str.
SPIS ZAWARTOŚCI 1. konstrukcji str.1-5 2. Obliczenia konstrukcyjne(fragmenty) str.6-20 3. Rysunki konstrukcyjne str.21-22 OPIS TECHNICZNY 1. PODSTAWA OPRACOWANIA. 1.1. Projekt architektoniczny 1.2. Uzgodnienia
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY ZAGRODY LEŚNEJ
PRACOWNIA PROJEKTOWA MGR INŻ. DOROTA SUKIENNIK UL. BOHATERÓW WARSZAWY 15/16, 70-370 SZCZECIN TEL. 512-422-123, E-MAIL: SUKIENNIK.DOROTA1@INTERIA.PL --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE. 1. Założenia obliczeniowe. materiały:
II. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Założenia obliczeniowe. materiały: elementy żelbetowe: beton C25/30, stal A-IIIN mury konstrukcyjne: bloczki Silka gr. 24 cm kl. 20 mury osłonowe: bloczki Ytong
Bardziej szczegółowoNazwa opracowania ORZECZENIE TECHNICZNE ORAZ PROJEKT WZMOCNIENIA ŚCIAN LUKARN DOMU POMOCY SPOŁECZNEJ W KANIEM. Kanie 129 B KANIE
faza PROJEKT BUDOWLANY branża KONSTRUKCJA Nazwa opracowania ORZECZENIE TECHNICZNE ORAZ PROJEKT WZMOCNIENIA ŚCIAN LUKARN DOMU POMOCY SPOŁECZNEJ W KANIEM Adres obiektu inwestor adres Kanie 129 B 22-171 KANIE
Bardziej szczegółowoTYPOWY OBIEKT BUDOWLANY TOALETY WOLNOSTOJĄCEJ NA OBSZARZE MIEJSCA OBSŁUGI PODRÓŻNYCH KAT.I PROJEKT WYKONAWCZY
1 2 SPIS TREŚCI ZAŁĄCZNIKI 1.Oświadczenie projektanta... 4 2.Ksero uprawnień... 5 3.Zaświadczenie o przynależności do samorządu zawodowego... 7 4. Podstawa opracowania... 8 CZĘŚĆ OPISOWA 5. Dane ogólne...
Bardziej szczegółowoPomorska Specjalna Strefa Ekonomiczna. upr. nr POM/0078/PWOK/06. Opracowanie zawiera 55 stron kolejno ponumerowanych. Wydruk dwustronny.
Temat: OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO BUDYNKU B Lokalizacja : ul. Trzy Lipy 3 Inwestor : Obiekt : Branża : Projektował: Sprawdził: Jednostka proj.: Pomorska Specjalna Strefa Ekonomiczna Budynek
Bardziej szczegółowo1.0 Obliczenia szybu windowego
1.0 Obliczenia szybu windowego 1.1 ObciąŜenia 1.1.1 ObciąŜenie cięŝarem własnym ObciąŜenie cięŝarem własnym program Robot przyjmuje automartycznie. 1.1.2 ObciąŜenie śniegiem Sopot II strefa Q k =1.2 kn/m
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA.
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. Założenia przyjęte do wykonania projektu konstrukcji: - III kategoria terenu górniczego, drgania powierzchni mieszczą się w I stopniu intensywności, deformacje
Bardziej szczegółowoADESI Sp. z o.o. ROZBUDOWA SPECJALNEGO OŚRODKA SZKOLNO- WYCHOWAWCZEGO W SULĘCINIE
ADESI Sp. z o.o. 65-849 ZIELONA GÓRA ul. BROWARNA 1 TEL/FAX 068/4511321 PROJEKT WYKONAWCZY ZLEC. TEMAT EGZ.NR ROZBUDOWA SPECJALNEGO OŚRODKA SZKOLNO- WYCHOWAWCZEGO W SULĘCINIE LOKALIZACJA Sulęcin, ul. Lipowa
Bardziej szczegółowo1. Płyta: Płyta Pł1.1
Plik: Płyta Pł1.1.rtd Projekt: Płyta Pł1.1 1. Płyta: Płyta Pł1.1 1.1. Zbrojenie: Typ : Przedszk Kierunek zbrojenia głównego : 0 Klasa zbrojenia głównego : A-III (34GS); wytrzymałość charakterystyczna =
Bardziej szczegółowoPOZ. 1 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Stropy pod lokalami mieszkalnymi przy zastosowaniu płyt WPS
OBLICZENIA STATYCZNE DO AKTUALIZACJI PROJEKTÓW BUDOWLANYCH REMONTU ELEWACJI WRAZ Z BALKONAMI I NAPRAWĄ RYS ORAZ REMONTU PIWNIC W BUDYNKU MIESZKALNYM PRZY UL. ŻELAZNEJ 64 r/ KROCHMALNEJ TOM I POZ. 1 ZESTAWIENIE
Bardziej szczegółowoPRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA
P R O J E K T B U D O W L A N Y PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA nazwa inwestycji: adres inwestycji: PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI
Bardziej szczegółowoCZĘŚCIĄ SOCJALNĄ BRANŻY KONSTRUKCYJNEJ 1. NAZWA INWESTYCJI: BUDYNEK MAGAZYNOWY Z. 2. ADRES BUDOWY: BŁĘDOWA TYCZYŃSKA, działka nr ewid.
1. NAZWA INWESTYCJI: BUDYNEK MAGAZYNOWY Z CZĘŚCIĄ SOCJALNĄ 2. ADRES BUDOWY: BŁĘDOWA TYCZYŃSKA, działka nr ewid. 1586/6 3. INWESTOR: Regionalne Towarzystwo Rolno - Przemysłowe "Dolina Strugu", ul. Myśliwska
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA
EKSPERTYZA TECHNICZNA DOTYCZĄCA STANU TECHNICZNEGO BUDYNKU SZKOŁY PODSTAWOWEJ W BRONOWIE PRZY UL. KOLOROWEJ 2 W ZWIĄZKU Z PLANOWANĄ NADBUDOWĄ LOKALIZACJA: BRONÓW, UL. KOLOROWA 2, DZ. NR 305/4 INWESTOR:
Bardziej szczegółowoKraków, lipiec 2012.
. EKSPERTYZA TECHNICZNO-BUDOWLANA Stanu konstrukcji istniejącego tarasu półokrągłego w Pawilonie A0 pod kątem jego nadbudowy położonego na działce nr 19/26 obr.12 Krowodrza przy al. Mickiewicza 30 w Krakowie.
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY BRANŻA KONSTRUKCYJNA
OPIS TECHNICZNY BRANŻA KONSTRUKCYJNA SPIS TREŚCI 1. PODSTAWA OPRACOWANIA 2. CHARAKTERYSTYKA OGÓLNA 3. WARUNKI GRUNTOWO-WODNE, POSADOWIENIE 4. ZAŁOŻENIA PRZYJĘTE DO OBLICZEŃ STATYCZNYCH 5. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY ZABEZPIECZEŃ PRZECIWPOŻAROWYCH I BHP W BUDYNKU NBP W RZESZOWIE PRZY ULICY 3-go MAJA. PROJEKT BUDOWLANY B. CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA
PROJEKT BUDOWLANY ZABEZPIECZEŃ PRZECIWPOŻAROWYCH I BHP W BUDYNKU NBP W RZESZOWIE PRZY ULICY 3-go MAJA. PROJEKT BUDOWLANY B. CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA 1 B. CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA. B1. Ekspertyza techniczna dotycząca
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY MODERNIZACJI BUDYNKU A CENTRUM KSZTAŁCENIA PRAKTYCZNEGO
ARC-KONS PRACOWNIA PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH mgr inż. Janusz OLEJNICZAK * PROJEKT WYKONAWCZY MODERNIZACJI BUDYNKU A CENTRUM KSZTAŁCENIA PRAKTYCZNEGO Temat: Modernizacja budynku A Centrum Kształcenia
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA WYKONANO W PROGRAMIE ROBOT v
3. WYMIAROWANIE SPIS TREŚCI 3. WYMIAROWANIE...1 SPIS TREŚCI...1 3.1. ZESTAWIENIE OBCIĄśEŃ NA RAMY STALOWE R-1 I R-2...2 3.2. RAMA R-1...3 3.2.1. SIŁY PRZEKROJOWE...3 3.2.2. OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH-
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
Bardziej szczegółowoPomorska Specjalna Strefa Ekonomiczna. upr. nr POM/0078/PWOK/06. Opracowanie zawiera 42 strony kolejno ponumerowane. Wydruk dwustronny.
Temat: OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO BUDYNKU A Lokalizacja : ul. Trzy Lipy 3 Inwestor : Obiekt : Branża : Projektował: Sprawdził: Jednostka proj.: Pomorska Specjalna Strefa Ekonomiczna Budynek
Bardziej szczegółowoUrząd Gminy Wiżajny Wiżajny Rynek 1
Temat: Projekt wykonawczy posadowienia Budynku ( część OSP ) Inwestor: Urząd Gminy Wiżajny 16-07 Wiżajny Rynek 1 Obiekt: Budynek straży pożarnej ( nadbudowa jednej kondygnacji, przebudowa więźby dachowej
Bardziej szczegółowokn/m2 ϕf kn/m2 blachodachówka 0,070 1,2 0,084 łaty + kontrłaty 0,076 1,2 0,091 papa 1x podkładowa 0,018 1,3 0,023 deski 2,5cm 0,150 1,2 0,180 wsp
III CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA CZĘŚCI KONSTRUKCYJNEJ CZĘŚĆ OPISOWA 1. Opis techniczny 2. Obciążenia 3. Wyniki obliczeń ław fundamentowych OPIS TECHNICZNY 1. Układ konstrukcyjne Budynek
Bardziej szczegółowoZakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Bardziej szczegółowoObciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU MIESZKALNEGO PRZY UL
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU MIESZKALNEGO PRZY UL. BENEDYKTYŃSKIEJ 6 POŁOŻONEGO WE WROCŁAWIU NA DZIAŁCE NR 67, SEKCJA 480d, 490b, Obręb Plac Grunwaldzki
Bardziej szczegółowoSPIS RYSUNKÓW. Studnia kaskadowa na rurociągu obejścia kaskady Rzut, przekrój A-A rysunek szalunkowy K-1 Rzut, przekrój A-A rysunek zbrojeniowy K-2
SPIS RYSUNKÓW Rzut, przekrój A-A rysunek szalunkowy K-1 Rzut, przekrój A-A rysunek zbrojeniowy K-2 strona 2 1.0 OPIS ROZWIĄZANIA PROJEKTOWEGO 1.1. Założenia obliczeniowe, schematy statyczne, podstawowe
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 2. Obliczenia konstrukcyjne
1 Załącznik nr 2 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Obliczenie obciążeń zewnętrznych zmiennych 2 1. Obciążenie wiatrem Rodzaj: wiatr. Typ: zmienne. 1.1. Dach jednospadowy Charakterystyczne ciśnienie prędkości
Bardziej szczegółowoOPRACOWANIE DOKUMENTACJI PROJEKTOWEJ
INWENTARYZACJA BUDOWLANA do projektu docieplenia ścian zewnętrznych, przebudowy dachu, remontu schodów zewnętrznych, przebudowy kanalizacji deszczowej odwodnienia dachu budynku usługowego SPIS ZAWARTOŚCI
Bardziej szczegółowoWYKAZ RYSUNKÓW KONSTRUKCYJNYCH
WYKAZ RYSUNKÓW KONSTRUKCYJNYCH 1. SZYB WINDY PIWNICA 2. SZYB WINDY PARTER 3. SZYB WINDY 1 PIĘTRO 4. SZYB WINDY PODDASZE 5. FUNDAMENT SZYBU WINDY RZUT 6. FUNDAMENT SZYBU WINDY PRZEKRÓJ 7. STROP SZYBU WINDY
Bardziej szczegółowoZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA
ZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA NAZWA INWESTYCJI: ADRES INWESTYCJI: TEREN INWESTYCJI: INWESTOR: Zagospodarowanie terenu polany rekreacyjnej za Szkołą Podstawową nr 8 w Policach ul. Piaskowa/ul.
Bardziej szczegółowoZałożenia obliczeniowe i obciążenia
1 Spis treści Założenia obliczeniowe i obciążenia... 3 Model konstrukcji... 4 Płyta trybun... 5 Belki trybun... 7 Szkielet żelbetowy... 8 Fundamenty... 12 Schody... 14 Stropy i stropodachy żelbetowe...
Bardziej szczegółowoZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA
CZĘŚĆ OPISOWA ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA 1. Przedmiot opracowania 2. Podstawa opracowania 3. Dane ogólne 4. Warunki gruntowo-wodne 5. Kategoria geotechniczna obiektu 6. Fundamenty i posadowienie 7. Układ konstrukcyjny
Bardziej szczegółowoI. INWENTARYZACJA BUDOWLANA EKSPERTYZA TECHNICZNA O MOŻLIWOŚCI PRZEBUDOWY I ZMIANY SPOSOBU UŻYTKOWANIA
1 I. INWENTARYZACJA BUDOWLANA II. EKSPERTYZA TECHNICZNA O MOŻLIWOŚCI PRZEBUDOWY I ZMIANY SPOSOBU UŻYTKOWANIA III. KONCEPCJA ZMIANY SPOSOBU UŻYTKOWANIA NA LOKALE MIESZKALNE SOCJALNE Obiekt: Budynek po SDDO
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE ZAŁ. NR 5
OBLICZENIA STATYCZNE ZAŁ. NR 5 ADRES INWESTYCJI: Chorzów, ul. Lompy 10a; działka Nr 30/39 ZADANIE INWESTYCYJNE: TEMAT: ROZBUDOWA PIŁKOCHWYTÓW ZABEZPIECZAJĄCYCH BOISKO SPORTOWE W REJONIE RZUTNI DO RZUTU
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCYJNY KOMPLEKSU LABORATORIÓW PRZEMYSŁU LOTNICZEGO
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCYJNY KOMPLEKSU LABORATORIÓW PRZEMYSŁU LOTNICZEGO I. Podstawa opracowania: 1. Projekt Architektoniczny 2. Dokumentacja Geotechniczna 3. Projekty Branżowe II. Dane ogólne. Przedmiotem
Bardziej szczegółowoZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: BRANŻA: KONSTRUKCYJNA
ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: BRANŻA: KONSTRUKCYJNA I.K. Część opisowa opis techniczny: 1. Podstawa opracowania 2. Przyjęte do obliczeń obciążenia stałe i zmienne 3. Warunki gruntowe i wodne 4. Rozwiązania konstrukcyjno-materiałowe
Bardziej szczegółowoZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA:
ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: PROJEKT KONSTRUKCYJNO BUDOWLANY OŚWIADCZENIE PROJEKTANTA, KOPIA UPRAWNIENIEŃ I ZAŚWIADCZENIA Z IZBY SAMORZĄDU ZAWODOWEGO PROJEKTANTA I SPRAWDZAJĄCEGO OPIS TECHNICZNY OBLICZENIA STATYCZNO
Bardziej szczegółowoParametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7.
.11 Fundamenty.11.1 Określenie parametrów geotechnicznych podłoża Rys.93. Schemat obliczeniowy dla ławy Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia
Bardziej szczegółowomgr inż. Sławomir Żebracki MAP/0087/PWOK/07
PLASMA PROJECT s.c. Justyna Derwisz, Adam Kozak 31-871 Kraków, os. Dywizjonu 303 5/159 biuro@plasmaproject.com.pl Inwestycja: REMONT KŁADKI PIESZEJ PRZYWRÓCENIE FUNKCJI UŻYTKOWYCH Brzegi Górne NA DZIAŁCE
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHICZNA. Nazwa obiektu:
nr str. 1 Nazwa obiektu: Inwestor/ adres: Lokalizacja inwestycji: Branża: EKSPERTYZA TECHICZNA Rozbudowa budynku o dodatkowe schody zewnętrzne i remont odtworzeniowy na potrzeby prowadzenia Centrum Pomocy
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50
KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak
Bardziej szczegółowoSPIS ZAWARTOŚCI PROJEKTU
1 SPIS ZAWARTOŚCI PROJEKTU STRONA STRONA TYTUŁOWA 1 SPIS ZAWARTOŚCI PROJEKTU 2 OŚWIADCZENIE PROJEKTANTÓW 4 DOKUMENTY POTWIERDZAJĄCE POSIADANE UPRAWNIENIA 5 I. OPIS TECHNICZNY 11 1. PODSTAWA OPRACOWANIA
Bardziej szczegółowoINWENTARYZACJA ARCHITEKTONICZO BUDOWLANA ARCHITEKTURA INWENTARYZACJA BUDYNKU NR 29 SZPITALNEGO ODDZIAŁU RATUNKOWEGO UL. GRUNWALDZKA 45 KIELCE
INWENTARYZACJA ARCHITEKTONICZO BUDOWLANA ARCHITEKTURA INWENTARYZACJA BUDYNKU NR 29 SZPITALNEGO ODDZIAŁU RATUNKOWEGO UL. GRUNWALDZKA 45 KIELCE 25-736 Strona 1 z 9 SPIS ZAWARTOŚCI A. część opisowa... 4 1.
Bardziej szczegółowoWiata Grillowa 5,0 x 5,0 m
Wiata Grillowa 5, x 5, m Wiata Grillowa 5,x5,m - Zestawienie materiału Długości rzeczywiste NrS Przeznaczenie NrZ szt B [cm] 1, 15, 16, 17, 19, 11, 111, 112, 113 H [cm] L [m] słup C24 9 14, 14, 2,4 2 słup
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B
Bardziej szczegółowo1. OPIS TECHNICZNY 1.1. INWESTOR. Przedsiębiorstwo Wodociągów i Kanalizacji Sp. z o.o., ul. Tęczowa 2, Pisz.
I. PROJEKT ARCHITEKTONICZNO - BUDOWLANY 1. OPIS TECHNICZNY 1.1. INWESTOR. Przedsiębiorstwo Wodociągów i Kanalizacji Sp. z o.o., ul. Tęczowa 2, 12-200 Pisz. 1.2. ADRES INWESTYCJI. Obręb Jagodne, gmina Pisz,
Bardziej szczegółowoPrzebudowa wejścia do budynku ZSP Nr 2 w Mysłowicach przy ul. Pocztowej 20
PROJEKT KONSTRUKCYJNY dla zamierzenia inwestycyjnego p.n.: Przebudowa wejścia do budynku ZSP Nr 2 w Mysłowicach przy ul. Pocztowej 20 1. Podstawa opracowania: 1.1. Zlecenie Inwestora. 1.2. Projekt architektoniczny.
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE BETONOWE II
ZAJĘCIA 1 KONSTRUKCJE BETONOWE II KONSTRUKCJE BETONOWE II MGR. INŻ. JULITA KRASSOWSKA Literatura z przedmiotu "KONSTRUKCJE BETONOWE [1] Podstawy projektowania konstrukcji żelbetowych i sprężonych według
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI
PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI Budowa budynku użyteczności publicznej w zakresie usług medycznych (gabinety lekarskie POZ, gabinety lekarzy specjalistów, gabinet rehabilitacji ruchowej, apteka), Haczów,
Bardziej szczegółowoProjektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne:
- str.10 - POZ.2. STROP NAD KLATKĄ SCHODOWĄ Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: 1/ Grubość płyty h = 15cm 2/ Grubość otulenia zbrojenia a = 2cm 3/
Bardziej szczegółowoPROJEKT KONSTRUKCJI DACHU I KLATKI SCHODOWEJ
PROJEKT KONSTRUKCJI DACHU I KLATKI SCHODOWEJ Spis zawartości: 1. 2. Obliczenia statyczne (wybrane fragmenty) 3. Rysunki konstrukcyjne PROJEKTOWAŁ: OPRACOWAŁ: 1 OPIS TECHNICZNY 1. PODSTAWA OPRACOWANIA.
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY PROJEKTU WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI
OPIS TECHNICZNY PROJEKTU WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI OBIEKT: Budynek Zwierzętarni ul. Muszyńskiego 1 w Łodzi INWESTOR: Uniwersytet Medyczny w Łodzi Al. Kościuszki 4 JEDNOSTKA PROJEKTOWA: dr inż. Przemysław
Bardziej szczegółowoA. I O P I S T E C H N I C Z N Y
M T P R O X I M A, S P Ó Ł K A C Y W I L N A U l. Śm i ł o w s k i e g o 3 3, 4 1-1 0 0 S i e m i a n o w i c e Śl. t e l. ( 0 3 2 ) 2 6 3 2 0 4 projekt nr: 21/PB/10 A. I O P I S T E C H N I C Z N Y Projekt
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA techniczna konstrukcji budynku pod kątem posadowienia instalacji antenowej UKE na dachu budynku w Bydgoszczy, ul.
EKSPERTYZA techniczna konstrukcji budynku pod kątem posadowienia instalacji antenowej UKE na dachu budynku w Bydgoszczy, ul. Jeździecka 5 INWESTOR: URZĄD KOMUNIKACJI ELEKTRONICZNEJ 01-211 Warszawa, ul.
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE ŻELBETOWE
Nr projektu: 34735 Inwestor: ASE Sp. z o. o. 80-557 Gdańsk, ul. Narwicka 6 Nr arch. Biura: 08238 Stadium: PW Przedsięwzięcie: Projekt wykonawczy konstrukcji stalowych i żelbetowych Budynku biurowego Centrum
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE
Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE OBCIĄŻENIE WIATREM WG PN-EN 1991-1-4:2008 strefa wiatrowa I kategoria terenu III tereny regularnie pokryte roślinnością lub budynkami albo o pojedynczych przeszkodach,
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku
1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3
Bardziej szczegółowo3. Zestawienie obciążeń, podstawowe wyniki obliczeń
1. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest wykonanie projektu konstrukcji dla rozbudowy budynku użyteczności publicznej o windę osobową zewnętrzną oraz pochylnię dla osób niepełnosprawnych.
Bardziej szczegółowoI. OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI
I. OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1.Podstawy opracowania. A. Projekt budowlany część architektoniczna B. Wizja lokalna, pomiary inwentaryzacjne C. Dokumentacja fotograficzna 2. Przedmiot opracowania Przedmiotem
Bardziej szczegółowoAUTORSKA PRACOWNIA ARCHITEKTONICZNA
AUTORSKA PRACOWNIA ARCHITEKTONICZNA SPÓŁKA Z O.O. 65-018 ZIELONA GÓRA UL. JEDNOŚCI 78 TEL. (048)(68) 327-05-44 FAX (048)(68) 327-18-02 STADIUM : PROJEKT WYKONAWCZY ZAKRES: KONSTRUKCJA UMOWA NR: 6/RA-AI/2014
Bardziej szczegółowoZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA
ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA 1. Dane podstawowe 1.1. Podstawa i zakres opracowania 1.2. Oświadczenie projektantów i sprawdzającego 1.3. Uprawnienia i oświadczenie o przynaleŝności do Izby projektantów 2. Opis
Bardziej szczegółowoe = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
Bardziej szczegółowo35-060 Rzeszów ul. J. Słowackiego 24/72 tel. +48 693 751 504 e-mail. a.wilkos@arch-kon.pl PROJEKT BUDOWLANY KARTA TYTUŁOWA PROJEKTU
PROJEKT BUDOWLANY KARTA TYTUŁOWA PROJEKTU INWESTOR : Zespół Szkół Kształcenia Ustawicznego Rzeszów ul. Sucharskiego 4 INESTYCJA : PRZEBUDOWA WRAZ Z DOBUDOWĄ EWAKUACYJNYCH KLATEK SCHODOWYCH W BUDYNKU INTERNATU
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY. Obudowy windy dla niepełnosprawnych przy budynku Szkoły Podstawowej w Strumieniu przy ulicy Młyńskiej, p, gr nr 212/2
PROJEKT BUDOWLANY Obudowy windy dla niepełnosprawnych przy budynku Szkoły Podstawowej w Strumieniu przy ulicy Młyńskiej, p, gr nr 212/2 Inwestor : GMINA STRUMIEŃ Strumień Rynek 4 Projektant : inż. Jan
Bardziej szczegółowoJerzy Gurawski. Architektoniczna Pracownia Autorska ARPA
Jerzy Gurawski Architektoniczna Pracownia Autorska OBIEKT: WOJEWÓDZKA BIBLIOTEKA PUBLICZNA I CENTRUM ANIMACJI KULTURY MIEJSKA PRACOWNIA URBANISTYCZNA Poznań, ul. Bolesława Prusa 3 jedn. 306401_1, obręb
Bardziej szczegółowo[ROZBUDOWA I PRZEBUDOWA SZPITALNEGO ODZIAŁU RATUNKOWEGO (SOR)]
2016 ABM - Projekt [ROZBUDOWA I PRZEBUDOWA SZPITALNEGO ODZIAŁU ] Spis treści A. Opis techniczny 1. Opis konstrukcji obiektu 2. Warunki gruntowo wodne 3. Konstrukcja elementów budynku 4. Stosowane normy
Bardziej szczegółowoZadanie: Zaprojektować w budynku jednorodzinnym (wg wykonanego projektu) filar murowany w ścianie zewnętrznej na parterze.
Zadanie: Zaprojektować w budynku jednorodzinnym (wg wykonanego projektu) filar murowany w ścianie zewnętrznej na parterze. Zawartość ćwiczenia: 1. Obliczenia; 2. Rzut i przekrój z zaznaczonymi polami obciążeń;
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY
PRZEBUDOWA, ROZBUDOWA I ZMIANA SPOSOBU UŻYTKOWANIA BUDYNKU REMIZY OSP W LIPIE DLA POTRZEB CENTRUM KULTURALNO-REKREACYJNEGO NA DZ. NR EW. 287 I 286 POŁOŻONEJ W MIEJSCOWOŚCI LIPA, GM. GŁOWACZÓW. PROJEKT
Bardziej szczegółowoDANE OGÓLNE PROJEKTU
1. Metryka projektu Projekt:, Pozycja: Posadowienie hali Projektant:, Komentarz: Data ostatniej aktualizacji danych: 2016-07-04 Poziom odniesienia: P 0 = +0,00 m npm. DANE OGÓLNE PROJEKTU 15 10 1 5 6 7
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY WYMIANA AGREGATU PRĄDOTWÓRCZEGO W MAŁOPOLSKIM URZĘDZIE WOJEWÓDZKIM W KRAKOWIE PRZY UL. BASZTOWEJ 22.
PROJEKT BUDOWLANY WYMIANA AGREGATU PRĄDOTWÓRCZEGO W MAŁOPOLSKIM URZĘDZIE WOJEWÓDZKIM W KRAKOWIE PRZY UL. BASZTOWEJ 22. Inwestor: Małopolski Urząd Wojewódzki 31-156 Kraków, ul. Basztowa 22 PROJEKT KONSTRUKCJI
Bardziej szczegółowoZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA. 1. Strona tytułowa 1 2. Zawartość opracowania 2 3. Ekspertyza techniczna 3 4. Opis do konstrukcji 5
ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA 1. Strona tytułowa 1 2. Zawartość opracowania 2 3. Ekspertyza techniczna 3 4. Opis do konstrukcji 5 2 EKSPERTYZA TECHNICZNA Dane ogólne Inwestor: Projekt: Wodociągi Zachodniopomorskie
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA KONSTRUKCYJNO - BUDOWLANA
EKSPERTYZA KONSTRUKCYJNO - BUDOWLANA Nazwa i adres obiektu budowlanego: Budynek Przedsiębiorstwa Komunikacji Miejskiej Sp. z o. o. w Sosnowcu 41-219 Sosnowiec ul. Lenartowicza 73 Stadium i temat : EKSPERTYZA
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE Poz. 1. ELEMENTY KONSTRUKCYJNE PARTERU. Poz. 1.1. KONSTRUKCJA WIĄZARA DACHOWEGO. strefa wiatrowa - III strefa śniegowa - III drewno C - 24 f m.0,d = 2,40 x 0,9 : 1,3
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE. Materiały konstrukcyjne
OBLICZENIA STATYCZNE Podstawa opracowania Projekt budowlany architektoniczny. Obowiązujące normy i normatywy budowlane a w szczególności: PN-82/B-02000 ObciąŜenia budowli. Zasady ustalania wartości. PN-82/B-02001
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY BRANŻA KONSTRUKCYJNA
OPIS TECHNICZNY BRANŻA KONSTRUKCYJNA 1. Podstawa opracowania. - podkłady architektoniczno-budowlane; - Polskie Normy Budowlane; - Opinia geotechniczna dla ustalenia warunków gruntowo-wodnych pod planowaną
Bardziej szczegółowoAutorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel
Autorska Pracownia Architektoniczna 31-314 Kraków, ul. Zygmuntowska 33/1, tel. 1 638 48 55 Adres inwestycji: Województwo małopolskie, Powiat wielicki, Obręb Wola Batorska [ Nr 0007 ] Działki nr: 1890/11,
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00
- - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. Do projektu PRZEBUDOWY GŁÓWNEJ KLATKI SCHODOWEJ W BUDYNKU STAROSTWA POWIATOWEGO W SOKÓŁCE
OPIS TECHNICZNY Do projektu PRZEBUDOWY GŁÓWNEJ KLATKI SCHODOWEJ W BUDYNKU STAROSTWA POWIATOWEGO W SOKÓŁCE I. CZĘŚĆ OGÓLNA 1. Inwestor : Powiat Sokólski, ul. J. Piłsudskiego 8, 16-100 Sokółka 2. Autor :
Bardziej szczegółowoPRACOWNIA PROJEKTOWA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH PRO-CAD. 33-100 Tarnów ul. Szkotnik 2B tel. 632-88-52 lub 0602 461-535
PRACOWNIA PROJEKTOWA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH PRO-CAD 33-100 Tarnów ul. Szkotnik 2B tel. 632-88-52 lub 0602 461-535 Z A W A R T O Ś Ć O P R A C O W A N I A I. CZĘŚĆ OPISOWA 1. Podstawa opracowania 2. Zakres
Bardziej szczegółowo1/K. RZUT KONSTRUKCJI PIWNICY. 2/K. RZUT KONSTRUKCJI PARTERU. 3/K. RZUT KONSTRUKCJI PODDASZA. 4/K. ŚCIANA OPOROWA. 5/K. ELEMENTY N-1, N-2, N-3, N-4.
CZĘŚĆ KONCTRUKCYJNA 1 ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA I OPIC TECHNICZNY. Informacja BIOZ. II. CZĘŚĆ GRAFICZNA: 1/K. RZUT KONSTRUKCJI PIWNICY. 2/K. RZUT KONSTRUKCJI PARTERU. 3/K. RZUT KONSTRUKCJI PODDASZA. 4/K. ŚCIANA
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO BRANŻY KONSTRUKCYJNEJ
OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO BRANŻY KONSTRUKCYJNEJ Szpital Wojewódzki we Włocławku Oddział Ratownictwa 1.0 PODSTAWA OPRACOWANIA - Zlecenie na opracowanie dokumentacji technicznej - Projekt architektoniczy
Bardziej szczegółowoRYSUNKI WYKONAWCZE W ZAKRESIE FUNDAMENTÓW DO PROJEKTU ROZBUDOWY BUDYNKU SZKOŁY PODSTAWOWEJ O FUNKCJE PRZEDSZKOLA. Gmina Tłuszcz
JSP B I U R O PROJEKTÓW RYSUNKI WYKONAWCZE W ZAKRESIE FUNDAMENTÓW DO PROJEKTU ROZBUDOWY BUDYNKU SZKOŁY PODSTAWOWEJ O FUNKCJE PRZEDSZKOLA Inwestor: Gmina Tłuszcz Adres inwestora: 05-240 Tłuszcz ul. Warszawska
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA NA TEMAT MOŻLIWOŚCI PRZEBUDOWY CZĘŚCI POMIESZCZEŃ BYŁEJ SZKOŁY NA CELE USŁUG KULTURY ORAZ TURYSTYKI I REKREACJI
EKSPERTYZA TECHNICZNA NA TEMAT MOŻLIWOŚCI PRZEBUDOWY CZĘŚCI POMIESZCZEŃ BYŁEJ SZKOŁY NA CELE USŁUG KULTURY ORAZ TURYSTYKI I REKREACJI Adres: Gorzędziej, dz. Nr 22/8, 45 Gm. Subkowy Inwestor: Gmina Subkowy
Bardziej szczegółowoINWENTARYZACJA BUDOWLANA
Nazwa opracowania : INWENTARYZACJA BUDOWLANA Branża : ARCHITEKTURA Nazwa i adres obiektu : Budynek biurowo - laboratoryjny Al. Krakowska 110/114, Warszawa Inwestor : INSTYTUT LOTNICTWA 02-256 Warszawa,
Bardziej szczegółowo