PARAMETRY BEZPIECZEŃSTWA W PROJEKTOWANIU WZMOCNIEŃ NASYPÓW KOMUNIKACYJNYCH
|
|
- Tomasz Rudnicki
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Andrzej SUROWIECKI, Wojciech KOZŁOWSKI PARAMETRY BEZPIECZEŃSTWA W PROJEKTOWANIU WZMOCNIEŃ NASYPÓW KOMUNIKACYJNYCH WPROWADZENIE Omóiono problematykę bezpieczeństa przy ymiaroaniu konstrukcji oporoych z gruntu zbrojonego o pionoej ścianie, biorąc pod uagę literaturę krajoą ( tym Polską Normę), zagraniczną, praktykę projektoania oraz łasne dośiadczenia. Wymiaroanie konstrukcji z gruntu zbrojonego polega jak iadomo na obliczeniach dotyczących: elementó konstrukcji oraz zenętrznych, a ięc określeniu stateczności masyu. Wenętrzne ymiary konstrukcji poinny zapenić stateczność ze zględu na oba rodzaje załamania [1,, 4, 7]. W przypadku ymiaroania enętrznego, zrócono uagę na spółczynnik bezpieczeństa dotyczący zerania kładek, ystępujący e zorze do obliczenia dopuszczalnej siły rozciągającej. Przedyskutoano także zalecane różnych źródłach artości spółczynnika peności z uagi na niebezpieczeństo poślizgu kładek zględem ośrodka gruntoego, determinujące długość odcinka kotienia. W odniesieniu do zenętrznego ymiaroania, czyli kontroli stateczności konstrukcji oporoej oboiązują klasyczne zagadnienia mechaniki gruntó (osiadanie, ypieranie gruntu podłoża, stateczność ze zględu na poślizg), jednak pożądane są pene adaptacje pod adresem konstrukcji z gruntu zbrojonego, które skutek sojej podatności różnią się znacząco od klasycznych - sztynych ścian betonoych lub żelbetoych. Przedstaiono zory oraz ystępujące nich spółczynniki peności dotyczące dopuszczalnego obciążenia podłoża i spradzania stateczności konstrukcji ze zględu na poślizg. Wykonano przykład liczboy ymiaroania, biorąc za podstaę łasny model laboratoryjny i ykorzystując tz. klin odłamu oszacoany dośiadczalnie. Rozpatrzono da rodzaje kładek zbrojenia formie taśm: o gładkiej poierzchni i karboane, czyli ukształtoane przestrzennie. Dla kładek drugiego rodzaju określono ziększenie efektyności pracy po zainstaloaniu elementó oporoych. Przyrost efektyności uzględniono proadzając tz. siłę eksploatacyjną i ziązku z tym obliczono zmniejszoną artość spółczynnika bezpieczeństa na rozeranie. Wykazano ten sposób możliość popray ekonomiki projektoania konstrukcji oporoych z gruntu zbrojonego na zasadzie doboru odpoiedniego typu zbrojenia. 1 AUTOBUSY
2 1. WSPÓŁCZYNNIK PEWNOŚCI W ODNIESIENIU DO WYMIARO- WANIA WEWNĘTRZNEGO Siły rozciągające zbrojeniu. Siłę rozciągającą T r,z poziomej arstie zbrojenia na głębokości z można obliczyć z rónania rónoagi lokalnej dla pojedynczego elementu modułoej ściany osłonoej, poddanej działaniu parcia gruntu i sił rozciągających zbrojeniu [, 4, 7]: T r = σ h e z = K a σ v e z = K a q z e z (1) σ h - naprężenie poziome; e z = H (n,a ) -1 - rozsta pionoy arst zbrojenia; H - ysokość masyu; n,a - liczba arst zbrojenia; K a = tg (45 0-0,5 ϕ) - przyjmoana roziązaniach klasycznych artość spółczynnika czynnego parcia; ϕ - kąt tarcia enętrznego zasypki gruntoej; q z - jednostkoy nacisk pionoy zasypki gruntoej poziomie rozpatryanej arsty zbrojenia (pionoe naprężenie głóne σ v ). Na jedną kładkę (np. taśmę) arstie na głębokości z działa siła rozciągająca: T r, z = T r, z (n a ) -1 () n a - liczba kładek na 1 m bieżący arsty zbrojenia, mierzony zdłuż ściany osłonoej; indeks z oznacza zagłębienie taśmy zbrojenia masyie. Aby zbrojenie nie uległo zeraniu, siła rozciągająca kładkę T r,z poinna być mniejsza od ytrzymałości kładki na rozciąganie T r,r, albo nie iększa od siły rozciągającej dopuszczalnej e kładce T r,d. Można ięc napisać zależność: T r,z < T r,r = b a g a σ a,r albo T r,z T r,d = b a g a σ a,r (S r ) -1 (3) b a - szerokość taśmy zbrojenia; g a - grubość taśmy; σ a,r - ytrzymałość na zryanie kładki [MPa]; S r - spółczynnik bezpieczeństa na zryanie. Norma [4] podaje następujące arunki do spełnienia dla każdego poziomu zbrojenia ( celu zachoania stanu rónoagi lokalnej): dla przekroju punkcie ystępoania maksymalnych naprężeń rozciągających: T r,max T f = R e g r b (γ S ) -1 (4) dla przekroju osłabionego otorem na śrubę przy ścianie osłonoej: 0,75 T r,max R e g r b (γ S ) -1 (5) których: T r,max - obliczenioa maksymalna siła rozciągająca edług zoru T max = σ 3 e z (n) -1 ; n jest liczbą kładek na metr bieżący ściany oporoej; R e - ytrzymałość charakterystyczna stali; g r - obliczenioa grubość kładek z uzględnieniem korozji; AUTOBUSY
3 b - szerokość kładek netto (pomniejszona o otory na śruby); b - zasadnicza szerokość kładek; γ s = 1,5 - normoy spółczynnik materiałoy. W praktyce projektoania konstrukcji oporoych z gruntu zbrojonego przyjmuje się [] spółczynnik peności dla kładek ze stali zykłej (z uzględnieniem korozji) S r = 3,15; dla stali galanizoanej:,5. Długość odcinka zbrojenia strefie kotienia. Długość kładek zbrojenia składa się z elementó: l a = l a,p + l a,k, gdzie l a,p jest długością strefie aktynej, l a,k, jest odcinkiem strefy kotienia. Długość l a jest czynnikiem determinującym sposób zniszczenia masyu i poinna dostatecznie zabezpieczać przed załamaniem skutek niedoboru przyczepności zbrojenie-ośrodek gruntoy. Minimalna długość kładki zaarta strefie kotienia poyżej której przyczepność jest ystarczająca, nazyana jest graniczną długością przyczepności l a,k m. Długość tę można obliczyć [, 4, 7] opierając się na założeniu, że tz. nośność zakotienia (siła przyczepności kładki do ośrodka gruntoego) T r,k,z poinna być róna sile T r,r zryającej kładkę (przypadek, gdy tarcie na granicy grunt-zbrojenie jest całkoicie zmobilizoane). Wtedy siła przyczepności: T r,k,z = b a f t σ v dy = T r,r = b a g a σ a,r (6) f t - spółczynnik tarcia grunt-zbrojenie; pozostałe oznaczenia jak poprzednio. Zykle są stosoane długości zbrojenia l a 0,8 H, można ięc założyć z przybliżeniem rónomierny rozkład naprężeń normalnych zdłuż zbrojenia: σ v = γ 0 z, czyli róny ciężaroi gruntu. Wtedy nośność zakotienia można napisać: T r,k,z = b a l a,k m f t γ 0 z (7) Przyjmując spółczynnik peności S p ze zględu na możliość poślizgu, otrzymuje się: T r,k,z = S p T r,r (8) i następnie b a l a,k m f t γ 0 z = S p b a g a σ a,r (9) Stąd długość odcinka kotienia dla S p =,0 ynosi: l a,k = S p g a σ a,r ( f t γ 0 z) -1 = g a σ a,r (f t γ 0 z) -1 (10) W literaturze [] zaleca się przyjmoanie artości S p dla kładek ze stali galanizoanej. Norma PN 83 [4] przeiduje spradzenie niebezpieczeństa poślizgu zbrojenia gruncie przy użyciu arunku: T r,max m 1 b f t Σ σ 1 L 1 (11) którym: b - szerokość kładki; f t - spółczynnik tarcia zbrojenie-grunt; L 1 - obliczenioa długość zbrojenia strefie oporu; σ 1 - pionoe składoe naprężenia od obciążeń (ciężar gruntu, obciążenie naziomu); m 1 = 0,75 - spółczynnik korekcyjny. AUTOBUSY 3
4 . MOŻLIWOŚCI REDUKCJI WARTOŚCI WSPÓŁCZYNNIKA BEZ- PIECZEŃSTWA Wykonano ymiaroanie konstrukcji oporoej o pionoej ścianie z gruntu zbrojonego taśmami (masy gruntoy torzył piasek gruboziarnisty), oparciu o yniki badań odkształceń poziomych i pionoych modelu konstrukcji skali laboratoryjnej, obciążonego łasnym ciężarem i pasmoym [5-8]. Wkładki rozmieszczono poziomych arstach o rozstaie pionoym e z = 0,195 m. Przyjmując kładki staloe (σ a,r = 50 MPa) o poierzchniach bez karbó, grubości g a = 0,001 m i szerokości b a = 0,04 m oraz 0,01 m, obliczono siłę dopuszczalną przejmoaną przez jedną kładkę, która przy spółczynniku bezpieczeństa S r = 3,15 ynosi: 1,9 kn dla b a = 0,04 m oraz 0,95 kn gdy b a = 0,01 m. Potrzebną liczbę kładek na 1 m arsty obliczono z arunku (tab. 1): n a T r,d = P y,z którym: P y,z - parcie boczne masyu przypadające na arstę zbrojenia na głębokości z. (1) Tab. 1. Liczba kładek staloych n a o poierzchniach bez karbó arstie zbrojenia dla masyu luźno nasypanego (I) i stępnie zagęszczonego (II) [5] Głębokość i nr I II arsty zbrojenia n a ze zoru (1) dla b a [m] przyjęte n a n a ze zoru (1) dla b a [m] przyjęte n a z k [m] 0,04 0,01 0,04 0,01 0,04 0,01 0,04 0,01 z 1 = 0,095 1,81 3,63 4 1,16,31 3 z = 0,90 3,44 6,88 4 7,67 5, z 3 = 0,485 3,83 7, ,30 6, z 4 = 0,680 3,1 6,4 4 7, 4, z 5 = 0,875,50 5, ,5 3,04 3 z 6 = 1,070,43 4, ,17,34 3 Całkoita liczba kładek masyie (n a,c ) ynosi: 0 36 (n a,c ): 16 7 Jeżeli e kładkach zostaną zastosoane elementy oporoe kształtujące przestrzennie zbrojenie, spoodują one ziększenie efektyności zbrojenia. W badanym przez autoró modelu konstrukcji oporoej z gruntu zbrojonego [5-8] ziększenie efektyności ynosi (ze zględu na redukcję poziomego parcia lub bryły odłamu): masyie luźno nasypanym α 0 = 51 % oraz e stępnie zagęszczonym α 0 = 99,1 %. Przyrost efektyności pracy zbrojenia (ziększenie się obciążenia przypadającego na jedną kładkę z poodu lepszej spółpracy z gruntem) skutek przestrzennego ukształtoania jego poierzchni uzględniono proadzając tz. siłę eksploatacyjną. Wtedy otrzymuje się dla pojedynczej kładki o szerokości b a = 0,04 m: dla gruntu luźno sypanego T r,d # = 1,9 kn 0,51 + 1,9 kn =,87 kn, dla masyu stępnie zagęszczonego T r,d # = 1,9 kn 0,99 + 1,9 kn = 3,78 kn. W tab. przedstaiono obliczoną liczbę tych kładek poszczególnych arstach zbrojenia masyu. Z porónania tych ynikó z odpoiednimi ynikami tab. 1 idać, że ilość zbrojenia zmniejszyła się o 30 % przypadku (I) i o około 36 % przypadku (II). W ten sposób, odpoiednio ziększając opór na yciąganie zbrojenia z gruntu można osiągnąć minimum potrzebnej liczby kładek. W ziązku ze ziększeniem się siły rozciągającej T r,d e kładce po zainstaloaniu elementó oporoych ulega automatycznie zmniejszeniu spółczynnik bezpieczeństa na rozeranie przyjęty dla kładek bez karbó (dla stali bez połoki antykorozyjnej przyjęto S r = 3,15). Wtedy spółczynnik ten ynosi (zór 3): masyie luźno sypanym: S r = b a g a σ a,r (T r,d ) -1 = 0,04 0, (,87) -1 =,09; e stępnie zagęszczonym: S r = b a g a σ a,r (T r,d ) -1 = 0,04 0, (3,78) -1 = 1,58. 4 AUTOBUSY
5 Tab.. Niezbędna liczba kładek staloych o szerokości b a = 0,04 m z karbami, przypadających na 1m długości arsty zbrojenia dla masyu z gruntu luźno sypanego (I) i stępnie zagęszczonego (II) [5] Głębokość i nr arsty n a ze zoru (1) przyjęte n a zbrojenia z k [m] I II I II z 1 = 0,095 z = 0,90 z 3 = 0,485 z 4 = 0,680 z 5 = 0,875 z 6 = 1,070 1,0,8,53,06 1,66 1,61 0,58 1,35 1,66 1,1 0,76 0, Całkoita liczba (n a,c ): 14 9 Zmniejszone spółczynniki bezpieczeństa na rozeranie są obliczone przy założeniu (dla trzech stosoanych badaniach sposobó zbrojenia A, B i C; A - 9 kładek poziomej arstie; B - 6 oraz C - 4 sztuki) średniego zrostu efektyności pracy kładek α 0 skutek zainstaloania na ich poierzchni karbó (α 0 = 51 % gruncie luźno nasypanym i 99,1 % e stępnie zagęszczonym). Wzrost efektyności pracy zbrojenia α spoodoany karbami można też obliczyć oddzielnie dla każdego z trzech ariantó zbrojenia A, B, C sposobem identycznym, którym obliczono α 0. Wtedy otrzymuje się: a) masyie luźno sypanym: dla n a = 9: α 9 = 37, % oraz ziększona rozciagająca siła eksploatacyjna e kładce T r,d = 1,9 0,37 + 1,9 =,61 kn; dla n a = 6: α 6 = 55, % oraz T r,d =,95 kn; dla n a = 4: α 6 = 69,3 % oraz T r,d = 3, kn, b) masyie stępnie zagęszczonym: dla n a = 9: α 9 = 118,3 % oraz T r,d = 1,9 1,18 + 1,9 = 4,15 kn, dla n a = 6: α 6 = 109,1 % oraz T r,d = 3,97 kn, dla n a = 4: α 6 = 79,1 % oraz T r,d = 3,40 kn. Współczynniki bezpieczeństa S r ynoszą odpoiednio dla poyższych sił: a) masyie luźno nasypanym: dla n a = 9: S r = b a g a σ a,r (T r,d ) -1 = 0,04 0, (,61) -1 =,9; dla n a = 6: S r =,03 oraz dla n a = 4: S r = 1,86; b) masyie stępnie zagęszczonym: dla n a = 9: S r = 1,45; dla n a = 6: S r = 1,51 oraz dla n a = 4: S r = 1,76. Zmiany artości spółczynnika S r są zgodne z charakterem zmian poiększenia efektyności zbrojenia skutek zastosoania elementó oporoych, co przedstaiono monografii [5]. 3. WSPÓŁCZYNNIKI BEZPIECZEŃSTWA PRZY WYMIAROWANIU ZEWNĘTRZNYM Wymiaroanie zenętrzne, czyli spradzenie stateczności konstrukcji oporoej z gruntu zbrojonego polega na ustaleniu, czy []: obciążenie podłoża Q k jest mniejsze od dopuszczalnego Q dop, a ięc czy nie nastąpi yparcie gruntu spod konstrukcji; konstrukcja nie ulegnie przesunięciu poziomemu ( dolnej płaszczyźnie podstay) pod płyem parcia gruntu; nie ystąpi utrata stateczności ogólnej, czyli utrata stateczności skutek osuiska obejmującego: całą konstrukcję, jej podłoże i napierający na nią masy; konstrukcji nie grozi obrót zględem zenętrznej kraędzi dolnej płaszczyzny podstay. Dopuszczalne obciążenie podłoża oblicza się ze zoru []: AUTOBUSY 5
6 Q k < Q dop = (b obl - e n ) q dop (13) którym: Q k = γ k l a H - ciężar konstrukcji z gruntu zbrojonego (γ k - ciężar objętościoy masyu z gruntu zbrojonego; l a - długość kładek; H - ysokość konstrukcji; e n = 0,17 K a H (l a ) -1 - mimośród ypadkoej sił działających na konstrukcję oporoą q dop - dopuszczalny nacisk jednostkoy na podłoże przy obciążeniu mimośrodoym, przyjmując spółczynnik peności,0. Stateczność obiektu ze zględu na przesunięcie poziome ymaga spełnienia arunku (przy założeniu spółczynnika bezpieczeństa o artości 1,5 []: 1,5 (0,5 K a H γ k ) c l a + Q k tg ϕ p (14) lea strona jest poziomym parciem masyu gruntoego na konstrukcję; praa strona stanoi siłę utrzymującą poziomą pochodzącą od masy konstrukcji; c - spójność gruntu; ϕ p - kąt tarcia między ośrodkiem gruntoym a dolną płaszczyzną konstrukcji z gruntu zbrojonego. Wzory poyższe dotyczą konstrukcji o nieobciążonym naziomie. Obciążenie naziomu należy uzględniać jak przy obliczaniu klasycznych konstrukcji oporoych. 4. PROJEKTOWANIE METODĄ STANÓW GRANICZNYCH Zasady projektoania konstrukcji z gruntu zbrojonego podaje norma francuska [3], która ymaga spradzenia stateczności: zenętrznej (z uagi na poślizg zdłuż podstay i nośność podłoża), enętrznej (ze zględu na siły rozciągające e kładkach i kotienie kładek) oraz ogólnej, biorąc pod uagę możliość osuiska zdłuż potencjalnych poierzchni poślizgu, na skutek ścinania. W normie tej proponoane są spółczynniki: 1. odniesieniu do stateczności zenętrznej: spółczynnik metody γ F3 = 1,0-1,15 o artości zależnej od kombinacji obciążeń (kombinacja standardoa albo yjątkoa); częścioy spółczynnik bezpieczeństa γ mφ stosoany do kąta tarcia enętrznego masyu zbrojonego ( przypadku standardoej kombinacji obciążeń γ mφ = 1, przypadku yjątkoej γ mφ = 1,1); częścioy spółczynnik bezpieczeństa γ mc stosoany do efektynej spójności masyu ( przypadku standardoej kombinacji obciążeń γ mc = 1,65 dla yjątkoej γ mc = 1,5); częścioy spółczynnik bezpieczeństa nośności podłoża pod masyem γ mq = 1,5;. odnośnie stateczności enętrznej: spółczynnik metody γ F3 = 1,0-1,15 o artości zależnej od kombinacji obciążeń (kombinacja standardoa albo yjątkoa); częścioy spółczynnik bezpieczeństa γ mt ze zględu na zeranie zbrojenia, przyjmoany 1,5 dla konstrukcji standardoych oraz 1,65 dla szczególnych; częścioy spółczynnik bezpieczeństa kotienia zbrojenia γ mf, przyjmoany 1, dla konstrukcji standardoych oraz 1,3 dla szczególnych; częścioy spółczynnik bezpieczeństa γ mp dotyczący ytrzymałości obudoy, przyjmoany 1,65 dla obudoy betonoej oraz 1,5 dla metaloej; 3. dotyczące stateczności ogólnej: spółczynnik metody γ F3 = 1,15 niezależnie od kombinacji obciążeń; 6 AUTOBUSY
7 częścioe spółczynniki bezpieczeństa γ mt, γ mp, γ mf o artościach zakresie 1,- 1,65, zależnie od kombinacji obciążeń standardoej lub yjątkoej; 4. częścioe spółczynniki bezpieczeństa γ m stosoane przy oszacoaniu osiadań masyu zbrojonego, zależności m.in. od parcia zasypki gruntoej na ścianę z gruntu zbrojonego i charakteru obciążenia. UWAGI KOŃCOWE Omóiono problematykę bezpieczeństa projektoaniu konstrukcji oporoych z gruntu zbrojonego, skupiając uagę na rodzajach i celoości stosoania spółczynnikó bezpieczeństa. W klasycznej metodzie ymiaroania przyjmoane są spółczynniki bezpieczeństa o artościach: a) spradzając stateczność enętrzną - zniszczenie jako ynik zerania zbrojenia: 1,7-,5; zniszczenie skutek braku przyczepności:,0; b) odnośnie stateczności zenętrznej - ypieranie gruntu podłoża:,0; przesu zdłuż podstay: 1,5; ogólny poślizg (możliość usuiska): 1,5. Istotnym z punktu idzenia ekonomiki podejściem przy projektoaniu konstrukcji z gruntu zbrojonego jest metoda stanó granicznych, której zasady podano e francuskiej normie [3], proponując zastosoanie odpoiednich, szczególnych spółczynnikó bezpieczeństa, nazyanych częścioymi oraz spółczynnikó metody. Problem artości spółczynnikó bezpieczeństa poruszono na podstaie ynikó łasnych badań, ykonanych na fizycznym modelu konstrukcji oporoej ze zbrojeniem poziomymi arstami, stosując kładki formie taśm o poierzchni gładkiej i z elementami oporoymi. Wykazano, że po zastosoaniu kładek z elementami oporoymi istnieje możliość zmniejszenia artości spółczynnika bezpieczeństa na rozeranie ziązku z proadzeniem dla tych kładek siły eksploatacyjnej, iększej od dopuszczalnej siły rozciągającej. Redukcję spółczynnika obliczono dla różnych liczb kładek pojedynczej arstie zbrojenia i ynosi ona przeciętnie: modelu masyu z piasku luźno nasypanego ok. 34 %; modelu masyu z ośrodka stępnie zagęszczonego ok. 50%. Zmiany zmniejszonego spółczynnika bezpieczeństa są zgodne z charakterem zmian zrostu efektyności zbrojenia skutek zainstaloania elementó oporoych. BIBLIOGRAFIA 1. Clayton C. R. J., Milititsky J., Woods R.J.: Earth Pressure and Earth Retaining Structures. Blackie Acad. & Professional. An Im Print of Chapman & Hall. London-Ne York, Jarominiak A.: Lekkie konstrukcje oporoe. WKiŁ Warszaa, NFP Renforcement des sols par inclusions. Ouvrages en sols rapportes renforces par armatures ou nappes peu extensibles et souples. Dimenssionement. 4. PN-83/B Ściany oporoe - obliczenia statyczne i projektoanie. 5. Suroiecki A.: Analiza dośiadczalna poziomego parcia gruntu zbrojonego oporoych konstrukcji podtorza. Prace Nauk. Inst. Inż. Ląd. P.Wr., Nr 41, Seria: Mon. Nr 15, Wyd. PWr., Wrocła Suroiecki A.: Laboruntersuchungen von mechanischen Eigenschaften beehrter lockerer Bodenschichten. Bautechnik, Jg. 71, H. 11, 1994, s Suroiecki A.: Analiza dośiadczalna efektyności zbrojenia nasypó z gruntu zbrojonego.drogonicto 001, nr,, s Suroiecki A.: Badania modeloe spółpracy składnikó kompozytoych pionoej ścianie oporoej z gruntu zbrojonego. Inżynieria i Budonicto, PZIiTB, rok LX, nr 10, 004, s AUTOBUSY 7
8 PARAMETERS OF SAFETY IN DESIGN OF COMMUNICATION EMBANKMENTS STRENGTHENING Abstract There ere discussed the problems ith design of reinforced earth retaining all, taking into consideration the literature and design practice. There ere presented in the different authorities recommended values of safety factors, toards to danger of slide reinforcement-soil medium, deting the length of anchor. Recenzent: prof. dr hab. inż. Marek Opielak Autorzy: dr hab.inż.andrzej SUROWIECKI - Uniersytet Przyrodniczy e Wrocłaiu dr inż. Wojciech KOZŁOWSKI - Politechnika Opolska 8 AUTOBUSY
SAFETY FACTORS IN LIGHT RETAINING CONSTRUCTION DESIGN WSPOLCZYNNIKI BEZPIECZENSTWA W PROJEKOTWANIU LEKKICH KONSTRUKCJI OPOROWYCH
15. medzinárodná vedecká konferencia Riešenie krízových situácií v špecifickom prostredí, Fakulta špeciálneho inžinierstva ŽU, Žilina, 2. - 3. jún 2010 SAFETY FACTORS IN LIGHT RETAINING CONSTRUCTION DESIGN
Współczynniki bezpieczeństwa w procesie projektowania inżynieryjnych konstrukcji oporowych 4
Andrzej Surowiecki 1, Piotr Saska 2, Artur Duchaczek 3 Wyższa Szkoła Oficerska Wojsk Lądowych we Wrocławiu Współczynniki bezpieczeństwa w procesie projektowania inżynieryjnych konstrukcji oporowych 4 Powszechnie
Obliczenia ściany oporowej Dane wejściowe
Obliczenia ściany oporowej Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.005 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99 : Ściana murowana (kamienna)
Analiza ściany żelbetowej Dane wejściowe
Analiza ściany żelbetowej Dane wejściowe Projekt Data : 0..05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99-- : Mur zbrojony : Konstrukcje
Analiza gabionów Dane wejściowe
Analiza gabionów Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.0 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Konstrukcje oporowe Obliczenie parcia czynnego : Obliczenie parcia biernego : Obliczenia wpływu obciążeń
mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia
Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 3.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1. [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
Projekt: Wzmocnienie skarpy w Steklnie_09_08_2006_g Strona 1 Geometria Ściana oporowa posadowienie w glinie piaszczystej z domieszką Ŝwiru Wysokość ściany H [m] 3.07 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość
Załącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża
Załącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża D.1 e używane w załączniku D (1) Następujące symbole występują w Załączniku D: A' = B' L efektywne obliczeniowe pole powierzchni
Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f
0,10 0,30 L = 0,50 0,10 H=0,40 OBLICZENIA 6 OBLICZENIA DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH, DRZWI WEJŚCIOWYCH SZT. 2 I ZADASZENIA WEJŚCIA GŁÓWNEGO DO BUDYNKU NR 3 JW. 5338 przy ul.
Projekt ciężkiego muru oporowego
Projekt ciężkiego muru oporowego Nazwa wydziału: Górnictwa i Geoinżynierii Nazwa katedry: Geomechaniki, Budownictwa i Geotechniki Zaprojektować ciężki pionowy mur oporowy oraz sprawdzić jego stateczność
Projektowanie ściany kątowej
Przewodnik Inżyniera Nr 2 Aktualizacja: 02/2016 Projektowanie ściany kątowej Program powiązany: Ściana kątowa Plik powiązany: Demo_manual_02.guz Niniejszy rozdział przedstawia problematykę projektowania
ZAŁĄCZNIK NR Z4 ZESTAWIENIE ŚREDNICH PARAMETRÓW GEOTECHNICZNYCH Temat: Chojnice, Stadion Chojniczanka Nr arsty geotechnicznej Rodzaj gruntu Symbol geologicznej konsolidacji gruntu stopień zagęszczenia
PROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ
TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń
KOMINY MUROWANE. Przekroje trzonu wymiaruje się na stan graniczny użytkowania. Sprawdzenie należy wykonać:
KOMINY WYMIAROWANIE KOMINY MUROWANE Przekroje trzonu wymiaruje się na stan graniczny użytkowania. Sprawdzenie należy wykonać: w stadium realizacji; w stadium eksploatacji. KOMINY MUROWANE Obciążenia: Sprawdzenie
Kolokwium z mechaniki gruntów
Zestaw 1 Zadanie 1. (6 pkt.) Narysować wykres i obliczyć wypadkowe parcia czynnego wywieranego na idealnie gładką i sztywną ściankę. 30 kpa γ=17,5 kn/m 3 Zadanie 2. (6 pkt.) Obliczyć ile wynosi obciążenie
Konstrukcje oporowe - nowoczesne rozwiązania.
Piotr Jermołowicz - Inżynieria Środowiska Szczecin Konstrukcje oporowe - nowoczesne rozwiązania. Konstrukcje oporowe stanowią niezbędny element każdego projektu w dziedzinie drogownictwa. Stosowane są
Projektowana hala sortownicza
03-968 WARSZAWA ul.saska 7d tel. (0-22) 781 55 43, 624 89 23 E-mail progeo_jmzz@p.pl Zleceniodaca: PGK Płońsku Sp. z o.o. Obiekt: Projektoana hala sortonicza Temat: Autor: Dokumentacja geotechniczna i
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)
ZADANIA. PYTANIA I ZADANIA v ZADANIA za 2pkt.
PYTANIA I ZADANIA v.1.3 26.01.12 ZADANIA za 2pkt. ZADANIA Podać wartości zredukowanych wymiarów fundamentu dla następujących danych: B = 2,00 m, L = 2,40 m, e L = -0,31 m, e B = +0,11 m. Obliczyć wartość
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Zasady wymiarowania nasypów ze zbrojeniem w podstawie.
Piotr Jermołowicz Zasady wymiarowania nasypów ze zbrojeniem w podstawie. Dla tego typu konstrukcji i rodzajów zbrojenia, w ramach pierwszego stanu granicznego, sprawdza się stateczność zewnętrzną i wewnętrzną
Obliczenia ściany kątowej Dane wejściowe
Obliczenia ściany kątowej Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i nory Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99-- : Konstrukcje oporowe EN 99--
, u. sposób wyznaczania: x r = m. x n, Zgodnie z [1] stosuje się następujące metody ustalania parametrów geotechnicznych:
Wybrane zagadnienia do projektu fundamentu bezpośredniego według PN-B-03020:1981 1. Wartości charakterystyczne i obliczeniowe parametrów geotechnicznych oraz obciążeń Wartości charakterystyczne średnie
EKSPERTYZA BUDOWLANA BUDYNKU MIESZKALNEGO-Wrocław ul. Szczytnicka 29
Załącznik... Fundament obliczenia kontrolne: uogólnione warunki gruntowe z badań geotechnicznych dla budynku Grunwaldzka 3/5-przyjeto jako parametr wiodący rodzaj gruntu i stopień zagęszczenia oraz plastyczności-natomiast
Analiza obudowy wykopu z pięcioma poziomami kotwienia
Przewodnik Inżyniera Nr 7 Aktualizacja: 02/2016 Analiza obudowy wykopu z pięcioma poziomami kotwienia Program powiązany: Ściana analiza Plik powiązany: Demo_manual_07.gp2 Niniejszy rozdział przedstawia
Parcie i odpór gruntu. oddziaływanie gruntu na konstrukcje oporowe
Parcie i odpór gruntu oddziaływanie gruntu na konstrukcje oporowe Parcie i odpór gruntu oddziaływanie gruntu na konstrukcje oporowe Mur oporowy, Wybrzeże Wyspiańskiego (przy moście Grunwaldzkim), maj 2006
Egzamin z MGIF, I termin, 2006 Imię i nazwisko
1. Na podstawie poniższego wykresu uziarnienia proszę określić rodzaj gruntu, zawartość głównych frakcji oraz jego wskaźnik różnoziarnistości (U). Odpowiedzi zestawić w tabeli: Rodzaj gruntu Zawartość
Wyniki wymiarowania elementu żelbetowego wg PN-B-03264:2002
Wyniki ymiaroania elementu żelbetoego g PN-B-0364:00 RM_Zelb v. 6.3 Cechy przekroju: zadanie Żelbet, pręt nr, przekrój: x a=,5 m, x b=3,75 m Wymiary przekroju [cm]: h=78,8, b =35,0, b e=00,0, h =0,0, skosy:
Osiadanie fundamentu bezpośredniego
Przewodnik Inżyniera Nr. 10 Aktualizacja: 02/2016 Osiadanie fundamentu bezpośredniego Program powiązany: Plik powiązany: Fundament bezpośredni Demo_manual_10.gpa Niniejszy rozdział przedstawia problematykę
Analiza ściany oporowej
Przewodnik Inżyniera Nr 3 Aktualizacja: 02/2016 Analiza ściany oporowej Program powiązany: Plik powiązany: Ściana oporowa Demo_manual_03.gtz Niniejszy rozdział przedstawia przykład obliczania istniejącej
1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
Zakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów:
Zakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów: Wytrzymałość gruntów: równanie Coulomba, parametry wytrzymałościowe, zależność parametrów wytrzymałościowych od wiodących cech geotechnicznych gruntów
NOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH
NOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH Obliczenia wykonuje się według PN-83/B-02482 Fundamenty budowlane. Nośność pali i fundamentów palowych oraz Komentarza do normy PN-83/B-02482, autorstwa M. Kosseckiego (PZIiTB,
Obliczanie potrzebnego zbrojenia w podstawie nasypów.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Obliczanie potrzebnego zbrojenia w podstawie nasypów. Korzystając z istniejących rozwiązań na podstawie teorii plastyczności można powiedzieć, że każde
OBLICZENIA STATYCZNE
Rok III, sem. VI 14 1.0. Ustalenie parametrów geotechnicznych Przelot [m] Rodzaj gruntu WARIANT II (Posadowienie na palach) OBLICZENIA STATYCZNE Metoda B ρ [g/cm 3 ] Stan gruntu Geneza (n) φ u (n) c u
Wykład 9. Stateczność prętów. Wyboczenie sprężyste
Wykład 9. Stateczność prętó. Wyoczenie sprężyste 1. Siła ytyczna pręta podpartego soodnie Dla pręta jak na rysunku 9.1 eźmiemy pod uagę możliość ygięcia się pręta z osi podczas ściskania. jest modułem
Uwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego
Uwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego mechanizmu ścinania. Grunty luźne nie tracą nośności gwałtownie
Projektowanie nie kotwionej (wspornikowej) obudowy wykopu
Przewodnik Inżyniera Nr 4 Akutalizacja: 1/2017 Projektowanie nie kotwionej (wspornikowej) obudowy wykopu Program powiązany: Ściana projekt Plik powiązany: Demo_manual_04.gp1 Niniejszy rozdział przedstawia
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Projekt głębokości wbicia ścianki szczelnej stalowej i doboru profilu stalowego typu U dla uzyskanego maksymalnego momentu zginającego
Projekt głębokości wbicia ścianki szczelnej stalowej i doboru profilu stalowego typu U dla uzyskanego maksymalnego momentu zginającego W projektowaniu zostanie wykorzystana analityczno-graficzna metoda
Angelika Duszyńska Adam Bolt WSPÓŁPRACA GEORUSZTU I GRUNTU W BADANIU NA WYCIĄGANIE
Angelika Duszyńska Adam Bolt WSPÓŁPRACA GEORUSZTU I GRUNTU W BADANIU NA WYCIĄGANIE Gdańsk 2004 POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ BUDOWNICTWA WODNEGO I INŻYNIERII ŚRODOWISKA MONOGRAFIE ROZPRAWY DOKTORSKIE Angelika
Zagadnienia konstrukcyjne przy budowie
Ogrodzenie z klinkieru, cz. 2 Konstrukcja OGRODZENIA W części I podane zostały niezbędne wiadomości dotyczące projektowania i wykonywania ogrodzeń z klinkieru. Do omówienia pozostaje jeszcze bardzo istotna
Analiza konstrukcji ściany Dane wejściowe
Analiza konstrukcji ściany Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Konstrukcje stalowe : Współczynnik częściowy nośności
700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
ZADANIE PROJEKTOWE NR 3. Projekt muru oporowego
Rok III, sem. VI 1 ZADANIE PROJEKTOWE NR 3 Projekt muru oporowego Wg PN83/B03010 Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. Ściany oporowe budowle utrzymujące w stanie statecznym uskok naziomu
1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek
Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria
Projektowanie geometrii fundamentu bezpośredniego
Przewodnik Inżyniera Nr 9 Aktualizacja: 02/2016 Projektowanie geometrii fundamentu bezpośredniego Niniejszy rozdział przedstawia problematykę łatwego i efektywnego projektowania posadowienia bezpośredniego.
Raport obliczeń ścianki szczelnej
Wrocław, dn.: 5.4.23 Raport obliczeń ścianki szczelnej Zadanie: "Przykład obliczeniowy z książki akademickiej "Fundamentowanie - O.Puła, Cz. Rybak, W.Sarniak". Profil geologiczny. Piasek pylasty - Piasek
Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7.
.11 Fundamenty.11.1 Określenie parametrów geotechnicznych podłoża Rys.93. Schemat obliczeniowy dla ławy Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia
Pale fundamentowe wprowadzenie
Poradnik Inżyniera Nr 12 Aktualizacja: 09/2016 Pale fundamentowe wprowadzenie Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie problematyki stosowania oprogramowania pakietu GEO5 do obliczania fundamentów
NOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH
NOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH Obliczenia wykonuje się według PN-83/B-02482 Fundamenty budowlane. Nośność pali i fundamentów palowych oraz Komentarza do normy PN-83/B-02482, autorstwa M. Kosseckiego (PZIiTB,
Wytrzymałość gruntów organicznych ściśliwych i podmokłych.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Wytrzymałość gruntów organicznych ściśliwych i podmokłych. Każda zmiana naprężenia w ośrodku gruntowym wywołuje zmianę jego porowatości. W przypadku mało ściśliwych
Zadanie 2. Zadanie 4: Zadanie 5:
Zadanie 2 W stanie naturalnym grunt o objętości V = 0.25 m 3 waży W = 4800 N. Po wysuszeniu jego ciężar spada do wartości W s = 4000 N. Wiedząc, że ciężar właściwy gruntu wynosi γ s = 27.1 kn/m 3 określić:
EFEKTYWNOŚĆ STABILIZACJI NASYPÓW DROGOWYCH LEKKIMI KONSTRUKCJAMI OPOROWYMI
Wojciech KOZŁOWSKI, Andrzej SUROWIECKI, Wiesław KIELANOWSKI EFEKTYWNOŚĆ STABILIZACJI NASYPÓW DROGOWYCH LEKKIMI KONSTRUKCJAMI OPOROWYMI UWAGI WPROWADZAJĄCE Obiektem badań są lekkie ściany oporowe, stabilizujące
Seminarium SITK RP Oddz. Opole, Pokrzywna 2013
Seminarium SITK RP Oddz. Opole, Pokrzywna 2013 TECHNOLOGIA Projekt nasypu drogowego zbrojonego geosyntetykami zgodnie z Eurokod-7. Prezentuje: Konrad Rola- Wawrzecki, Geosyntetyki NAUE 1 Uwarunkowania
Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
Stateczność dna wykopu fundamentowego
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Stateczność dna wykopu fundamentowego W pobliżu projektowanej budowli mogą występować warstwy gruntu z wodą pod ciśnieniem, oddzielone od dna wykopu fundamentowego
Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali
Poradnik Inżyniera Nr 18 Aktualizacja: 09/2016 Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_18.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie
Katedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego
Katedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego WYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Mazurski Projektowanie geotechniczne na podstawie obliczeń Temat ćwiczenia: Opór graniczny podłoża gruntowego
Sprawdzenie stanu granicznego - wyparcie gruntu (UPL)
Projekt badawczy Narodowego Centru Nauki N N516 18 9 Projektowanie geotechniczne budowli według Eurokodu 7 PLATFORMA INFORMATYCZNA Przykład obliczeniowy Sprawdzenie stanu granicznego - wyparcie gruntu
Analiza fundamentu na mikropalach
Przewodnik Inżyniera Nr 36 Aktualizacja: 09/2017 Analiza fundamentu na mikropalach Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_en_36.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie wykorzystania
Wytyczne dla projektantów
KONBET POZNAŃ SP. Z O. O. UL. ŚW. WINCENTEGO 11 61-003 POZNAŃ Wytyczne dla projektantów Sprężone belki nadprożowe SBN 120/120; SBN 72/120; SBN 72/180 Poznań 2013 Niniejsze opracowanie jest własnością firmy
Zadanie 1 Zadanie 2 tylko Zadanie 3
Zadanie 1 Obliczyć naprężenia oraz przemieszczenie pionowe pręta o polu przekroju A=8 cm 2. Siła działająca na pręt przenosi obciążenia w postaci siły skupionej o wartości P=200 kn. Długość pręta wynosi
CZ. III - OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
CZ. III - OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE OBIEKT: Rozbudowa kompleksu zjeżdżalni wodnych w Margoninie o zjeżdżalnie o ślizgu pontonowym ADRES: dz. nr 791/13, 792/8, obręb ew. 0001 m. Margonin, jednostka
Wybrane zagadnienia projektowania fundamentu bezpośredniego według PN-B03020:1981
Wybrane zagadnienia projektowania fundamentu bezpośredniego według PN-03020:1981 Nieniejsze opracowanie przedstawia sposób postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego według (nie)obowiązującej
Katedra Konstrukcji Budowlanych. Politechnika Śląska. Dr hab. inż. Łukasz Drobiec
Katedra Konstrukcji Budowlanych. Politechnika Śląska Dr hab. inż. Łukasz Drobiec Wprowadzenie Zarysowania to najczęstsze uszkodzenia ścian murowych. Powstawanie zarysowań może być związane z: podłożem
WYCIĄG Z OBLICZEŃ STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH
WYCIĄG Z OBLICZEŃ STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH Betonowe mury oporowe w km 296+806-297,707 1. PODSTAWA OBLICZEŃ [1] - PN-85/S-10030 Obiekty mostowe. Obciążenia. [2] - PN-91/S-10042 Obiekty mostowe. Konstrukcje
Analiza obudowy wykopu z jednym poziomem kotwienia
Przewodnik Inżyniera Nr 6 Aktualizacja: 02/2016 Analiza obudowy wykopu z jednym poziomem kotwienia Program powiązany: Ściana analiza Plik powiązany: Demo_manual_06.gp2 Niniejszy rozdział przedstawia problematykę
Obliczanie i dobieranie ścianek szczelnych.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Obliczanie i dobieranie ścianek szczelnych. Ścianka szczelna jest obudową tymczasową lub stałą z grodzic stalowych stosowana najczęściej do obudowy wykopu
POZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
ZADANIE PROJEKTOWE NR 3. Projekt muru oporowego
Rok III, sem. VI 1 ZADANIE PROJEKTOWE NR 3 Projekt muru oporowego Według PN-83/B-03010 Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. Ściany oporowe budowle utrzymujące w stanie statecznym uskok
1. ZADANIA Z CECH FIZYCZNYCH GRUNTÓW
1. ZDNI Z CECH FIZYCZNYCH GRUNTÓW Zad. 1.1. Masa próbki gruntu NNS wynosi m m = 143 g, a jej objętość V = 70 cm 3. Po wysuszeniu masa wyniosła m s = 130 g. Gęstość właściwa wynosi ρ s = 2.70 g/cm 3. Obliczyć
Wybrane zagadnienia projektowania konstrukcji oporowych
konstrukcje oporowe oporowe Wybrane zagadnienia projektowania konstrukcji oporowych 1. Wstęp Ściany oporowe według PN-83/B-03010 [1] to budowle utrzymujące w stanie statecznym uskok naziomu gruntów rodzimych
Bogdan Przybyła. Katedra Mechaniki Budowli i Inżynierii Miejskiej Politechniki Wrocławskiej
Projektowanie przewodów w technologii mikrotunelowania i przecisku hydraulicznego z użyciem standardu DWA-A 161 Przykład (za Madryas C., Kuliczkowski A., Tunele wieloprzewodowe. Dawniej i obecnie. Wydawnictwo
KONSTRUKCJE METALOWE ĆWICZENIA POŁĄCZENIA ŚRUBOWE POŁĄCZENIA ŚRUBOWE ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1
ASORTYMENT ŁĄCZNIKÓW POŁĄCZENIA ŚRUBOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 1 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 2 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 3 MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 4 POŁĄCZENIE ŚRUBOWE ZAKŁADKOWE /DOCZOŁOWE MATERIAŁY DYDAKTYCZNE 5
1. Projekt techniczny Podciągu
1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami
Projekt muru oporowego
Rok III, sem. VI 1 Projekt muru oporowego według PN-83/B-03010 Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. W projektowaniu ściany oporowe traktuje się wraz z fundamentem jako całość. Projekt
(r) (n) C u. γ (n) kn/ m 3 [ ] kpa. 1 Pπ 0.34 mw ,5 14,85 11,8 23,13 12,6 4,32
N r Rodzaj gruntu I /I L Stan gr. K l. Ф u (n) [ ] Ф u (r) [ ] C u (n) kpa γ (n) kn/ m γ (r) kn/m γ' (n) kn/ m N C N N 1 Pπ 0.4 mw - 9.6 6.64-16,5 14,85 11,8,1 1,6 4, Пp 0.19 mw C 15.1 1.59 16 1,0 18,9
1/k Obliczenia statyczne.
/k Obliczenia statyczne. 48,0 8,7 94, 94, 94, A 0,0,4 4,9 4,9 4,9 78,7 798, B,0 0 7, 8,8 00,0 680,0 00,0 9,0 DANE: Szkic wiązaa A 0,0,4 48,0 8,7 94, 94, 94, 4,9 4,9 4,9 78,7 798, 00,0 680,0 00,0 9,0 B,0
Ścinanie betonu wg PN-EN (EC2)
Ścinanie betonu wg PN-EN 992-2 (EC2) (Opracowanie: dr inż. Dariusz Sobala, v. 200428) Maksymalna siła ścinająca: V Ed 4000 kn Przekrój nie wymagający zbrojenia na ścianie: W elementach, które z obliczeniowego
Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku
1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby
Autorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel
Autorska Pracownia Architektoniczna 31-314 Kraków, ul. Zygmuntowska 33/1, tel. 1 638 48 55 Adres inwestycji: Województwo małopolskie, Powiat wielicki, Obręb Wola Batorska [ Nr 0007 ] Działki nr: 1890/11,
Nasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja)
Nasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja) Poradnik Inżyniera Nr 37 Aktualizacja: 10/2017 Program: Plik powiązany: MES Konsolidacja Demo_manual_37.gmk Wprowadzenie Niniejszy przykład ilustruje zastosowanie
Opracowanie: Emilia Inczewska 1
Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Projektowanie kotwionej obudowy wykopu
Podręcznik Inżyniera Nr 5 Aktualizacja: 1/2017 Projektowanie kotwionej obudowy wykopu Program powiązany: Ściana projekt Plik powiązany: Demo_manual_05.gp1 Niniejszy rozdział przedstawia problematykę projektowania
Podstawowe pojęcia wytrzymałości materiałów. Statyczna próba rozciągania metali. Warunek nośności i użytkowania. Założenia
Wytrzymałość materiałów dział mechaniki obejmujący badania teoretyczne i doświadczalne procesów odkształceń i niszczenia ciał pod wpływem różnego rodzaju oddziaływań (obciążeń) Podstawowe pojęcia wytrzymałości
DANE OGÓLNE PROJEKTU
1. Metryka projektu Projekt:, Pozycja: Posadowienie hali Projektant:, Komentarz: Data ostatniej aktualizacji danych: 2016-07-04 Poziom odniesienia: P 0 = +0,00 m npm. DANE OGÓLNE PROJEKTU 15 10 1 5 6 7
Warstwę transmisyjną lub przesklepiającą projektuje się przeważnie na terenach
Piotr Jermołowicz - Inżynieria Środowiska Szczecin Warstwa transmisyjna. Warstwę transmisyjną lub przesklepiającą projektuje się przeważnie na terenach zapadliskowych. Grunt zapada się zazwyczaj wskutek
1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.
1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja
Moduł. Ścianka szczelna
Moduł Ścianka szczelna 870-1 Spis treści 870. ŚCIANKA SZCZELNA... 3 870.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 870.2. OPIS OGÓLNY PROGRAMU... 4 870.2.1. Parcia na ścianę wywołane naziomem i obciążeniem liniowym...
POLITECHNIKA OPOLSKA
POLITECHNIKA OPOLSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY Katedra Technologii Maszyn i Automatyzacji Produkcji Laboratorium Inżynierii Jakości Ćiczenie nr 11 Temat: Karta kontrolna ruchomej średniej MA Zakres ćiczenia:
Wykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Wykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą. W przypadkach występowania
Sprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego.
Sprawdzenie nosności słupa w schematach A i A - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzeniu podlega podwiązarowa część słupa - pręt nr. Siły wewnętrzne w słupie Kombinacje
Projekt muru oporowego
Rok III, sem. V 1 Projekt muru oporowego według PN-EN 1997-1:2008 Eurokod 7. Projektowanie geotechniczne. Część 1: Zasady ogólne wraz z poprawkami Projekt muru oporowego obejmuje: opis techniczny, obliczenia
INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH BADANIE TWORZYW SZTUCZNYCH OZNACZENIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH PRZY STATYCZNYM ROZCIĄGANIU
OBLICZENIE ZARYSOWANIA
SPRAWDZENIE SG UŻYTKOWALNOŚCI (ZARYSOWANIA I UGIĘCIA) METODAMI DOKŁADNYMI, OMÓWIENIE PROCEDURY OBLICZANIA SZEROKOŚCI RYS ORAZ STRZAŁKI UGIĘCIA PRZYKŁAD OBLICZENIOWY. ZAJĘCIA 9 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
EGZAMIN Z FUNDAMENTOWANIA, Wydział BLiW IIIr.
EGZAMIN Z FUNDAMENTOWANIA, Wydział BLiW IIIr. Pyt. 1 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 2 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 3 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 4 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 5 (ok. 5min, max. 4p.) Zad. 1. (ok. 15min,