Wybrane zagadnienia projektowania konstrukcji oporowych

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "Wybrane zagadnienia projektowania konstrukcji oporowych"

Transkrypt

1 konstrukcje oporowe oporowe Wybrane zagadnienia projektowania konstrukcji oporowych 1. Wstęp Ściany oporowe według PN-83/B [1] to budowle utrzymujące w stanie statecznym uskok naziomu gruntów rodzimych lub nasypowych albo innych materiałów rozdrobnionych, które można scharakteryzować parametrami geotechnicznymi γ, Φ, c oraz E 0 i ν. Zgodnie z Rozporządzeniem MSWiA nr 839 w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadawiania obiektów budowlanych [2], ściany oporowe (z wyjątkiem tych, gdzie uskok terenu jest mniejszy od 2 m) zaliczane są do Drugiej Kategorii Geotechnicznej obiektów budowlanych. Wynikają z tego określone wymagania dotyczące ilościowej oceny danych geotechnicznych i ich analizy. Szczegółowe zalecenia dotyczące metod określania parametrów geotechnicznych oraz zakres i metody obliczeń można znaleźć w normie [1]. Na obecnym etapie jedynie ona może stanowić podstawę do odniesień w dalej prezentowanych zagadnieniach. Wprowadzany do stosowania Eurokod 7 [3], ze względu na swą ogólnikowość i różnice w określaniu parametrów obliczeniowych gruntu i współczynników obciążeń, wymaga odpowiedniego przygotowania danych do obliczeń w oparciu o skorelowane z nim inne normy europejskie (począwszy od zdefiniowania obciążeń i parametrów geotechnicznych oraz doboru cząstkowych współczynników bezpieczeństwa). Omawiając zagadnienia związane z projektowaniem ścian oporowych, warto nawiązywać do [1], gdyż w oparciu o tę normę opracowywane były programy obliczeniowe funkcjonujące w biurach projektów, skrypty, podręczniki i artykuły naukowe. Ponadto trzeba odnieść się do tej normy ze względu na fakt, że w ostatniej jej edycji zakazano korzystania z wydań poprzednich. W czasie obowiązywania [1] odnotowywano liczne błędy w projektowaniu ścian oporowych, mimo iż wszelkie procedury obliczeniowe zostały w tej normie jednoznacznie podane. Należy mieć obawy, że projektowanie według Eurokodu 7, który podaje tylko ogólne wytyczne prowadzenia obliczeń, może prowadzić do bezradności projektantów. W większości przypadków aktualne projektowanie odbywa się z zastosowaniem programów obliczeniowych. Inżynier powinien mieć więc bezwzględną pewność, że prowadzone obliczenia są poprawne. Brakuje literatury z przykładami obliczeń, a jeśli jest to stosuje się w niej wzory przepisane z błędami z [1]. W obliczeniach stosowane są zbyt duże uproszczenia schematów obliczeniowych [4], głównie w przypadku kątowych ścian oporowych. Generalnie można stwierdzić, że wiedza projektantów w zakresie projektowania konstrukcji oporowych jest niewielka, co wynika niestety również z programów kształcenia na kierunkach budowlanych uczelni technicznych. Według badań francuskich biur ubezpieczeniowych (według [5]) znaczny odsetek awarii budowlanych występuje w przypadkach, gdy inżynier ma do czynienia z parciem i odporem gruntu. Może to oznaczać, że są to zagadnienia trudne (złożoność modeli obliczeniowych i duża zmienność parametrów). 2. Projektowanie konstrukcji oporowych Pełny przegląd stosowanych konstrukcji oporowych podaje praca [6]. Co prawda w tytule książki jest nazwa lekkie, ale mowa jest w niej o wszystkich typach konstrukcji oporowych. Najwięcej uwagi poświęcono w niej prezentowaniu różnych rozwiązań technologicznych, mniej natomiast kwestiom obliczeniowym. Przykłady liczbowe obliczeń ścian oporowych o specjalnych kształtach podaje [7]. W niniejszej pracy omówione będą zasadniczo zagadnienia dotyczące masywnych i kątowych ścian oporowych. Główną uwagę skoncentrowano na doborze schematów i wyznaczaniu parć na te konstrukcje. Rys. 1. Elementy projektowania geotechnicznego według [8] Projektowanie geotechniczne i wytrzymałościowe ścian oporowych jest bardzo złożone ze względu na problemy związane z oceną parametrów geotechnicznych do projektowania i modeli obliczeniowych. Grunt jest zarazem elementem nośnym jak, i obciążeniem konstrukcji (które ponadto zależy od przemieszczeń konstrukcji). 3. Obciążenia działające na konstrukcje oporowe Podział obciążeń, zasady ustalania ich wartości charakterystycznych i obliczeniowych oraz sposoby ich uwzględniania w obliczeniach podane są w [1]. Spośród wszystkich tam wymienionych omówione zostaną jedynie obciążenia pochodzące od parcia gruntu. Rozróżnia się parcia spoczynkowe, parcia czynne graniczne, parcia bierne graniczne (odpory). Dla wystąpienia jednego z podanych parć muszą być spełnione następujące warunki. Dla parć spoczynkowych ściana nie doznaje żadnych odkształceń ani przemieszczeń. Dla parć czynnych granicznych ściana doznaje przemieszczeń w kierunku od masywu gruntowego. Dla parć biernych granicznych ściana przemieszcza się w kierunku od masywu gruntowego. W obliczeniach dotyczących stanów granicznych wyróżnia się parcia charakterystyczne i obliczeniowe. Parcia charakterystyczne 40 Geoinżynieria i Tunelowanie 02/2005 (05)

2 konstrukcje konstrukcje oporowe wyznacza się w oparciu o charakterystyczne wartości parametrów geotechnicznych. Parcia obliczeniowe wyznacza się z uwzględnieniem cząstkowych współczynników bezpieczeństwa γ f1 i γ f2. Wyróżnia się obliczeniowe parcia służące sprawdzaniu stanów granicznych podłoża konstrukcji oporowej i obliczeniowe parcia do wymiarowania wytrzymałościowego konstrukcji oporowej. Istnieje zasadnicza rozbieżność między sposobem obliczania parć obliczeniowych według normy [1] a poglądem wyrażonym w pracy [9]. Autor, odwołując się do metod obliczeniowych zaproponowanych w Eurokodzie 7 stwierdza: Stosując cząstkowe współczynniki bezpieczeństwa, należy zwrócić szczególną uwagę na określenie obliczeniowych wartości parcia gruntu. Wartość i kierunek parcia gruntu zależy od rodzaju i właściwości gruntu i dlatego też cząstkowe współczynniki bezpieczeństwa należy stosować dla właściwości, gruntu a nie dla parcia gruntu jako takiego. Jednocześnie w tym samym artykule pisze, że alternatywnym rozwiązaniem jest obliczanie sił wewnętrznych w konstrukcji wywołanych parciem charakterystycznym a następnie przemnożenie ich przez współczynnik cząstkowy 1,35. Propozycja ta daje w pewnym zakresie wyniki porównywalne z uzyskiwanymi według [1] Zależność parć od przemieszczeń konstrukcji oporowej Aby wystąpiły parcia czynne graniczne, przemieszczenia ściany powinny wynosić kilka tysięcznych, a dla odporów, kilka setnych wysokości ściany. Jeśli przemieszczenia nie są dostateczne dla wystąpienia parć granicznych, przyjmuje się w obliczeniach parcia czynne pośrednie lub parcia bierne pośrednie. Dla parć czynnych przemieszczenia odpowiadające parciom czynnym granicznym są zazwyczaj akceptowalne; w przypadku odporów najczęściej nie. Dla odporów przemieszczenia konstrukcji oporowej są zazwyczaj ograniczone zaś ich wartości wyznacza się z analizy stanów granicznych konstrukcji lub ze względów eksploatacyjnych. Uogólnione przemieszczenia graniczne w funkcji kąta tarcia wewnętrznego gruntu Φ i wysokości ściany można wyznaczyć na podstawie [1]. Norma [1] podaje również sposób wyznaczania parć i odporów pośrednich. Najczęściej, gdy ściana oporowa nie jest posadowiona na skale, dopuszcza się prowadzenie obliczeń z wykorzystaniem parć czynnych granicznych. Ze względu na występującą często konieczność ograniczenia stosunkowo dużych przemieszczeń towarzyszących odporom granicznym, w tych przypadkach muszą być stosowane procedury iteracyjne. Procedura taka w przypadku parć biernych polegałaby na: przyjęciu jako obciążenia ściany parć biernych granicznych, wyznaczeniu uogólnionego przemieszczenia ściany i porównaniu otrzymanego wyniku z wartością dopuszczalną, gdy uogólniona wartość przemieszczenia ściany jest większa od wartości dopuszczalnej, powtarza się obliczenia dla parć pośrednich do uzyskania zgodności przemieszczeń. Parcia możemy obliczać, stosując wzory wynikające z rozwiązania Coulomba (podane są w literaturze [10], w tym w normie [1]) lub stosując wartości tabelaryczne współczynników parć i odporów wyznaczone w oparciu o ścisłe rozwiązania według teorii stanów granicznych [7], [10]. W przypadku gruntów spoistych parcia gruntu wyznacza się wykorzystując twierdzenie o stanach korespondujących Caquot opisane w [7], [10]. Słownie twierdzenie to można wyrazić następująco: Ośrodek gruntowy posiadający c 0 można traktować jak ośrodek bez spójności, jeśli w każdym punkcie ośrodka znajdującego się w stanie równowagi granicznej dodamy do naprężenia w tym punkcie naprężenie izotropowe σ H = c ctgφ. W obliczeniach parć i odporów stosuje się zasadę superpozycji, tj. oddzielnie wyznacza się wpływy na parcie: ciężaru własnego gruntu, obciążenia na naziomie, spójności ośrodka gruntowego Obliczanie parć w gruntach niespoistych W literaturze spotyka się dwa różniące się sposoby obliczania parć, jednostkowych. Umownie można je nazwać francuskim (według wzorów Ponceleta) i niemieckim (według wzorów Müller- -Breslaua). Różnica polega na: różnym sposobie określania położenia rozpatrywanego punktu na ścianie, innym opisie jednostkowych parć działających na ścianę. Rys. 2. Parcia według Ponceleta W przypadku Ponceleta dla gruntu niespoistego: wartości parć podane są na jednostkę powierzchni ściany. Na wykresie parć, jednostkowe parcie czynne gruntu odchylone jest o kąt δ 2 od normalnej do powierzchni ściany (rys.2). Kąt δ 2 opisuje tarcie gruntu na powierzchni ściany oporowej. Jednostkowe parcie gruntu od jego ciężaru własnego w punkcie M wyraża się wzorem natomiast l M jest odległością rozpatrywanego punktu M od punktu A. Jednocześnie jednostkowe parcie gruntu od obciążenia równomiernie rozłożonego na naziomie jest stałe wzdłuż długości ściany i wyraża się wzorem: (1) (2) (3) (4) Geoinżynieria i Tunelowanie 02/2005 (05) 41

3 konstrukcje oporowe oporowe 3.3. Obliczanie parć w gruntach spoistych Zagadnienia parć w gruntach spoistych szczegółowo zostały omówione w [10]. Procedura postępowania podana jest przy tabelarycznym określaniu współczynników parć i odporów od wpływu ciężaru własnego γ. Podane zostały również wzory do wyznaczania parć i odporów gruntu od obciążenia naziomu o stałej wartości i kierunku działania tworzącym z normalną do naziomu kąt δ 1. Praktycznie obliczanie parć czynnych i odporów w konstrukcjach typu ścian oporowych wyznacza się raczej rzadko. Wynika to z faktu, że do wykonywania zasypek ścian oporowych używa się zazwyczaj gruntów niespoistych. W szczególnych przypadkach, np. przy działaniu parć na ściany zabezpieczające wykopy (z grodzic lub ścian szczelinowych), gdy δ 0 lub ε 0, a grunt jest spoisty, brak analitycznych wzorów na obliczenie parć. Konieczność uwzględniania spójności w obliczeniach zachodzi również w przypadku stosowania do zasypek gruntów posiadających spójność. Jak wspomniano wcześniej, należy zastosować twierdzenie o stanach korespondujących. Rys. 3. Parcia według Müller-Breslaua W przypadku Müller-Breslaua dla gruntu niespoistego i obciążenia q na naziomie: (5) (6) oraz: z zagłębienie rozpatrywanego punktu poniżej punktu A, h z dodatkowa wysokość ściany oporowej wynikająca z zamiany obciążenia q na ekwiwalentną warstwę gruntu. (7) Obliczając parcia ze wzorów Müller-Breslaua, otrzymuje się wartości jednostkowych parć gruntu na jednostkę wysokości ściany. Aby przejść na jednostkowe parcia na powierzchni ściany (jak u Ponceleta), parcia obliczone według wzoru Müller-Breslaua należy pomnożyć przez cosβ. Jest to istotna korekta, jaką wprowadzono do ostatniego wydania normy [1]. Należy pamiętać, że jednostkowe parcia odchylone są od normalnej do powierzchni ściany o kąt δ 2. Aby wyznaczyć wypadkowe parć, należy: w przypadku Ponceleta zsumować parcia jednostkowe wzdłuż długości ściany, a w przypadku Müller-Breslaua zsumować parcia jednostkowe wzdłuż wysokości ściany. Wypadkowe parcia najwygodniej obliczać dekomponując wykres parć jednostkowych na część wynikającą z obciążenia naziomu (rozkład równomierny) i od wpływu ciężaru własnego gruntu (wykres liniowo zmienny). W pierwszym przypadku: (8) Rys. 4. Schemat do obliczenia parć czynnych w przypadku gruntu spoistego Wpływ ciężaru własnego gruntu wyznacza się tak samo jak w przypadku gruntów niespoistych. Wpływ obciążenia na naziomie q i naprężenia izotropowego σ H można uwzględniać łącznie od sumy wektorowej tych dwóch wielkości (rys. 4). Wypadkowe obciążenie naziomu q c wyraża się wzorem. (9) Kierunek działania q c tworzy z normalną do naziomu kąt δ 1. W przypadku naziomu nachylonego obciążenie q c nie działa pionowo, tracą więc ważność wzory na K aq w rozwiązaniu Ponceleta i na wysokość zastępczą h z we wzorach Müller-Breslaua. Dla małych kątów nachylenia naziomu ε można uznać za dopuszczalne przyjęcie, że q c działa pionowo, ewentualnie uwzględnić jedynie wartość składowej pionowej q c. W przypadku ogólnym współczynnik parć do uwzględnienia obciążenia q c wyraża się niżej podanymi wzorami w zależności od wartości kąta θ: (10) Po dokonanej korekcie wzoru 2 w normie [1] na wyznaczanie parć jednostkowych, wzór nr 27 w normie [1] podany jest błędnie. oraz (11) (12) 42 Geoinżynieria i Tunelowanie 02/2005 (05)

4 konstrukcje konstrukcje oporowe Geoinżynieria i Tunelowanie 02/2005 (05) 43

5 konstrukcje oporowe oporowe Gdy θ>0 Gdy θ<0 (13) Dla wygody obliczeń praktycznie należy najpierw parcia sumaryczne od wpływu ciężaru własnego i obciążenia na naziomie q c rozłożyć na składowe normalne i styczne do powierzchni ściany. Wypadkowe parcia normalne działające na ścianę otrzymuje się jako różnicę algebraiczną wartości składowych normalnych parć od q c i γ i naprężenia izotropowego σ H. Sumowanie przedstawiono na rys. 6. oraz: (14) (15) (16) We wzorach na K aq i m należy θ wyrażać w mierze łukowej. Wypadkowe parcie od ciężaru własnego i obciążenia naziomu q c należy zsumować z naprężeniem izotropowym działającym prostopadle do brzegu masywu gruntowego na kontakcie ze ścianą. Obydwa te wpływy mają różne kierunki. Stąd sumowanie musi być sumowaniem wektorowym. Z sumowania wynika, że kierunek wypadkowego parcia czynnego działającego na ścianę jest zmienny wzdłuż długości ściany. Rys. 5. Wykresy parć. Parcia czynne od wpływu γ i q c oraz naprężenia σ H 4. Masywne ściany oporowe Masywne ściany oporowe to te, których stateczność zapewnia ich ciężar własny. Dla zmniejszenia niezbędnego ciężaru ściany stosowane są dodatkowe wsporniki lub płyty odciążające. Obliczenie takich ścian nie nastręcza większych trudności, gdyż schematy obliczeń są proste, a wzory na obliczenie parć powszechnie znane. Podstawowy problem to odpowiednie ukształtowanie ściany i jej fundamentu. Zastosowanie odpowiedniego pochylenia powierzchni podstawy pozwala znacząco zmniejszyć składową styczną do podstawy wypadkowej obliczeniowych obciążeń w poziomie posadowienia. Prowadzi to do łatwiejszego spełnienia warunku stanu granicznego na przesuw i jednocześnie warunku stanu granicznego na wypieranie gruntu spod podstawy fundamentu. 5. Kątowe ściany oporowe Kątowe ściany oporowe wykonuje się jako żelbetowe. Wymiary (przekroje poprzeczne elementów: ściany pionowej i płyty fundamentowej) wynikają z warunków stanów granicznych samej ściany jako konstrukcji żelbetowej. Ciężar samej ściany jest niedostateczny do spełnienia warunków stanów granicznych nośności podłoża gruntowego. Dlatego zapewnienie stateczności ściany wymaga takiego jej ukształtowania, by uzyskać odpowiedni ciężar gruntu nad płytą fundamentową. Poprawny schemat do obliczania stanów granicznych podłoża gruntowego podaje rys. 7. Za ścianą (potwierdzają to badania modelowe) tworzy się sztywny klin gruntu przemieszczający się wraz ze ścianą. Do obliczeń parć na kątową ścianę oporową przyjmuje się więc ścianę zastępczą o łamanym kształcie: na odcinku AA jest to odcinek ściany żelbetowej, na odcinku A B jest to linia poślizgu z rozwiązania Rankine a dla ośrodka nieograniczonego (którego powierzchnia nachylona jest pod kątem ε) w stanie granicznym parć, na odcinku BC jest to odcinek powierzchni bocznej płyty fundamentowej. Na odcinku AA kąt δ 2 wynika z szorstkości ściany i kąta tarcia wewnętrznego Φ. Na odcinku A B kąt δ 2 równy jest kątowi tarcia wewnętrznego Φ (wynika to z definicji linii poślizgu). Na odcinku BC kąt δ 2 wynika podobnie jak na odcinku AA z szorstkości ściany i kąta tarcia wewnętrznego gruntu Φ. Rys. 6. a) Składowe normalne parć czynnych; b) składowe styczne parć czynnych Rys. 7. Wykresy parć 44 Geoinżynieria i Tunelowanie 02/2005 (05)

6 konstrukcje konstrukcje oporowe Klin ograniczony jest płaszczyzną, której ślad tworzy z poziomem kąt: (17) (18) Do obliczeń parć na kątową ścianę oporową przyjmuje się więc ścianę zastępczą o łamanym kształcie: na odcinku AA jest to odcinek ściany żelbetowej, na odcinku A B jest to linia poślizgu z rozwiązania Rankine a dla ośrodka nieograniczonego (którego powierzchnia nachylona jest pod kątem ε) w stanie granicznym parć, na odcinku BC jest to odcinek powierzchni bocznej płyty fundamentowej. Na odcinku AA kąt δ 2 wynika z szorstkości ściany i kąta tarcia wewnętrznego Φ. Na odcinku A B kąt δ 2 równy jest kątowi tarcia wewnętrznego Φ (wynika to z definicji linii poślizgu). Na odcinku BC kąt δ 2 wynika podobnie jak na odcinku AA z szorstkości ściany i kąta tarcia wewnętrznego gruntu Φ. Po zdefiniowaniu schematu obliczeniowego wyznacza się parcia na poszczególnych odcinkach. Do sprawdzenia stanów granicznych podłoża według [1] stosuje się obliczeniowe wartości parć. Parcia obliczeniowe oblicza się, mnożąc parcia charakterystyczne (wyznaczone przy charakterystycznych wartościach parametrów) przez współczynnik γ f1. Wymiarowanie wytrzymałościowe konstrukcji ściany w oparciu o wykres parć według rys. 7 jest niemożliwe. Nie wiemy bowiem, jakie są parcia na odcinku A O. Do obliczenia momentów zginających ścianę pionową i płytę dolną (rys. 8) w literaturze zaleca się następujący sposób postępowania: wyznacza się parcia na odcinku AA jak na rys. 7 na odcinku A O siły działające na ścianę od parcia gruntu przyjmuje się według rozwiązania Rankine a, tj. według wykresu parć działającego na płaszczyznę pionową przechodzącą przez punkt B (rys. 8). Rys. 8. Wykresy parć do wymiarowania Jednostkowe parcia gruntu według Rankine a wyznacza się ze wzorów: (19) gdzie z jest zagłębieniem punktu poniżej naziomu a K ar wyznacza się ze wzoru: (20) W rozwiązaniu Rankine a parcia czynne gruntu działające na płaszczyznę pionową mają kierunek równoległy do naziomu. Obliczając momenty zginające, należy uwzględnić: w przekroju I I parcia na odcinku AA w przekroju II II parcia na odcinku AA i wypadkową parć Rankine a na odcinku V V i ciężar gruntu DA OD, w przekroju III III ciężar pryzmy gruntu D OBV, wypadkową parć z odcinka V B, parcia gruntu na odcinku na odcinku BC i od dołu oddziaływania podłoża, Parcia obliczeniowe do wymiarowania ściany wyznaczają się współczynniki γ f1 i γ f2 według [1]. 5. Wnioski Autor pracy [9] wyraża opinię, że norma jest (ma być) narzędziem podejmowania decyzji dla projektanta: Normy nie są pracami naukowymi. Nie oddają całej prawdy na temat danego zagadnienia, są za to narzędziem w podejmowaniu decyzji. Dobre normy to takie, które sprawdzają się w praktyce i na podstawie których podejmowane są prawidłowe decyzje. Prawidłowe decyzje to takie, które zapewniają konstrukcji bezpieczeństwo przy racjonalnych nakładach finansowych. Należy zadać pytani: Co należy zmienić w PN-83/B by można było nadal posługiwać się tą norm. Do czasu wprowadzenia Eurokodu 7 [3] ze wszystkimi uwarunkowaniami podanymi we wstępie do niniejszej pracy w projektowaniu ścian oporowych należy zatem stosować wymagania normy [1]. Konieczne jednak jest jej przeredagowanie w zakresie konsekwentnego przedstawiania zagadnień związanych z parciami według wzorów Ponceleta. Referat został wygłoszony podczas XX Ogólnopolskiej Konferencji WARSZTATY PRACY PROJEKTANTA KONSTRUKCJI - Wisła 2005 LITERATURA: [1] PN-83/B Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. Warszawa, Wydawnictwo Normalizacyjne ALFA, 1983 (z późniejszymi zmianami). [2] Rozporządzenie MSWiA nr 839, dziennik Ustaw Nr 126, z dnia 24 września 1998 r. w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadawiania obiektów budowlanych. [3] EUROCODE 7 Geotechnical design, general rules ENV [4] KOBIAK J., STACHURSKI W., Konstrukcje żelbetowe. Warszawa, Arkady, [5] SANGLERAT G., Pathologie des fondations et des reprises en sous-oeuvre. Centre d Actualisation Scientifique et Technique INSA LYON, [6] JAROMINIAK A., Lekkie konstrukcje oporowe. Warszawa, Wydawnictwa Komunikacji i Łączności, 1999 [7] DEMBICKI E., TEJCHMAN A., Wybrane zagadnienia fundamentowania budowli hydrotechnicznych. Warszawa, PWN, [8] ORR T.L.L., FARRELL E.R., Geotechnical design to Eurocode 7. Springer-VerlagLondon Limited [9] OVESEN K.N., Norma geotechniczna EUROCODE 7. Inżynieria Morska i Geotechnika.1996, nr 2, s [10] DEMBICKI E., Parcie, odpór nośność gruntu. Warszawa, Arkady, autor dr inż. Czesław Rybak dr inż. Jarosław Rybak Politechnika Wrocławska Geoinżynieria i Tunelowanie 02/2005 (05) 45

Parcie i odpór gruntu. oddziaływanie gruntu na konstrukcje oporowe

Parcie i odpór gruntu. oddziaływanie gruntu na konstrukcje oporowe Parcie i odpór gruntu oddziaływanie gruntu na konstrukcje oporowe Parcie i odpór gruntu oddziaływanie gruntu na konstrukcje oporowe Mur oporowy, Wybrzeże Wyspiańskiego (przy moście Grunwaldzkim), maj 2006

Bardziej szczegółowo

Projekt ciężkiego muru oporowego

Projekt ciężkiego muru oporowego Projekt ciężkiego muru oporowego Nazwa wydziału: Górnictwa i Geoinżynierii Nazwa katedry: Geomechaniki, Budownictwa i Geotechniki Zaprojektować ciężki pionowy mur oporowy oraz sprawdzić jego stateczność

Bardziej szczegółowo

PROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ

PROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń

Bardziej szczegółowo

Projektowanie ściany kątowej

Projektowanie ściany kątowej Przewodnik Inżyniera Nr 2 Aktualizacja: 02/2016 Projektowanie ściany kątowej Program powiązany: Ściana kątowa Plik powiązany: Demo_manual_02.guz Niniejszy rozdział przedstawia problematykę projektowania

Bardziej szczegółowo

Kolokwium z mechaniki gruntów

Kolokwium z mechaniki gruntów Zestaw 1 Zadanie 1. (6 pkt.) Narysować wykres i obliczyć wypadkowe parcia czynnego wywieranego na idealnie gładką i sztywną ściankę. 30 kpa γ=17,5 kn/m 3 Zadanie 2. (6 pkt.) Obliczyć ile wynosi obciążenie

Bardziej szczegółowo

Obliczanie i dobieranie ścianek szczelnych.

Obliczanie i dobieranie ścianek szczelnych. Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Obliczanie i dobieranie ścianek szczelnych. Ścianka szczelna jest obudową tymczasową lub stałą z grodzic stalowych stosowana najczęściej do obudowy wykopu

Bardziej szczegółowo

ZADANIA. PYTANIA I ZADANIA v ZADANIA za 2pkt.

ZADANIA. PYTANIA I ZADANIA v ZADANIA za 2pkt. PYTANIA I ZADANIA v.1.3 26.01.12 ZADANIA za 2pkt. ZADANIA Podać wartości zredukowanych wymiarów fundamentu dla następujących danych: B = 2,00 m, L = 2,40 m, e L = -0,31 m, e B = +0,11 m. Obliczyć wartość

Bardziej szczegółowo

ZADANIE PROJEKTOWE NR 3. Projekt muru oporowego

ZADANIE PROJEKTOWE NR 3. Projekt muru oporowego Rok III, sem. VI 1 ZADANIE PROJEKTOWE NR 3 Projekt muru oporowego Według PN-83/B-03010 Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. Ściany oporowe budowle utrzymujące w stanie statecznym uskok

Bardziej szczegółowo

Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7

Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)

Bardziej szczegółowo

Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 3.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1. [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2

Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 3.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1. [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2 Projekt: Wzmocnienie skarpy w Steklnie_09_08_2006_g Strona 1 Geometria Ściana oporowa posadowienie w glinie piaszczystej z domieszką Ŝwiru Wysokość ściany H [m] 3.07 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość

Bardziej szczegółowo

ZADANIE PROJEKTOWE NR 3. Projekt muru oporowego

ZADANIE PROJEKTOWE NR 3. Projekt muru oporowego Rok III, sem. VI 1 ZADANIE PROJEKTOWE NR 3 Projekt muru oporowego Wg PN83/B03010 Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. Ściany oporowe budowle utrzymujące w stanie statecznym uskok naziomu

Bardziej szczegółowo

Analiza ściany żelbetowej Dane wejściowe

Analiza ściany żelbetowej Dane wejściowe Analiza ściany żelbetowej Dane wejściowe Projekt Data : 0..05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99-- : Mur zbrojony : Konstrukcje

Bardziej szczegółowo

Analiza ściany oporowej

Analiza ściany oporowej Przewodnik Inżyniera Nr 3 Aktualizacja: 02/2016 Analiza ściany oporowej Program powiązany: Plik powiązany: Ściana oporowa Demo_manual_03.gtz Niniejszy rozdział przedstawia przykład obliczania istniejącej

Bardziej szczegółowo

, u. sposób wyznaczania: x r = m. x n, Zgodnie z [1] stosuje się następujące metody ustalania parametrów geotechnicznych:

, u. sposób wyznaczania: x r = m. x n, Zgodnie z [1] stosuje się następujące metody ustalania parametrów geotechnicznych: Wybrane zagadnienia do projektu fundamentu bezpośredniego według PN-B-03020:1981 1. Wartości charakterystyczne i obliczeniowe parametrów geotechnicznych oraz obciążeń Wartości charakterystyczne średnie

Bardziej szczegółowo

Projekt głębokości wbicia ścianki szczelnej stalowej i doboru profilu stalowego typu U dla uzyskanego maksymalnego momentu zginającego

Projekt głębokości wbicia ścianki szczelnej stalowej i doboru profilu stalowego typu U dla uzyskanego maksymalnego momentu zginającego Projekt głębokości wbicia ścianki szczelnej stalowej i doboru profilu stalowego typu U dla uzyskanego maksymalnego momentu zginającego W projektowaniu zostanie wykorzystana analityczno-graficzna metoda

Bardziej szczegółowo

mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2

mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2 4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia

Bardziej szczegółowo

Analiza gabionów Dane wejściowe

Analiza gabionów Dane wejściowe Analiza gabionów Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.0 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Konstrukcje oporowe Obliczenie parcia czynnego : Obliczenie parcia biernego : Obliczenia wpływu obciążeń

Bardziej szczegółowo

Obliczenia ściany oporowej Dane wejściowe

Obliczenia ściany oporowej Dane wejściowe Obliczenia ściany oporowej Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.005 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99 : Ściana murowana (kamienna)

Bardziej szczegółowo

Projekt muru oporowego

Projekt muru oporowego Rok III, sem. VI 1 Projekt muru oporowego według PN-83/B-03010 Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. W projektowaniu ściany oporowe traktuje się wraz z fundamentem jako całość. Projekt

Bardziej szczegółowo

Załącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża

Załącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża Załącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża D.1 e używane w załączniku D (1) Następujące symbole występują w Załączniku D: A' = B' L efektywne obliczeniowe pole powierzchni

Bardziej szczegółowo

Wykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą.

Wykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą. Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Wykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą. W przypadkach występowania

Bardziej szczegółowo

Moduł. Ścianka szczelna

Moduł. Ścianka szczelna Moduł Ścianka szczelna 870-1 Spis treści 870. ŚCIANKA SZCZELNA... 3 870.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 870.2. OPIS OGÓLNY PROGRAMU... 4 870.2.1. Parcia na ścianę wywołane naziomem i obciążeniem liniowym...

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE Rok III, sem. VI 14 1.0. Ustalenie parametrów geotechnicznych Przelot [m] Rodzaj gruntu WARIANT II (Posadowienie na palach) OBLICZENIA STATYCZNE Metoda B ρ [g/cm 3 ] Stan gruntu Geneza (n) φ u (n) c u

Bardziej szczegółowo

POPRAWKA do POLSKIEJ NORMY PN-EN :2008/AC. Dotyczy PN-EN :2008 Eurokod 7 Projektowanie geotechniczne Część 1: Zasady ogólne.

POPRAWKA do POLSKIEJ NORMY PN-EN :2008/AC. Dotyczy PN-EN :2008 Eurokod 7 Projektowanie geotechniczne Część 1: Zasady ogólne. POPRAWKA do POLSKIEJ NORMY P o l s k i K o m i t e t N o r m a l i z a c y j n y ICS 91.010.30; 93.020 PN-EN 1997-1:2008/AC czerwiec 2009 Wprowadza EN 1997-1:2004/AC:2009, IDT Dotyczy PN-EN 1997-1:2008

Bardziej szczegółowo

Egzamin z MGIF, I termin, 2006 Imię i nazwisko

Egzamin z MGIF, I termin, 2006 Imię i nazwisko 1. Na podstawie poniższego wykresu uziarnienia proszę określić rodzaj gruntu, zawartość głównych frakcji oraz jego wskaźnik różnoziarnistości (U). Odpowiedzi zestawić w tabeli: Rodzaj gruntu Zawartość

Bardziej szczegółowo

Opis programu studiów

Opis programu studiów IV. Opis programu studiów Załącznik nr 9 do Zarządzenia Rektora nr 35/19 z dnia 12 czerwca 2019 r. 4. KARTA PRZEDMIOTU Kod przedmiotu A1-5-0003 Nazwa przedmiotu Podstawy geotechniki i fundamentowania Nazwa

Bardziej szczegółowo

Analiza obudowy wykopu z pięcioma poziomami kotwienia

Analiza obudowy wykopu z pięcioma poziomami kotwienia Przewodnik Inżyniera Nr 7 Aktualizacja: 02/2016 Analiza obudowy wykopu z pięcioma poziomami kotwienia Program powiązany: Ściana analiza Plik powiązany: Demo_manual_07.gp2 Niniejszy rozdział przedstawia

Bardziej szczegółowo

Raport obliczeń ścianki szczelnej

Raport obliczeń ścianki szczelnej Wrocław, dn.: 5.4.23 Raport obliczeń ścianki szczelnej Zadanie: "Przykład obliczeniowy z książki akademickiej "Fundamentowanie - O.Puła, Cz. Rybak, W.Sarniak". Profil geologiczny. Piasek pylasty - Piasek

Bardziej szczegółowo

Projektowanie nie kotwionej (wspornikowej) obudowy wykopu

Projektowanie nie kotwionej (wspornikowej) obudowy wykopu Przewodnik Inżyniera Nr 4 Akutalizacja: 1/2017 Projektowanie nie kotwionej (wspornikowej) obudowy wykopu Program powiązany: Ściana projekt Plik powiązany: Demo_manual_04.gp1 Niniejszy rozdział przedstawia

Bardziej szczegółowo

Uwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego

Uwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego Uwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego mechanizmu ścinania. Grunty luźne nie tracą nośności gwałtownie

Bardziej szczegółowo

Wymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych

Wymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych Wymiarowanie sztywnych ław i stóp fundamentowych Podstawowe zasady 1. Odpór podłoża przyjmuje się jako liniowy (dla ławy - trapez, dla stopy graniastosłup o podstawie B x L ścięty płaszczyzną). 2. Projektowanie

Bardziej szczegółowo

Warszawa, 22 luty 2016 r.

Warszawa, 22 luty 2016 r. tel.: 022/ 380 12 12; fax.: 0 22 380 12 11 e-mail: biuro.warszawa@grontmij.pl 02-703 Warszawa, ul. Bukowińska 22B INWESTOR: Wodociągi Białostockie Sp. z o. o. ul. Młynowa 52/1, 15-404 Białystok UMOWA:

Bardziej szczegółowo

Zakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów:

Zakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów: Zakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów: Wytrzymałość gruntów: równanie Coulomba, parametry wytrzymałościowe, zależność parametrów wytrzymałościowych od wiodących cech geotechnicznych gruntów

Bardziej szczegółowo

1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.

1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m. 1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem

Bardziej szczegółowo

Projekt muru oporowego

Projekt muru oporowego Rok III, sem. V 1 Projekt muru oporowego według PN-EN 1997-1:2008 Eurokod 7. Projektowanie geotechniczne. Część 1: Zasady ogólne wraz z poprawkami Projekt muru oporowego obejmuje: opis techniczny, obliczenia

Bardziej szczegółowo

Analiza obudowy wykopu z jednym poziomem kotwienia

Analiza obudowy wykopu z jednym poziomem kotwienia Przewodnik Inżyniera Nr 6 Aktualizacja: 02/2016 Analiza obudowy wykopu z jednym poziomem kotwienia Program powiązany: Ściana analiza Plik powiązany: Demo_manual_06.gp2 Niniejszy rozdział przedstawia problematykę

Bardziej szczegółowo

Katedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego

Katedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego Katedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego WYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Mazurski Projektowanie geotechniczne na podstawie obliczeń Temat ćwiczenia: Opór graniczny podłoża gruntowego

Bardziej szczegółowo

WYCIĄG Z OBLICZEŃ STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH

WYCIĄG Z OBLICZEŃ STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH WYCIĄG Z OBLICZEŃ STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH Betonowe mury oporowe w km 296+806-297,707 1. PODSTAWA OBLICZEŃ [1] - PN-85/S-10030 Obiekty mostowe. Obciążenia. [2] - PN-91/S-10042 Obiekty mostowe. Konstrukcje

Bardziej szczegółowo

Analiza konstrukcji ściany Dane wejściowe

Analiza konstrukcji ściany Dane wejściowe Analiza konstrukcji ściany Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Konstrukcje stalowe : Współczynnik częściowy nośności

Bardziej szczegółowo

NOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH

NOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH NOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH Obliczenia wykonuje się według PN-83/B-02482 Fundamenty budowlane. Nośność pali i fundamentów palowych oraz Komentarza do normy PN-83/B-02482, autorstwa M. Kosseckiego (PZIiTB,

Bardziej szczegółowo

Projektowanie geometrii fundamentu bezpośredniego

Projektowanie geometrii fundamentu bezpośredniego Przewodnik Inżyniera Nr 9 Aktualizacja: 02/2016 Projektowanie geometrii fundamentu bezpośredniego Niniejszy rozdział przedstawia problematykę łatwego i efektywnego projektowania posadowienia bezpośredniego.

Bardziej szczegółowo

EGZAMIN Z FUNDAMENTOWANIA, Wydział BLiW IIIr.

EGZAMIN Z FUNDAMENTOWANIA, Wydział BLiW IIIr. EGZAMIN Z FUNDAMENTOWANIA, Wydział BLiW IIIr. Pyt. 1 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 2 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 3 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 4 (ok. 5min, max. 4p.) Pyt. 5 (ok. 5min, max. 4p.) Zad. 1. (ok. 15min,

Bardziej szczegółowo

NOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH

NOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH NOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH Obliczenia wykonuje się według PN-83/B-02482 Fundamenty budowlane. Nośność pali i fundamentów palowych oraz Komentarza do normy PN-83/B-02482, autorstwa M. Kosseckiego (PZIiTB,

Bardziej szczegółowo

(r) (n) C u. γ (n) kn/ m 3 [ ] kpa. 1 Pπ 0.34 mw ,5 14,85 11,8 23,13 12,6 4,32

(r) (n) C u. γ (n) kn/ m 3 [ ] kpa. 1 Pπ 0.34 mw ,5 14,85 11,8 23,13 12,6 4,32 N r Rodzaj gruntu I /I L Stan gr. K l. Ф u (n) [ ] Ф u (r) [ ] C u (n) kpa γ (n) kn/ m γ (r) kn/m γ' (n) kn/ m N C N N 1 Pπ 0.4 mw - 9.6 6.64-16,5 14,85 11,8,1 1,6 4, Пp 0.19 mw C 15.1 1.59 16 1,0 18,9

Bardziej szczegółowo

Projektowanie kotwionej obudowy wykopu

Projektowanie kotwionej obudowy wykopu Podręcznik Inżyniera Nr 5 Aktualizacja: 1/2017 Projektowanie kotwionej obudowy wykopu Program powiązany: Ściana projekt Plik powiązany: Demo_manual_05.gp1 Niniejszy rozdział przedstawia problematykę projektowania

Bardziej szczegółowo

Obliczenia ściany kątowej Dane wejściowe

Obliczenia ściany kątowej Dane wejściowe Obliczenia ściany kątowej Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i nory Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99-- : Konstrukcje oporowe EN 99--

Bardziej szczegółowo

Pale fundamentowe wprowadzenie

Pale fundamentowe wprowadzenie Poradnik Inżyniera Nr 12 Aktualizacja: 09/2016 Pale fundamentowe wprowadzenie Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie problematyki stosowania oprogramowania pakietu GEO5 do obliczania fundamentów

Bardziej szczegółowo

Wybrane zagadnienia projektowania fundamentu bezpośredniego według PN-B03020:1981

Wybrane zagadnienia projektowania fundamentu bezpośredniego według PN-B03020:1981 Wybrane zagadnienia projektowania fundamentu bezpośredniego według PN-03020:1981 Nieniejsze opracowanie przedstawia sposób postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego według (nie)obowiązującej

Bardziej szczegółowo

Konstrukcje oporowe - nowoczesne rozwiązania.

Konstrukcje oporowe - nowoczesne rozwiązania. Piotr Jermołowicz - Inżynieria Środowiska Szczecin Konstrukcje oporowe - nowoczesne rozwiązania. Konstrukcje oporowe stanowią niezbędny element każdego projektu w dziedzinie drogownictwa. Stosowane są

Bardziej szczegółowo

FUNDAMENTY ZASADY KSZTAŁTOWANIA I ZBROJENIA FUNDAMENTY

FUNDAMENTY ZASADY KSZTAŁTOWANIA I ZBROJENIA FUNDAMENTY FUNDAMENTY ZASADY KSZTAŁTOWANIA I ZBROJENIA FUNDAMENTY Fundamenty są częścią budowli przekazującą obciążenia i odkształcenia konstrukcji budowli na podłoże gruntowe i równocześnie przekazującą odkształcenia

Bardziej szczegółowo

Podłoże warstwowe z przypowierzchniową warstwą słabonośną.

Podłoże warstwowe z przypowierzchniową warstwą słabonośną. Piotr Jermołowicz - Inżynieria Środowiska Szczecin Podłoże warstwowe z przypowierzchniową warstwą słabonośną. W przypadkach występowania bezpośrednio pod fundamentami słabych gruntów spoistych w stanie

Bardziej szczegółowo

Analiza fundamentu na mikropalach

Analiza fundamentu na mikropalach Przewodnik Inżyniera Nr 36 Aktualizacja: 09/2017 Analiza fundamentu na mikropalach Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_en_36.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie wykorzystania

Bardziej szczegółowo

Kategoria geotechniczna vs rodzaj dokumentacji.

Kategoria geotechniczna vs rodzaj dokumentacji. Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Kategoria vs rodzaj dokumentacji. Wszystkie ostatnio dokonane działania związane ze zmianami legislacyjnymi w zakresie geotechniki, podporządkowane są dążeniu do

Bardziej szczegółowo

DANE OGÓLNE PROJEKTU

DANE OGÓLNE PROJEKTU 1. Metryka projektu Projekt:, Pozycja: Posadowienie hali Projektant:, Komentarz: Data ostatniej aktualizacji danych: 2016-07-04 Poziom odniesienia: P 0 = +0,00 m npm. DANE OGÓLNE PROJEKTU 15 10 1 5 6 7

Bardziej szczegółowo

Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1

Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1 Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 Schemat analizowanej ramy Analizy wpływu imperfekcji globalnych oraz lokalnych, a także efektów drugiego rzędu

Bardziej szczegółowo

Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f

Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f 0,10 0,30 L = 0,50 0,10 H=0,40 OBLICZENIA 6 OBLICZENIA DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH, DRZWI WEJŚCIOWYCH SZT. 2 I ZADASZENIA WEJŚCIA GŁÓWNEGO DO BUDYNKU NR 3 JW. 5338 przy ul.

Bardziej szczegółowo

Osiadanie fundamentu bezpośredniego

Osiadanie fundamentu bezpośredniego Przewodnik Inżyniera Nr. 10 Aktualizacja: 02/2016 Osiadanie fundamentu bezpośredniego Program powiązany: Plik powiązany: Fundament bezpośredni Demo_manual_10.gpa Niniejszy rozdział przedstawia problematykę

Bardziej szczegółowo

gruntów Ściśliwość Wytrzymałość na ścinanie

gruntów Ściśliwość Wytrzymałość na ścinanie Właściwości mechaniczne gruntów Ściśliwość Wytrzymałość na ścinanie Ściśliwość gruntów definicja, podstawowe informacje o zjawisku, podstawowe informacje z teorii sprężystości, parametry ściśliwości, laboratoryjne

Bardziej szczegółowo

Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali

Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali Poradnik Inżyniera Nr 18 Aktualizacja: 09/2016 Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_18.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie

Bardziej szczegółowo

MECHANIKA PRĘTÓW CIENKOŚCIENNYCH

MECHANIKA PRĘTÓW CIENKOŚCIENNYCH dr inż. Robert Szmit Przedmiot: MECHANIKA PRĘTÓW CIENKOŚCIENNYCH WYKŁAD nr Uniwersytet Warmińsko-Mazurski w Olsztynie Katedra Geotechniki i Mechaniki Budowli Opis stanu odkształcenia i naprężenia powłoki

Bardziej szczegółowo

Treść ćwiczenia T6: Wyznaczanie sił wewnętrznych w belkach

Treść ćwiczenia T6: Wyznaczanie sił wewnętrznych w belkach Instrukcja przygotowania i realizacji scenariusza dotyczącego ćwiczenia 6 z przedmiotu "Wytrzymałość materiałów", przeznaczona dla studentów II roku studiów stacjonarnych I stopnia w kierunku Energetyka

Bardziej szczegółowo

Analiza wpływu przypadków obciążenia śniegiem na nośność dachów płaskich z attykami

Analiza wpływu przypadków obciążenia śniegiem na nośność dachów płaskich z attykami Analiza wpływu przypadków obciążenia śniegiem na nośność dachów płaskich z attykami Dr inż. Jarosław Siwiński, prof. dr hab. inż. Adam Stolarski, Wojskowa Akademia Techniczna 1. Wprowadzenie W procesie

Bardziej szczegółowo

Wykopy - zagrożenia i awarie.

Wykopy - zagrożenia i awarie. Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Wykopy - zagrożenia i awarie. Z punktu widzenia projektanta i wykonawcy obudowy wykopu najistotniejsza jest ocena, a później obserwacja osiadań powierzchni

Bardziej szczegółowo

Analiza stateczności ścianki szczelnej z zastosowaniem Metody Różnic Skończonych

Analiza stateczności ścianki szczelnej z zastosowaniem Metody Różnic Skończonych Analiza stateczności ścianki szczelnej z zastosowaniem Metody Różnic Skończonych Marek Cała, Jerzy Flisiak, Budownictwa i Geotechniki WGiG AGH Do projektowania ścianek szczelnych wykorzystywane są najczęściej

Bardziej szczegółowo

Stateczność zbocza skalnego ściana skalna

Stateczność zbocza skalnego ściana skalna Przewodnik Inżyniera Nr 29 Aktualizacja: 06/2017 Stateczność zbocza skalnego ściana skalna Program: Stateczność zbocza skalnego Plik powiązany: Demo_manual_29.gsk Niniejszy Przewodnik Inżyniera przedstawia

Bardziej szczegółowo

Stateczność dna wykopu fundamentowego

Stateczność dna wykopu fundamentowego Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Stateczność dna wykopu fundamentowego W pobliżu projektowanej budowli mogą występować warstwy gruntu z wodą pod ciśnieniem, oddzielone od dna wykopu fundamentowego

Bardziej szczegółowo

Podstawowe pojęcia wytrzymałości materiałów. Statyczna próba rozciągania metali. Warunek nośności i użytkowania. Założenia

Podstawowe pojęcia wytrzymałości materiałów. Statyczna próba rozciągania metali. Warunek nośności i użytkowania. Założenia Wytrzymałość materiałów dział mechaniki obejmujący badania teoretyczne i doświadczalne procesów odkształceń i niszczenia ciał pod wpływem różnego rodzaju oddziaływań (obciążeń) Podstawowe pojęcia wytrzymałości

Bardziej szczegółowo

PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU

PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU PROGRAM WALL1 (10.92) Autor programu: Zbigniew Marek Michniowski Program do wyznaczania głębokości posadowienia ścianek szczelnych. PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU Program służy do wyznaczanie minimalnej

Bardziej szczegółowo

Zadanie 2. Zadanie 4: Zadanie 5:

Zadanie 2. Zadanie 4: Zadanie 5: Zadanie 2 W stanie naturalnym grunt o objętości V = 0.25 m 3 waży W = 4800 N. Po wysuszeniu jego ciężar spada do wartości W s = 4000 N. Wiedząc, że ciężar właściwy gruntu wynosi γ s = 27.1 kn/m 3 określić:

Bardziej szczegółowo

Kształtowanie przejść podziemnych i garaży c.d.

Kształtowanie przejść podziemnych i garaży c.d. Podstawy inżynierii miejskiej i budownictwa podziemnego w.4. Kształtowanie przejść podziemnych i garaży c.d. B.Przybyła, W-2, Politechnika Wrocławska Konstrukcje płytkich garaży podziemnych Klasyfikacja

Bardziej szczegółowo

ZAMIANA BOCZNEGO PARCIA GRUNTU NA PALE WYRAŻONEGO W POSTACI SIŁ SKUPIONYCH NA OBCIĄŻENIE ZOBRAZOWANE RAMIONAMI PARABOL

ZAMIANA BOCZNEGO PARCIA GRUNTU NA PALE WYRAŻONEGO W POSTACI SIŁ SKUPIONYCH NA OBCIĄŻENIE ZOBRAZOWANE RAMIONAMI PARABOL ZAMIANA BOCZNEGO PARCIA GRUNTU NA PALE WYRAŻONEGO W POSTACI SIŁ SKUPIONYCH NA OBCIĄŻENIE ZOBRAZOWANE RAMIONAMI PARABOL Adam Czudowski Międzywydziałowe Koło Naukowe Studentów Politechniki Gdańskiej Ekologia

Bardziej szczegółowo

ROZWIĄZANIE PRANDTLA dla klina gruntu w granicznym stanie naprężenia. 1. Założenia i dane

ROZWIĄZANIE PRANDTLA dla klina gruntu w granicznym stanie naprężenia. 1. Założenia i dane ROZWIĄZANIE PRANDTLA dla klina gruntu w granicznym stanie naprężenia 1. Założenia i dane Modelem gruntu jest ośrodek Coulomba: 1) niespoisty (c =, ϕ > ) i nieważki (γ = ), ) w płaskim stanie odkształcenia,

Bardziej szczegółowo

STATYKA Z UWZGLĘDNIENIEM DUŻYCH SIŁ OSIOWYCH

STATYKA Z UWZGLĘDNIENIEM DUŻYCH SIŁ OSIOWYCH Część. STATYKA Z UWZGLĘDNIENIEM DUŻYCH SIŁ OSIOWYCH.. STATYKA Z UWZGLĘDNIENIEM DUŻYCH SIŁ OSIOWYCH Rozwiązując układy niewyznaczalne dowolnie obciążone, bardzo często pomijaliśmy wpływ sił normalnych i

Bardziej szczegółowo

STATECZNOŚĆ SKARP I ZBOCZY W UJĘCIU EUROKODU Wprowadzenie. 2. Charakterystyka Eurokodu 7. Halina Konderla*

STATECZNOŚĆ SKARP I ZBOCZY W UJĘCIU EUROKODU Wprowadzenie. 2. Charakterystyka Eurokodu 7. Halina Konderla* Górnictwo i Geoinżynieria Rok 32 Zeszyt 2 2008 Halina Konderla* STATECZNOŚĆ SKARP I ZBOCZY W UJĘCIU EUROKODU 7 1. Wprowadzenie Od wielu lat trwają w Polsce prace nad wdrożeniem europejskiej normy dotyczącej

Bardziej szczegółowo

Propozycja alternatywnego podejścia do obliczania i projektowania fundamentów palowych

Propozycja alternatywnego podejścia do obliczania i projektowania fundamentów palowych Propozycja alternatywnego podejścia do obliczania i projektowania fundamentów palowych Dr hab. inż. Adam Krasiński Politechnika Gdańska, Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska W obecnej praktyce inżynierskiej

Bardziej szczegółowo

Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej

Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej SCHEMATY KONSTRUKCYJNE Elementy konstrukcji hal z transportem podpartym: - prefabrykowane, żelbetowe płyty dachowe zmonolityzowane w sztywne tarcze lub przekrycie lekkie

Bardziej szczegółowo

Wykorzystanie wzoru na osiadanie płyty statycznej do określenia naprężenia pod podstawą kolumny betonowej

Wykorzystanie wzoru na osiadanie płyty statycznej do określenia naprężenia pod podstawą kolumny betonowej Wykorzystanie wzoru na osiadanie płyty statycznej do określenia naprężenia pod podstawą kolumny betonowej Pro. dr hab. inż. Zygmunt Meyer, mgr inż. Krzyszto Żarkiewicz Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny

Bardziej szczegółowo

Parasejsmiczne obciążenia vs. stateczność obiektów.

Parasejsmiczne obciążenia vs. stateczność obiektów. Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Parasejsmiczne obciążenia vs. stateczność obiektów. W ujęciu fizycznym falami są rozprzestrzeniające się w ośrodku materialnym lub polu, zaburzenia pewnej

Bardziej szczegółowo

Seminarium SITK RP Oddz. Opole, Pokrzywna 2013

Seminarium SITK RP Oddz. Opole, Pokrzywna 2013 Seminarium SITK RP Oddz. Opole, Pokrzywna 2013 TECHNOLOGIA Projekt nasypu drogowego zbrojonego geosyntetykami zgodnie z Eurokod-7. Prezentuje: Konrad Rola- Wawrzecki, Geosyntetyki NAUE 1 Uwarunkowania

Bardziej szczegółowo

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary: 7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02

Bardziej szczegółowo

NOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH

NOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH Rok III, sem. V 1 ZADANIE PROJEKTOWE NR 2 Projekt posadowienia na palach fundamentowych Fundamentowanie nauka zajmująca się projektowaniem i wykonawstwem fundamentów oraz robót fundamentowych w różnych

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE ( wyciąg z obliczeń stron... )

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE ( wyciąg z obliczeń stron... ) PROJEKT BUDOWLANY PIERWSZEGO ETAPU REALIZACJI ODCINKA ZACHODNIEGO II LINII METRA W WARSZAWIE TUNEL SZLAKOWY D07 TOM II PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY TOM II/3 KONSTRUKCJA WENTYLATORNI V07 Z POMPOWNIĄ

Bardziej szczegółowo

EKSPERTYZA BUDOWLANA BUDYNKU MIESZKALNEGO-Wrocław ul. Szczytnicka 29

EKSPERTYZA BUDOWLANA BUDYNKU MIESZKALNEGO-Wrocław ul. Szczytnicka 29 Załącznik... Fundament obliczenia kontrolne: uogólnione warunki gruntowe z badań geotechnicznych dla budynku Grunwaldzka 3/5-przyjeto jako parametr wiodący rodzaj gruntu i stopień zagęszczenia oraz plastyczności-natomiast

Bardziej szczegółowo

TARCZE PROSTOKĄTNE Charakterystyczne wielkości i równania

TARCZE PROSTOKĄTNE Charakterystyczne wielkości i równania TARCZE PROSTOKĄTNE Charakterystyczne wielkości i równania Mechanika materiałów i konstrukcji budowlanych, studia II stopnia rok akademicki 2012/2013 Instytut L-5, Wydział Inżynierii Lądowej, Politechnika

Bardziej szczegółowo

PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU

PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU PROGRAM POSA2 (12.11) Autorzy programu: Zbigniew Marek Michniowski Dariusz Petyniak Program do obliczania posadowień bezpośrednich zgodnie z normą PN-81/B-03020. PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU Program POSA2

Bardziej szczegółowo

Wykorzystanie metody funkcji transformacyjnych do analizy nośności i osiadań pali CFA

Wykorzystanie metody funkcji transformacyjnych do analizy nośności i osiadań pali CFA Wykorzystanie metody funkcji transformacyjnych do analizy nośności i osiadań pali CFA Prof. dr hab. inż. Kazimierz Gwizdała Politechnika Gdańska, Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Dr inż. Maciej

Bardziej szczegółowo

5. METODA PRZEMIESZCZEŃ - PRZYKŁAD LICZBOWY

5. METODA PRZEMIESZCZEŃ - PRZYKŁAD LICZBOWY Część 2. METODA PRZEMIESZCZEŃ PRZYKŁAD LICZBOWY.. METODA PRZEMIESZCZEŃ - PRZYKŁAD LICZBOWY.. Działanie sił zewnętrznych Znaleźć wykresy rzeczywistych sił wewnętrznych w ramie o schemacie i obciążeniu podanym

Bardziej szczegółowo

Osiadanie kołowego fundamentu zbiornika

Osiadanie kołowego fundamentu zbiornika Przewodnik Inżyniera Nr 22 Aktualizacja: 01/2017 Osiadanie kołowego fundamentu zbiornika Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_22.gmk Celem przedmiotowego przewodnika jest przedstawienie analizy osiadania

Bardziej szczegółowo

ŚCIANY OPOROWE KONSTRUKCJE Z GRUNTU ZBROJONEGO ŚCIANY OPOROWE ŻELBETOWE. INNE lekkie konstrukcje oporowe ŚCIANY OPOROWE MUROWE

ŚCIANY OPOROWE KONSTRUKCJE Z GRUNTU ZBROJONEGO ŚCIANY OPOROWE ŻELBETOWE. INNE lekkie konstrukcje oporowe ŚCIANY OPOROWE MUROWE Ściany oporowe są to budowle przeznaczone do utrzymania w stanie statycznym gruntów rodzimych lub nasypowych, albo innych materiałów rozkruszonych lub sypkich (Sieczka i in., 1982). ŚCIANY OPOROWE ŚCIANY

Bardziej szczegółowo

1. ZADANIA Z CECH FIZYCZNYCH GRUNTÓW

1. ZADANIA Z CECH FIZYCZNYCH GRUNTÓW 1. ZDNI Z CECH FIZYCZNYCH GRUNTÓW Zad. 1.1. Masa próbki gruntu NNS wynosi m m = 143 g, a jej objętość V = 70 cm 3. Po wysuszeniu masa wyniosła m s = 130 g. Gęstość właściwa wynosi ρ s = 2.70 g/cm 3. Obliczyć

Bardziej szczegółowo

Zapewnianie stateczności zbocza przy pomocy pali stabilizujących

Zapewnianie stateczności zbocza przy pomocy pali stabilizujących Przewodnik Inżyniera Nr 19 Aktualizacja: 06/2017 Zapewnianie stateczności zbocza przy pomocy pali stabilizujących Program powiązany: Stateczność zbocza, Pal stabilizujący Plik powiązany: Demo_manual_19.gst

Bardziej szczegółowo

Problematyka posadowień w budownictwie.

Problematyka posadowień w budownictwie. Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Problematyka posadowień w budownictwie. Historia budownictwa łączy się nierozerwalnie z fundamentowaniem na słabonośnych podłożach oraz modyfikacją właściwości tych

Bardziej szczegółowo

PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWALNY GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA

PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWALNY GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWALNY GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA Przebudowa i rozbudowa budynku szkoły muzycznej wraz z zapleczem, przebudowa i rozbiórka infrastruktury technicznej, przewidzianej

Bardziej szczegółowo

Olga Kopacz, Adam Łodygowski, Krzysztof Tymber, Michał Płotkowiak, Wojciech Pawłowski Poznań 2002/2003 MECHANIKA BUDOWLI 1

Olga Kopacz, Adam Łodygowski, Krzysztof Tymber, Michał Płotkowiak, Wojciech Pawłowski Poznań 2002/2003 MECHANIKA BUDOWLI 1 Olga Kopacz, Adam Łodygowski, Krzysztof Tymber, ichał Płotkowiak, Wojciech Pawłowski Poznań 00/003 ECHANIKA UDOWLI WSTĘP. echanika budowli stanowi dział mechaniki technicznej, zajmujący się statyką, statecznością

Bardziej szczegółowo

BRIDGE CAD ABT - INSTRUKCJA OBSŁUGI

BRIDGE CAD ABT - INSTRUKCJA OBSŁUGI BRIDGE CAD ABT - INSTRUKCJA OBSŁUGI 1. Wiadomości ogólne. Program ABT służy do automatycznego generowania plików *.dat, wykorzystywanych w obliczeniach statycznych i wytrzymałościowych przyczółków mostowych

Bardziej szczegółowo

Rozmieszczanie i głębokość punktów badawczych

Rozmieszczanie i głębokość punktów badawczych Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Rozmieszczanie i głębokość punktów badawczych Rozmieszczenie punktów badawczych i głębokości prac badawczych należy wybrać w oparciu o badania wstępne jako funkcję

Bardziej szczegółowo

Obiekty budowlane na terenach górniczych

Obiekty budowlane na terenach górniczych Jerzy Kwiatek Obiekty budowlane na terenach górniczych Wydanie II zmienione i rozszerzone GŁÓWNY INSTYTUT GÓRNICTWA Katowice 2007 SPIS TREŚCI WYKAZ WAŻNIEJSZYCH POJĘĆ... 13 WYKAZ WAŻNIEJSZYCH OZNACZEŃ...

Bardziej szczegółowo

1. Zebranie obciążeń. Strop nad parterem

1. Zebranie obciążeń. Strop nad parterem Wyciąg z obliczeń 1. Zebranie obciążeń Stropodach Obciążenie Y qk Y f qo 2x papa termozgrzewalna 0,15 kn/m2 0,15 1,2 0,18 Szlichta cementowa 5cm 21 kn/m3 21*0,05 1,05 1,3 1,365 Folia PE 0,002kN/m2 0,002

Bardziej szczegółowo

Bogdan Przybyła. Katedra Mechaniki Budowli i Inżynierii Miejskiej Politechniki Wrocławskiej

Bogdan Przybyła. Katedra Mechaniki Budowli i Inżynierii Miejskiej Politechniki Wrocławskiej Projektowanie przewodów w technologii mikrotunelowania i przecisku hydraulicznego z użyciem standardu DWA-A 161 Przykład (za Madryas C., Kuliczkowski A., Tunele wieloprzewodowe. Dawniej i obecnie. Wydawnictwo

Bardziej szczegółowo