ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA

Transkrypt

1 ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA 0.1 Oświadczenia autorów projektu 0.2 Kserokopie uprawnień i przynależności zawodowej projektantów Dokumenty formalno-prawne wg wykazu - 2 Program prac konserwatorskich elewacja frontowa ujęte w pozwoleniu Opolskiego Wojewódzkiego Konserwatora Zabytków nr 858/ N/2016 z dnia r Ekspertyza techniczna Projekt budowlany

2 1 DOKUMENTY FORMALNO-PRAWNE do projektu Nr 17-02B pt. REMONT BUDYNKU MIESZKALNEGO KOMUNALNEGO /REMONT WIĘŹBY DACHOWEJ, POKRYCIA DACHU ORAZ ELEWACJI FRONTOWEJ/. Inwestor: GMINA LEŚNICA ul.1-maja Leśnica Lokalizacja: LESNICA ul. PL. Narutowicza 26 gm. Leśnica (dz. nr ew. 201) Spis zawartości dokumentów formalno-prawnych 1. Pozwolenie Opolskiego Wojewódzkiego Konserwatora Zabytków nr 858/N/2016 z dnia Program Prac Konserwatorskich elewacji frontowej kamienicy objęty pozwoleniem nr 858/N/2016 z dnia

3 3

4 4

5 5

6 6

7 2 EKSPERTYZA TECHNICZNA do projektu Nr 17-02B pt. REMONT BUDYNKU MIESZKALNEGO KOMUNALNEGO /REMONT WIĘŹBY DACHOWEJ, POKRYCIA DACHU ORAZ ELEWACJI Inwestor: FRONTOWEJ/. GMINA LEŚNICA ul.1-maja Leśnica Lokalizacja: LESNICA ul. PL. Narutowicza 26 gm. Leśnica (dz. nr ew. 1694) OPRACOWAŁ: inż. Janusz Kowalczyk PAWŁOWICZKI, 25 stycznia

8 PRZEDMIOT OPRACOWANIA Przedmiotem opracowania jest ocena stanu technicznego konstrukcji więźby dachowej budynku mieszkalnego wielorodzinnego zlokalizowanego w m. Leśnica ul. Pl. Narutowicza 26 w związku z planowanym remontem elewacji frontowej budynku oraz pokrycia dachu wynikające z opracowanego programu prac konserwatorskich objętych pozwoleniem Opolskiego Wojewódzkiego Konserwatora Zabytków nr 858/N/2016 z dnia r. Budynek usytuowany jest w obrębie chronionego prawem budowlanym zabytkowego zespołu urbanistycznego miasta lokacyjnego. Zespół jest ujęty w gminnej ewidencji zabytków o nr i dacie wpisu do rejestru 155/57 z dnia r. Przedmiotowy budynek ujęty jest w gminnej ewidencji zabytków pod nr 197/1296. CE I ZAKRES OPRACOWANIA Celem opracowania jest ocena stanu technicznego i nośności konstrukcji istniejącej więźby dachowej wraz z wykonaniem analizy zakresu niezbędnych robót i rozwiązań umożliwiających dalsze bezpieczne użytkowanie. Zakresem opracowania objęto całość dachu płaskiego o nachyleniu jednospadowym, nad nieużytkowym poddaszem budynku oraz zadaszenia nad lokalami mieszkalnymi, z wejściem usytuowanym na zapleczu działki. Wnioski z przeprowadzonej oceny stanu technicznego elementów nośnych konstrukcji więźby dachowej, stanowić będą podstawą określenia przydatności więźby dachowej do wykonania i przeprowadzenia remontu i naprawy uszkodzeń lub usunięcia ewentualnych porażeń czynnikami korozji biologicznej w celu wzmocnienia lub wymiany uszkodzonych elementów nośnych więźby dachowej, niezbędnych do dalszego bezpiecznego użytkowania. Podstawa merytoryczną - sporządzonego opracowania jest przeprowadzona inwentaryzacja więźby dachowej w stopniu umożliwiającym określenie: - schematu statycznego głównych elementów nośnych konstrukcji więźby z pomiarem przekroju czynnego elementów składowych, - zlokalizowania widocznych uszkodzeń i ubytków w konstrukcji poszczególnych elementów z sporządzeniem inwentaryzacji fotograficznej, - przyczyn powstałych uszkodzeń z określeniem istniejącego stanu zachowania oraz propozycji wzmocnień. Szczegółowe oględziny więźby dachowej budynku przeprowadzono w obecności przedstawicieli zleceniodawcy opracowania, w trakcie których wykonano niezbędne pomiary inwentaryzacyjne. 3. OPIS WIĘŹBY DACHOWEJ I POKRYCIA DACHU Więźba dachowa, jednospadowa na rzucie wieloboku o kącie nachylenia połaci ~3, konstrukcji drewnianej z pokryciem papowym na pełnym poszyciu z desek. Konstrukcja krokwiowo- 8

9 belkowa wsparta na płatwiach wg sporządzonego rzutu inwentaryzacyjnego. Elementy konstrukcyjne więźby dachowej wykonane z drewna iglastego. Poszczególne krokwie o wymiarach przekroju poprzecznego bxh=13x15cm w rozstawie osiowym, co ~0,89m, opierają się na płatwiach: - płatew dolna oraz skrajna górna /murłata/ - wsparta na konstrukcji wsporczej /ściana, słup/ o przekroju ~13x15cm oraz górą 13x14cm - płatwie środkowe /wsparta na słupach drewnianych/ o wymiarach przekroju poprzecznego bxh=13x17cm. Płatwie podparte są słupami nośnymi w strefie skrajnej o wymiarach przekroju poprzecznego 13x13cm oraz w strefie środkowej o wymiarach przekroju poprzecznego 13x16cm w rozstawie określonym na inwentaryzacyjnym rzucie poziomym. Pokrycie dachu stanowi papa asfaltowa na lepiku w ilości ~3 warstw na pełnym poszyciu z desek gr. 2,5-3cmcm. 4. RZUTY I PRZEKROJE INWENTARYZACYJNE WIĘŹBY DACHOWEJ Rysunek inwentaryzacyjny Przekrój pionowy A-A 9

10 Rysunek inwentaryz acyjny Rzut poziomy więźby dachowej 10

11 5. OCENA STANU TECHNICZNEGO WIĘŹBY DACHOWEJ 5.1 Kryteria oceny Dla określenia stanu technicznego elementów konstrukcyjnych i wykończeniowych przyjęto nw. klasyfikację oceny: - Stan techniczny dobry element budynku dobrze utrzymany, konserwowany, bez widocznego zużycia i uszkodzenia; cechy i właściwości materiału składowego odpowiadają wymaganiom normy dopuszczenia do stosowania, - Stan techniczny zadawalający element budynku należycie utrzymany jednak celowy jest bieżący remont w części obejmującej drobna naprawę, uzupełnienie, konserwacje, itp. - Stan techniczny średni w elementach budynku występują niewielkie uszkodzenia i ubytki niezagrażające bezpieczeństwu użytkowania; celowy jest częściowy remont kapitalny. - Stan techniczny niezadawalający (mierny) występują w elementach budynku uszkodzenia o miejscowym charakterze, które mogą stanowić zagrożenie bezpieczeństwa użytkowania; celowy jest remont kapitalny. - Stan techniczny zły w elementach obiektu występują znaczne i istotne uszkodzenia, ubytki; cechy i właściwości wbudowanych materiałów ze względów użytkowych posiadają obniżoną wytrzymałość ; budynek z uwagi na stan elementu zagrożony jest możliwością wystąpienia katastrofy budowlanej. 5.2 Ocena stanu technicznego elementów konstrukcyjnych więźby dachowej. Dla jednoznacznego usytuowania stwierdzonych uszkodzeń i ubytków elementów konstrukcyjnych więźby dachowej, ponumerowano osie płatwi, a połacie dachowe nazwano zgodnie z ich usytuowaniem tj. nad poddaszem użytkowym i nieużytkowym. Szczegółowe oględziny konstrukcji więźby dachowej poparte wykonana dokumentacja fotograficzną poszczególnych ich elementów i fragmentów, wykazały: - znaczne porażenia w osi 5-5 płatwi i słupów wsporczych konstrukcyjnych więźby dachowej czynnikiem biokorozyjnym związanym obecnością owadów żerujących, grzybów domowych i pleśniowych /zdjęcia inwentaryzacyjne nr 1-7/, które w sposób istotny wpływają na wytrzymałość w/w elementów i stateczność konstrukcji więźby dachowej w związku z ograniczeniem przekroju czynnego. Wykonane miejscowe odkrywki wykazały ograniczenie przekroju czynnego do głębokości 4cm, co określa ich stan techniczny jako zły i w całości kwalifikuje te elementy nośne do wymiany. 11

12 Zdjęcie inwentaryzacyjne nr 1. Elementy nośne więźby dachowej w osi 5-5 z uwagi na powstałe uszkodzenia w całości przeznaczone do wymiany Zdjęcie inwentaryzacyjne nr 2. Uszkodzenia płatwi i słupa w narożu konstrukcji wsporczej. 12

13 Zdjęcie inwentaryzacyjne nr 3. Elementy nośne więźby dachowej w osi 5-5 z uwagi na powstałe uszkodzenia w całości przeznaczone do wymiany Zdjęcie inwentaryzacyjne nr 4. Uszkodzenia płatwi i słupa w narożu konstrukcji wsporczej. 13

14 Usługi Projektowo-Kosztorysowe KOSZT-BUD J.Kowalczyk Zdjęcie inwentaryzacyjne nr 5. Widoczne uszkodzenie biokorozyjne słupa podporowego narożnego; brak miecza oraz mechaniczne ubytki w przekroju płatwi. Zdjęcie inwentaryzacyjne nr 6. Widoczne ograniczenie przekroju czynnego krokwi i płatwi powodowane obciążeniem biokorozją z uwagi na nieszczelność obróbek krawędziowych. 14

15 Usługi Projektowo-Kosztorysowe KOSZT-BUD J.Kowalczyk Zdjęcie inwentaryzacyjne nr 7. Widoczne zawilgocenie i zagrzybienie krokwi skrajnej oraz poszycia z desek powodowane miejscowym zawilgoceniem z uwagi na nieszczelność obróbek krawędziowych i pokrycia dachu. Zdjęcie inwentaryzacyjne nr 8. Całkowicie zniszczona konstrukcja płatwi w osi 5-5 widoczne wykonane odkucie dla sprawdzenia stanu drewna 15

16 Zdjęcie inwentaryzacyjne nr 9. Oparcie więźby dachowej w osi A-A widoczne uszkodzenia w strefie przyściennej. - w osi 2-2, 3-3 i 4-4 płatwie wykazują ubytki przekroju nośnego powodowane biokorozją na głębokość do 1,0cm z każdej strony ; w złym stanie technicznym są elementy skrajne, bezpośrednio przylegające do ścian, - szczegółowe oględziny krokwi koszowych, wykazały ubytek przekroju czynnego z każdej ze stron sięgający głębokości 1,5cm w strefie podparcia i do 1,0cm w strefie środkowej. Dla określenie zachowania konstrukcji w skrajnym obciążeniu obejmującym parcie wiatru i ciężaru zalegającego śniegu wymagane jest przeprowadzenie obliczeń statycznych. Wyniki z obliczeń ujęto w dalszej części opracowania, - konstrukcja wyłazu dachowego z uwagi na znaczne uszkodzenia rygli wsporczych oraz poszycia klapy wyłazowej wymaga wymiany, - z uwagi na znaczne obciążenie ogniowe, całość konstrukcji wymaga powierzchniowej ochrony ogniochronnej oraz impregnacji środkami ochrony grzybo- i owadobójczymi. 16

17 Zdjęcie inwentaryzacyjne nr 10. Obróbki blacharskie, rynny i rury spustowe w stanie technicznym niezadawalającym. Zdjęcie inwentaryzacyjne nr 11. Uszkodzony wyłaz dachowy. 17

18 - oględziny pokrycia dachu wykonanego na bazie pap asfaltowych, wykazały zły stan techniczny. Liczne rozwarstwienia na stykach złącznych, pofałdowania warstwy wierzchniej papy i prześwity sugerują o konieczności wymiany całości pokrycia dachu. - dla poprawy izolacji termicznej przegród zewnętrznych, stropodach nad częścią mieszkalna wskazane jest docieplić warstwą izolacji termicznej gr.min.20cm, - kominy ponad dachem należy otynkować i wyposażyć w czapy ochronne - poszycie dachu z desek w strefie okapowej widoczne uszkodzenia biotyczne sugerujące o ograniczeniu właściwości dla przejęcia obciążenia krawędziowego ; wskazana pełna kontrola całości dachu dla wykluczenia miejsc osłabionych i objętych uszkodzeniem. - kominy ponad dachem w strefie wylotowej, wykazują zły stan techniczny oraz konieczność odtworzenia czap ochronnych. Zdjęcie inwentaryzacyjne nr 12. Pokrycie dachu na bazie pap asfaltowych. 18

19 Usługi Projektowo-Kosztorysowe KOSZT-BUD J.Kowalczyk Zdjęcie inwentaryzacyjne nr 13 i 14. Spękania papy są powodowane miejscowym uszkodzeniem poszycia drewnianego, które wymagać będzie odtworzenia dla umożliwienia przejęcia dodatkowego obciążenia np. styropapy 19

20 - Rynny i rury spustowe miejscowo rozszczelnione, wymagają wymiany; rury spustowe w stanie średnim i miejscowo złym. Obróbki blacharskie krawędziowe ogniomurów i trzonów kominowych wymagają wymiany. 6. OBLICZENIA SPRAWDZAJACE 6.1. Określenie zużycia technicznego ustroju konstrukcji więźby dachowej. Proces zużycia materiałowego jest związany z zachodzącymi w jego materii zmianami, które należy interpretować jako obniżenie właściwości użytkowych. Wszystkie elementy budynku podlegają oddziaływaniom, w wyniku których ulegają naturalnej i stopniowej degradacji. Jest ona tym większa, im więcej zaniedbań zaistniało w momencie projektowania i wykonywania. Zużycie jest zatem miara stanu elementu budynku lub jego całości, a prawidłowe jego zdiagnozowanie stanowi podstawę ich utrzymania w odpowiedniej sprawności technicznej oraz zachowania prawidłowych wartości użytkowych przez racjonalną gospodarkę remontową. Zużycie techniczne określono w % co bezpośrednio wynika z wieku obiektu budowlanego, trwałości zastosowanych materiałów, jakości wykonawstwa budowlanego, wad projektowych, prowadzonej gospodarki remontowej, itp.. Ze zużyciem wiąże się pojęcie trwałości, czyli zdolności do zachowania w określonym czasie założonych wymagań eksploatacyjnych stawianych przez użytkownika w warunkach oddziaływania określonych czynników, bez istotnego pogorszenia właściwości użytkowych i nadmiernego wzrostu kosztów eksploatacyjnych z uwzględnieniem wymaganego okresu użytkowania budynku. Do obliczeń przyjęto projektowany okres przydatności dla konstrukcji budynków monumentalnych 100 lat Dla określenia średnioważonego zużycia technicznego głównych elementów konstrukcyjnych więźby dachowej, wykonano jej inwentaryzację z pomiarem przekroju poprzecznego wszystkich elementów składowych oraz ich oceny na podstawie analizy utraty nośności poszczególnych elementów konstrukcyjnych w trakcie jej eksploatacji, w odniesieniu do nośności początkowej. Wówczas w budynku o prawidłowej gospodarce remontowej i wzorowej eksploatacji dla pojedynczego elementu konstrukcyjnego przyjęto wzór: S ze = [1-Nt/No], gdzie S ze stopień zużycia elementu konstrukcyjnego [%], No początkowa nośność elementu, określona dla t=0, Nt- nośność elementu w okresie 0<t<T Wartość Nt określono wg. Normy, z uwzględnieniem zmian w czasie właściwości zastosowanych materiałów i uszkodzeń konstrukcji. Zależności te ustalono za pomocą analizy teoretycznej, opartej na doświadczalnych danych o charakterze zmian cech materiałów i uszkodzeń konstrukcji w trakcie eksploatacji budynku. W ocenie zużycia całego ustroju nośnego uwzględniono, że wpływ poszczególnych jego elementów nie jest równorzędny i uszkodzenie pojedynczego elementu powoduje redystrybucję sił wewnętrznych. W związku z powyższym właściwym do określenia stopnia 20

21 zużycia proponuje się formułę Rossa dla budynku, w którym remonty prowadzone były prawidłowo a eksploatacja wzorowa z uwzględnieniem klasyfikacji okresu użytkowania wg. Tabeli oraz poprawki autora opracowania wynikającej z szczegółowych oględzin przedmiotowego elementu budynku. Sz=(t 2 x100)/t 2 gdzie t- wiek budynku w latach, T- przewidywany okres trwałości w latach Przyjęto: t=90 lat ; T=100 lat Wyliczony stopień zużycia związany z obniżeniem w czasie prawidłowych wartości użytkowych: Sz=(90 2 x100)/100 2 = 81% ; współczynnik korekcyjny przyjęty po szczegółowych oględzinach głównych elementów konstrukcyjnych 0,8 Do dalszych obliczeń przyjęto ostateczny stopień utraty właściwości nieuszkodzonego mechanicznie elementu : 81% x 0,8 = 64,8 %. Obliczenia sprawdzające wykonano przy użyciu programu obliczeniowego SPECBUD, przy założeniu : - klasa drewna w dniu wbudowania /dla t=0/ - C24 - przyjęta do obliczeń klasa drewna z uwzględnieniem wyliczonego stopnia zużycia technicznego: 24MPa x (100-64,8)/100 = 8,45 MPa ; 6.2. Obliczenia. 1.PŁATEW W OSI 1-1 Zinwentaryzowane uszkodzenie biokorozyjne przekroju czynnego płatwi w osi 1-1 sięga głębokości 2cm z każdej strony, Z tego względu dokonano korekty przekroju płatwi z uwagi na powstałe uszkodzenia i przyjęto obliczeniowy przekrój czynny 7,5x10cm z klasą drewna obniżoną zgodnie z przyjętą metodą Rossa. 1.PŁATEW W OSI 1-1 DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość Wysokość b = 7,5 cm h = 10,0 cm Drewno: drewno użytkownika o oznaczeniu bezklasowe fm,k = 9 MPa, ft,0,k = 5 MPa, fc,0,k = 13 MPa, fv,k = 1,1 MPa, E0,mean = 7 GPa, k = 290 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: 21

22 Płatew podparta obustronnie mieczami Rozstaw słupów l = 4,05 m Odległość podparcia płatwi mieczem am = 0,89 m element w remontowanym obiekcie starym Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [0,400 (0,5 2,98)/cos 3,0 o ] Gk = 0,597 kn/m; f = 1,10 - uwzględniono dodatkowo ciężar własny płatwi - obciążenie śniegiem [0,864 (0,5 2,98)] Sk = 1,287 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,062 (0,5 2,98)/cos 3,0 o ) cos 3,0 o ] Wk,z = 0,093 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant I (poziome) [(0,062 (0,5 2,98)/cos 3,0 o ) sin 3,0 o ] Wk,y = 0,005 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,462 (0,5 2,98)/cos 3,0 o ) cos 3,0 o ] Wk,z = -0,688 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant II (poziome) [(-0,462 (0,5 2,98)/cos 3,0 o ) sin 3,0 o ] Wk,y = -0,036 kn/m; f = 1,50 WYNIKI: Rz [kn] } dla jednego odcinka (przęsła) Ry [kn] 0,11 0,02 0,11 0,02 z x 5,62-0,92 5,62-0,92 0,89 0,89 4,05 Zginanie decyduje kombinacja A (obc.stałe max.+śnieg+wiatr-wariant I) 22

23 Momenty obliczeniowe My,max = 1,76 knm; Mz,max = 0,02 knm Warunek nośności: m,y,d = 14,10 MPa, fm,y,d = 5,54 MPa m,z,d = 0,16 MPa, fm,z,d = 5,54 MPa km = 0,7 km m,y,d/fm,y,d + m,z,d/fm,z,d = 1,812 > 1 (!!!) m,y,d/fm,y,d + km m,z,d/fm,z,d = 2,567 > 1 (!!!) Ugięcie: decyduje kombinacja B (obc.stałe+śnieg) ufin,z = 21,51 mm; ufin,y = 0,00 mm ufin = (ufin,z 2 + ufin,y 2 ) 0,5 =21,51 mm > unet,fin = 17,02 mm (126,4%) (!!!) UWAGA: Wymagany przekrój płatwi 12x12cm z drewna klasy C24 2. PŁATEW W OSI 2-2 Zinwentaryzowane uszkodzenie biokorozyjne przekroju czynnego płatwi w osi 2-2 sięga głębokości 1cm z każdej strony. Z tego względu dokonano korekty przekroju płatwi z uwagi na powstałe uszkodzenia; przyjęto obliczeniowy przekrój czynny 12,5x15cm z obniżoną wytrzymałością na zginanie drewna /wyliczona z uwzględnieniem metody Rossa/. DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość Wysokość b = 12,5 cm h = 15,0 cm Drewno: drewno użytkownika o oznaczeniu bezklasowe fm,k = 9 MPa, ft,0,k = 5 MPa, fc,0,k = 13 MPa, fv,k = 1,1 MPa, E0,mean = 7 GPa, k = 290 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta obustronnie mieczami Rozstaw słupów l = 4,05 m Odległość podparcia płatwi mieczem am = 0,89 m element w remontowanym obiekcie starym 23

24 Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [0,400 (0,5 3,04+0,5 2,93)/cos 3,0 o ] Gk = 1,196 kn/m; f = 1,10 - uwzględniono dodatkowo ciężar własny płatwi - obciążenie śniegiem [0,864 (0,5 3,04+0,5 2,93)] Sk = 2,579 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,062 (0,5 3,04+0,5 2,93)/cos 3,0 o ) cos 3,0 o ] Wk,z = 0,185 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant I (poziome) [(0,062 (0,5 3,04+0,5 2,93)/cos 3,0 o ) sin 3,0 o ] Wk,y = 0,010 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,462 (0,5 3,04+0,5 2,93)/cos 3,0 o ) cos 3,0 o ] Wk,z = -1,378 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant II (poziome) [(-0,462 (0,5 3,04+0,5 2,93)/cos 3,0 o ) sin 3,0 o ] Wk,y = -0,072 kn/m; f = 1,50 WYNIKI: Rz [kn] } dla jednego odcinka (przęsła) Ry [kn] 0,22 0,03 0,22 0,03 z x 11,30-1,81 11,30-1,81 0,89 0,89 4,05 Zginanie decyduje kombinacja A (obc.stałe max.+śnieg+wiatr-wariant I) Momenty obliczeniowe My,max = 3,54 knm; Mz,max = 0,03 knm Warunek nośności: m,y,d = 7,55 MPa, fm,y,d = 5,54 MPa 24

25 m,z,d = 0,08 MPa, fm,z,d = 5,54 MPa Ugięcie: km = 0,7 km m,y,d/fm,y,d + m,z,d/fm,z,d = 0,968 < 1 m,y,d/fm,y,d + km m,z,d/fm,z,d = 1,373 > 1 (!!!) decyduje kombinacja B (obc.stałe+śnieg) ufin,z = 8,34 mm; ufin,y = 0,00 mm ufin = (ufin,z 2 + ufin,y 2 ) 0,5 =8,34 mm < unet,fin = 17,02 mm (49,0%) UWAGI: Konieczne wzmocnienie przekroju czynnego obustronną nadbitką 3,2x15cm z drewna klasy C24. Nadbitkę mocować wkrętami 4x100mm w 2 rzędach mijankowo co 25cm. 3. PŁATEW W OSI 3-3 Zinwentaryzowane uszkodzenie biokorozyjne przekroju czynnego płatwi w osi 3-3 sięga głębokości 1cm z każdej strony. Z tego względu dokonano korekty przekroju płatwi z uwagi na powstałe uszkodzenia; przyjęto obliczeniowy przekrój czynny 12,5x15cm z obniżoną wytrzymałością na zginanie drewna /wyliczona z uwzględnieniem metody Rossa/. DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość Wysokość b = 12,5 cm h = 15,0 cm Drewno: drewno użytkownika o oznaczeniu bezklasowe fm,k = 9 MPa, ft,0,k = 5 MPa, fc,0,k = 13 MPa, fv,k = 1,1 MPa, E0,mean = 7 GPa, k = 290 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta obustronnie mieczami Rozstaw słupów l = 4,05 m Odległość podparcia płatwi mieczem am = 0,89 m element w remontowanym obiekcie starym Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [0,400 (0,5 2,93+0,5 2,57)/cos 3,0 o ] Gk = 1,102 kn/m; f = 1,10 - uwzględniono dodatkowo ciężar własny płatwi - obciążenie śniegiem [0,864 (0,5 2,93+0,5 2,57)] 25

26 Sk = 2,376 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,062 (0,5 2,93+0,5 2,57)/cos 3,0 o ) cos 3,0 o ] Wk,z = 0,171 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant I (poziome) [(0,062 (0,5 2,93+0,5 2,57)/cos 3,0 o ) sin 3,0 o ] Wk,y = 0,009 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,462 (0,5 2,93+0,5 2,57)/cos 3,0 o ) cos 3,0 o ] Wk,z = -1,270 kn/m; f = 1,50 - obciążenie wiatrem - wariant II (poziome) [(-0,462 (0,5 2,93+0,5 2,57)/cos 3,0 o ) sin 3,0 o ] WYNIKI: Wk,y = -0,067 kn/m; f = 1,50 Rz [kn] } dla jednego odcinka (przęsła) Ry [kn] 0,20 0,03 0,20 0,03 z x 10,43-1,65 10,43-1,65 0,89 0,89 4,05 Zginanie decyduje kombinacja A (obc.stałe max.+śnieg+wiatr-wariant I) Momenty obliczeniowe My,max = 3,26 knm; Mz,max = 0,03 knm Warunek nośności: m,y,d = 6,96 MPa, fm,y,d = 5,54 MPa m,z,d = 0,07 MPa, fm,z,d = 5,54 MPa km = 0,7 km m,y,d/fm,y,d + m,z,d/fm,z,d = 0,893 < 1 m,y,d/fm,y,d + km m,z,d/fm,z,d = 1,266 > 1 (!!!) Ugięcie: decyduje kombinacja B (obc.stałe+śnieg) ufin,z = 7,69 mm; ufin,y = 0,00 mm 26

27 ufin = (ufin,z 2 + ufin,y 2 ) 0,5 =7,69 mm < unet,fin = 17,02 mm (45,2%) UWAGI: Konieczne wzmocnienie przekroju czynnego obustronna nadbitką 3,2x15cm z drewna klasy C24. Nadbitkę mocować wkrętami 4x100mm w 2 rzędach mijankowo co 25cm. 4. KROKIEW NAROŻNA - krokiew koszowa istniejąca Zinwentaryzowane uszkodzenie biokorozyjne przekroju czynnego krokwi koszowej sięga głębokości 1cm z każdej strony. Z tego względu dokonano korekty przekroju płatwi z uwagi na powstałe uszkodzenia; przyjęto obliczeniowy przekrój czynny 12,5x15cm z obniżoną wytrzymałością na zginanie drewna /wyliczona z uwzględnieniem metody Rossa/. DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość Wysokość b = 12,5 cm h = 15,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: drewno użytkownika o oznaczeniu bezklasowe fm,k = 9 MPa, ft,0,k = 5 MPa, fc,0,k = 13 MPa, fv,k = 1,1 MPa, E0,mean = 7 GPa, k = 290 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej A Kąt nachylenia połaci dachowej B A = 3,0 o B = 2,0 o Długość rzutu poziomego wspornika połaci B lw,x = 0,40 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego połaci B Długość rzutu poziomego odcinka górnego połaci B lg,x = 0,15 m ld,x = 3,04 m element w remontowanym obiekcie starym Obciążenia dachu: - obciążenie stałe gk = 0,400 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,10 - obciążenie ociepleniem gkk = 0,000 kn/m 2 połaci dachowej na środkowym odcinku krokwi; f = 1,20 Obciążenia połaci A: - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: dach jednospadowy, strefa 2, nachylenie połaci 3,0 st., obiekt niższy niż otaczający teren albo otoczony wysokimi drzewami lub obiektami wyższymi): 27

28 Sk = 0,864 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru pk = 0,062 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant I, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=10,0 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=10,0 m, B=20,0 m, L=8,5 m, nachylenie połaci 3,0 st., beta=1,80): pk = -0,462 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 Obciążenia połaci B: - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: dach jednospadowy, strefa 1, A=300 m n.p.m., nachylenie połaci 2,0 st., obiekt niższy niż otaczający teren albo otoczony wysokimi drzewami lub obiektami wyższymi): Sk = 0,672 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie wiatrem pk = 0,000 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 WYNIKI: M [knm] R [kn] 0,72-0,11 8,00 0,24 0,00 A-A 5,48 8,15-0,01 0,27 4,01 0,18 połać B 2,0 1,7 0,00 rzut połać A 3,0 A A 0,60 4,56 0,23 0,72 5,48 0,270,40 3,04 0,15 Zginanie decyduje kombinacja A (obc.stałe max.+śnieg+wiatr) Momenty obliczeniowe: Mprzęsł = 8,15 knm; Mpodp = -0,11 knm Warunek nośności - przęsło: m,y,d = 17,38 MPa, fm,y,d = 5,54 MPa m,y,d/fm,y,d = 3,138 > 1 (!!!) Warunek nośności - podpora: m,y,d = 0,37 MPa, fm,y,d = 5,54 MPa 28

29 m,y,d/fm,y,d = 0,066 < 1 Ugięcie (dolny wspornik): ufin = (-) 47,68 mm > unet,fin = 1,5 2,0 l / 200 = 10,83 mm (440,5%) (!!!) Ugięcie (odcinek środkowy): ufin = 107,30 mm > unet,fin = 1,5 l / 200 = 41,14 mm (260,8%) (!!!) - krokiew koszowa wymagana DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość Wysokość b = 16,0 cm h = 20,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 fm,k = 24 MPa, ft,0,k = 14 MPa, fc,0,k = 21 MPa, fv,k = 2,5 MPa, E0,mean = 11 GPa, k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej A Kąt nachylenia połaci dachowej B A = 3,0 o B = 2,0 o Długość rzutu poziomego wspornika połaci B lw,x = 0,40 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego połaci B Długość rzutu poziomego odcinka górnego połaci B lg,x = 0,15 m ld,x = 3,04 m element w remontowanym obiekcie starym Obciążenia dachu: - obciążenie stałe gk = 0,400 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,10 - obciążenie ociepleniem gkk = 0,000 kn/m 2 połaci dachowej na środkowym odcinku krokwi; f = 1,20 Obciążenia połaci A: - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: dach jednospadowy, strefa 2, nachylenie połaci 3,0 st., obiekt niższy niż otaczający teren albo otoczony wysokimi drzewami lub obiektami wyższymi): Sk = 0,864 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru pk = 0,062 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 29

30 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant I, strefa I, H=300 m n.p.m., teren A, z=h=10,0 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=10,0 m, B=20,0 m, L=8,5 m, nachylenie połaci 21,0 st., beta=1,80): pk = -0,462 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 Obciążenia połaci B: - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: dach jednospadowy, strefa 1, A=300 m n.p.m., nachylenie połaci 2,0 st., obiekt niższy niż otaczający teren albo otoczony wysokimi drzewami lub obiektami wyższymi): Sk = 0,672 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie wiatrem pk = 0,000 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 WYNIKI: M [knm] R [kn] 0,72-0,13 8,22 0,42 0,00 A-A 5,48 8,37-0,01 0,27 4,19 0,33 połać B 2,0 1,7 0,00 rzut połać A 3,0 A A 0,60 4,56 0,23 0,72 5,48 0,270,40 3,04 0,15 Zginanie decyduje kombinacja A (obc.stałe max.+śnieg+wiatr) Momenty obliczeniowe: Mprzęsł = 8,37 knm; Mpodp = -0,13 knm Warunek nośności - przęsło: m,y,d = 7,85 MPa, fm,y,d = 14,77 MPa m,y,d/fm,y,d = 0,531 < 1 Warunek nośności - podpora: m,y,d = 0,16 MPa, fm,y,d = 14,77 MPa 30

31 m,y,d/fm,y,d = 0,011 < 1 Ugięcie (dolny wspornik): ufin = (-) 10,39 mm < unet,fin = 1,5 2,0 l / 200 = 10,83 mm (96,0%) Ugięcie (odcinek środkowy): 5. KROKIEW ufin = 23,49 mm < unet,fin = 1,5 l / 200 = 41,14 mm (57,1%) Zinwentaryzowane uszkodzenie biokorozyjne przekroju czynnego krokwi sięga głębokości 1cm. Z tego względu dokonano korekty przekroju krokwi z uwagi na powstałe uszkodzenia; przyjęto obliczeniowy przekrój czynny 12,5x14cm z obniżoną wytrzymałością na zginanie drewna /wyliczona z uwzględnieniem metody Rossa/. - w osiach 1-3 DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość Wysokość b = 12,5 cm h = 14,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: drewno użytkownika o oznaczeniu bezklasowe fm,k = 9 MPa, ft,0,k = 5 MPa, fc,0,k = 13 MPa, fv,k = 1,1 MPa, E0,mean = 7 GPa, k = 290 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej = 3,0 o Rozstaw krokwi a = 0,89 m Długość rzutu poziomego wspornika lw,x = 0,40 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego ld,x = 3,04 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego lg,x = 2,93 m element w remontowanym obiekcie starym Obciążenia dachu: - obciążenie stałe (wg PN-82/B-02001: ): gk = 0,400 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,10 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: dach jednospadowy, strefa 2, nachylenie połaci 3,0 st., obiekt niższy niż otaczający teren albo otoczony wysokimi drzewami lub obiektami wyższymi): 31

32 Sk = 0,864 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, strefa I, H=300 m n.p.m., monument, teren A, z=h=10,0 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=10,0 m, B=20,0 m, L=8,5 m, nachylenie połaci 3,0 st., beta=1,80): pk = -0,583 kn/m 2 połaci dachowej, f = 1,50 - obciążenie ociepleniem gkk = 0,000 kn/m 2 połaci dachowej WYNIKI: M [knm] R [kn] -1,75 0,40 3,04 2,93-0,13 0,00 0,06 2,53-0,66 0,99 0,00 0,15 5,89-1,54 3,0 0,95 0,00 0,04 1,74-0,45 0,40 3,04 2,93 Zginanie decyduje kombinacja B (obc.stałe max.+śnieg) Moment obliczeniowy: Mpodp = -1,75 knm Warunek nośności - podpora: m,y,d = 6,93 MPa, fm,y,d = 5,54 MPa m,y,d/fm,y,d = 1,252 > 1 (!!!) Ugięcie (wspornik): ufin = (-) 1,74 mm < unet,fin = 1,5 2,0 l / 200 = 6,01 mm (29,0%) Ugięcie (odcinek środkowy): ufin = 3,78 mm < unet,fin = 1,5 l / 200 = 22,83 mm (16,6%) 32

33 UWAGI: wymagane wzmocnienie krokwi nad podporą środkową jednostronną nadbitką długości 1,5m z drewna sosnowego klasy C24 o przekroju 4x14cm. Mocowanie wykonać wkrętami 4x100 w dwóch rzędach, mijankowo co 20cm. - krokiew w osiach 3-5 DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość Wysokość b = 12,5 cm h = 14,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: drewno użytkownika o oznaczeniu bezklasowe fm,k = 9 MPa, ft,0,k = 5 MPa, fc,0,k = 13 MPa, fv,k = 1,1 MPa, E0,mean = 7 GPa, k = 290 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej = 3,0 o Rozstaw krokwi a = 0,89 m Długość rzutu poziomego wspornika lw,x = 0,00 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego ld,x = 2,57 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego lg,x = 2,98 m element w remontowanym obiekcie starym Obciążenia dachu: Analogicznie jak dla krokwi w osiach 1-3 WYNIKI: 33

34 M [knm] R [kn] -1,56 2,57 2,98 1,45-0,38 0,00 0,04 0,65 5,56-1,45 0,00 0,14 3,0 1,08 1,85-0,48 0,00 0,05 2,57 2,98 Zginanie decyduje kombinacja B (obc.stałe max.+śnieg) Moment obliczeniowy: Mpodp = -1,56 knm Warunek nośności - podpora: m,y,d = 6,19 MPa, fm,y,d = 5,54 MPa m,y,d/fm,y,d = 1,117 > 1 (!!!) Ugięcie (odcinek górny): ufin = 4,19 mm < unet,fin = 1,5 l / 200 = 22,38 mm (18,7%) UWAGI: wymagane wzmocnienie krokwi nad podporą środkową jednostronną nadbitką długości 1,5m z drewna sosnowego klasy C24 o przekroju min. 3,2x14cm. Mocowanie wykonać wkrętami 4x100 w dwóch rzędach, mijankowo co 20cm. 7. WNIOSKI I ZALECENIA Na podstawie przeprowadzonej oceny stanu technicznego więźby dachowej i pokrycia dachu oraz wykonania szeregu obliczeń wytrzymałościowych z uwzględnieniem zinwentaryzowanego fotograficznie zużycia technicznego i miejscowych uszkodzeń biotycznych drewna jak również wyliczonego ubytku wytrzymałości drewna konstrukcyjnego stwierdza się konieczność przeprowadzenia : - wymiany elementów konstrukcyjnych więźby dachowej w osi 5-5 obejmującej płatwie, słupy i miecze na nowe wykonane z drewna konstrukcyjnego klasy nie mniejszej niż C24; wszystkie 34

35 elementy drewniane w płaszczyźnie styku z murem izolować warstwą bitumicznej taśma izolacyjną lub papy asfaltowej izolacyjnej, - sprawdzić i ewentualnie odtworzyć w uzgodnieniu z konserwatorem zabytków, umocowanie eklektycznej dekoracji gzymsu, osadzonej na konstrukcji drewnianych rygli i drewnianego opierzenia wraz z jej uzupełnieniem i renowacją, - płatwie w osiach 2-2, 3-3 i 4-4 należy wzmocnić obustronna nadbitką o przekroju 3,2x15cm mocując ją wkrętami 4x100 w dwóch rzędach mijankowo co 25cm, - krokiew koszowa wzmocnić obustronna nadbitką 4x15cm z drewna klasy C24 mocując je wkrętami 4x100 w dwóch rzędach mijankowo co 25cm, - wymienić krokwie skrajne tj. usytuowane w osi A-A i D-D w części nad poddaszem nieużytkowym; z uwagi na nieszczelność obróbek dachowych, krawędziowych elementy skrajne wykazują znaczne uszkodzenie przekroju czynnego, - pozostałe krokwie o przekroju 12,5x15cm wzmocnić jednostronną nadbitką z drewna sosnowego klasy C24 o przekroju 4x14cm w osi 2-2 i min. 3,2x14cm w osi 4-4; nadbitki mocować w dwóch rzędach wkrętami 4x100 mijankowo co 20-25cm, - poszycie z desek w miejscach objętych znacznym uszkodzeniem i zagrzybieniem wymienić, - wykonać wymianę całości pokrycia dachu z papy asfaltowej z wymiana całości obróbek blacharskich krawędziowych, rynien i rur spustowych oraz wykonania nowego wyłazu na dach, - wymiany kominów ponad dachem oraz ścian szczytowych ogniomuru poprzez ich przemurowanie cegłą klinkierową ; w przestrzeni strychowej na powierzchni kominów wymagane jest uzupełnienie tynku ochronnego, - wykonać impregnację grzybo- i ogniochronna całości więźby dachowej. Z uwagi na zakres powstałych podczas użytkowania zniszczeń i ograniczeń przekroju czynnego elementów nośnych więźby dachowej oraz wyliczona znikoma wytrzymałość na zginanie drewna objętego długoletnim /ponad ~ 90-letnim/ użytkowaniem, ze względów ekonomicznych, możliwości odtworzenia pełnej nośności konstrukcji więźby dachowej oraz dalszego wieloletniego użytkowania, zaleca się jej całkowitą wymianę. W przypadku braku środków na realizacje kompleksowej, pełnej wymiany więźby dachowej, należy bezwzględnie wykonać przynajmniej wymianę elementów nośnych w osi 5-5, wzmocnienia płatwi w osiach 2-2,3-3 i 4-4 oraz wymianę krokwi koszowych wraz z uzupełnieniem i odtworzeniem drewnianego poszycia dachu. Krokwie w osi 2-2 i 4-4 wzmocnić jednostronna nakładką w sposób określony jw.. Pokrycie dachu wykonać z 3-warstw papy asfaltowej. Wykonanie w/w napraw i wzmocnień więźby dachowej jest niezbędne dla dalszego użytkowania budynku, ponieważ ogólny stan techniczny więźby dachowej jest zły. 35

36 3 PROJEKT BUDOWLANY do projektu Nr 17-02B pt. REMONT BUDYNKU MIESZKALNEGO KOMUNALNEGO /REMONT WIĘŹBY DACHOWEJ, POKRYCIA DACHU ORAZ ELEWACJI FRONTOWEJ/. Inwestor: GMINA LEŚNICA ul.1-maja Leśnica Lokalizacja: LESNICA ul. PL. Narutowicza 26 gm. Leśnica (dz. nr ew. 201) Spis zawartości: I Dane ogólne II Podstawowe dane gabarytowe - 38 III Warunki lokalizacyjne - 38 IV Dane konstrukcyjno-materiałowe V Wykończenie wewnętrzne - 41 VI Wykończenie zewnętrzne VII Ochrona przeciwpożarowa - 42 VIII Charakterystyka ekologiczna - 42 IX Charakterystyka energetyczna - 42 X Obszar oddziaływania obiektu XI Analiza możliwości racjonalnego wykorzystania wysokoefektywnych systemów alternatywnego zaopatrzenia w energię i ciepło XII Warunki wykonania robót budowlano-montażowych - 45 XIII Informacja dotycząca opracowania planu bezpieczeństwa i ochrony - 45 Zdrowia XIV Przystosowanie obiektu dla osób niepełnosprawnych - 45 XV Obliczenia statyczne XVI Informacja dotycząca bezpieczeństwa i ochrony zdrowia

37 Wykaz sporządzonych rysunków: BRANŻA KONSTRUKCYJNA Usytuowanie budynku na działce I-1 Inwentaryzacja. Rzut więźby dachowej. Przekrój A-A. I-2 Inwentaryzacja. Rzut dachu. I-3 Inwentaryzacja. Elewacja frontowa. K-1 Rzut więźby dachowej. K-2 Przekrój A-A. Przekrój B-B. K-3 Rzut dachu. 37

38 I. DANE OGÓLNE. Budynek piętrowy, częściowo podpiwniczony z poddaszem nieużytkowym usytuowany na działce nr ew.1694, w zabudowie zwartej usytuowanej w obrębie chronionego prawem budowlanym zabytkowego zespołu urbanistycznego miasta lokacyjnego. Zespół jest ujęty w gminnej ewidencji zabytków o nr i dacie wpisu do rejestru 155/57 z dnia r. Przedmiotowy budynek ujęty jest w gminnej ewidencji zabytków pod nr 197/1296. Zadaszenie płaskie jednospadowe, o kącie nachylenia ~3,0 Układ funkcjonalny pomieszczeń bez zmian. Wykorzystano aktualnie obowiązujące normy i zalecenia publikowanych w dostępnych poradnikach dla architektów oraz warunków technicznych wykonania i odbioru robót budowlanych. Obliczenia statyczne i wymiarowanie przeprowadzono w oparciu o obowiązujące przepisy i normy. PN-82/B Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości. PN-82/B Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. PN-82/B Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. PN-80/B Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia śniegiem. PN-77/B Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia wiatrem. PN-B-03150:2000 Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-81/B Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-90/B Projekty budowlane. Obliczenia statyczne Projektowany remont budynku mieszkalnego polegać będzie na odtworzeniu elementów wykończeniowych elewacji frontowej, wymiany odtworzeniowej całości konstrukcji więźby dachowej oraz pokrycia dachu budynku. Zakresem remontu objęto również kominy ponad dachem, odtworzenie wraz z uzupełnieniem tynków zewnętrznych ponad dachem objętych pozwoleniem Opolskiego Konserwatora Zabytków nr 858/N/2016 z dnia r udzielone na realizację w/w robót remontowych. II. PODSTAWOWE DANE GABARYTOWE. Powierzchnia zabudowy bez zmian (wg PN-ISO 9836) - ~197,85m 2 Kubatura bez zmian (wg PN-ISO 9836) ,0 m 3 Maksymalna wysokość budynku remontowanego bez zmian - ~9,8m III. WARUNKI LOKALIZACYJNE. Projekt wykonano przy założeniach, że: Do obliczeń oraz badań przyjęto parametry geotechniczne z odporem gruntu na poziomie 0,15MPa. Dla założonych parametrów geotechnicznych podłoża gruntowego oraz z uwagi na rodzaj inwestycji, obiekt zalicza się do I kategorii geotechnicznej. Obciążenie śniegiem strefa II, obciążenie wiatrem strefa I IV. DANE KONSTRUKCYJNO-MATERIAŁOWE. ZESTAWIENIE ODTWORZENIOWYCH WARSTWY KONSTRUKCYJNYCH ZADASZENIA: Przegroda D1 - papa asfaltowa termozgrzewalna wierzchniego krycia gr. 5,2mm np. Gondach Extra PZ PYE PV 250 S46 1x 38

39 - papa asfaltowa termozgrzewalna podkładowa gr. 4,2mm np. Matizol Max WZ PYE PV250 S55 Super Montaż 1x - poszycie z deski na p/w gr. 2,8cm, - krokiew 10x16 cm co ~90 cm, - izolacja termiczna z maty szklanej ISOVER lub mineralnej URSA DF40 łącznie 15cm - paroizolacja folia PE - 1x płyta OSB-3 na p-w gr.12,5mm na ruszcie w rozstawie, co 60cm 1/ ROZBIÓRKA Przegroda D2 - papa asfaltowa termozgrzewalna wierzchniego krycia gr. 5,2mm np. Gondach Extra PZ PYE PV 250 S46 1x - papa asfaltowa termozgrzewalna podkładowa gr. 4,2mm np. Matizol Max WZ PYE PV250 S55 Super Montaż 1x - poszycie z deski na p/w gr. 2,8cm, - krokiew 8x16 cm co ~100 cm, - izolacja termiczna z maty szklanej ISOVER lub mineralnej URSA DF40 łącznie 20cm - ruszt metalowy C50 co 60 cm - paroizolacja 1 x folia poliuretanowa gr. min. 0,2mm - 1x płyta OSB-3 na p-w gr.12,5mm na ruszcie w rozstawie, co 60cm - 1x płyta GKF gr.15mm - Czynności przygotowawcze. W zakresie czynności przygotowawczych należy wykonać zabezpieczenia dotyczące bezpieczeństwa i higieny pracy polegające na oznakowaniu i ogrodzeniu terenu robót oraz zaopatrzenia go w napisy ostrzegawcze. Ekipę rozbiórkową wyposażyć w niezbędne narzędzia, sprzęt, urządzenia do odspajania i usuwania z budynku materiałów z rozbiórki zniszczonej długoletnia eksploatacją więźby dachowej a zwłaszcza w odzież roboczą, kaski i rękawice ochronne i zaznajomić z rodzajem i zakresem robót oraz z rozwiązaniem konstrukcyjnym budynku i stosowanych połączeń poszczególnych elementów konstrukcyjnych więźby dachowej przy robotach remontowych i odtworzeniowych. Z uwagi na charakter zabytkowy obiektu, prace należy prowadzić w uzgodnieniu z nadzorem konserwatorskim. Przejazdy i przejścia w zasięgu robót rozbiórkowych, w odpowiedni sposób zabezpieczyć lub wytyczyć a drogi i obejścia wyraźnie oznakować. W przypadku konieczności pracy robotników na wysokości większej niż 4m wyposażyć ich w zabezpieczenia w postaci pasów lub szelek ochronnych na linach umocowanych do trwałych elementów budynku. Zabrania się prowadzenia robót rozbiórkowych w czasie opadów atmosferycznych i silnego wiatru. - Kolejność robót przy wymianie zadaszenia budynku oraz odtworzenia trzonów kominowych ponad dachem. Przy rozbiórce połaci dachu i więźby dachowej należy zachować następującą kolejność etapów robót ściśle związaną z daną konstrukcją rozbieranego elementu. Zachowanie chronologii działań polegających na rozpoczęciu prac od rozbiórki i otworzenia odcinków kominów ponad dachem, a następnie : a/ wymianę tynku ochronnego kominów z wykonaniem czap betonowych, b/ skucie słabo przylegającego tynku ochronnego ogniomurów i szczytów z jego odtworzeniem, b/ rozbiórka zniszczonego pokrycia dachu wraz z poszyciem drewnianym, d/ wymiana więźby dachowej wraz z odtworzeniem pełnego drewnianego poszycia i pokrycia dachu wraz z obróbkami blacharskimi a na końcu remont odtworzeniowy elewacji frontowej z wymiana konstrukcji nośnej gzymsu koronującego i renowacji całości wykończenia 39

40 architektonicznego eklektycznego wystroju z odtworzeniem brakujących detali, boniowania przyziemia oraz renowacji cokołu. Segregacja i przycinanie elementów drewnianych więźby dachowej prowadzona będzie w bezpiecznej odległości od budynku z zachowaniem ogólnych przepisów BHP w obrębie działki. Gruz ładować na samochody samowyładowcze i wywozić do miejsca zagospodarowania. 2/ KONSTRUKCJA SCIAN ZEWNETRZNYCH spękane fragmenty ścian zewnętrznych i ogniomuru, powstałe przy demontażu należy przemurować cegłą pełną. 3/ DACH jednospadowy, o nachyleniu połaci ~3, o konstrukcji drewnianej mocowanych obustronnie do belki oczepowej (murłaty) wspartej na słupach podporowych. Nachylenie i wysokość połaci bez zmian w stosunku do zadaszenia istniejącego. Konstrukcja krokwiowo-płatwiowa z tarcicy kl. C27 Nad częścią nieużytkową przyjęto krokwie o przekroju 10x16cm wsparte na płatwiach o przekroju 14x16cm w rozstawie analogicznym jak poprzednio. W miejscu oparcia krokwi na płatwiach wykonać nacięcie 3cm. Słupy drewniane o przekroju 14x14cm usztywnić obustronnie mieczami o przekroju 12x12cm jak poprzednio. Dla wzmocnienia strefy oparcia słupy osadzono na podwalinach dł. min 2,0m i o przekroju poprzecznym 10x14cm. W miejscu lokalizacji podwalin wymagane jest wycięcie drewnianej podłogi i wpuszczenie podwalin do poziomu wsparcia bezpośrednio na elementach nośnych stropu. Mocowanie podwalin wykonać łącznikami ciesielskimi lub wkrętami śr.10mm dł.25cm np. SPAX. Składanie krokwi na płatwi wykonać w osi 3-3. Krokwie mocować wkrętami SPAX o średnicy i długości jw. Krokwie koszowe wykonać o przekroju 12x18cm. W miejscu oparcia krokwi na płatwiach wykonać nacięcia na gł. 5cm w celu zrównoważenia płaszczyzny połaci. Usytuowanie krokwi koszowych analogicznie jak poprzednio. Na całości konstrukcji więźby dachowej wykonać deskowanie z desek impregnowanych środkami grzybo- i owadobójczymi oraz ogniochronnymi. Na poszycie dachu stosować deski z tarcicy gr.2,8cm na wpust. Nad częścią mieszkalną z uwagi na znaczne uszkodzenie przekroju czynnego elementów nośnych, wykonać wymianę konstrukcji więźby dachowej. Krokwie o przekroju poprzecznym 8x16cm mocować w rozstawie, co ~1,0m wkrętami śr.10mm dł.25cm np. SPAX. Płatwie i murłaty o przekroju analogicznym tj. 14x14cm wsparte na słupach i stężone obustronnym mieczem o przekroju 12x12cm. Płatew pośrednia o wym. 14x16cm wsparta na słupach 14x14cm. Wykonać pełne deskowanie połaci dachu tarcica podłogową gr. 2,8cm na wpust. Całość tarcicy zabezpieczona środkami ogniochronnymi, grzybo- i owadobójczymi w wytwórni. Wymagane jest potwierdzenie producenta tarcicy wykonania w/w impregnacji ciśnieniowej lub innej dopuszczalnej formy przeprowadzenia zabezpieczenia. Szczegóły rozwiązań konstrukcyjnych więźby dachowej przedstawiono w części rysunkowej opracowania rys.nr K-1, K-2 Mocowanie murłat i płatwi wykonać analogicznie jak poprzednio tzn. poprzez kotwienie bezpośrednio do słupów wsporczych, pośrednio stropu drewnianego lub osadzonych trzpieni żelbetowych. Z uwagi na obowiązującą ochronę konserwatorską przedmiotowego budynku, zrezygnowano z wykonania obwodowego wieńca kotwiącego. Alternatywnie dopuszcza się mocowanie kotwami ocynkowanymi Ø12mm w rozstawie, co ~1,2m do trzpieni żelbetowych osadzonych w konstrukcji ścian. Trzpienie żelbetowe o wym. przekroju poprzecznego 17x17cm, zbroić prętami 4Ø12mm (stal 34GS) oraz strzemionami Ø6 mm w odstępach, co 20,0cm (stal St3S-b). Przekroje poprzeczne poszczególnych elementów konstrukcji wymienionej więźby dachowej ujęto tabelarycznie w wykazie drewna na rys. K-1. 40

41 Pokrycie dachu 2 warstwy papy asfaltowej termozgrzewalnej na osnowie poliestrowej na pełnym poszyciu z desek gr. 2,8cm Przyjęto 1 warstwę papy termozgrzewalnej podkładowej np. Gondach Extra PZ PYE PV 250 S46 Super Montaż, mocowanej do podłoża łącznikami mechanicznymi w ilościach zalecanych przez producenta i dodatkowo zgrzanym zakładem. Warstwa II papa termozgrzewalna np. Matizol Max WZ PYEPV250 S55 Super Montaż. 4/ OBRÓBKI BLACHARSKIE Przewiduje się wykonanie obróbek blacharskich kominów, okapów, koszy, ogniomurów, itp. z blachy ocynkowanej gr.0,5mm, malowanej proszkowo. Obróbki blacharskie gzymsu, parapetów pod- i nadokiennych elewacji frontowej wykonać z blachy tytanowo-cynkowej zgodnie z opracowanym programem konserwatorskim. 5/ RYNNY I RURY SPUSTOWE Rynny i rury spustowe z blachy ocynkowane o średnicach wynikających z rzutu poziomego dachu. Odprowadzenie wody opadowej powierzchniowe w obrębie terenu działki. 6/ IZOLACJE Termiczna: - dach MATA ISOVER D40 w przestrzeni międzykrokwiowej oraz rusztu gr. łączna 20cm nad pomieszczeniem użytkowym /część mieszkalna/ ; w pozostałej części tj. strychu nieużytkowego oraz pomieszczenia technicznego - MATA ISOVER D40 w przestrzeni międzykrokwiowej oraz rusztu gr. łączna 15cm Paroszczelna folia polietylenowa gr.0,2mm pod okładzinę na poddaszu z płyt gipsowokartonowych typ GKF lub płyty OSB-3 p-w gr.15mm 7/ UWAGI Wszelkie wątpliwości dotyczące remontu budynku wg niniejszego projektu należy rozwiązać przed rozpoczęciem budowy w ramach nadzoru inwestorskiego. Użyte materiały budowlane i wykończeniowe powinny posiadać atest ITB lub atesty i certyfikaty UE. Roboty budowlane i rzemieślnicze należy wykonać zgodnie z zasadami sztuki budowlanej oraz normami pod nadzorem osób uprawnionych. V. WYKOŃCZENIE WEWNETRZNE. Zakres projektowanego remontu budynku mieszkalnego w oparciu o uzyskane pozwolenie nr 858/N/2016 Opolskiego Konserwatora Zabytków z dnia r, nie przewiduje modernizacji wykończenia wnętrza, poza elementy zadaszenia budynku, będące przedmiotem wymiany. VI. WYKOŃCZENIE ZEWNETRZNE. 1. STOLARKA ZEWNĘTRZNA Bez zmian. 2. ELEWACJA FRONTOWA: Szczegóły rozwiązań projektowych remontu elewacji frontowej ujęto w opracowanym Programie Prac Konserwatorskich elewacja frontowa kamienicy autorstwa mgr inż.arch. Katarzyny Szlapa-Mikitczak zatwierdzonym przez Opolskiego Konserwatora Zabytków na podstawie pozwolenia nr 858/N/2016 z dnia r. Zakresem objęto : 41

42 - oczyszczenie metodą ciśnieniową z wszelkich zanieczyszczeń atmosferycznych elewacji z cegły ceramicznej, klinkierowej z uzupełnieniem spoinowania oraz impregnacją preparatem remmers Funcosil SNL, - remont cokołu polegający na skuciu mozaiki z cienkowarstwowego tynku żywicznego, wykonaniu obrzutki odpornej na siarczany tj. Remmers Vorspritzmortel oraz tynku renowacyjnego Remmers Sanierputz Stara Biel WTA, - odtworzenie elementów wystroju architektonicznego gzymsów, opasek i obramowań, dekoracji nad- i podokiennej polegającej na usunięciu ręcznym warstw wcześniejszej malatury z uzupełnieniem ubytków i fragmentów profili słabo przylegających do podłoża, - wykonanie impregnacji tynków prostych i profili dekoracyjnych wodnym środkiem gruntującym o działaniu hydrofobizujacym i wzmacniającym Funcosil WS Remmers oraz wykonanie tynku zacieranego na gładko - uzupełnienie ubytków gzymsu koronującego w postaci nowych odlewów sztukatorskich, wykonanych na wzór oryginału wraz z ich umocowaniem, - odtworzenie ubytków w części boniowanej parteru - wymiana wszystkich obróbek blacharskich na gzymsach i parapetach z blachy tytanowocynkowej; analogiczna obróbkę wykonać w strefie okien piwnicznych. VII. OCHRONA PRZECIWPOŻAROWA. Budynek z uwagi na pokrycie papowe (palne) jest wydzielony obustronnie ogniomurem. - KLASYFIKACJA POŻAROWA Projektowany budynek kwalifikuje się do kategorii ZL IV ; budynki mieszkalne niskie N - KLASA ODPORNOŚCI OGNIOWEJ Budynki takie mogą być wykonane w klasie E odporności ogniowej VIII. CHARAKTERYSTYKA EKOLOGICZNA. 1/ ZAPOTRZEBOWANIE NA WODĘ I ODPROWADZENIE ŚCIEKÓW. Nie dotyczy. 2/ EMISJA ZANIECZYSZCZEŃ PYŁOWYCH I PŁYNNYCH Nie dotyczy. 3/ ODPADY STAŁE Nie dotyczy. 4/ EMISJA HAŁASÓW, WIBRACJI ORAZ PROMIENIOWANIA JONIZUJACEGO I ZAKŁÓCEŃ ELEKTROMAGNETYCZNYCH. W zakresie robót remontowych będących przedmiotem niniejszego opracowania nie występuje zjawisko tworzenia się pola elektromagnetycznego emitującego promieniowanie jonizujące o natężeniu stwarzającym zagrożenie dla środowiska. 5/ WPŁYW NA ISTNIEJĄCY DRZEWOSTAN, POWIERZCHNIĘ ZIEMI, GLEBĘ, WODY POWIERZCHNIOWE I PODZIEMNE. Nie dotyczy. IX. CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA. Nie dotyczy X. OBSZAR ODDZIAŁYWANIA OBIEKTU. Obszar oddziaływania obiektu został wyznaczony w oparciu o przepisy Rozporządzenia Ministra Infrastruktury z dnia r w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie i w całości mieści się na działce nr ew Z uwagi na istniejącą zwarta zabudowę sąsiednią, obszar oddziaływania prowadzonych prac remontowych należy rozciągnąć na nieruchomości sąsiednie tj. budynek usytuowany przy ul. Plac Narutowicza 25 i 27. Oba budynku stanowią własność Gminy Leśnica i są w jej zarządzie. 42

43 Nie przewiduje się żadnego zwiększenia jakichkolwiek niedogodności dotyczących zwiększenia zanieczyszczenia powietrza, emisji, zapachów, hałasu lub ograniczenia dopływu światła dziennego dla obiektów usytuowanych w sąsiedztwie projektowanej inwestycji. Charakter oddziaływania określono w oparciu o następujące przepisy: [1] Ustawa z dnia 7 lipca 1994r Prawo budowlane ( Dz.U. z 2006r Nr 156 poz z późniejszymi zmianami). [2] Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 12 kwietnia 2002r w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie ( Dz.U. Nr 75 z 2002r poz.690 zm. :Dz.U. z 2003 r. nr33, poz.270, z 2004r.Nr 109, poz.1156;z 2008r. Nr 201, poz.1238; z 2009r Nr 56, poz.461). [3] Ustawę z dnia 24 sierpnia 1991r o ochronie przeciwpożarowej (Dz.U nr 178 z 2009r.,poz.1380, z późn.zm.). [4] Rozporządzenie Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia 7 czerwiec 2010r w sprawie ochrony przeciwpożarowej budynków, innych obiektów budowlanych i terenów (Dz.U.nr 109,poz.719). [5] Rozporządzenie Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia 24 lipca 2009r. w sprawie przeciwpożarowego zaopatrzenia w wodę oraz dróg pożarowych (Dz.U.nr124, poz.1030) OGÓLNA CHARAKTERYSTYKA BUDYNKU. Gabaryty powierzchnia, wysokość, liczba kondygnacji zostały szczegółowo określone w pkt. II opisu technicznego. WARUNKI BUDOWLANO-INSTALACYJNE (związane z ochrona przeciwpożarową) Konstrukcja projektowanego budynku została opisana w pkt. IV niniejszego opracowania. Stan techniczny elementów konstrukcyjnych i wykończeniowych zabudowy sąsiedniej jest zadawalający. OCENA WARUNKÓW TECHNICZNO-BUDOWLANYCH W ZAKRESIE PROJEKTOWANEGO REMONTU Remont odtworzeniowy pokrycia i konstrukcji dachu oraz elewacji frontowej, został opracowana na podstawie wymagań uzgodnionych w Pozwoleniu Opolskiego Konserwatora Zabytków nr 858/N/2016 z dnia r. CHARAKTERYSTYKA POŻAROWA Obiekt sklasyfikowany jest jako budynek niski (N) kategorii ZLIII w klasie odporności ogniowej E i stanowi jedna strefę pożarowa. Kategoria zagrożenia ludzi, przewidywana liczba osób na każdej kondygnacji i w pomieszczeniach, w których przebywać mogą jednocześnie większe grupy ludzi. W budynku nie występują pomieszczenia, w których mogą jednocześnie przebywać większe grupy osób, tj. powyżej 50. Należy przyjąć, że powierzchnia strefy pożarowej jest znacznie mniejsza od dopuszczalnej wartości 8000m2. Wszystkie elementy budowlane spełniają warunki odporności ogniowej stosownie do 232 ust.4 Rozporządzenia Ministra Infrastruktury z dnia 12 kwietnia 2002r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie (Dz.U. z 2002r Nr 75 poz.690 z późniejszymi zmianami). 43