- zagrożony odcinek drogi. Orientacja. DP nr 1920 Wiśniowa - Różanka km Skala 1:10000

Transkrypt

1 - zagrożony odcinek drogi Orientacja DP nr 1920 Wiśniowa - Różanka km Skala 1:10000

2 0+070 LEGENDA zakres osuwiska R6.00 oś jezdni proj. bariery energochłonne proj. krawężnik odsłonięcie 12cm proj. krawężnik odsłonięcie 2cm linie dowiązań nawierzchnia jezdni - beton asfaltowy wg branży drogowej proj. wpust deszczowy z przyłączem % kosze siatkowo-kamienne R1.50 płyty ażurowe oś potoku drenaż francuski z sączkiem rura PCV Ø200 studnia z tw. sztucznych Ø425 studnia wodo-ściekowa Ø500 odbudowa przepustu korytka skarpowe korytka muldowe korytka górskie konstrukcja oporowa - pale wiercone mikropale iniekcyjne dreny wiercone gwoździe gruntowe mikropale pionowe mikropale skośne wg branży wodnej

3 pp m n.p.m. PRZEKRÓJ CHARAKTERYSTYCZNY 1-1 ZABEZPIECZENIA skala 1:100

4 PRZEKRÓJ CHARAKTERYSTYCZNY 2-2 ZABEZPIECZENIA skala 1:100 80cm 80cm 50 pp m n.p.m. dostosować do grubości ściany PRZEKRÓJ 1-1 SKALA 1:50 600

5 PRZEKRÓJ CHARAKTERYSTYCZNY 3-3 ZABEZPIECZENIA skala 1:100 80cm 80cm PRZEKRÓJ 1-1 SKALA 1:50 600

6 PRZEKRÓJ CHARAKTERYSTYCZNY 4-4 ZABEZPIECZENIA skala 1:100 80cm 180cm ~6,50m PRZEKRÓJ 1-1 SKALA 1:50 600

7 SPIS ZAWARTOŚCI: OPIS TECHNICZNY 1. Przedmiot opracowania 2. Materiały wyjściowe 3. Zakres i cel opracowania 4. Warunki geologiczno inżynierskie 5. Opis osuwiska 6. Projektowane rozwiązania konstrukcyjne i odwodnienie 6.1 Dreny wiercone 6.2 Konstrukcja oporowa 6.3 Gwoździe gruntowe 6.4 Zabezpieczenie powierzchniowe gwoździowanej skarpy elastyczne pokrycie skarpy siatką stalową 6.5 Koncepcja zabezpieczenia zabytkowego kościoła 7. Analiza warunków stateczności 8. Zakres opracowań roboczych 9. Zalecenia konstrukcyjne ATEiRI mkm PERFEKT sp. z o.o. 1

8 Orientacja skala 1: OPIS TECHNICZNY 1. PRZEDMIOT OPRACOWANIA Przedmiotem niniejszej opracowania jest likwidacja i zabezpieczenie osuwiska - droga powiatowa nr 1920R Różanka-Wiśniowa w km Inwestycja zlokalizowana jest w ciągu drogi powiatowej nr 1920R Wiśniowa- Różanka, w miejscowości Niewodna, obrębie gminy Wiśniowa, powiat strzyżowski, woj. podkarpackie. Stabilizacja osuwiska w zakresie branży konstrukcyjnej obejmuje: - odwodnienie wgłębne obszaru drogi i skarpy nad kościołem w postaci drenów wierconych - zabezpieczenie korpusu drogowego konstrukcją oporową z pali - zabezpieczenie korpusu drogowego gwoździami gruntowymi z zabezpieczeniem powierzchniowym - zabezpieczenie skarpy nad kościołem konstrukcją oporową z pali. Niniejsze opracowanie odnosi się do zabezpieczeń konstrukcyjnych, nie uwzględnia zabezpieczenia całego osuwiska. Ograniczenia w zasięgu stabilizacji wynikają ze względów ekonomicznych, a projektowany zakres zabezpieczeń ma na celu utrzymanie przejezdności drogi oraz zminimalizowanie ruchów przemieszczeniowych w obrębie istniejącego zabytkowego kościoła. ATEiRI mkm PERFEKT sp. z o.o. 2

9 2. MATERIAŁY WYJŚCIOWE Do sporządzenia niniejszej dokumentacji wykorzystano następujące materiały: Dokumentacja geologiczno-inżynierska dla określenia warunków geologiczno-inżynierskich i zabezpieczenia osuwiska na drodze powiatowej 1920R opracowana przez firmę ProGeo Piotr Prokopczuk ul. Głowackiego 34a, Nowy Sącz, lipiec 2013; Projekty związane branży drogowej i wodnej; Mapa sytuacyjno-wysokościowa w skali 1:500; Rozporządzenie Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia Dz. U. Nr 126, póz. 839 w sprawie ustalenia geotechnicznych warunków posadowienia obiektów budowlanych; Rozporządzenie Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia Dz. U. Nr 257, poz w sprawie określenia rodzajów przedsięwzięć mogących znacząco oddziaływać na środowisko oraz szczegółowych uwarunkowań związanych z kwalifikowaniem przedsięwzięcia do sporządzenia raportu o oddziaływaniu na środowisko; Normy i wytyczne projektowania; Dokumentacja fotograficzna; Odkrywki fundamentów kościoła; Dokumentacja archiwalna kościoła; Wizje lokalne w terenie. 3. ZAKRES I CEL OPRACOWANIA Przedmiotem niniejszego opracowania jest projekt stabilizacji osuwiska drogowego wraz z odbudową drogi powiatowej 1920R w km w m. Niewodna, jak również zabezpieczenie konstrukcyjne zabytkowego kościoła. W dokumentacji uwzględniono: - charakterystykę warunków geologicznych przedmiotowego obszaru; - analizę bezpośrednich przyczyn pogorszenia się parametrów geotechnicznych gruntu i ich wpływu na stateczność zbocza; - określenie sposobu stabilizacji skarp ze sprawdzeniem stateczności ogólnej. Przy prowadzeniu robót, niezależnie od niniejszego projektu, należy stosować następujące opracowania dotyczące robót: Specyfikacje Techniczne Wykonania i Odbioru Robót Budowlanych, Przedmiar Robót. ATEiRI mkm PERFEKT sp. z o.o. 3

10 4. WARUNKI GEOLOGICZNO INŻYNIERSKIE Kategoria geotechniczna i warunki gruntowe Na podstawie Rozporządzenia Rozporządzenie Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej z dnia 25 kwietnia 2012 r. (Dz. U. Nr 81/2912, poz. 463) w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadawiania obiektów budowlanych sklasyfikowano warunki gruntowe jako skomplikowane (z uwagi na występowanie niekorzystnych zjawisk osuwiskowych) ustalając trzecią kategorię geotechniczną. Budowa geologiczna Przedmiotowy teren położony jest w obrębie jednej z mniejszych jednostek tektonicznych Karpat Zewnętrznych jednostki skolskiej. Zbudowana jest ona ze skał osadowych wieku kredowego i paleogeńskiego składających się z naprzemianległych piaskowców i łupków - typowych utworów fliszowych. Na omawianym terenie w podłożu występują piaskowce grubo- i średnioławicowe oraz łupki warstw krośnieńskich górnych, wieku oligoceńskiego. W wykonanych otworach i wykopie badawczym stwierdzono występowanie podłoża skalnego, wykształconego w postaci łupka ilastego i łupka piaszczystego z przewarstwieniami zwietrzałego piaskowca, dochodzącymi lokalnie do 1,2 m. Wystąpiło ono na głębokości 4,5 10,9 m ppt. Na podstawie pomiarów w wykopie nadawczym oraz na podstawie pomiarów kątów w rdzeniu wiertniczym można stwierdzić, że generalnie warstwy podłoża skalnego zapadają pod kątem 5-8 w kierunku południowo zachodnim tj. konsekwentnie do zbocza. Utwory paleogeńskie głębszego podłoża przykryte są w rejonie zbocza czwartorzędowymi osadami wykształconymi w postaci zwietrzelin in situ (po za terenem osuwiska) oraz rumoszy gliniastych i glin koluwialnych. Utwory koluwialne to głównie rumosze gliniaste łupkowe, oraz całe pakiety łupkowe i piaskowcowe. Jak wynika z wykonanych wierceń miąższość tych utworów jest znaczna i wynosi od 4,5 m w dolnej części osuwiska do ok. 10,9 m w środkowej części osuwiska. W obrębie utworów koluwialnych zaobserwowano szereg wyraźnych płaszczyzn poślizgu oraz drobne zlustrowania wśród okruchów łupka. Ruch mas ziemnych po zboczu występuje zarówno na głębokości stropu podłoża skalnego jak i w obrębie pakietów łupkowych. Powierzchnią poślizgu jest tutaj przeważnie powierzchnia stropu przewarstwień skały łupkowej, na których gromadzi się warstwa wody gruntowej. Woda ta powoduje nadmierne nawilgocenie gliniasto rumoszowych utworów pokrywy zwietrzelinowej, utratę ich spójności i ruch w dół zbocza. Na omawianym terenie ruchami osuwiskowymi zostały objęte zarówno utwory paleogeńskie jak i przykrywające je utwory czwartorzędowe. Jest to osuwisko skalno zwietrzelinowe konsekwentne. W rejonie niszczonego kościoła miąższość koluwiów wynosi ok. 7,0-10,0m. Charakterystyka wydzielonych zespołów gruntów Na podstawie przeprowadzonych badań pobranych próbek gruntu, w oparciu o normy: PN-86/B-02480, PN- 74/B-04452, PN-81/B-03020, występujące w podłożu grunty zakwalifikowano do odrębnych warstw ATEiRI mkm PERFEKT sp. z o.o. 4

11 geotechnicznych w oparciu o ich właściwości, genezę i stratygrafię. Parametry fizyczno-mechaniczne gruntów przedstawiono w dokumentacji geologicznej. ATEiRI mkm PERFEKT sp. z o.o. 5

12 Warunki hydrogeologiczne Wody powierzchniowe w rejonie osuwiska reprezentowane są przez potok Niewodna płynący wzdłuż drogi i zachodniej granicy osuwiska. Potok intensywnie eroduje brzegi w trakcie wezbrań powodziowych, głównie w miejscu zakrętów potoku. Warunki hydrogeologiczne są ściśle związane z budową geologiczną. Występują tutaj dwa horyzonty wód gruntowych: głęboki paleogeński i płytki czwartorzędowy. Wody horyzontu paleogeńskiego zawarte są w szczelinach spękań piaskowców i łupków fliszowych podłoża skalnego. Ilość jej uzależniona jest od ilości i wielkości szczelin piaskowca kontaktujących się ze sobą i jego porowatości. Warstwy łupkowe są praktycznie bezwodne. Zwierciadło wód paleogeńskich nie tworzy ciągłego poziomu wodonośnego. Wody horyzontu paleogeńskiego wypływają na powierzchnię w miejscach wychodni warstw tworząc źródła i podmokłości. W żadnym z wykonanych otworów badawczych nie stwierdzono występowania wód gruntowych tego horyzontu. ATEiRI mkm PERFEKT sp. z o.o. 6

13 Na terenie zboczy woda gruntowa horyzontu czwartorzędowego nie posiada swobodnego zwierciadła. Występuje w postaci sączeń w obrębie rumoszowo gliniastych utworów pokrywy zwietrzelinowej. Sączenia te zasilane są głównie wodami infiltracyjnymi opadowymi oraz wodami horyzontu paleogeńskiego wypływającymi z podłoża skalnego. Ilość i wydajność tych sączeń jest w bardzo dużym stopniu uzależniona od pór roku. W mokrych jego okresach zarówno ilość jak i wydajność sączeń wielokrotnie się zwiększają i wtedy występują praktycznie w całym profilu gruntowym czwartorzędowej pokrywy zwietrzelinowej. Większość sączeń grupuje się w przyspągowej partii zwietrzeliny, na styku tej warstwy z podłożem skalnym lub na styku rumoszu i zwietrzeliny. Powodują one bardzo często nadmierne nawilgocenie gliniasto - rumoszowego gruntu i tym samym utratę jego spójności, i co za tym idzie zsuwanie się mas ziemnych po zboczach i powstanie osuwisk i spływów powierzchniowych warstw gruntu. W wykonanych otworach badawczych stwierdzono występowanie licznych sączeń uwidaczniających się w postaci znacznego nawilgocenia fragmentów rdzenia wiertniczego. 5. OPIS OSUWISKA Przedmiotowy teren położony jest w środkowej części miejscowości Niewodna, przynależnej administracyjnie do gminy Wiśniowa, powiat strzyżowski, województwo podkarpackie. Badane osuwisko położone jest w rejonie przysiółka Dół i obejmuje swoim zasięgiem fragment drogi powiatowej nr 1920R Wiśniowa Różanka w km oraz fragment zbocza przylegającego bezpośrednio do tej drogi wraz z znajdującymi się tam zabudowaniami nr 20 i 21 oraz kościołem i cmentarzem. Osuwisko rozwinęło się powyżej cmentarza i kościoła na zboczu doliny potoku Niewodna. Posiada długość ok. 264 m i szerokość ok. 210 m. Jest to stare holoceńskie osuwisko o wyraźnych zarysach ze skarpą położoną ok. 60 m nad dnem doliny i wyraźnym jęzorem schodzącym do jego dna. Teren osuwiska pod względem morfologicznym obejmuje dolną i środkową część zbocza nachylonego w kierunku południowo - zachodnim aż do doliny potoku Niewodna. Osuwisko posiada wyraźną skarpę główną wysokości ok. 8,0 m oraz mało wyraźne skarpy boczne. Osuwisko kończy się w zachodnim fragmencie czołem w korycie potoku. W strefie przebiegu drogi występują liczne szczeliny i pęknięcia. Średni spadek terenu w obrębie osuwiska wynosi ok. 14,4. Rzędne terenu w rejonie osuwiska wynoszą ok. 262,0 m n.p.m. w pobliżu koryta potoku do ok. 323,0 m n.p.m. powyżej skarpy głównej, w części wschodniej osuwiska. Rozpiętość pionowa osuwiska wynosi ok. 61 m. Jest to osuwisko zwietrzelinowe o maksymalnej miąższości koluwiów ok. 10,9 m. Osuwisko uaktywniało się kilkakrotnie w latach 1958, 1980, 2010 i Spowodowało ono spękanie i zdeformowanie jezdni drogi powiatowej oraz spękania kościoła i zabudowań Parafii. Jezdnia została naprawiona. Kolejne uaktywnienie się osuwiska może spowodować całkowite zniszczenie drogi powiatowej i zabytkowego kościoła. ATEiRI mkm PERFEKT sp. z o.o. 7

14 6. PROJEKTOWANE ROZWIĄZANIA KONSTRUKCYJNE W celu stabilizacji powstałego procesu obsunięć gruntu oraz uszkodzeń drogi powiatowej konieczne są szybkie i skuteczne zabezpieczenia. Zabezpieczenia konstrukcyjne i odwodnienie wgłębne: Konstrukcja oporowa: - nr 1 km 0-268,5 do km 0-159,5 w nasypie drogowym strona prawa (równolegle do osi drogi, w odległości ~3,30m) składającej się z pali pionowych (szt.55) i mikropali skośnych (szt. 54) zwieńczonych oczepem żelbetowym; - nr 2 km 0-68,0 do km 0-051,0 strona lewa składającej się z pali pionowych (szt.127) zwieńczonych oczepem żelbetowym; - nr 3 zabezpieczenie skarpy nad kościołem składającej się z pali pionowych (szt.34) i mikropali skośnych (szt. 32) zwieńczonych oczepem żelbetowym; Skarpa poniżej kościoła: gwoździowanie skarpy gwoździami o średnicy 150mm w rozstawie 1,50x1,50m z przesunięciem o 0,75m, długość gwoździ 24,0m; 21,0m; 18,0m z umocnieniem powierzchniowym siatką stalową. Wykonanie drenów wierconych na skarpie lewej drogi i powyżej kościoła (dreny Φ100 z wylotami prefabrykowanymi i odprowadzeniem wody korytkami skarpowymi i ściekowymi do rowu przydrożnego wg branży wodnej). W celu zapewnienia skutecznego odwodnienia obszaru osuwiska administrator rowu przydrożnego musi zapewnić jego prawidłową eksploatację i konserwację zarówno w obrębie osuwiska jak i na dalszym obszarze. 6.1 Dreny wiercone Zaprojektowano wykonanie drenów wierconych Ø100, o długości ~25m co ~6,0m szt.22, o długości 14,0m szt.1, 15,0m szt.1, 16,0m szt.1, 17,0m szt.1. Dreny te zapewnią odprowadzenie wody z głębszych partii gruntów, bez wykonywania głębokich wykopów. Odprowadzenie wody z drenów: wyloty prefabrykowane żelbetowe. Lokalizację drenów dostosować do warunków terenowych, minimalne zagłębienie rury ppt wynosi 1,0m. 6.2 Konstrukcje oporowe Konstrukcja oporowa nr 1 W celu zabezpieczenia korpusu drogowego, po stronie prawej drogi powiatowej zaprojektowano wykonanie układu oporowego: pale pionowe i mikropale skośne zwieńczone oczepem żelbetowym. Pale pionowe należy wykonać o średnicy 600mm i długości 12,0m, zbrojone dwuteownikami HEB h=240mm na całej długości w rozstawie osiowym co 2,0m. Mikropale ukośne należy wykonać jako ATEiRI mkm PERFEKT sp. z o.o. 8

15 iniekcyjne, zbrojone prętem lub żerdzią o minimalnym polu przekroju 15cm 2 ze stali S460, o długości 15,0m w rozstawie co 2,0m (pomiędzy palami pionowymi). W celu zwieńczenia głowic pali górne odcinki należy zakotwić w belce oczepowej na długości min. 60cm. Zbrojenie belki oczepowej o przekroju 80x80cm 10 prętów 20 (stal BSt500), strzemiona 8 co 30cm, pręty przeciwskurczowe 4 8, beton C30/37. Długość pali wynika z położenia płaszczyzn poślizgu, które zalegają w rejonie drogi do głębokości około 7,0m ppt oraz z potrzebnego zagłębienia w warstwie nienaruszonego podłoża skalnego. Pale należy wykonać o długości gwarantującej zagłębienia w warstwę trzeciorzędowych łupków i piaskowców na głębokość min. 5.0m. W przypadku nie osiągnięcia dla projektowanej długości pala minimalnego zagłębienia w tej warstwie, trzon pala należy wydłużyć tak aby spełnić powyższy warunek. Konstrukcja oporowa nr 2 W celu zabezpieczenia korpusu drogowego i skarpy po stronie lewej drogi powiatowej zaprojektowano wykonanie układu oporowego: pale pionowe w dwóch rzędach o rozstawie 1,0m, (pale w poszczególnych rzędach w rozstawie osiowym co 2,0m z przesunięciem o 1,0m). Pale należy wykonać o średnicy 600mm i długości 12,0m, zbrojone dwuteownikami walcowane HEB h=220mm na całej długości. Zbrojenie pali wynika z warunku sił ścinających oraz momentów zginających. W celu zwieńczenia głowic pali ich górne odcinki należy zakotwić w belce oczepowej na długości min. 80cm. Zbrojenie belki oczepowej o przekroju 100x180cm 20 prętów 20 (stal BSt500), strzemiona 10 co 40cm, pręty przeciwskurczowe 4 10, beton C30/37. Dylatacje w betonie co 10,0m. Długość pali wynika z położenia płaszczyzn poślizgu, które zalegają w rejonie drogi do głębokości około 6,0m ppt oraz z potrzebnego zagłębienia w warstwie nienaruszonego podłoża skalnego. Pale należy wykonać o długości gwarantującej zagłębienia w warstwę trzeciorzędowych łupków i piaskowców na głębokość min. 5.0m. W przypadku nie osiągnięcia dla projektowanej długości pala minimalnego zagłębienia w tej warstwie, trzon pala należy wydłużyć tak aby spełnić powyższy warunek. Konstrukcja oporowa nr 3 W celu zabezpieczenia skarpy nad kościołem, zaprojektowano wykonanie układu oporowego: pale pionowe i mikropale skośne zwieńczone oczepem żelbetowym. Pale pionowe należy wykonać o średnicy 600mm i długości 15,0m, zbrojone dwuteownikami HEB h=240mm na całej długości w rozstawie osiowym co 2,0m. Mikropale ukośne należy wykonać jako iniekcyjne, zbrojone prętem lub żerdzią o minimalnym polu przekroju 15cm 2 ze stali S460, o długości 18,0m w rozstawie co 2,0m (pomiędzy palami pionowymi).w celu zwieńczenia głowic pali górne odcinki należy zakotwić w belce oczepowej na długości min. 60cm. Zbrojenie belki oczepowej o przekroju 80x80cm 10 prętów 20 (stal BSt500), strzemiona 8 co 30cm, pręty przeciwskurczowe 4 8, beton C30/37. Długość pali wynika z położenia płaszczyzn poślizgu, które zalegają w rejonie drogi do głębokości około 7,0m ppt oraz z potrzebnego zagłębienia w warstwie nienaruszonego podłoża skalnego. ATEiRI mkm PERFEKT sp. z o.o. 9

16 Pale należy wykonać o długości gwarantującej zagłębienia w warstwę trzeciorzędowych łupków i piaskowców na głębokość min. 5.0m. W przypadku nie osiągnięcia dla projektowanej długości pala minimalnego zagłębienia w tej warstwie, trzon pala należy wydłużyć tak aby spełnić powyższy warunek. Rozpoczęcie dalszych robót budowlanych może się rozpocząć dopiero po osiągnięciu przez beton pali i oczepu odpowiedniej wytrzymałości. Przed rozpoczęciem robót należy zlokalizować wszystkie urządzenia obce mogące kolidować z projektowanymi palami. W przypadku takim należy dokonać korekty położenia pala. Należy zachować wymagane przepisami odległości pali od urządzeń obcych. W trakcie wykonywania robót należy zachować wymagania BHP i ochrony środowiska. Przed przystąpieniem do robót palowych konieczna będzie rozbiórka ogrodzenia wokół kościoła i zabudowań plebanii oraz kostki wokół kościoła (do odtworzenia po zakończeniu robót palowych). W przypadku wystąpienia w trakcie wykonywania pali innych warunków geotechnicznych niż to jest określone w dokumentacji należy skontaktować się z projektantem w celu podjęcia odpowiednich kroków. Zbocze poniżej i powyżej drogi należy odtworzyć do stanu pierwotnego poprzez ukształtowanie odpowiednich spadków eliminujących tworzenie się zastoisk wodnych. Sposób prowadzenia robót nie powoduje naruszenia stanu środowiska naturalnego. Nie występuje również ingerencja w krajobraz. Projektowany rozstaw pali nie zakłóci przepływu wody w niższych warstwach podłoża. Użyte do wykonania robót materiały są obojętne dla środowiska naturalnego. 6.3 Gwoździe gruntowe W celu zabezpieczenia skarpy po stronie lewej, poniżej kościoła zaprojektowano jej stabilizację przy zastosowaniu samo wiercących gwoździ gruntowych do zastosowań trwałych o długości 24,0m, 21,0m i 18,0m w rozstawie podłużnym co 1,50m, poprzecznym co 1,50m z przesunięciem o 0,75 m. Samowiercące gwoździe gruntowe wykonywane są przy użyciu kompletnego zestawu, w skład którego wchodzi: końcówka wiertnicza, żerdzie o odpowiedniej wytrzymałości, łączniki do żerdzi (mufy), elementy dystansowe oraz elementy tworzące głowicę kotwy: płyta oporowa, ew. podkładka, nakrętka. Żerdzie wraz z łącznikami, elementami dystansowymi i końcówką wiertniczą tworzą tracony zestaw wykorzystywany jednocześnie do wiercenia otworu (przewód wiertniczy) i iniekcji (przewód iniekcyjny). Podczas wykonywania gwoździ w gruntach skalistych można stosować płuczkę powietrzną. W przypadku trudności z utrzymaniem stateczności otworu, należy stosować płuczkę cementową - zaczynem cementowym o stosunku wodno-cementowym W/C = 0,7. Zaczyn jest wytłaczany do otworu wiertniczego poprzez otwory w końcówce wiertniczej. Wiercenie odbywa się bez rur osłonowych. Po dowierceniu zadanej długości ATEiRI mkm PERFEKT sp. z o.o. 10

17 otworu rozpoczyna się iniekcję końcową. Poprzez obracający się przewód wiertniczy tłoczony jest zaczyn cementowy o stosunku W/C = 0,4. Otwór jest cementowany od dna do wierzchu. Cały zestaw pozostaje w otworze i pełni funkcję zbrojenia gwoździa. Po upływie ok. 30 min. od iniekcji końcowej możliwe jest przeprowadzenie iniekcji wtórnej poprzez dotłoczenie wnętrzem żerdzi dodatkowej ilości iniektu. Iniekcję wtórną stosuje się w przypadku dużych ucieczek iniektu tzn. gdy ilość wtłaczanego iniektu końcowego przekracza 4 x objętość iniektu niezbędną do wypełnienia otworu. Gwoździe należy zagłębiać pozostawiając ponad powierzchnią skarpy 30 cm odcinek żerdzi, niezbędny do zamocowania głowicy i systemu przeciwerozyjnego. Przed przystąpieniem do robót konieczna jest profilacja skarpy do nachylenia maksymalnie 1:1, Zabezpieczenie powierzchniowe gwoździowanych skarp elastyczne pokrycie skarpy siatką stalową Pokrycie elastyczne skarpy wymaga zastosowania następujących materiałów: - siatki romboidalnej stalowej, zabezpieczonej przed korozją przy pomocy warstwy cynk/aluminium, której żywotność jest szacowana na okres ok. 100 lat. Wytrzymałość siatki na rozciąganie wzdłuż dłuższej przekątnej oczka min. 90 kn/mb. Siatka powinana posiadać odpowiednio zakończenia na krawędziach płacht, o nośności identycznej z calizną siatki. - płytek kotwiących siatkę do gwoździ gruntowych, zoptymalizowanych do siatki romboidalnej, ocynkowanych, umożliwiających wstępne napięcie siatki siłą osiową do 30 kn na każdym gwoździu (siła mierzona po osi gwoździa). Płytki powinny chronić siatkę przed zrywaniem równoległym do powierzchni skarpy poprzez mocowanie w trzech punktach (włączając gwóźdź). Wytrzymałość systemu na zrywanie równoległe do pow. skarpy powinna być nie mniejsza niż 30 kn na każdą płytkę. - łączników zaciskowych ocynkowanych, pozwalających łączyć poszczególne płachty siatki w sposób gwarantujący odpowiednią nośność w każdym punkcie pokrycia siatką stalową, Pokrycie siatką realizowane jest po uzbrojeniu gruntu przy pomocy gwoździ. 6.5 Zabezpieczenie zabytkowego kościoła Zabytkowy kościół posadowiony jest na utworach koluwialnych o miąższości 7,0m 10,0m w czynnej strefie osuwiska. W celu zminimalizowania ruchów masowych w obszarze kościoła zaprojektowano zabezpieczenie skarpy powyżej kościoła poprzez wykonanie konstrukcji oporowej nr 3 i odwodnienie wgłębne. Na podstawie wykonanych odkrywek fundamentów stwierdzono, że kościół jest posadowiony na fundamentach schodkowych na poziomie od ~1,30m ppt do ~2,30m ppt. Fundamenty kościoła (betonowe i ceglane) nie były zaprojektowane na przenoszenie sił rozciągających wynikających z ruchów masowych zbocza. Dla zapewnienia bezpieczeństwa konstrukcji monumentalnej konieczne jest wzmocnienie fundamentów kościoła i jego posadowienia. Zaleca się wykonanie podbicia fundamentów przy wykorzystaniu technologii mikropali iniekcyjnych o średnicy ~200mm z osadzeniem ich w warstwach nienaruszonego podłoża skalnego (długość 12,0m) ze zbrojeniem w postaci rury grubościennej 108/6,3. ATEiRI mkm PERFEKT sp. z o.o. 11

18 Mikropale należy wykonać od strony zewnętrznej (pionowe i skośne) każdego fundamentu z wykonaniem odcinkowym belki żelbetowej stanowiącej podstawę istniejących fundamentów, rozstaw mikropali co ~1,0m. Maksymalne długości odcinków odsłonięcia fundamentów wynoszą 2,0m. Należy zapewnić podparcie tymczasowe ścian szczytowych i części odsłanianych fundamentów w celu wykonania belki podwalinowej. Beka podwalinowa o wysokości 50cm i szerokości w dostosowaniu do rzeczywistej grubości ścian fundamentowych, zbrojona prętami i strzemionami 8 co 30cm. 7. ANALIZA WARUNKÓW STATECZNOŚCI Przeprowadzono analizę stateczności części zbocza z nasypem drogowym oraz skarpą nad kościołem. Przyjmując wartości parametrów geotechnicznych gruntów na podstawie Dokumentacji geologicznoinżynierskiej oraz parametry gruntów nowo wbudowanych i modelując projektowane zabezpieczenie konstrukcyjne, otrzymano współczynnik bezpieczeństwa F>1,50. Obliczenia stateczności metodą Bishopa (GEO5) zostały zakończone prawidłowo. Współczynnik bezpieczeństwa FS = 1,62 Kołowa powierzchnia poślizgu Parametry powierzchni poślizgu Środek : x = 25,0 [m] 1 = -70,95 [ ] Kąty : z = 6,5,00 [m] 2 = 40,16 [ ] Promień : R = 20,0 [m] Powierzchnia poślizgu po optymalizacji. Analiza stateczności zbocza (Bishop) ATEiRI mkm PERFEKT sp. z o.o. 12

19 Suma sił aktywnych : Fa = 700,47 kn/m Suma sił biernych : Fp = 1134,95 kn/m Moment obracający : Ma Moment utrzymujący : = Mp = 17064,77 knm/ m 27658,73 knm/ Współczynnik bezpieczeństwa = 1,62 > 1,50 Stateczność zbocza SPEŁNIA WYMAGANIA m W niniejszym opracowaniu przyjęto następujące założenia: 1. Wzmocnienie powinno gwarantować zachowanie równowagi statycznej korpusu drogi przy zachowaniu następujących warunków: a. Zostaną wykonane wszystkie prace określone w niniejszym projekcie. b. Nie wystąpią nadzwyczajne zdarzenia i obciążenia np. powódź, trzęsienie ziemi, eksplozje oraz inne oddziaływania górnicze wywołane przez człowieka. 2. Wystąpią płaszczyzny poślizgu określone w dokumentacji geologiczno-inżynierskiej. 8. ZAKRES OPRACOWAŃ ROBOCZYCH Wykaz opracowań roboczych Wykonawca zobowiązany jest do opracowania we własnym zakresie następujących opracowań roboczych: projekt organizacji placu budowy z uwzględnieniem dróg dojazdowych do poszczególnych elementów zabezpieczeń, projekt organizacji robót uwzględniający wszystkie uwarunkowania terenowe, projekty technologiczne pali, mikropali i gwoździ gruntowych. Ogólne wytyczne sporządzenia opracowań roboczych Opracowania robocze winny być dostosowane do Programu Zapewnienia Jakości, którego obowiązek sporządzenia spoczywa na Wykonawcy, oraz do warunków podanych w poszczególnych Specyfikacjach. Wszystkie wymienione opracowania robocze winny być przedłożone Projektantowi i Inspektorowi Nadzoru do akceptacji. Projekt organizacji robót winien być opracowany w taki sposób, aby zapewnić bezpieczeństwo pracownikom podczas robót. Szczególną uwagę należy zwrócić na koordynację wykonywania robót wszystkich elementów zabezpieczenia. W celu wykonania projektowanego zakresu robót stabilizacyjnych niezbędne jest wejście na teren działek prywatnych. Uzyskanie odpowiednich uzgodnień leży po stronie Wykonawcy. ATEiRI mkm PERFEKT sp. z o.o. 13

20 9. ZALECENIA KONSTRUKCYJNE Przed przystąpieniem do robót należy wytyczyć punkty charakterystyczne oraz dokonać sprawdzenia przez pomiar bezpośredni podstawowych wymiarów. Przed przystąpieniem do robót należy sprawdzić wszystkie urządzenia obce ujęte w planie zagospodarowania terenu. Przed przystąpieniem do robót należy opracować plan BIOZ oraz uzyskać pozwolenie na wejście w teren. Opracowała mgr inż. Bożena TRZPIS ATEiRI mkm PERFEKT sp. z o.o. 14

21 OSUWISKO W NIEWODNEJ 1. Obliczenia stateczności skarpy gwoździowanej z uwzględnieniem osłabienia parametrów wytrzymałościowych gruntu na skutek długotrwałych oddziaływań atmosferycznych (przekrój konstrukcyjny 1-1). Geometria Nr 1 Lokalizacja warstwy Współrzędne punktów warstwy [m] x z x z x z 0,00 0,00 23,50-1,10 34,50-8,30 34,90-8,90 35,30-8,90 35,75-8,30 40,00-8,30 0,00-2,20 36,00-9,30 40,00-9,60 2 0,00-9,05 38,70-15,00 40,00-15,09 3 Parametry gruntów - naprężenia efektywne Nr Nazwa Szrafura ϕ ef c ef γ [ ] [kpa] [kn/m3] 1 warstwa I/O, konsystencja - plastyczny 15,00 5,00 20,00 2 warstwa II/O, konsystencja - plastyczny 18,00 6,00 21,50 3 warstwa VII/O, konsystencja - zwarty Sr > 0,8 19,00 15,00 21,00 Przyporządkowanie i powierzchnie Nr 1 Lokalizacja powierzchni Współrzędne punktów powierzchni [m] Przyporządkowany x z x z grunt 36,00-9,30 40,00-9,60 warstwa I/O 40,00-8,30 35,75-8,30 35,30-8,90 34,90-8,90 34,50-8,30 23,50-1,10 0,00 0,00 0,00-2,20

22 Nr 2 Lokalizacja powierzchni Współrzędne punktów powierzchni [m] Przyporządkowany x z x z grunt 38,70-15,00 40,00-15,09 warstwa II/O 40,00-9,60 36,00-9,30 0,00-2,20 0,00-9, ,70-15,00 0,00-9,05 0,00-20,09 40,00-20,09 40,00-15,09 warstwa VII/O Obciążenie Nr Rodzaj Oddziaływanie Woda 1 pasmowe stałe Rodzaj wody : ZWG Nr Lokalizacja ZWG Lokalizac ja Początek Długość Szerokoś ć Nachylen ie Wartość z [m] x [m] l [m] b [m] α [ ] q, q 1, f, F q 2 na powierzch ni jednostk a x = 1,00 l = 15,00 0,00 15,00 kn/m2 Współrzędne punktów ZWG [m] x z x z x z 0,00-3,65 34,76-10,51 40,00-11,60 1 Ustawienia obliczeń fazy Metodyka obliczeń : metoda klasyczna Ustawienia obliczeń : Polska Rodzaj obliczeń : Współczynnik bezpieczeństwa Współczynnik bezpieczeństwa : 1,50 Gwoździe Nr x [m] Początek z [m] Długość i nachylenie / współrzędne l [m] / x [m] Rozs taw α [ ] / z [m] b [m] Siła F [kn] 1 24,34-1,65 l = 24,00 α = 156,00 1,50 350, ,92-2,68 l = 24,00 α = 156,00 1,50 350, ,52-3,73 l = 24,00 α = 156,00 1,50 350, ,11-4,77 l = 21,00 α = 156,00 1,50 350, ,71-5,82 l = 21,00 α = 156,00 1,50 350, ,30-6,86 l = 18,00 α = 156,00 1,50 300,00

23 Obliczenie 1 Kołowa powierzchnia poślizgu Środek : Parametry powierzchni poślizgu x = 31,65 [m] α 1 = -89,82 [ ] Kąty : z = -0,97 [m] α 2 = 44,53 [ ] Promień : R = 10,30 [m] Powierzchnia poślizgu po optymalizacji. Analiza stateczności zbocza (Bishop) Suma sił aktywnych : F a = 492,06 kn/m Suma sił biernych : F p = 807,95 kn/m Moment obracający : M a = 5061,31 knm/m Moment utrzymujący : M p = 8310,58 knm/m Współczynnik bezpieczeństwa = 1,64 > 1,50 Stateczność zbocza SPEŁNIA WYMAGANIA Obliczenie 2 Kołowa powierzchnia poślizgu Środek : Parametry powierzchni poślizgu x = 27,23 [m] α 1 = -67,24 [ ] Kąty : z = 7,42 [m] α 2 = 38,97 [ ] Promień : R = 20,23 [m] Powierzchnia poślizgu po optymalizacji. Analiza stateczności zbocza (Bishop) Suma sił aktywnych : F a = 1044,38 kn/m Suma sił biernych : F p = 1911,20 kn/m Moment obracający : M a = 21114,81 knm/m Moment utrzymujący : M p = 38639,80 knm/m Współczynnik bezpieczeństwa = 1,83 > 1,50 Stateczność zbocza SPEŁNIA WYMAGANIA

24 Obliczenie 3 Kołowa powierzchnia poślizgu Środek : Parametry powierzchni poślizgu x = 25,81 [m] α 1 = -68,09 [ ] Kąty : z = 7,00 [m] α 2 = 39,05 [ ] Promień : R = 19,70 [m] Analiza bez optymalizacji powierzchni poślizgu. Analiza stateczności zbocza (Bishop) Suma sił aktywnych : F a = 1020,05 kn/m Suma sił biernych : F p = 1959,93 kn/m Moment obracający : M a = 20095,06 knm/m Moment utrzymujący : M p = 38610,60 knm/m Współczynnik bezpieczeństwa = 1,92 > 1,50 Stateczność zbocza SPEŁNIA WYMAGANIA

25 2. Obliczenia stateczności skarpy zabezpieczonej konstrukcją oporową (powyżej kościoła) z uwzględnieniem osłabienia parametrów wytrzymałościowych gruntu na skutek długotrwałych oddziaływań atmosferycznych (przekrój konstrukcyjny 2-2). Obliczenie 1 Kołowa powierzchnia poślizgu Środek : Parametry powierzchni poślizgu x = 28,03 [m] α 1 = -43,73 [ ] Kąty : z = 29,24 [m] α 2 = 8,98 [ ] Promień : R = 40,49 [m] Powierzchnia poślizgu po optymalizacji. Analiza stateczności zbocza (Bishop) Suma sił aktywnych : F a = 638,65 kn/m Suma sił biernych : F p = 1015,92 kn/m Moment obracający : M a = 25853,13 knm/m Moment utrzymujący : M p = 41125,54 knm/m Współczynnik bezpieczeństwa = 1,59 > 1,50 Stateczność zbocza SPEŁNIA WYMAGANIA Obliczenie 2 Kołowa powierzchnia poślizgu Środek : Parametry powierzchni poślizgu x = 25,81 [m] α 1 = -60,33 [ ] Kąty : z = 7,00 [m] α 2 = 25,72 [ ] Promień : R = 19,70 [m] Analiza bez optymalizacji powierzchni poślizgu. Analiza stateczności zbocza (Bishop) Suma sił aktywnych : F a = 562,97 kn/m Suma sił biernych : F p = 980,42 kn/m Moment obracający : M a = 11090,48 knm/m Moment utrzymujący : M p = 19314,22 knm/m Współczynnik bezpieczeństwa = 1,74 > 1,50 Stateczność zbocza SPEŁNIA WYMAGANIA

26 3. Obliczenia stateczności skarpy zabezpieczonej konstrukcją oporową (przy wysokiej skarpie potoku) z uwzględnieniem osłabienia parametrów wytrzymałościowych gruntu na skutek długotrwałych oddziaływań atmosferycznych (przekrój konstrukcyjny 3-3). Obliczenie 1 Kołowa powierzchnia poślizgu Środek : Parametry powierzchni poślizgu x = 36,00 [m] α 1 = -63,06 [ ] Kąty : z = 9,20 [m] α 2 = 24,74 [ ] Promień : R = 22,00 [m] Analiza bez optymalizacji powierzchni poślizgu. Analiza stateczności zbocza (Bishop) Suma sił aktywnych : F a = 857,62 kn/m Suma sił biernych : F p = 1390,00 kn/m Moment obracający : M a = 18867,70 knm/m Moment utrzymujący : M p = 30580,05 knm/m Współczynnik bezpieczeństwa = 1,62 > 1,50 Stateczność zbocza SPEŁNIA WYMAGANIA

27 Obliczenie 2 Kołowa powierzchnia poślizgu Środek : Parametry powierzchni poślizgu x = 25,81 [m] α 1 = -68,09 [ ] Kąty : z = 7,00 [m] α 2 = 39,05 [ ] Promień : R = 19,70 [m] Analiza bez optymalizacji powierzchni poślizgu. Analiza stateczności zbocza (Bishop) Suma sił aktywnych : F a = 908,53 kn/m Suma sił biernych : F p = 1672,54 kn/m Moment obracający : M a = 17898,03 knm/m Moment utrzymujący : M p = 32949,10 knm/m Współczynnik bezpieczeństwa = 1,84 > 1,50 Stateczność zbocza SPEŁNIA WYMAGANIA