ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA OPIS TECHNICZNY

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA OPIS TECHNICZNY 4 1. Charakterystyka ogólna obiektu. 2. Zakres robót rozbiórkowych i sposób i realizacji. 3. Konstrukcja stropów międzykondygnacyjnych. 4. Stropodach więźba dachowa. 5. Klatki schodowe. 6. Konstrukcja szybu windowego. 7. NadproŜa. 8. Izolacje. 9. Ścianki działowe. OBLICZENIA STATYCZNE 11 1. WIĘŹBA DACHOWA - STROP NAD 2. PIĘTREM. 1.1. Dach w części 1-2/A-F. 1.1.1. Krokiew K-1 1.1.2. Pozostałe elementy dachu w tym obszarze. 1.2. Dach w części 2-6/A-E. 1.2.1. Krokiew K-2 1.2.2. Krokiew K-3 1.3. Dach w części 6-8/A-H. 1.3.1. Krokiew K-4 1.4. Stropodach nad 2. piętrem część płaska. 1.4.1. Belka BS-1.1 w obszarze 1-2/G-I. 1.4.2. Belka BS-1.2 w obszarze 2-3/H-I. 1.4.3. Belka BS-1.3 w obszarze 2-4/E-H. 1.4.4. Belka BS-1.4 w obszarze 4-6/E-H. 1.5. Strop nad 2. piętrem. 1.5.1. Belka BS-1.5 w obszarze 1-2/E-F. 1.5.2. Belka BS-1.6 w obszarze 2-6/B-E. 1.5.3. Belka BS-1.7 w obszarze 2-6/B-E (obciąŝona dachem). 1.5.4. Belka BS-1.8 w obszarze 6-8/A-D. 1.5.5. Belka BS-1.9 w obszarze 6-7/D-H. 1.5.6. Podciąg stalowy PS-1.1. 1.6. Strop nad klatką schodową. 1.6.1. Płyta Ŝelbetowa stropu nad szybem windowym PL-1.1. 1.6.2. Płyta Ŝelbetowa stropu nad klatką schodową PL-1.2. 1.6.3. Płyta Ŝelbetowa stropu nad klatką schodową PL-1.3. 1.6.4. Belka Ŝelbetowa stropu nad klatką schodową BP-1.1. 1.6.5. Belka Ŝelbetowa stropu nad klatką schodową BP-1.2. 2. STROPY MIĘDZYKONDYGNACYJNE. 2.1. Belki w obszarze 1-2/A-F 2.1.1. Belka BS-2.1. 2.1.2. Belka BS-2.2 belka skrajna. 2.1.3. Belka BS-2.3 belka podwójna. 2.2. Belki w obszarze 1-2/G-I 2.2.1. Belka BS-2.4. 2.2.2. Belka BS-2.5 belka skrajna. 2.2.3. Belka BS-2.6 belka podwójna. 2.3. Belki w obszarze 2-4/H-I 2.3.1. Belka BS-2.7. 2

2.3.2. Belka BS-2.8 belka podwójna. 2.4. Belki w obszarze 2-6/A-H 2.4.1. Belka BS-2.9. 2.4.2. Belka BS-2.10 obciąŝona ścianą poprzeczną. 2.4.3. Belka BS-2.11 belka skrajna. 2.4.4. Belka BS-2.12 belka podwójna. 2.4.5. Podciąg stalowy PS-2.1. 2.5. Belki w obszarze 6-8/A-F 2.5.1. Belka BS-2.13. 2.5.2. Belka BS-2.14. 2.5.3. Belka BS-2.15. 2.6. Belki stalowe wykuszy BS-2.16. 2.7. NadproŜa nad przekuciami BS-N. 3. KLATKA SCHODOWA. 3.1. Płyta biegu - PK - 1 3.2. Płyta spocznika PK-2 3.3. Belka - BK-3, BK-4, BK-5 3.4. Płyta biegu - PK - 3 4. SZYB WINDOWY. 4.1. Elementy konstrukcyjne 4.2. Płyta fundamentowa 5. FUNDAMENTY ZESTAWIENIE STALI ZBROJENIOWEJ 31 ZESTAWIENIE STALI KSZTAŁTOWEJ 36 ZESTAWIENIE DREWNA KONSTRUKCYJNEGO 43 SPIS RYSUNKÓW K-01 Rzut fundamentów 1:50 K-02 Rzut piwnic 1:50 K-03 Rzut parteru 1:50 K-04 Rzut 1. piętra 1:50 K-05 Rzut 2. pietra 1:50 K-06 Rzut więźby dachowej 1:50 K-07 Strop nad klatką schodową 1:20 K-08 Konstrukcja podszybia 1:20 K-09 Detale połączenia dźwigarów 1:10 K-10 Zbrojenie klatki schodowej 1:20 K-11 Elementy Ŝelbetowe 1:20 K-12 Zestawienie elementów szybu windy K-13 Element szybu windy - 01 1:10 K-14 Element szybu windy - 02 1:10 K-15 Element szybu windy 03-05 1:10 K-16 Element szybu windy 11, 21 1:10 K-17 Element szybu windy - 12 1:10 3

1. Charakterystyka ogólna obiektu. OPIS TECHNICZNY Przedmiotowy budynek jest obiektem o mieszanym układzie konstrukcji, wykonany w technologii tradycyjnej. Posiada jedną kondygnację podziemną (zagłębioną w połowie) i trzy nadziemne. Obiekt stanowił budynek Policji i ma być adaptowany na cele Sądu Rejonowego w Legnicy. Szczegółowy opis stanu istniejącego obiektu zamieszczony został w ekspertyzie stanu technicznego budynku Sądu przy ul. Kościuszki 1/3 w Legnicy opracowanej w czerwcu 2008 roku przez dr inŝ. Jerzego Szcześniaka. Ogólny opis poszczególnych elementów konstrukcyjnych: Ściany nośne Ściany murowane z cegły pełnej, stan techniczny nośność - oceniono jako dobry, wskazano zawilgocenia szczególnie w poziomie piwnic, uszkodzenia tynków i spękania, naleŝy w dwóch miejscach wzmocnić ścianę poprzez zszycie pęknięcia. Przybudówka do budynku nr 3 od podwórka wymaga rozbiórki. Ścianki działowe Stan techniczny zły, przeznaczone do rozbiórki w całości. Stropodach, więźba dachowa Więźba dachowa i stropodach drewniany w płaskiej części dachu w stanie nie nadającym się do uŝytkowania ani remontu - przeznaczone do wymiany wraz z pokryciem dachu. Stropy międzykondygnacyjne Nad piwnicami występuje w części strop z płyt Kleina na belkach stalowych, stan techniczny dobry, poza - charakterystycznymi dla tego rodzaju konstrukcji podłuŝnymi pęknięciami pod belkami - nie zauwaŝono oznak przeciąŝenia, według ekspertyzy nośność stropu nie wystarczająca do obciąŝenia salami rozpraw (wymagane 3,0 kn/m 2 ). W części strop nad piwnicami w postaci sklepień ceglanych opartych na ścianach nośnych, stropy w dobrym stanie technicznym bez spękań, nośność wystarczająca, wymagają oczyszczenia i ogrzybienia. Pozostałe stropy drewniane (w części frontowej) do wymiany w całości. - nadproŝa w ścianach najprawdopodobniej w formie łuków ceglanych lub z belek stalowych, całość w dobrym stanie technicznym. Stropy nad parterem i 1. piętrem to stropy na belkach drewnianych w całości do wymiany. Schody zewnętrzne Zewnętrzne schody do budynku nr 1 (wejście główne) to konstrukcja Ŝelbetowa w dobrym stanie technicznym pozostają do zachowania. Klatki schodowe wewnętrzne 4

Obiekt posiada dwie klatki schodowe w konstrukcji stalowej. Klatka schodowa w budynku nr 1 zostanie całkowicie zdemontowana. Klatka schodowa w budynku nr 3 znajduje się w dobrym stanie technicznym i wymaga jedynie remontu polegającego na oczyszczeniu konstrukcji i wymianie stopni. RównieŜ konstrukcja stropu nad ta klatka schodową pozostaje zachowana jako ślepy strop. 2. Zakres robót rozbiórkowych i sposób ich realizacji kolejność prowadzenia robót. Wykonanie prac rozbiórkowych naleŝy zlecić specjalistyczne firmie posiadającej doświadczenie i stosowne uprawnienia do ich przeprowadzania. W trakcie prac rozbiórkowych naleŝy na bieŝąco sortować odpady ze szczególnym uwzględnieniem odpadów bitumicznych. Przed rozpoczęciem robót rozbiórkowych naleŝy wskazać miejsca składowania utylizacji odpadów, zgodnie z ustawą o odpadach z dnia 27 kwietnia 2001 r. (Dz. U. z dnia 20 czerwca 2001 r.) z późniejszymi zmianami. Odpady zakwalifikowane są do kategorii Q16 Wszelkie substancje lub przedmioty, które nie zostały uwzględnione w powyŝszych kategoriach (np. z działalności usługowej, remontowej) 2.1. Rozbiórka budynku gospodarczego w podwórku. W podwórzu posesji objętej zakresem opracowania na granicy z sąsiednia posesją znajduje się budynek gospodarczy. Jest to niepodpiwniczony budynek dwukondygnacyjny w złym stanie technicznym. Budynek ten nie będzie wykorzystywany i będzie podlegał w całości rozbiórce. Ze względu na lokalizację na granicy działek w bezpośredniej bliskości czynnej stacji transformatorowej na granicy posesji oraz styku z murem granicznym, rozbiórka tego obiektu nie powinna się odbywać przy zastosowania cięŝkiego specjalistycznego sprzętu. Przed przystąpieniem do robót rozbiórkowych naleŝy opracować szczegółowy plan bezpieczeństwa i ochrony zdrowia dla tych robót. Przed rozpoczęciem robót rozbiórkowych naleŝy bezwzględnie uzgodnić niŝej wymienione punkty: termin wykonywania prac rozbiórkowych naleŝy uzgodnić z operatorem stacji transformatorowej oraz uŝytkownikami sąsiednich posesji (szczególnie przedszkola), w miarę moŝliwości zapewnić stały nadzór ze strony operatora stacji transformatorowej, zweryfikować z operatorem stacji transformatorowej zgodność przebiegu linii kablowych zasilających stację z posiadaną mapą do celów projektowych szczególnie przed rozpoczęciem robót związanych z rozbiórką fundamentów budynku garaŝowego, zabezpieczyć teren wokół budynku, takŝe na sąsiadujących posesjach. Roboty przeprowadzone będą pod nadzorem uprawnionego kierownika budowy, w następującej kolejności: odłączenie od budynku wszystkich mediów, demontaŝ pokrycia dachu (uwaga: konieczność sortowania odpadów), demontaŝ więźby dachowej i ścian attyki, rozbiórka ścianek działowych 1. piętra, demontaŝ stropu nad 1. piętrem oraz ścian nośnych piętra, rozbiórka ścianek działowych parteru, rozbiórka schodów wewnętrznych, demontaŝ stropu nad parterem oraz ścian nośnych parteru, rozbiórka fundamentów oraz instalacji podziemnych pod budynkiem. Teren po budynku naleŝy uzupełnić zgodnie z wytycznymi Planu Zagospodarowania Terenu. Prace rozbiórkowe naleŝy prowadzić przy uŝyciu elektronarzędzi i narzędzi pneumatycznych. 2.2. Rozbiórki w budynku Sądu Rejonowego. Zakres rozbiórek w przedmiotowym budynku jest bardzo Duzy. Rozebrane zostaną zasadniczo wszystkie stropy (z wyłączeniem części stropów nad piwnicą), jedna klatka schodowa, więźba 5

dachowa oraz część ścian nośnych. Prowadzenie prac rozbiórkowych musi postępować sukcesywnie z pracami budowlanymi, aby nie doprowadzić do naruszenia stateczności obiektu. Przyjęto następującą, generalna zasadę prowadzenia prac w przedmiotowym obiekcie. W pierwszej kolejności naleŝy usunąć wszystkie elementy nie mające znaczenia konstrukcyjnego, pozostawiając ściany i dach wraz z pokryciem. W drugim etapie rozebrać wszystkie elementy konstrukcyjne, które warunkują wykonywanie prac budowlanych związanych z modernizacją obiektu. Dopiero wtedy moŝna przystąpić do wykonania fundamentów pod nowe ściany nośne budynku nr 3 i przystąpić do naprawy ścian, przekuć i przemurowań rozpoczynając od piwnic. Po wzmocnieniu ścian piwnic moŝna przystąpić do wymiany stropu nad piwnicą. Prace naleŝy prowadzić konsekwentnie w tej kolejności na kolejnych kondygnacjach. Równolegle naleŝy budować nową klatkę schodową oraz szyb windy w budynku nr 1. Zaleca się prowadzenie robót w następującej kolejności: odłączenie od budynku wszystkich mediów, demontaŝ wszystkich instalacji wewnętrznych, demontaŝ wewnętrznej stolarki drzwiowej, rozebranie wszystkich ścianek działowych, skucie tynków ze ścian, demontaŝ pokrycia i więźby dachowej w części budynku ograniczonej osiami 6-8/D-H, rozbiórka balkonu w poziomie spocznika pomiędzy 1. i 2. piętrem budynku nr 1, rozbiórka klatki schodowej w budynku nr 1, rozbiórka ścian nośnych przeznaczonych do wyburzenia w obszarze ograniczonym osiami 6-8/D-H, rozbiórka ścian nośnych przybudówki w obszarze osi 2-4/H-I. Prace te kończą pierwszy etap robót. Następnie naleŝy wykonać nowe fundamenty pod przybudówkę w obszarze osi 2-4/H-I oraz fundament pod szyb windowy. Następnie bez rozbierania stropów naleŝy wzmacniać ściany, usunąć stolarkę okienną, przemurowywać nadproŝa w zaznaczonych miejscach, wykuć nowe otwory drzwiowe i okienne w poziomie piwnic. Dopiero po zakończeniu tych prac naleŝy wymienić strop nad piwnicami w części drewnianej, oraz usunąć zasypki nad sklepieniami. Po wzmocnieniu sklepień naleŝy wykonać prace budowlane i rozbiórkowe w opisanej wyŝej kolejności w poziomie parteru. Dopiero po zakończeniu prac w poziomie parteru włącznie z wymianą stropu nad parterem naleŝy rozebrać pokrycie i więźbę dachową Szczególną uwagę naleŝy zwrócić przy demontaŝu płyty wspornikowej balkonu. Prace rozbiórkowe naleŝy prowadzić równolegle z robotami konstrukcyjnymi opisanymi szczegółowo w projekcie wykonawczym. Ponadto zwraca się szczególną uwagę na sposób podpierania konstrukcji na czas usuwania istniejących nadproŝy i osadzania nowych belek stalowych. Zaleca się stosowanie technik cięcia konstrukcji murowych i Ŝelbetowych zamiast ich rozkuwania. 3. Konstrukcja stropów międzykondygnacyjnych. Zgodnie z wytycznymi ekspertyzy technicznej prawie wszystkie stropy międzykondygnacyjne zostają wymienione na nowe. Jedynie w poziomie stropu nad piwnica zachowane zostaną istniejące sklepienia odcinkowe oparte na ścianach nośnych. Sklepienia te po demontaŝu posadzek i podłóg - wymagają usunięcia istniejących zasypek. Zaleca się na oczyszczonych sklepieniach wykonać warstwę 3 cm grubości torkretu zbrojonego włóknem z tworzywa sztucznego. Do wykonania zasypki pachwin sklepień naleŝy zastosować kruszywo keramzytowe. 6

Pozostałe drewniane stropy zastąpione zostaną konstrukcją z płyt WPS opartych na belkach stalowych. Szczegółowy układ i przekroje belek pokazano na rysunkach konstrukcyjnych. Jako zasypek naleŝy stosową równieŝ kruszywo keramzytowe. Zaleca się wykonanie połączenia belek prętami wzdłuŝ ścian, na których są oparte. Szczegóły kotwienia belek przedstawione zostaną w projekcie Wykonawczym. 4. Stropodach więźba dachowa. Zaprojektowano całkowicie nową konstrukcję stropodachu i więźby dachowej. ze względów funkcjonalnych podniesiona została wysokość 2. piętra. Istniejące ściany nośne podniesione zostaną o około 50 cm. Nowe mury naleŝy zakończyć wieńcem Ŝelbetowym spinającym cały obiekt. WyróŜniono cztery róŝne konstrukcyjnie części dachu. Obszar pomiędzy osiami 6-8/A-H Zaprojektowano strop z płyt WPS opartych na belkach stalowych. Na stropem na którym wykonano warstwę izolacyjną z wełny mineralnej naleŝy wykonać prosty dach krokwiowy, kryty dachówką ceramiczną. Układ i przekroje belek stalowych stropu, krokwi i innych elementów drewnianych konstrukcji dachu pokazano na rysunkach konstrukcyjnych. Obszar pomiędzy osiami 2-6/A-E. W części tej zaprojektowano dach mansardowy. Podobnie jak w poprzednim przypadku nad częścią tego fragmentu jest wykonany strop a nad nim więźba dachowa. Konstrukcja frontowej części dachu opiera się na ścianie zewnętrznej oraz belkach stalowych stropu nad 2. piętrem. Pomiędzy krokwiami dachu umieszczono izolację. Pokrycie dachu to dachówka ceramiczna. Układ i przekroje belek stalowych stropu, krokwi i innych elementów drewnianych konstrukcji dachu pokazano na rysunkach konstrukcyjnych. Obszar pomiędzy osiami 1-2/A-F Obszar nad salą konferencyjną (salą narad) pozostawiono bez stropu masywnego, jako konstrukcję więźby dachowej otwartej do poziomu jętek. Zastosowano drewniana konstrukcję krokwiowojętkową. Układ i przekroje krokwi i innych elementów drewnianych konstrukcji dachu pokazano na rysunkach konstrukcyjnych. Stropodach płaski Na pozostałej części zaprojektowano stropodach pełny. Zastosowano płyty WPS oparte na belkach stalowych. Jako wypełnienie przestrzeni pomiędzy belkami (na płytach WPS) przyjęto wełnę mineralną grubości 20 cm. W wełnie mineralnej naleŝy ukształtować spadki. Pokrycie dachu stanowi folia PCV (membrana) o grubości 1,5 mm. Układ i przekroje belek stalowych stropodachu pokazano na rysunkach konstrukcyjnych. 5. Klatki schodowe. Klatka schodowa w budynku nr 1 zostanie wykonana od podstaw wraz z szybem windowym (patrz opis p. 6). Zaprojektowano Ŝelbetową monolityczną konstrukcje w układzie płytowym z belkami policzkowymi na spocznikach, między kondygnacjami mamy trzy biegi schodowe z duŝą duszą w której umieszczona będzie winda, wzdłuŝ ściany nośnej podłuŝnej w obszarze klatki schodowej zaprojektowano Ŝelbetową belkę o wymiarze 25/40 cm, na której opierają się pierwszy i trzeci bieg (płyta Ŝelbetowa podłuŝnie zbrojona), bieg pośredni i dwa spoczniki (płyta Ŝelbetowa poprzecznie zbrojona) oparte są na ścianach poprzecznych za pośrednictwem belek policzkowych łamanych. NaleŜy zastosować beton B25 oraz zbrojenie ze stali BSt 500 (klasa A-III). Klatka schodowa w budynku nr 3 pozostaje zasadniczo niezmieniona. PoniewaŜ zmieniono warstwy i poziom posadzki piwnic, pierwszy bieg (z poziomu piwnic do poziomu terenu) zostanie wykonany w konstrukcji Ŝelbetowej. Konstrukcja pozostałych biegów zostaje niezmieniona, wymagają oczyszczenia z korozji i ponownego zabezpieczenia wraz z malowaniem. 7

6. Konstrukcja szybu windowego. Konstrukcja szybu windowego podzielona została na dwie części. W części poniŝej poziomu parteru jest to konstrukcja Ŝelbetowa monolityczna, powyŝej tego poziomu jest to konstrukcja stalowa szkieletowa, obudowana szkłem bezpiecznym. Płyta fundamentowa grubości 50 cm oraz ściany boczne grubości 15 cm wykonane są z betonu B25 wodoszczelnego W8, zbrojonego stalą BSt 500 (klasa A-III). Przyjęto zbrojenie płyty fundamentowej z siatki φ 16 o oczku 15 x 15 cm w dwóch warstwach przy otulinie 5 cm. Płytę naleŝy wykonać na warstwie chudego betonu grubości 10 cm. Ściany naleŝy zbroić siatkami ze stali BSt 500 φ 12 o oczku 15x15 cm w dwóch warstwach przy otulinie 2 cm. Całość konstrukcji Ŝelbetowej naleŝy zaizolować dwoma warstwami papy termozgrzewalnej. Część szybu ponad parterem to układ czterech kształtowników kwadratowych zimnogiętych 100 x 100 x 6 mm stęŝonych co około 1.30 m kształtownikami 100 x 100 x 6 mm na przemian z 100 x 50 x 4 mm. Sposób montaŝu i połączenia konstrukcyjne wg projektu wykonawczego. 7. NadproŜa. Przy poszerzaniu istniejących otworów drzwiowych lub wykonywaniu nowych, naleŝy wykonać nadproŝa stalowe. Ze względu na grubość ścian naleŝy wykonać nadproŝe z trzech belek dwuteowych 3 I 120, połączonych śrubami M-12 oraz tulejami dystansowymi. Belki te naleŝy osadzać w poziomie określonym na przekrojach architektonicznych w następujący sposób: - w nadproŝach przygotować dwa otwory o średnicy φ 15 mm w odległości około 1/3 rozpiętości, - w razie konieczności szczególnie przy nadproŝach osadzanych bezpośrednio pod stropem podstemplować belki stropowe, - wykuć bruzdę o głębokości 1/3 grubości muru, - osadzić pierwszą belkę nadproŝa, - wykuć bruzdę z drugiej strony, - osadzić pozostałe belki nadproŝa skręcając je śrubą M-12 z tuleją dystansową z rury stalowej DN 15 mm, - podklinować betonem belkę od góry na całej długości oraz od dołu na odcinku podparcia, - po osadzeniu nadproŝy moŝna wykuć otwór drzwiowy lub przejściowy, zleca się stosowanie pił do cięcia murów (nie rozkuwanie). W nowo wznoszonych ścianach wewnętrznych i zewnętrznych stosować nadproŝa systemowe lub prefabrykowane Ŝelbetowe L-19. Dopuszcza się takŝe stosowanie nadproŝy stalowych. 8. Izolacje. W budynku naleŝy wykonać od podstaw izolację poziomą oraz pionową zewnętrzną. Przewidziano wykonanie poziomej izolacji na wysokości około 30-50 cm powyŝej poziomu posadzki piwnic we wszystkich ścianach nośnych (zewnętrznych i wewnętrznych). W starych (istniejących) murach proponuje się wykonanie izolacji poziomej jedna z trzech opisanych niŝej metod. W nowych murach naleŝy na tym samym poziomie wykonać izolacje z dwóch warstw papy na lepiku. Od strony wewnętrznej naleŝy wykonać pionową izolację (od poziomu izolacji pozimowej do poziomu posadzki piwnic) na ścianach nośnych. Izolację ta naleŝy połączyć z pozioma izolacją podposadzkowe zaleca się zastosowanie środków płynnych przeznaczonych do izolacji pionowych obiektów zabytkowych takich firm jak Deitermann, Schomburg, Remmers lub innych o porównywalnych parametrach. Po wykonaniu izolacji zaleca się nałoŝenie tynku renowacyjnego do wysokości 10-30 cm nad wykonaną izolacją. Od strony zewnętrznej naleŝy odkopać obiekt do poziomu wykonanej izolacji poziomej oraz wykonać zewnętrzną izolację przeciwwilgociową lekką. Zaleca się aby do głębokości 1.oo m 8

poniŝej poziomu terenu wykonać dodatkowo izolację termiczną ze styropianu twardego grubości 10 cm. Następnie naleŝy wykonać drenaŝ wokół budynku. Proponowane metody wykonania izolacji poziomej murów. Podanie róŝnych metod do wykonania izolacji poziomej do wyboru przez Wykonawcę jest wskazane ze względu na zachowanie konkurencyjności. Warunkiem podstawowym wyboru metody jest zapewnienie przez Wykonawcę gwarancji skuteczności jej działania. Metoda podcinania murów. Jedną z metod, które moŝna wykorzystać do wykonania izolacji przeciwwilgociowej poziomej przedmiotowym budynku jest metoda podcinania ścian. Na wysokości około 30-50 cm powyŝej poziomu posadzki piwnic, na której pod ścianą znaleźć ma się izolacja pozioma wykonuje się podcięcie muru na całej jego grubości w ten sposób powstaje prześwit o wysokości około 1,5 cm. W jednym procesie technologicznym wycięcie nie moŝe być dłuŝsze niŝ 1-1,5 m (w zaleŝności od stanu technicznego ścian). Podcinanie moŝna wykonywać z uŝyciem samojezdnych maszyn wyposaŝonych w piły łańcuchowe lub tarczowe. Maszyny tnące moŝna zainstalować od strony wewnętrznej muru. W tak wykonane szczeliny wprowadza się izolacje poziomą z blachy. Metoda absolutne odcięcie kapilarnego podciągania wody gruntowej, co doprowadzi do samoczynnego wyschnięcia murów, poprawę mikroklimatu budynku, zmniejszenie strat cieplnych, Metoda wciskania blach. Jedną z metod osuszania wilgotnych murów jest wykonanie poziomej izolacji z blachy chromowo-niklowej o grubości 1,5 mm. Wyprofilowaną blachę wtłacza się w spoinę muru na całą jego grubość. Odpowiednie zamki na łączeniu blach tworzą szczelną przeponę. Izolacja ta powstrzymuje podciąganie kapilarne wody; jest niezniszczalna. Metoda ta nie ma wpływu na osiadanie budowli. Wykonanie izolacji poziomej nie wymaga specjalnych przygotowań. NaleŜy tylko odsłonić spoinę między cegłami na całym obwodzie budynku. Blachy są wbijane w spoinę między cegłami za pomocą specjalnych urządzeń pneumatycznych na całą grubość muru. W przypadku grubszych ścian blachę wprowadza się z dwu stron na Ŝądaną głębokość. Jej zagięte brzegi słuŝą podczas wbijania jako prowadnice i umoŝliwiają optymalne połączenia blach na tzw. zamki, co uniemoŝliwia kapilarne podciąganie wody. Wprowadzana blacha wycina w spoinie swój przekrój (1,5 mm), a jednocześnie uzupełnia wycięcie swoją grubością. Nie występuje problem spękania murów oraz osiadania budynku, gdyŝ wprowadzanie blach nie wpływa na statykę budowli (drgania nie są przekazywane na budynek). Wykonanie izolacji jest moŝliwe zarówno od wewnątrz jak i z zewnątrz budynku na róŝnych poziomach muru w zaleŝności od panujących warunków. NajniŜszy poziom izolacji to 5 cm nad posadzką lub gruntem. Metoda iniekcji parafinowych. Istota parafinowej metody W-ART polega na bezpośrednim nasączaniu wilgotnego muru parafiną przez otwory wiertnicze bez wstępnego suszenia. Dzięki temu wyeliminowano szkodliwy skurcz występujący w metodach wymagających wstępnego suszenia i nagrzewania promieniowego. Metoda nazwana W-ART 40 polega na zastosowaniu elementów grzejnych zasilanych prądem o wysokim natęŝeniu, przekraczającym 500 A. Urządzenia grzejne nazwane termopakerami umoŝliwiają poprzez zamocowanie w otworach wiertniczych zbiorników wyposaŝonych w pręty grzejne nasączanie muru kontrolowaną ilością parafiny o sterownej układem elektronicznym temperaturze. Parafina przemieszcza się z otworu poprzez kapilary na odległość ok. 10 cm w okresie 6-10 godzin. Pozwala to na połączenie się sąsiadujących okręgów parafinowych i wytworzenie szczelnej blokady przeciwwilgociowej. Jednoczesne efektywne osuszenie i uszczelnienie przegrody, Trwały i stabilny mechanizm działania, 9

Optymalna kontrola procesu, Regulowana moc źródeł ciepła dostosowana do potrzeb i warunków, Absolutna minimalizacja wchłanialności wody przez mury, Niezawodność systemu, Skuteczność procesu na silnie zawilgoconych ścianach, MoŜliwość wykonania zabiegu na starych i słabych murach, Bezpieczeństwo pracy. 9. Ścianki działowe. Ze względu na zmiany w układzie funkcjonalnym niektórych pomieszczeń naleŝy wykonać ścianki działowe. Dopuszcza się zastosowanie jednej z podanych niŝej technologii wykonania ścianek działowych: - z płyt gipsowo-kartonowych na ruszcie stalowym (podwójne płytowanie obustronnie), - z bloczków gazobetonowych grubości 10/12 cm na zaprawie lub kleju. opracował: dr inŝ. Andrzej Wawrzyniak 10

OBLICZENIA STATYCZNE 1. WIĘŹBA DACHOWA - STROP NAD 2. PIĘTREM. Nachylenie głównych połaci dachowych wynosi: - pochylenie (A) 53 o - powierzchnia dachu nad salą narad, - pochylenie (B) 35 o - pozostałe dachy kryte dachówką, - pochylenie (C) 3-5% - dachy płaskie, ObciąŜenia śniegiem Budynek zlokalizowany jest w I strefie obciąŝenia śniegiem, przyjęto współczynnik zwiększający dla dachów A i B w wysokości 1,5 oraz dla dachu płaskiego (moŝliwość gromadzenia śniegu) w wysokości 2,0 Zestawienie obciąŝeń w kn/m 2 rzutu połaci dachowej obciąŝenie pionowe q = 0.70 kn/m 2 pochylenie (A) współczynnik kształtu dachu wynosi C = 0.25 0.70 x 0.25 x 1.50 = 0.26 1.4 0.37 pochylenie (B) współczynnik kształtu dachu wynosi C = 0.70 0.70 x 0.70 x 1.50 = 0.74 1.4 1.03 pochylenie (C) współczynnik kształtu dachu wynosi C = 1.00 0.70 x 1.0 x 2.00 = 1.40 1.4 1.96 ObciąŜenie wiatrem (tylko dla A i B) Budynek zlokalizowany jest w I strefie obciąŝenia wiatrem, w terenie zakwalifikowanym do grupy A. Nachylenie połaci dachowych wynosi 53 o i 35 o (q k = 0.25 kpa, C e = 1,08 β = 1.8) dla części A C z = 0.60 p k = 0.25 x 1,08 x 1.8 x 0.60 = 0.29 kn/m 2 ObciąŜenie prostopadłe do połaci w kn/m 2 połaci dachowej obciąŝenie wiatrem 0.29 1.3 0.38 dla części B C z = 0.33 p k = 0.25 x 1,08 x 1.8 x 0.33 = 0.16 kn/m 2 ObciąŜenie prostopadłe do połaci w kn/m 2 połaci dachowej obciąŝenie wiatrem 0.16 1.3 0.21 Pokrycie dachowe (A) 11

Zaprojektowano więźbę dachową drewnianą, pokrytą dachówką karpiówką podwójnie oraz ociepleniem z wełny mineralnej na płytach G-K. ObciąŜenie pionowe w kn/m 2 połaci dachowej pokrycie dachowe 0.95 1.2 1.14 wełna mineralna 20 cm 0.20 x 2.0 = 0.40 1.3 0.52 płyty G-K 2 x 12.5 mm 0.30 1.3 0.39 Razem 1.65 1.243 2.05 Pokrycie dachowe (B) Zaprojektowano więźbę dachową drewnianą, pokrytą dachówką karpiówką podwójnie. ObciąŜenie pionowe w kn/m 2 połaci dachowej pokrycie dachowe 0.95 1.2 1.14 Razem 0.95 1.2 1.14 Pokrycie dachowe (C) Zaprojektowano stropodach z płyt WPS opartych na belkach stalowych, z wypełnieniem keramzytem, ociepleniem z wełny mineralnej oraz membraną z foli PCV. ObciąŜenie pionowe w kn/m 2 połaci dachowej pokrycie dachowe 0.20 1.2 0.24 wełna mineralna 20 cm 0.20 x 2.0 = 0.40 1.3 0.52 keramzytobeton 4 cm 0,04 x 18 = 0.72 1.2 0.86 tynk 2 cm 0,02 x 1.01 x 19 = 0,39 1.3 0.50 keramzyt 10 cm 0.10 x 7,00 = 0.70 1.3 0.91 cięŝar płyty WPS 1,25 1.1 1.38 zalewki między płytami 0.20 1.3 0.26 Razem 3.86 1.210 4.67 Zestawienie obciąŝeń połaci dachowej (A) ObciąŜenie pionowe w kn/m 2 rzutu połaci ob. śniegiem 0.26 1.4 0.37 ob. wiatrem 0.29 x cos 53 / cos 53 0.29 1.3 0.38 cięŝar własny 1.65 / cos 53 2.74 1.243 3,41 Razem 3.29 1.264 4.16 (B) ObciąŜenie pionowe w kn/m 2 rzutu połaci ob. śniegiem 0.74 1.4 1.03 ob. wiatrem 0.16 x cos 35 / cos 35 0.16 1.3 0.21 12

cięŝar własny 0.95 / cos 53 1.16 1.2 1.39 Razem 2.06 1.277 2.63 (C) ObciąŜenie pionowe w kn/m 2 rzutu połaci ob. śniegiem 1.40 1.4 1.96 cięŝar własny 3.29 1.210 4.16 Razem 4.69 1.305 6.12 1.1. Dach w części 1-2/A-F. Dach krokwiowo-jętkowy o rozpiętości l o = 1.05 x 4.50 = 4.73 m w rzucie i kącie nachylenia α = 53 o, rozstaw maksymalny r = 0.90 m, stosunek odcinka dolnego do długości krokwi l d /l =0.7, obciąŝenie typu A. 1.1.1. Krokiew K-1 Krokwie o długości l = 3.93 m. Przyjęto krokiew drewnianą 80/200 mm W x = 533 cm 3 I x = 5.330 cm 4 Ugięcia nie trzeba sprawdzać. Element przyjęto z nadmiarem, ze względów konstrukcyjnych. Reakcja dachu na ściany zewnętrzne w kn/mb z pasma 6.00 / 2 = 3.00 m rzutu połaci 3.00 x 3.29 = 9.87 1.264 12.48 1.1.2. Pozostałe elementy dachu w tym obszarze. Przyjęto jętki o przekroju 2 x 45/120 oraz murłaty 100/100, bez konieczności wykonywania obliczeń statycznych. 1.2. Dach w części 2-6/A-E. Dach składający się z dwóch części, część dolna z jednoprzęsłowych krokwi opartych na murze oraz stropie nad 2. piętrem oraz części górnej w postaci prostego dachu krokwiowego o rozpiętości w rzucie l 1 = 5.00 m. Rozpiętość krokwi dolnej części dachu w rzucie l 2 = 1,60 m. Rozstaw krokwi nie więcej niŝ r = 0.90 m, obciąŝenie typu A. 1.2.1. Krokiew K-2 Krokwie o długości l = 1.60 m w rzucie. Zestawienie obciąŝeń ObciąŜenie pionowe w kn/m krokwi wg. p. 1. 0.9 x 3.29 2.96 1.264 3.75 Moment maksymalny w krokwi: M = 0.125 x 3.75 x 1.60 2 = 1.20 knm Przyjęto krokiew drewnianą 80/200 mm W x = 533 cm 3 I x = 5.330 cm 4 13

Ugięcia nie trzeba sprawdzać. Element przyjęto z nadmiarem, ze względów konstrukcyjnych. Reakcja dolnej części dachu na strop pośredni w kn/mb z pasma szerokości połowy 1.80 rzutu połaci 1.80 x 0.5 x 3.29 2.96 1.264 3.75 1.2.2. Krokiew K-3 Dach krokwiowy o rozpiętości w rzucie l 1 = 5.00 m w rzucie i kącie nachylenia α = 53 o, rozstaw maksymalny r = 0.90 m, obciąŝenie typu A. Przyjęto krokiew drewnianą 80/200 mm W x = 533 cm 3 I x = 5.330 cm 4 Ugięcia nie trzeba sprawdzać. Element przyjęto z nadmiarem, ze względów konstrukcyjnych. Reakcja dachu na strop nad pośredni w kn/mb z pasma 5.00 / 2 = 2.50 m rzutu połaci 2.50 x 3.29 = 8.23 1.264 10.40 1.3. Dach w części 6-8/A-H. Dach krokwiowy o rozpiętości w rzucie l 1 = 5.60 m w rzucie i kącie nachylenia α = 35 o, rozstaw maksymalny r = 0.90 m, obciąŝenie typu B. 1.3.1. Krokiew K-4 Przyjęto krokiew drewnianą 80/160 mm W x = 341 cm 3 1.4. Stropodach nad 2. piętrem część płaska. I x = 2.730 cm 4 Zaprojektowano stropodach z płyt WPS opartych na belkach stalowych, z wypełnieniem keramzytem, ociepleniem z wełny mineralnej oraz membraną z foli PCV. 1.4.1. Belka BS-1.1 w obszarze 1-2/G-I. Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 5.05 = 5.30 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 1.25 m. Zestawienie obciąŝeń w kn/m belki 1.25 x 4.69 = 5.86 1.305 7.65 Razem 6.26 1.295 8.11 M x = 0.125 x 8.11 x 5.30 2 = 28.48 knm W x = 28.48 / 0.215 = 133 cm 3 f = 5.30 / 250 = 0.021 m M = 28.48 / 1.295 = 22.00 knm 14

I x = 5 x 22.00 x 5.30 2 / 48 x 2.05 x 0.021 = 1.495 cm 3 Przyjmując obetonowanie środnika moŝna zmniejszyć o 20% mniejsze (1.196 cm 4 ). Przyjęto belkę dwuteową I 180 W x = 161 cm 3 1.4.2. Belka BS-1.2 w obszarze 2-3/H-I. I x = 1.450 cm 4 Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 4.50 = 4.73 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 1.20 m. Zestawienie obciąŝeń w kn/m belki 1.20 x 4.69 = 5.63 1.305 7.35 Razem 6.03 1.292 7.79 M x = 0.125 x 7.79 x 4.73 2 = 21.79 knm W x = 21.79 / 0.215 = 102 cm 3 f = 4.73 / 250 = 0.019 m M = 21.79 / 1.292 = 16.87 knm I x = 5 x 16.87 x 4.73 2 / 48 x 2.05 x 0.019 = 1.010 cm 3 Przyjęto belkę dwuteową I 180 W x = 161 cm 3 1.4.3. Belka BS-1.3 w obszarze 2-4/E-H. I x = 1.450 cm 4 Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 4.95 = 5.20 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 1.20 m. Zestawienie obciąŝeń w kn/m belki 1.20 x 4.69 = 5.63 1.305 7.35 Razem 6.03 1.292 7.79 M x = 0.125 x 7.79 x 5.20 2 = 26.33 knm W x = 26.33 / 0.215 = 123 cm 3 f = 5.20 / 250 = 0.021 m M = 26.33 / 1.292 = 20.38 knm I x = 5 x 20.38 x 5.20 2 / 48 x 2.05 x 0.021 = 1.334 cm 3 Przyjęto belkę dwuteową I 180 W x = 161 cm 3 15

1.4.4. Belka BS-1.4 w obszarze 4-6/E-H. I x = 1.450 cm 4 Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 5.30 = 5.57 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 1.30 m. Zestawienie obciąŝeń w kn/m belki 1.30 x 4.69 = 6.10 1.305 7.96 Razem 6.60 1.273 8.40 M x = 0.125 x 8.40 x 5.57 2 = 32.58 knm W x = 32.58 / 0.215 = 152 cm 3 f = 5.57 / 250 = 0.022 m M = 32.58 / 1.273 = 25.60 knm I x = 5 x 25.60 x 5.57 2 / 48 x 2.05 x 0.022 = 1.835 cm 3 Przyjęto belkę dwuteową I 200 W x = 214 cm 3 1.5. Strop nad 2. piętrem. I x = 2.140 cm 4 W części pod dachem krytym dachówką (pod konstrukcją więźby dachowej) zaprojektowano strop masywny z płyt WPS na belkach stalowych. Zestawienie obciąŝeń w kn/m 2 rzutu stropu wełna mineralna 30 cm 0.30 x 2.0 = 0.60 1.3 0.78 tynk 2 cm 0,02 x 1.01 x 19 = 0,39 1.3 0.50 cięŝar płyty WPS 1,25 1.1 1.38 zalewki między płytami 0.20 1.3 0.26 obciąŝenie uŝytkowe 0.50 1.4 0.70 Razem 2.94 1.231 3.62 1.5.1. Belka BS-1.5 w obszarze 1-2/E-F. Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 4.65 = 4.88 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 1.00 m. Zestawienie obciąŝeń w kn/m belki 1.00 x 2.94 = 2.94 1.231 3.62 Razem 3.34 1.273 4.06 16

M x = 0.125 x 4.06 x 4.88 2 = 12.09 knm W x = 12.09 / 0.215 = 57 cm 3 f = 4.88 / 250 = 0.019 m M = 12.09 / 1.273 = 9.50 knm I x = 5 x 9.50 x 4.88 2 / 48 x 2.05 x 0.019 = 606 cm 3 Przyjęto belkę dwuteową I 160 W x = 117 cm 3 1.5.2. Belka BS-1.6 w obszarze 2-6/B-E. I x = 935 cm 4 Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 5.20 = 5.46 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 1.35 m. Zestawienie obciąŝeń w kn/m belki 1.35 x 2.94 = 3.97 1.231 4.89 Razem 4.37 1.220 5.33 M x = 0.125 x 5.33 x 5.46 2 = 19.86 knm W x = 19.86 / 0.215 = 93 cm 3 f = 5.46 / 250 = 0.021 m M = 19.86 / 1.220 = 16.28 knm I x = 5 x 16.28 x 5.46 2 / 48 x 2.05 x 0.021 = 1.175 cm 3 Przyjęto belkę dwuteową I 180 W x = 161 cm 3 1.5.3. Belka BS-1.7 w obszarze 2-6/B-E (obciąŝona dachem). I x = 1.450 cm 4 Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 5.20 = 5.46 m, zbierające obciąŝenie z połowy pasma szerokości 1.30 m oraz z dachu. Zestawienie obciąŝeń w kn/m belki z pasma dolnej części dachu (poz. 1.2.1) 2.96 1.264 3.75 z pasma górnej części dachu (poz. 1.2.2) 8.23 1.264 10.40 0.50 x 1.30 x 2.94 = 1.91 1.231 2.35 Razem 13.50 1.255 16.94 17

M x = 0.125 x 16.94 x 5.46 2 = 63.13 knm W x = 63.13 / 0.215 = 294 cm 3 f = 5.46 / 250 = 0.022 m M = 63.13 / 1.255 = 50.30 knm I x = 5 x 50.30 x 5.46 2 / 48 x 2.05 x 0.022 = 3.463 cm 3 Przyjęto belkę dwuteową 2 x I 200 W x = 428 cm 3 1.5.4. Belka BS-1.8 w obszarze 6-8/A-D. I x = 4.280 cm 4 Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 5.25 = 5.52 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 1.30 m. Zestawienie obciąŝeń w kn/m belki 1.30 x 2.94 = 3.82 1.231 4.71 Razem 4.22 1.220 5.15 M x = 0.125 x 5.15 x 5.52 2 = 19.61 knm W x = 19.61 / 0.215 = 92 cm 3 f = 5.52 / 250 = 0.022 m M = 19.61 / 1.220 = 16.08 knm I x = 5 x 16.08 x 5.52 2 / 48 x 2.05 x 0.022 = 1.132 cm 3 Przyjęto belkę dwuteową I 180 W x = 161 cm 3 1.5.5. Belka BS-1.9 w obszarze 6-7/D-H. I x = 1.450 cm 4 Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 4.90 = 5.15 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 1.10 m. Zestawienie obciąŝeń w kn/m belki 1.10 x 2.94 = 3.23 1.231 3.98 Razem 3.63 1.218 4.42 M x = 0.125 x 4.42 x 5.15 2 = 14.65 knm W x = 14.65 / 0.215 = 69 cm 3 18

f = 5.15 / 250 = 0.021 m M = 14.65 / 1.218 = 12.03 knm I x = 5 x 12.03 x 5.15 2 / 48 x 2.05 x 0.021 = 772 cm 3 Przyjęto belkę dwuteową I 160 W x = 117 cm 3 1.5.6. Podciąg stalowy PS-1.1. I x = 935 cm 4 Podciąg stalowy o rozpiętości l = 1.05 x 2.35 = 2.47 m, obciąŝony belkami stalowymi w środku rozpiętości. Zestawienie obciąŝeń obciąŝenie równomiernie rozłoŝone w kn/m belki siła skupiona w kn reakcja belki BS-1.3 poz. 1.4.3 0.5 x 5.20 x 6.03 = 15.68 1.292 20.26 reakcja belki BS-1.4 poz. 1.4.4 0.5 x 5.57 x 6.60 = 18.38 1.273 23.40 Razem 34.06 1.282 43.66 M x = 0.125 x 0.44 x 2.47 2 + 0.25 x 43.66 x 2.47 = 27.30 knm W x = 27.30 / 0.215 = 126 cm 3 Przyjęto belkę dwuteową I 200 W x = 214 cm 3 1.6. Strop nad klatką schodową. I x = 2.140 cm 4 W części stropu zaprojektowano strop Ŝelbetowy jako monolityczna płyta Ŝelbetowa o grubości 8 cm oparta na belkach Ŝelbetowych. Zastosowano beton B 25 i stal zbrojeniową klasy A-III (34 GS). Zestawienie obciąŝeń w kn/m 2 stropu płyta Ŝelbetowa 8 cm 0.08 x 25 = 2.00 1.1 2.20 tynk cem-wap. 2 cm 0.02 x 19 = 0.38 1.3 0.50 izolacja termiczna 15 cm wełny mineralnej 0.15 x 1.00 0.15 1.3 0.20 ob. uŝytkowe 0.50 1.4 0.70 Razem 3.03 1.188 3.60 1.6.1. Płyta Ŝelbetowa stropu nad szybem windowym PL-1.1. Płyta Ŝelbetowa grubości 23 cm (wymagania montaŝu windy), o rozpiętości 2,70 x 2,20 m krzyŝowo zbrojona z betonu B25, stal zbrojeniowa BSt 500 (klasa A-III). Zestawienie obciąŝeń w kn/m 2 19

płyta Ŝelbetowa 23 cm 0,23 x 25 = 5,75 1.1 6,33 wełna mineralna 20 cm 0.20 x 2.0 = 0.40 1.3 0.52 tynk 1,5 cm 0.015 x 19 = 0.29 1.3 0.37 Razem 6.44 1.141 7.22 ObciąŜenie skupione hakiem montaŝowym 20,00 1,2 24,00 Przyjęto zbrojenie φ 10 w rozstawie 15 cm ( F a = 5.27 cm 2 / m ). 1.6.2. Płyta Ŝelbetowa stropu nad klatką schodową PL-1.2. Płyta o rozpiętości 1.50 m jednokierunkowo zbrojona oparta na dwóch krawędziach. M x = 0.125 x 1.50 2 x 3.60 = 1.02 knm/m Przyjęto zbrojenie φ 6 w rozstawie 12 cm ( F a = 2.33 cm 2 / m ). 1.6.3. Płyta Ŝelbetowa stropu nad klatką schodową PL-1.3. Płyta o rozpiętości 2.95 m jednokierunkowo zbrojona oparta na dwóch krawędziach. M x = 0.125 x 2.95 2 x 3.60 = 3.92 knm/m Przyjęto zbrojenie φ 6 w rozstawie 12 cm ( F a = 2.33 cm 2 / m ). 1.6.4. Belka Ŝelbetowa stropu nad klatką schodową BP-1.1. Belka o rozpiętości 2.95 m oparta na belkach BP-1.2, obciąŝona ścianą i reakcją płyty PL-1.1. Zestawienie obciąŝeń w kn/mb cięŝar własny 0.25 x 0.30 x 25 = 1.88 1.1 2.07 reakcja płyty PL-1.1 0.5 x 2.45 x 6.44 = 7.89 1.141 9.00 hak montaŝowy 20,0 / 2 x 2.95 = 3.39 1.2 4.07 ściana szybu wysokości 1.00m - ściana gr. 24 cm 0.24 x 16 x 1.00 = 3.84 1.1 4.22 - tynk 0.03 x 19 x 1.00 = 0.57 1.3 0.75 Razem 17.57 1.144 20.11 M x = 0.125 x 2.95 2 x 20.11 = 21.88 knm/m Przyjęto zbrojenie 3 φ 12 ( F a = 3.39 cm 2 / m ). 1.6.5. Belka Ŝelbetowa stropu nad klatką schodową BP-1.2. 20

Belka o rozpiętości 1.05 x 4.90 = 5.15 m oparta na ścianach, obciąŝona ścianą i reakcją płyty PL- 1.1, reakcjami belek BP-1.1, oraz reakcją płyty PL-1.2 i PL-1.3. Zestawienie obciąŝeń równomiernie rozłoŝone na całej długości w kn/mb cięŝar własny 0.25 x 0.40 x 25 = 1.88 1.1 2.07 reakcja płyty PL-1.2 0.5 x 1.50 x 3.03 = 2.48 1.188 2.94 Razem 4.36 1.149 5.01 równomiernie rozłoŝone na odcinkach 135 cm od podpór w kn/mb reakcja płyty PL-1.3 0.5 x 2.95 x 3.03 = 4.47 1.141 5.10 równomiernie rozłoŝone na odcinku 245 cm (centralnie) w kn/mb ściana szybu wysokości 1.00m - ściana gr. 24 cm 0.24 x 16 x 1.00 = 3.84 1.1 4.22 - tynk 0.03 x 19 x 1.00 = 0.57 1.3 0.75 Razem 4.41 1.127 4.97 Siły skupione w odległości 1.35 m od podpór w kn reakcja belek BP-1.1 0.5 x 2.95 x 17.57 = 25.92 1.144 29.65 M x = 0.125 x 5.15 2 x 5.01 + 29,65 x 1.35 + 5.10 x 1.35 2 /2 + 2.45 x 4.97 x 5.15 / 4 4.97 x 2.45 2 / 8 = 73.24 knm/m Przyjęto zbrojenie 4 φ 16 ( F a = 8.04 cm 2 / m ). 2. STROPY MIĘDZYKONDYGNACYJNE. Zaprojektowano strop z płyt WPS opartych na belkach stalowych, z wypełnieniem keramzytem. ObciąŜenie pionowe w kn/m 2 połaci dachowej posadzka 0.40 1.3 0.52 gładź cementowa 4 cm 0.04 x 19 = 0.76 1.3 0.99 keramzytobeton 4 cm 0,04 x 18 = 0.72 1.2 0.86 tynk 2 cm 0,02 x 1.01 x 19 = 0,39 1.3 0.50 keramzyt 10 cm 0.10 x 7,00 = 0.70 1.3 0.91 cięŝar płyty WPS 1,25 1.1 1.38 zalewki między płytami 0.20 1.3 0.26 obciąŝenie uŝytkowe 3.00 1.3 3.90 Razem 7.42 1.256 9.32 21

2.1. Belki w obszarze 1-2/A-F 2.1.1. Belka BS-2.1. Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 4.50 = 4.73 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 1.20 m. Zestawienie obciąŝeń w kn/m belki 1.20 x 7.42 = 8.91 1.256 11.18 Razem 9.31 1.248 11.62 M x = 0.125 x 11.62 x 4.73 2 = 32.50 knm W x = 32.50 / 0.215 = 152 cm 3 f = 4.73 / 250 = 0.019 m M = 32.50 / 1.248 = 26.04 knm I x = 5 x 26.04 x 4.73 2 / 48 x 2.05 x 0.019 = 1 559 cm 3 Przyjęto belkę dwuteową I 200 W x = 214 cm 3 2.1.2. Belka BS-2.2 belka skrajna. I x = 2 140 cm 4 Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 4.50 = 4.73 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 0.70 m. Zestawienie obciąŝeń w kn/m belki 0.70 x 7.42 = 5.20 1.256 6.53 Razem 5.60 1.245 6.97 M x = 0.125 x 6.97 x 4.73 2 = 19.50 knm W x = 19.50 / 0.215 = 91 cm 3 f = 4.73 / 250 = 0.019 m M = 19.50 / 1.248 = 15.63 knm I x = 5 x 15.63 x 4.73 2 / 48 x 2.05 x 0.019 = 936 cm 3 Przyjęto belkę dwuteową I 180 W x = 161 cm 3 2.1.3. Belka BS-2.3 belka podwójna. I x = 1 450 cm 4 22

Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 4.50 = 4.73 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 1.10 m oraz ściany poddasza o grubości 12 cm (wysokość 3.10 m) z bloczków gazobetonowych. Zestawienie obciąŝeń w kn/m belki ściana działowa 0.12 x 10 x 3.10 = 3.72 1.1 4.10 tynk dwustronny 3 cm 0.03 x 19 x 3.10 = 1.77 1.3 2.30 1.10 x 7.42 = 8.16 1.256 10.25 Razem 14.05 1.216 17.09 M x = 0.125 x 17.09 x 4.73 2 = 47.69 knm W x = 47.69 / 0.215 = 222 cm 3 f = 4.73 / 250 = 0.019 m M = 47.69 / 1.216 = 39.22 knm I x = 5 x 39.22 x 4.73 2 / 48 x 2.05 x 0.019 = 2 347 cm 3 Przyjęto belkę dwuteową 2 I 180 W x = 322 cm 3 2.2. Belki w obszarze 1-2/G-I 2.2.1. Belka BS-2.4. I x = 2 900 cm 4 Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 5.00 = 5.25 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 1.20 m. Zestawienie obciąŝeń w kn/m belki 1.20 x 7.42 = 8.91 1.256 11.18 Razem 9.31 1.248 11.62 M x = 0.125 x 11.62 x 5.25 2 = 40.04 knm W x = 32.50 / 0.215 = 187 cm 3 f = 5.25 / 250 = 0.021 m M = 40.04 / 1.248 = 32.08 knm I x = 5 x 32.08 x 5.25 2 / 48 x 2.05 x 0.021 = 2140 cm 3 Przyjęto belkę dwuteową I 200 W x = 214 cm 3 2.2.2. Belka BS-2.5 belka skrajna. I x = 2 140 cm 4 23

Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 5.00 = 5.25 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 0.65 m. Zestawienie obciąŝeń w kn/m belki 0.65 x 7.42 = 4.82 1.256 6.06 Razem 5.42 1.248 6.70 M x = 0.125 x 6.70 x 5.25 2 = 23.08 knm W x = 23.08 / 0.215 = 108 cm 3 f = 5.25 / 250 = 0.021 m M = 23.08 / 1.248 = 18.50 knm I x = 5 x 18.50 x 5.25 2 / 48 x 2.05 x 0.021 = 1 234 cm 3 Przyjęto belkę dwuteową I 180 W x = 161 cm 3 2.2.3. Belka BS-2.6 belka podwójna. I x = 1 450 cm 4 Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 5.00 = 5.25 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 1.10 m oraz ściany poddasza o grubości 12 cm (wysokość 3.10 m) z bloczków gazobetonowych na odcinku 3.20 m od podpory. Zestawienie obciąŝeń w kn/m belki na całej długości 1.10 x 7.42 = 8.16 1.256 10.25 Razem 8.56 1.249 10.69 na odcinku 3.20 m od podpory ściana działowa 0.12 x 10 x 3.10 = 3.72 1.1 4.10 tynk dwustronny 3 cm 0.03 x 19 x 3.10 = 1.77 1.3 2.30 Razem 5.49 1.166 6.40 Reakcja na podporę R = 6.40 x 3.20 x (5.25 3.20/2)/5.25 + 0.5 x 5.25 x 10.69 = 42.30 kn Moment maksymalny w odległości x = 42.30 / (10.69 + 6.40) = 2.48 m wynosi M x = 42.30 x 2.48 (10.69 + 6.40) x 2.48 2 /2 = 52.45 knm W x = 52.35 / 0.215 = 243 cm 3 f = 5.25 / 250 = 0.021 m 24

M = 52.45 / 1.248 = 42.03 knm I x = 5 x 42.03 x 5.25 2 / 48 x 2.05 x 0.021 = 2 803 cm 3 Przyjęto belkę dwuteową 2 I 180 W x = 322 cm 3 2.3. Belki w obszarze 2-4/H-I 2.3.1. Belka BS-2.7. I x = 2 900 cm 4 Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 4.50 = 4.73 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 1.20 m. Na podstawie obliczeń p. 2.1.1. przyjęto belkę dwuteową I 200 W x = 214 cm 3 2.3.2. Belka BS-2.8 belka podwójna. I x = 2 140 cm 4 Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 4.50 = 4.73 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 1.10 m oraz ściany poddasza o grubości 12 cm (wysokość 3.10 m) z bloczków gazobetonowych. Na podstawie obliczeń p. 2.1.3 przyjęto belkę dwuteową 2 I 180 W x = 322 cm 3 2.4. Belki w obszarze 2-6/A-H 2.4.1. Belka BS-2.9. I x = 2 900 cm 4 Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 4.95 = 5.20 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 1.20 m. Na podstawie obliczeń p. 2.2.1 przyjęto belkę dwuteową I 200 W x = 214 cm 3 2.4.2. Belka BS-2.10 obciąŝona ścianą poprzeczną. I x = 2 140 cm 4 Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 4.95 = 5.20 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 1.25 m, dodatkowo obciąŝona siłą skupiona od ściany nośnej poprzecznej. Zestawienie obciąŝeń w kn/m belki na całej długości 1.25 x 7.42 = 9.28 1.256 11.65 Razem 9.68 1.249 12.09 Siła skupiona w środku rozpiętości w kn ściana działowa 0.12 x 10 x 3.10 x 1.25 = 4.65 1.1 5.12 tynk dwustronny 3 cm 0.03 x 19 x 3.10 x 1.25 = 2.21 1.3 2.87 Razem 6.86 1.165 7.99 M x = 7.99 x 5.20/4 + 12.09 x 5.20 2 /8 = 51.25 knm 25

W x = 51.25 / 0.215 = 238 cm 3 f = 5.20 / 250 = 0.021 m M = 51.25 / 1.24 = 41.33 knm I x = 5 x 41.33 x 5.20 2 / 48 x 2.05 x 0.021 = 2 705 cm 3 Przyjęto belkę dwuteową I 220 W x = 278 cm 3 2.4.3. Belka BS-2.11 belka skrajna. I x = 3 060 cm 4 Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 5.00 = 5.25 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 0.65 m, dodatkowo obciąŝona siłą skupiona od ściany nośnej poprzecznej. Na podstawie obliczeń p. 2.2.2 przyjęto belkę dwuteową I 180 W x = 161 cm 3 2.4.4. Belka BS-2.12 belka podwójna. I x = 1 450 cm 4 Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 4.95 = 5.20 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 1.25 m oraz ściany poddasza o grubości 12 cm (wysokość 3.10 m) z bloczków gazobetonowych. Zestawienie obciąŝeń w kn/m belki 1.25 x 7.42 = 9.28 1.256 11.65 ściana działowa 0.12 x 10 x 3.10 = 3.72 1.1 4.10 tynk dwustronny 3 cm 0.03 x 19 x 3.10 = 1.77 1.3 2.30 Razem 15.17 1.219 18.49 M x = 0.125 x 18.49 x 5.20 2 = 62.50 knm W x = 62.50 / 0.215 = 291 cm 3 f = 5.20 / 250 = 0.021 m M = 62.50 / 1.219 = 51.27 knm I x = 5 x 51.27 x 5.20 2 / 48 x 2.05 x 0.021 = 2 803 cm 3 Przyjęto belkę dwuteową 2 I 200 W x = 428 cm 3 2.4.5. Podciąg stalowy PS-2.1. I x = 4 280 cm 4 Podciąg stalowy o rozpiętości l = 1.05 x 2.25 = 2.37 m, obciąŝony belkami stalowymi w środku rozpiętości. Zestawienie obciąŝeń 26

obciąŝenie równomiernie rozłoŝone w kn/m belki siła skupiona w kn reakcja belki BS-2.9 poz. 1.4.3 5.20 x 9.31 = 48.41 1.248 60.42 M x = 0.125 x 0.44 x 2.37 2 + 0.25 x 60.42 x 2.37 = 36.11 knm W x = 36.11 / 0.215 = 168 cm 3 Przyjęto belkę dwuteową I 200 W x = 214 cm 3 2.5. Belki w obszarze 6-8/A-F I x = 2.140 cm 4 2.5.1. Belka BS-2.13. Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 4.90 = 5.15 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 1.10 m. Na podstawie obliczeń p. 2.2.1 przyjęto belkę dwuteową I 200 W x = 214 cm 3 2.5.2. Belka BS-2.14. I x = 2 140 cm 4 Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 5.30 = 5.57 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 1.25 m. Zestawienie obciąŝeń w kn/m belki 1.25 x 7.42 = 9.28 1.256 11.65 Razem 9.68 1.249 12.09 M x = 0.125 x 12.09 x 5.57 2 = 46.89 knm W x = 46.89 / 0.215 = 219 cm 3 f = 5.57 / 250 = 0.022 m M = 46.89 / 1.249 = 37.54 knm I x = 5 x 37.54 x 5.57 2 / 48 x 2.05 x 0.022 = 2 690 cm 3 Przyjęto belkę dwuteową I 220 W x = 278 cm 3 2.5.3. Belka BS-2.15. I x = 3 060 cm 4 Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 5.30 = 5.57 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 0.70 m. Przyjęto belkę dwuteową I 200 W x = 214 cm 3 2.6. Belki stalowe wykuszy BS-2.16. I x = 2 140 cm 4 27

Belka stalowa o rozpiętości l = 1.05 x 3.41 = 3.58 m, zbierające obciąŝenie z pasma szerokości 0.65 m, dodatkowo obciąŝona siłą skupiona od ściany nośnej poprzecznej. Na podstawie obliczeń p. 2.2.2 przyjęto belkę dwuteową I 180 W x = 161 cm 3 2.7. NadproŜa nad przekuciami BS-N. I x = 1 450 cm 4 Przy poszerzaniu istniejących otworów drzwiowych lub wykonywaniu nowych, naleŝy wykonać nadproŝa stalowe. Ze względu na grubość ścian naleŝy wykonać nadproŝe z trzech belek dwuteowych 3 I 120 W x = 164 cm 3 I x = 984 cm 4 3. KLATKA SCHODOWA. Zaprojektowano Ŝelbetową monolityczną klatkę schodową w konstrukcji płytowej. Zastosowano beton B 25 i stal zbrojeniową klasy A-III (34 GS). Biegi schodowe podłuŝnie zbrojone oparte są na belkach Ŝelbetowych wzdłuŝ podestów i spoczników. Spoczniki o rozpiętości w świetle 1.10 m (l o = 1.05 x 1.10 = 1.16 m), płyta grubości 8 cm. Zestawienie obciąŝeń w kn/m 2 podestu/spocznika płyta Ŝelbetowa 8 cm 0.08 x 25 = 2.00 1.1 2.20 tynk cem-wap. 2 cm 0.02 x 19 = 0.38 1.3 0.50 posadzka 0.50 1.3 0.65 ob. uŝytkowe 4.00 1.3 5.20 Razem 6.88 1.243 8.55 Biegi schodowe 10 x 16,5/30 z płytą Ŝelbetową o grubości 12 cm, o rozpiętości l o = 1.05 x 9 x 0,30 = 2.84 m, α = arctg 17/28 = 29 o cos α = 0,876 Zestawienie obciąŝeń w kn/m 2 rzutu biegu płyta Ŝelbetowa 12 cm 0.12 x 25 / cos α = 3.42 1.1 3.77 tynk cem-wap. 2 cm 0.02 x 19 / cos α = 0.43 1.3 0.56 posadzka 0.50 1.3 0.65 stopnie 0.5 x 0.165 x 23 = 1.90 1.2 2.28 ob. uŝytkowe 4.00 1.3 3.90 Razem 10.25 1.216 12.46 3.1. Płyta biegu - PK - 1 Płyta jednokierunkowo zbrojona oparta na belkach Ŝelbetowych. Rozpiętość 2.84 m. Schemat statyczny jak dla belki częściowo zamocowanej. 28

M = 0.10 x 2.84 2 x 12.64 = 10.20 knm/m Przyjęto zbrojenie φ 8 w rozstawie 12cm ( F a = 4.17 cm 2 / m). 3.2. Płyta spocznika PK-2 Płyta jednokierunkowo zbrojona oparta na belkach. Rozpiętość 1.16 m. Schemat statyczny jak dla belki wolnopodpartej. Przyjęto zbrojenie φ 6 w rozstawie 12 cm ( F a = 2.33 cm 2 / m). 3.3. Belka - BK-3, BK-4, BK-5 Belka o przekroju 25/40 cm oparta na ścianach nośnych. Rozpiętość 1.05 x 4.95 = 5.20 m. Schemat statyczny jak dla belki wolnopodpartej, obciąŝona reakcją spocznika na całej długości oraz na odcinkach 1.50 m od podpór reakcją biegów schodowych. Zestawienie obciąŝeń w kn/ mb belki cięŝar własny belki 0.25 x 0.40 x 25 = 2.50 1.1 2.75 reakcja spocznika 0.5 x 1.16 x 6.88 = 4.00 1.243 4.96 Razem 6.50 1.186 7.71 reakcja biegów schodowych 0.5 x 2.84 x 10.25 = 14.56 1.216 17.70 Moment maksymalny M = 0.125 x 7.71 x 5.20 2 + 17.79 x 1.85 = 58.97 knm Przyjęto zbrojenie kl. A-III 3φ16 (F a = 6.03 cm 2 ). 3.4. Płyta biegu - PK - 3 Płyta jednokierunkowo zbrojona oparta na belkach Ŝelbetowych. Rozpiętość 2.84 m. Schemat statyczny jak dla belki częściowo zamocowanej. M = 0.10 x 2.84 2 x 12.64 = 10.20 knm/m Przyjęto zbrojenie φ 8 w rozstawie 12cm ( F a = 4.17 cm 2 / m). 4. SZYB WINDOWY. 4.1. Elementy konstrukcyjne Przyjęto konstrukcję stalową spawaną z profili stalowych zimnogiętych - słupy naroŝne rura kwadratowa 100 x 100 x 6 - belki poprzeczne rura kwadratowa 100 x 50 x 4 - stęŝenia skośne rura kwadratowa 50 x 30 x 2 Nie ma konieczności wykonywania obliczeń statycznych. 29

4.2. Płyta fundamentowa PoniŜej poziomu posadzki piwnic naleŝy wykonać ściany podszybia z betonu wodoszczelnego B25 (W8) grubości 20 cm, zbrojony siatkami ze stali BSt 500. Płyta fundamentowa Ŝelbetowa grubości 50 cm na warstwie z chudego betonu. Nie ma konieczności wykonywania obliczeń statycznych. 5. FUNDAMENTY Obliczenia przeprowadzone zostaną dla zewnętrznej ściany budynku (w osi I/2-4), obciąŝonej stropami międzykondygnacyjnymi nad piwnicą, parterem, 1. piętrem oraz stropodachem. Zestawienie obciąŝeń w kn/mb cięŝar własny ławy 1.00 x 0.40 x 25 = 10.00 1.1 11.00 mur fundamentowy 0.25 x 0.50 x 23 = 2.88 1.1 3.16 ściana zewnętrzna nadziemia 0.24 x 15.00 x 18 = 64.80 1.1 71.28 izolacja termiczna 0.10 x 15.00 x 1 = 1.50 1.3 1.95 tynk wewnętrzny 0.015 x 13.50 x 19 = 3.85 1.3 5.00 tynk zewnętrzny 0.02 x 15.00 x 19 = 5.70 1.3 7.41 z pasma stropów międzykondygnacyjnych 3 stropy 4.73 / 2 x 7.42 x 3 = 52.65 1.256 66.12 z pasma stropodachu 4.72 / 2 x 4.69 = 11.07 1.305 14.44 Razem 152.45 1.183 180.36 NapręŜenia obliczeniowe pod stopą σ = 180,36 / 1.00 = 180 kpa KONIEC OBLICZEŃ STATYCZNYCH 30