1. Dobór wymiennika co CZĘŚĆ III OBLICZENIA Cieło właściwe wody cw c 1,0 kcal/kg C Zaotrzebowanie cieła Qco 204 485 W Parametry wody sieciowej 130/60 C - Tz-T 70 C Parametry wody instalacyjnej 80/55 C - tz-t 25 C Wsółczynnik zmniejszający a 0,9 Przeływ wody siec. Gsco 2 512 kg/h Przeływ wody inst. Gico 7 034 kg/h Przyjęto wymienniki cieła tyu JAD X-9/88 n 2 szt. ołączone szeregowo Oory rzeływu rzez wymiennik o stronie wody sieciowej rzy rzeływie Gsco 2 512 kg/h Wsółczynnik A1 2,1 Wsółczynnik n1 1,55 wynoszą - Psco 245 mm sł.w. o stronie wody instalacyjnej rzy rzeływie Gico 7 034 kg/h Wsółczynnik A2 0,22 Wsółczynnik n2 1,92 wynoszą - Pico 162 mm sł.w. 2. Dobór wymiennika ct Cieło właściwe wody cw c 1,0 kcal/kg C Zaotrzebowanie cieła Qct 174 800 W Parametry wody sieciowej 135/60 C - Tz-T 70 C Parametry wody instalacyjnej 80/55 C - tz-t 25 C Wsółczynnik zmniejszający a 0,9 Przeływ wody siec. Gsct 2 148 kg/h Przeływ wody inst. Gict 6 013 kg/h Przyjęto wymienniki cieła tyu JAD X-9/88 n 2 szt. ołączone szeregowo Oory rzeływu rzez wymiennik o stronie wody sieciowej rzy rzeływie Gsct 2 148 kg/h Wsółczynnik A1 2,1 Wsółczynnik n1 1,55 wynoszą - Psct 192 mm sł.w. o stronie wody instalacyjnej rzy rzeływie Gict 6 013 kg/h Wsółczynnik A2 0,22 Wsółczynnik n2 1,92 wynoszą - Pict 120 mm sł.w. - strona 20 -
3. Dobór wymiennika c.w. w układzie z zasobnikiem Ilość uŝytkowników N 100 Czas uŝytkowania ciełej wody ilość godz. 8 Godzinowy ws. nierównomierności rozbioru Kh 3,00 Ws. akumulacyjności dla układu szer.-równol. ϕ 0,35 Strumień masy wody Gcwmax 2 166 kg/h Gśr d 6 000 kg/h Gśr h 750 kg/h Zaotrzebowanie ciełej wody 108 300 kcal/h Qcwmax50*Gcw*a1*c 126 079 W Qcwśrd 43 613 W gdzie a1 1 - wsółczynnik uwzględniający ochłodzenie wody Zasobnik cieła Objetość zasobnika Vz90*ϕ*N*lgKh 1503 l Przyjęto 2 zasobniki ionowe Pojemność Vz 750 l Średnica D 700 mm Wysokość H 1950 mm masa 150 kg 3.1. Wymiennik cw I stonia Oblicz. moc cielna wym. cw I st. QcwI 63 039 W UWAGA! Za malo ciela na II stoniu -dodaj - Oblicz. natęŝenie rzeływu wody sieciowej rzez wymiennik I-go stonia GsIGsII 3 765 kg/h Obliczeniowe schłodzenie wody na wymienniku I-go stonia 14,4 C Temeratura wody doływającej do węzła t1 5 C Temeratura wody wodoc. o odgrzaniu w wymienniku I-go stonia (owrót s.c.o. rzez wym. I-go st.) t2 30 C Tem. c.w. ouszczającej węzeł (dla war. obl.) t3 55 C Tem. wody siec. zasilającej węzeł c.w. T1 70 C Tem. wody siec. ouszczającej wymiennik końcowego st. odgrzewu i zasilającej wym. I-go st. odgrzewu za II stoniem w układach dwustoniowych z wym. cieła dla c.o. T2 42 C Tem. wody siec. ouszczającej wym.c. I-go st. T3 25 C Srawność wymiennika η 0,95 Dla I-go st. rzyjęto wym. tyu JAD 5/36 n 2 szt. A1 10,1 n1 1,303 Oory rzeływu rzez wymiennik o stronie wody sieciowej rzy rzeływie GsI 1 883 kg/h wynoszą - PsIA1*(GsI/n)^n1 400 mm sł.w. o stronie wody instalacyjnej rzy rzeływie Gcw 1 083 kg/h A3 2,5 n3 1,85 wynoszą - PiIA1*(GsI/n)^n1 0 mm sł.w. - strona 21 -
3.2. Wymiennik cieła II-go stonia Oblicz. moc cielna wym. c.w. II-go stonia QcwII 40 790 W JeŜeli sieć cielna ma regulację wyłącznie jakościową dostosowaną do otrzeb centralnego ogrzewania to ilość wody sieciowej w układach dwustoniowych określa się ze wzoru GsIIQcwII/((T1-T2)*c*b) 1 253 kg/h dla węzłów szeregowo-równoległych b 1 Dla II-go st. rzyjęto wym. tyu JAD 5/36 n 2 szt. Oory rzeływu rzez wymiennik o stronie wody sieciowej rzy rzeływie GsII 627 kg/h wynoszą - PsIIA1*(GsII/n)^n1 100 mm sł.w. o stronie wody instalacyjnej rzy rzeływie GiII 1 026 kg/h wynoszą - PiIIA1*(GsII/n)^n1 0 mm sł.w. 3.3. Obliczenia natęŝenia rzeływu wody sieciowej w okresie letnim Gsl(Qcwmax)/((T1-T3)*c) gdzie QcwI 63 039 W QcwII 40 790 W T1 70 C T3 25 C Oory rzeływu rzez wymienniki o stronie wody 2 410 kg/h rzy rzeływie Gsl 2 410 kg/h wynoszą - PslIA1*(Gsl/n)^n1 611 mm sł.w. rzez wymiennik II-go stonia sliisli 611 mm sł.w. Pslato I 1 222 mm sł.w. 3.4. Obliczenie rzeływu ciełej wody rzez wymiennik II-go stonia Według rojektu wod.-kan. i cw ilość wody cyrkulacyjnej Gcyr 0.3 Gcwmax 650 kg/h Oory cyrkulacji Pcyr 3 600 mm sł.w. Ilość wody ładującej zasobnik GlQcwII/((t3-t2)*c) 1 403 kg/h GiII Gcyr+Gl 2 053 kg/h - strona 22 -
4. Obliczenia ooru rzeływów, dobór om i kryz. 4.1. Obieg zimowy c.o. o stronie wody sieciowej wsółczynnik chroowatości k 0,50 mm 5 913 80 0,31 1,85 3 5,6 11 52,9 58,5 2 512 65 0,18 0,79 7 5,5 9 15 20,5 wymiennik c.o. 245,2 2 512 65 0,18 0,79 7,8 6,2 6 10 16,2 2 512 65 0,18 0,79 8 6,3 6,5 11 17,3 3 765 80 0,2 0,75 9,1 6,8 7 14 20,8 wymiennik c.w. I-go stonia 400,0 5 913 80 0,31 1,85 3,5 6,5 0,5 2 8,5 Razem 787 Obieg zimowy c.t. o stronie wody sieciowej wsółczynnik chroowatości k 0,50 mm 5 913 80 58,5 2 148 65 0,16 0,57 7 4 9 12 16,0 wymiennik c.t. 192,4 2 148 65 0,16 0,57 7,8 4,4 6 8 12,4 5 913 80 8,5 Razem 288 Obieg zimowy rzez wymiennik cw II-go stonia dz.ws. 80 67,0 1 253 65 0,09 0,2 6,4 1,3 7 3 4,3 wymiennik c.w. II-go stonia 100,0 wymiennik c.w. I-go stonia 400,0 1253 65 0,09 0,2 6,4 1,3 7 3 4,3 Razem 576 4.2. Obieg letni o stronie wody sieciowej 2 410 80 0,13 0,31 6,5 2 11,5 10 12,0 2 410 65 0,18 0,72 6,4 4,6 7 11 15,6 wymiennik c.w. I i II-go stonia 1 222,0 2 410 65 0,18 0,72 6,4 4,6 7 11 15,6 Razem 1 265 - strona 23 -
4.3. Obieg instalacji c.o. 7 034 80 0,37 2,61 26 67,9 63,5 435 502,9 wymiennik c.o. 162,4 oory instalacji c.o. 2 800,0 Razem 3 465 Obieg instalacji c.t. 6 013 80 0,32 1,91 26 49,7 63,5 325 374,7 wymiennik c.t. 162,4 oory instalacji c.t. 3 400,0 Razem 3 937 Obieg wody cyrkulacyjnej 2 053 65 0,15 0,52 15,8 8,2 57 64 72,2 wymiennik c.w. II-go stonia 0,0 Oory cyrkulacji 3 600,0 650 32 0,17 1,61 20 32,2 6,44 38,6 Razem src 3 711 Wyrównanie obiegu rzez zasobnik 1403 50 0,17 0,95 5,3 5 7 10 15,0 działki wsólne 72,2 wymiennik cw II-go stonia 0,0 Razem srz 87 Do skryzowania src -srz 36,236 kpa Dla Gl 1 403 kg/h dobrano kryzę 9,0 mm wartość kv dla doboru zaworu na obiegu ładowania 2,3 m³/h nastawa zaworu 0,50 Dobrano zawór Dn 40 mm - strona 24 -
5.1. Dobór omy obiegowej c.o. Wymagana wydajność omy - 1.15*Gico 8,1 m³/h Wymagana wysokość odnoszenia - 4,2 m sł.w. Dobrano omę WILO STRATOS 65/1-12 PN6/10 w ilości 2 szt. moc silnika 0,65 kw naięcie sieci 230V 5.2. Dobór omy obiegowej c.t. Wymagana wydajność omy - 1.15*Gict 6,9 m³/h Wymagana wysokość odnoszenia - 4,7 m sł.w. Dobrano omę WILO STRATOS 80/1-12 PN6 w ilości 2 szt. moc silnika 1,30 kw naięcie sieci 230V 5.3. Dobór omy cyrkulacyjnej c.w. Wymagana wydajność omy - 1.2*GiII 2,5 m³/h Wymagana wysokość odnoszenia 7,4 m sł.w. Dobrano omę WILO STRATOS Z 40/1-12 PN 6/10 w ilości 2 szt. unkt racy 9,7 m sł.w. moc silnika 0,31 kw naięcie sieci 230V wartość kv dla doboru zaworu na obiegu cyrkulacji c.w. 4,3 m³/h nastawa zaworu 2,30 Dobrano zawór o średnicy Dn 32 mm 6. Dobór urządzeń zabezieczających 6.1. Naczynie wzbiorcze dla c.o. Zabezieczenie instalacji c.o. naczyniem wzbiorczym rzeonowym w/g PN-B-02414. ojemność wodna zładu V 4,648 m³ t1 10 C tz 80 C gestość wody dla tem. t 10 C ρ 999,7 kg/m³ rzyrost objetości właściwej wody rzy ogrzaniu jej od tem. t1 do t2 v 0,02870 1/kg ojemność uŝytkowa VuV*ρ* v 133,4 l ojemność uŝytkowa z rezerwą Vur Vu+V*E*10 179,9 l gdzie ubytki eksloatacyjne E 1,0 % maksymalne ciśnienie eksloatacyjne max 3,50 bar róŝnica wysokości omiędzy Ŝródłem cieła a najwyŝej ołoŝonym grzejnikiem h 20,0 m ciśnienie wstęne st + 0,2 2,20 bar a(max+1)/(max-1) 1,8 ciśnienie wstęne racy instalacji r 2,46 bar ojemność całkowita naczynia - minimalna Vna*Vu 240,0 l ojemność całkowita naczynia ( z rezerwą ) Vnr 778,3 l Dobrano naczynie rzeonowe REFLEX N800 o ojemności całkowitej 800 l oraz ojemności uŝytkowej 450 l Rura wzbiorcza d 0.7*SQR(Vu) 9,39 mm dobrano rurę o średnicy Dn 25 mm - strona 25 -
6.2. Naczynie wzbiorcze dla c.t. Zabezieczenie instalacji c.t. naczyniem wzbiorczym rzeonowym w/g PN-B-02414. ojemność wodna zładu V 3,497 m³ t1 10 C t2(tz+t)/2 80 C gestość wody dla tem. t 10 C ρ 999,7 kg/m³ rzyrost objetości właściwej wody rzy ogrzaniu jej od tem. t1 do t2 v 0,02870 1/kg ojemność uŝytkowa VuV*ρ* v 100,3 l ojemność uŝytkowa z rezerwą Vur Vu+V*E*10 135,3 l gdzie ubytki eksloatacyjne E 1,0 % maksymalne ciśnienie eksloatacyjne max 3,50 bar róŝnica wysokości omiędzy Ŝródłem cieła a najwyŝej ołoŝonym grzejnikiem h 20,0 m ciśnienie wstęne st + 0,2 2,20 bar a(max+1)/(max-1) 1,8 ciśnienie wstęne racy instalacji r 2,46 bar ojemność całkowita naczynia - minimalna Vna*Vu 181,0 l ojemność całkowita naczynia ( z rezerwą ) Vnr 585,3 l Dobrano naczynie rzeonowe REFLEX N600 o ojemności całkowitej 600 l oraz ojemności uŝytkowej 450 l Rura wzbiorcza d 0.7*sqrt(Vurct) 8,14 mm dobrano rurę o średnicy Dn 25 mm 6.3. Zawór bezieczeństwa dla c.o. w/g PN-B-02414 ty zaworu SYR 1915 średnica króćca doływowego do 54 G α 1 ρ c 31,4 mm gdzie : gęstość wody sieciowej ρ 971,8 kg/m³ wsółczynnik wyływu αw 0,25 douszczalne ciśnienie instalacji c.o. 1 0,35 MPa masowa rzeustowość zaworu bezieczeństwa 4,930 kg/s ( 2 1 ) G 447,3 b A ρ douszczalne ciśnienie wody sieciowej 2 1,6 MPa A 0,00005 m² b 2 Dobrano zawór o średnicy 42mm Ciśnienie otwarcia 0,35 MPa Ciśnienie zamknięcia 0,28 MPa - strona 26 -
6.4. Zawór bezieczeństwa dla c.t. w/g PN-B-02414 ty zaworu SYR 1915 G średnica króćca doływowego do 54 α 1 ρ c 31,4 mm gdzie : gęstość wody sieciowej ρ 971,8 kg/m³ wsółczynnik wyływu αw 0,25 douszczalne ciśnienie instalacji c.o. 1 0,35 MPa masowa rzeustowość zaworu bezieczeństwa G 447,3 b A ( 2 1 ) ρ 4,930 kg/s douszczalne ciśnienie wody sieciowej 2 1,6 MPa A 0,00005 m² b 2 Dobrano zawór o średnicy 42mm Ciśnienie otwarcia 0,35 MPa Ciśnienie zamknięcia 0,28 MPa 6.5. Zawór bezieczeństwa dla ciełej i zimnej wody w/g PN-B-02414 ty zaworu SYR 2115 średnica króćca doływowego do 4 G 3,14*1,59* α (1,1 1 2 ) γ c 22,9 mm gdzie : gęstość wody sieciowej γ 971,8 kg/m³ wsółczynnik wyływu αw 0,3 douszczalne ciśnienie instalacji c.o. 1 6,00 bar masowa rzeustowość zaworu bezieczeństwa 2 0,00 bar G 1,59 b A γ 15674,2 kg/h ( 3 1 ) douszczalne ciśnienie wody sieciowej 3 16,00 bar A 50 mm² b 2 Dobrano zawór o średnicy 25mm Ciśnienie otwarcia 0,60 MPa Ciśnienie zamknięcia 0,48 MPa - strona 27 -
7.1. Dobór elementów automatyki 7. OBLICZENIA ELEMENTÓW AUTOMATYKI. Dane wyjściowe Pdys 350 kpa zima Pdys 200 kpa lato Gsco 2,51t/h Gsct 2,15t/h GsI 3,77t/h GsLicz 5,41t/h ( do doboru licznika cieła ) GsII 1,25t/h Gsl 2,41t/h PwI(co) 15,00 kpa Glim Gsco+Gsct+GsII 5,91t/h Pmakz 0,80 kpa Kv 65,97 m³/h, Pmakl 0,14 kpa Kv 64,41 m³/h, Pwymco 2,45 kpa Psco 2,82 kpa Kv 14,96 m³/h, Pwymct 1,92 kpa Psct 2,21 kpa Kv 14,45 m³/h, PwcwI 4,00 kpa PscwI 4,04 kpa Kv 29,42 m³/h, PwcwII 1,00 kpa PscwII 1,04 kpa Kv 12,29 m³/h, Pwlato 12,22 kpa Pscwl +filtr 13,25 kpa Kv 6,62 m³/h, Filtry POLNA FS1 Ø 80 mm Kvs 107,0 m³/h Pfilz 1,38 kpa Pfill 0,24 kpa 7.2. Dobór liczników 7.2.1 Licznik na makiecie Glimz 5,410 t/h < k*qn 7,20 t/h Gliml 2,410 t/h < 1.1*Qt 16,50 t/h wodomierz - Pz (Glim/Kv) 2 22,99 kpa k 1,2 Pl (Glim/Kv) 2 3,82 kpa G0,1 3,90 m³/h Qn 6,0 m³/h Kv 12,33 m³/h Dn 25 mm Dobór zaworu regulującego ilość wody owrotnej z c.o. dla wym. I st. c.w. ( zimowego ) Wymagany stosunek rozływu dla zaewnienia odowiedniego schłodzenia wody na wymienniku I stonia: 100 % ilości wody owrotnej z wym. c.o. daje schłodzenie na wymienniku I stonia: 14,4 C - strona 28 -
7.3. Dobór regulatorów 7.3.1 Obieg c.w. lato Dobieram zawór o wsółczynniku Kvs 10,0 m³/h SAMSON 3222 Dn 32 mm Sadek ciśnienia na w ełni otwartym zaworze Pr100 5,80 kpa autorytet zaworu - - 0.3<dP/(dP+dPobcw)<0.9 0,3 Prędkość rzeływu dla średnicy nominalnej v 0,80 m/s < 3.0 m/s Suma oorów obiegu c.w. latem 19,05 kpa Strata ciśnienia na zaworze regulacyjnym latem 166,09 kpa Strata ciśnienia w węźle latem śpw l 185,14 kpa Nastawa zaworu regulacyjnego latem wyniesie 1,30 7.3.2 Obieg c.w. zima Sadek ciśnienia na w ełni otwartym zaworze Pr100 1,60 kpa Prędkość rzeływu dla średnicy nominalnej v 0,43 m/s < 3.0 m/s Suma oorów obiegu c.w. zimą 6,68 kpa Kv 4,8 m³/h, RóŜnica ciśnień obiegów c.o. i c.w. do zdławienia DP 13,6 kpa Dla wyrównania obiegów c.o. i c.w. w obiegu wymiennika II stonia Kv 3,4 m³/h, zamontować zawór regulacyjny Oventro-Hydrocontrol nastawa - 2,75 średnica - Dn 25 mm 14,33 kpa W związku z owyŝszym łączny oór hydrauliczny obiegu ciełej wody wyniesie - 21,01 kpa Kv 2,7 m³/h, 7.3.3. Obieg c.o. Dobieram zawór o wsółczynniku Kvs 16,0 m³/h SAMSON 3222 Dn 50 mm Sadek ciśnienia na w ełni otwartym zaworze Pr100 2,50 kpa autorytet zaworu - - 0.3<dP/(dP+dPobco)<0.9 0,41 Prędkość rzeływu dla średnicy nominalnej v 0,36 m/s < 3.0 m/s Suma oorów obiegu c.o. Pco 20,32 kpa Suma oorów obiegu c.o. Pco 20,32 kpa Kv 5,6 m³/h, Strata ciśnienia w węźle zimą śpw z #ADR! - strona 29 -
7.3.4. Obieg c.t. Dobieram zawór o wsółczynniku Kvs 10,0 m³/h SAMSON 3222 Dn 32 mm Sadek ciśnienia na w ełni otwartym zaworze Pr100 4,60 kpa autorytet zaworu - - 0.3<dP/(dP+dPobco)<0.9 0,68 Prędkość rzeływu dla średnicy nominalnej v 0,74 m/s < 3.0 m/s Suma oorów obiegu c.t. Pct 6,81 kpa Dobór zaworu nastawnego na obiegu c.t. 13,51 kpa Nastawa zaworu na obiegu c.t. 3,60 Suma oorów obiegu c.t. z zaworem Pct 20,83 kpa Kv 4,7 m³/h, 7.3.5. Dobór regulatora róŝnicy ciśnień Regulowana róŝnica ciśnień dla okresu zimowego H(zima) 20,83 kpa Regulowana róŝnica ciśnień dla okresu letniego H(lato) 185,14 kpa Przyjęta nastawa regulatora róŝnicy ciśnień H 185,14 kpa - zima Przeływ limitowany Sugerowane arametry regulatora Glim zima 5,9 t/h, Kvs 420,0 m³/h Qn 260,0 m³/h, Dobieram zawór o wsółczynniku Kvs 32,0 m³/h SAMSON 42-39 Dn 50 mm Sadek ciśnienia na dławiku dpdl 50 kpa Sadek ciśnienia na w ełni otwartym zaworze Pr100 53,41 kpa Prędkość rzeływu dla średnicy nominalnej v 0,84 m/s < 3.0 m/s minimalny stoień otwarcia 30 % wsółczynnik rzeływu rzy stoniu otwarcia 30% Kv30 9,60 m³/h strata ciśnienia na zaworze rzy stoniu otwarcia 30% Pr30 87,94 kpa strata ciśnienia w węźle rzy 30% stoniu otwarcia Pw30 133,94 kpa strata ciśnienia w węźle rzy 100% stoniu otwarcia Pw100 99,41 kpa dpw30/dpw100 1,35 < 2 Minimalne ciśnienie dysozycyjne zimą Pdmin 99,41 kpa Maksymalne ciśnienie dysozycyjne zimą Pdmax 133,94 kpa - lato Regulowana róŝnica ciśnień H(lato) 19,05 kpa Sadek ciśnienia na w ełni otwartym zaworze Pr100 50,57 kpa Prędkość rzeływu dla średnicy nominalnej v 0,34 m/s < 3.0 m/s minimalny stoień otwarcia 30 % wsółczynnik rzeływu rzy stoniu otwarcia 30% Kv30 9,60 m³/h strata ciśnienia na zaworze rzy stoniu otwarcia 30% Pr30 56,29 kpa strata ciśnienia w węźle rzy 30% stoniu otwarcia Pw30 245,63 kpa strata ciśnienia w węźle rzy 100% stoniu otwarcia Pw100 239,91 kpa dpw30/dpw100 1,02 < 2 Minimalne ciśnienie dysozycyjne latem Pdmin 239,91 kpa Maksymalne ciśnienie dysozycyjne latem Pdmax 245,63 kpa - strona 30 -
7.4. Obliczenie douszczalnego sadku ciśnienia na zaworze róŝnicy ciśnień ze względu na kawitację - ciśnienie absolutne rzed zaworem - 0,80 MPa - ręŝność ar cieczy w tem. 135 C - 0,313 MPa - wsółczynnik kawitacji dla zaworu - 0,4 Pdo 194,80 kpa maksymalne ciśnienie dysozycyjne Pdysmax 240,98 kpa 7.5. Zestawienie danych charakterystycznych - ZIMA rzeływ wody sieciowej Glim 5,91 m³/h nastawa regulatora róŝnicy ciśnień 0,21 bar graniczne ciśnienie dysozycyjne dla którego naleŝy zamontować kryzę Kd1 Pdmax 241 kpa minimalne ciśnienie dysozycyjne - 99 kpa < 350 kpa wielkość otworu kryzy naleŝy dobrać w/g wzoru Dnkd1 3.16*((Glim 2 )/( Pdysrzecz- Pdmax)) 1/4 Dla załoŝonego ciśnienia dysozycyjnego nastawa zaworu regulacyjnego zimą wynosi 1,50 Dn 65 mm Kv 5,66 m³/h, 13,0 mm - LATO rzeływ wody sieciowej Glim 2,41 m³/h nastawa regulatora róŝnicy ciśnień 0,19 bar graniczne ciśnienie dysozycyjne dla którego naleŝy zamontować kryzę Kd1 Pdmax 241 kpa minimalne ciśnienie dysozycyjne - 239,9 kpa > 200 kpa Ze względu na wartość wymaganego min. ciśnienia dysozycyjnego latem naleŝy zmienić nastawę w okresie letnim - strona 31 -