PDF stworzony przez wersję demonstracyjną pdffactory Obliczenia

Transkrypt

1 Obliczenia Dane wyjściowe Parametry sieci cielnej zimą T1/T C Parametry sieci cielnej latem T3/T C Parametry instalacji c.o. T5/T C Parametry instalacji went. T7/T C Parametry instalacji c.w.u. T9/T C Zaotrzebowanie mocy instalacji c.o. Qco 45,8 kw Ciśnienie dysozycyjne instalacji c.o. Hico 6,1 kpa Zaotrzebowanie mocy instalacji went. Qwent 45,6 kw Ciśnienie dysozycyjne instalacji went. Hiwent 3,5 kpa Ilość uczniów Lu 30 Ciśnienie dysozycyjne instalacji cyrk. Hicw 16, kpa Jednostkowe zaotrzebowanie ciełej wody qi 1 l/u Obliczenia zaotrzebowania cieła na cele ciełej wody użytkowej Wsółczynnik nierównomierności rozbioru Nh,50 Max godzinowe zaotrzebowanie na ciełą wodę q h qi Lu 60 /15 qh 50,0 dm3/h Średnie godzinowe zaotrzebowanie na ciełą wodę q śr h q h Nh q hśr 1008,0 dm3/h Max zaotrzebowanie cieła do rzygotowania ciełej wody Q cwu q h 4, ( T10 T9) Qcwu 146,7 kw Śr. zaotrzebowanie cieła do rzygotowania ciełej wody Q śr cwu q śr h ( T10 9) 4,19 T 3600 Qcwu 58,7 kw Wielkość mocy zamówionej Qzam Qco + Qwent+ 0,55xQcwu Qzam 37,1 kw 1 PDF stworzony rzez wersję demonstracyjną dffactory

2 Przeływ zamówiony G zam ( Q + Q + 0,55 Q ) co went ( T1 T) cwu 0,86 Gzam 8,00 t/h 8,3 m3/h Przeływ zimą G SZ ( Q co + Q went ) 0,86 0,55 Q + cwu ( T1 T) ( T3 T4) 0,86 Gsz 9,73 t/h 9,96 m3/h Przeływ latem G SL Q cwu 0,86 ( T 3 T 4) Gsl 6,31 t/h 6,38 m3/h Przeływ sieciowy c.o. Gsco 0,98 t/h 1,01 m3/h Przeływ sieciowy went. Gswent 5,8 t/h 5,43 m3/h Przeływ sieciowy c.w.u. rzez II st. Gscwz 3,47 t/h 3,51 m3/h Przeływ sieciowy zimą Gsz 9,73 t/h 9,96 m3/h Przeływ sieciowy c.w.u. rzez I st. Gscwz1 9,73 t/h 9,96 m3/h Przeływ sieciowy latem Gsl 6,31 t/h 6,38 m3/h Strona sieciowa obieg c.o. Dobór wymiennika Zgodnie z rogramem komuterowym dobrano 1 wymiennik firmy LPM tyu HL1-36 Sadek ciśnienia o stronie sieciowej Δsco 1 kpa Sadek ciśnienia o stronie instalacyjnej Δico 4 kpa Przeływ instalacyjny budynku G ico Q co 0,86 ( T 5 T 6 ) Gico 1,97 t/h,01 m3/h Dobór omy obiegowej c.o. Wydajność G 1, 1 Pco G ico Gco,17 t/h,1 m3/h Wysokość odnoszenia Wymagane ciśnienie dys. instalacji c.o. 6,1 kpa Sadek ciśnienia na wymienniku 4,0 kpa Sadek ciśnienia na inst. w węźle 1, kpa Pco ( H + H H ) H 1, 1 + co wi w Hco 34,4 kpa PDF stworzony rzez wersję demonstracyjną dffactory

3 Dobrano omy / w tym jedna rezerwowa / firmy WILO tyu TOP E 5/1-7. Wydajność omy,31 m3/h, wysokość odnoszenia rzyjęto H 4,51 mho. R-1, rąd 1-fazowy, rąd 1*30, moc 30-00W, I 0,-0,9A Praca wg charakterystyki roorcjonalnej Dobór naczynia wzbiorczego Pojemność użytkowa U ρ1 u 14,9 dm3 Pojemność instalacji 496 dm3 Gęstość wody (t5 C) ρ 999,7 kg/m3 Przyrost objętości wody Δ 0,03 dm3/kg Pojemność całkowita + 1 C U C 40,0 dm3 Max ciśnienie,5 bar Wysokość geometryczna instalacji H 10 m Ciśnienie wstęne 1, bar Pojemność użytkowa z rezerwą eksloatacyjną UR U + E 10 UR 19,8 dm3 Ubytki eksloatacyjne E 1 % Ciśnienie wstęne racy instalacji R 1 + UR U PR 1,43 bar Pojemność całkowita z rezerwą eksloatacyjną NR + 1 R UR NR 64,6 dm3 Rura wzbiorcza d 0,7 U d,70 mm Przyjęto d 5,0 mm Dobrano 1 naczynie wzbiorcze firmy Reflex tyu N80 o oj. całkowitej 80l, Max ciśnienie 6 bar 3 PDF stworzony rzez wersję demonstracyjną dffactory

4 Zabezieczenie instalacji c.o. wg PN-99/B-0414 Przeustowość zaworu bezieczeństwa ( 1 ) ρ M 447,3 b A M 3,76 kg/s Douszczalne ciśnienie w instalacji,5 bar Gęstość wody ρ 958 kg/m3 Wsółczynnik b Powierzchnia rzekroju A 37,0 mm Ciśnienie w sieci cielnej 1 16,0 bar Przeustowość obliczeniowa zaworu M d α c 54 ρ M 5, kg/s Dobrano 1 zawór bezieczeństwa SYR tyu 1915 Średnica nominalna dn 40 mm Średnica kanału dolotowego do 35 mm Ciśnienie otwarcia 4,0 bar Douszczalny wsółczynnik wyływu αc 0, Strona sieciowa obieg went. Dobór wymiennika Zgodnie z rogramem komuterowym dobrano 1 wymiennik firmy LPM tyu HL-56 Sadek ciśnienia o stronie sieciowej Δsco 4 kpa Sadek ciśnienia o stronie instalacyjnej Δico 14 kpa Przeływ instalacyjny budynku G iwent Q went 0,86 ( T 7 T8) Giwent 10,56 t/h 10,78 m3/h Dobór omy obiegowej c.o. Wydajność G 1, 1 Pwent G iwent Gwent 11,6 t/h 11,85 m3/h Wysokość odnoszenia Wymagane ciśnienie dys. instalacji went. 3,5 kpa Sadek ciśnienia na wymienniku 14,0 kpa Sadek ciśnienia na inst. w węźle 8,7 kpa Pwent ( H + H H ) H 1, 1 + iwent wi w Hwent 60,7 kpa 4 PDF stworzony rzez wersję demonstracyjną dffactory

5 Dobrano omy / w tym jedna rezerwowa / firmy WILO tyu TOP E 40/1-10. Wydajność omy 11,85 m3/h, wysokość odnoszenia rzyjęto H 6,1 mho. DN40, rąd 1-fazowy, rąd 1*30, moc 5-65W, I 0,18-,75A Praca wg charakterystyki roorcjonalnej Dobór naczynia wzbiorczego Pojemność użytkowa U ρ1 u 4,0 dm3 Pojemność instalacji 800 dm3 Gęstość wody (t5 C) ρ 999,7 kg/m3 Przyrost objętości wody Δ 0,03 dm3/kg Pojemność całkowita + 1 C U C 64,6 dm3 Max ciśnienie,5 bar Wysokość geometryczna instalacji H 10 m Ciśnienie wstęne 1, bar Pojemność użytkowa z rezerwą eksloatacyjną UR U + E 10 UR 3,0 dm3 Ubytki eksloatacyjne E 1 % Ciśnienie wstęne racy instalacji R 1 + UR U PR 1,43 bar Pojemność całkowita z rezerwą eksloatacyjną NR + 1 R UR NR 104, dm3 Rura wzbiorcza d 0,7 U d 3,43 mm Przyjęto d 5,0 mm Dobrano 1 naczynie wzbiorcze firmy Reflex tyu N140 o oj. całkowitej 140l, Max ciśnienie 6 bar 5 PDF stworzony rzez wersję demonstracyjną dffactory

6 Zabezieczenie instalacji went. wg PN-99/B-0414 Przeustowość zaworu bezieczeństwa ( 1 ) ρ M 447,3 b A M 3,76 kg/s Douszczalne ciśnienie w instalacji,5 bar Gęstość wody ρ 958 kg/m3 Wsółczynnik b Powierzchnia rzekroju A 37,0 mm Ciśnienie w sieci cielnej 1 16,0 bar Przeustowość obliczeniowa zaworu M d α c 54 ρ M 5, kg/s Dobrano 1 zawór bezieczeństwa SYR tyu 1915 Średnica nominalna dn 40 mm Średnica kanału dolotowego do 35 mm Ciśnienie otwarcia 4,0 bar Douszczalny wsółczynnik wyływu αc 0, Strona sieciowa obieg c.w.u. Dobór wymiennika Zgodnie z rogramem komuterowym dobrano o 1 wymiennik dwustoniowy firmy LPM tyu HK1-60/60. Sadek ciśnienia o stronie sieciowej latem: Wymiennik I st. Δscw1 13 kpa Wymiennik II st. Δscw 1 kpa Sadek ciśnienia o stronie instalacyjnej Wymiennik I st. Δicw1,5 kpa Wymiennik II st. Δicw,5 kpa Dobór omy cyrkulacyjnej c.w. Wydajność omy Gcw,5 m3/h G 1, 15 Pcyrk G cwu Wysokość odnoszenia curk ( H + H H ) H 1, 1 + i wi w Gcyrk 0,7 m3/h Hcyrk 4,79 kpa Hi 16, kpa Hw,50 kpa Hwi 3,84 kpa 6 PDF stworzony rzez wersję demonstracyjną dffactory

7 Przyjęto omę cyrkulacyjną firmy WILO tyu STAR-Z 5/6-3, R-1, rąd 1-fazowy, rąd 1*30, P 39-99W, I 0,-0,41A. Praca na biegu. Zabezieczenie instalacji c.w.u. wg PN-76/B-0440 Przeustowość zaworu bezieczeństwa ( 3 1) 1 G 1,59 α c1 b F γ G 11618,0 kg/h Ciśnienie w sieci cielnej 1 6,0 bar Douszczalne ciśnienie w instalacji 0,0 bar Ciśnienie wyływu 3 16,0 bar Gęstość wody (t75 C) γ 975 kg/m3 Wsółczynnik b Wsółczynnik wyływu αc 0,5 Wsółczynnik wyływu dla ękniętej rury αc1 1,0 Powierzchnia rzekroju F 37,0 mm d Π 1,59 α c 4 G ( 11, 1 ) γ d 1,54 mm Dobrano 1 zawór bezieczeństwa SYR tyu 115 Średnica nominalna dn 3 mm Średnica kanału dolotowego do 7 mm Ciśnienie otwarcia 6,0 bar Urządzenia automatycznej regulacji Regulator automatycznej regulacji Siemens ty RD 40-C Przyjęto zestaw automatycznej regulacji firmy Siemens składający się z regulatora tyu RD 40-C z interfejsem tyu M-Bus. Regulacja temeratury instalacji c.o. Dobrano zestaw regulacyjny firmy Siemens/HWAC składający się z: Zaworu kołnierzowego tyu F ,6 Dn15, Kvs1,6 m3/h Siłownika tyu SKD 3.51 Zanurzeniowego czujnika temeratury (termostatu) tyu RAK-TW.1000B nastawa 80 C Przylgowych czujników temeratury zasilania inst. c.o. i owrotu sieciowego tyu QAD Czujnika temeratury zewnętrznej tyu QAC Gsco 1,01 m3/h Δsco 40,1 kpa Regulacja temeratury instalacji went. Dobrano zestaw regulacyjny firmy Siemens/HWAC składający się z: Zaworu kołnierzowego tyu F Dn5, Kvs8,0 m3/h Siłownika tyu SKD 3.51 Zanurzeniowego czujnika temeratury (termostatu) tyu RAK-TW.1000B nastawa 80 C Zanurzeniowych czujników temeratury zasilania inst. went. i owrotu sieciowego tyu QAD Czujnika temeratury zewnętrznej tyu QAC Gswent 5,43 m3/h Δsco 46,1 kpa 7 PDF stworzony rzez wersję demonstracyjną dffactory

8 Regulacja temeratury instalacji c.w.u. Dobrano zestaw regulacyjny firmy Siemens/HWAC składający się z: Zaworu kołnierzowego tyu F Dn5, Kvs8,0 m3/h Siłownika tyu SKD 3.1 Zanurzeniowego czujnika temeratury (termostatu) tyu RAK-TB.1410B nastawa 65 C Zanurzeniowych czujników temeratury zasilania inst. c.w.u. i rzegrzewu tyu QAE. Gscwz 3,51 m3/h Δscwz 19,3 kpa Gscwl 6,38 m3/h Δscwl 63,7 kpa Regulator różnicy ciśnień Dobrano regulator różnicy ciśnień z ograniczeniem rzeływu f. Danfoss ty APB Dn 3 PN5, Kvs1,5 m3/h Zakres nastaw różnicy ciśnień 0,3 -,0 bar Sadek ciśnienia na regulatorze: GZ 9,96 m3/h GL 6,38 m3/h Z G Z 0, + Kv Δrz 83,4 kpa L G L 0, + Kv Δrl 46,1 kpa Nastawa regulatora: zima 0,94 bara lato 1,1 bara Urządzenia omiarowo-rozliczeniowe Ciełomierz na węźle rzyłączeniowym Gsz 9,96 m3/h Gsl 6,38 m3/h Do omiaru ilości zużytego cieła rzyjęto ciełomierz tyu SONOFLO 000 firmy Danfoss, składający się z: *mikrorocesorowego rzelicznika cieła tyu INFOCAL 5 z modułem komunikacyjnym M-Bus - zakres omiaru temeratur 0-165ºC - zakres różnicy temeratur 0-160ºC - imulsowanie 5 l/im - zasilanie-bateria *rzeływomierza firmy Danfoss tyu SONO 500 CT Dn40, qn10,0 m3/h - rzeływ nominalny 10,0 m3/h - rzeływ rozruchowy 0 l/h wartość imulsów 10 im/l Strata ciśnienia na wodomierzu wynosi: - w okresie zimowym Δcz 6,5 kpa - w okresie letnim Δcl,68 kpa 8 PDF stworzony rzez wersję demonstracyjną dffactory

9 *dwóch czujników temeratury Pt500 w tulei zanurzeniowej dł. 98mm Lokalizacja rzetwornika na rzewodzie owrotnym sieci cielnej Dobór wodomierza na otrzeby ciełej wody Σqn 7,6 dm3/s q 1,81 dm3/s Obliczeniowy rzeływ dla wodomierza wg PN-9/B : qw xq qw 3,61 dm3/s Przyjęto wodomierz tyu MNK - 10 Dn40 firmy PoWoGaz Nominalny strumień 10,0 m3/h Max strumień roboczy 0,0 m3/h Minimalny strumień 0, m3/h Uzuełnianie zładu instalacji c.o. i went. Ubytki wody w zładzie c.o. zgodnie z normą PN-91/B-0415 wynoszą1,5% wydajności om obiegowe c.o. i went. Gu (Gico+Giwent) x 0,15 GU 0,19 m3/h Przyjęto wodomierz tyu WS 10-1,5-NK Dn15 firmy PoWoGaz Nominalny strumień 1,5 m3/h Max strumień roboczy 3,0 m3/h Minimalny strumień 0,06 m3/h Wartość imulsu 1 L/im Powyższa ilość wody uzuełniana będzie z owrotu sieci c.o. rzewodem dn15. Uzuełnianie zładu odbywać się będzie samoczynnie za omocą zaworu do naełniania instalacji grzewczych tyu F0,6-1/A firmy Honeywell. Nastawa ciśnienia,3 bara. Wyjście kontaktowe wodomierza ołączyć z ciełomierzem. Dobór filtrów i odmulaczy Dobór filtra na węźle rzyłączeniowym Gsz Gsl 9,96 m3/h 6,38 m3/h Dobrano magnetofiltr firmy Infracorr tyu IFM-K Dn65 Oory rzeływu: Zima Δfsz 1,34 kpa Lato Δfsl 0,55 kpa Dobór odmulnika na węźle rzyłączeniowym Dobrano odmulnik firmy Infracorr tyu IOW-50 Dn65 Oory rzeływu: Zima Δosz 3,67 kpa Lato Δosl 1,51 kpa 9 PDF stworzony rzez wersję demonstracyjną dffactory

10 Dobór filtra na owrocie c.o. Gico,01 m3/h Dobrano magnetofiltr firmy Infracorr tyu IFM Dn3 Oory rzeływu: Δfico 0,45 kpa Dobór filtra na owrocie instalacji went. Giwent 10,78 m3/h Dobrano magnetofiltr firmy Infracorr tyu IFM Dn65 Oory rzeływu: Δfico,16 kpa Dobór filtra na rzewodzie wody zimnej Gcwu,5 m3/h Dobrano magnetofiltr firmy Infracorr tyu IFM Dn65 Dobór filtra na rzewodzie wody cyrkuacyjnej Gcyrk 0,63 m3/h Dobrano magnetofiltr firmy Infracorr tyu IFM Dn5 Oory rzeływu: Δfcyrk 0,3 kpa Obliczenia hydrauliczne Strona wysokich arametrów w okresie zimowym Odcinek wsólny Przeływ Średnica R L Lz Lc RxL t/h mm m/s mm/m m m m kpa 1 9, ,73 10,5 17,5 17,8 35,3 3,7 9,73 40,04 135,5 0,4,7 3,1 4,0 Oór regulatora APB Dn 3 PN5, Kvs1,5 m3/h 83,44 Oór rzeływomierza globalnego SONO 500 CT Dn40, qn10,0 m3/h 6,5 Oór filtra IFM-K Dn 65 1,34 Oór odmulnika IOW-50 Dn 65 3,67 Odcinek c.o. Przeływ Średnica R L Lz Lc RxL t/h mm m/s mm/m m m m kpa 1 6,7 50 0,79 16,0 3,5 5,5 0,88 0,98 5 0,51 13,6 4 4,3 8,3 1,13 3 0, ,5 118,0 0,1,5,6 3,07 Oór wymiennika c.o. HL1-36 1,00 Oór wymiennika c.w.u. I st. HK1-60/60 13,00 Oór zaworu regulacyjnego F ,6 Dn15, Kvs1,6 m3/h 40,09 10 PDF stworzony rzez wersję demonstracyjną dffactory

11 Razem 158,38 Wymagane ciśnienie dysozycyjne dla węzła w okresie zimowym 158,38 Wysokość ciśnienia do nastawy na regulatorze różnicy ciśnień 74,94 Odcinek went. Przeływ Średnica R L Lz Lc RxL t/h mm m/s mm/m m m m kpa 1 6,7 50 0,79 16,0 3,5 5,5 0,88 5,8 50 0,67 11,3 4 7,7 11,7 1,33 3 5,8 5,76 391,3 0,1,5,6 10,17 Oór wymiennika went. HL-56 4,00 Oór wymiennika c.w.u. I st. HK1-60/60 13,00 Oór zaworu regulacyjnego F Dn5, Kvs8,0 m3/h 46,11 Razem 177,49 Wymagane ciśnienie dysozycyjne dla węzła w okresie zimowym 177,49 Wysokość ciśnienia do nastawy na regulatorze różnicy ciśnień 94,05 Strona wysokich arametrów w okresie letnim Odcinek wsólny Przeływ Średnica R L Lz Lc RxL t/h mm m/s mm/m m m m kpa 1 6, ,46 4,3 17,5 17,8 35,3 1,53 6, ,9 55,8 0,4,7 3,1 1,73 Oór regulatora APB Dn 3 PN5, Kvs1,5 m3/h 46,07 Oór rzeływomierza globalnego SONO 500 CT Dn40, qn10,0 m3/h,68 Oór filtra IFM-K Dn 65 0,55 Oór odmulnika IOW-50 Dn 65 1,51 Odcinek c.w.u. Przeływ Średnica R L Lz Lc RxL t/h mm m/s mm/m m m m kpa 1 6, ,88 1,1 3,5 8 11,5,43 6,31 5 3, 547,7 0,1,5,6 14,4 Oór wymiennika c.w.u. HK1-60/60 5,00 Oór zaworu regulacyjnego F Dn5, Kvs8,0 m3/h 63,65 Razem 157,89 Wymagane ciśnienie dysozycyjne dla węzła w okresie letnim 157,89 Wysokość ciśnienia do nastawy na regulatorze różnicy ciśnień 111,81 11 PDF stworzony rzez wersję demonstracyjną dffactory

12 Strona niskich arametrów Obieg c.o. Przeływ Średnica R L Z RxL RxL+Z t/h mm m/s mm/m m kpa kpa kpa 1 1,97 3 0,58 13,5 1 1,40 1,6 3,0 1,97 5 0,96 46,8 0, 0,67 0,09 0,76 Oór wymiennika c.o. HL Oór filtra IFM Dn3 0,45 Razem 5,1 Obieg wentylacji Przeływ Średnica R L Z RxL RxL+Z t/h mm m/s mm/m m kpa kpa kpa 1 10, ,81 13,5 10,5 4,07 1,4 5, ,56 40,1 150,4 0, 3,36 0,30 3,66 Oór wymiennika went. HL-56,50 Oór filtra IFM Dn65,50 Obieg cyrkulacji Razem 8,66 Przeływ Średnica R L Z RxL RxL+Z t/h mm m/s mm/m m kpa kpa kpa 1 0,6 40x5,6 0,7 3,4 11,5 0,71 0,39 1,10 Oór wymiennika c.w.u. II st. HK1-60/60,50 Oór filtra IFM Dn5 0,3 Razem 3,84 1 PDF stworzony rzez wersję demonstracyjną dffactory