- 2 - SPIS TREŚCI 1. PODSTAWA OPRACOWANIA.... 2 2. PRZEDMIOT I ZAKRES OPRACOWANIA.... 3 3. OGÓLNA CHARAKTERYSTYKA INWESTYCJI.... 5 4. PROPONOWANE ZMIANY W STOSUNKU DO KONCEPCJI... 7 5. ROZWIĄZANIA TECHNICZNE.... 7 6. WYTYCZNE STEROWANIA I SYGNALIZACJI.... 13 7. UWAGI DOTYCZĄCE BHP OCZYSZCZALNI.... 14 8. UWAGI KOŃCOWE.... 15 9. WARUNKI WYKONANIA I ODBIORU ROBÓT.... 15 10. OŚWIADCZENIA I DOKUMENTY ZAWODOWE PROJEKTANTÓW.... 16 SPIS RYSUNKÓW T1-1. Plan sytuacyjny. 1 : 500 T1-2A. Schemat technologiczny pompowni osadów (połączenia z innymi obiektami), T1-2B. Schemat technologiczny pompowni osadów, T1-3. Pompownia osadów rzut (poziom 0,00m), 1 : 25 T1-4. Pompownia osadów rzut (poziom - 3,80m), 1 : 25 T1-5. Pompownia osadów przekrój C C, 1 : 25 T1-6. Pompownia osadów przekrój A A, B B, 1 : 25 T1-7. Pompownia osadów przekrój D D, 1 : 25 Opis oznaczeń do rysunków pompowni osadów, T1-8A. Schemat montażowy pompy śrubowej T1-8B. Schemat montażowy mieszadła średnioobrotowego T1-9. Punkt zrzutu osadów dowożonych rzut i przekrój 1 : 20 Opis oznaczeń do rysunków punktu zrzutu osadów dowożonych 2
- 3-1. PODSTAWA OPRACOWANIA. 1.1. Zlecenie i podpisana umowa. 1.2. Projekt techniczny - Przepompowni osadów, br. technologiczna, (oprac. przez Biuro Projektów Budownictwa Komunalnego w Lublinie, 1978r.), 1.3. Projekt techniczny Przepompowni osadów - instalacja wod.-kan., cw, ogrzewanie i wentylacja (oprac. przez Biuro Projektów Budownictwa Komunalnego w Lublinie, 1978r.), 1.4. Koncepcja modernizacji gospodarki osadowej dla komunalnej oczyszczalni ścieków w Kraśniku opracowana przez PAMM Lublin 2006 r., 1.5. Inwentaryzacja na mapie w skali 1:500 wykonanych obiektów z nadziemnym i podziemnym uzbrojeniem, 1.6. Wizja lokalna w terenie, 1.7. Aktualne oferty montażowe zaproponowanych urządzeń. 2. PRZEDMIOT I ZAKRES OPRACOWANIA. Przedmiotem opracowania jest projekt budowlano-wykonawczy - część technologiczna obiekt pompownia osadów surowego i nadmiernego - wchodzący w skład kompleksowej dokumentacji modernizacji - przebudowy części osadowej komunalnej oczyszczalni ścieków w Kraśniku. Poza niniejszą częścią technologiczną w skład projektu budowlano-wykonawczego pompowni osadów (surowego i nadmiernego zagęszczonego) wchodzą: - część konstrukcyjna - część sanitarna (wentylacja) - część elektryczna - część AKPiA W skład całości projektu budowlano-wykonawczego modernizacji - przebudowy części osadowej komunalnej oczyszczalni ścieków w Kraśniku poza pompownią osadów (surowego i nadmiernego) wchodzą następujące elementy i obiekty oczyszczalni: 3
- 4 - przebudowywane - budynek krat - osadniki wstępne (komora spustu osadu surowego), - pompownia osadu powrotnego, - osadniki wtórne (wymiana zgarniaczy i koryt odpływowych), - budynek maszynowni z realizacją w ramach tego obiektu stacji mechanicznego odwadniania osadu przefermentowanego i suszarni osadów odwodnionych, - komory fermentacyjne WKF-z, - pompownia wód nadosadowych z OKF - obiekty gospodarki biogazu, - sieci zewnętrzne, nowo budowane - zagęszczacz grawitacyjny osadu przefermentowanego, - zbiornik retencyjny osadu zagęszczonego, - wiata magazynowa osadu przefermentowanego, - stacja dezodoryzacji - zbiornik retencyjny ścieków oczyszczonych - stacja higienizacji osadów mechanicznie odwodnionych W latach 1994-2002 oczyszczalnia ścieków w Kraśniku poddana została gruntownej modernizacji: przebudowano piaskownik, osadniki wstępne, osadniki wtórne i układ hydrauliczny, zlikwidowano komorę wstępnego napowietrzania, zmodernizowano komory oczyszczania ścieków wraz ze zmianą rozwiązań technologicznych, wybudowano nową stację zagęszczania osadu nadmiernego, zmodernizowano kotłownię. Obiektami dotychczas nie unowocześnianymi pozostały jedynie obiekty ciągu gospodarki osadowej: WKF-y wraz z maszynownią i wymiennikownią technologiczną oraz obiekty gospodarki gazem. Niniejsze opracowanie obejmuje przebudowę pompowni osadów (surowego i nadmiernego) wraz z komorami czerpalnymi i rurociągami technologicznymi. 4
- 5-3. OGÓLNA CHARAKTERYSTYKA INWESTYCJI. Oczyszczalnia ścieków dla m. Kraśnika znajduje się w północnej części miasta - w dzielnicy fabrycznej, nad rzeką Wyżnicą, poniżej osiedla domków jednorodzinnych Oczyszczalnia została zmodernizowana i rozbudowana w latach 1979-1992 oraz zmodernizowana w latach 1994 2002 i aktualnie pracuje następujący ciąg technologiczny unieszkodliwiania ścieków: - kraty schodkowe gęste, - piaskownik podłużny, - pompownia ścieków surowych,. - osadniki wstępne podłużne, - komory oczyszczania z osadem czynnym, - osadniki wtórne radialne. Powstające w procesie oczyszczania osady wstępne z osadników oraz nadmierne z części biologicznej są unieszkodliwiane w następującym ciągu technologicznym: - pompownia osadu powrotnego, - pompownia osadów surowych i nadmiernego zagęszczonego, - WKF-y - 2 kpl. - budynek maszynowni wraz z kotłownią, - otwarte komory fermentacyjne (OKF-y) - pompownia wód nadosadowych, oraz ciąg gazu pofermentacyjnego z odsiarczalnią, zbiornikiem stalowym na biogaz i pochodnią do spalania biogazu. Urządzania pracują już od ponad 15 lat są mocno wyeksploatowane głównie z powodu agresywnego środowiska i zastosowanych materiałów (skorodowane). Przeprowadzona wizja lokalna wykazała zły stan techniczny pompowni z wymiennikownią i zbiornika gazu z pochodnią, średni stan techniczny stacji odsiarczania i dość dobry zbiorników WKF-ów, poza wyeksploatowanymi urządzeniami do mieszania osadów i rozbijania kożucha. Oczyszczalnia poza OKF-ami nie posiada innych urządzeń do końcowego unieszkodliwiania osadów, przez co ilość osadów poddanych końcowej przeróbce jest duża. 5
- 6 - Oczyszczalnia ścieków zaprojektowana została 28 lat temu dla zakładanej (kierunkowo w roku 1990) ilości ścieków, Q dśr = 23 400 m 3 /d, przy średnich stężeniach zanieczyszczeń w ściekach: BZT 5 = 446 go 2 /m 3 Zawiesiny og. = 404 go 2 /m 3 Co dało ładunki dobowe zanieczyszczeń: Ł dśrbzt5 = 10 330 kgo 2 /d Ł dzaw.og. = 9 340 kg/d RLM = 191 300 Ilość ścieków dopływających na oczyszczalnię w 2005 r. (styczeń-grudzień) wynosiła: Q dśr = 5 062 m 3 /d, przy stężeniach zanieczyszczeń średnio: BZT 5 = 451,0 g O 2 /m 3 zawiesiny og = 515,6 g/m 3 co dało dopływające ładunki w 2005 r.: Ł dśrbzt5 = 2 283 kg O 2 /d Ł dśrzaw.og. = 2 610 kg/d RLM = 2 283/0,060 = 38 050 Ilości ścieków założone kierunkowo w roku 1978 nigdy nie zostały osiągnięte. Nie znajduje także uzasadnienia założenie znacznego wzrostu ilości ścieków. Do dalszych obliczeń przyjęto ilości ścieków i zanieczyszczeń zgodnie z koncepcją: Tabela nr 1 Q dśr S BZT5 S zaw. og Ł dśrbzt5 Ł dśrzaw.og m 3 /d kg O 2 /m 3 kg/m 3 kg O 2 /d kg/d obecnie 6 000 0,450 0,510 2 700 3 060 docelowo 7 800 0,450 0,510 3 510 3 978 W koncepcji przewidziano zachowanie technologii unieszkodliwiania biologicznego osadów poprzez fermentację mezofilową, przy jednoczesnej zmianie sposobu mieszania osadów w komorze fermentacyjnej z pompowego na mieszadła mechaniczne. Kolejną fazą przeróbki osadu przefermentowanego odprowadzanego z WKFz (obecnie nieistniejącą) 6
- 7 - będzie grawitacyjne zagęszczanie w zagęszczaczu radialnym Ø 6,0 m, z czasowym retencjonowaniem zagęszczonego osadu w zbiorniku retencyjnym osadu zagęszczonego. Osad ze zbiornika retencyjnego kierowany będzie na prasę taśmową i poddany mechanicznemu odwodnieniu. W I etapie realizacji modernizacji gospodarki osadowej odwodniony osad poddany zostanie procesowi higienizacji wapnem. Po higienizacji i okresowym magazynowaniu w wiacie specjalnie przeznaczonej na ten cel osad wykorzystany będzie do rekultywacji komory OKF. W III etapie realizacji modernizacji gospodarki osadowej przewiduje się suszenie osadu i przekazanie wysuszonego osadu specjalistycznym firmom do utylizacji - poprzez wykorzystanie rolnicze lub nierolnicze oraz spalenie w cementowni. 4. PROPONOWANE ZMIANY W STOSUNKU DO KONCEPCJI W opracowaniu przyjęto rozwiązania technologiczne zaproponowane w koncepcji modernizacji oczyszczalni, przy ich uszczegółowieniu i dostosowaniu do rzeczywistych warunków. W projekcie uwzględniono konieczność zapewnienia ciągłej pracy oczyszczalni, a rozwiązania przyjęto tak, by konieczne przerwy w pracy układów były minimalne oraz nie powodowały ryzyka zwiększonego zanieczyszczenia środowiska. Dla pompowni osadu surowego i zagęszczonego nie wprowadza się istotnych zmian w stosunku do opracowanej koncepcji. 5. ROZWIĄZANIA TECHNICZNE. W obliczeniach przyjęto zgodnie z koncepcją następujące ilości osadów: Tabela nr 2 osad Surowy (w=95,8%) Nadmierny (w=99,63%) Zagęszczony (w=93,6%) Zmieszany do WKF-u (w=95,2%) m 3 /d kg sm/d m 3 /d kg sm/d m 3 /d kg sm/d m 3 /d kg sm/d obecnie 50,0 2 100 260,0 1 040 15,0 1 040 65,0 3 140 docelowo 65,0 2 730 338,0 1 352 19,7 1 352 84,7 4 082 7
- 8 - Pompownia osadu surowego i przefermentowanego została zmodernizowana w latach 1998 2003, zainstalowano nowe pompy śrubowe, na poziomie parteru zamontowana została zagęszczarka osadu nadmiernego o wydajności 60 m 3 /h, wraz z układem roztwarzania i dawkowania polielektrolitu. Z uwagi na poprawną pracę pompowni oraz jej niedawną modernizację przewidziano jedynie wymianę przewodu odprowadzającego osad surowy z osadników wstępnych wraz z powiększeniem zbiornika czerpalnego dla osadu surowego i zagęszczonego nadmiernego z montażem mieszadeł wewnątrz komór czerpalnych, oraz wymianę w pompowni pomp (na pompy śrubowe o mniejszej wydajności) armatury i rurociągów żeliwnych (na rurociągi ze stali 1H18N9). Przewidziano także zamontowanie dodatkowej pokrywy hermetyzującej zagęszczarkę. Układ sterowania zmodernizowano poprzez zastosowanie falownika dla umożliwienia tłoczenia osadu do WKF-ów ze zmienną wydajnością. Z uwagi na występujące problemy w eksploatacji kanału grawitacyjnego odprowadzającego osad z osadników wstępnych zaprojektowano wymianę odcinka od komory pomiarowej KP 3 do komory czerpalnej na przewód ciśnieniowy z rur GRP Ø 250 mm, ułożony ze spadkiem 2,0 2,5 %. Rzędna napełnienia roboczego osadnika wstępnego = 198,15 Dno komory czerpalnej = 186,85 poziom min. = 187,70 poziom max. = 189,60 Rzędna wlotu osadu nadmiernego (dno obecne) = 188,65 Rzędna wlotu osadu nadmiernego (dno projektowane) = 189,66 Rzędna terenu = 190,90 Geometryczna różnica ciśnień w rurociągu spustowym osadu H g = 198,15 189,66 = 8,49 m Długość przewodu odprowadzającego osad surowy z osadników wstępnych do powiększonej komory czerpalnej pompowni wyniesie L = 217 m. Nowo projektowany rurociąg będzie rurociągiem ciśnieniowym bez studni rewizyjnych. Dla umożliwienia udrożnienia na rurociągu spustowym zainstalowane zostaną komory czyszczakowe do ciśnieniowego udrożnienia. 8
- 9 - Niezależnie od realizacji nowego rurociągu spustowego pozostawiono również rurociąg spustowy obecnie eksploatowany, który będzie pełnić rolę rurociągu awaryjnego. Maksymalna ilość spuszczanego osadu docelowo wyniesie Q sur = 65 m 3 /d, przyjęto 6 spustów osadu na dobę, co daje ilość osadu na spust ca Q sp = 11 m 3. Rurociąg spustowy do komory pomiarowej koncentracji osadu istn. Ø 200 mm, L = 6,5 m, dalej wymieniony na przewód z rur GRP Ø 250 mm. Przyjęto prędkość przepływu osadu w przewodzie v min = 0,8 m/s, wówczas q = 39,3 dm 3 /s, a średni czas spustu t sp = 280 s = 4,7 min, rzeczywisty czas spustu ze względu na wyższe opory osadu o wysokim stopniu zagęszczenia i zmienną gęstość osadu określony zostanie doświadczalnie podczas uruchomienia instalacji. Dla osadu płynnego : H str = 6,5 x 0,014 + 217 x 0,002 + 2,1 x 0,8 2 /(2 x 9,81) = 1,22 m 8,49 m Dla zwiększenia retencji oraz dla wprowadzenia homogenizacji zmieszanych osadów przed ich przetłoczeniem do WKF-ów, zaprojektowano niemal dwukrotne powiększenie pojemności komory czerpalnej pomp tłoczących osad zmieszany. Komora czerpalna w wykonaniu żelbetowym będzie poszerzona w kierunku północnym o 2,5 m. Pojemność robocza powiększonej komory czerpalnej wyniesie V = 78,9 m 3. Dla umożliwienia awaryjnego dostarczania osadu do dalszego unieszkodliwiania z innych źródeł niż urządzenia oczyszczalni (dostawy zewnętrzne, np. z małych oczyszczalni wiejskich) zaprojektowano dodatkową studzienkę zrzutową połączoną poprzez zasyfonowanie bezpośrednio z komorą czerpalną. Wpust stanowi szybkozłącze typu strażackiego DN 100 zamontowane na przewodzie ze stali 1H18N9 DN100, przewód łączący studzienkę zrzutową z komorą czerpalna z rur GRP DN 200 mm. - Zaprojektowano także przelew awaryjny ze zbiornika czerpalnego do kanalizacji wewnętrznej oczyszczalni (dalej - przed budynek krat), kanałem z rur GRP DN 200, studzienka połączeniowa 1,0 m z kręgów betonowych wg. PN-92/B-10729 z włazem typu ciężkiego wg.pn-87/h-74051/2 (właz żeliwny Ø 600mm, klasy D400 w jezdni oraz zamiennie klasy C250 poza jezdnią z pierścieniami polietylenowymi, przegubem kulistym i zamknięciem za pomocą sprężystego elementu blokującego, osadzony na pierścieniach wyrównawczych h=6cm i h=8cm).. Osad w powiększonej komorze czerpalnej zmieszany surowy i zagęszczony nadmierny będzie mechanicznie mieszany za pomocą dwóch mieszadeł. Dobrano dla każdej z części komory mieszadło średnioobrotowe (łącznie szt. 2), o średnicy wirnika 360 mm, mocy 9
- 10 - silnika P 1 = 6,5kW, P 2 = 4,5kW. w wykonaniu przeciwwybuchowym. O prędkości obrotowej 1450 min -1. Mieszadła wyposażone będą we wciągarki ręczne (dla każdego mieszadła oddzielnie). Do tłoczenia zmieszanego osadu surowego i zagęszczonego na komory WKF-ów wykorzystywane są obecnie pompy śrubowe, o wydajności Q = 84,5 m 3 /h, i wysokości podnoszenia H = 30 m, jedna pracująca plus jedna rezerwowa. Ilość osadów zmieszanych doprowadzanych do WKF-ów wynosi wg koncepcji: obecnie Q WKF = 65,0 m 3 /d, docelowo Q WKF = 84,7 m 3 /d. Osad zmieszany będzie tłoczony do WKFów podczas pracy pompy mieszającej w obiegu podgrzewu osadu, czas podgrzewu wynosi wg koncepcji t podgrz = 16 godz. Przewiduje się tłoczenie osadu jeden lub dwa razy na dobę. Wydajność eksploatowanych pomp śrubowych jest zbyt duża i można by zastosować falownik do jej regulacji, wówczas wydajność może być zmniejszona o 50%, tj. do Q min = 42,3 m 3 /h = 11,75 dm 3 /s. Zdecydowanie jednak lepszym rozwiązaniem jest wymiana pomp na pompy śrubowe o mniejszej wydajności. Czas tłoczenia osadów zmieszanych do WKF-u: obecnie t tłocz = 65,0/40 = 1,63 godz. docelowo t tłocz = 84,7/40 = 2,12 godz. Rzędna napełnienia roboczego w zbiornikach WKF-ów = 206,00 Dno komory czerpalne = 186,85 do 187,50 Poziom min. = 187,70 poziom max. = 188,70 Dopuszczalny poziom max. = 189,60 Grawitacyjna wysokość podnoszenia: H g = 206,00 187,70 = 18,30 m Wydatek tłoczenia osadu Q = 40 m 3 /h = 11,1 dm 3 /s. Przewód ssawny istn. stal Ø 200 mm, L = 2,6 m; Z = 2,5; v = 0,35 m/s; i = 0,0012, H str = 2,6 x 0,0012 + 2,5 x 0,35 2 /(2 x 9,81) = 0,02 m, Przewód tłoczny w pompowni: stal 1H18N9 Ø 125 mm, L = 10,8 m; Z = 7,9; v = 0,92 m/s; i = 0,0095, H str = 10,8 x 0,0095 + 7,9 x 0,92 2 /(2 x 9,81) = 0,44 m 10
- 11 - stal 1H18N9 Ø 80 mm, L = 0,6 m; Z = 0,5; v = 2,25 m/s; i = 0,09, H str = 0,6 x 0,09 + 0,5 x 2,25 2 /(2 x 9,81) = 0,18 m Przewód tłoczny zewnętrzny do budynku operacyjnego WKF-ów: GRP Ø 160 mm, L = 40 m; Z = 2,1; v = 0,7 m/s; i = 0,0037, H str = 40 x 0,0037 + 2,1 x 0,7 2 /(2 x 9,81) = 0,20 m Przewód tłoczny w budynku operacyjnym WKF: stal 1H18N9 Ø 125 mm, L = 1,2 m; Z = 0,2; v = 0,95 m/s; i = 0,0095, H str = 1,2 x 0,0095 + 0,2 x 0,95 2 /(2 x 9,81) = 0,02 m stal 1H18N9 Ø 200 mm, L = 1,7 m; Z = 0,2; v = 0,37 m/s; i = 0,0009, H str = 1,2 x 0,00909 + 0,2 x 0,37 2 /(2 x 9,81) = 0,01 m Przewody tłoczne w obiegu podgrzewania osadu WKFów: Przewód tłoczny do wymienników w budynku operacyjnym WKF-ów: stal 1H18N9 Ø 200 mm, L = 4,8 m; Z = 6,6; v = 0,9 m/s; i = 0,0052, H str = 4,8 x 0,0052 + 6,6 x 0,9 2 /(2 x 9,81) = 0,30 m stal 1H18N9 Ø 150 mm, L = 1,0 m; Z = 0,5; v = 1,55 m/s; i = 0,023, H str = 1,0 x 0,023 + 0,5 x 1,55 2 /(2 x 9,81) = 0,09 m Strata ciśnienia na wymienniku wg producenta h str = 2,50 m Przewód tłoczny od wymienników w budynku maszynowni: stal 1H18N9 Ø 150 mm, L = 2,0 m; Z = 1,0; v = 1,55 m/s; i = 0,0023, H str = 1,0 x 0,0023 + 1,0 x 1,55 2 /(2 x 9,81) = 0,17 m Przewód tłoczny od wymienników w budynku maszynowni: stal 1H18N9 Ø 200 mm, L max = 29,6 m; Z = 1,3; v = 0,9 m/s; i = 0,0052, H str = 29,6 x 0,0052 + 6,7 x 0,9 2 /(2 x 9,81) = 0,43 m Przewód tłoczny zewnętrzny z budynku maszynowni: stal 1H18N9 Ø 200 mm, L = 12 m; Z = 0,4; v = 0,9 m/s; i = 0,0027, H str = 12 x 0,0027 + 0,4 x 0,9 2 /(2 x 9,81) = 0,049 m Przewód tłoczny wewnętrzny w WKF-ie: stal 1H18N9 Ø 200 mm, L = 26 m; Z = 4,0; v = 0,9 m/s; i = 0,0052, H str = 26 x 0,0027 + 4,0 x 0,9 2 /(2 x 9,81) = 0,24 m Razem straty miejscowe: H str = 0,02 + 0,44 + 0,18 + 0,20 + 0,02 + 0,30 +0,09 + 2,50 + 0,17 + 0,43 + 0,05 + 0,24 = 4,64 m 11
- 12 - Wymagana wysokość podnoszenia pompy: H p = 18,30 + 4,64 = 22,94 m Dobrano pompy śrubowe, o wydajności Q = 40 m 3 /h, przy wysokości podnoszenia do H = 4 bar, przy n ca 380 min -1, zapotrzebowanie mocy nie więcej niż 8,8 kw, jedna pracująca plus jedna rezerwowa. Pompy sterowane poprzez przemiennik częstotliwości. W celu maksymalnego rozdrobnienia tłoczonych osadów do komór fermentacyjnych jak również zabezpieczenia mieszadła wewnątrz WKFz przed uszkodzeniem wprowadzanymi osadami zaprojektowano przed pompą śrubową macerator z silnikiem o mocy 9,2kW. Pompa osadu i macerator powinna być jednego producenta. Kształtki połączeniowe ze stali 1H18N9 o wymiarach jak na rysunkach, zasuwy nożowe zastosowano z napędem elektrycznym (OFF/ON) z modułem RWG i sterownikiem oraz ręczne, zawór zwrotny kulowy 125 mm, kołnierze specjalne z żeliwa sferoidalnego epoksydowane. Na króćcu tłocznym pompy zastosowano kompensator gumowy (EPDM) Ø 125 mm. Dla przeciwdziałania zmianom koncentracji osadu nadmiernego pompowanego z komory czerpalnej na zagęszczarkę (szybka sedymentacja o okresie pompowania) zaprojektowano zamontowanie dodatkowo mieszadło średnioobrotowe w komorze czerpalnej osadu nadmiernego, szt. 1, o średnicy wirnika 360 mm, mocy silnika P 1 = 1,1kW, P 2 = 0,7kW. w wykonaniu przeciwwybuchowym o prędkości obrotowej 700 min -1. Każde z mieszadeł wyposażone będzie we wciągarkę (wykonanie stal ocynkowana) ręczną montowaną na płycie stropowej komory czerpalnej. Na przewodach ssawnych i tłocznych do pomp tłoczących osad do zagęszczarki osadu nadmiernego zamontowane zostaną zasuwy redukcyjne Ø 200/150 mm, oraz zasuwa krótka Ø 200 mm, Do pomiaru ilości osadu tłoczonego do WKF-ów zastosowano przepływomierz elektromagnetyczny z czujnikiem, DN 80, PN 6 (z przetwornikiem pomiarowym do montażu rozłącznego). Proponuje się zastosowanie przepływomierzy jednego producenta dla całej oczyszczalni. Posadowienie rurociągów na podporach wg rysunku. 12
- 13 - Istniejący układ tłoczenia osadu przefermentowanego z WKF-u bezpośrednio do OKF-u z pompą odśrodkową wykorzystany będzie do przetłaczania osadów do WKF-u podczas przebudowy komory czerpalnej, a następnie przeznaczony do likwidacji. Zaprojektowano także przelew awaryjny ze zbiornika czerpalnego osadów nadmiernych do kanalizacji wewnętrznej oczyszczalni wzdłuż budynku maszynowni (dalej - przed budynek krat), kanałem z rur GRP 200 posadowionych na podsypce piaskowej gr. 15cm, studzienka rewizyjna prefabrykowana z kręgów betonowych 1,0 m, prefabrykaty wykonane z betonu wibroprasowanego B45, wodoszczelnego W8, mrozoodpornego F-150, spełniających wymagania normy PN-B-10729 i PN-EN 1917. Kineta wylewana z betonu klasy B25. Właz żeliwny Ø 600mm, klasy D400 w jezdni z pierścieniami polietylenowymi, przegubem kulistym i zamknięciem za pomocą sprężystego elementu blokującego, osadzony na pierścieniach wyrównawczych h=6cm i h=8cm). 6. WYTYCZNE STEROWANIA I SYGNALIZACJI. System sterowania pomp osadu nadmiernego oraz surowego i zagęszczonego nadmiernego pozostanie bez zmian. Wydłuż się jedynie czas pracy pomp tłoczących osad do WKF. Pomiar ilości tłoczonego osadu realizowany będzie przepływomierzem elektromagnetycznym zamontowanym na rurociągu tłocznym. Praca pomp tłoczących zmieszane osady na oba WKF-y realizowana będzie tylko podczas pracy pomp mieszających w budynku maszynowni WKF. Z uwagi na taka zależność pracy pomp wprowadzona zostanie również zmiana do systemu spustu osadu surowego z osadników wstępnych. Pomiar ilości tłoczonego osadu nadmiernego do zagęszczarki odbywać będzie się istniejącym przepływomierzem elektromagnetycznym. Pompy osadu nadmiernego i pompy osadu mieszanego załączane będą istniejącymi czujnikami ultradźwiękowymi zamontowanymi nad komorami czerpalnymi. Czujniki ultradźwiękowe sterować będą również pracą mieszadeł zainstalowanych w komorach czerpalnych (praca w zakresie od poziomu max. do minimalnego przykrycia indywidualnie dla każdego mieszadła). 13
- 14-7. UWAGI DOTYCZĄCE BHP OCZYSZCZALNI. Wszystkie prace montażowe, rozruchowe i dyspozytorskie mogą prowadzić tylko pracownicy odpowiednio przeszkoleni z aktualnymi badaniami lekarskimi. W trakcie prac modernizacyjnych komory czerpalnej pompowni, należy je po wyłączeniu z ruchu całkowicie opróżnić ze ścieków i osadów i kilkakrotnie przepłukać. Prace w komorach mogą być prowadzone jedynie przy wentylacji mechanicznej zapewniającej 10-krotną wymianę powietrza. Przed wejściem do komór należy sprawdzić stężenie gazów (metan, siarkowodór). Przy pracach tych można wykorzystać sprzęt bhp, w który wyposażona jest oczyszczalnia ścieków. Część prac modernizacyjnych wykonywana będzie na obiektach pracujących, należy zachować daleko idącą ostrożność prace wykonywać tylko w uzgodnieniu z obsługą oczyszczalni, także pod nadzorem Użytkownika, w szczególności wszelkie wyłączenia z ruchu wymagają pisemnego z nim uzgodnienia. Wszelkie zmiany stanów pracy urządzeń i obiektów związane z pracami modernizacyjnymi powinny być odnotowane w odnośnych dziennikach i raportach. W trakcie rozruchu i pracy oczyszczalni zawsze stosować się do Rozporządzenia Ministra Gospodarki Przestrzennej i Budownictwa z dn. 15.10.1993 r., w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy w oczyszczalniach ścieków (Dz. Ust. 96/1993). W trakcie prac modernizacyjnych zaleca się stosować się do Wymogów BHP w projektowaniu, rozruchu i eksploatacji obiektów i urządzeń wodno ściekowych w gospodarce komunalnej CTK Warszawa 1979r. Eksploatację i rozruch urządzeń zakupionych prowadzić zgodnie z załączonymi instrukcjami obsług i DTR. Obiekty kubaturowe w normalnym stanie napełnione ściekami przed dopuszczeniem do rozruchu muszą być sprawdzone na szczelność poprzez napełnienie wodą wodociągową. Przed sprawdzeniem szczelności należy ostatecznie odebrać całość robót podlegających zalaniu. 14
8. UWAGI KOŃCOWE. - 15 - Projektanci proponują aby urządzenia pomiarowe i kontrolne montowane były przez firmę specjalistyczną z uwagi na specyfikę montażu poszczególnych urządzeń (prawidłowość i dokładność pomiaru oraz gwarancja). Instrukcja obsługi i eksploatacji zmodernizowanej części oczyszczalni, w szczególności: pompowni osadów, WKF-ów z budynkiem maszynowni, zagęszczacza, zbiornika retencyjnego, stacji odwadniania mechanicznego, OKF-ów, powinna zawierać się w nowej (rozszerzonej) instrukcji obsługi i eksploatacji oczyszczalni. 9. WARUNKI WYKONANIA I ODBIORU ROBÓT. Roboty budowlano - montażowe wykonać zgodnie z Warunkami technicznymi wykonania i odbioru robót budowlano - montażowych. Tom II., Instalacje sanitarne i przemysłowe Arkady,. Roboty ulegające zakryciu odebrać i zinwentaryzować przed zasypką. Niezależnie od zapisów zawartych w wyżej wymienionych materiałach należy przestrzegać warunki oraz wytyczne montażu i uruchomienia zawarte w DTR poszczególnych urządzeń zwracając uwagę na wykonanie wszystkich prób ruchowych i sprawdzeń przed ostatecznym dopuszczeniem urządzeń do ruchu. OPRACOWAŁ: mgr inż. Lech Pudło upr. bud. Nr 2627/Lb/86 15