1. Segment pomiędzy osiami A-B. 1.1. Dach. stałe Pokrycie dachu - 2 x papa 0,01*11,00 0,11 1,20 0,13 - styropian 0,30*0,45 0,14 1,20 0,16 - tynk cem. - wap. 0,015*19,00 0,29 1,30 0,37 razem 0,53 1,25 0,66 zmienne Śnieg Lokalizacja Bojszowy 2 strefa śniegowa Q K = 0,90kN/m 2 C = 0,80 - obciąŝenie śniegiem 0,90*0,80 0,72 1,50 1,08 Technologia - obciąŝenie technologiczne 1,20 1,40 1,68 Obliczenia przeprowadzono programem ABC Płyta 6.3. Wyniki zawiera załącznik Z1.1 1.2. Strop nad parterem stałe 16
Pokrycie - płytki ceramiczne 0,02*25,00 0,50 1,20 0,60 - wylewka cementowa 0,05*21,00 1,05 1,30 1,37 - styropian 0,05*0,45 0,02 1,20 0,03 - tynk cem. - wap. 0,015*19,00 0,29 1,30 0,37 razem 1,86 1,27 2,36 ObciąŜenie liniowe ściana zewnętrzną - deski 0,019*3,50*7,00 0,47 1,20 0,56 razem 14,76 1,12 16,59 Reakcja ze stropu nad parterem Wartości przyjęte na podstawie wyników zawartych w załączniku Z1.1. zmienne Ścianki działowe - zastępcze od ścianek 1,25 1,20 1,50 UŜytkowe - uŝytkowe jak w podręcznych składach 3,50 1,30 4,55 Obliczenia przeprowadzono programem ABC Płyta 6.3. Wyniki zawiera załącznik Z1.2 1.3. Oczep fundamentowy stałe zmienne ze ścian parteru w osi A - wełna mineralna 0,12*7,00*2,00 1,68 1,20 2,02 17
- pustak ceramiczny 0,25*7,00*14,00 24,50 1,10 26,95 - łaty 0,06*7,00 0,42 1,20 0,50 - reakcja ze stropu nad piętrem 10,25 1,00 10,25 - reakcja ze stropu nad parterem 36,16 1,00 36,16 razem 75,94 1,05 79,59 ze ścian parteru w osi B - wełna mineralna 0,12*7,00*2,00 1,68 1,20 2,02 - pustak ceramiczny 0,25*7,00*14,00 24,50 1,10 26,95 - łaty 0,06*7,00 0,42 1,20 0,50 - reakcja ze stropu nad piętrem 0,00 1,00 0,00 - reakcja ze stropu nad parterem 76,77 1,00 76,77 razem 106,30 1,03 109,95 ze ścian parteru w osi 1 - deski 0,019*3,50*7,00 0,47 1,20 0,56 - reakcja ze stropu nad piętrem 0,00 1,00 0,00 - reakcja ze stropu nad parterem 274,70 1,00 274,70 razem 289,46 1,01 291,29 ze ścian parteru pomiędzy osiami 1 i 2 - reakcja ze stropu nad piętrem 0,00 1,00 0,00 - reakcja ze stropu nad parterem 44,73 1,00 44,73 razem 58,98 1,03 60,80 ze ścian parteru w osi 2 - pustak ceramiczny 0,25*7,00*14,00 24,50 1,10 26,95 18
- reakcja ze stropu nad piętrem 66,07 1,00 66,07 - reakcja ze stropu nad parterem 130,30 1,00 130,30 razem 224,86 1,02 228,51 ze ścian parteru w osi 5 - pustak ceramiczny 0,25*7,00*14,00 24,50 1,10 26,95 - reakcja ze stropu nad piętrem 66,07 1,00 66,07 - reakcja ze stropu nad parterem 93,99 1,00 93,99 razem 188,55 1,02 192,20 ze ścian parteru w osi 6 - deski 0,019*3,50*7,00 0,47 1,20 0,56 - reakcja ze stropu nad piętrem 0,00 1,00 0,00 - reakcja ze stropu nad parterem 289,50 1,00 289,50 razem 304,26 1,01 306,09 Obliczenia przeprowadzono programem ABC Płyta 6.3. Wyniki zawiera załącznik Z1.3 1.4. Pale Sumaryczna reakcja pionowa V y = 775+338+437+430+402+365+275+827+613+223+354+269+191+127+66+613 = 6305 kn Sumaryczny moment zginający względem osi Y: M y = 775*7,2+338*5,1+437*3+430*0,9-402*0,9-365*3-275*5,1-827*7,2+613*7,2+223*5,1+354*3+269*0,9-191*0,9-127*3-66*5,1-613*7,2 = 1740 knm Sumaryczny moment zginający względem osi X: M x = (775+338+437+430+402+365+275+827)*0,5*2,1-(613+223+354+269+191+127+66+613)*0,5*2,1 = 1462,65 knm Obliczenia wytrzymałościowe 19
Układ warstw geologicznych przyjęto na podstawie przekroju III-III' dokumentacji geotechnicznej. Obliczenia przeprowadzono programem Konstruktor wer.5.0. Wyniki zawiera załącznik Z1.4. 2. Segment pomiędzy osiami C-E 2.1. Strop nad parterem. stałe Pokrycie dachu - Ŝwir 0,25*21,00 5,25 1,30 6,83-2 x papa 0,01*11,00 0,11 1,20 0,13 - styropian 0,30*0,45 0,14 1,20 0,16 - sufit podwieszny 0,025*12,00 0,30 1,20 0,36 razem 5,80 1,29 7,48 zmienne Śnieg Lokalizacja Bojszowy 2 strefa śniegowa Q K = 0,90kN/m 2 C = 0,80 - obciąŝenie śniegiem 0,90*0,80 0,72 1,50 1,08 Technologia - obciąŝenie technologiczne 1,20 1,40 1,68 Obliczenia przeprowadzono programem ABC Płyta 6.3. Wyniki zawiera załącznik Z2.1 2.2. Oczep fundamentowy stałe 20
zmienne ze ścian parteru w osi 1 i 3 - reakcja ze stropu nad parterem 13,97 1,00 13,97 razem 29,20 1,07 31,12 ze ścian parteru w osi E - reakcja ze stropu nad parterem 12,42 1,00 12,42 razem 27,65 1,07 29,57 ze ścian parteru pomiędzy osiami D i E - reakcja ze stropu nad parterem 77,41 1,00 77,41 razem 92,64 1,02 94,56 ze ścian parteru w osi D - reakcja ze stropu nad parterem 103,1 1,00 103,10 razem 118,33 1,02 120,25 21
Obliczenia przeprowadzono programem ABC Płyta 6.3. Wyniki zawiera załącznik Z2.2 2.3. Pale w osiach C-E Sumaryczna reakcja pionowa dla oczepów w osiach 1, 3 i E V y = 53+76+76+53+78+86+78 = 500 kn Sumaryczna reakcja pionowa dla oczepów w osiach E' i D V y =139+208+139+223+223 = 932 kn. Sumaryczny moment zginający względem osi Y: M y = 0 knm Sumaryczny moment zginający względem osi X: M x = 0 knm Obliczenia wytrzymałościowe Układ warstw geologicznych przyjęto na podstawie przekroju IV-IV' dokumentacji geotechnicznej. Obliczenia przeprowadzono programem Konstruktor wer.5.0. Wyniki zawiera załącznik Z2.3 3. Segment pomiędzy osiami C-E 3.1. Strop pomiędzy osiami Przyjęto wymianę stropu na strop zespolony z Ŝelbetową płytą monolityczną grubości 100mm na belka stalowych HEAA240. CięŜar nowego stropu odpowiada cięŝarowi stropu istniejącego (strop Ackermanna o wysokości całkowitej 24cm 20 cm pustak + 4 cm nadbeton). Posadzka - płytki ceramiczne 0,02*25,0 0,50 1,30 0,65 - wylewka cementowa 0,02*21,0 0,42 1,30 0,55 - styropian 0,05*0,45 0,02 1,20 0,03 - sufit podwieszany 0,025*12,0 0,30 1,20 0,36 razem 1,24 1,27 1,58 zmienne 22
Ścianki dzialowe - zastępcze od ścianek 0,75*3,65/2,65 1,03 1,20 1,24 UŜytkowe - biblioteki 5,00 1,30 6,50 Obliczenia przeprowadzono programem ABC Obiekt 6.3. Wyniki zawiera załącznik Z3.1. 3.2. Klatka schodowa stałe tan(a) = 16,85/28 = 0,60 a = 30,96 st. cos(a) = 0,86 - lastriko 0,02*(0,28+0,1685)/0,28*22,0 0,70 1,30 0,92 - stopnie 0,5*0,1685*24,0 2,02 1,30 2,63 - płyta Ŝelbetowa 0,16*25,00/0,86 4,65 1,10 5,12 - tynk 0,015*19,0/0,86 0,33 1,30 0,43 razem 7,71 1,18 9,09 ObciąŜenie zmienne uŝytkowe - obciąŝenie na klatce schodowej 5,00 1,30 6,50 Obliczenia przeprowadzono programem ABC Obiekt 6.3. Wyniki zawiera załącznik Z3.2. 3.3. NadproŜa stalowe kondygnacji parteru L max = 2,00m 3.3.1. NadproŜe stalowe wewnętrzne kondygnacji parteru L max = 2,00m.. ObciąŜenie cięŝarem własnym przyjęto w programie ABC Rama 6.3. na podstawie przekrojów rzeczywistych. ze ścian parteru, - tynk cem. - wap. 0,015*6,00*19,00 1,71 1,30 2,22 - cegla pelna grubości 0,38*18,0*6,00 41,04 1,10 45,14 23
- tynk cem. - wap. 0,015*6,00*19,00 1,71 1,30 2,22 - reakcja ze stropu nad parterem 2*58,20/1,50 77,60 1,00 77,60 razem 122,06 1,04 127,19 Obliczenia przeprowadzono programem ABC Rama 6.3. Wyniki zawiera załącznik Z3.3. 3.3.2. NadproŜe stalowe zewnętrzne kondygnacji parteru L max = 2,00m.. ObciąŜenie cięŝarem własnym przyjęto w programie ABC Rama 6.3. na podstawie przekrojów rzeczywistych. ze ścian parteru, - tynk cem. - wap. 0,015*6,00*19,00 1,71 1,30 2,22 - cegla pelna grubości 0,38*18,0*6,00 41,04 1,10 45,14 - tynk cem. - wap. 0,015*6,00*19,00 1,71 1,30 2,22 - reakcja ze stropu nad parterem 58,20/1,50 38,80 1,00 38,80 razem 83,26 1,06 88,39 Obliczenia przeprowadzono programem ABC Rama 6.3. Wyniki zawiera załącznik Z3.3. Opracował; mgr inŝ. Jacek Chojnacki 24