4.4. MOŻLIWOŚCI MODELOWANIA PROCESÓW SCALANIA MATERIAŁÓW DROBNOZIARNISTYCH W PRASACH WALCOWYCH *
|
|
- Michał Kaczmarczyk
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Techniki wytwarzania w budowie maszyn 4.4. MOŻLIWOŚCI MODELOWANIA PROCESÓW SCALANIA MATERIAŁÓW DROBNOZIARNISTYCH W PRASACH WALCOWYCH * Wprowadzenie Wymogi ochrony środowiska naturalnego nakładają obowiązek utylizacji drobnoziarnistych, uwodnionych i zanieczyszczonych odpadów przemysłowych. W tym celu stosuje się zagęszczanie i scalanie materiałów ziarnistych do formy kawałkowej z zastosowaniem pras walcowych, a uzyskane wyroby (brykiety) stanowią surowiec wykorzystywany w wielu dziedzinach przemysłu hutniczego, chemicznego, farmaceutycznego, rolniczego, a także w energetyce. W procesie scalania istotne jest uzyskanie brykietów o ściśle określonych właściwościach, akceptowalnych przez danego odbiorcę. Dlatego też w wielu ośrodkach rozwijane są prace badawcze umożliwiające poznanie procesu scalania materiałów drobnoziarnistych. Najnowsze prace prezentują znaczny postęp w zakresie modelowania procesów scalania w prasach walcowych z wykorzystaniem metody elementów skończonych. Opracowane dotychczas modele matematyczne procesów zagęszczania materiałów drobnoziarnistych z dostateczną dokładnością odzwierciedlają rzeczywistą sytuację fizyczną, co umożliwia uproszczenie i zmniejszenie liczby przeprowadzanych prób eksperymentalnych. Wcześniejsze badania procesów scalania zmierzały do określenia tzw. charakterystyki zagęszczania, która odnosiła się do ściśle określonego materiału i sposobu jego zagęszczania. Podstawę opracowania modelu stanowiła formuła empiryczna zwana równaniem zagęszczania, dotycząca brykietowania materiałów drobnoziarnistych w matrycy zamkniętej [3]. W przypadku procesu zagęszczania w prasie walcowej, gdzie wgłębienia formujące stanowią matrycę otwartą, poszukiwano jednak innych metod modelowania matematycznego. Do modelowania procesów scalania w prasach walcowych najbardziej wszechstronne jest zastosowanie metody elementów skończonych, gdyż operuje dokładniejszymi danymi geometrycznymi z uwzględnieniem warunków oporu tarcia. Metoda ta umożliwia określenie rozkładu gęstości i nacisków jednostkowych w trakcie zagęszczania oraz rozkładu naprężeń w brykietach po opuszczeniu wgłębienia formującego. Pozwala ponadto określić siłę docisku i moment obrotowy walców roboczych brykieciarki. Ułatwia przygotowanie realistycznej symulacji komputerowej wraz z określeniem założeń do projektowania systemu prasującego, geometrii wgłębień formujących oraz pozostałych warunków procesu produkcji brykietów o wymaganych właściwościach [2, 7, 10, 11]. Odpowiednie modele matematyczne będące podstawą symulacji komputerowej są więc nowoczesnym narzędziem umożliwiającym racjonalne rozwiązywanie podjętych zagadnień. Rozwój metod modelowania Dotychczas opracowano wiele modeli umożliwiających analizę procesów scalania w prasach walcowych. Jednym z pierwszych był model J.R. Johansona przedstawiony w latach 60-tych ubiegłego wieku [1, 2]. W modelu tym założono, że * Borowski Gabriel Politechnika Lubelska, Wydział Zarządzania i Podstaw Techniki, Katedra Podstaw Techniki. 205
2 Rozdział 4. Modelowanie i symulacja zagęszczany w prasie walcowej materiał jest izotropowy, spójny, jednorodny oraz podlega takim samym regułom jak materiały odkształcalne plastycznie. Przyjęty uproszczony schemat procesu scalania zakładał, że nie występują poślizgi pomiędzy ziarnami materiału a powierzchnią walców roboczych oraz, że cała objętość materiału trafiającego ze strefy zasypu do strefy zagęszczania powinna być scalona do wielkości wynikającej z rozmiaru szerokości szczeliny walcowniczej (rys. 1). P 0 γ w α Rys. 1. Uproszczony schemat procesu scalania w prasach walcowych [2]: α kąt chwytu, γ w kąt zagęszczania, P 0 nacisk wzdłużny, S szerokość szczeliny walcowniczej Przedstawiony model jest nadal przydatny do wyznaczenia niektórych parametrów zagęszczania w przypadku stosowania pras walcowych z zasypem grawitacyjnym W szczególności ma on zastosowanie dla pras z gładkimi walcami o dużych średnicach powyżej 500 mm. Jednakże w przypadku stosowania materiałów o dobrej podatności na zagęszczanie oraz stosowania większych nacisków jednostkowych (powyżej 100 MPa) występują ponad 50-procentowe rozbieżności pomiędzy wynikami obliczeń teoretycznych, a wynikami uzyskanymi z pomiarów eksperymentalnych. Celem zmniejszenia tych rozbieżności opracowano kolejne metody modelowania określane jako metody cienkich przekrojów. Metody te znalazły zastosowanie do określania rozkładu naprężeń oraz sił nacisku w procesach scalania metalowych materiałów drobnoziarnistych. Pierwszy model uzyskany metodą cienkich przekrojów przedstawił V.P. Katashinskii w latach 80. ubiegłego wieku [2]. Istotą tej metody jest podział obszaru zagęszczania na płaskie przekroje o trapezowym kształcie. W każdym przekroju określane są warunki równowagi sił z uwzględnieniem zależności występujących w procesie walcowania ośrodków ciągłych. W metodzie tej nie uwzględniono jednak istotnych różnic występujących pomiędzy walcowaniem ośrodków ciągłych, a brykietowaniem materiałów drobnoziarnistych w prasie walcowej. Modyfikację przedstawionego modelu zaproponował M. Hryniewicz. Brykietowanie ośrodka sypkiego zastąpiono walcowaniem, wprowadzając tzw. "zastępczy układ walców" [5, 6]. W układzie zagęszczania prasy walcowej wyróżniono 4 strefy: I zasypu, II podawania, III zagęszczania, IV ekspansji zwrotnej (rys. 2). 206
3 Techniki wytwarzania w budowie maszyn Ι ΙΙ R γ w ΙΙΙ α Ο 1 Ο 2 β ΙV R 0 S Rys. 2. Schemat układu zagęszczania prasy walcowej [6]: R 0 promień walców w układzie zastępczym, R rzeczywisty promień walców, α kąt chwytu, γ w kąt zagęszczania, β kąt ekspansji zwrotnej, S szerokość pasma Porównując sumaryczną objętość wgłębień formujących na powierzchniach roboczych walców brykieciarki z objętością płaskiego pasma walcowanego w układzie zastępczym, otrzymano zależność, wyrażającą związek między promieniami walców w układzie rzeczywistym oraz zastępczym: 2 kvb R0 = R 2πB (1) gdzie: R 0 promień walców w układzie zastępczym, R rzeczywisty promień walców, k ilość wgłębień formujących walca, V b objętość brykietu, B szerokość czynna walców w układzie rzeczywistym oraz zastępczym. Otrzymano następującą postać modelu matematycznego: dpy µ ctg( a υ dυ + p 0 / 2) y = + dhy hy hy dhy (2) gdzie: α 0 kąt chwytu, υ jednostkowy opór zagęszczania, µ współczynnik tarcia zewnętrznego, h y odległość między walcami, p y nacisk jednostkowy. W oparciu o wyniki badań eksperymentalnych, stwierdzono, że wartości jednostkowego oporu zagęszczania w poszczególnych fazach procesu brykietowania są znacznie zróżnicowane. Dlatego niemożliwe jest przedstawienie, z dostateczną dokładnością, zależności tego oporu od stopnia zagęszczenia oraz wilgotności materiału za pomocą jednej formuły empirycznej. W przypadku, kiedy znana jest wilgotność przygotowanego materiału, w pierwszej fazie brykietowania można założyć liniowy charakter zmienności jednostkowego oporu zagęszczania. Będzie on wtedy funkcją stopnia zagęszczenia. Znajomość przebiegu nacisku jednostkowego zarówno w strefie zagęszczania, jak i rozprężania brykietów pozwala na określenie obciążeń prasy [5]. Dalsze modyfikacje modeli matematycznych uzyskanych metodą cienkich przekrojów nie przynoszą znacznych efektów, gdyż umożliwiają uzyskanie jedynie fragmentarycznych informacji o rozkładzie ciśnień i odkształceń w procesie brykietowania w prasach walcowych [8, 9]. Należy zwrócić uwagę, że przyjmowane układy zastępcze w postaci płaskiego pasma walcowanego nie uwzględniają faktu 207
4 Rozdział 4. Modelowanie i symulacja odcinania brykietów na krańcach wgłębień formujących na powierzchniach roboczych walców. Obecne wymagania przemysłu nakładają większą dokładność przewidywania i kontroli właściwości scalanych wyrobów. Zapewniają to modele oparte na metodzie elementów skończonych, gdzie uzyskuje się pełny zakres informacji o naciskach i przepływach materiału podczas procesu zagęszczania i scalania. Modelowanie metodą elementów skończonych Metoda elementów skończonych (MES) jest obecnie powszechnie stosowanym narzędziem obliczeń inżynierskich. W metodzie tej wykorzystuje się możliwie dokładnie opisujące rzeczywistość modele matematyczne wraz z warunkami brzegowymi i początkowymi. Dokładność rozwiązania przybliżonego metodą elementów skończonych może być regulowana przez dobór stopni swobody, korzystne jest więc użycie w obliczeniach siatek o dużej liczbie węzłów. Pierwsze modele procesu scalania materiałów drobnoziarnistych oparte na metodzie elementów skończonych powstały w drugiej połowie lat 90. ubiegłego wieku. Zmodyfikowany model Druckera-Pragera zastosowano do analizy procesu kompaktowania [1, 2, 11]. Dwuwymiarową analizę przeprowadzono w oparciu o program ABAQUS (ver. 5.8). Modelowano scalanie materiału w prasie z gładkimi walcami o średnicy 100 mm. Wielkość szczeliny walcowniczej wynosiła 2 mm, kąt styku materiału z powierzchnią walców w strefie wejściowej wynosił ok. 18. Obszar wzajemnego oddziaływania walec-materiał podzielono na dwie strefy wejściową podlegającą działaniu prawom przepływu, oraz strefę scalania materiału nie podlegającą prawom przepływu. Założono występowanie stałego współczynnika tarcia pomiędzy materiałem a walcami (o wartościach µ = 0,35 i 0,5) oraz stałej wartości nacisku zasypowego masy materiału w urządzeniu zasilającym brykieciarkę. Określono zależności pomiędzy wspomnianymi wielkościami stałymi, a podstawowymi wielkościami zmiennymi jak: siła docisku i moment obrotowy walców, kąt chwytu materiału oraz kąt rozprężania (zmiany kierunku działania naprężeń stycznych). Zależności te przedstawiono w tabeli 1. Tabela 1. Wyniki zastosowania modelu Druckera-Pragera do symulacji procesu kompaktowania [2] Dane wejściowe Wyniki analizy Współczynnik Moment Gęstość Nacisk Siła docisku Kąt Kąt tarcia obrotowy względna zasypowy walców chwytu rozprężania zewnętrznego walców scalonego (MPa) (kn) ( ) ( ) ( ) (kn mm) materiału 0,21 0,35 0,46 0,96 0,854 8,5 1,06 0,42 0,35 0,76 1,40 0,916 8,6 0,90 0,05 0,50 0,36 0,96 0,820 11,8 0,88 0,10 0,50 0,58 1,40 0,889 11,8 0,89 0,21 0,50 0,97 2,00 0,934 11,8 0,62 0,42 0,50 1,70 2,80 0,982 12,5 0,47 Stwierdzono, że stosowanie wstępnego zagęszczania materiału w zasilaczu, np. podajnikiem ślimakowym, bardzo korzystnie wpływa na uzyskanie wysokiego stopnia zagęszczenia wypraski. Maksymalny stopień zagęszczenia uzyskano tuż przed osiągnięciem osi symetrii walców dla kątów 0,5 1,1. Stopień zagęszczenia materiału wzrasta wraz ze wzrostem siły docisku walców, momentu obrotowego oraz zwiększaniem się współczynnika tarcia pomiędzy materiałem a powierzchnią walców [2, 4]. 208
5 Techniki wytwarzania w budowie maszyn Wyniki modelowania procesu brykietowania w oparciu o metodę elementów skończonych przedstawili A. Zavaliangos i inni w roku 2003 [11]. Analizując dostępne modele procesu zagęszczania i scalania stwierdzono największą przydatność modelu Gursona opisującego warunki plastyczności mechaniki ośrodków ciągłych. Model ten opisano zależnością: (3) gdzie: p składowa wzdłużna nacisku, f porowatość, σ y, q 1, q 2, q 3 stałe materiałowe. Wykorzystując ten model przeprowadzono analizę i porównanie dwóch systemów prasujących: z walcami brykietującymi o średnicy 500 mm, gdzie na obwodzie znajdowało się 38 wgłębień o promieniu 25 mm i głębokości 10 mm. z gładkimi walcami zastępczymi (ekwiwalentnymi), gdzie wymiary walców i wielkość szczeliny walcowniczej obliczono dla założonego przepływu porównywalnej objętości zagęszczanego materiału, średnica walców wynosiła 490 mm, szczelina walcownicza 14 mm. Materiałem roboczym był drobno zmielony miał węglowy o wilgotności 9% i gęstości nasypowej 0,69 g/cm 3. Wartości naprężeń wzdłużnych i poprzecznych określono eksperymentalnie, a uzyskane wyniki aproksymowano dla uzyskania najlepszego zestawu stałych parametrów modelu, które wynosiły q 1 = 3, q 2 = 1,5, q 3 = 9,03. Prognozowane właściwości materiałowe dla brykietów opuszczających wgłębienia formujące wynoszą współczynnik Poissona ν = 0,38 oraz moduł Younga E = 2,1 GPa. Wartości współczynnika tarcia również wyznaczono eksperymentalnie i zmniejszały się od wartości µ = 0,4 do 0,2 w zakresie nacisków jednostkowych od 40 do 120 MPa. Do modelowania wykorzystano wersję Explicit programu ABAQUS (ver. 6.2) umożliwiającą symulację zjawisk o charakterze dynamicznym. Wyniki symulacji wykazały, że podczas brykietowania w walcach z wgłębieniami proces zagęszczania rozpoczyna się wcześniej oraz występują wyższe siły docisku, w porównaniu do brykietowania w gładkich walcach ekwiwalentnych (rys. 3). Rys. 3. Porównanie symulacji procesu brykietowania i kompaktowania [11] Stwierdzono znaczne różnice prognozowanych wartości sił i momentów w obu wariantach procesu. Wyniki symulacji procesu brykietowania w walcach z wgłębieniami oraz ekwiwalentnych wykazały jednoznacznie, że stosowanie układów 209
6 Rozdział 4. Modelowanie i symulacja zastępczych jest niewłaściwe do analiz procesu brykietowania. Wykazano, że proces zagęszczania materiału zaczyna się już w momencie dostania się do wgłębień formujących pomiędzy walce robocze. Uzyskane wartości stopnia zagęszczenia są znacznie wyższe w przypadku brykietowania w walcach z wgłębieniami w porównaniu do gładkich (rys. 4). Wyniki symulacji pokazały ponadto, że zastosowana metoda pozwoli uzyskać brykiety pozbawione wewnętrznych porów i pęcherzy. Rys. 4. Rozkład stopnia zagęszczenia materiału w obu procesach [11] Na rysunku 5 przedstawiono symulację rozkładu naprężeń poprzecznych w obu metodach zagęszczania materiału drobnoziarnistego. Stwierdzono znaczne różnice. W początkowym etapie kompaktowania stwierdzono duże wartości naprężeń, następnie obserwowano w miarę równomierny ich rozkład w strefie zagęszczania, zaś w pobliżu wyjścia ze strefy zagęszczania obserwowano ponowny skokowy wzrost naprężeń. Rys. 5. Rozkład naprężeń poprzecznych w procesach brykietowania i kompaktowania [11] W przypadku modelowania procesu brykietowania wzrost naprężeń poprzecznych okazał się bardziej równomierny ze względu na zmienny kształt wgłębień formujących, gdzie występują względnie małe opory podczas rozpoczynania procesu. W trakcie formowania brykietów naprężenia wzrastają stopniowo osiągając wartości maksymalne 210
7 Techniki wytwarzania w budowie maszyn tuż przed opuszczeniem wgłębień formujących. W miejscu największego zbliżenia walców stwierdzono zjawisko spiętrzenia naprężeń na skutek przeciskania się materiału, co daje w efekcie niepożądane niejednorodności struktury brykietów. Określono także rozkład naprężeń wewnętrznych w brykietach tuż po opuszczaniu wgłębień formujących. Na rysunku 6a pokazano resztkowe naprężenia wzdłużne, a na rys. 6b resztkowe naprężenia poprzeczne. Stwierdzono wysokie wartości naprężeń resztkowych w zagłębieniach pomiędzy brykietami. Zaznaczono przewidywane miejsca pęknięć odrywających poszczególne brykiety od siebie. Wartość naprężeń wzdłużnych wynosząca MPa jest wystarczająca do oddzielenia brykietów. a) b) Rys. 6. Resztkowe naprężenia wzdłużne i poprzeczne w brykietach opuszczających wgłębienia formujące [11] Maksymalne wartości naprężeń poprzecznych, wynoszące ok. 40 MPa, są znacznie mniejsze niż wartości naprężeń wzdłużnych. Wynika stąd, że wartości naprężeń w brykietach są anizotropowe co umożliwia poprzeczny rozdział brykietów. Symulacja pokazuje możliwość lokalnych pęknięć ze względu na istniejące nierównomierności rozkładu resztkowych naprężeń wewnętrznych. Należy zaznaczyć, że naprężenia resztkowe ulegają samoczynnie likwidacji w wyniku sezonowania brykietów. Sezonowanie jest jednak procesem długotrwałym i z produkcyjnego punktu widzenia nie zawsze opłacalne. Podsumowanie i wnioski Wykorzystanie metody elementów skończonych do analizy procesów scalania materiałów drobnoziarnistych w prasach walcowych dostarcza wielu informacji, które nie są możliwe do osiągnięcia żadną inną metodą teoretyczną. Umożliwia charakterystykę kinematyczną procesu wraz z rozkładem naprężeń i stopnia zagęszczenia co może być przydatne do określenia geometrii wgłębienia formującego oraz innych parametrów procesu do produkcji brykietów. Wyniki jednoznacznie pokazały, że zastąpienie walcami równoważnymi procesu brykietowania jest nie właściwe. Zastosowany model Gursona wystarczająco 211
8 Rozdział 4. Modelowanie i symulacja dokładnie przedstawia zależności naprężeń wewnętrznych względem najważniejszych parametrów procesu brykietowania. Należy jednak rozważyć zastosowanie innych modeli umożliwiających przeprowadzenie symulacji komputerowej produkcji wyrobów o wymaganych właściwościach. W oparciu o przedstawioną analizę dotychczasowego stanu wiedzy stwierdzono konieczność prowadzenia dalszych badań teoretycznych w następujących kierunkach: 1. Wykorzystanie metody elementów skończonych do modelowania, analiz oraz symulacji procesu brykietowania w prasach walcowych oraz do prognozowania właściwości uzyskanych wyrobów. 2. Modyfikacja istniejących modeli matematycznych lub opracowanie nowych modeli dokładniej opisujących rzeczywisty proces. 3. Opracowanie oraz implementacja modelu umożliwiającego trójwymiarową analizę procesu brykietowania (3D). 4. Weryfikacja efektywności zastosowanego modelu w praktyce możliwość obniżenia kosztów wdrożenia nowych rozwiązań technologicznych, a także skrócenia czasu wykonania prób i eksperymentów. Literatura 1. Dec R.T.: Study of compaction process in roll press. Proceedings 47 of the Institute for Briquetting and Agglomeration 22, 1991: Dec R.T., Zavaliangos A., Cunningham J.C.: Comparison of various modeling methods for analysis of powder compaction in roller press. Powder Technology 130, 2003: Drzymała Z.: Rozwój metod modelowania matematycznego procesu zagęszczania wybranych odpadów przemysłowych w prasach stemplowych. Materiały III Forum Inżynierii Ekologicznej, Nałęczów 2000: Guigon P., Simon O.: Roll press design influence of force feed systems on compaction. Powder Technology 130, 2003: Hryniewicz M.: Metoda doboru pras walcowych oraz opracowania założeń do ich modernizacji lub konstrukcji. Zeszyty Naukowe AGH Rozprawy i Monografie, 58, Kraków Hryniewicz M.: Model matematyczny procesu brykietowania drobnoziarnistych odpadów przemysłowych w prasie walcowej. Materiały III Forum Inżynierii Ekologicznej, Nałęczów 2000: Kortas G., Florkowska L., Kanciruk A.: Modelowanie metodą elementów skończonych rozkładu naprężeń i odkształceń w próbkach poddanych jedno- i trójosiowemu ściskaniu. Prace Instytutu Mechaniki Górotworu PAN, Vol. 3, nr 3 4, 2001: Loginov Yu.N., Bourkine S.P., Babailov N.A.: Cinematics and volume deformations during roll-press briquetting. Journal of Materials Processing Technology, Vol. 118, No 1-3, 2001: Oeters F., Liuyi Z., Hauler Ch., Leitner J.: Laboratory experiments and process modelling of the melting and dissolution of low-density ferro-molybdenum in steel melts. Steel research, Vol. 71, No 10, 2000: Zavaliangos A.: Constitutive models for the simulation of P/M processes. International Journal of Powder Metallurgy, Vol. 38, No. 2, 2002: Zavaliangos A., Dec R.T., Komarek R.K.: Analysis of powder processing in the roller press using finite element modeling. XXII International Mineral Processing Congress, Cape Town, South Africa
Analiza stateczności zbocza
Przewodnik Inżyniera Nr 25 Aktualizacja: 06/2017 Analiza stateczności zbocza Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_25.gmk Celem niniejszego przewodnika jest analiza stateczności zbocza (wyznaczenie
MODELOWANIE WARSTWY POWIERZCHNIOWEJ O ZMIENNEJ TWARDOŚCI
Dr inż. Danuta MIEDZIŃSKA, email: dmiedzinska@wat.edu.pl Dr inż. Robert PANOWICZ, email: Panowicz@wat.edu.pl Wojskowa Akademia Techniczna, Katedra Mechaniki i Informatyki Stosowanej MODELOWANIE WARSTWY
Nasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja)
Nasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja) Poradnik Inżyniera Nr 37 Aktualizacja: 10/2017 Program: Plik powiązany: MES Konsolidacja Demo_manual_37.gmk Wprowadzenie Niniejszy przykład ilustruje zastosowanie
SYMULACJA TŁOCZENIA ZAKRYWEK KORONKOWYCH SIMULATION OF CROWN CLOSURES FORMING
MARIUSZ DOMAGAŁA, STANISŁAW OKOŃSKI ** SYMULACJA TŁOCZENIA ZAKRYWEK KORONKOWYCH SIMULATION OF CROWN CLOSURES FORMING S t r e s z c z e n i e A b s t r a c t W artykule podjęto próbę modelowania procesu
INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Z WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW
INSTYTUT MASZYN I URZĄZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA O ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Z WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW TECH OLOGICZ A PRÓBA ZGI A IA Zasada wykonania próby. Próba polega
Podstawowe przypadki (stany) obciążenia elementów : 1. Rozciąganie lub ściskanie 2. Zginanie 3. Skręcanie 4. Ścinanie
Podstawowe przypadki (stany) obciążenia elementów : 1. Rozciąganie lub ściskanie 2. Zginanie 3. Skręcanie 4. Ścinanie Rozciąganie lub ściskanie Zginanie Skręcanie Ścinanie 1. Pręt rozciągany lub ściskany
Badania właściwości zmęczeniowych bimetalu stal S355J2- tytan Grade 1
Badania właściwości zmęczeniowych bimetalu stal S355J2- tytan Grade 1 ALEKSANDER KAROLCZUK a) MATEUSZ KOWALSKI a) a) Wydział Mechaniczny Politechniki Opolskiej, Opole 1 I. Wprowadzenie 1. Technologia zgrzewania
POLITECHNIKA ŚLĄSKA W GLIWICACH Wydział Mechaniczny Technologiczny PRACA DYPLOMOWA MAGISTERSKA
POLITECHNIKA ŚLĄSKA W GLIWICACH Wydział Mechaniczny Technologiczny PRACA DYPLOMOWA MAGISTERSKA Wykorzystanie pakietu MARC/MENTAT do modelowania naprężeń cieplnych Spis treści Pole temperatury Przykład
Ciśnieniowa granulacja nawozów
www.agh.edu.pl Nowoczesne technologie w branży materiałów sypkich Ciśnieniowa granulacja nawozów Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Systemów wytwarzania dr inż. Tomasz Dzik, mgr inż. Paweł
ANALIZA ROZDRABNIANIA WARSTWOWEGO NA PODSTAWIE EFEKTÓW ROZDRABNIANIA POJEDYNCZYCH ZIAREN
Akademia Górniczo Hutnicza im. Stanisława Staszica Wydział Górnictwa i Geoinżynierii Katedra Inżynierii Środowiska i Przeróbki Surowców Rozprawa doktorska ANALIZA ROZDRABNIANIA WARSTWOWEGO NA PODSTAWIE
Drgania poprzeczne belki numeryczna analiza modalna za pomocą Metody Elementów Skończonych dr inż. Piotr Lichota mgr inż.
Drgania poprzeczne belki numeryczna analiza modalna za pomocą Metody Elementów Skończonych dr inż. Piotr Lichota mgr inż. Joanna Szulczyk Politechnika Warszawska Instytut Techniki Lotniczej i Mechaniki
STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA
Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA oprac. dr inż. Jarosław Filipiak Cel ćwiczenia 1. Zapoznanie się ze sposobem przeprowadzania statycznej
INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH BADANIE ZACHOWANIA SIĘ MATERIAŁÓW PODCZAS ŚCISKANIA Instrukcja przeznaczona jest dla studentów
Rok akademicki: 2016/2017 Kod: RBM s Punkty ECTS: 3. Poziom studiów: Studia I stopnia Forma i tryb studiów: Stacjonarne
Nazwa modułu: Maszyny i urządzenia technologiczne Rok akademicki: 2016/2017 Kod: RBM-1-604-s Punkty ECTS: 3 Wydział: Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Kierunek: Mechanika i Budowa Maszyn Specjalność:
ANALIZA NUMERYCZNA ZMIANY GRUBOŚCI BLACHY WYTŁOCZKI PODCZAS PROCESU TŁOCZENIA
Paweł KAŁDUŃSKI, Łukasz BOHDAL ANALIZA NUMERYCZNA ZMIANY GRUBOŚCI BLACHY WYTŁOCZKI PODCZAS PROCESU TŁOCZENIA Streszczenie W niniejszej pracy przedstawiono wyniki symulacji komputerowej badania zmian grubości
Politechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Zwykła statyczna próba ściskania metali Numer ćwiczenia: 3 Laboratorium z przedmiotu:
WPŁYW PARAMETRÓW ZASILACZA ZBIEŻNOKANAŁOWEGO NA ZAPOTRZEBOWANIE ENERGII PROCESU BRYKIETOWANIA W PRASIE WALCOWEJ
3-2006 PROBLEMY EKSPLOATACJI 117 Andrzej JANEWICZ Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków WPŁYW PARAMETRÓW ZASILACZA ZBIEŻNOKANAŁOWEGO NA ZAPOTRZEBOWANIE ENERGII PROCESU BRYKIETOWANIA W PRASIE WALCOWEJ Słowa
Wyboczenie ściskanego pręta
Wszelkie prawa zastrzeżone Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: 1. Wstęp Wyboczenie ściskanego pręta oprac. dr inż. Ludomir J. Jankowski Zagadnienie wyboczenia
Metoda elementów skończonych
Metoda elementów skończonych Wraz z rozwojem elektronicznych maszyn obliczeniowych jakimi są komputery zaczęły pojawiać się różne numeryczne metody do obliczeń wytrzymałości różnych konstrukcji. Jedną
WYDZIAŁ BUDOWY MASZYN I ZARZĄDZANIA POLITECHNIKA POZNAŃSKA. Laboratorium MES projekt
WYDZIAŁ BUDOWY MASZYN I ZARZĄDZANIA POLITECHNIKA POZNAŃSKA Laboratorium MES projekt Wykonali: Tomasz Donarski Prowadzący: dr hab. Tomasz Stręk Maciej Dutka Kierunek: Mechanika i budowa maszyn Specjalność:
INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH BADANIE TWORZYW SZTUCZNYCH OZNACZENIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH PRZY STATYCZNYM ROZCIĄGANIU
Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny INSTYTUT INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ ZAKŁAD METALOZNAWSTWA I ODLEWNICTWA
Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny INSTYTUT INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ ZAKŁAD METALOZNAWSTWA I ODLEWNICTWA PRZEDMIOT: INŻYNIERIA WARSTWY WIERZCHNIEJ Temat ćwiczenia: Badanie prędkości zużycia materiałów
Spis treści Przedmowa
Spis treści Przedmowa 1. Wprowadzenie do problematyki konstruowania - Marek Dietrich (p. 1.1, 1.2), Włodzimierz Ozimowski (p. 1.3 -i-1.7), Jacek Stupnicki (p. l.8) 1.1. Proces konstruowania 1.2. Kryteria
Politechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Próba skręcania pręta o przekroju okrągłym Numer ćwiczenia: 4 Laboratorium z
WYZNACZANIE WYTRZYMAŁOŚCI BETONU NA ROZCIĄGANIE W PRÓBIE ZGINANIA
WYZNACZANIE WYTRZYMAŁOŚCI BETONU NA ROZCIĄGANIE W PRÓBIE ZGINANIA Jacek Kubissa, Wojciech Kubissa Wydział Budownictwa, Mechaniki i Petrochemii Politechniki Warszawskiej. WPROWADZENIE W 004 roku wprowadzono
Numeryczna symulacja rozpływu płynu w węźle
231 Prace Instytutu Mechaniki Górotworu PAN Tom 7, nr 3-4, (2005), s. 231-236 Instytut Mechaniki Górotworu PAN Numeryczna symulacja rozpływu płynu w węźle JERZY CYGAN Instytut Mechaniki Górotworu PAN,
APARATURA BADAWCZA I DYDAKTYCZNA
APARATURA BADAWCZA I DYDAKTYCZNA Badania eksperymentalne i analityczne nad metodą oceny przydatności ślimakowego układu zagęszczającego do brykietowania materiałów roślinnych Leon Demianiuk Politechnika
STATYCZNA PRÓBA SKRĘCANIA
Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: Wprowadzenie STATYCZNA PRÓBA SKRĘCANIA Opracowała: mgr inż. Magdalena Bartkowiak-Jowsa Skręcanie pręta występuje w przypadku
Wyłączenie redukcji parametrów wytrzymałościowych ma zastosowanie w następujących sytuacjach:
Przewodnik Inżyniera Nr 35 Aktualizacja: 01/2017 Obszary bez redukcji Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_35.gmk Wprowadzenie Ocena stateczności konstrukcji z wykorzystaniem metody elementów skończonych
Politechnika Białostocka
Politechnika Białostocka WYDZIAŁ BUDOWNICTWA I INŻYNIERII ŚRODOWISKA Katedra Geotechniki i Mechaniki Konstrukcji Wytrzymałość Materiałów Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Ćwiczenie nr 3 Temat ćwiczenia:
Połączenie wciskowe do naprawy uszkodzonego gwintu wewnętrznego w elementach silnika
Połączenie wciskowe do naprawy uszkodzonego gwintu wewnętrznego w elementach silnika Michał Szcześniak, Leon Kukiełka, Radosław Patyk Streszczenie Artykuł dotyczy nowej metody regeneracji połączeń gwintowych
Spis treści. Przedmowa 11
Podstawy konstrukcji maszyn. T. 1 / autorzy: Marek Dietrich, Stanisław Kocańda, Bohdan Korytkowski, Włodzimierz Ozimowski, Jacek Stupnicki, Tadeusz Szopa ; pod redakcją Marka Dietricha. wyd. 3, 2 dodr.
Temat 2 (2 godziny) : Próba statyczna ściskania metali
Temat 2 (2 godziny) : Próba statyczna ściskania metali 2.1. Wstęp Próba statyczna ściskania jest podstawowym sposobem badania materiałów kruchych takich jak żeliwo czy beton, które mają znacznie lepsze
INSTYTUT BUDOWY MASZYN
1 IBM INSTYTUT BUDOWY MASZYN LABORATORIUM (z przedmiotu) TECHNIKI WYTWARZANIA Wykrawanie i tłocznictwo Temat ćwiczenia: Kucie i wyciskanie 1. Cel i zakres ćwiczenia: - poznanie procesów wykrawania i tłoczenia;
Wytrzymałość Materiałów
Wytrzymałość Materiałów Rozciąganie/ ściskanie prętów prostych Naprężenia i odkształcenia, statyczna próba rozciągania i ściskania, właściwości mechaniczne, projektowanie elementów obciążonych osiowo.
MODELOWANIE POŁĄCZEŃ TYPU SWORZEŃ OTWÓR ZA POMOCĄ MES BEZ UŻYCIA ANALIZY KONTAKTOWEJ
Jarosław MAŃKOWSKI * Andrzej ŻABICKI * Piotr ŻACH * MODELOWANIE POŁĄCZEŃ TYPU SWORZEŃ OTWÓR ZA POMOCĄ MES BEZ UŻYCIA ANALIZY KONTAKTOWEJ 1. WSTĘP W analizach MES dużych konstrukcji wykonywanych na skalę
Metoda Elementów Skończonych - Laboratorium
Metoda Elementów Skończonych - Laboratorium Laboratorium 5 Podstawy ABAQUS/CAE Analiza koncentracji naprężenia na przykładzie rozciąganej płaskiej płyty z otworem. Główne cele ćwiczenia: 1. wykorzystanie
Defi f nicja n aprę r żeń
Wytrzymałość materiałów Stany naprężeń i odkształceń 1 Definicja naprężeń Mamy bryłę materialną obciążoną układem sił (siły zewnętrzne, reakcje), będących w równowadze. Rozetniemy myślowo tę bryłę na dwie
INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH BADANIE ZACHOWANIA SIĘ MATERIAŁÓW PODCZAS ŚCISKANIA Instrukcja przeznaczona jest dla studentów
PL B1. Sposób kątowego wyciskania liniowych wyrobów z materiału plastycznego, zwłaszcza metalu
PL 218911 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 218911 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 394839 (51) Int.Cl. B21C 23/02 (2006.01) B21C 25/02 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej
Wprowadzenie do WK1 Stan naprężenia
Wytrzymałość materiałów i konstrukcji 1 Wykład 1 Wprowadzenie do WK1 Stan naprężenia Płaski stan naprężenia Dr inż. Piotr Marek Wytrzymałość Konstrukcji (Wytrzymałość materiałów, Mechanika konstrukcji)
Modelowanie numeryczne procesu gięcia owiewki tytanowej
Wojciech Więckowski, Piotr Lacki, Janina Adamus Modelowanie numeryczne procesu gięcia owiewki tytanowej wprowadzenie Gięcie jest jednym z procesów kształtowania wyrobów z blach, polegającym na plastycznym
PL B1. AKADEMIA GÓRNICZO-HUTNICZA IM. STANISŁAWA STASZICA W KRAKOWIE, Kraków, PL BUP 08/15
PL 224559 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 224559 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 405518 (51) Int.Cl. B28B 3/14 (2006.01) B30B 11/18 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej
PL B1. POLITECHNIKA LUBELSKA, Lublin, PL BUP 10/15
PL 224904 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 224904 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 405863 (51) Int.Cl. B21B 27/02 (2006.01) B21B 31/22 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej
PRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Nazwa przedmiotu: PODSTAWY MODELOWANIA PROCESÓW WYTWARZANIA Fundamentals of manufacturing processes modeling Kierunek: Mechanika i Budowa Maszyn Rodzaj przedmiotu: obowiązkowy na specjalności APWiR Rodzaj
Joanna Dulińska Radosław Szczerba Wpływ parametrów fizykomechanicznych betonu i elastomeru na charakterystyki dynamiczne wieloprzęsłowego mostu żelbetowego z łożyskami elastomerowymi Impact of mechanical
MODELOWANIE OBCIĄŻEŃ ZIAREN AKTYWNYCH I SIŁ W PROCESIE SZLIFOWANIA
Modelowanie obciążeń ziaren ściernych prof. dr hab. inż. Wojciech Kacalak, mgr inż. Filip Szafraniec Politechnika Koszalińska MODELOWANIE OBCIĄŻEŃ ZIAREN AKTYWNYCH I SIŁ W PROCESIE SZLIFOWANIA XXXVI NAUKOWA
Zakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów:
Zakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów: Wytrzymałość gruntów: równanie Coulomba, parametry wytrzymałościowe, zależność parametrów wytrzymałościowych od wiodących cech geotechnicznych gruntów
Dr inż. Janusz Dębiński
Wytrzymałość materiałów ćwiczenia projektowe 5. Projekt numer 5 przykład 5.. Temat projektu Na rysunku 5.a przedstawiono belkę swobodnie podpartą wykorzystywaną w projekcie numer 5 z wytrzymałości materiałów.
Badania charakterystyki sprawności cieplnej kolektorów słonecznych płaskich o zmniejszonej średnicy kanałów roboczych
Badania charakterystyki sprawności cieplnej kolektorów słonecznych płaskich o zmniejszonej średnicy kanałów roboczych Jednym z parametrów istotnie wpływających na proces odprowadzania ciepła z kolektora
KOMPUTEROWE MODELOWANIE I OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZBIORNIKÓW NA GAZ PŁYNNY LPG
Leon KUKIEŁKA, Krzysztof KUKIEŁKA, Katarzyna GELETA, Łukasz CĄKAŁA KOMPUTEROWE MODELOWANIE I OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZBIORNIKÓW NA GAZ PŁYNNY LPG Streszczenie W artykule przedstawiono komputerowe modelowanie
TEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO
Paweł PŁUCIENNIK, Andrzej MACIEJCZYK TEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO Streszczenie W artykule przedstawiono
Politechnika Śląska. Katedra Wytrzymałości Materiałów i Metod Komputerowych Mechaniki. Praca dyplomowa inżynierska. Wydział Mechaniczny Technologiczny
Politechnika Śląska Wydział Mechaniczny Technologiczny Katedra Wytrzymałości Materiałów i Metod Komputerowych Mechaniki Praca dyplomowa inżynierska Temat pracy Symulacja komputerowa działania hamulca tarczowego
17. 17. Modele materiałów
7. MODELE MATERIAŁÓW 7. 7. Modele materiałów 7.. Wprowadzenie Podstawowym modelem w mechanice jest model ośrodka ciągłego. Przyjmuje się, że materia wypełnia przestrzeń w sposób ciągły. Możliwe jest wyznaczenie
Analiza osiadania terenu
Przewodnik Inżyniera Nr 21 Aktualizacja: 01/2017 Analiza osiadania terenu Program: Plik powiązany: MES Demo_manual_21.gmk Celem przedmiotowego przewodnika jest przedstawienie analizy osiadania terenu pod
Zadanie 1 Zadanie 2 tylko Zadanie 3
Zadanie 1 Obliczyć naprężenia oraz przemieszczenie pionowe pręta o polu przekroju A=8 cm 2. Siła działająca na pręt przenosi obciążenia w postaci siły skupionej o wartości P=200 kn. Długość pręta wynosi
Koła stożkowe o zębach skośnych i krzywoliniowych oraz odpowiadające im zastępcze koła walcowe wytrzymałościowo równoważne
Spis treści PRZEDMOWA... 9 1. OGÓLNA CHARAKTERYSTYKA I KLASYFIKACJA PRZEKŁADNI ZĘBATYCH... 11 2. ZASTOSOWANIE I WYMAGANIA STAWIANE PRZEKŁADNIOM ZĘBATYM... 22 3. GEOMETRIA I KINEMATYKA PRZEKŁADNI WALCOWYCH
PRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Nazwa przedmiotu: MODELOWANIE I SYMULACJA PROCESÓW WYTWARZANIA Modeling and Simulation of Manufacturing Processes Kierunek: Mechatronika Rodzaj przedmiotu: obowiązkowy specjalności PSM Rodzaj zajęć: wykład,
Eksperymentalne określenie krzywej podatności. dla płaskiej próbki z karbem krawędziowym (SEC)
W Lucjan BUKOWSKI, Sylwester KŁYSZ Instytut Techniczny Wojsk Lotniczych Eksperymentalne określenie krzywej podatności dla płaskiej próbki z karbem krawędziowym (SEC) W pracy przedstawiono wyniki pomiarów
PL B1. POLITECHNIKA LUBELSKA, Lublin, PL BUP 03/14. ZBIGNIEW PATER, Turka, PL JANUSZ TOMCZAK, Lublin, PL
PL 221649 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 221649 (13) B1 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (21) Numer zgłoszenia: 400061 (22) Data zgłoszenia: 20.07.2012 (51) Int.Cl.
INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Nr ćwiczenia : 7
Przedmiot : OBRÓBKA SKRAWANIEM I NARZĘDZIA Temat: Szlifowanie cz. II. KATEDRA TECHNIK WYTWARZANIA I AUTOMATYZACJI INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Nr ćwiczenia : 7 Kierunek: Mechanika i Budowa Maszyn
Wyznaczanie modułu Younga metodą strzałki ugięcia
Ćwiczenie M12 Wyznaczanie modułu Younga metodą strzałki ugięcia M12.1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest wyznaczenie wartości modułu Younga różnych materiałów poprzez badanie strzałki ugięcia wykonanych
PRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Nazwa przedmiotu: Wybrane zagadnienia z teorii przeróbki plastycznej Elements of theory of metal forming processes Kierunek: Zarządzanie i Inżynieria Produkcji Management and Production Engineering Rodzaj
Badanie zjawiska kontaktu LABORATORIUM WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW
Instytut Mechaniki i Inżynierii Obliczeniowej Wydział Mechaniczny Technologiczny Politechnika Śląska www.imio.polsl.pl fb.com/imiopolsl twitter.com/imiopolsl LABORATORIUM WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW Badanie
METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH
Politechnika Poznańska Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Kierunek: Mechanika i Budowa Maszyn Studia stacjonarne I stopnia PROJEKT ZALICZENIOWY METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH Krystian Gralak Jarosław Więckowski
PROBLEMY PROFILOWANIA I EKSPLOATACJI POWIERZCHNI ROBOCZEJ ELEMENTÓW FORMUJĄCYCH PRAS WALCOWYCH
2-2010 PROBLEMY EKSPLOATACJI 149 Andrzej JANEWICZ Akademia Górniczo-Hutnicza im. St. Staszica, Kraków PROBLEMY PROFILOWANIA I EKSPLOATACJI POWIERZCHNI ROBOCZEJ ELEMENTÓW FORMUJĄCYCH PRAS WALCOWYCH Słowa
Pierwsze komputery, np. ENIAC w 1946r. Obliczenia dotyczyły obiektów: o bardzo prostych geometriach (najczęściej modelowanych jako jednowymiarowe)
METODA ELEMENTÓW W SKOŃCZONYCH 1 Pierwsze komputery, np. ENIAC w 1946r. Obliczenia dotyczyły obiektów: o bardzo prostych geometriach (najczęściej modelowanych jako jednowymiarowe) stałych własnościach
Politechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Zwykła próba rozciągania stali Numer ćwiczenia: 1 Laboratorium z przedmiotu:
Politechnika Poznańska
Politechnika Poznańska Metoda Elementów Skończonych Mechanika i Budowa Maszyn Prowadzący: dr hab. Tomasz Stręk, prof. nadzw. Wykonali: Maria Kubacka Paweł Jakim Patryk Mójta 1 Spis treści: 1. Symulacja
Osiadanie kołowego fundamentu zbiornika
Przewodnik Inżyniera Nr 22 Aktualizacja: 01/2017 Osiadanie kołowego fundamentu zbiornika Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_22.gmk Celem przedmiotowego przewodnika jest przedstawienie analizy osiadania
Warunki techniczne wykonywania nasypów.
Piotr Jermołowicz - Inżynieria Środowiska Szczecin Warunki techniczne wykonywania nasypów. 1. Przygotowanie podłoża. Nasyp powinien być układany na przygotowanej i odwodnionej powierzchni podłoża. Przed
1. BADANIE SPIEKÓW 1.1. Oznaczanie gęstości i porowatości spieków
1. BADANIE SPIEKÓW 1.1. Oznaczanie gęstości i porowatości spieków Gęstością teoretyczną spieku jest stosunek jego masy do jego objętości rzeczywistej, to jest objętości całkowitej pomniejszonej o objętość
Modelowanie jako sposób opisu rzeczywistości. Katedra Mikroelektroniki i Technik Informatycznych Politechnika Łódzka
Modelowanie jako sposób opisu rzeczywistości Katedra Mikroelektroniki i Technik Informatycznych Politechnika Łódzka 2015 Wprowadzenie: Modelowanie i symulacja PROBLEM: Podstawowy problem z opisem otaczającej
BADANIA SYMULACYJNE PROCESU HAMOWANIA SAMOCHODU OSOBOWEGO W PROGRAMIE PC-CRASH
BADANIA SYMULACYJNE PROCESU HAMOWANIA SAMOCHODU OSOBOWEGO W PROGRAMIE PC-CRASH Dr inż. Artur JAWORSKI, Dr inż. Hubert KUSZEWSKI, Dr inż. Adam USTRZYCKI W artykule przedstawiono wyniki analizy symulacyjnej
Wykaz tematów prac dyplomowych Dla studentów WIMiR studia II-stopnia rok akad. 2012/2013 profil dyplomowania: inżynieria systemów wytwarzania
Wykaz tematów prac dyplomowych Dla studentów WIMiR studia II-stopnia rok akad. 2012/2013 profil dyplomowania: inżynieria systemów wytwarzania Lp. Promotor Temat pracy dyplomowej (PD) Temat pracy przejściowej
Angelika Duszyńska Adam Bolt WSPÓŁPRACA GEORUSZTU I GRUNTU W BADANIU NA WYCIĄGANIE
Angelika Duszyńska Adam Bolt WSPÓŁPRACA GEORUSZTU I GRUNTU W BADANIU NA WYCIĄGANIE Gdańsk 2004 POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ BUDOWNICTWA WODNEGO I INŻYNIERII ŚRODOWISKA MONOGRAFIE ROZPRAWY DOKTORSKIE Angelika
Egzamin z MGIF, I termin, 2006 Imię i nazwisko
1. Na podstawie poniższego wykresu uziarnienia proszę określić rodzaj gruntu, zawartość głównych frakcji oraz jego wskaźnik różnoziarnistości (U). Odpowiedzi zestawić w tabeli: Rodzaj gruntu Zawartość
PL B1. AKADEMIA GÓRNICZO-HUTNICZA IM. STANISŁAWA STASZICA W KRAKOWIE, Kraków, PL BUP 19/14
PL 223612 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 223612 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 403004 (51) Int.Cl. B30B 9/32 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia:
INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH BADANIE TWORZYW SZTUCZNYCH OZNACZENIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH PRZY STATYCZNYM ROZCIĄGANIU
700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
8. PODSTAWY ANALIZY NIELINIOWEJ
8. PODSTAWY ANALIZY NIELINIOWEJ 1 8. 8. PODSTAWY ANALIZY NIELINIOWEJ 8.1. Wprowadzenie Zadania nieliniowe mają swoje zastosowanie na przykład w rozwiązywaniu cięgien. Przyczyny nieliniowości: 1) geometryczne:
pt.: KOMPUTEROWE WSPOMAGANIE PROCESÓW OBRÓBKI PLASTYCZNEJ
Ćwiczenie audytoryjne pt.: KOMPUTEROWE WSPOMAGANIE PROCESÓW OBRÓBKI PLASTYCZNEJ Autor: dr inż. Radosław Łyszkowski Warszawa, 2013r. Metoda elementów skończonych MES FEM - Finite Element Method przybliżona
SPRAWOZDANIE LABORATORIUM WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW B Badanie własności mechanicznych materiałów konstrukcyjnych
Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji SPRAWOZDANIE B Badanie własności mechanicznych materiałów konstrukcyjnych Wydział Specjalność.. Nazwisko
Politechnika Poznańska. Metoda Elementów Skończonych
Politechnika Poznańska Metoda Elementów Skończonych Mechanika i Budowa Maszyn Gr. M-5 Prowadzący: dr hab. Tomasz Stręk, prof. nadzw. Wykonali: Damian Woźniak Michał Walerczyk 1 Spis treści 1.Analiza zjawiska
Obszary sprężyste (bez możliwości uplastycznienia)
Przewodnik Inżyniera Nr 34 Aktualizacja: 01/2017 Obszary sprężyste (bez możliwości uplastycznienia) Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_34.gmk Wprowadzenie Obciążenie gruntu może powodować powstawanie
METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH
METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH PROJEKT Prowadzący: Dr hab. Tomasz Stręk Wykonali: Kubala Michał Pomorski Damian Grupa: KMiU Rok akademicki: 2011/2012 Semestr: VII Spis treści: 1.Analiza ugięcia belki...3
WPŁYW CECH FIZYCZNYCH SUROWCÓW ROŚLINNYCH NA JAKOŚĆ I ENERGOCHŁONNOŚĆ WYTWORZONYCH BRYKIETÓW
WPŁYW CECH FIZYCZNYCH SUROWCÓW ROŚLINNYCH NA JAKOŚĆ I ENERGOCHŁONNOŚĆ WYTWORZONYCH BRYKIETÓW Ignacy Niedziółka, Beata Zaklika, Magdalena Kachel-Jakubowska, Artur Kraszkiewicz Wprowadzenie Biomasa pochodzenia
NAPRĘŻENIA ŚCISKAJĄCE PRZY 10% ODKSZTAŁCENIU WZGLĘDNYM PRÓBEK NORMOWYCH POBRANYCH Z PŁYT EPS O RÓŻNEJ GRUBOŚCI
PRACE INSTYTUTU TECHNIKI BUDOWLANEJ - KWARTALNIK 1 (145) 2008 BUILDING RESEARCH INSTITUTE - QUARTERLY No 1 (145) 2008 Zbigniew Owczarek* NAPRĘŻENIA ŚCISKAJĄCE PRZY 10% ODKSZTAŁCENIU WZGLĘDNYM PRÓBEK NORMOWYCH
Politechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Ścisła próba rozciągania stali Numer ćwiczenia: 2 Laboratorium z przedmiotu:
MECHANIKA PRĘTÓW CIENKOŚCIENNYCH
dr inż. Robert Szmit Przedmiot: MECHANIKA PRĘTÓW CIENKOŚCIENNYCH WYKŁAD nr Uniwersytet Warmińsko-Mazurski w Olsztynie Katedra Geotechniki i Mechaniki Budowli Opis stanu odkształcenia i naprężenia powłoki
BIOMECHANIKA KRĘGOSŁUPA. Stateczność kręgosłupa
BIOMECHANIKA KRĘGOSŁUPA Stateczność kręgosłupa Wstęp Pojęcie stateczności Małe zakłócenie kątowe Q Q k 1 2 2 spadek energii potencjalnej przyrost energii w sprężynie V Q k 1 2 2 Q Stabilna równowaga występuje
ĆWICZENIE 15 WYZNACZANIE (K IC )
POLITECHNIKA WROCŁAWSKA Imię i Nazwisko... WYDZIAŁ MECHANICZNY Wydzia ł... Wydziałowy Zakład Wytrzymałości Materiałów Rok... Grupa... Laboratorium Wytrzymałości Materiałów Data ćwiczenia... ĆWICZENIE 15
ZMĘCZENIE MATERIAŁU POD KONTROLĄ
ZMĘCZENIE MATERIAŁU POD KONTROLĄ Mechanika pękania 1. Dla nieograniczonej płyty stalowej ze szczeliną centralną o długości l = 2 [cm] i obciążonej naprężeniem S = 120 [MPa], wykonać wykres naprężeń y w
Uwaga: Linie wpływu w trzech prętach.
Zestaw nr 1 Imię i nazwisko zadanie 1 2 3 4 5 6 7 Razem punkty Zad.1 (5p.). Narysować wykresy linii wpływu sił wewnętrznych w przekrojach K i L oraz reakcji w podporze R. Zad.2 (5p.). Narysować i napisać
Modelowanie w projektowaniu maszyn i procesów cz.5
Modelowanie w projektowaniu maszyn i procesów cz.5 Metoda Elementów Skończonych i analizy optymalizacyjne w środowisku CAD Dr hab inż. Piotr Pawełko p. 141 Piotr.Pawełko@zut.edu.pl www.piopawelko.zut.edu.pl
Laboratorium. Hydrostatyczne Układy Napędowe
Laboratorium Hydrostatyczne Układy Napędowe Instrukcja do ćwiczenia nr Eksperymentalne wyznaczenie charakteru oporów w przewodach hydraulicznych opory liniowe Opracowanie: Z.Kudżma, P. Osiński J. Rutański,
WYZNACZANIE MODUŁU YOUNGA METODĄ STRZAŁKI UGIĘCIA
Ćwiczenie 58 WYZNACZANIE MODUŁU YOUNGA METODĄ STRZAŁKI UGIĘCIA 58.1. Wiadomości ogólne Pod działaniem sił zewnętrznych ciała stałe ulegają odkształceniom, czyli zmieniają kształt. Zmianę odległości między
ZASTOSOWANIE METOD OPTYMALIZACJI W DOBORZE CECH GEOMETRYCZNYCH KARBU ODCIĄŻAJĄCEGO
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 40, s. 43-48, Gliwice 2010 ZASTOSOWANIE METOD OPTYMALIZACJI W DOBORZE CECH GEOMETRYCZNYCH KARBU ODCIĄŻAJĄCEGO TOMASZ CZAPLA, MARIUSZ PAWLAK Katedra Mechaniki Stosowanej,
LABORATORIUM ELEKTROAKUSTYKI. ĆWICZENIE NR 1 Drgania układów mechanicznych
LABORATORIUM ELEKTROAKUSTYKI ĆWICZENIE NR Drgania układów mechanicznych Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z właściwościami układów drgających oraz metodami pomiaru i analizy drgań. W ramach
I. Wstępne obliczenia
I. Wstępne obliczenia Dla złącza gwintowego narażonego na rozciąganie ze skręcaniem: 0,65 0,85 Przyjmuję 0,70 4 0,7 0,7 0,7 A- pole powierzchni przekroju poprzecznego rdzenia śruby 1,9 2,9 Q=6,3kN 13,546