DIAGNOSTYKA ŁOPATEK WIRNIKA TURBOZESPOŁU
|
|
- Alina Maciejewska
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN X 41, s , Gliwice 2011 DIAGNOSTYKA ŁOPATEK WIRNIKA TURBOZESPOŁU BARTOSZ POWAŁKA, MARCIN CHODŹKO, WALENTY JASIŃSKI Instytut Technologii Mechanicznej, Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny w Szczecinie bartosz.powalka@zut.edu.pl, marcin.chodzko@zut.edu.pl, walenty.jasinski@zut.edu.pl Streszczenie. W referacie przedstawiono wyniki testów, mających na celu znalezienie prawdopodobnej przyczyny zaobserwowanych uszkodzeń łopatek wirnika turbozespołu. Łopatki cechowały się silną deformacją, pęknięciami i ubytkiem ich fragmentów. Do badań użyto narzędzi doświadczalnej analizy modalnej, poszukując możliwych przyczyn we właściwościach dynamicznych obiektu badanego. Test przeprowadzono na łopatkach o różnym stopniu deformacji, a także w celach porównawczych na łopatkach nieuszkodzonych, zaś wyniki walidowano dodatkowo przy pomocy badań metalograficznych. 1. WSTĘP Łopatki turbin ostatniego stopnia są szczególnie narażone na deformację [2,3,4] wynikającą z drgań spowodowanych niestabilnym przepływem medium. Zmienny przepływ pary wodnej, towarzyszący zwłaszcza procesowi rozruchu turbiny, generuje drgania i w konsekwencji naprężenia o charakterze dynamicznym, które mogą doprowadzić do trwałych deformacji. W prezentowanym artykule omówione zostały badania ukierunkowane na wskazanie prawdopodobnej przyczyny trwałej deformacji łopatek ostatniego stopnia wirnika turbozespołu. Przeprowadzono badania doświadczalne, które umożliwiły identyfikację modeli modalnych łopatek zdeformowanych oraz wskazanie różnic w odniesieniu do modeli łopatek niezdeformowanych. Wykonano również badania materiałowe w celu poznania struktury wewnętrznej łopatek. W celu dodatkowej walidacji wyników uzyskanych na drodze analizy modalnej przeprowadzono badania metodami ultradźwiękowymi, wyznaczając współczynnik tłumienia. 2. OBIEKT I CEL BADAŃ Podstawowe parametry opisujące badany obiekt to: Typ turbiny: A.E.G./Alstom Power akcyjna, rok budowy: 1959, rok modernizacji części WP i SP: 1997, rok modernizacji części NP. i generatora: Moc znamionowa: kw, moc maksymalna: kw, obroty znamionowe: 3000 obr./min. Normalne ciśnienie pary świeżej: 14,9 MPa, normalna temperatura pary świeżej: 535 o C, normalne ciśnienie pary wylotowej z WP: 3,41 MPa, normalne ciśnienie pary wylotowej z SP: 3,16 MPa, normalna temperatura dolotowa do SP: 530 o C, temperatura na wylocie części NP.: o C, ciśnienie na wylocie części NP.: 0,985 atm.
2 340 B. POWAŁKA, M. CHODŹKO, W. JASIŃSKI W czasie badań testowano kilkadziesiąt egzemplarzy łopatek, zdemontowanych z turbozespołu, a także kilkanaście łopatek bez ich demontażu. W obu przypadkach łopatki wykazywały zużycia w postaci pęknięć w swojej górnej części oraz silnych deformacji na całej swojej długości rys.1. Aby można było dokonywać analiz porównawczych, badania przeprowadzono również dla łopatek uznanych za nieuszkodzone, co jest rozumiane w tym artykule jako brak widocznej deformacji. Pęknięcie Rys.1. Zaobserwowane typy uszkodzeń łopatek turbozespołu Celem prowadzonych prac było sprawdzenie jednej z wielu postawionych hipotez, mówiącej o prawdopodobnej przyczynie zaobserwowanych uszkodzeń. Praca skupia się przy tym na sprawdzeniu przydatności metod analizy modalnej w tego typu zagadnieniach. Wykonanie dodatkowych badań materiałowych ma w zamierzeniu dowieść wiarygodności uzyskiwanych rezultatów na drodze eksperymentu modalnego. 3. EKSPERYMENT MODALNY Ze względu na indywidualny charakter uszkodzeń oraz dużą liczbę łopatek poddanych badaniu zdecydowano się na przeprowadzenie testu impulsowego z użyciem młotka modalnego. Istotne ograniczenie stanowiły warunki środowiskowe uniemożliwiające zastosowanie innych technik pomiarowych Parametry pomiaru Deformacje (wygięcia) Każda badana łopatka miała inny stopień deformacji. Oznaczało to znaczące odstępstwa od geometrii łopatki nieuszkodzonej rys.2. Zmiany geometrii, wynikające z deformacji, zostały uwzględnione w systemie pomiarowym przez wprowadzenie dla każdej łopatki wartości kątów Eulera, jednoznacznie definiując orientację czujnika. Położenie czujnika przyspieszeń oraz punkt przyłożenia wymuszenia impulsowego nie zmieniał się. Punkty mocowania czujnika przyspieszeń oraz osie lokalnych układów współrzędnych dla każdego jego położenia przedstawiono na rys.3a. Rys.2 Wymiary łopatki
3 DIAGNOSTYKA ŁOPATEK WIRNIKA TURBOZESPOŁU 341 Do badań wykorzystano układ pomiarowy składający się ze źródła wymuszenia w postaci młotka modalnego PCB 086C01, trójosiowego czujnika przyspieszeń PCB 356B21 mierzącego odpowiedź obiektu oraz urządzenia typu front end SCADAS III Difa z 24 bitowym przetwornikiem A/D oraz filtrami AA, odpowiedzialnego za akwizycję i przetwarzanie sygnałów. Przetwornik przyspieszeń kalibrowano ręcznym kalibratorem PCB 394C06. Sprzęt pracował pod kontrolą modułu Impact Testing systemu pomiarowego LMS TestLab. Sygnały były próbkowane z częstotliwością 8192 Hz, zaś każda wyznaczana R (częstotliwościowa funkcja przejścia) estymowana była na podstawie uśrednienia wyników 12 pomiarów; zastosowano estymator H Wpływ masy czujnika Obserwując funkcje R, wyznaczane dla poszczególnych punktów na badanych łopatkach, zauważono przesuwanie się częstotliwości rezonansowej, znajdującej się w okolicach 460 Hz, ku niższym wartościom wraz ze zmianą położenia czujnika rys (g/n) Amplitude R lopatka:18:+y/lopatka:13:+y R lopatka:15:+y/lopatka:13:+y R lopatka:12:+y/lopatka:13:+y R lopatka:9:+y/lopatka:13:+y R lopatka:6:+y/lopatka:13:+y R lopatka:5:+y/lopatka:13:+y R lopatka:8:+y/lopatka:13:+y R lopatka:11:+y/lopatka:13:+y R lopatka:14:+y/lopatka:13:+y R lopatka:17:+y/lopatka:13:+y R lopatka:16:+y/lopatka:13:+y R lopatka:13:+y/lopatka:13:+y R lopatka:10:+y/lopatka:13:+y R lopatka:19:+y/lopatka:13:+y R lopatka:20:+y/lopatka:13:+y R lopatka:21:+y/lopatka:13:+y Amplitude Hz Rys.3. a) geometria pomiarowa, b) zmiany częstotliwości rezonansowej dla kolejnych położeń czujnika przyspieszeń Zmienny przekrój poprzeczny łopatki, zmniejszający swoją powierzchnię wraz z przesuwaniem się ku jej wierzchołkowi, sugerował, że obserwowane przesunięcie częstotliwości nie wynika z dynamiki obiektu, lecz jest wpływem masy zamocowanego czujnika przyspieszeń. Zweryfikowano tę tezę, dokonując bezdotykowego pomiaru prędkości, wykorzystując do tego celu trójkoordynatowy wibrometr laserowy firmy Polytec. Wykazano obecność tylko jednego rezonansu w paśmie Hz, co potwierdziło tezę o wpływie masy czujnika na wyznaczaną postać R.
4 342 B. POWAŁKA, M. CHODŹKO, W. JASIŃSKI 4. WYNIKI BADAŃ MODALNYCH I ICH ANALIZA Na podstawie zarejestrowanych danych, wykorzystując algorytm Polymax, zbudowano diagram stabilizacyjny (rys.4), a na jego podstawie dokonano estymacji parametrów modelu modalnego łopatki ((m/s 2 )/N) Amplitude v vs s v s so v sv s v s sss s vs s v s s s ss s s s s ss v vs s o s s s sv v v v s vv s ss s s s v s v v s v s vv v vs s s s s ss s s v s vv s vs v s s s vv v v v s vv v os v s s s sv s svs s sv v s v s s s vv v vvv v vv o s v s s s ss v svs s s s s v v s v sv o vvv v v o s v s s s s svs s s s s v s s s s svs s s v s s s s v s svv ss s s v v v v v vvv ss v s s v s s s s v ss v s v v s v s vv vv v s s v s v v v o v s v s v v v v s v v v v s v v s o v o vv o v o o o o v v o v o s s s ss s s s v s v v v o v vv v s v o v o v s v o v v e Linear Hz 600 Rys.4. Diagram stabilizacyjny uzyskany metodą Polymax Procedurę estymacji modelu modalnego powtarzano niezależnie dla każdej badanej łopatki. Zauważono znaczące różnice w przebiegach funkcji R. Wynikały one ze sposobu mocowania łopatki podczas testów oraz stopnia ich uszkodzenia. W tabeli 1 przykładowo zestawiono modele modalne zbudowane dla łopatek od strony turbiny po ich zdemontowaniu z turbozespołu. W analizowanym zakresie częstotliwości zidentyfikowano trzy bieguny w okolicy częstotliwości 77 Hz, 460 Hz oraz 540 Hz. Zaobserwowano znaczące różnice wartości częstotliwości i tłumienia odpowiadających każdemu biegunowi. Tabela 1. Modele modalne łopatek od strony turbiny Oznaczenie łopatki Biegun 1 Biegun 2 Biegun 3 2T 76.5 Hz, 8.77 % 466 Hz, 0.12% 545 Hz, 0.12 % 4T 87.6 Hz, 8.42 % 468 Hz, 0.06 % 563 Hz, 0.21 % 5T 72.4 Hz, 7.91 % 462 Hz, 0.07 % 540 Hz, 0.17 % 37T 75.9 Hz, 8.95 % 460 Hz, 0.08 % 542 Hz, 0.09 % 38T 76.2 Hz, 8.67 % 462 Hz, 0.08 % 540 Hz, 0.16 % 39T 63.1 Hz, 2.24 % 458 Hz, 0.13 % 534 Hz, 0.33 % 42T 78.8 Hz, 8.20 % 464 Hz, 0.08 % 550 Hz, 0.08 % 80T 74.4 Hz, 7.91 % 462 Hz, 0.07 % 540 Hz, 0.17 % 84T 77.0 Hz, 8.11 % 473 Hz, 0.09 % 544 Hz, 0.17 % 88T 74.3 Hz, 8.14 % 465 Hz, 0.11 % 543 Hz, 0.13 % Aby dokonać wstępnej walidacji modelu, wyznaczono wartości kryterium MAC, nie uzyskując poza główną diagonalą wartości większych niż 10%. Świadczy to o poprawności
5 DIAGNOSTYKA ŁOPATEK WIRNIKA TURBOZESPOŁU 343 wyboru biegunów modelu. Następnie sprawdzono postacie drgań przy wybranych częstotliwościach, przedstawionych w postaci skrajnych kadrów animacji na rys.5. a) b) Rys.5. Skrajne kadry animacji postaci drgań łopatki 5T przy: a) 72.4 Hz, b) 462 Hz Pierwsza postać drgań ma charakter giętny, druga skrętno-skrętny, trzecia zaś objawia się znaczącym ruchem bardzo podatnej końcówki łopatki. Postacie drgań dla każdej łopatki wyglądają identycznie, zauważono natomiast znaczące różnice pomiędzy wartościami tłumienia. Dokonano zestawienia wartości tłumień odpowiadających poszczególnym biegunom modelu modalnego. Zauważono, że wartości tłumień dla łopatek uszkodzonych są znacząco wyższe niż dla łopatek nienoszących śladów uszkodzeń. Dokładnie takie same wnioski można było wyciągnąć po analizie wyników łopatek od strony generatora jak i turbiny niezależnie od sposobu mocowania danej łopatki w czasie badania. Dla zobrazowania tego zjawiska w tabeli 2 przedstawiono wartości tłumienia łopatek od strony generatora, badanych na turbozespole; w tabeli wyróżniono łopatki, które okazały się być uszkodzone. Najistotniejsze różnice w tłumieniu obserwuje się w okolicach 460Hz. Przyrostu tłumienia nie zaobserwowano dla łopatki G67, która była jedynie pęknięta, lecz bez widocznych oznak deformacji. Tabela 2. Modele modalne łopatek od strony generatora Oznaczenie łopatki Biegun 1 Biegun 2 Biegun 3 G60 97 Hz, 0.56 % 231 Hz, 0.53 % 462 Hz, 0.13 % G61 98 Hz, 0.30 % 237 Hz, 0.25 % 424 Hz, 0.36 % G62 98 Hz, 0.23 % 244 Hz, 0.21 % 450 Hz, 0.32 % G63 99 Hz, 0.26 % 236 Hz, 0.26 % 463 Hz, 0.13 % G64 99 Hz, 0.26 % 239 Hz, 0.25 % 426 Hz, 0.33 % G65 99 Hz, 0.29 % 247 Hz, 0.26 % 488 Hz, 0.17 % G66 98 Hz, 0.40 % 235 Hz, 0.29 % 460 Hz, 0.15 % G67 98 Hz, 0.46 % 234 Hz, 0.40 % 466 Hz, 0.13 % G68 99 Hz, 0.37 % 249 Hz, 0.32 % 433 Hz, 0.27 %
6 344 B. POWAŁKA, M. CHODŹKO, W. JASIŃSKI 5. BADANIA MATERIAŁOWE Pomimo tego, że zaobserwowano znaczące różnice pomiędzy wartościami tłumień dla łopatek uszkodzonych oraz nieuszkodzonych, trudno było jednoznacznie ocenić, co było przyczyną uszkodzeń. Źródła literaturowe, np. [1], wskazują na związek pomiędzy wartością współczynnika tłumienia a liczbą cykli zmęczeniowych, jakim poddane były łopatki. W analizowanym przypadku deformacje przyjmowały kształt zgodny ze giętno skrętną postacią drgań w okolicy 460 Hz. Dominująca wartość amplitudy rezonansowej dla tej częstotliwości w połączeniu z obserwacją charakteru uszkodzeń mogłyby sugerować, że łopatka pracowała głównie na skręcanie, a nie jak powinna - według założeń producenta na zginanie. Hipotezę tę należało poprzeć dodatkowymi testami materiałowymi. Przeprowadzono obserwacje przy dużych powiększeniach na mikroskopie skaningowym. W części łopatki niewykazującej deformacji ujawniono obecność defektów mikrostruktury rys. 6. a) b) Rys.6. Obraz z mikroskopu skaningowego mikrostruktury łopatki 43P: a) x4000, b) x8000. Te same badania przeprowadzone w obszarze silnej deformacji wykazały obecność zarówno pustek pełzaniowych jak i początki tworzenia łańcuchów pełzaniowych. Uprzywilejowanym miejscem zarodkowania pustek są także granice między osnową i twardymi wydzieleniami wtrąceń tlenkowych. Zaobserwowano również liczne zarodki pustek, pustki na granicach wtrąceń niemetalicznych i pustki o rozmiarze do 8 μm. a) b) Rys.7. Obraz z mikroskopu skaningowego mikrostruktury łopatki 4P: a) x10000, b)x5000. W górnej, zdeformowanej części łopatki zaobserwowano również podpowierzchniowe rozwarstwienia łopatek o długości do 0.5 mm, noszące znamiona delaminacji rys. 8.
7 DIAGNOSTYKA ŁOPATEK WIRNIKA TURBOZESPOŁU 345 a) b) Rys.8. Podpowierzchniowe rozwarstwienie łopatki a) x70, b) x350 W celu oceny stopnia degradacji materiału łopatek wykonano dodatkowo skanowanie powierzchni łopatek głowicami ultradźwiękowymi o częstotliwości sygnału 4 MHz, 10 MHz i 15 MHz z wykorzystaniem defektoskopu USD 15 firmy Krautkramer. Wyniki tych badań wskazują na wzrost wartości współczynnika tłumienia a definiowanego zgodnie ze wzorem 1, w miarę przesuwania głowicy od podstawy łopatki w kierunku jej wierzchołka rys H n κn+ α = 20lg( 1 R) (1) 2g H n+ 1 κ n gdzie: g grubość badanego ośrodka [mm] H n, H n+1 wysokość echa odpowiednio numer n i n+1 κ n, κ n+1 współczynnik korekcyjny odpowiednio echa n i n+1 R współczynnik odbicia na granicy głowica-próbka Rys.9. Zmiany wartości współczynnika tłumienia α Współczynniki tłumienia wykazują wzrost wartości wraz ze zwiększaniem odległości od zamka (zamocowania) łopatek. Ich przyrost jest szczególnie widoczny od wysokości około 30 cm od podstawy. Sugeruje to związek z postacią giętno-skrętną o częstotliwości około 460Hz, która charakteryzuje się największymi amplitudami właśnie w tym obszarze. Można zatem stwierdzić, że ta postać jest odpowiedzialna za występujące deformacje łopatek.
8 346 B. POWAŁKA, M. CHODŹKO, W. JASIŃSKI 6. WNIOSKI Badania modalne przeprowadzone dla znacznej liczby łopatek o różnym stopniu deformacji wykazały: Istnienie dwóch dominujących postaci drgań: giętnej przy częstotliwości poniżej 90 Hz oraz skrętnej przy częstotliwości około 460 Hz; Kształt deformacji łopatek niezależnie od ich pierwotnego miejsca zamocowania jest zgodny z drugą postacią drgań przy około 460 Hz; Tylko dla tej postaci można zaobserwować znaczące różnice pomiędzy wartościami tłumień dla łopatek uszkodzonych oraz nieuszkodzonych. Sugeruje to odpowiedzialność tej postaci drgań za zaistniałą deformację. Aby potwierdzić wnioski wyciągane na podstawie wyników analizy modalnej, przeprowadzono badania materiałowe (mikroskopowe). Wnioski z tych badań można sformułować następująco: potwierdza się zjawisko zmiany tłumienia wraz ze wzrostem stopnia deformacji, łopatki zniekształcone wykazują defekty struktury wewnętrznej wpływające na wartości tłumienia oraz delaminację, znacząco osłabiającą strukturę łopatki. Wydaje się być uzasadnionym wysunięcie wniosku ogólnego, w którym stwierdza się, że narzędzia doświadczalnej analizy modalnej dobrze spełniają się w diagnostyce offline. Wyniki uzyskane przy jej użyciu są powtarzalne, zaś przeprowadzenie dodatkowych testów materiałowych potwierdza postawione hipotezy dotyczące prawdopodobnych przyczyn zaistnienia uszkodzeń łopatek. LITERATURA 1. Colakoglu M.: Description of fatique damage using a damping monitoring technique. Journal of Engineering & Environmental Sciences 2003, 27, p Mazur Z.: L-0 blades failure investigation of a 110 MW geothermal turbine. In: Proceedings of ASME Conference, USA, p Suzuki T.: Recent upgrading and life extension technologies for existing steam turbines. ASME Power, Chicago, 2005, p Troyanowskij B.: Parovyje i gazovyje turbiny atomnych elektrostancyj. Moskva: Energoatomizdat, 1985 POWER STATION STEAM TURBINE BLADES AILURE ANALYSIS Summary. The paper presents results of tests and analysis which were conducted for steam blades. Significant deformations of turbine blades have been found. There were also some cracks, wrenches and unusual wear indications. The experimental modal analysis was used to find out the possible causes of observed damages. The correlation between damage and estimated values of modal parameters has been obtained. Tests were conducted for damaged and undamaged turbine blades as well.
OKREŚLENIE WPŁYWU WYŁĄCZANIA CYLINDRÓW SILNIKA ZI NA ZMIANY SYGNAŁU WIBROAKUSTYCZNEGO SILNIKA
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2008 Seria: TRANSPORT z. 64 Nr kol. 1803 Rafał SROKA OKREŚLENIE WPŁYWU WYŁĄCZANIA CYLINDRÓW SILNIKA ZI NA ZMIANY SYGNAŁU WIBROAKUSTYCZNEGO SILNIKA Streszczenie. W
Bardziej szczegółowoPOMIAR DRGAŃ ELEMENTÓW KORPUSOWYCH FREZARKI WSPORNIKOWEJ FYN 50 Z WYKORZYSTANIEM LASERA SKANUJĄCEGO 3D
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 33, s. 119-124, Gliwice 2007 POMIAR DRGAŃ ELEMENTÓW KORPUSOWYCH FREZARKI WSPORNIKOWEJ FYN 50 Z WYKORZYSTANIEM LASERA SKANUJĄCEGO 3D MIROSŁAW PAJOR, TOMASZ OKULIK,
Bardziej szczegółowoHTHA - POMIARY ULTRADŹWIĘKOWE. HTHA wysokotemperaturowy atak wodorowy 2018 DEKRA
HTHA - POMIARY ULTRADŹWIĘKOWE HTHA wysokotemperaturowy atak wodorowy Spis treści 1. Mechanizmy degradacji w przemyśle petrochemicznym 2. Degradacja wodorowa i jej przykłady 3. Powstawanie zjawiska HTHA
Bardziej szczegółowoWPŁYW PARAMETRÓW SKRAWANIA NA WŁAŚCIWOŚCI MODALNE PRZEDMIOTU OBRABIANEGO
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE nr 52, ISSN 1896-771X WPŁYW PARAMETRÓW SKRAWANIA NA WŁAŚCIWOŚCI MODALNE PRZEDMIOTU OBRABIANEGO Marcin Jasiewicz, Bartosz Powałka Instytut Technologii Mechanicznej, Zachodniopomorski
Bardziej szczegółowoWERYFIKACJA MODELU DYNAMICZNEGO PRZEKŁADNI ZĘBATEJ W RÓŻNYCH WARUNKACH EKSPLOATACYJNYCH
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 Seria: TRANSPORT z. 84 Nr kol. 1907 Grzegorz PERUŃ 1 WERYFIKACJA MODELU DYNAMICZNEGO PRZEKŁADNI ZĘBATEJ W RÓŻNYCH WARUNKACH EKSPLOATACYJNYCH Streszczenie. W artykule
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN. Ćwiczenie D - 4. Zastosowanie teoretycznej analizy modalnej w dynamice maszyn
POLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN Ćwiczenie D - 4 Temat: Zastosowanie teoretycznej analizy modalnej w dynamice maszyn Opracowanie: mgr inż. Sebastian Bojanowski Zatwierdził:
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE MES DO WYZNACZANIA WPŁYWU PĘKNIĘCIA W STOPIE ZĘBA KOŁA NA ZMIANĘ SZTYWNOŚCI ZAZĘBIENIA
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2009 Seria: TRANSPORT z. 65 Nr kol. 1807 Tomasz FIGLUS, Piotr FOLĘGA, Piotr CZECH, Grzegorz WOJNAR WYKORZYSTANIE MES DO WYZNACZANIA WPŁYWU PĘKNIĘCIA W STOPIE ZĘBA
Bardziej szczegółowoSPECYFIKACJA ISTOTNYCH WARUNKÓW ZAMÓWIENIA. dla zamówienia publicznego udzielonego w trybie przetargu nieograniczonego na realizację zadania:
SPECYFIKACJA ISTOTNYCH WARUNKÓW ZAMÓWIENIA dla zamówienia publicznego udzielonego w trybie przetargu nieograniczonego na realizację zadania: Dostawa łopatek dla remontu kapitalnego turbozespołu 13UK125
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE METOD OPTYMALIZACJI DO ESTYMACJI ZASTĘPCZYCH WŁASNOŚCI MATERIAŁOWYCH UZWOJENIA MASZYNY ELEKTRYCZNEJ
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISNN 1896-771X 3, s. 71-76, Gliwice 006 WYKORZYSTANIE METOD OPTYMALIZACJI DO ESTYMACJI ZASTĘPCZYCH WŁASNOŚCI MATERIAŁOWYCH UZWOJENIA MASZYNY ELEKTRYCZNEJ TOMASZ CZAPLA MARIUSZ
Bardziej szczegółowoNumeryczno-eksperymentalna analiza naprężeń oraz drgań własnych łopatki sprężarki silnika turbinowego
WITEK Lucjan 1 BEDNARZ Arkadiusz 2 Numeryczno-eksperymentalna analiza naprężeń oraz drgań własnych łopatki sprężarki silnika turbinowego WSTĘP Łopatki sprężarek i turbin należą do grupy krytycznych podzespołów
Bardziej szczegółowoDETEKCJA FAL UDERZENIOWYCH W UKŁADACH ŁOPATKOWYCH CZĘŚCI NISKOPRĘŻNYCH TURBIN PAROWYCH
Mgr inż. Anna GRZYMKOWSKA Politechnika Gdańska Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa DOI: 10.17814/mechanik.2015.7.236 DETEKCJA FAL UDERZENIOWYCH W UKŁADACH ŁOPATKOWYCH CZĘŚCI NISKOPRĘŻNYCH TURBIN PAROWYCH
Bardziej szczegółowoDefektoskop ultradźwiękowy
Ćwiczenie nr 1 emat: Badanie rozszczepiania fali ultradźwiękowej. 1. Zapoznać się z instrukcją obsługi defektoskopu ultradźwiękowego na stanowisku pomiarowym.. Wyskalować defektoskop. 3. Obliczyć kąty
Bardziej szczegółowoSTATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA
Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA oprac. dr inż. Jarosław Filipiak Cel ćwiczenia 1. Zapoznanie się ze sposobem przeprowadzania statycznej
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA do ćwiczenia Wyważanie wirnika maszyny w łożyskach własnych
ZAKŁAD PODSTAW KONSTRUKCJI I EKSPLOATACJI MASZYN ENERGETYCZNYCH Instytut Maszyn i Urządzeń Energetycznych Politechnika Śląska INSTRUKCJA do ćwiczenia Wyważanie wirnika maszyny w łożyskach własnych Wprowadzenie
Bardziej szczegółowoNUMERYCZNO-DOŚWIADCZALNA ANALIZA DRGAŃ WYSIĘGNICY KOPARKI WIELOCZERPAKOWEJ KOŁOWEJ
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 31 Zeszyt 2 2007 Jerzy Czmochowski* NUMERYCZNO-DOŚWIADCZALNA ANALIZA DRGAŃ WYSIĘGNICY KOPARKI WIELOCZERPAKOWEJ KOŁOWEJ 1. Wprowadzenie Przedmiotem analiz jest koparka wieloczerpakowa
Bardziej szczegółowoWIBROIZOLACJA określanie właściwości wibroizolacyjnych materiałów
LABORATORIUM WIBROAUSTYI MASZYN Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Instytut Mechaniki Stosowanej Zakład Wibroakustyki i Bio-Dynamiki Systemów Ćwiczenie nr WIBROIZOLACJA określanie właściwości wibroizolacyjnych
Bardziej szczegółowoInstrukcja do ćwiczenia jednopłaszczyznowe wyważanie wirników
Instrukcja do ćwiczenia jednopłaszczyznowe wyważanie wirników 1. Podstawowe pojęcia związane z niewyważeniem Stan niewyważenia stan wirnika określony takim rozkładem masy, który w czasie wirowania wywołuje
Bardziej szczegółowoPOMIARY ULTRADŹWIĘKOWE. HTHA wysokotemperaturowy atak wodorowy HIC - pęknięcia wodorowe 2018 DEKRA
POMIARY ULTRADŹWIĘKOWE HTHA wysokotemperaturowy atak wodorowy HIC - pęknięcia wodorowe Spis treści 1. Mechanizmy degradacji w przemyśle petrochemicznym 2. Przykłady pęknięć wodorowych (HIC) 3. Klasyfikacja
Bardziej szczegółowoStruktura układu pomiarowego drgań mechanicznych
Wstęp Diagnostyka eksploatacyjna maszyn opiera się na obserwacji oraz analizie sygnału uzyskiwanego za pomocą systemu pomiarowego. Pomiar sygnału jest więc ważnym, integralnym jej elementem. Struktura
Bardziej szczegółowoWYKRYWANIE USZKODZEŃ W LITYCH ELEMENTACH ŁĄCZĄCYCH WAŁY
ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK LI NR 4 (183) 2010 Radosł aw Pakowski Mirosł aw Trzpil Politechnika Warszawska WYKRYWANIE USZKODZEŃ W LITYCH ELEMENTACH ŁĄCZĄCYCH WAŁY STRESZCZENIE W artykule
Bardziej szczegółowoWPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA WŁASNOŚCI TERMOFIZYCZNE STALIWA W STANIE STAŁYM
2/1 Archives of Foundry, Year 200, Volume, 1 Archiwum Odlewnictwa, Rok 200, Rocznik, Nr 1 PAN Katowice PL ISSN 1642-308 WPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA WŁASNOŚCI TERMOFIZYCZNE STALIWA W STANIE STAŁYM D.
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE NAŚWIETLANIA LASEROWEGO DO BLOKADY PROPAGACJI PĘKNIĘĆ ZMĘCZENIOWYCH
Sylwester KŁYSZ *, **, Anna BIEŃ **, Janusz LISIECKI *, Paweł SZABRACKI ** * Instytut Techniczny Wojsk Lotniczych, Warszawa ** Uniwersytet Warmińsko-Mazurski, Olsztyn ZASTOSOWANIE NAŚWIETLANIA LASEROWEGO
Bardziej szczegółowoWZMACNIACZ OPERACYJNY
1. OPIS WKŁADKI DA 01A WZMACNIACZ OPERACYJNY Wkładka DA01A zawiera wzmacniacz operacyjny A 71 oraz zestaw zacisków, które umożliwiają dołączenie elementów zewnętrznych: rezystorów, kondensatorów i zwór.
Bardziej szczegółowoĆwiczenie nr 65. Badanie wzmacniacza mocy
Ćwiczenie nr 65 Badanie wzmacniacza mocy 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest poznanie podstawowych parametrów wzmacniaczy oraz wyznaczenie charakterystyk opisujących ich właściwości na przykładzie wzmacniacza
Bardziej szczegółowoZachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny INSTYTUT INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ ZAKŁAD METALOZNAWSTWA I ODLEWNICTWA
Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny INSTYTUT INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ ZAKŁAD METALOZNAWSTWA I ODLEWNICTWA PRZEDMIOT: INŻYNIERIA WARSTWY WIERZCHNIEJ Temat ćwiczenia: Badanie prędkości zużycia materiałów
Bardziej szczegółowoBADANIA STRUKTURY MATERIAŁÓW. Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego
BADANIA STRUKTURY MATERIAŁÓW Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego 1. MAKROSTRUKTURA 2. MIKROSTRUKTURA 3. STRUKTURA KRYSTALICZNA Makrostruktura
Bardziej szczegółowoBADANIA WŁASNOŚCI DYNAMICZNYCH UKŁADÓW KORPUSOWYCH OBRABIAREK W PROCESIE PROJEKTOWO-KONSTRUKCYJNYM
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 35, s. 85-92, Gliwice 2008 BADANIA WŁASNOŚCI DYNAMICZNYCH UKŁADÓW KORPUSOWYCH OBRABIAREK W PROCESIE PROJEKTOWO-KONSTRUKCYJNYM MIROSŁAW PAJOR, TOMASZ OKULIK, KRZYSZTOF
Bardziej szczegółowoSymulacja sygnału czujnika z wyjściem częstotliwościowym w stanach dynamicznych
XXXVIII MIĘDZYUCZELNIANIA KONFERENCJA METROLOGÓW MKM 06 Warszawa Białobrzegi, 4-6 września 2006 r. Symulacja sygnału czujnika z wyjściem częstotliwościowym w stanach dynamicznych Eligiusz PAWŁOWSKI Politechnika
Bardziej szczegółowoKatedra Metrologii i Systemów Diagnostycznych Laboratorium Metrologii II. 2013/14. Grupa: Nr. Ćwicz.
Politechnika Rzeszowska Katedra Metrologii i Systemów Diagnostycznych Laboratorium Metrologii II WYZNACZANIE WŁAŚCIWOŚCI STATYCZNYCH I DYNAMICZNYCH PRZETWORNIKÓW Grupa: Nr. Ćwicz. 9 1... kierownik 2...
Bardziej szczegółowoWpływ prędkości obrotowej na częstotliwości i postacie drgań własnych łopatki sprężarki silnika lotniczego
WITEK Lucjan 1 BEDNARZ Arkadiusz 2 Wpływ prędkości obrotowej na częstotliwości i postacie drgań własnych łopatki sprężarki silnika lotniczego WSTĘP Łopatki sprężarek należą do grupy elementów o złożonym
Bardziej szczegółowoPOJAZDY SZYNOWE 2/2014
ZASTOSOWANIE CHARAKTERYSTYK WIDMOWYCH SYGNAŁU DRGANIOWEGO DO OCENY ZUŻYCIA ELEMENTÓW CIERNYCH KOLEJOWEGO HAMULCA TARCZOWEGO W CZASIE HAMOWAŃ ZATRZYMUJĄCYCH Wojciech Sawczuk 1 1 Politechnika Poznańska,
Bardziej szczegółowoMATEMATYCZNY MODEL PĘTLI HISTEREZY MAGNETYCZNEJ
ELEKTRYKA 014 Zeszyt 1 (9) Rok LX Krzysztof SZTYMELSKI, Marian PASKO Politechnika Śląska w Gliwicach MATEMATYCZNY MODEL PĘTLI ISTEREZY MAGNETYCZNEJ Streszczenie. W artykule został zaprezentowany matematyczny
Bardziej szczegółowoAkademia Morska w Szczecinie. Wydział Mechaniczny
Akademia Morska w Szczecinie Wydział Mechaniczny ROZPRAWA DOKTORSKA mgr inż. Marcin Kołodziejski Analiza metody obsługiwania zarządzanego niezawodnością pędników azymutalnych platformy pływającej Promotor:
Bardziej szczegółowoMODALNE MODELOWANIE DYNAMIKI OBRABIARKI PRZENOŚNEJ
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE nr 52, ISSN 1896-771X MODALNE MODELOWANIE DYNAMIKI OBRABIARKI PRZENOŚNEJ Marcin Chodźko 1a, Piotr Pawełko 1b, Krzysztof Marchelek 1c 1 Instytut Technologii Mechanicznej, Zachodniopomorski
Bardziej szczegółowoBADANIA SYMULACYJNE PROCESU HAMOWANIA SAMOCHODU OSOBOWEGO W PROGRAMIE PC-CRASH
BADANIA SYMULACYJNE PROCESU HAMOWANIA SAMOCHODU OSOBOWEGO W PROGRAMIE PC-CRASH Dr inż. Artur JAWORSKI, Dr inż. Hubert KUSZEWSKI, Dr inż. Adam USTRZYCKI W artykule przedstawiono wyniki analizy symulacyjnej
Bardziej szczegółowoSposoby modelowania układów dynamicznych. Pytania
Sposoby modelowania układów dynamicznych Co to jest model dynamiczny? PAScz4 Modelowanie, analiza i synteza układów automatyki samochodowej równania różniczkowe, różnicowe, równania równowagi sił, momentów,
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE EKSPERYMENTALNEJ I NUMERYCZNEJ ANALIZY MODALNEJ DO OKREŚLENIA WŁAŚCIWOŚCI DYNAMICZNYCH SZLIFIERKI KŁOWEJ DO WAŁKÓW
ZASTOSOWANIE EKSPERYMENTALNEJ I NUMERYCZNEJ ANALIZY MODALNEJ DO OKREŚLENIA WŁAŚCIWOŚCI DYNAMICZNYCH SZLIFIERKI KŁOWEJ DO WAŁKÓW Paweł LAJMERT 1, Małgorzata SIKORA 2, Bogdan KRUSZYŃSKI 3, Dariusz WRĄBEL
Bardziej szczegółowoDRGANIA SWOBODNE UKŁADU O DWÓCH STOPNIACH SWOBODY. Rys Model układu
Ćwiczenie 7 DRGANIA SWOBODNE UKŁADU O DWÓCH STOPNIACH SWOBODY. Cel ćwiczenia Doświadczalne wyznaczenie częstości drgań własnych układu o dwóch stopniach swobody, pokazanie postaci drgań odpowiadających
Bardziej szczegółowoĆWICZENIA LABORATORYJNE Z KONSTRUKCJI METALOWCH. Ć w i c z e n i e H. Interferometria plamkowa w zastosowaniu do pomiaru przemieszczeń
Akademia Górniczo Hutnicza Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji Nazwisko i Imię: Nazwisko i Imię: Wydział Górnictwa i Geoinżynierii Grupa
Bardziej szczegółowoLIV OLIMPIADA FIZYCZNA 2004/2005 Zawody II stopnia
LIV OLIMPIADA FIZYCZNA 004/005 Zawody II stopnia Zadanie doświadczalne Masz do dyspozycji: cienki drut z niemagnetycznego metalu, silny magnes stały, ciężarek o masie m=(100,0±0,5) g, statyw, pręty stalowe,
Bardziej szczegółowoSpis treści. Wstęp Część I STATYKA
Spis treści Wstęp... 15 Część I STATYKA 1. WEKTORY. PODSTAWOWE DZIAŁANIA NA WEKTORACH... 17 1.1. Pojęcie wektora. Rodzaje wektorów... 19 1.2. Rzut wektora na oś. Współrzędne i składowe wektora... 22 1.3.
Bardziej szczegółowoZadanie nr II-22: Opracowanie modelu aktywnego ustroju dźwiękochłonno-izolacyjnego o zmiennych tłumieniu i izolacyjności
Materiały informacyjne dotyczące wyników realizacji zadania badawczego pt: Opracowanie modelu aktywnego ustroju dźwiękochłonno-izolacyjnego o zmiennych Hałas jest jednym z najpowszechniej występujących
Bardziej szczegółowoPROTOKÓŁ NR 10. Techniki wirtualne w badaniach stanu, zagrożeń bezpieczeństwa i środowiska eksploatowanych maszyn
30.10.2012 PROTOKÓŁ NR 10 z zebrania organizacyjnego w sprawie realizacji projektu: Techniki wirtualne w badaniach stanu, zagrożeń bezpieczeństwa i środowiska eksploatowanych maszyn Data: 30.10.2012 Miejsce:
Bardziej szczegółowoMETODYKA BADAŃ MAŁYCH SIŁOWNI WIATROWYCH
Inżynieria Rolnicza 2(100)/2008 METODYKA BADAŃ MAŁYCH SIŁOWNI WIATROWYCH Krzysztof Nalepa, Maciej Neugebauer, Piotr Sołowiej Katedra Elektrotechniki i Energetyki, Uniwersytet Warmińsko-Mazurski w Olsztynie
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE ZA POMOCĄ MEB WPŁYWU PĘKNIĘCIA U PODSTAWY ZĘBA NA ZMIANĘ SZTYWNOŚCI ZAZĘBIENIA
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2009 Seria: TRANSPORT z. 65 Nr kol. 1807 Piotr FOLĘGA, Piotr CZECH, Tomasz FIGLUS, Grzegorz WOJNAR WYZNACZANIE ZA POMOCĄ MEB WPŁYWU PĘKNIĘCIA U PODSTAWY ZĘBA NA ZMIANĘ
Bardziej szczegółowoWPŁYW METODY DOPASOWANIA NA WYNIKI POMIARÓW PIÓRA ŁOPATKI INFLUENCE OF BEST-FIT METHOD ON RESULTS OF COORDINATE MEASUREMENTS OF TURBINE BLADE
Dr hab. inż. Andrzej Kawalec, e-mail: ak@prz.edu.pl Dr inż. Marek Magdziak, e-mail: marekm@prz.edu.pl Politechnika Rzeszowska Wydział Budowy Maszyn i Lotnictwa Katedra Technik Wytwarzania i Automatyzacji
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE NR.6. Temat : Wyznaczanie drgań mechanicznych przekładni zębatych podczas badań odbiorczych
ĆWICZENIE NR.6 Temat : Wyznaczanie drgań mechanicznych przekładni zębatych podczas badań odbiorczych 1. Wstęp W nowoczesnych przekładniach zębatych dąży się do uzyskania małych gabarytów w stosunku do
Bardziej szczegółowoWPŁYW CHARAKTERYSTYKI TORU POMIAROWEGO NA BEZPOŚREDNI POMIAR SIŁY SKRAWANIA W CZASIE WYSTĘPOWANIA DRGAŃ
WPŁYW CHARAKTERYSTYKI TORU POMIAROWEGO NA BEZPOŚREDNI POMIAR SIŁY SKRAWANIA W CZASIE WYSTĘPOWANIA DRGAŃ Mirosław NEJMAN 1, Dominika ŚNIEGULSKA-GRĄDZKA 1, Krzysztof JEMIELNIAK 1, 1. WSTĘP W celu zapewnienia
Bardziej szczegółowoUkład aktywnej redukcji hałasu przenikającego przez przegrodę w postaci płyty mosiężnej
Układ aktywnej redukcji hałasu przenikającego przez przegrodę w postaci płyty mosiężnej Paweł GÓRSKI 1), Emil KOZŁOWSKI 1), Gracjan SZCZĘCH 2) 1) Centralny Instytut Ochrony Pracy Państwowy Instytut Badawczy
Bardziej szczegółowoSTATYCZNA PRÓBA SKRĘCANIA
Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: Wprowadzenie STATYCZNA PRÓBA SKRĘCANIA Opracowała: mgr inż. Magdalena Bartkowiak-Jowsa Skręcanie pręta występuje w przypadku
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 4. Energia wiatru - badania eksperymentalne turbiny wiatrowej
Ćwiczenie 4 Energia wiatru - badania eksperymentalne turbiny wiatrowej Opis stanowiska pomiarowego W skład stanowiska do badań energii wiatru wchodzą: płyta podstawa stanowiska, dmuchawa wentylator z potencjometryczną
Bardziej szczegółowoALGORYTM OBLICZENIOWY DRGAŃ SWOBODNYCH Ł OPATKI WIRNIKOWEJ
ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK XLIX NR (73) Lesł aw Kyzioł Leszek Kubitz Akademia Marynarki Wojennej ALGORYTM OBLICZENIOWY DRGAŃ SWOBODNYCH Ł OPATKI WIRNIKOWEJ STRESZCZENIE Przedstawiono
Bardziej szczegółowoNAPRĘŻENIA ŚCISKAJĄCE PRZY 10% ODKSZTAŁCENIU WZGLĘDNYM PRÓBEK NORMOWYCH POBRANYCH Z PŁYT EPS O RÓŻNEJ GRUBOŚCI
PRACE INSTYTUTU TECHNIKI BUDOWLANEJ - KWARTALNIK 1 (145) 2008 BUILDING RESEARCH INSTITUTE - QUARTERLY No 1 (145) 2008 Zbigniew Owczarek* NAPRĘŻENIA ŚCISKAJĄCE PRZY 10% ODKSZTAŁCENIU WZGLĘDNYM PRÓBEK NORMOWYCH
Bardziej szczegółowoBADANIE CHARAKTERYSTYK DYNAMICZNYCH DLA RÓŻNYCH KONFIGURACJI ROBOTA CHIRURGICZNEGO
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISNN 1896-771X 32, s. 281-286, Gliwice 2006 BADANIE CHARAKTERYSTYK DYNAMICZNYCH DLA RÓŻNYCH KONFIGURACJI ROBOTA CHIRURGICZNEGO MAREK KOŹLAK WOJCIECH KLEIN Katedra Mechaniki Stosowanej,
Bardziej szczegółowoEKSPERYMENTALNA ANALIZA MODALNA DŹWIGARA KOMPOZYTOWEGO FRP Z KOMPOZYTOWĄ PŁYTĄ POMOSTOWĄ
CZASOPISMO INŻYNIERII LĄDOWEJ, ŚRODOWISKA I ARCHITEKTURY JOURNAL OF CIVIL ENGINEERING, ENVIRONMENT AND ARCHITECTURE JCEEA, t. XXXIV, z. 64 (2/I/17), kwiecień-czerwiec 2017, s. 303-310, DOI:10.7862/rb.2017.74
Bardziej szczegółowoTemat /6/: DYNAMIKA UKŁADÓW HYDRAULICZNYCH. WIADOMOŚCI PODSTAWOWE.
1 Temat /6/: DYNAMIKA UKŁADÓW HYDRAULICZNYCH. WIADOMOŚCI PODSTAWOWE. Celem ćwiczenia jest doświadczalne określenie wskaźników charakteryzujących właściwości dynamiczne hydraulicznych układów sterujących
Bardziej szczegółowoWIBROIZOLACJA określanie właściwości wibroizolacyjnych materiałów
LABORATORIUM DRGANIA I WIBROAUSTYA MASZYN Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Zakład Wibroakustyki i Bio-Dynamiki Systemów Ćwiczenie nr WIBROIZOLACJA określanie właściwości wibroizolacyjnych materiałów
Bardziej szczegółowoBadanie widma fali akustycznej
Politechnika Łódzka FTIMS Kierunek: Informatyka rok akademicki: 00/009 sem.. grupa II Termin: 10 III 009 Nr. ćwiczenia: 1 Temat ćwiczenia: Badanie widma fali akustycznej Nr. studenta: 6 Nr. albumu: 15101
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM ELEKTROAKUSTYKI. ĆWICZENIE NR 1 Drgania układów mechanicznych
LABORATORIUM ELEKTROAKUSTYKI ĆWICZENIE NR Drgania układów mechanicznych Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z właściwościami układów drgających oraz metodami pomiaru i analizy drgań. W ramach
Bardziej szczegółowoANALIZA PRZYSPIESZEŃ DRGAŃ PODPÓR W RÓŻ NYCH STANACH PRACY SILNIKA LM 2500
ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK LI NR 4 (183) 2010 Piotr Deuszkiewicz Jacek Dziurdź Politechnika Warszawska ANALIZA PRZYSPIESZEŃ DRGAŃ PODPÓR W RÓŻ NYCH STANACH PRACY SILNIKA LM 2500 STRESZCZENIE
Bardziej szczegółowo... Definicja procesu spawania gazowego:... Definicja procesu napawania:... C D
KATEDRA INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ SPRAWOZDANIE ĆWICZENIE SP-1.1 LABORATORIUM SPAJALNICTWA Temat ćwiczenia: Spawanie gazowe (acetylenowo-tlenowe) Student: Grupa lab.: Prowadzący: Data wykonania ćwicz.: Ocena:
Bardziej szczegółowoDrgania poprzeczne belki numeryczna analiza modalna za pomocą Metody Elementów Skończonych dr inż. Piotr Lichota mgr inż.
Drgania poprzeczne belki numeryczna analiza modalna za pomocą Metody Elementów Skończonych dr inż. Piotr Lichota mgr inż. Joanna Szulczyk Politechnika Warszawska Instytut Techniki Lotniczej i Mechaniki
Bardziej szczegółowoEksperymentalne określenie krzywej podatności. dla płaskiej próbki z karbem krawędziowym (SEC)
W Lucjan BUKOWSKI, Sylwester KŁYSZ Instytut Techniczny Wojsk Lotniczych Eksperymentalne określenie krzywej podatności dla płaskiej próbki z karbem krawędziowym (SEC) W pracy przedstawiono wyniki pomiarów
Bardziej szczegółowoBadanie właściwości dynamicznych obiektów I rzędu i korekcja dynamiczna
Ćwiczenie 20 Badanie właściwości dynamicznych obiektów I rzędu i korekcja dynamiczna Program ćwiczenia: 1. Wyznaczenie stałej czasowej oraz wzmocnienia statycznego obiektu inercyjnego I rzędu 2. orekcja
Bardziej szczegółowo4.3 Wyznaczanie prędkości dźwięku w powietrzu metodą fali biegnącej(f2)
Wyznaczanie prędkości dźwięku w powietrzu metodą fali biegnącej(f2)185 4.3 Wyznaczanie prędkości dźwięku w powietrzu metodą fali biegnącej(f2) Celem ćwiczenia jest wyznaczenie prędkości dźwięku w powietrzu
Bardziej szczegółowoMetody badań materiałów konstrukcyjnych
Wyznaczanie stałych materiałowych Nr ćwiczenia: 1 Wyznaczyć stałe materiałowe dla zadanych materiałów. Maszyna wytrzymałościowa INSTRON 3367. Stanowisko do badania wytrzymałości na skręcanie. Skalibrować
Bardziej szczegółowoSpis treści Przedmowa
Spis treści Przedmowa 1. Wprowadzenie do problematyki konstruowania - Marek Dietrich (p. 1.1, 1.2), Włodzimierz Ozimowski (p. 1.3 -i-1.7), Jacek Stupnicki (p. l.8) 1.1. Proces konstruowania 1.2. Kryteria
Bardziej szczegółowoLaboratorium. Hydrostatyczne Układy Napędowe
Laboratorium Hydrostatyczne Układy Napędowe Instrukcja do ćwiczenia nr 5 Charakterystyka rozdzielacza hydraulicznego. Opracowanie: Z.Kudźma, P. Osiński J. Rutański, M. Stosiak Wiadomości wstępne Rozdzielacze
Bardziej szczegółowoMechatronika i inteligentne systemy produkcyjne. Sensory (czujniki)
Mechatronika i inteligentne systemy produkcyjne Sensory (czujniki) 1 Zestawienie najważniejszych wielkości pomiarowych w układach mechatronicznych Położenie (pozycja), przemieszczenie Prędkość liniowa,
Bardziej szczegółowoAnaliza niestabilności powstających w trakcie procesu wytłaczania
Analiza niestabilności powstających w trakcie procesu wytłaczania Mateusz Barczewski Stypendysta projektu pt. Wsparcie stypendialne dla doktorantów na kierunkach uznanych za strategiczne z punktu widzenia
Bardziej szczegółowoMgr inż. Marta DROSIŃSKA Politechnika Gdańska, Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa
MECHANIK 7/2014 Mgr inż. Marta DROSIŃSKA Politechnika Gdańska, Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa WYZNACZENIE CHARAKTERYSTYK EKSPLOATACYJNYCH SIŁOWNI TURBINOWEJ Z REAKTOREM WYSOKOTEMPERATUROWYM W ZMIENNYCH
Bardziej szczegółowoSPIS TREŚCI Obliczenia zwężek znormalizowanych Pomiary w warunkach wykraczających poza warunki stosowania znormalizowanych
SPIS TREŚCI Spis ważniejszych oznaczeń... 11 Wstęp... 17 1. Wiadomości ogólne o metrologii przepływów... 21 1.1. Wielkości fizyczne występujące w metrologii przepływów, nazewnictwo... 21 1.2. Podstawowe
Bardziej szczegółowoDETEKCJA USZKODZEŃ NA PRZYKŁADZIE DWUKONDYGNACYJNEJ RAMY PORTALOWEJ Z WYKORZYSTANIEM SZTUCZNYCH SIECI NEURONOWYCH
CZASOPISMO INŻYNIERII LĄDOWEJ, ŚRODOWISKA I ARCHITEKTURY JOURNAL OF CIVIL ENGINEERING, ENVIRONMENT AND ARCHITECTURE JCEEA, t. XXXIII, z. 63 (3/16), lipiec-wrzesień 2016, s. 579-588 Dominika ZIAJA 1 Bartosz
Bardziej szczegółowoBADANIA STATYCZNE I DYNAMICZNE STOPU ALUMINIUM PA-47 PRZEZNACZONEGO NA KONSTRUKCJE MORSKIE
ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK XLVIII NR 2 (169) 2007 Lesł aw Kyzioł Zdzisł aw Zatorski Akademia Marynarki Wojennej BADANIA STATYCZNE I DYNAMICZNE STOPU ALUMINIUM PA-47 PRZEZNACZONEGO
Bardziej szczegółowoWyboczenie ściskanego pręta
Wszelkie prawa zastrzeżone Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: 1. Wstęp Wyboczenie ściskanego pręta oprac. dr inż. Ludomir J. Jankowski Zagadnienie wyboczenia
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 4
KATEDRA MECHANIKI STOSOWANEJ Wydział Mechaniczny POLITECHNIKA LUBELSKA INSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 4 PRZEDMIOT TEMAT OPRACOWAŁ MECHANIKA UKŁADÓW MECHANCZNYCH Modelowanie fizyczne układu o dwóch stopniach
Bardziej szczegółowoBierne układy różniczkujące i całkujące typu RC
Instytut Fizyki ul. Wielkopolska 15 70-451 Szczecin 6 Pracownia Elektroniki. Bierne układy różniczkujące i całkujące typu RC........ (Oprac. dr Radosław Gąsowski) Zakres materiału obowiązujący do ćwiczenia:
Bardziej szczegółowoANALiZA WPŁYWU PARAMETRÓW SAMOLOTU NA POZiOM HAŁASU MiERZONEGO WEDŁUG PRZEPiSÓW FAR 36 APPENDiX G
PRACE instytutu LOTNiCTWA 221, s. 115 120, Warszawa 2011 ANALiZA WPŁYWU PARAMETRÓW SAMOLOTU NA POZiOM HAŁASU MiERZONEGO WEDŁUG PRZEPiSÓW FAR 36 APPENDiX G i ROZDZiAŁU 10 ZAŁOżEń16 KONWENCJi icao PIotr
Bardziej szczegółowoSTANOWISKO MOCY KRĄŻĄCEJ JAKO SYSTEM POZYSKIWANIA DANYCH TESTUJĄCYCH DLA KLASYFIKATORÓW NEURONOWYCH
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2009 Seria: TRANSPORT z. 65 Nr kol. 1807 Grzegorz WOJNAR, Tomasz FIGLUS, Piotr CZECH STANOWISKO MOCY KRĄŻĄCEJ JAKO SYSTEM POZYSKIWANIA DANYCH TESTUJĄCYCH DLA KLASYFIKATORÓW
Bardziej szczegółowoVII Ogólnopolska Konferencja Mostowców Konstrukcja i Wyposażenie Mostów EKSPERYMENTALNA ANALIZA MODALNA KONSTRUKCJI NA PRZYKŁADZIE PROSTEJ BELKI
VII Ogólnopolska Konferencja Mostowców Konstrukcja i Wyposażenie Mostów Stefan PRADELOK 1 Adam RUDZIK 2 Grzegorz POPRAWA 2 Wisła, 28-29 maja 2015 r. EKSPERYMENTALNA ANALIZA MODALNA KONSTRUKCJI NA PRZYKŁADZIE
Bardziej szczegółowoDOŚWIADCZALNE I SYMULACYJNE ANALIZY WPŁYWU DRGAŃ STYCZNYCH POPRZECZNYCH NA SIŁĘ TARCIA W RUCHU ŚLIZGOWYM
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE nr 47, ISSN 896-77X DOŚWIADCZALNE I SYMULACYJNE ANALIZY WPŁYWU DRGAŃ STYCZNYCH POPRZECZNYCH NA SIŁĘ TARCIA W RUCHU ŚLIZGOWYM Mariusz Leus a, Paweł Gutowski b Katedra Mechaniki
Bardziej szczegółowoELEKTROMAGNETYCZNE PRZETWORNIKI ENERGII DRGAŃ AMORTYZATORA MAGNETOREOLOGICZNEGO
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 896-77X 4, s. 9-6, Gliwice ELEKTROMAGNETYCZNE PRZETWORNIKI ENERGII DRGAŃ AMORTYZATORA MAGNETOREOLOGICZNEGO BOGDAN SAPIŃSKI Katedra Automatyzacji Procesów, Akademia Górniczo-Hutnicza
Bardziej szczegółowoEXPERIMENTAL RESULTS OF FORCED VIBRATIONS OF THE BEAM WITH MAGNETORHEOLOGICAL FLUID
BOGDAN SAPIŃSKI, JACEK SNAMINA, MATEUSZ ROMASZKO WYNIKI BADAŃ DOŚWIADCZALNYCH DRGAŃ WYMUSZONYCH BELKI Z CIECZĄ MAGNETOREOLOGICZNĄ EXPERIMENTAL RESULTS OF FORCED VIBRATIONS OF THE BEAM WITH MAGNETORHEOLOGICAL
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH BADANIE TWORZYW SZTUCZNYCH OZNACZENIE WŁASNOŚCI MECHANICZNYCH PRZY STATYCZNYM ROZCIĄGANIU
Bardziej szczegółowoWyznaczanie prędkości dźwięku w powietrzu
Imię i Nazwisko... Wyznaczanie prędkości dźwięku w powietrzu Opracowanie: Piotr Wróbel 1. Cel ćwiczenia. Celem ćwiczenia jest wyznaczenie prędkości dźwięku w powietrzu, metodą różnicy czasu przelotu. Drgania
Bardziej szczegółowoANALIZA ROZKŁADU CIŚNIEŃ I PRĘDKOŚCI W PRZEWODZIE O ZMIENNYM PRZEKROJU
Dr inż. Paweł PIETKIEWICZ Dr inż. Wojciech MIĄSKOWSKI Dr inż. Krzysztof NALEPA Piotr LESZCZYŃSKI Uniwersytet Warmińsko-Mazurski w Olsztynie DOI: 10.17814/mechanik.2015.7.283 ANALIZA ROZKŁADU CIŚNIEŃ I
Bardziej szczegółowo4. Ultradźwięki Instrukcja
4. Ultradźwięki Instrukcja 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest poznanie właściwości fal ultradźwiękowych i ich wykorzystania w badaniach defektoskopowych. 2. Układ pomiarowy Układ pomiarowy składa się
Bardziej szczegółowoAnaliza dynamiczna fundamentu blokowego obciążonego wymuszeniem harmonicznym
Analiza dynamiczna fundamentu blokowego obciążonego wymuszeniem harmonicznym Tomasz Żebro Wersja 1.0, 2012-05-19 1. Definicja zadania Celem zadania jest rozwiązanie zadania dla bloku fundamentowego na
Bardziej szczegółowoImię i nazwisko (e mail): Rok: 2018/2019 Grupa: Ćw. 5: Pomiar parametrów sygnałów napięciowych Zaliczenie: Podpis prowadzącego: Uwagi:
Wydział: EAIiIB Imię i nazwisko (e mail): Rok: 2018/2019 Grupa: Zespół: Data wykonania: LABORATORIUM METROLOGII Ćw. 5: Pomiar parametrów sygnałów napięciowych Zaliczenie: Podpis prowadzącego: Uwagi: Wstęp
Bardziej szczegółowoWłasności dynamiczne przetworników pierwszego rzędu
1 ĆWICZENIE 7. CEL ĆWICZENIA. Własności dynamiczne przetworników pierwszego rzędu Celem ćwiczenia jest poznanie własności dynamicznych przetworników pierwszego rzędu w dziedzinie czasu i częstotliwości
Bardziej szczegółowoI. Wyznaczenie prędkości rozruchowej trójpłatowej turbiny wiatrowej
I. Wyznaczenie prędkości rozruchowej trójpłatowej turbiny wiatrowej Płyta główna Dmuchawa z regulacją napięcia (0-12V) Turbina wiatrowa (wirnik trójpłatowy o wyprofilowanych łopatkach, 25 o ) 2. Pomiary
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE CHARAKTERYSTYK SIŁOWNIKÓW UDAROWYCH Z NASTAWIANĄ OBJĘTOŚCIĄ KOMORY
3-2008 PROBLEMY EKSPLOATACJI 123 Piotr CZAJKA, Tomasz GIESKO Instytut Technologii Eksploatacji PIB, Radom WYZNACZANIE CHARAKTERYSTYK SIŁOWNIKÓW UDAROWYCH Z NASTAWIANĄ OBJĘTOŚCIĄ KOMORY Słowa kluczowe Siłownik
Bardziej szczegółowoDwa w jednym teście. Badane parametry
Dwa w jednym teście Rys. Jacek Kubiś, Wimad Schemat zawieszenia z zaznaczeniem wprowadzonych pojęć Urządzenia do kontroli zawieszeń metodą Boge badają ich działanie w przebiegach czasowych. Wyniki zależą
Bardziej szczegółowoNasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja)
Nasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja) Poradnik Inżyniera Nr 37 Aktualizacja: 10/2017 Program: Plik powiązany: MES Konsolidacja Demo_manual_37.gmk Wprowadzenie Niniejszy przykład ilustruje zastosowanie
Bardziej szczegółowoPomiar prędkości obrotowej
2.3.2. Pomiar prędkości obrotowej Metody: Kontaktowe mechaniczne (prądniczki tachometryczne różnych typów), Bezkontaktowe: optyczne (światło widzialne, podczerwień, laser), elektromagnetyczne (indukcyjne,
Bardziej szczegółowoBadanie ultradźwiękowe grubości elementów metalowych defektoskopem ultradźwiękowym
Badanie ultradźwiękowe grubości elementów metalowych defektoskopem ultradźwiękowym 1. Badania nieniszczące wprowadzenie Badania nieniszczące polegają na wykorzystaniu nieinwazyjnych metod badań (bez zniszczenia
Bardziej szczegółowoPomiarowa baza badawcza na terenie PWSTE Measurement research base at the Higher School of Technology and Economics in Jarosław (PWSTE)
Konferencja naukowa Jarosław 09.03.2017 r. Współczesne metody gromadzenia i przetwarzania danych geodezyjnych i gospodarczych Pomiarowa baza badawcza na terenie PWSTE Measurement research base at the Higher
Bardziej szczegółowoKalibrator K-20 Instrukcja obsługi "EMSON-MAT"
Kalibrator K-20 Instrukcja obsługi "EMSON-MAT" Ul. Za Górą 5, 32-050 Skawina Tel/fax: 48 12 267-04-72 Wersja 4-08.10.2011 r. Spis treści 1. Przeznaczenie i właściwości 2. Dane techniczne 3. Wyposażenie
Bardziej szczegółowoWyznaczanie modułu Younga metodą strzałki ugięcia
Ćwiczenie M12 Wyznaczanie modułu Younga metodą strzałki ugięcia M12.1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest wyznaczenie wartości modułu Younga różnych materiałów poprzez badanie strzałki ugięcia wykonanych
Bardziej szczegółowoMetoda Elementów Skończonych
Projekt Metoda Elementów Skończonych w programie COMSOL Multiphysics 3.4 Wykonali: Dziamski Dawid Krajcarz Jan BMiZ, MiBM, TPM, VII, 2012-2013 Prowadzący: dr hab. inż. Tomasz Stręk Spis treści 1. Analiza
Bardziej szczegółowo