BADANIA DWUBIEGOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO O PRZEŁĄCZALNYCH UZWOJENIACH TWORNIKA I WZBUDZENIA
|
|
- Marcin Milewski
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr Ludwik ANTAL *, Jan ZAWILAK * Silnik synchroniczny, dwubiegowy kompensacja, rozruch, drgania, nagrzewanie BADANIA DWUBIEGOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO O PRZEŁĄCZALNYCH UZWOJENIACH TWORNIKA I WZBUDZENIA W pracy przedstawiono wyniki badań dwubiegowego silnika synchronicznego o mocy 600/1050kW i dwóch prędkościach znamionowych 500 i 600 obr/min. Silniki tego typu o mocach 600 do 3150 kw, będące modyfikacją silnika jednobiegowego, pracują od kilku lat w kopalniach węglowych i kopalniach miedzi. Zastosowanie dwubiegowych silników napędowych umożliwia skokową regulację prędkości, a więc również wydajności wentylatora i mocy pobieranej przez silnik. Zachowana jest możliwość kompensacji mocy biernej, a dwustopniowy rozruch jest łagodniejszy. 1. WSTĘP Dwubiegowe silniki synchroniczne zbudowano zastępując uzwojenie stojana uzwojeniem przełączalnym i łącząc uzwojenie wirnika z dwoma parami pierścieni ślizgowych. Przez przełączenie uzwojeń uzyskuje się dwie różne, ale o zbliżonej wartości, liczby par biegunów, a tym samym dwie różniące się o kilkanaście procentów, synchroniczne prędkości obrotowe. Takie silniki o mocach o mocach 600 do 3150 kw pracują z powodzeniem od kilku lat w kopalniach węglowych i kopalniach miedzi [1], [2], [3].. Zastosowanie dwubiegowych silników napędowych umożliwia wymaganą zmianę prędkości, a więc również wymaganą zmianę wydajności wentylatora. Podstawową korzyścią płynącą z dostosowania wydajności wentylatora do aktualnych potrzeb jest zmniejszony pobór mocy. Zmiana prędkości z 600 na 500 obr/min zmniejsza wydajność wentylatora o 17%, a moc pobieraną przez silnik o 42% [4], [5]. Uruchamiany dwustopniowo silnik dwubiegowy charakteryzuje się dłuższym czasem rozruchu ale mniejszym, niż silnik jednobiegowy, maksymalnym prądem rozruchowym i znacznie mniejszym * Politechnika Wrocławska, Instytut Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych, ul. Smoluchowskiego 19, Wrocław, ludwik.antal@pwr.wroc.pl, jan.zawilak@pwr.wroc.pl,
2 obniżeniem napięcia przy rozruchu. Silnik dwubiegowy pracuje zwykle z większą prędkością. Dla tej prędkości są zachowane normalne możliwości kompensacji mocy biernej. Okresy zmniejszonego zapotrzebowania na powietrze to dni wolne od pracy, czas remontów i kontroli itp. W okresach takich zapotrzebowanie na moc bierną pojemnościową jest niewielkie, więc przy pracy z mniejszą prędkością nie przewiduje się potrzeby kompensacji mocy biernej. Niesymetryczne uzwojenie stojana i niesymetryczne połączenie uzwojenie wzbudzenia przy pracy z mniejszą prędkością skutkuje odkształceniem prądów stojana, nierównomiernością nagrzewania się elementów maszyny i zwiększonym poziomem drgań korpusu silnika. Ustalenie dopuszczalnego poziomu tych negatywnych zjawisk było podstawowym celem opisanych w pracy badań. Badania silnika wykonano podczas testów fabrycznych oraz po zamontowaniu go na stanowisku roboczym w kopalni. Podczas badań zarejestrowano przebiegi napięć, prądów twornika i wzbudzenia oraz prędkości obrotowej w czasie rozruchu bezpośredniego, ustalonego biegu asynchronicznego, synchronizacji i obciążenia silnika na obu prędkościach obrotowych. Mierzono również drgania łożysk i korpusu silnika oraz rozkład temperatur. Rejestracja prądów twornika silnika obciążonego i analiza harmoniczna tych przebiegów umożliwiły ocenę stopnia odkształcenia prądów spowodowanego niesymetrią obwodu wzbudzenia, warunkującą uzyskanie drugiej, mniejszej prędkości obrotowej. W pracy przedstawiono wyniki badań silnika o mocy 600/1050kW (rys. 1). Rys. 1. Badany dwubiegowy silnik synchroniczny sprzęgnięty z wentylatorem Fig. 1. Tested synchronous motor coupled with fan Silnik ten różni się od pozostałych zbudowanych maszyn dwubiegowych tym, że jego uzwojenie wzbudzenia może być łączone z wykorzystaniem 8 lub 10 biegunów. Z rozważań teoretycznych i szacunkowych obliczeń wynikało, że całkowite odłączenie
3 dwóch biegunów może mieć pozytywny wpływ na pracę maszyny przy mniejszej prędkości i negatywny na pracę z prędkością większą. Ocena stopnia tego wpływu, a tym samym celowości odłączenia dwóch biegunów była dodatkowym celem przeprowadzonych badań. 2. ROZRUCH DWUSTOPNIOWY Przed sprzęgnięciem silnika z wentylatorem zbadano rozruchy silnika w obu układach połączeń uzwojeń. Wyniki rejestracji bezpośredniego rozruchu asynchronicznego do prędkości 500 obr/min pokazano na rysunku 3, a do prędkości 600 obr/min na rysunku 4. Rozruch do wyższej prędkości zachodzi szybciej ale amplitudy prądów twornika osiągają wartości przekraczające 1000 A. Po sprzęgnięciu silnika z wentylatorem czas rozruchu wydłuża się tak bardzo, że rozruch bezpośredni do prędkości 600 obr/min nie jest możliwy. Długotrwałe przeciążenie powoduje zadziałanie zabezpieczeń układu zasilania. Rozruch dwustopniowy, bez synchronizacji, pokazuje rysunek 5. Czas rozruchu silnika sprzęgniętego z wentylatorem wydłużył się z 3,5 s do 30 s. Po osiągnięciu mniejszej prędkości podsynchronicznej przełączono uzwojenia stojana oraz wirnika i po 2,5 s silnik uzyskał drugą, większą prędkość podsynchroniczną. Na drugim stopniu rozruchu amplitudy prądów twornika osiągnęły w pierwszej chwili rozruchu wartość bliską 1000 A, ale niemal natychmiast zmalały. Po ustalaniu się prędkości, wartości prądów twornika są 1,6 razy większe od prądów znamionowych, a ich wartości zmieniają się cyklicznie od 190 do 225 A. Jest to wynik działania momentu reluktancyjnego. Po załączeniu prądu wzbudzenia prąd twornika zmniejsza się do połowy wartości prądu znamionowego (rys. 6). Przedstawiony na rysunku 6 przebieg rozruchu dwustopniowego i synchronizacji odbiega od normalnej procedury rozruchu, która polega na rozruchu do mniejszej prędkości podsynchronicznej przy zwartym obwodzie wzbudzenia, wyłączeniu napięcia, przełączeniu uzwojeń, załączeniu napięcia i rozruchu do większej prędkości podsynchronicznej, rozwarciu obwodu wzbudzenia i załączeniu napięcia wzbudzenia. Czyli w normalnej procedurze rozruchu do prędkości większej nie dokonuje się synchronizacji dla prędkości pośredniej. Synchronizacja silnika odbywa się dopiero po uzyskaniu większej prędkości podsynchronicznej. Podczas badań, dla skrócenia czasu ich trwania, w jednej próbie zawarto synchronizacje dla każdej z dwu prędkości synchronicznych. Identyczne próby rozruchu maszyny sprzęgniętej z wentylatorem wykonano dla załączonych 8 i 10 biegunów. Uzyskane przebiegi prądów i napięć są niemal identyczne, co pokazuje że odłączenie dwóch biegunów nie ma wpływu na przebieg rozruchu i synchronizacji.
4 Rys. 3. Rozruch bez wentylatora do prędkości 500 obr/min Fig. 3. Starting without a fan up to 500 rpm Rys. 4. Rozruch bez wentylatora do prędkości 600 obr/min Fig. 4. Starting without a fan up to 600 rpm
5 Rys. 5. Rozruch dwustopniowy bez synchronizacji Fig. 5. Two step start-up without synchronization Rys. 6. Rozruch z synchronizacją na każdym stopniu Fig. 6. Start-up with synchronization on each step
6 3. ZAKRES KOMPENSACJI Modernizując silnik założono, że zachowa on zakres kompensacji dla większej prędkości, a dla prędkości mniejszej będzie miał indukcyjny współczynnik mocy nie mniejszy niż 0,8. Sprawdzenie, który z wariantów (8 czy 10 biegunów czynnych) lepiej spełnia te założenia było celem prób kompensacji. We wszystkich próbach prąd wzbudzenia maszyny obciążonej zmieniano od wartości maksymalnej (wyznaczonej w próbach nagrzewania) do takiej, przy której maszyna wypadała z synchronizmu. Wyniki pomiarów zestawiono na rysunku 7. prąd twornika [A] biegunów 8 biegunów czynnych 500 obr/min 10 biegunów 600 obr/min prąd wzbudzenia [A] Rys. 7. Kompensacja mocy biernej dla dwu wariantów silnika pracującego z prędkością 500 i 600 obr/min Fig. 7. Reactive power compensation for two variants of the motor working at 500 and 600 rpm W celu ustalenia maksymalnych, możliwych do uzyskania wartości współczynnika mocy dla obu prędkości synchronicznych, wykonano analizę harmoniczną prądów i napięć odpowiadających maksymalnemu prądowi wzbudzenia. W ten sposób uzyskano przebiegi podstawowych harmonicznych prądów i napięć fazowych, z przesunięcia fazowego których wyznaczono wartość współczynnika mocy. Uzyskane z analizy zarejestrowanych przebiegów wartości maksymalne współczynnika mocy zestawiono w tabeli 1. Zarówno krzywe V jak i wyznaczone wartości maksymalne współczynnika mocy pokazują, że silnik z 8 biegunami czynnymi wymaga znacznie większych wartości prądu wzbudzenia niż silnik z 10 biegunami, dla
7 uzyskania takiego samego współczynnika mocy. Wynika stąd że istniejące ograniczenia dla wartości prądu wzbudzenia nie pozwolą na uzyskanie pojemnościowego współczynnika mocy w rozwiązaniu z dwoma odłączonymi biegunami. Tabela 1. Wartości maksymalne współczynnika mocy Table 1. Maximum values the power factor n liczba biegunów cos ϕ charakter I f [A] ,819 poj ,966 ind ,866 ind ,809 ind ODKSZTAŁCENIE PRĄDÓW Po zsynchronizowaniu i obciążeniu silnika we wszystkich rozważanych przypadkach występują znaczne odkształcenia prądów stojana (rys. 8 i 9). Ponadto praca z mniejszą prędkością obrotową powoduje pewne odkształcenie napięcia (rys. 10). Najmniej odkształcony, z oczywistych względów, jest prąd silnika z 10 biegunami pracującego z prędkością 600 obr/min. Odkształcenie prądów przy prędkości mniejszej jest minimalnie mniejsze w maszynie z 8 biegunami. Jest to jednak rozwiązanie zdecydowanie gorsze dla prędkości większej. W jego wyniku znacznie wzrasta prąd harmonicznej podstawowej (n = 5) i pojawia się duża wartość harmonicznej n = 3 (rys. 9). prąd fazy A [A] biegunów 10 biegunów 0,00 0,05 0,10 prąd [A] biegunów 10 biegunów czas [s] rząd harmonicznej Rys. 8. Przebiegi prądów silnika pracującego z prędkością 500 obr/min i ich harmoniczne Fig. 8. Motor current waveform and its harmonics at 500 rpm
8 prąd fazy [A] biegunów 10 biegunów 0,00 0,05 0,10 czas [s] prąd [A] biegunów 10 biegunów rząd harmonicznej Rys. 9. Przebiegi prądów silnika pracującego z prędkością 600 obr/min i ich harmoniczne Fig. 9. Motor current waveform and its harmonics at 600 rpm biegunów 8 biegunów 5000 napięcie [V] amplituda [V] biegunów 10 biegunów ,00 0,05 0,10 czas [s] rząd harmonicznej Rys. 10. Przebiegi napięcia fazowego i jego harmoniczne silnika pracującego z prędkością 500 obr/min Fig. 10. Motor phase voltage waveform and its harmonics at 500 rpm 5. POMIAR DRGAŃ Wprowadzona celowo niesymetria uzwojenia wzbudzenia, warunkująca uzyskanie drugiej niższej prędkości obrotowej, może być przyczyną podwyższenia poziomu drgań. Przykładowe wyniki pomiarów wykonanych na łożyskach i stojanie obciążonej maszyny, przedstawiono na rysunkach 11 i 12. Widma prędkości drgań łożysk są podobne dla obu prędkości synchronicznych. Chociaż dla prędkości większej (600 ob-
9 r/min) dominuje pierwsza harmoniczna prędkości, a dla prędkości mniejszej (500 obr/min) harmoniczna ósma. W tym drugim przypadku pierwsza harmoniczna jest mniejsza niż przy prędkości większej. Dla prędkości większej poza pierwszą harmoniczną znaczną wartość osiąga również harmoniczna dwudziesta. Nie widać więc istotnego wpływu niesymetrii magnetycznej na drgania łożysk, a ponadto poziom drgań nie przekracza wartości dopuszczalnych. Inaczej objawiają się drgania na korpusie stojana (rys. 12). Dla maszyny niemal symetrycznej pracującej z prędkością 600 obr/min drgania stojana są niewielkie. Największe są harmoniczne 10 i 20, a wartości ich prędkości są podobne jak na łożyskach. Stojan silnika pracującego z prędkością 500 obr/min drga jednak znacznie silniej. Jego drgania wzmagają się ze wzrostem prądu wzbudzenia wskazując w ten sposób na źródło drgań. Duże wartości osiągają dla tej prędkości silnika harmoniczne druga (w kierunku promieniowym) i ósma (we wszystkich kierunkach). Ponadto w kierunku osiowym działa harmoniczna dziesiąta o znacznej wartości. Drgania stojana przy pracy z mniejszą prędkością są pięciokrotnie większe niż drgania łożysk i chociaż normy nie określają dopuszczalnych drgań stojana, to ich wartość uznano za czynnik ograniczający wzrost prądu wzbudzenia. Konsekwencją tego ograniczenia jest maksymalny, osiągany współczynnik mocy dla mniejszej prędkości. Współczynnik mocy dla tej prędkości i prądu wzbudzenia 230 A osiąga wartość 0,87 indukcyjną, podczas gdy dla prędkości większej i prądu wzbudzenia 260 A uzyskuje się 0,82 pojemnościowe. Rys. 11. Widma prędkości drgań na łożysku silnika Fig. 11. Vibration velocity spectra of the tested motor bearing
10 Rys. 12. Widma prędkości drgań stojana silnika Fig. 12. Vibration velocity spectra of the stator of the tested motor 6. NAGRZEWANIE Pomiary rozkładu temperatur w maszynie poddanej próbie nagrzewania wykonano kamerą termowizyjną i pirometrem. Pomiary miały na celu wykrycie najbardziej nagrzanych elementów silnika i nierównomierności nagrzewania. Temperatura uzwojenia wzbudzenia osiągnęła wartość 50 C (rys. 13) i była wyższa niż temperatura części czołowych uzwojenia stojana. Najbardziej nagrzanymi elementami maszyny okazały się być długie śruby (tzw. szpilki) ściągające pakiet blach stojana (rys. 18). Na obwodzie maszyny znajduje się 12 takich, rozmieszczonych równomiernie, śrub. Dwie sąsiadujące ze sobą śruby (rys. 14) mają temperaturę zdecydowanie wyższą od śrub pozostałych. Podobna para występuje na przeciwległym krańcu średnicy. Szczególnie wysoką temperaturą uzyskują śruby przy pracy z prędkością mniejszą i dużej wartości prądu wzbudzenia. Nieco niższe temperatury osiągają inne elementy osiowe, jak rury stanowiące uchwyty do przenoszenia stojana czy żebra kadłuba (rys. 15).
11 Rys. 13. Termogram po próbie nagrzewania Fig. 13. Thermogram of the warmed-up motor Rys. 14. Termogram elementów konstrukcyjnych wzdłużnych Fig. 14. Thermogram of longitudinal elements of the frame Rys. 15. Termogram śrub ściągających pakiet stojana Fig. 15. Thermogram of the screws tightening the stator core 7. WNIOSKI Wyniki badań dowodzą, że dwubiegowy silnik synchroniczny spełnia założone zadania, a więc zapewnia skokową zmianę wydajności wentylatora w zadanych proporcjach i łagodzi proces rozruchu. Złagodzenie rozruchu polega na tym, że prądy rozruchowe o dużych wartościach występują w bardzo krótkim przedziale czasu po
12 przełączeniu uzwojeń. Negatywne zjawiska towarzyszące pracy silnika na mniejszej prędkości obrotowej tzn. zwiększone drgania stojana oraz zwiększona temperatura niektórych elementów konstrukcyjnych, zależą od wartości prądu wzbudzenia. Ograniczenie tego prądu sprowadza drgania i temperatury do poziomów dopuszczalnych, ale ogranicza zakres kompensacji mocy biernej dla pracy z mniejszą prędkością. LITERATURA [1] ANTAL L., ZAWILAK J., Pole magnetyczne synchronicznego silnika jawnobiegunowego o dwóch prędkościach obrotowych, Prace Nauk. IMiNE PWr. nr 45, SiM nr 19, 1996, s [2] ANTAL L., ZAWILAK J., Torque of two-speed synchronous motor, 34th International Symposium on Electrical Machines (SME 98), June 1998, Lodz, pp [3] ANTAL L. ZAWILAK J., Kompensacja mocy biernej silnikiem synchronicznym, dwubiegowym o ułamkowym stosunku prędkości, Prace Nauk. IMiNE PWr. nr 48, SiM nr 20, XXXVI Międzynarodowe Sympozjum Maszyn Elektrycznych, Szklarska Poręba, 2000, s [4] ANTAL L., ZAWILAK J., Dwubiegowy silnik synchroniczny - aspekty techniczne i ekonomiczne, XXXVII Międzynarodowe Sympozjum Maszyn Elektrycznych, June 2001, Ustron-Zawodzie, s [5] ANTAL L., ZAWILAK J., Drgania dwubiegowego silnika synchronicznego, XXXVIII Międzynarodowe Sympozjum Maszyn Elektrycznych, Cedzyna k. Kielc czerwca 2002, s TESTING OF A TWO-SPEED SYNCHRONOUS MOTOR WITH SWITCHABLE ARMATURE AND FIELD WINDING This work shows the results of the tests on a 600/1050kW two-speed synchronous motor with the nominal speeds of 500 and 600 rpm. Motors of this type with powers ranging from 600 to 3150kW are modified version of the single-speed motors. They have been working for several years in coal and copper mines. The use of two-speed drive motors makes it possible to regulate the speed in steps and, thus, regulate the output of the fan and the power drawn by the motor. The possibility of reactive power compensation is intact and mitigation of the motor starting processes is achieved. Praca naukowa finansowana ze środków Komitetu Badań Naukowych w latach jako projekt badawczy Nr 3 T10A
POLOWO OBWODOWY MODEL DWUBIEGOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO WERYFIKACJA POMIAROWA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr 24 2004 Janusz BIALIK *, Jan ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne,
Bardziej szczegółowoWPŁYW PARAMETRÓW UKŁADU NAPĘDOWEGO NA SKUTECZNOŚĆ SYNCHRONIZACJI SILNIKA DWUBIEGOWEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 6 Politechniki Wrocławskiej Nr 6 Studia i Materiały Nr 27 27 maszyny elektryczne, silniki synchroniczne dwubiegowe, synchronizacja, obliczenia
Bardziej szczegółowoKOMPENSACJA MOCY BIERNEJ SILNIKIEM SYNCHRONICZNYM, DWUBIEGOWYM, O UŁAMKOWYM STOSUNKU PRĘDKOŚCI
Nr 48 Prace Naukowe Instytutu Politechniki Maszyn, Napędów Wrocławskiej i Pomiarów Elektrycznych Nr 48 Studia i Materiały Nr 2 2 Ludwik ANTAL*, Jan ZAWILAK* silnik elektryczny, synchroniczny, dwubiegowy,
Bardziej szczegółowoMOMENT ORAZ SIŁY POCHODZENIA ELEKTROMAGNETYCZNEGO W DWUBIEGOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 59 Politechniki Wrocławskiej Nr 59 Studia i Materiały Nr 26 2006 Janusz BIALIKF *F, Jan ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne,
Bardziej szczegółowoDWUBIEGOWY SILNIK SYNCHRONICZNY SYNCHRONIZOWANY NAPIĘCIEM ZMIENNYM
Prace Naukowe Instytutu aszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 63 Politechniki Wrocławskiej Nr 63 Studia i ateriały Nr 29 2009 maszyny elektryczne, silniki synchroniczne, synchronizacja, obliczenia
Bardziej szczegółowoŁAGODNA SYNCHRONIZACJA SILNIKA SYNCHRONICZNEGO DUŻEJ MOCY Z PRĘDKOŚCI NADSYNCHRONICZNEJ
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 64 Politechniki Wrocławskiej Nr 64 Studia i Materiały Nr 3 21 Paweł ZALAS*, Jan ZAWILAK* maszyny elektryczne, silniki synchroniczne,
Bardziej szczegółowoSILNIK SYNCHRONICZNY ŚREDNIEJ MOCY Z MAGNESAMI TRWAŁYMI ZASILANY Z FALOWNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 65 Politechniki Wrocławskiej Nr 65 Studia i Materiały Nr 31 2011 Piotr KISIELEWSKI* silnik synchroniczny, magnesy trwałe silnik zasilany
Bardziej szczegółowoPrace Naukowe Instytutu Maszyn i Napędów Elektrycznych Nr 44 Politechniki Wrocławskiej Nr 44
Prace aukowe Instytutu Maszyn i apędów Elektrycznych r 44 Politechniki Wrocławskiej r 44 tudia i Materiały r 19 1996 Ludwik ATAL*, Jan ZAWILAK* elektrotechnika, maszyny elektryczne, silniki synchroniczne,
Bardziej szczegółowoROZRUCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH DUŻEJ MOCY PRZY CZĘŚCIOWYM ZASILANIU UZWOJENIA STOJANA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr /9 Tomasz Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław ROZRUCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH DUŻEJ MOCY PRZY CZĘŚCIOWYM ZASILANIU UZWOJENIA STOJANA PART WINDING STARTING
Bardziej szczegółowoPRZEGLĄD KONSTRUKCJI JEDNOFAZOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
51 Maciej Gwoździewicz, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław PRZEGLĄD KONSTRUKCJI JEDNOFAZOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM REVIEW OF SINGLE-PHASE LINE
Bardziej szczegółowoSYNCHRONIZACJA SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH PRZEZ STEROWANIE PRĄDEM WZBUDZENIA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 73/25 143 Paweł Zalas, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław SYNCHRONIZACJA SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH PRZEZ STEROWANIE PRĄDEM WZBUDZENIA SYNCHRONIZATION
Bardziej szczegółowoWPŁYW UKŁADU STEROWANIA PRĄDEM WZBUDZENIA NA PROCES SYNCHRONIZACJI SILNIKA SYNCHRONICZNEGO
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 75/26 83 Paweł Zalas, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław WPŁYW UKŁADU STEROWANIA PRĄDEM WZBUDZENIA NA PROCES SYNCHRONIZACJI SILNIKA SYNCHRONICZNEGO INFLUENCE
Bardziej szczegółowoDRGANIA ORAZ SIŁY POCHODZENIA ELEKTROMAGNETYCZNEGO W DWUBIEGOWYCH SILNIKACH SYNCHRONICZNYCH DUŻEJ MOCY
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 63 Politechniki Wrocławskiej Nr 63 Studia i Materiały Nr 29 29 Janusz BIALIK*, Jan ZAWILAK** dwubiegowe silniki synchroniczne, analiza
Bardziej szczegółowoSYNCHRONIZACJA SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH PRZEZ ZMIANĘ KIERUNKU PRZEPŁYWU PRĄDU WZBUDZENIA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 58 Politechniki Wrocławskiej Nr 58 Studia i Materiały Nr 25 25 maszyny elektryczne, silniki synchroniczne dwubiegowe, synchronizacja,
Bardziej szczegółowoSILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY
SILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY 1. Budowa i zasada działania silników indukcyjnych Zasadniczymi częściami składowymi silnika indukcyjnego są nieruchomy stojan i obracający się wirnik. Wewnętrzną stronę stojana
Bardziej szczegółowoDWUBIEGOWE SILNIKI PRĄDU PRZEMIENNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 58 Politechniki Wrocławskiej Nr 58 Studia i Materiały Nr 25 2005 * Jan ZAWILAKF maszyny elektryczne, prąd przemienny, silniki dwubiegowe,
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO ORAZ SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM - BADANIA EKSPERYMENTALNE
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 77/27 277 Tomasz Zawilak, Ludwik Antal Politechnika Wrocławska, Wrocław PORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO ORAZ SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE DRGAŃ WŁASNYCH KONSTRUKCJI DWUBIEGOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 60 Politechniki Wrocławskiej Nr 60 Studia i Materiały Nr 27 2007 Janusz BIALIK *, Jan ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne,
Bardziej szczegółowoĆwiczenie: "Silnik indukcyjny"
Ćwiczenie: "Silnik indukcyjny" Opracowane w ramach projektu: "Wirtualne Laboratoria Fizyczne nowoczesną metodą nauczania realizowanego przez Warszawską Wyższą Szkołę Informatyki. Zakres ćwiczenia: Zasada
Bardziej szczegółowoTemat: ŹRÓDŁA ENERGII ELEKTRYCZNEJ PRĄDU PRZEMIENNEGO
Temat: ŹRÓDŁA ENERGII ELEKTRYCZNEJ PRĄDU PRZEMIENNEGO 1 Źródła energii elektrycznej prądu przemiennego: 1. prądnice synchroniczne 2. prądnice asynchroniczne Surowce energetyczne: węgiel kamienny i brunatny
Bardziej szczegółowoSYNCHRONIZACJA SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH. WYBÓR CHWILI ZAŁĄCZENIA PRĄDU WZBUDZENIA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 54 Politechniki Wrocławskiej Nr 54 Studia i Materiały Nr 23 2003 PAWEŁ ZALAS *, JAN ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne, silniki
Bardziej szczegółowoOBLICZENIOWE BADANIE ZJAWISK WYWOŁANYCH USZKODZENIEM KLATKI WIRNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 64 Politechniki Wrocławskiej Nr 64 Studia i Materiały Nr 3 21 Maciej ANTAL*, Ludwik ANTAL* silnik indukcyjny klatkowy, obliczenia numeryczne,
Bardziej szczegółowoWYSOKOSPRAWNY JEDNOFAZOWY SILNIK LSPMSM O LICZBIE BIEGUNÓW 2p = 4 BADANIA EKSPERYMENTALNE
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 70 Politechniki Wrocławskiej Nr 70 Studia i Materiały Nr 34 2014 Agata PIESIEWICZ, Maciej GWOŹDZIEWICZ*, Paweł ZALAS* jednofazowy silnik
Bardziej szczegółowoPOLOWO - OBWODOWY MODEL BEZSZCZOTKOWEJ WZBUDNICY GENERATORA SYNCHRONICZNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 60 Politechniki Wrocławskiej Nr 60 Studia i Materiały Nr 27 2007 maszyny synchroniczne,wzbudnice, modelowanie polowo-obwodowe Piotr KISIELEWSKI
Bardziej szczegółowoPodstawy Elektrotechniki i Elektroniki. Opracował: Mgr inż. Marek Staude
Podstawy Elektrotechniki i Elektroniki Opracował: Mgr inż. Marek Staude Instytut Elektrotechniki i Automatyki Okrętowej Część 8 Maszyny asynchroniczne indukcyjne prądu zmiennego Maszyny asynchroniczne
Bardziej szczegółowoKSZTAŁTOWANIE POLA MAGNETYCZNEGO W DWUBIEGOWYCH SILNIKACH SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 6 Politechniki Wrocławskiej Nr 6 Studia i Materiały Nr 27 27 Tomasz ZAWILAK *, Ludwik ANTAL * maszyna elektryczna, silnik synchroniczny
Bardziej szczegółowoWykład 2 Silniki indukcyjne asynchroniczne
Wykład 2 Silniki indukcyjne asynchroniczne Katedra Sterowania i InŜynierii Systemów 1 Budowa silnika inukcyjnego Katedra Sterowania i InŜynierii Systemów 2 Budowa silnika inukcyjnego Tabliczka znamionowa
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE SKOSU STOJANA W JEDNOFAZOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 3/2016 (111) 29 Maciej Gwoździewicz, Mariusz Mikołajczak Politechnika Wrocławska, Wrocław ZASTOSOWANIE SKOSU STOJANA W JEDNOFAZOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z
Bardziej szczegółowoWPŁYW KSZTAŁTU SZCZELINY POWIETRZNEJ NA WŁAŚCIWOŚCI SILNIKA SYNCHRONICZNEGO WZBUDZANEGO MAGNESAMI TRWAŁYMI
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 93/2011 137 Tomasz Zawilak Politechnika Wrocławska WPŁYW KSZTAŁTU SZCZELINY POWIETRZNEJ NA WŁAŚCIWOŚCI SILNIKA SYNCHRONICZNEGO WZBUDZANEGO MAGNESAMI TRWAŁYMI THE
Bardziej szczegółowoDRGANIA WŁASNE KONSTRUKCJI DWUBIEGOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 80/2008 193 Janusz Bialik, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław DRGANIA WŁASNE KONSTRUKCJI DWUBIEGOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO FREE VIBRATION ANALYSIS
Bardziej szczegółowoBadanie prądnicy synchronicznej
POLITECHNIKA ŚLĄSKA WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH LABORATORIUM ELEKTRYCZNE Badanie prądnicy synchronicznej (E 18) Opracował: Dr inż. Włodzimierz OGULEWICZ
Bardziej szczegółowoZJAWISKA W OBWODACH TŁUMIĄCYCH PODCZAS ZAKŁÓCEŃ PRACY TURBOGENERATORA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 212 Piotr KISIELEWSKI*, Ludwik ANTAL* maszyny synchroniczne, turbogeneratory,
Bardziej szczegółowoBADANIA SKUTKÓW CIEPLNYCH ZWARĆ ZWOJOWYCH W UZWOJENIACH STOJANA SILNIKA INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Ludwik ANTAL*, Maciej GWOŹDZIEWICZ*, Tomasz MARCINIAK*, Maciej ANTAL**
Bardziej szczegółowoZeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 80/
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 8/8 33 Tomasz Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław ROZRUCH SILNIKÓW DUŻEJ MOCY PRĄDU PRZEMIENNEGO PRZY ROZDZIELONYCH UZWOJENIACH STOJANA PART WINDING STARTING
Bardziej szczegółowoBADANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO Strona 1/5
BADANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO Strona 1/5 BADANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO 1. Wiadomości wstępne Silniki asynchroniczne jednofazowe są szeroko stosowane wszędzie tam, gdzie
Bardziej szczegółowoCHARAKTERYSTYKI EKSPLOATACYJNE SILNIKA INDUKCYJNEGO Z USZKODZONĄ KLATKĄ WIRNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 6 Politechniki Wrocławskiej Nr 6 Studia i Materiały Nr 24 24 Maciej ANTAL *, Ludwik ANTAL *, Jan ZAWILAK * Silnik indukcyjny, klatkowy,
Bardziej szczegółowoSilniki indukcyjne. Ze względu na budowę wirnika maszyny indukcyjne dzieli się na: -Maszyny indukcyjne pierścieniowe. -Maszyny indukcyjne klatkowe.
Silniki indukcyjne Ze względu na budowę wirnika maszyny indukcyjne dzieli się na: -Maszyny indukcyjne pierścieniowe. -Maszyny indukcyjne klatkowe. Silniki pierścieniowe to takie silniki indukcyjne, w których
Bardziej szczegółowoPOLOWO OBWODOWY MODEL DWUBIEGOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr 24 2004 Silnik synchroniczny, dwubiegowy, modelowanie polowo-obwodowe Janusz
Bardziej szczegółowoSILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY
SILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY. Budowa i zasada działania silników indukcyjnych Zasadniczymi częściami składowymi silnika indukcyjnego są nieruchomy stojan i obracający się wirnik. Wewnętrzną stronę stojana
Bardziej szczegółowoSAMOCZYNNA SYNCHRONIZACJA SILNIKÓW LSPMSM
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 3/2018 (119) 139 Paweł Zalas, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław SAMOCZYNNA SYNCHRONIZACJA SILNIKÓW LSPMSM AUTOMATIC SYNCHRONIZATION OF MOTORS TYPE
Bardziej szczegółowoZWARTE PRĘTY ROZRUCHOWE W SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
` Maszyny Elektryczne Zeszyty Problemowe Nr 3/2015 (107) 145 Maciej Gwoździewicz Wydział Elektryczny, Politechnika Wrocławska ZWARTE PRĘTY ROZRUCHOWE W SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU
Bardziej szczegółowoSilniki synchroniczne
Silniki synchroniczne Silniki synchroniczne są maszynami synchronicznymi i są wykonywane jako maszyny z biegunami jawnymi, czyli występują w nich tylko moment synchroniczny, a także moment reluktancyjny.
Bardziej szczegółowoPRACA RÓWNOLEGŁA PRĄDNIC SYNCHRONICZNYCH WZBUDZANYCH MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Zdzisław KRZEMIEŃ* prądnice synchroniczne, magnesy trwałe PRACA RÓWNOLEGŁA
Bardziej szczegółowoParametry elektryczne i czasowe układów napędowych wentylatorów głównego przewietrzania kopalń z silnikami asynchronicznymi
dr inż. ANDRZEJ DZIKOWSKI Instytut Technik Innowacyjnych EMAG Parametry elektryczne i czasowe układów napędowych wentylatorów głównego przewietrzania kopalń z silnikami asynchronicznymi zasilanymi z przekształtników
Bardziej szczegółowoROZRUCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr Politechniki Wrocławskiej Nr Studia i Materiały Nr Ludwik ANTAL*, Maciej ANTAL* silniki synchroniczne z magnesami trwałymi, rozruch bezpośredni,
Bardziej szczegółowoANALIZA WPŁYWU NIESYMETRII NAPIĘCIA SIECI NA OBCIĄŻALNOŚĆ TRÓJFAZOWYCH SILNIKÓW INDUKCYJNYCH
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 8 Electrical Engineering 05 Ryszard NAWROWSKI* Zbigniew STEIN* Maria ZIELIŃSKA* ANALIZA WPŁYWU NIESYMETRII NAPIĘCIA SIECI NA OBCIĄŻALNOŚĆ TRÓJFAZOWYCH
Bardziej szczegółowoBADANIA EKSPERYMENTALNE SILNIKA INDUKCYJNEGO Z USZKODZONĄ KLATKĄ WIRNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 59 Politechniki Wrocławskiej Nr 59 Studia i Materiały Nr 26 26 Maciej ANTAL *, Ludwik ANTAL *, Jan ZAWILAKF Silnik indukcyjny, pomiary,
Bardziej szczegółowoMAGNETOELEKTRYCZNY SILNIK MAŁEJ MOCY Z KOMPAKTOWYM WIRNIKIEM HYBRYDOWYM I Z ROZRUCHEM SYNCHRONICZNYM
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr /1 (1) 1 Ludwik Antal, Paweł Zalas Instytut Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych, Politechnika Wrocławska, Wrocław MAGNETOELEKTRYCZNY SILNIK MAŁEJ MOCY Z KOMPAKTOWYM
Bardziej szczegółowoBADANIA SYMULACYJNE PROCESU SYNCHRONIZACJI SILNIKÓW INDUKCYJNYCH PIERŚCIENIOWYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 65 Politechniki Wrocławskiej Nr 65 Studia i Materiały Nr 31 2011 Stanisław AZAREWICZ, Adam ZALAS, Paweł ZALAS* maszyny elektryczne, silniki
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM PRZETWORNIKÓW ELEKTROMECHANICZNYCH
-CEL- LABORATORIUM PRZETWORNIKÓW ELEKTROMECHANICZNYCH PODSTAWOWE CHARAKTERYSTYKI I PARAMETRY SILNIKA RELUKTANCYJNEGO Z KLATKĄ ROZRUCHOWĄ (REL) Zapoznanie się z konstrukcją silników reluktancyjnych. Wyznaczenie
Bardziej szczegółowoPracownia Automatyki i Elektrotechniki Katedry Tworzyw Drzewnych Ćwiczenie 5. Analiza pracy oraz zasada działania silników asynchronicznych
ĆWCZENE 5 Analiza pracy oraz zasada działania silników asynchronicznych 1. CEL ĆWCZENA Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z podstawowymi układami elektrycznego sterowania silnikiem trójfazowym asynchronicznym
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO Z SILNIKIEM SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 58 Politechniki Wrocławskiej Nr 58 Studia i Materiały Nr 25 25 Silnik synchroniczny,rozruch bezpośredni, magnesy trwałe modelowanie polowo-obwodowe
Bardziej szczegółowoCHARAKTERYSTYKI EKSPLOATACYJNE SILNIKA INDUKCYJNEGO DUŻEJ MOCY Z USZKODZONĄ KLATKĄ WIRNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 6 Politechniki Wrocławskiej Nr 6 Studia i Materiały Nr 27 27 Silnik indukcyjny, klatkowy, symulacja polowo-obwodowa, uszkodzenia klatki
Bardziej szczegółowoEnergooszczędne silniki elektryczne prądu przemiennego
prof. dr hab. inż. JAN ZAWILAK Instytut Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Politechnika Wrocławska Energooszczędne silniki elektryczne prądu przemiennego W artykule przedstawiono wyniki badań dotyczących
Bardziej szczegółowoWŁAŚCIWOŚCI EKSPLOATACYJNE SILNIKÓW RELUKTANCYJNYCH Z ROZRUCHEM ASYNCHRONICZNYM PRZY STEROWANIU CZĘSTOTLIWOŚCIOWYM
Prace Naukowe Instytutu aszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 58 Politechniki Wrocławskiej Nr 58 Studia i ateriały Nr 25 2005 napęd elektryczny, sterowanie częstotliwościowe, silniki reluktancyjne,
Bardziej szczegółowoSTEROWANIE CZĘSTOTLIWOŚCIOWE SILNIKÓW INDUKCYJNYCH SYNCHRONIZOWANYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 60 Politechniki Wrocławskiej Nr 60 Studia i Materiały Nr 27 2007 Stanisław AZAREWICZ *, Marcin GRYS ** Napęd elektryczny, sterowanie
Bardziej szczegółowoAWARYJNE STANY PRACY SILNIKÓW INDUKCYJNYCH PIERŚCIENIOWYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 Stanisław AZAREWICZ, Adam ZALAS, Paweł ZALAS* maszyny elektryczne, silniki
Bardziej szczegółowoPodstawy Elektrotechniki i Elektroniki. Opracował: Mgr inż. Marek Staude
Podstawy Elektrotechniki i Elektroniki Opracował: Mgr inż. Marek Staude Wiadomości do tej pory Podstawowe pojęcia Elementy bierne Podstawowe prawa obwodów elektrycznych Moc w układach 1-fazowych Pomiary
Bardziej szczegółowoMaszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 2/2019 (122) 111
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 2/2019 (122) 111 Adam Gozdowiak*, Szymon Lipiński** * Politechnika Wrocławska, Wrocław **Dolnośląska Fabryka Maszyn Elektrycznych, Wrocław PORÓWNANIE WŁAŚCIWOŚCI
Bardziej szczegółowoBADANIA SYMULACYJNE SILNIKÓW RELUKTANCYJNYCH PRZEŁĄCZALNYCH PRZEZNACZONYCH DO NAPĘDU WYSOKOOBROTOWEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Piotr BOGUSZ*, Mariusz KORKOSZ*, Jan PROKOP* napędy wysokoobrotowe,
Bardziej szczegółowoAkademia Górniczo-Hutnicza im. Stanisława Staszica w Krakowie Laboratorium z Elektrotechniki z Napędami Elektrycznymi
Wydział: EAIiE kierunek: AiR, rok II Akademia Górniczo-Hutnicza im. Stanisława Staszica w Krakowie Laboratorium z Elektrotechniki z Napędami Elektrycznymi Grupa laboratoryjna: A Czwartek 13:15 Paweł Górka
Bardziej szczegółowoSilniki prądu przemiennego
Silniki prądu przemiennego Podział maszyn prądu przemiennego Asynchroniczne indukcyjne komutatorowe jedno- i wielofazowe synchroniczne ze wzbudzeniem reluktancyjne histerezowe Silniki indukcyjne uzwojenie
Bardziej szczegółowoTrójfazowe silniki indukcyjne. 1. Wyznaczenie charakterystyk rozruchowych prądu stojana i momentu:
A3 Trójfazowe silniki indukcyjne Program ćwiczenia. I. Silnik pierścieniowy 1. Wyznaczenie charakterystyk rozruchowych prądu stojana i momentu: a - bez oporów dodatkowych w obwodzie wirnika, b - z oporami
Bardziej szczegółowoOpracował: mgr inż. Marcin Wieczorek
Opracował: mgr inż. Marcin Wieczorek Jeżeli moment napędowy M (elektromagnetyczny) silnika będzie większy od momentu obciążenia M obc o moment strat jałowych M 0 czyli: wirnik będzie wirował z prędkością
Bardziej szczegółowoObliczenia polowe silnika przełączalnego reluktancyjnego (SRM) w celu jego optymalizacji
Akademia Górniczo Hutnicza im. Stanisława Staszica w Krakowie Wydział Elektrotechniki, Automatyki, Informatyki i Elektroniki Studenckie Koło Naukowe Maszyn Elektrycznych Magnesik Obliczenia polowe silnika
Bardziej szczegółowoPROPOZYCJA ZASTOSOWANIA WYMIARU PUDEŁKOWEGO DO OCENY ODKSZTAŁCEŃ PRZEBIEGÓW ELEKTROENERGETYCZNYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr 24 2004 Krzysztof PODLEJSKI *, Sławomir KUPRAS wymiar fraktalny, jakość energii
Bardziej szczegółowoWPŁYW ROZMIESZCZENIA MAGNESÓW NA WŁAŚCIWOŚCI EKSPOATACYJNE SILNIKA TYPU LSPMSM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 64 Politechniki Wrocławskiej Nr 64 Studia i Materiały Nr 3 21 Tomasz ZAWILAK* silnik synchroniczny, magnesy trwałe, rozruch bezpośredni,,
Bardziej szczegółowoWPŁYW KLINÓW MAGNETYCZNYCH NA WŁAŚCIWOŚCI ROZRUCHOWE SILNIKA INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 63 Politechniki Wrocławskiej Nr 63 Studia i Materiały Nr 29 29 Tomasz ZAWILAK* silnik indukcyjny, kliny magnetyczne, rozruch bezpośredni,
Bardziej szczegółowoDWUKIERUNKOWY JEDNOFAZOWY SILNIK SYNCHRONICZNY Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 Maciej GWOŹDZIEWICZ*, Jan ZAWILAK* jednofazowy silnik indukcyjny, jednofazowy
Bardziej szczegółowoWPŁYW OSADZENIA MAGNESU NA PARAMETRY SILNIKA MAGNETOELEKTRYCZNEGO O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 65 Politechniki Wrocławskiej Nr 65 Studia i Materiały Nr 31 2011 Tomasz ZAWILAK* silnik synchroniczny, magnesy trwałe, rozruch bezpośredni
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE EFEKTU WYPIERANIA PRĄDU W ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM MASZYN WZBUDZANYCH MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Tomasz ZAWILAK* silnik synchroniczny, magnesy trwałe, rozruch bezpośredni
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO I JEDNOFAZOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI. BADANIA EKSPERYMENTALNE
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 1/2013 (98) 153 Maciej Gwoździewicz, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław PORÓWNANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO I JEDNOFAZOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO
Bardziej szczegółowoPOLOWO-OBWODOWY MODEL DWUBIEGOWEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr 24 24 Silnik indukcyjny, dwubiegowy, modelowanie polowo-obwodowe Tomasz ZAWILAK,
Bardziej szczegółowoMINIMALIZACJA PULSACJI PRĘDKOŚCI PODCZAS SYNCHRONIZACJI SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 59 Politechniki Wrocławskiej Nr 59 Studia i Materiały Nr 26 2006 maszyny elektryczne, silniki synchroniczne dwubiegowe, synchronizacja,
Bardziej szczegółowoTemat: Silniki komutatorowe jednofazowe: silnik szeregowy, bocznikowy, repulsyjny.
Temat: Silniki komutatorowe jednofazowe: silnik szeregowy, bocznikowy, repulsyjny. 1. Silnik komutatorowy jednofazowy szeregowy (silniki uniwersalne). silniki komutatorowe jednofazowe szeregowe maja budowę
Bardziej szczegółowoGĘSTOŚĆ PRĄDU W PRĘTACH USZKODZONEJ KLATKI WIRNIKA SILNIKA INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 54 Politechniki Wrocławskiej Nr 54 Studia i Materiały Nr 23 23 Maciej ANTAL * Silnik indukcyjny, klatkowy, uszkodzenia klatki wirnika
Bardziej szczegółowoBADANIA PORÓWNAWCZE SILNIKA INDUKCYJNEGO KLATKOWEGO PODCZAS RÓŻNYCH SPOSOBÓW ROZRUCHU 1. WSTĘP
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 48 Politechniki Wrocławskiej Nr 48 Studia i Materiały Nr 20 2000 Jan MRÓZ* silnik klatkowy, rozruch bezpośredni, rozruch łagodny, rozruch
Bardziej szczegółowoPRZEPISY PUBLIKACJA NR 42/P PRÓBY WIRUJĄCYCH MASZYN ELEKTRYCZNYCH styczeń
PRZEPISY PUBLIKACJA NR 42/P PRÓBY WIRUJĄCYCH MASZYN ELEKTRYCZNYCH 2017 styczeń Publikacje P (Przepisowe) wydawane przez Polski Rejestr Statków są uzupełnieniem lub rozszerzeniem Przepisów i stanowią wymagania
Bardziej szczegółowoMaszyny elektryczne. Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W12) Kwalifikacyjnego kursu zawodowego.
Maszyny elektryczne Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W12) Kwalifikacyjnego kursu zawodowego. Podział maszyn elektrycznych Transformatory - energia prądu przemiennego jest zamieniana w
Bardziej szczegółowoPRĄDNICE I SILNIKI. Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego
PRĄDNICE I SILNIKI Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego Prądnice i silniki (tzw. maszyny wirujące) W każdej maszynie można wyróżnić: - magneśnicę
Bardziej szczegółowoSilnik indukcyjny - historia
Silnik indukcyjny - historia Galileo Ferraris (1847-1897) - w roku 1885 przedstawił konstrukcję silnika indukcyjnego. Nicola Tesla (1856-1943) - podobną konstrukcję silnika przedstawił w roku 1886. Oba
Bardziej szczegółowoMaszyny elektryczne. Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W10) Szkoły Policealnej Zawodowej.
Maszyny elektryczne Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W10) Szkoły Policealnej Zawodowej. Podział maszyn elektrycznych Transformatory - energia prądu przemiennego jest zamieniana w energię
Bardziej szczegółowow10 Silnik AC y elektrotechniki odstaw P
40 Wirujące pole magnetyczne Moment synchroniczny Moment asynchroniczny Charakterystyka silnika synchronicznego Charakterystyka silnika asynchronicznego Silnik klatkowy Silnik indukcyjny jednofazowy Moment
Bardziej szczegółowoSposób analizy zjawisk i właściwości ruchowych maszyn synchronicznych zależą od dwóch czynników:
Temat: Analiza pracy i właściwości ruchowych maszyn synchronicznych Sposób analizy zjawisk i właściwości ruchowych maszyn synchronicznych zależą od dwóch czynników: budowy wirnika stanu nasycenia rdzenia
Bardziej szczegółowoĆwiczenie: "Silnik prądu stałego"
Ćwiczenie: "Silnik prądu stałego" Opracowane w ramach projektu: "Wirtualne Laboratoria Fizyczne nowoczesną metodą nauczania realizowanego przez Warszawską Wyższą Szkołę Informatyki. Zakres ćwiczenia: Zasada
Bardziej szczegółowoWykład 4. Strumień magnetyczny w maszynie synchroniczne magnes trwały, elektromagnes. Magneśnica wirnik z biegunami magnetycznymi. pn 60.
Serwonapędy w automatyce i robotyce Wykład 4 Piotr Sauer Katedra Sterowania i Inżynierii Systemów Silnik synchroniczny - wprowadzenie Maszyna synchroniczna maszyna prądu przemiennego, której wirnik w stanie
Bardziej szczegółowoSILNIK ELEKTRYCZNY O WZBUDZENIU HYBRYDOWYM
ELEKTRYKA 2014 Zeszyt 2-3 (230-231) Rok LX Romuald GRZENIK Politechnika Śląska w Gliwicach SILNIK ELEKTRYCZNY O WZBUDZENIU HYBRYDOWYM Streszczenie. W artykule przedstawiono koncepcję bezszczotkowego silnika
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE MAGNESÓW TRWAŁYCH W SILNIKACH ELEKTRYCZNYCH DUŻEJ MOCY
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 92/2011 187 Piotr Kisielewski, Maciej Antal, Dariusz Gierak, Paweł Zalas Instytut Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Politechniki Wrocławskiej ZASTOSOWANIE
Bardziej szczegółowoSILNIK RELUKTANCYJNY PRZEŁĄCZALNY PRZEZNACZONY DO NAPĘDU MAŁEGO MOBILNEGO POJAZDU ELEKTRYCZNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Piotr BOGUSZ*, Mariusz KORKOSZ*, Jan PROKOP* silnik reluktancyjny przełączalny,
Bardziej szczegółowoBadanie silnika indukcyjnego jednofazowego i transformatora
Zakład Napędów Wieloźródłowych Instytut Maszyn Roboczych Ciężkich PW Laboratorium Elektrotechniki i Elektroniki Ćwiczenie M3 - protokół Badanie silnika indukcyjnego jednofazowego i transformatora Data
Bardziej szczegółowo1. W zależności od sposobu połączenia uzwojenia wzbudzającego rozróżniamy silniki:
Temat: Silniki prądu stałego i ich właściwości ruchowe. 1. W zależności od sposobu połączenia uzwojenia wzbudzającego rozróżniamy silniki: a) samowzbudne bocznikowe; szeregowe; szeregowo-bocznikowe b)
Bardziej szczegółowoPOPRAWA EFEKTYWNOŚCI ENERGETYCZNEJ UKŁADU NAPĘDOWEGO POMPY WODY ZASILAJĄCEJ DUŻEJ MOCY
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 78/27 99 Tomasz Kubera, PKN Orlen, Płock Zbigniew Szulc, Politechnika Warszawska, Warszawa POPRAWA EFEKTYWNOŚCI ENERGETYCZNEJ UKŁADU NAPĘDOWEGO POMPY WODY ZASILAJĄCEJ
Bardziej szczegółowoSILNIKI ELEKTRYCZNE W NAPĘDACH GÓRNICZYCH
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 85/2010 7 Jan Zawilak, Tomasz Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław SILNIKI ELEKTRYCZNE W NAPĘDACH GÓRNICZYCH ELECTRIC MOTORS IN MINE DRIVES Abstract: This
Bardziej szczegółowoMODERNIZACJA NAPĘDU ELEKTRYCZNEGO WIRÓWKI DO TWAROGU TYPU DSC/1. Zbigniew Krzemiński, MMB Drives sp. z o.o.
Zakres modernizacji MODERNIZACJA NAPĘDU ELEKTRYCZNEGO WIRÓWKI DO TWAROGU TYPU DSC/1 Zbigniew Krzemiński, MMB Drives sp. z o.o. Wirówka DSC/1 produkcji NRD zainstalowana w Spółdzielni Mleczarskiej Maćkowy
Bardziej szczegółowoPOPRAWA EFEKTYWNOŚCI ENERGETYCZNEJ UKŁADU NAPĘDOWEGO Z SILNIKIEM INDUKCYJNYM ŚREDNIEGO NAPIĘCIA POPRZEZ JEGO ZASILANIE Z PRZEMIENNIKA CZĘSTOTLIWOŚCI
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 73/5 49 Zbigniew Szulc, łodzimierz Koczara Politechnika arszawska, arszawa POPRAA EFEKTYNOŚCI ENERGETYCZNEJ UKŁADU NAPĘDOEGO Z SILNIKIEM INDUKCYJNYM ŚREDNIEGO
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE SYGNAŁU SKUTECZNEJ WARTOŚCI RUCHOMEJ PRĄDU STOJANA W DIAGNOSTYCE SILNIKA INDUKCYJNEGO PODCZAS ROZRUCHU
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 82/2009 123 Paweł Dybowski Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków ZASTOSOWANIE SYGNAŁU SKUTECZNEJ WARTOŚCI RUCHOMEJ PRĄDU STOJANA W DIAGNOSTYCE SILNIKA INDUKCYJNEGO
Bardziej szczegółowoCharakterystyka rozruchowa silnika repulsyjnego
Silnik repulsyjny Schemat połączeń silnika repulsyjnego Silnik tego typu budowany jest na małe moce i używany niekiedy tam, gdzie zachodzi potrzeba regulacji prędkości. Układ połączeń silnika repulsyjnego
Bardziej szczegółowoPL B1. AKADEMIA GÓRNICZO-HUTNICZA IM. STANISŁAWA STASZICA W KRAKOWIE, Kraków, PL BUP 13/13
PL 221694 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 221694 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 397538 (51) Int.Cl. G01R 31/34 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia:
Bardziej szczegółowoSILNIK SYNCHRONICZNY WZBUDZANY MAGNESAMI TRWAŁYMI W NAPĘDZIE POMPY DUŻEJ MOCY
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 2/2015 (106) 247 Tomasz Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław SILNIK SYNCHRONICZNY WZBUDZANY MAGNESAMI TRWAŁYMI W NAPĘDZIE POMPY DUŻEJ MOCY LINE START PERMANENT
Bardziej szczegółowoSilniki prądu stałego z komutacją bezstykową (elektroniczną)
Silniki prądu stałego z komutacją bezstykową (elektroniczną) Silnik bezkomutatorowy z fototranzystorami Schemat układu przekształtnikowego zasilającego trójpasmowy silnik bezszczotkowy Pojedynczy cykl
Bardziej szczegółowo