DRGANIA ORAZ SIŁY POCHODZENIA ELEKTROMAGNETYCZNEGO W DWUBIEGOWYCH SILNIKACH SYNCHRONICZNYCH DUŻEJ MOCY
|
|
- Edward Dziedzic
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 63 Politechniki Wrocławskiej Nr 63 Studia i Materiały Nr Janusz BIALIK*, Jan ZAWILAK** dwubiegowe silniki synchroniczne, analiza polowo obwodowa, siły pochodzenia elektromagnetycznego, drgania mechaniczne DRGANIA ORAZ SIŁY POCHODZENIA ELEKTROMAGNETYCZNEGO W DWUBIEGOWYCH SILNIKACH SYNCHRONICZNYCH DUŻEJ MOCY Przedstawiono wyniki obliczeń wielkości fizycznych dwubiegowego silnika synchronicznego dużej mocy o biegunach wydatnych. Obliczenia wykonano na podstawie opracowanego dwuwymiarowego modelu polowo obwodowego dla wybranego silnika typu GAe 151/12p. Symulacje przeprowadzono dla stanu obciążenia maszyny, obu prędkości obrotowych i dwóch konfiguracji uzwojenia wzbudzenia (praca z ośmioma lub dziesięcioma czynnymi biegunami wirnika). Zbadano kształt składowej normalnej indukcji w szczelinie po-wietrznej silnika oraz prądów twornika. Wykorzystując metodę tensora naprężeń Maxwell a wykonano obliczenia sił pochodzenia elektromagnetycznego w ustalonym stanie pracy. Wykonano analizę harmoniczną sił oraz obwodowego rozkładu indukcji magnetycznej w szczelinie maszyny. W pracy przedstawiono wyniki pomiarów drgań dwubiegowego silnika synchronicznego napędzającego wentylator dużej mocy. 1. WSTĘP W układach napędowych wentylatorów głównego przewietrzania kopalni powszechnie stosuje się silniki synchroniczne, których dodatkowym zadaniem jest regulacja mocy biernej zakładu. Z pośród wszystkich sposobów regulacji wydajności urządzeń o wentylatorowej charakterystyce mechanicznej najbardziej ekonomicznym jest zmiana prędkości obrotowej silników napędowych. Do napędu tych urządzeń zaproponowano dwubiegowe silniki synchroniczne, w których skokową regulację prędkości obrotowej uzyskano przez zmianę liczby biegunów pola magnetycznego. Zmianę liczby biegunów pola magnetycznego uzyskuje się przez przełączenie uzwojenia twornika o odpowiednim obwodowym rozkładzie grup fazowych oraz zmianę biegunowości odpowiednich biegunów magneśnicy. Rozwiązanie to umożliwia regulację wydajności oraz zmniejszenie mocy pobieranej * ALSTOM Power Sp. z o.o. Wrocław, Fabryczna 1, janusz.bialik@power.alstom.com ** Politechnika Wrocławska, Instytut Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych, Wrocław, ul. Smoluchowskiego 19, jan.zawilak@pwr.wroc.pl
2 165 przez wentylator i jest tańsze od zastosowania układów przekształtnikowych. W literaturze nie ma opracowań dotyczących analizy wpływu konfiguracji uzwojenia twornika i biegunowości magneśnicy na parametry i własności silnika synchronicznego. Występujące zjawiska są tym bardziej interesujące w przypadkach, gdy liczba biegunów fizycznych (np. 1) i magnetycznych (np. 12) wirnika jest różna [1, 2, 3]. Celem pracy jest określenie wpływu zmiany konfiguracji uzwojenia wzbudzenia (praca z ośmioma lub dziesięcioma czynnymi biegunami wirnika) na odkształcenia obwodowego rozkładu indukcji magnetycznej, prądów w uzwojeniach stojana oraz sił pochodzenia elektromagnetycznego decydujących o drganiach maszyny w różnych stanach pracy. Do analizy opracowano model polowo obwodowy na przykładzie dwubiegowego silnika synchronicznego typu GAe 151/12p o prędkościach obrotowych n = 6 (2p = 1) i 5 (2p = 12) obr/min. 2. POLOWO OBWODOWY MODEL SILNIKA DWUBIEGOWEGO Do analizy zjawisk badanej maszyny, której parametry zestawiono w tabeli 1, wykorzystano dwuwymiarową metodę polowo obwodową opisaną w [4]. Obiektem badanym jest dwubiegowy silnik synchroniczny typu GAe 151/12p przebudowany z silnika jednobiegowego. Tabela 1. Dane znamionowe silnika badanego Table 1. Rated parameters of the motor moc znamionowa P n kw 6/15 napięcie stojana U n V 6 skojarzenie faz stojana Y / YY prąd stojana I n A 86 / 121 napięcie wzbudzenia U fn V 51 / 7 prąd wzbudzenia I fn A 175 / 24 prędkość obrotowa n n obr/min 5 / 6 współczynnik mocy cosϕ n,8 ind /,9 poj sprawność η n % 8, / 94,2 Geometrię części polowej z siatką elementów skończonych oraz schemat elektryczny części obwodowej modelu pokazano na rysunku 1. Modelowany silnik posiada dwuwarstwowe uzwojenie stojana umieszczone w 18 żłobkach, uzwojenie wzbudzenia oraz klatkowe uzwojenie rozruchowo tłumiące, umieszczone w 1 wydatnych biegunach wirnika. Część obwodowa opracowanego modelu uwzględnia parametry elektryczne układów zasilania, obwodów klatki tłumiącej oraz przełączalnych układów uzwojeń twornika i wzbudzenia. Część polowa modelu uwzględnia nieliniowość elementów obwodu magnetycznego oraz ruch wirnika.
3 166 c) d) Rys. 1. Polowo-obwodowy model dwubiegowego silnika synchronicznego: a) fragment części polowej z siatką dyskretyzacyjną w obszarze szczeliny powietrznej, część obwodowa: b) uzwojenie twornika, c) uzwojenie wzbudzenia, d) uzwojenie rozruchowo-tłumiące Fig. 1. Field-circuit model of the two speed synchronous motor: a) zoom of field part of the model in the near of air gap whit discretization mesh; circuit part b) armature winding, c) field magnet, d) damping circuit Ze względu na to, iż model jest dwuwymiarowy przyjęto stałe wartości parametrów związanych z czołami wszystkich uzwojeń tzn. rezystancji i reaktancji połączeń czołowych uzwojenia stojana, wirnika oraz pierścieni zwierających klatki rozruchowej. Wartości te wyznaczono z powszechnie stosowanych wzorów konstrukcyjnych [5, 6]. Przyjęto również sinusoidalny kształt napięcia zasilającego. Zmianę obwodowego rozkładu przepływu uzwojenia twornika i magneśnicy, warunkujących zmianę prędkości synchronicznej wirującego pola magnetyczne-go, uzyskuje się przez zmianę kierunków prądów płynących w sekcjach tych uzwojeń (rys. 1b, 1c). Przy zamkniętych wyłącznikach W2, W5, W6
4 167 i otwartych pozo-stałych wyłącznikach (W1, W3, W4, W7) uzwojenie stojana połączone jest w gwiazdę a w silniku wytwarzane jest pole o podstawowej liczbie biegunów 2p = 12 (mniej-sza prędkość obrotowa). Jeżeli wyłączniki W1, W2, W4, W7 są zamknięte a pozostałe otwarte, wówczas uzwojenie stojana połączone jest w gwiazdę z dwoma obwodami równoległymi, a w silniku wytwarzane jest pole o pod-stawowej liczbie biegunów 2p = 1 (większa prędkość obrotowa). W części polowej modelu wykorzystywana jest metoda elementów skończonych z siatką dyskretyzującą o 3 węzłach drugiego rzędu (rys 1a). Zagęszczanie siatki nie wpływało na dokładność odwzorowania analizowanych wielkości natomiast znacząco wydłużało czas obliczeń. W obliczeniach zastosowano stały krok czasowy wynoszący,5s. 3. WYNIKI OBLICZEN 3.1. ANALIZA POLA MAGNETYCZNEGO Na podstawie opracowanego modelu silnika wykonano obliczenia wielkości magnetycznych oraz elektrycznych. Rozkład linii pola magnetycznego dla stanu obciążenia przedstawiono na rysunkach 2 i 3 odpowiednio dla mniejszej i większej prędkości obrotowej silnika. Badany silnik został tak zbudowany, że istnieje możliwość przełączania uzwojenia wirnika i wyłączania z pracy dwóch biegunów. W takim przypadku, mimo iż w wirniku jest 1 biegunów mechanicznych czynnie pracuje ich 8. Rys. 2. Linie pola magnetycznego w stanie obciążenia silnika dla mniejszej prędkości obrotowej: a) przy 1 czynnych biegunach magneśnicy, b) przy 8 czynnych biegunach magneśnicy Fig. 2. Equiflux distribution at load for lover rotational speed for: a) 1 excited pole in field magnet, b) 8 excited pole in filed magnet
5 168 Rys. 3. Linie pola magnetycznego w stanie obciążenia silnika dla większej prędkości obrotowej a) przy 1 czynnych biegunach magneśnicy, b) przy 8 czynnych biegunach magneśnicy Fig. 3. Equiflux distribution at load for higher rotational speed for: a) 1 excited pole in field magnet, b) 8 excited pole in filed magnet 1,2,8 B n [T] 1,,8 B n [T],4,6 -,4,4 -,8-1,2 kąt [deg] ,2, Liczba par biegunów magnetycznych Rys. 4. Obwodowy rozkład (a) oraz wykres harmonicznych (b) składowej normalnej indukcji w szczelinie powietrznej dla mniejszej prędkości obrotowej przy 8 i 1 czynnych biegunach wzbudnicy Fig. 4. Circular distribution of the normal flux density component in the air gap (a) and its harmonic analysis (b) for lover speed for 8 and 1 excited pole in filed magnet Obliczenia pól magnetycznych pozwoliły zbadać obwodowe rozkłady składowych normalnych indukcji w szczelinie powietrznej dla obu prędkości obrotowych. Rozkłady tych indukcji na połowie obwodu maszyny, oraz ich analizę harmoniczną dla stanu obciążenia (M obc =,85M n ) i dwóch różnych konfiguracji połączenia uzwojenia wirnika pokazano na rysunkach 4 i 5
6 169 1,2,8 B n [T] 1,,8 B n [T],4,6,4 -,4 -,8-1,2 kąt [deg] ,2, Liczba par biegunów magnetycznych Rys. 5. Obwodowy rozkład (a) oraz wykres harmonicznych (b) składowej normalnej indukcji w szczelinie powietrznej dla większej prędkości obrotowej przy 8 i 1 czynnych biegunach wzbudnicy Fig. 5. Circular distribution of the normal flux density component in the air gap (a) and its harmonic analysis (b) for higher speed for 8 and 1 excited pole in filed magnet Dla obu prędkości obrotowych i obu konfiguracji uzwojenia wirnika w widmach składowej normalnej indukcji w szczelinie maszyny występują pola o liczbach biegunów innych niż podstawowa dla danej prędkości obrotowej. Dla mniejszej prędkości n = 5 obr/min dominują pola podharmoniczne o liczbie par biegunów 2, 4 natomiast dla większej prędkości n = 6 obr/min najbardziej znaczące są pola o 15 i 35 parach biegunów ANALIZA PRĄDÓW TWORNIKA Na rysunkach 6 oraz 7 pokazano czasowe przebiegi prądów oraz ich spektra harmoniczne w stanie obciążenia dla obu prędkości obrotowych i obu konfiguracji uzwojenia wirnika. Symulacje wykonano dla: obciążenia wynikającego ze stanu pracy wentylatora i tj.,85m n obciążenia znamionowego, prądu wzbudzenia I f =23 A dla mniejszej oraz I f =26 A dla większej prędkości obrotowej. Na podstawie wykonanych obliczeń można stwierdzić, że najmniejsze odkształcenia prądów twornika występują podczas pracy na większej prędkości obrotowej z dziesięcioma czynnymi biegunami wirnika. W przypadku pracy na mniejszej prędkości obrotowej wzbudzanie maszyny 8 biegunami powoduje nieznacznie mniejsze odkształcenia prądów twornika niż przy wzbudzeniu 1-cioma czynnymi biegunami (rys. 6).
7 I a [A] 1,8 I a/i 1 5,6-5,4-1 t [s] -15 5,68 5,7 5,72 5,74,2 f [Hz] Rys. 6. Wykres prądu fazy A twornika (a) oraz jego harmoniczne (b) dla mniejszej prędkości obrotowej silnika Fig. 6. Diagram of armature winding phase current A (a) and its harmonic analysis (b) for lover speed of motor 2 15 I a [A] t [s] 4,9 4,91 4,92 4,93 4,94 4,95 1,8,6,4,2 I a/i 1 f [Hz] Rys.7. Wykres prądu fazy A twornika (a) oraz jego harmoniczne (b) dla większej prędkości obrotowej Fig. 7. Diagram of armature winding phase current A (a) and its harmonic analysis (b) for higher speed of motor 3.3. ANALIZA SIŁ POCHODZENIA ELEKTROMAGNETYCZNEGO Siły pochodzenia elektromagnetycznego można wyrazić wzorem [7]: ( H ( n B) + B( n H ) n( H B) ) 1 F = ds 2 (1)
8 171 w którym: n jest wektorem normalnym do powierzchni całkowania, skierowanym na zewnątrz tej powierzchni, H wektorem natężenia pola magnetycznego, B wektorem indukcji magnetycznej. 5 F n*1 3 [N/m 2 ] kąt [deg] Fn *1 3 [N/m 2 ] Rząd harmonicznej przestrzennej Rys. 8. Składowa normalna sił pochodzenia elektromagnetycznego (a) oraz jej harmoniczne (b) dla mniejszej prędkości obrotowej i obu konfiguracji wzbudzenia Fig. 8. Normal component of electromagnetic forces (a) and its harmonic analysis (b) for lover speed and both configuration of field winding F n*1 3 [N/m 2 ] kąt [deg] F n *1 3 [N/m 2 ] Rząd harmonicznej przestrzennej Rys. 9. Składowa normalna sił pochodzenia elektromagnetycznego (a) oraz jej harmoniczne (b) dla większej prędkości obrotowej i obu konfiguracji wzbudzenia Fig. 9. Normal component of electromagnetic forces (a) and its harmonic analysis (b) for higher speed and both configuration of field winding Na płaszczyźnie 2D wektor siły F można rozłożyć na dwie składowe: styczną i promieniową. Składowa styczna wytwarza moment obrotowy natomiast składowa promie-
9 172 niowa związana jest powstawaniem drgań mechanicznych. Wykorzystując zależność (1) wykonano obliczenia składowych normalnych sił pochodzenia elektromagnetycznego (ciśnienia magnetycznego) działających na wirnik badanej maszyny. Wyniki obliczeń oraz analizę harmonicznych sił dla obu prędkości obrotowych i obu konfiguracji połączenia wirnika przedstawiono na rysunkach 8 i 9. W przypadku pracy z 8 czynnymi biegunami w obwodzie wzbudzenia podczas pracy z mniejszą prędkością obrotową amplitudy poszczególnych harmonicznych ulegają zmniejszeniu w porównaniu do pracy z 1 czynnymi biegunami. Natomiast w przypadku pracy na większej prędkości obrotowej w przebiegu składowej normalnej siły pojawiają się dodatkowe harmoniczne, mające wpływ na zjawiska w tej maszynie np. drgania i hałasy podczas pracy WYNIKI POMIARÓW DRGAŃ MECHANICZNYCH a) b) Rys. 1. Widma prędkości drgań na łożysku silnika a). dla mniejszej prędkości b). dla większej prędkości obrotowej Fig. 1. Vibration velocity spectra of the tested motor bearing a). for lover rotational speed b). for higher rotational speed
10 173 W dwubiegowych silnikach synchronicznych występuje odkształcenie pola magnetycznego często większe dla mniejszej prędkości obrotowej [1]. Uwidacznia się to odkształceniem prądów oraz zwiększonymi drganiami silnika. Przykładowe wyniki pomiarów prędkości drgań wykonanych na łożysku silnika po stronie napędowej, przedstawiono na rysunku 1. Pomiary te wykonano dla stanu obciążenia (,85M n ), prądu wzbudzenia I f =2 A dla obu prędkości obrotowych i obu konfiguracji uzwojenia wzbudzenia. Dla mniejszej prędkości obrotowej (5 obr/min) przy 1 czynnych biegunach wirnika, w widmie prędkości drgań dominuje harmoniczna dziesiąta. Przy prędkości 6 obr/min dominującą jest harmoniczna pierwsza. W przypadku pracy z 8 czynnymi biegunami w obwodzie wirnika, dla mniejszej prędkości obrotowej widmo prędkości drgań jest podobne do widma drgań w stanie pracy z 1 czynnymi biegunami wirnika. W przypadku większej prędkości uwidacznia się wzrost amplitud wszystkich harmonicznych. W pomierzonym widmie drgań mechanicznych oraz obliczonej składowej normalnej sił pochodzenia elektromagnetycznego zauważyć można występowanie tych samych składowych harmonicznych dla poszczególnych prędkości (rys. 8, 9, 1). W przypadku pracy z mniejszą prędkością obrotową, z ośmioma czynnymi biegunami wirnika, wartości poszczególnych amplitud harmonicznych ulegają zmniejszeniu, natomiast dla większej prędkości pojawiają się dodatkowe harmoniczne. Na podstawie wyników obliczeń i pomiarów można stwierdzić, że na mniejszej prędkości obrotowej praca z ośmioma biegunami wywołuje drgania mechaniczne o mniejszej amplitudzie niż podczas pracy z dziesięcioma czynnymi biegunami wirnika. W przypadku prędkości większej wyłączenie dwóch biegunów w obwodzie wirnika powoduje zwiększenie amplitud drgań mechanicznych. 4. WNIOSKI Na podstawie wykonanych obliczeń i pomiarów można stwierdzić, że wyłączenie dwóch biegunów w obwodzie wirnika powoduje zmniejszenie amplitud harmonicznych pola magnetycznego w szczelinie maszyny, prądów twornika, sił pochodzenia elektromagnetycznego oraz drgań mechanicznych podczas pracy na mniejszej prędkości obrotowej. Rozwiązanie takie niestety jest niekorzystne podczas pracy z większą prędkością obrotową. LITERATURA [1] ANTAL L., ZAWILAK J., Pole magnetyczne synchronicznego silnika jawnobiegunowego o dwóch prędkościach obrotowych, Prace Nauk. IMiNE. PWr. nr 45, Studia i Materiały nr 19, 1996.
11 174 [2] ANTAL L., ZAWILAK J., Moment dwubiegowego silnika synchronicznego o przełączalnych uzwojeniach twornika i magneśnicy, 39th International Symposium on Electrical Machines, SME 23, Gdańsk Jurata, June 9 11, 23, pp. 8. [3] ANTAL L., ZAWILAK J., Dwubiegowy silnik synchroniczny aspekty techniczne i ekonomiczne, Zeszyty Naukowe - Politechnika Śląska nr 15, Elektryka; z. 176, XXXVII Międzynarodowe Sympozjum Maszyn Elektrycznych. SME 21, Ustroń-Zawodzie, czerwca 21, pp [4] BIALIK J., ZAWILAK J., ANTAL L., Polowo obwodowy model dwubiegowego silnika synchronicznego, Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Politechniki Wrocławskiej, nr 56, Studia i Mat., nr 24, Wr-w, 24, pp [5] DUBICKI B., Maszyny elektryczne, tom III, Warszawa, PWN, [6] SERGEEV P. S., VINOGRADOV N. V., GORJANOV F. A., Projektirovanie Električeskich Mašin, Energija, Moskva 1969 [7] Terra Analysis Company, QuickField Finite Element Analysis System v.5.1, User s Guide, 24 VIBRATIONS AND ELECTROMAGNETIC FORCES IN TWO SPEED, LARGE POWER SYNCHRONOUS MOTORS In this article, results of calculations of physical quantities in two speed, large power, silent pole synchronous motor, with changing pole number of magnetic field, were introduced. The calculations, based on examined two dimensional, field circuit model of synchronous motor type GAe 151/12p, were done. The simulations, for load, for both rotational speed, for two configurations of filed winding (work with eight or ten active poles of rotor), were conducted. The shape of normal component of flux density in air gap of motor as well as armature currents, was examined. Based on Maxwell stress tensor, the calculation of electromagnetic forces of magnetic origin in steady state, was executed. Harmonic analysis of these quantities were executed as well. In this article the results of measurements of mechanical vibration in frequency domain, were presented as well.
POLOWO OBWODOWY MODEL DWUBIEGOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO WERYFIKACJA POMIAROWA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr 24 2004 Janusz BIALIK *, Jan ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne,
Bardziej szczegółowoMOMENT ORAZ SIŁY POCHODZENIA ELEKTROMAGNETYCZNEGO W DWUBIEGOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 59 Politechniki Wrocławskiej Nr 59 Studia i Materiały Nr 26 2006 Janusz BIALIKF *F, Jan ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne,
Bardziej szczegółowoPOLOWO-OBWODOWY MODEL DWUBIEGOWEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr 24 24 Silnik indukcyjny, dwubiegowy, modelowanie polowo-obwodowe Tomasz ZAWILAK,
Bardziej szczegółowoWPŁYW PARAMETRÓW UKŁADU NAPĘDOWEGO NA SKUTECZNOŚĆ SYNCHRONIZACJI SILNIKA DWUBIEGOWEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 6 Politechniki Wrocławskiej Nr 6 Studia i Materiały Nr 27 27 maszyny elektryczne, silniki synchroniczne dwubiegowe, synchronizacja, obliczenia
Bardziej szczegółowoPOLOWO OBWODOWY MODEL DWUBIEGOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr 24 2004 Silnik synchroniczny, dwubiegowy, modelowanie polowo-obwodowe Janusz
Bardziej szczegółowoDWUBIEGOWY SILNIK SYNCHRONICZNY SYNCHRONIZOWANY NAPIĘCIEM ZMIENNYM
Prace Naukowe Instytutu aszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 63 Politechniki Wrocławskiej Nr 63 Studia i ateriały Nr 29 2009 maszyny elektryczne, silniki synchroniczne, synchronizacja, obliczenia
Bardziej szczegółowoPrace Naukowe Instytutu Maszyn i Napędów Elektrycznych Nr 44 Politechniki Wrocławskiej Nr 44
Prace aukowe Instytutu Maszyn i apędów Elektrycznych r 44 Politechniki Wrocławskiej r 44 tudia i Materiały r 19 1996 Ludwik ATAL*, Jan ZAWILAK* elektrotechnika, maszyny elektryczne, silniki synchroniczne,
Bardziej szczegółowoPOLOWO - OBWODOWY MODEL BEZSZCZOTKOWEJ WZBUDNICY GENERATORA SYNCHRONICZNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 60 Politechniki Wrocławskiej Nr 60 Studia i Materiały Nr 27 2007 maszyny synchroniczne,wzbudnice, modelowanie polowo-obwodowe Piotr KISIELEWSKI
Bardziej szczegółowoZJAWISKA W OBWODACH TŁUMIĄCYCH PODCZAS ZAKŁÓCEŃ PRACY TURBOGENERATORA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 212 Piotr KISIELEWSKI*, Ludwik ANTAL* maszyny synchroniczne, turbogeneratory,
Bardziej szczegółowoWPŁYW UKŁADU STEROWANIA PRĄDEM WZBUDZENIA NA PROCES SYNCHRONIZACJI SILNIKA SYNCHRONICZNEGO
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 75/26 83 Paweł Zalas, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław WPŁYW UKŁADU STEROWANIA PRĄDEM WZBUDZENIA NA PROCES SYNCHRONIZACJI SILNIKA SYNCHRONICZNEGO INFLUENCE
Bardziej szczegółowoKSZTAŁTOWANIE POLA MAGNETYCZNEGO W DWUBIEGOWYCH SILNIKACH SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 6 Politechniki Wrocławskiej Nr 6 Studia i Materiały Nr 27 27 Tomasz ZAWILAK *, Ludwik ANTAL * maszyna elektryczna, silnik synchroniczny
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO Z SILNIKIEM SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 58 Politechniki Wrocławskiej Nr 58 Studia i Materiały Nr 25 25 Silnik synchroniczny,rozruch bezpośredni, magnesy trwałe modelowanie polowo-obwodowe
Bardziej szczegółowoOBLICZENIOWE BADANIE ZJAWISK WYWOŁANYCH USZKODZENIEM KLATKI WIRNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 64 Politechniki Wrocławskiej Nr 64 Studia i Materiały Nr 3 21 Maciej ANTAL*, Ludwik ANTAL* silnik indukcyjny klatkowy, obliczenia numeryczne,
Bardziej szczegółowoSYNCHRONIZACJA SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH PRZEZ ZMIANĘ KIERUNKU PRZEPŁYWU PRĄDU WZBUDZENIA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 58 Politechniki Wrocławskiej Nr 58 Studia i Materiały Nr 25 25 maszyny elektryczne, silniki synchroniczne dwubiegowe, synchronizacja,
Bardziej szczegółowoŁAGODNA SYNCHRONIZACJA SILNIKA SYNCHRONICZNEGO DUŻEJ MOCY Z PRĘDKOŚCI NADSYNCHRONICZNEJ
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 64 Politechniki Wrocławskiej Nr 64 Studia i Materiały Nr 3 21 Paweł ZALAS*, Jan ZAWILAK* maszyny elektryczne, silniki synchroniczne,
Bardziej szczegółowoKOMPENSACJA MOCY BIERNEJ SILNIKIEM SYNCHRONICZNYM, DWUBIEGOWYM, O UŁAMKOWYM STOSUNKU PRĘDKOŚCI
Nr 48 Prace Naukowe Instytutu Politechniki Maszyn, Napędów Wrocławskiej i Pomiarów Elektrycznych Nr 48 Studia i Materiały Nr 2 2 Ludwik ANTAL*, Jan ZAWILAK* silnik elektryczny, synchroniczny, dwubiegowy,
Bardziej szczegółowoCHARAKTERYSTYKI EKSPLOATACYJNE SILNIKA INDUKCYJNEGO DUŻEJ MOCY Z USZKODZONĄ KLATKĄ WIRNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 6 Politechniki Wrocławskiej Nr 6 Studia i Materiały Nr 27 27 Silnik indukcyjny, klatkowy, symulacja polowo-obwodowa, uszkodzenia klatki
Bardziej szczegółowoBADANIA DWUBIEGOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO O PRZEŁĄCZALNYCH UZWOJENIACH TWORNIKA I WZBUDZENIA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr 24 2004 Ludwik ANTAL *, Jan ZAWILAK * Silnik synchroniczny, dwubiegowy kompensacja,
Bardziej szczegółowoCHARAKTERYSTYKI EKSPLOATACYJNE SILNIKA INDUKCYJNEGO Z USZKODZONĄ KLATKĄ WIRNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 6 Politechniki Wrocławskiej Nr 6 Studia i Materiały Nr 24 24 Maciej ANTAL *, Ludwik ANTAL *, Jan ZAWILAK * Silnik indukcyjny, klatkowy,
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE DRGAŃ WŁASNYCH KONSTRUKCJI DWUBIEGOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 60 Politechniki Wrocławskiej Nr 60 Studia i Materiały Nr 27 2007 Janusz BIALIK *, Jan ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne,
Bardziej szczegółowoSYNCHRONIZACJA SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH. WYBÓR CHWILI ZAŁĄCZENIA PRĄDU WZBUDZENIA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 54 Politechniki Wrocławskiej Nr 54 Studia i Materiały Nr 23 2003 PAWEŁ ZALAS *, JAN ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne, silniki
Bardziej szczegółowoWPŁYW ROZMIESZCZENIA MAGNESÓW NA WŁAŚCIWOŚCI EKSPOATACYJNE SILNIKA TYPU LSPMSM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 64 Politechniki Wrocławskiej Nr 64 Studia i Materiały Nr 3 21 Tomasz ZAWILAK* silnik synchroniczny, magnesy trwałe, rozruch bezpośredni,,
Bardziej szczegółowoPRZEGLĄD KONSTRUKCJI JEDNOFAZOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
51 Maciej Gwoździewicz, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław PRZEGLĄD KONSTRUKCJI JEDNOFAZOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM REVIEW OF SINGLE-PHASE LINE
Bardziej szczegółowoWPŁYW KSZTAŁTU SZCZELINY POWIETRZNEJ NA WŁAŚCIWOŚCI SILNIKA SYNCHRONICZNEGO WZBUDZANEGO MAGNESAMI TRWAŁYMI
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 93/2011 137 Tomasz Zawilak Politechnika Wrocławska WPŁYW KSZTAŁTU SZCZELINY POWIETRZNEJ NA WŁAŚCIWOŚCI SILNIKA SYNCHRONICZNEGO WZBUDZANEGO MAGNESAMI TRWAŁYMI THE
Bardziej szczegółowoSILNIK ELEKTRYCZNY O WZBUDZENIU HYBRYDOWYM
ELEKTRYKA 2014 Zeszyt 2-3 (230-231) Rok LX Romuald GRZENIK Politechnika Śląska w Gliwicach SILNIK ELEKTRYCZNY O WZBUDZENIU HYBRYDOWYM Streszczenie. W artykule przedstawiono koncepcję bezszczotkowego silnika
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO ORAZ SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM - BADANIA EKSPERYMENTALNE
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 77/27 277 Tomasz Zawilak, Ludwik Antal Politechnika Wrocławska, Wrocław PORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO ORAZ SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM
Bardziej szczegółowoGĘSTOŚĆ PRĄDU W PRĘTACH USZKODZONEJ KLATKI WIRNIKA SILNIKA INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 54 Politechniki Wrocławskiej Nr 54 Studia i Materiały Nr 23 23 Maciej ANTAL * Silnik indukcyjny, klatkowy, uszkodzenia klatki wirnika
Bardziej szczegółowoSILNIK SYNCHRONICZNY ŚREDNIEJ MOCY Z MAGNESAMI TRWAŁYMI ZASILANY Z FALOWNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 65 Politechniki Wrocławskiej Nr 65 Studia i Materiały Nr 31 2011 Piotr KISIELEWSKI* silnik synchroniczny, magnesy trwałe silnik zasilany
Bardziej szczegółowoSILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY
SILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY 1. Budowa i zasada działania silników indukcyjnych Zasadniczymi częściami składowymi silnika indukcyjnego są nieruchomy stojan i obracający się wirnik. Wewnętrzną stronę stojana
Bardziej szczegółowoTemat: ŹRÓDŁA ENERGII ELEKTRYCZNEJ PRĄDU PRZEMIENNEGO
Temat: ŹRÓDŁA ENERGII ELEKTRYCZNEJ PRĄDU PRZEMIENNEGO 1 Źródła energii elektrycznej prądu przemiennego: 1. prądnice synchroniczne 2. prądnice asynchroniczne Surowce energetyczne: węgiel kamienny i brunatny
Bardziej szczegółowoDRGANIA WŁASNE KONSTRUKCJI DWUBIEGOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 80/2008 193 Janusz Bialik, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław DRGANIA WŁASNE KONSTRUKCJI DWUBIEGOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO FREE VIBRATION ANALYSIS
Bardziej szczegółowoBADANIE STABILNOŚCI TURBOGENERATORA PRZY ZMIANACH OBCIĄśENIA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 86/2010 207 Piotr Kisielewski, Ludwik Antal Politechnika Wrocławska, Wrocław BADANIE STABILNOŚCI TURBOGENERATORA PRZY ZMIANACH OBCIĄśENIA RESEARCH OF TURBOGENERATOR
Bardziej szczegółowoROZRUCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr Politechniki Wrocławskiej Nr Studia i Materiały Nr Ludwik ANTAL*, Maciej ANTAL* silniki synchroniczne z magnesami trwałymi, rozruch bezpośredni,
Bardziej szczegółowoZWARCIE POMIAROWE JAKO METODA WYKRYWANIA USZKODZEŃ KLATKI WIRNIKA SILNIKA INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 54 Politechniki Wrocławskiej Nr 54 Studia i Materiały Nr 23 23 Maciej ANTAL * Silnik indukcyjny, diagnostyka, uszkodzenia klatki wirnika
Bardziej szczegółowoROZRUCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH DUŻEJ MOCY PRZY CZĘŚCIOWYM ZASILANIU UZWOJENIA STOJANA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr /9 Tomasz Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław ROZRUCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH DUŻEJ MOCY PRZY CZĘŚCIOWYM ZASILANIU UZWOJENIA STOJANA PART WINDING STARTING
Bardziej szczegółowoANALIZA STRUKTUR MAGNETOELEKTRYCZNYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH O ROZRUCHU CZĘSTOTLIWOŚCIOWYM. OBLICZENIA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki rocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 212 Cezary JĘDRYCZKA*, iesław ŁYSKAIŃSKI*, Jacek MIKOŁAJEICZ*, Rafał OJCIECHOSKI*
Bardziej szczegółowoZeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 80/
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 8/8 33 Tomasz Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław ROZRUCH SILNIKÓW DUŻEJ MOCY PRĄDU PRZEMIENNEGO PRZY ROZDZIELONYCH UZWOJENIACH STOJANA PART WINDING STARTING
Bardziej szczegółowoTECHNOLOGICZNE I EKSPLOATACYJNE SKUTKI ZMIAN KSZTAŁTU PRĘTA KLATKI SILNIKA INDUKCYJNEGO DUŻEJ MOCY
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 79/28 17 Maciej Antal*, Jerzy Chamerski*, Wojciech Piłat*, Ludwik Antal** *Dolnośląska Fabryka Maszyn Elektrycznych Sp. z o. o., Wrocław **Politechnika Wrocławska,
Bardziej szczegółowoSILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY
SILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY. Budowa i zasada działania silników indukcyjnych Zasadniczymi częściami składowymi silnika indukcyjnego są nieruchomy stojan i obracający się wirnik. Wewnętrzną stronę stojana
Bardziej szczegółowoWPŁYW EKSCENTRYCZNOŚCI STATYCZNEJ WIRNIKA I NIEJEDNAKOWEGO NAMAGNESOWANIA MAGNESÓW NA POSTAĆ DEFORMACJI STOJANA W SILNIKU BLDC
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Jerzy PODHAJECKI* Sławomir SZYMANIEC* silnik bezszczotkowy prądu stałego
Bardziej szczegółowoPRACA RÓWNOLEGŁA PRĄDNIC SYNCHRONICZNYCH WZBUDZANYCH MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Zdzisław KRZEMIEŃ* prądnice synchroniczne, magnesy trwałe PRACA RÓWNOLEGŁA
Bardziej szczegółowoSILNIK RELUKTANCYJNY PRZEŁĄCZALNY PRZEZNACZONY DO NAPĘDU MAŁEGO MOBILNEGO POJAZDU ELEKTRYCZNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Piotr BOGUSZ*, Mariusz KORKOSZ*, Jan PROKOP* silnik reluktancyjny przełączalny,
Bardziej szczegółowoZWARTE PRĘTY ROZRUCHOWE W SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
` Maszyny Elektryczne Zeszyty Problemowe Nr 3/2015 (107) 145 Maciej Gwoździewicz Wydział Elektryczny, Politechnika Wrocławska ZWARTE PRĘTY ROZRUCHOWE W SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU
Bardziej szczegółowoBADANIA EKSPERYMENTALNE SILNIKA INDUKCYJNEGO Z USZKODZONĄ KLATKĄ WIRNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 59 Politechniki Wrocławskiej Nr 59 Studia i Materiały Nr 26 26 Maciej ANTAL *, Ludwik ANTAL *, Jan ZAWILAKF Silnik indukcyjny, pomiary,
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE MONOLITYCZNYCH NADPRZEWODNIKÓW WYSOKOTEMPERATUROWYCH W MASZYNACH ELEKTRYCZNYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 62 Politechniki Wrocławskiej Nr 62 Studia i Materiały Nr 28 2008 monolityczne nadprzewodniki wysokotemperaturowe magnesy nadprzewodzące
Bardziej szczegółowoWPŁYW OSADZENIA MAGNESU NA PARAMETRY SILNIKA MAGNETOELEKTRYCZNEGO O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 65 Politechniki Wrocławskiej Nr 65 Studia i Materiały Nr 31 2011 Tomasz ZAWILAK* silnik synchroniczny, magnesy trwałe, rozruch bezpośredni
Bardziej szczegółowoWPŁYW SZEROKOŚCI OTWARCIA ŻŁOBKÓW NA STATYCZNE I DYNAMICZNE CHARAKTERYSTYKI SILNIKA INDUKCYJNEGO MAŁEJ MOCY
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 8 Politechniki Wrocławskiej Nr 8 Studia i Materiały Nr 2 2 Ludwik ANTAL *, Maciej ANTAL * *, Jan ZAWILAKF Silnik indukcyjny, klatkowy
Bardziej szczegółowoMAGNETOELEKTRYCZNY SILNIK MAŁEJ MOCY Z KOMPAKTOWYM WIRNIKIEM HYBRYDOWYM I Z ROZRUCHEM SYNCHRONICZNYM
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr /1 (1) 1 Ludwik Antal, Paweł Zalas Instytut Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych, Politechnika Wrocławska, Wrocław MAGNETOELEKTRYCZNY SILNIK MAŁEJ MOCY Z KOMPAKTOWYM
Bardziej szczegółowoĆwiczenie: "Silnik indukcyjny"
Ćwiczenie: "Silnik indukcyjny" Opracowane w ramach projektu: "Wirtualne Laboratoria Fizyczne nowoczesną metodą nauczania realizowanego przez Warszawską Wyższą Szkołę Informatyki. Zakres ćwiczenia: Zasada
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE SKOSU STOJANA W JEDNOFAZOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 3/2016 (111) 29 Maciej Gwoździewicz, Mariusz Mikołajczak Politechnika Wrocławska, Wrocław ZASTOSOWANIE SKOSU STOJANA W JEDNOFAZOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z
Bardziej szczegółowoSilniki indukcyjne. Ze względu na budowę wirnika maszyny indukcyjne dzieli się na: -Maszyny indukcyjne pierścieniowe. -Maszyny indukcyjne klatkowe.
Silniki indukcyjne Ze względu na budowę wirnika maszyny indukcyjne dzieli się na: -Maszyny indukcyjne pierścieniowe. -Maszyny indukcyjne klatkowe. Silniki pierścieniowe to takie silniki indukcyjne, w których
Bardziej szczegółowoWykład 2 Silniki indukcyjne asynchroniczne
Wykład 2 Silniki indukcyjne asynchroniczne Katedra Sterowania i InŜynierii Systemów 1 Budowa silnika inukcyjnego Katedra Sterowania i InŜynierii Systemów 2 Budowa silnika inukcyjnego Tabliczka znamionowa
Bardziej szczegółowoObliczenia polowe silnika przełączalnego reluktancyjnego (SRM) w celu jego optymalizacji
Akademia Górniczo Hutnicza im. Stanisława Staszica w Krakowie Wydział Elektrotechniki, Automatyki, Informatyki i Elektroniki Studenckie Koło Naukowe Maszyn Elektrycznych Magnesik Obliczenia polowe silnika
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA POLOWE SILNIKA PRZEŁĄCZALNEGO RELUKTANCYJNEGO (SRM) W CELU JEGO OPTYMALIZACJI
Michał Majchrowicz *, Wiesław Jażdżyński ** OBLICZENIA POLOWE SILNIKA PRZEŁĄCZALNEGO RELUKTANCYJNEGO (SRM) W CELU JEGO OPTYMALIZACJI 1. WSTĘP Silniki reluktancyjne przełączalne ze względu na swoje liczne
Bardziej szczegółowoDWUBIEGOWE SILNIKI PRĄDU PRZEMIENNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 58 Politechniki Wrocławskiej Nr 58 Studia i Materiały Nr 25 2005 * Jan ZAWILAKF maszyny elektryczne, prąd przemienny, silniki dwubiegowe,
Bardziej szczegółowoNOWA SERIA WYSOKOSPRAWNYCH DWUBIEGUNOWYCH GENERATORÓW SYNCHRONICZNYCH WZBUDZANYCH MAGNESAMI TRWAŁYMI
Zeszyty problemowe Maszyny Elektryczne Nr 100/2013 cz. II 65 Paweł Pistelok, Tomasz Kądziołka BOBRME KOMEL, Katowice NOWA SERIA WYSOKOSPRAWNYCH DWUBIEGUNOWYCH GENERATORÓW SYNCHRONICZNYCH WZBUDZANYCH MAGNESAMI
Bardziej szczegółowoTRÓJWYMIAROWA ANALIZA POLA MAGNETYCZNEGO W KOMUTATOROWYM SILNIKU PRĄDU STAŁEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 59 Politechniki Wrocławskiej Nr 59 Studia i Materiały Nr 26 2006 * * Ignacy DUDZIKOWSKIF F, Dariusz GIERAKF maszyny elektryczne, prąd
Bardziej szczegółowoPULSACJE MOMENTU ELEKTROMAGNETYCZNEGO W SILNIKACH SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 63 Politechniki Wrocławskiej Nr 63 Studia i Materiały Nr 29 29 Tomasz ZAWILAK*, Ludwik ANTAL* silnik synchroniczny, magnesy trwałe, rozruch
Bardziej szczegółowoJEDNOFAZOWY SILNIK SYNCHRONICZNY Z MAGNESAMI TRWAŁYMI. KONSTRUKCJA I PARAMETRY
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 65 Politechniki Wrocławskiej Nr 65 Studia i Materiały Nr 31 2011 Maciej GWOŹDZIEWICZ* Jan ZAWILAK* jednofazowy silnik indukcyjny, jednofazowy
Bardziej szczegółowoBADANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO Strona 1/5
BADANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO Strona 1/5 BADANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO 1. Wiadomości wstępne Silniki asynchroniczne jednofazowe są szeroko stosowane wszędzie tam, gdzie
Bardziej szczegółowoANALIZA BEZSZCZOTKOWEGO SILNIKA PRĄDU STAŁEGO Z MAGNESAMI NdFeB
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 93/211 143 Marek Ciurys, Ignacy Dudzikowski Politechnika Wrocławska, Instytut Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych ANALIZA BEZSZCZOTKOWEGO SILNIKA PRĄDU STAŁEGO
Bardziej szczegółowoMINIMALIZACJA PULSACJI PRĘDKOŚCI PODCZAS SYNCHRONIZACJI SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 59 Politechniki Wrocławskiej Nr 59 Studia i Materiały Nr 26 2006 maszyny elektryczne, silniki synchroniczne dwubiegowe, synchronizacja,
Bardziej szczegółowoWPŁYW KLINÓW MAGNETYCZNYCH NA WŁAŚCIWOŚCI ROZRUCHOWE SILNIKA INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 63 Politechniki Wrocławskiej Nr 63 Studia i Materiały Nr 29 29 Tomasz ZAWILAK* silnik indukcyjny, kliny magnetyczne, rozruch bezpośredni,
Bardziej szczegółowoMODEL POLOWO-OBWODOWY SILNIKA INDUKCYJNEGO ZE ZWARCIAMI ZWOJOWYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 silnik indukcyjny, model polowo-obwodowy, zwarcia zwojowe Paweł EWERT,
Bardziej szczegółowoWERYFIKACJA METOD OBLICZENIOWYCH SILNIKÓW TARCZOWYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Tomasz WOLNIK* Tadeusz GLINKA* maszyny z magnesami trwałymi, silniki
Bardziej szczegółowoWYSOKOSPRAWNY JEDNOFAZOWY SILNIK LSPMSM O LICZBIE BIEGUNÓW 2p = 4 BADANIA EKSPERYMENTALNE
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 70 Politechniki Wrocławskiej Nr 70 Studia i Materiały Nr 34 2014 Agata PIESIEWICZ, Maciej GWOŹDZIEWICZ*, Paweł ZALAS* jednofazowy silnik
Bardziej szczegółowoBADANIA SYMULACYJNE SILNIKÓW RELUKTANCYJNYCH PRZEŁĄCZALNYCH PRZEZNACZONYCH DO NAPĘDU WYSOKOOBROTOWEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Piotr BOGUSZ*, Mariusz KORKOSZ*, Jan PROKOP* napędy wysokoobrotowe,
Bardziej szczegółowoMAGNETIC FORCES CALCULATION IN TWO-SPEED, LARGE POWER, SALIENT POLE, SYNCHRONOUS MOTOR
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 62 Politechniki Wrocławskiej Nr 62 Studia i Materiały Nr 28 28 Janusz BIALIK*, Jan ZAWILAK* electrotechnology, synchronous motors, FEM
Bardziej szczegółowoMaszyny elektryczne. Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W10) Szkoły Policealnej Zawodowej.
Maszyny elektryczne Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W10) Szkoły Policealnej Zawodowej. Podział maszyn elektrycznych Transformatory - energia prądu przemiennego jest zamieniana w energię
Bardziej szczegółowoANALIZA WPŁYWU SPOSOBU NAMAGNESOWANIA MAGNESÓW NA PARAMETRY SILNIKA KOMUTATOROWEGO O MAGNESACH TRWAŁYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 60 Politechniki Wrocławskiej Nr 60 Studia i Materiały Nr 27 2007 Dariusz GIERAK *, Ignacy DUDZIKOWSKI * maszyny elektryczne, prąd stały,
Bardziej szczegółowoMaszyny elektryczne. Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W12) Kwalifikacyjnego kursu zawodowego.
Maszyny elektryczne Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W12) Kwalifikacyjnego kursu zawodowego. Podział maszyn elektrycznych Transformatory - energia prądu przemiennego jest zamieniana w
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE SILNIKÓW INDUKCYJNYCH Z ELEMENTAMI NIESYMETRII
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 54 Politechniki Wrocławskiej Nr 54 Studia i Materiały Nr 23 2003 Bogusław KAROLEWSKI *, Piotr LIGOCKI * modelowanie, model obwodowy silnika,
Bardziej szczegółowoPracownia Automatyki i Elektrotechniki Katedry Tworzyw Drzewnych Ćwiczenie 5. Analiza pracy oraz zasada działania silników asynchronicznych
ĆWCZENE 5 Analiza pracy oraz zasada działania silników asynchronicznych 1. CEL ĆWCZENA Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z podstawowymi układami elektrycznego sterowania silnikiem trójfazowym asynchronicznym
Bardziej szczegółowoPROPOZYCJA ZASTOSOWANIA WYMIARU PUDEŁKOWEGO DO OCENY ODKSZTAŁCEŃ PRZEBIEGÓW ELEKTROENERGETYCZNYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr 24 2004 Krzysztof PODLEJSKI *, Sławomir KUPRAS wymiar fraktalny, jakość energii
Bardziej szczegółowoWŁAŚCIWOŚCI EKSPLOATACYJNE SILNIKÓW RELUKTANCYJNYCH Z ROZRUCHEM ASYNCHRONICZNYM PRZY STEROWANIU CZĘSTOTLIWOŚCIOWYM
Prace Naukowe Instytutu aszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 58 Politechniki Wrocławskiej Nr 58 Studia i ateriały Nr 25 2005 napęd elektryczny, sterowanie częstotliwościowe, silniki reluktancyjne,
Bardziej szczegółowoSAMOCZYNNA SYNCHRONIZACJA SILNIKÓW LSPMSM
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 3/2018 (119) 139 Paweł Zalas, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław SAMOCZYNNA SYNCHRONIZACJA SILNIKÓW LSPMSM AUTOMATIC SYNCHRONIZATION OF MOTORS TYPE
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE SILNIKA KOMUTATOROWEGO O MAGNESACH TRWAŁYCH ZASILANEGO Z PRZEKSZTAŁTNIKA IMPULSOWEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 62 Politechniki Wrocławskiej Nr 62 Studia i Materiały Nr 28 2008 maszyny elektryczne, magnesy trwałe, silniki komutatorowe, zasilanie
Bardziej szczegółowoPRĄDNICE I SILNIKI. Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego
PRĄDNICE I SILNIKI Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego Prądnice i silniki (tzw. maszyny wirujące) W każdej maszynie można wyróżnić: - magneśnicę
Bardziej szczegółowoDWUKIERUNKOWY JEDNOFAZOWY SILNIK SYNCHRONICZNY Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 Maciej GWOŹDZIEWICZ*, Jan ZAWILAK* jednofazowy silnik indukcyjny, jednofazowy
Bardziej szczegółowoSilniki prądu przemiennego
Silniki prądu przemiennego Podział maszyn prądu przemiennego Asynchroniczne indukcyjne komutatorowe jedno- i wielofazowe synchroniczne ze wzbudzeniem reluktancyjne histerezowe Silniki indukcyjne uzwojenie
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE METODY ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH DO WYZNACZANIA PARAMETRÓW ELEKTROMAGNETYCZNYCH SILNIKA PMSM
POZNAN UNIVE RSITY OF TE C HNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 75 Electrical Engineering 2013 Piotr MYNAREK* Marcin KOWOL* Marian ŁUKANISZYN* ZASTOSOWANIE METODY ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH DO WYZNACZANIA PARAMETRÓW
Bardziej szczegółowoBADANIA SYMULACYJNE PROCESU SYNCHRONIZACJI SILNIKÓW INDUKCYJNYCH PIERŚCIENIOWYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 65 Politechniki Wrocławskiej Nr 65 Studia i Materiały Nr 31 2011 Stanisław AZAREWICZ, Adam ZALAS, Paweł ZALAS* maszyny elektryczne, silniki
Bardziej szczegółowoWPŁYW USZKODZENIA TRANZYSTORA IGBT PRZEKSZTAŁTNIKA CZĘSTOTLIWOŚCI NA PRACĘ NAPĘDU INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 Kamil KLIMKOWSKI*, Mateusz DYBKOWSKI* DTC-SVM, DFOC, silnik indukcyjny,
Bardziej szczegółowoDetekcja asymetrii szczeliny powietrznej w generatorze ze wzbudzeniem od magnesów trwałych, bazująca na analizie częstotliwościowej prądu
Detekcja asymetrii szczeliny powietrznej w generatorze ze wzbudzeniem od magnesów trwałych, bazująca na analizie częstotliwościowej Marcin Barański 1. Wstęp szczeliny powietrznej w maszynie elektrycznej
Bardziej szczegółowoELEKTROTECHNIKA I ELEKTRONIKA
UNIWERSYTET TECHNOLOGICZNO-PRZYRODNICZY W BYDGOSZCZY WYDZIAŁ INŻYNIERII MECHANICZNEJ INSTYTUT EKSPLOATACJI MASZYN I TRANSPORTU ZAKŁAD STEROWANIA ELEKTROTECHNIKA I ELEKTRONIKA ĆWICZENIE: E19 BADANIE PRĄDNICY
Bardziej szczegółowoANALIZA PORÓWNAWCZA WYBRANYCH MODELI SILNIKÓW TARCZOWYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
239 Tomasz Wolnik BOBRME KOMEL, Katowice ANALIZA PORÓWNAWCZA WYBRANYCH MODELI SILNIKÓW TARCZOWYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI ANALYSIS AND COMPARISON OF SELECTED MODELS OF AXIAL FLUX PERMANENT MAGNET MOTORS Streszczenie:
Bardziej szczegółowoTrójfazowe silniki indukcyjne. 1. Wyznaczenie charakterystyk rozruchowych prądu stojana i momentu:
A3 Trójfazowe silniki indukcyjne Program ćwiczenia. I. Silnik pierścieniowy 1. Wyznaczenie charakterystyk rozruchowych prądu stojana i momentu: a - bez oporów dodatkowych w obwodzie wirnika, b - z oporami
Bardziej szczegółowoMaszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 2/2019 (122) 111
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 2/2019 (122) 111 Adam Gozdowiak*, Szymon Lipiński** * Politechnika Wrocławska, Wrocław **Dolnośląska Fabryka Maszyn Elektrycznych, Wrocław PORÓWNANIE WŁAŚCIWOŚCI
Bardziej szczegółowoZ powyższej zależności wynikają prędkości synchroniczne n 0 podane niżej dla kilku wybranych wartości liczby par biegunów:
Bugaj Piotr, Chwałek Kamil Temat pracy: ANALIZA GENERATORA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI Z POMOCĄ PROGRAMU FLUX 2D. Opiekun naukowy: dr hab. inż. Wiesław Jażdżyński, prof. AGH Maszyna synchrocznina
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM PRZETWORNIKÓW ELEKTROMECHANICZNYCH
-CEL- LABORATORIUM PRZETWORNIKÓW ELEKTROMECHANICZNYCH PODSTAWOWE CHARAKTERYSTYKI I PARAMETRY SILNIKA RELUKTANCYJNEGO Z KLATKĄ ROZRUCHOWĄ (REL) Zapoznanie się z konstrukcją silników reluktancyjnych. Wyznaczenie
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO I JEDNOFAZOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI. BADANIA EKSPERYMENTALNE
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 1/2013 (98) 153 Maciej Gwoździewicz, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław PORÓWNANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO I JEDNOFAZOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO
Bardziej szczegółowoRys. 1. Krzywe mocy i momentu: a) w obcowzbudnym silniku prądu stałego, b) w odwzbudzanym silniku synchronicznym z magnesem trwałym
Tytuł projektu : Nowatorskie rozwiązanie napędu pojazdu elektrycznego z dwustrefowym silnikiem BLDC Umowa Nr NR01 0059 10 /2011 Czas realizacji : 2011-2013 Idea napędu z silnikami BLDC z przełączalną liczbą
Bardziej szczegółowoANALIZA PARAMETRÓW ROZRUSZNIKÓW SAMOCHODOWYCH O MAGNESACH TRWAŁYCH 1. WPROWADZENIE
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 48 Politechniki Wrocławskiej Nr 48 Studia i Materiały Nr 2 2 Ignacy DUDZIKOWSKI*, Stanisław JANISZEWSKI* elektrotechnika, maszyny elektryczne,
Bardziej szczegółowoTRÓJFAZOWE RELUKTANCYJNE SILNIKI PRZEŁĄCZALNE
39 th International Symposium on Electrical Machines SME 2003 9 11 June 2003, Gdańsk Jurata, Poland TRÓJFAZOWE RELUKTANCYJNE SILNIKI PRZEŁĄCZALNE Krzysztof BIEŃKOWSKI *, Bogdan BUCKI * * Politechnika Warszawska,
Bardziej szczegółowoSilnik indukcyjny - historia
Silnik indukcyjny - historia Galileo Ferraris (1847-1897) - w roku 1885 przedstawił konstrukcję silnika indukcyjnego. Nicola Tesla (1856-1943) - podobną konstrukcję silnika przedstawił w roku 1886. Oba
Bardziej szczegółowoĆwiczenie: "Silnik prądu stałego"
Ćwiczenie: "Silnik prądu stałego" Opracowane w ramach projektu: "Wirtualne Laboratoria Fizyczne nowoczesną metodą nauczania realizowanego przez Warszawską Wyższą Szkołę Informatyki. Zakres ćwiczenia: Zasada
Bardziej szczegółowoKonstrukcje Maszyn Elektrycznych
Konstrukcje Maszyn Elektrycznych Konspekt wykładu: dr inż. Krzysztof Bieńkowski GpK p.16 tel. 761 K.Bienkowski@ime.pw.edu.pl www.ime.pw.edu.pl/zme/ 1. Zakres wykładu, literatura. 2. Parametry konstrukcyjne
Bardziej szczegółowoPodstawy Elektrotechniki i Elektroniki. Opracował: Mgr inż. Marek Staude
Podstawy Elektrotechniki i Elektroniki Opracował: Mgr inż. Marek Staude Wiadomości do tej pory Podstawowe pojęcia Elementy bierne Podstawowe prawa obwodów elektrycznych Moc w układach 1-fazowych Pomiary
Bardziej szczegółowoBadanie prądnicy synchronicznej
POLITECHNIKA ŚLĄSKA WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH LABORATORIUM ELEKTRYCZNE Badanie prądnicy synchronicznej (E 18) Opracował: Dr inż. Włodzimierz OGULEWICZ
Bardziej szczegółowoANALIZA WŁASNOŚCI SILNIKA INDUKCYJNEGO SYNCHRONIZOWANEGO (LSPMSM) METODĄ OBLICZEŃ POLOWYCH.
Marcin Bajek, Tomasz Bąk, Wiesław Jażdżyński ** ANALIZA WŁASNOŚCI SILNIKA INDUKCYJNEGO SYNCHRONIZOWANEGO (LSPMSM) METODĄ OBLICZEŃ POLOWYCH. 1. WSTĘP Maszyna indukcyjna synchronizowana LSPMSM ( Linear Starting
Bardziej szczegółowo