WZMACNIANIE ŚCIAN ZEWNĘTRZNYCH W BUDYNKACH WIELKOPŁYTOWYCH
|
|
- Adam Czyż
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 WZMCNINIE ŚCIN ZEWNĘTRZNYCH W BUDYNKCH WIELKOPŁYTOWYCH Dariusz TOMSZEWICZ Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska, Politechnika Białostocka, ul. Wiejska 5, Białystok Wydział Techniczny, Wyższa Szkoła grobiznesu, ul. Studencka 19, 18-0 Łomża Streszczenie: Celem artykułu jest analiza wybranej metody wzmocnień ścian warstwowych istniejących budynków wielkopłytowych. Przedstawiono kilku sposobów wzmocnień ścian warstwowych stosowanych w praktyce budowlanej, a w szczególności system, który jest używany do wzmacniania ścian w budynkach wielkopłytowych w mieście Łomży. Jest to system COPY-ECO, dla którego przeprowadzono obliczenia statyczne kotew. Słowa kluczowe: system OWT, wzmacnianie ścian zewnętrznych, warstwa fakturowa, wieszak, kotwa chemiczna. 1. Wprowadzenie Potrzebą chwili jest wzmacnianie ścian warstwowych budynków wielkopłytowych. Ekspertyzy przeprowadzane w kraju, obrazują w mniejszym lub w większym stopniu zużycie techniczne elementów ścian warstwowych (Orłowski i in., 011). Dotyczy to w głównej mierze tak zwanych wieszaków, które łączą ze sobą warstwy ściany, którymi są: warstwa fakturowa i warstwa konstrukcyjna oraz wypełnienie pomiędzy nimi w postaci izolacji termicznej, przeważnie styropianu. W Łomży wzmacniane są budynki wielkopłytowe wzniesione w zmodernizowanym systemie OWT-67/N, w którym ściany podłużne konstrukcyjne mają najmniejszą grubość spośród wszystkich systemów budownictwa wielkopłytowego. Wynosi ona tylko mm. W związku z powyższym, zakotwienia muszą być zaprojektowane w dostosowaniu do takiej grubości ścian. Ekspertyza techniczna miała na celu ocenę stanu technicznego wieszaków i prawidłowości ich rozmieszczenia, grubości otuliny zbrojenia oraz zasięgu karbonatyzacji betonu w grupie sześciu budynków w mieście Łomży (Orłowski i in., 011). Uchybienia głównie dotyczyły zbyt cienkiej otuliny oraz niewłaściwego rozmieszczenia wieszaków w płytach. Zdecydowano się na wzmocnienie ścian warstwowych systemem dwukotwowym COPY-ECO. W warstwowych ścianach podłużnych budynku zmieniono kąt nachylenia kotwy ukośnej z 0 do 5. System dwukotwowy, składający się z kotwy poziomej i ukośnej, odwzorowuje kształt i pracę wieszaka.. Przegląd metod wzmacniania ścian zewnętrznych w budynkach wielkopłytowych Wzmacnianie ścian zewnętrznych budynków wielkopłytowych, scharakteryzowanych szczegółowo w normie BN-79/ Konstrukcje budynków wielkopłytowych. Projektowanie i obliczenia statycznowytrzymałościowe polega na osadzeniu kotew w otworze wykonanym w betonowej konstrukcji ściany. Są one łącznikami warstwy fakturowej z warstwą konstrukcyjną (Instrukcja ITB nr, 1999). Przegląd metod wzmacniania ścian zewnętrznych budynków wielkopłytowych ograniczony tu został tylko do wzmocnień systemu OWT. Wymiary charakteryzujące przegrody pionowe w systemach OWT zostały zawarte w tablicy 1. Zakotwienia w systemie Wk-70 zostały omówione w pracy Krentowskiego i Tribiłły (008). Niektóre typy zakotwień są stosowane tylko do zamocowań punktowych (rys. 1). Jest to najbardziej popularne rozwiązanie, stosowane przez większość firm budowlanych. Rys. 1. Kotwa chemiczna HWB-H Ø 190 mm do wzmacniania ścian zewnętrznych w budynkach wielkopłytowych ( utor odpowiedzialny za korespondencję. d.tomaszewicz@doktoranci.pb.edu.pl 15
2 Civil and Environmental Engineering / Budownictwo i Inżynieria Środowiska 5 (01) Tab. 1. Grubości warstw ścian zewnętrznych w systemach OWT (Dzierżewicz i Starosolski, 010) Grubość warstw [mm] Lp. w wersji podstawowej Wyszczególnienie OWT-67 OWT-75 w wersji zmodernizowanej OWT-67/N SBP ściany szczytowe typ Wz 1 warstwa fakturowa izolacja termiczna warstwa wewnętrzna (konstrukcyjna) całkowita grubość ściany ściany podłużne typ Z warstwa fakturowa izolacja termiczna warstwa wewnętrzna (konstrukcyjna) całkowita grubość ściany filarki międzyokienne (lekkie ścianki osłonowe jako płyty szkieletowe) okładzina zewnętrzna i wewnętrzna = = = = 18 izolacja termiczna razem Kotwa HWB do zamocowań poziomych jest dopuszczona do stosowania we wszystkich systemach płyt trójwarstwowych, na pprzykład: W-70; Wk-70; OWT-67/N; WUF-T czy też System Szczeciński. Należy montować ją w podłożu betonowym o klasie nie niższej niż B 15 (C 1/15) ( Kotwy chemiczne HWB posiadają probatę Techniczną ITB T-15617/010. System COPY-ECO składa się z dwóch kotew: poziomej i ukośnej. Odwzorowują one pracę wieszaka, a ich konstrukcja pozwala na montaż w ścianach, których warstwa konstrukcyjna posiada ma zaledwie 70 mm grubości. Rozwiązanie COPY-ECO możne być stosowane między innymi w budynkach wykonanych w systemach w W-70 i OWT. System wzmacniania ścian warstwowych budynków wielkopłytowych COPY-ECO posiada probatę Techniczną ITB T /009. Widok kotew COPY-ECO do wzmacniania płyt balkonowych oraz ścian osłonowych i szczytowych jest przedstawiony na rysunkach i. Innym rodzajem wzmocnień ścian zewnętrznych są kotwy EJOT WSS ( Kotwy EJOT WSS (rys. ) wykonane są z wysokogatunkowej stali nierdzewnej, która gwarantuje niezmienność swoich parametrów przez minimum lat. Stosować je należy w podłożu betonowym (zarówno zarysowanym jak i niezarysowanym) o klasie betonu nie niższej niż B15 (C1/15). Kotwy EJOT WSS mają probatę Techniczną ITB T-15-86/011 oraz Europejską probatę Techniczną ET-99/0007. Rys.. Widok kotwy wzmacniającej M0 0 mm COPY-ECO stosowanej przy wzmacnianiu płyt balkonowych a) b) Rys.. Widok systemu kotew COPY-ECO wzmacniających zewnętrzne płyty ścienne budynków wielkopłytowych: a) kotew pozioma M1 190 mm, b) kotew ukośna M1 0 mm Rys.. Widok ogólny kotew EJOT WSS do wzmacniania ścian trójwarstwowych ( 16
3 Dariusz TOMSZEWICZ Stosowany jest także system wzmacniania zewnętrznych ścian warstwowych budynków wielkopłytowych za pomocą kotew K (rys. 5) ( mocowanych w podłożu z betonu C1/15. Kotwa K posiada probatę Techniczną ITB T /009. Rys. 5. Widok kotwy K do wzmacniania ścian trójwarstwowych ( Na rysunkach 6 i 7 pokazane zostało zastosowanie stalowych łączników rozporowych (kotew) z gwintowanym cięgnem M1. Zadaniem cięgna ukośnego jest przenoszenie do warstwy konstrukcyjnej obciążeń rozciągających, pochodzących od ciężaru własnego warstwy fakturowej. Natomiast cięgno poziome może przenosić te obciążenia rozciągające, które wystąpiłyby w przypadku odspojenia warstwy fakturowej (Instrukcja ITB nr, 1999; Instrukcja ITB nr 7, 00). Rys. 7. Schemat połączeń stalowymi cięgnami: a) rozwiązania dla ścian klatek schodowych, b) rozwiązania dla płyt ścian szczytowych. Obliczenie elementów zbrojonych na docisk Ściany budynków wielkopłytowych w systemie OWT-67/N wykonywano z betonu o średniej wytrzymałości 15 MPa. Jego odpowiednikiem zgodnie z normą PN-88/B-06 Beton zwykły był beton klasy B 17,5. Obecnie jest to beton klasy B 15 odpowiadający klasie betonu C 1/15 według norm PN-B-06:00 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie i PN-EN 06-1:00 Beton. Część 1: Wymagania, właściwości, produkcja i zgodność. W analizowanych płytach ściennych wieszaki o średnicy pręta Ø1 mm ze stali St0 kotwiono prętami Ø8 mm ze stali St0S. Płyty ścienne systemu OWT były wykonywane z betonu B 0 (C16/0) (Orłowski i in., 011). Poniżej pokazano tok obliczeń sprawdzających dla kotew chemicznych systemu COPY-ECO. Przy projektowaniu zamocowań należy wykazać, że wartość obliczeniowa obciążenia nie przekracza wartości nośności obliczeniowej połączenia zgodnie ze wzorem ()..1. Sprawdzenie wytrzymałości betonu na docisk w płytach OWT dwukotwowego łącznika wklejanego COPY-ECO Wyznaczenie długości docisku betonowego podłoża przez łącznik stalowy a d = a 0, h ef (1) a d = 1mm = 6mm 0, 110mm = mm Rys. 6. Schemat rozmieszczenia kotew COPY-ECO gdzie: d jest to zewnętrzna średnica trzpienia stalowego łącznika w mm, a h ef jest długością, na jakiej jest osadzony trzpień stalowego łącznika w warstwie nośnej ściany w mm. Obliczenie pola powierzchni rozdziału (,6cm +,cm ) + (,6cm +,cm) cm c 1 = = 17
4 Civil and Environmental Engineering / Budownictwo i Inżynieria Środowiska 5 (01) Obliczenie pola powierzchni docisku c 0 = 6mm 76mm = 158mm = 15, 8cm Sprawdzenie stanu granicznego nośności przekroju poddanego działaniu obciążeń miejscowych według PN-B-006:00: N Sd NRd = α u fcud c0 () gdzie: N Sd jest siłą działającą prostopadle na powierzchnię docisku c0, wyznaczoną dla miarodajnej kombinacji obciążeń obliczeniowych w kn, N Rd jest nośnością obliczeniową z uwagi na siłę podłużną w kn, f cud jest wytrzymałością betonu na docisk w MPa, zaś współczynnik α u zależy od rozkładu obciążenia na powierzchni docisku i wyznaczany jest według wzoru: 1 σ u,min α = + u () σ u,max α u 1 5,1MPa = + = 0,886 7,91MPa gdzie: σ u,min są to minimalne naprężenia docisku w kpa, σ u,max są to maksymalne naprężenia docisku w kpa. Zgodnie z probatą Techniczną T /009 przyjęto nośność obliczeniową kotwy M1 równą N = 1,5kN i obliczono: N 1,kN σ u, min = = = 5, MPa c 0,00m 1 1 N 1,kN σ u, max = = = 7, MPa c 0,00158m 91 0 Wytrzymałość betonu na docisk obliczono według wzoru: fcud = vcu fcd () gdzie: f cd jest wytrzymałością charakterystyczną betonu klasy C1/15 na ściskanie równą f cd = 8,0MPa, ν cu jest współczynnikiem korekcyjnym do wytrzymałości obliczeniowej betonu w przypadku działania obciążeń miejscowych, obliczonym według wzoru σ ν = cum cu ωu ( ωu 1) (5) fcd Wyznaczenie naprężenia średniego na powierzchni rozdziału Zatem wytrzymałość betonu na docisk wynosi: f cud = 1,1 15,0MPa = 16, 95MPa NSd = 1,6kN N Rd = 0,886 16,95 N mm 158mm =,78kN Warunek SGN przekroju poddanego obciążeniom miejscowym został spełniony. Wyznaczenie ugięcia stalowego łącznika ( 1,1 l ) M l V y Sd t Sd = = o mm (7) EJ Wel l o = h + 5 i 0, h f [mm] (8) l o = mm + 0,5 mm = 75mm gdzie: V Sd jest to wartość obliczeniowa zewnętrznej siły ścinającej od ciężaru własnego warstwy fakturowej i wewnętrznej izolacji termicznej w kn, W el jest wskaźnikiem wytrzymałości przekroju kotwy M1, przyjętym według Katalogu technicznego firmy Koelner (01) i równym W el = 109,0mm, l o jest długością wspornika stalowego łącznika w mm, h i jest grubością wewnętrznej warstwy izolacji termicznej i wynosi h i = mm, h f jest grubością warstwy fakturowej ściany i wynosi h i = mm. Wyznaczenie niezbędnej liczby dodatkowych łączników G n = d,1 + G N d, gdzie: G d,1 jest wartością obliczeniową obciążenia ciężarem własnym warstwy fakturowej i ciężarem wewnętrznej warstwy termoizolacyjnej oraz dodatkowej warstwy termoizolacyjnej przy termorenowacji ścian w kn, G d, jest wartością obliczeniową obciążenia ciężarem własnym dodatkowej warstwy termoizolacyjnej w kn, N jest nośnością obliczeniową połączenia, wyznaczoną z warunku wytrzymałości betonowego podłoża lub ugięcia stalowego łącznika w kn. Następnie sporządzono zestawienie obciążeń stałych od ścian zewnętrznych systemu OWT-67/N przykładowego budynku wielkopłytowego zlokalizowanego w Łomży (tab. ). (9) N σ cum u,min + σ u.max σ = = = 6, MPa ad b 56 (6) d Określenie wartości współczynnika korekcyjnego: ν cu 6,56MPa = 1,1 = 8,0MPa ( 1,1 1) 1, 1 18
5 Dariusz TOMSZEWICZ Tab.. Zestawienie obciążeń stałych od ścian zewnętrznych systemu OWT-67/N Lp. 1 Obciążenie Warstwa fakturowa grubości 5 cm: 0,05 m 5 kn/m Warstwa docieplenia ze styropianu grubości 6 cm: 0,06 m 0,5 kn/m Zaprawa klejąca z wtopioną siatką zbrojącą z włókna szklanego i wykończeniowa cienkowarstwowa wyprawa zewnętrzna klejowo tynkarska: 0,005 m kn/m Wartość charakterystyczna Współczynnik obciążenia γ Wartość obliczeniowa 1,5 kn/m 1,1 1,75 kn/m 0,07 kn/m 1, 0,0 kn/m 0,11 kn/m 1, 0,1 kn/m Razem: qd = 1,55 kn/m Obliczono ciężar całkowity płyty ściennej szczytowej o wymiarach,97,76 m = G = V =,97m,76m 1,55 kn m 1, 6kN Określono obliczeniowe obciążenie poziome w o od ssania wiatru według zależności w β χ o = 1, C q k w (10) w o ( 0,7) 0,5kN m 1,8 0,8 = 0,76 kn = 1, m gdzie: C jest współczynnikiem aerodynamicznym według PN-77/B-0011 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie wiatrem, przyjęto C = -0,7, q k jest charakterystycznym ciśnieniem prędkości wiatru dla I strefy obciążenia, przyjęto q k = 0,5kN/m, β jest współczynnikiem działania porywów wiatru, przyjęto β = 1,8, χ w jest współczynnikiem przeliczeniowym zmiany nierównomiernego rozkładu ciśnienia prędkości wiatru na rozkład równomierny, uwzględniającym współczynnik ekspozycji, przyjęto χ w = 0,8. Obliczono obciążenie poziome od ssania dla płyty. w o = 0,76 kn m,97m,76 m =, 9kN Ugięcie kotwy stalowej obliczono według wzoru (7) ( 1,1 75mm) 1670N y = = 7,8mm > mm N mm 0,7mm gdzie: E jest modułem sprężystości podłużnej (Younga) pręta stalowego kotwy M 1 równym E = 10 GPa = N/mm, J jest momentem bezwładności dwóch kotew M1, wynoszącym: ( 1mm) d,1 J = π = = 0,7mm 6 6 Wniosek z obliczeń jest następujący: Warunek dla momentu bezwładności dwóch kotew nie został spełniony. Wobec czego zaprojektowano zastosowanie ośmiu kotew M1. Wyznaczenie ugięcia kotwy stalowej (rys. 8) ( 1,1 75mm) 1670N y = = 1,96mm < mm N mm 818,88mm gdzie J jest momentem bezwładności obliczonym dla ośmiu kotew M1: ( 1mm) d,1 8 J = π = = 818,88mm 6 6 Wniosek z powtórnych obliczeń: Warunek dla momentu bezwładności ośmiu kotew został spełniony 75 y = 1,96 Rys. 8. Schemat ugięcia stalowego wspornika w płycie szczytowej Na koniec ustalono niezbędną liczbę dodatkowych łączników zgodnie ze wzorem (9): n = G N 1,6kN = = 1,70 1,kN Okazało się, że w badanej płycie należy zamontować jeszcze dwie dodatkowe kotwy.. Interpretacja obliczeń na podstawie Eurokodu Obliczenia według PN-EN :008 Projektowanie konstrukcji z betonu. Część 1-1: Reguły ogólne i reguły dla budynków czyli Eurokodu (EC) mają zastosowanie tylko do konstrukcji z betonu o minimalnej klasie C0/5. Płyty OWT z wybranej grupy budynków nie spełniały tych wymagań, zatem obliczenia zostały przedstawione dla betonu klasy C 0/5. 19
6 Civil and Environmental Engineering / Budownictwo i Inżynieria Środowiska 5 (01) Określenie nośności na docisk na podstawie EC i normy niemieckiej DIN 105-1: F c1 Rdu = c0 fcd, fcd c0 (11) c0 gdzie f cd jest obliczeniową wytrzymałością na ściskanie betonu klasy C0/5 (B5), obliczoną według wzoru: f fck 0MPa = = = 1, MPa (1) γ 1,5 cd c gdzie: f ck jest wytrzymałością charakterystyczną betonu na ściskanie; ponieważ według wytycznych do Europejskich probat Technicznych minimalną klasą betonu w płytach zewnętrznych powinna być klasa C0/5, przyjęto f ck = 0,0 MPa, γ c jest częściowym współczynnikiem bezpieczeństwa dla betonu według PN-B-06:00, przyjęto γ c = 1,5. Wartość współczynnika ω określająca zwiększenie wytrzymałości betonu na ściskanie została określona w sposób następujący: ω = c 1 =, (1) c0 ω =, jest to wartość przyjmowana jako wiążąca w krajach Unii Europejskiej. Wartość wyznaczona dla systemu dwukotwowego: ω u = c1,0cm = = 1,1 <,5 c0 15,8cm Wartość współczynnika ω wyznaczana jest też zgodnie z wyrażeniami przedstawionymi przez Bauschingera, Gwozdiewa (Kamiński, 1996) oraz według norm: francuskiej 5 c1 ω = + c1 (1) c0 c0 niemieckiej oraz polskiej zgodnie ze wzorem (1). Obliczenie nośności na docisk według EC według wzoru (11) FRdu = c 0 fcd ω = = 0,00158m 1, MN m 1,1 = 5,91kN Sprawdzenie warunku nośności na docisk F Rdu = 5,91kN, 10,67 MN m 0,00158m = 55, 77kN 5. Podsumowanie Spośród szerokiej gamy dostępnych łączników (kotew) do wzmacniania ścian warstwowych budynków wielkopłytowych często używany jest system COPY- ECO. Jest to system dwu kotew: poziomej i ukośnej, mający na celu odwzorowanie układu i pracy tak zwanej wieszaków, czyli prętów zbrojeniowych, łączących warstwę fakturową z warstwą konstrukcyjną. Pozostałe opisane systemy są również wykorzystywane przy wzmocnieniach budynków wielkopłytowych i bez wątpienia mają swoje zalety, jednak poza analizowanym systemem mają one jedynie charakter wzmocnień punktowych. utor artykułu obecnie prowadzi badania, których celem jest określenie nośności łączników COPY-ECO na wyrywanie (metoda niszcząca) na obiekcie w terenie oraz w warunkach laboratoryjnych. Planowane jest też przeprowadzenie próby wyrywania kotwy ukośnej z zastosowaniem specjalnie do tego celu wykonanego stelażu. Literatura Dzierżewicz Z., Starosolski W. (010). Systemy budownictwa wielkopłytowego w Polsce w latach Wolters Kluwer business. Warszawa. Instrukcja ITB nr /99 (1999). Badania i ocena betonowych płyt warstwowych w budynkach mieszkalnych. Warszawa. Instrukcja ITB nr 7/00 (00). Metodyka oceny stanu technicznego wielkopłytowych warstwowych ścian zewnętrznych. Dodatkowe połączenia warstwy fakturowej z warstwą konstrukcyjną wielkopłytowych ścian zewnętrznych. Warszawa. Kamiński M. (red.) (1996). Podstawy projektowania konstrukcji żelbetowych według Eurokodu. Wydawnictwo Naukowe PWN, Warszawa Wrocław. Katalog techniczny firmy KOELNER S.. (01). Edycja 7, Krentowski J., Trybiłło R. (008). Usuwanie stanów zagrożenia zewnętrznych ścian warstwowych budynków mieszkalnych. Przegląd Budowlany, /008, -9 Orłowski Z., Orłowski M., Wasilewski., Tomaszewicz D. (011). Ocena stanu technicznego wieszaków mocujących warstwę fakturową w budynkach ŁSM w Łomży. Białystok, wrzesień 011. REINFORCING OF THE EXTERNL WLL IN THE BUILDINGS OF LRGE SLB bstract: The topic of the paper is to analyze the chosen method of reinforcing of the walls in the existing buildings with layered walls. The paper presents several methods of layered wall reinforcements used in construction practice and, in particular, the system, which is used to strengthen of the walls for panel buildings in Lomza. It is the COPY-ECO system, for which the calculations of static anchors were carried out. Wniosek z obliczeń jest następujący: Warunek nośności na docisk został spełniony 10
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia
- 3 - OPIS TECHNICZNY wzmocnienia zespolenia ścian warstwowych wykonanych w systemie WK-70 budynku mieszkalnego nr 9 przy ul Wieniawskiego w Chełmie
- 3 - OPIS TECHNICZNY wzmocnienia zespolenia ścian warstwowych wykonanych w systemie WK-70 budynku mieszkalnego nr 9 przy ul Wieniawskiego w Chełmie 1 Podstawa opracowania - zlecenie Inwestora egzemplarz
Zadanie: Zaprojektować w budynku jednorodzinnym (wg wykonanego projektu) filar murowany w ścianie zewnętrznej na parterze.
Zadanie: Zaprojektować w budynku jednorodzinnym (wg wykonanego projektu) filar murowany w ścianie zewnętrznej na parterze. Zawartość ćwiczenia: 1. Obliczenia; 2. Rzut i przekrój z zaznaczonymi polami obciążeń;
ZAJĘCIA 3 DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY
DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY PRZYKŁADY OBLICZENIOWE WYMIAROWANIE PRZEKROJÓW ZGINANYCH PROSTOKĄTNYCH POJEDYNCZO ZBROJONYCH ZAJĘCIA 3 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
Schöck Isokorb typu V
Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu Spis treści Strona Przykłady ułożenia elementów i przekroje 100 Tabele nośności/rzuty poziome 101 Przykłady zastosowania 102 Zbrojenie na budowie/wskazówki 103 Rozstaw
Opracowanie: Emilia Inczewska 1
Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla
Zadanie 1 Zadanie 2 tylko Zadanie 3
Zadanie 1 Obliczyć naprężenia oraz przemieszczenie pionowe pręta o polu przekroju A=8 cm 2. Siła działająca na pręt przenosi obciążenia w postaci siły skupionej o wartości P=200 kn. Długość pręta wynosi
ZESPÓŁ BUDYNKÓW MIESZKLANYCH WIELORODZINNYCH E t a p I I i I I I b u d B i C
ZESPÓŁ BUDYNKÓW MIESZKLANYCH WIELORODZINNYCH E t a p I I i I I I b u d B i C W a r s z a w a u l. G r z y b o w s k a 8 5 OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE PODKONSTRUKCJI ELEWACYJNYCH OKŁADZIN WENTYLOWANYCH
Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
Pomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW
Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
SCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem
SCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem Schöck Isokorb Stal zbrojeniowa BSt 500 S wg DIN 488 Stal konstrukcyjna S 235 JRG1 Stal nierdzewna Materiał 1.4571 klasy
- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00
- - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:
Schöck Isokorb typu K-Eck
1. Warstwa (składający się z dwóch części: 1 warstwy i 2 warstwy) Spis treści Strona Ułożenie elementów/wskazówki 62 Tabele nośności 63-64 Ułożenie zbrojenia Schöck Isokorb typu K20-Eck-CV30 65 Ułożenie
Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
APROBATA TECHNICZNA ITB AT /2012
APROBATA TECHNICZNA ITB AT-15-7980/2012 Kotwy SP-MVA, SP-FA i SP-SPA do zespalania betonowych ścian warstwowych WARSZAWA Aprobata techniczna została opracowana w Zakładzie Aprobat Technicznych przez dr
SCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem
SCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem Schöck Isokorb Stal zbrojeniowa BSt 500 S wg DIN 488 Stal konstrukcyjna S 235 JRG1 Stal nierdzewna Materiał 1.4571 klasy
W I E L O B R A N Ż O W E. / P r o j e k t k o n s t r u k c y j n y / dz. nr 2721, obr Sosnowiec, j.e. Sosnowiec
P R Z E D S I Ę B I O R S T W O W I E L O B R A N Ż O W E u l. P a r k o w a 1 5 / 4 U, L O K U M s.c. 3 0 5 3 8 K r a k ó w email: b i u r o @ l o k u m s c. p l tel./fax 12 659 19 08 http:// w w w. l
W I E L O B R A N Ż O W E. / P r o j e k t k o n s t r u k c y j n y / dz. nr 2981, obr Sosnowiec, j.e. Sosnowiec
P R Z E D S I Ę B I O R S T W O W I E L O B R A N Ż O W E u l. P a r k o w a 1 5 / 4 U, L O K U M s.c. 3 0 5 3 8 K r a k ó w email: b i u r o @ l o k u m s c. p l tel./fax 12 659 19 08 http:// w w w. l
Schöck Isokorb typu Q, Q+Q, QZ
Schöck Isokorb typu, +, Z Ilustr. 154: Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu przeznaczony do połączeń balkonów podpartych. Przenosi dodatnie siły poprzeczne. Schöck Isokorb typu + przeznaczony do połączeń
W I E L O B R A N Ż O W E. / P r o j e k t k o n s t r u k c y j n y / dz. nr 2959, obr Sosnowiec, j.e. Sosnowiec
P R Z E D S I Ę B I O R S T W O W I E L O B R A N Ż O W E u l. P a r k o w a 1 5 / 4 U, L O K U M s.c. 3 0 5 3 8 K r a k ó w email: b i u r o @ l o k u m s c. p l tel./fax 12 659 19 08 http:// w w w. l
τ R2 := 0.32MPa τ b1_max := 3.75MPa E b1 := 30.0GPa τ b2_max := 4.43MPa E b2 := 34.6GPa
10.6 WYMIAROWANE PRZEKROJÓW 10.6.1. DANE DO WMIAROWANIA Beton istniejącej konstrukcji betonowej klasy B5 dla którego: - wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie (wg. PN-91/S-1004 dla betonu B5) - wytrzymałość
SCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem
SCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem Schöck Isokorb Stal zbrojeniowa BSt 500 S wg DIN 488 Stal konstrukcyjna S 235 JRG1 Stal nierdzewna Materiał 1.4571 klasy
Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,
- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
POZ. 1 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Stropy pod lokalami mieszkalnymi przy zastosowaniu płyt WPS
OBLICZENIA STATYCZNE DO AKTUALIZACJI PROJEKTÓW BUDOWLANYCH REMONTU ELEWACJI WRAZ Z BALKONAMI I NAPRAWĄ RYS ORAZ REMONTU PIWNIC W BUDYNKU MIESZKALNYM PRZY UL. ŻELAZNEJ 64 r/ KROCHMALNEJ TOM I POZ. 1 ZESTAWIENIE
Projekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
Schöck Isokorb typu K-HV, K-BH, K-WO, K-WU
Schöck Isokorb typu,,, Schöck Isokorb typu,,, Ilustr. 126: Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu przeznaczony do połączeń balkonów wspornikowych. obniżony względem stropu. Przenosi ujemne momenty i dodatnie
OBLICZENIE ZARYSOWANIA
SPRAWDZENIE SG UŻYTKOWALNOŚCI (ZARYSOWANIA I UGIĘCIA) METODAMI DOKŁADNYMI, OMÓWIENIE PROCEDURY OBLICZANIA SZEROKOŚCI RYS ORAZ STRZAŁKI UGIĘCIA PRZYKŁAD OBLICZENIOWY. ZAJĘCIA 9 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI
TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI RODZAJ OPRACOWANIA: PROJEKT WYKONAWCZO BUDOWLANY KONSTRUKCJI ADRES: ul. Wojska Polskiego 10
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Materiały pomocnicze
Materiały pomocnicze do wymiarowania żelbetowych stropów gęstożebrowych, wykonanych na styropianowych płytach szalunkowych typu JS dr hab. inż. Maria E. Kamińska dr hab. inż. Artem Czkwianianc dr inż.
W I E L O B R A N Ż O W E. / P r o j e k t k o n s t r u k c y j n y / dz. nr 785, obr Sosnowiec, j.e. Sosnowiec
P R Z E D S I Ę B I O R S T W O W I E L O B R A N Ż O W E u l. P a r k o w a 1 5 / 4 U, L O K U M s.c. 3 0 5 3 8 K r a k ó w email: b i u r o @ l o k u m s c. p l tel./fax 12 659 19 08 http:// w w w. l
Autorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel
Autorska Pracownia Architektoniczna 31-314 Kraków, ul. Zygmuntowska 33/1, tel. 1 638 48 55 Adres inwestycji: Województwo małopolskie, Powiat wielicki, Obręb Wola Batorska [ Nr 0007 ] Działki nr: 1890/11,
Systemy trzpieni Schöck.
MATERIAŁ PRASOWY Schöck Sp. z o.o. ul. Jana Olbrachta 94 01-102 Warszawa Tel. +48 (0) 22 533 19 22 Fax.+48 (0) 22 533 19 19 www.schock.pl Systemy trzpieni Schöck. Obliczenia statyczne. W przypadku systemu
Schöck Isokorb typu Q, QP, Q+Q, QP+QP, QPZ
Schöck Isokorb typu, P, +, P+P, PZ Schöck Isokorb typu Spis treści Strona Przykłady ułożenia elementów i przekroje 84 Rzuty poziome 85 Tabele nośności i przekroje 86-88 Momenty w połączeniach mimośrodowych
APROBATA TECHNICZNA ITB AT /2006
INSTYTUT TECHNIKI BUDOWLANEJ PL 00-611 WARSZAWA, ul. FILTROWA 1 tel.: (48 22) 825 04 71; (48 22) 825 76 55 fax: (48 22) 825 52 86 Czł onek Europejskiej Unii Akceptacji Technicznej w Budownictwie UEAtc
POZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
Płyty ścienne wielkoformatowe
Energooszczędny system budowlany Płyty ścienne wielkoformatowe TERMALICA SPRINT ZBROJONE PŁYTY Z BETONU KOMÓRKOWEGO PRZEZNACZONE DO WZNOSZENIA ŚCIAN W OBIEKTACH PRZEMYSŁOWYCH, HANDLOWYCH I KOMERCYJNYCH
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
Schöck Isokorb typu KF
Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu Ilustr. 97: Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu przeznaczony do połączeń balkonów wspornikowych. Przenosi ujemne momenty i dodatnie siły poprzeczne. Element
POŁĄ ŁĄCZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH Z BETONOWYMI. Marian Bober
POŁĄ ŁĄCZEI KOSTRUKCJI STLOWYCH Z BETOOWYMI Marian Bober Klasyfikacja połączeń Połą łączenia mechaniczne Kotwa o stopniu rozprężenia regulowanym momentem dokręcającym. Rozprężenie uzyskiwane jest przez
Oświadczenie projektanta
Warszawa, 31.08.2017 Oświadczenie projektanta Zgodnie z art. 20 ust. 4 Ustawy Prawo Budowlane projektant mgr inż. Maciej Rozum posiadający uprawnienia do projektowania bez ograniczeń w specjalności konstrukcyjnobudowlanej
Ekspertyza techniczna stanu konstrukcji i elementów budynku przy ul. Krasińskiego 65 w Warszawie
Ekspertyza techniczna stanu konstrukcji i elementów budynku przy ul. Krasińskiego 65 w Warszawie 1. Podstawa opracowania Zapis zawarty w 06 ust. Rozporządzenia Ministra Infrastruktury z dnia 1 kwietnia
H+H Płaskie belki nadprożowe. i kształtki U. i kształtki U
H+H Płaskie belki nadprożowe i kształtki U H+H Płaskie belki nadprożowe i kształtki U 5 H+H Płaskie belki nadprożowe i kształtki U 5.0 H+H Płaskie belki nadprożowe i kształtki U Opis i zastosowanie 5.1
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła
Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71
KONSTRUKCJE MUROWE ZBROJONE. dr inż. Monika Siewczyńska
KONSTRUKCJE MUROWE ZBROJONE dr inż. Monika Siewczyńska Odkształcalność współczesne mury mają mniejszą odkształcalność niż mury zabytkowe mury zabytkowe na zaprawie wapiennej mają do 5 razy większą odkształcalność
Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne:
- str.10 - POZ.2. STROP NAD KLATKĄ SCHODOWĄ Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: 1/ Grubość płyty h = 15cm 2/ Grubość otulenia zbrojenia a = 2cm 3/
COPY-ECO. system WzMacniania WielKiej PŁYTY
COPY-ECO system WzMacniania WielKiej PŁYTY HisTOria WielKiej PŁYTY W Polsce nadal istnieje ok. 3mln mieszkań w budynkach wzniesionych w technologii wielkopłytowej - tak wynika z danych szacunkowych. Większość
PN-B-03004:1988. Kominy murowane i żelbetowe. Obliczenia statyczne i projektowanie
KOMINY PN-B-03004:1988 Kominy murowane i żelbetowe. Obliczenia statyczne i projektowanie Normą objęto kominy spalinowe i wentylacyjne, żelbetowe oraz wykonywane z cegły, kształtek ceramicznych lub betonowych.
2. PRZEDMIOT OPRACOWANIA WARUNKI GRUNTOWO-WODNE CHARAKTERYSTYKA OBIEKTÓW OPIS ROBÓT BUDOWLANYCH... 3
SPIS TREŚCI 1. ZAWARTOŚĆ PROJEKTU..... PRZEDMIOT OPRACOWANIA.... 3. WARUNKI GRUNTOWO-WODNE.... 4. CHARAKTERYSTYKA OBIEKTÓW.... 6. ROZWIĄZANIA KONSTRUKCYJNE.... 7. OPIS ROBÓT BUDOWLANYCH.... 3 8. WYMIAROWANIE
Spis treści. Wprowadzenie... Podstawowe oznaczenia... 1. Ustalenia ogólne... 1 XIII XV
Spis treści Wprowadzenie... Podstawowe oznaczenia... XIII XV 1. Ustalenia ogólne... 1 1.1. Geneza Eurokodów... 1 1.2. Struktura Eurokodów... 6 1.3. Różnice pomiędzy zasadami i regułami stosowania... 8
Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE
Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE OBCIĄŻENIE WIATREM WG PN-EN 1991-1-4:2008 strefa wiatrowa I kategoria terenu III tereny regularnie pokryte roślinnością lub budynkami albo o pojedynczych przeszkodach,
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,
OPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania.
OPIS TECHNICZNY 1. Dane ogólne. 1.1. Podstawa opracowania. - projekt architektury - wytyczne materiałowe - normy budowlane, a w szczególności: PN-82/B-02000. Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.
WIELKA PŁYTA wielki problem?
WIELKA PŁYTA wielki problem? SYSTEM MODERNIZACJI WIELKIEJ PŁYTY CHEM-SET Z ZASTOSOWANIEM ŁĄCZNIKÓW WKLEJANYCH TCM... Zastosowanie: wzmacnianie i naprawa budynków wykonanych z prefabrykowanych płyt warstwowych,
SCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem
SCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem Schöck Isokorb Stal zbrojeniowa BSt 500 S wg DIN 488 Stal konstrukcyjna S 235 JRG1 Stal nierdzewna Materiał 1.4571 klasy
10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
WłAśCIWOśCI ZASTOSOWANIE. Technical data sheet BOAX-II - KOTWA MECHANICZNA
Kotwy charakteryzuje się szybkością montażu i wysoką nośnością przy niewielkich odległościach pomiędzy kotwami i niewielkich odległościach krawędziowych. ETA-080276 WłAśCIWOśCI Materiał Stal cynkowana
Schöck Isokorb typu K-HV, K-BH, K-WO, K-WU
Schöck Isokorb typu,,, Schöck Isokorb typu Spis treści Strona Połączenia dla balkonu obniżonego względem stropu 72 Połączenia dla balkonu podwyższonego względem stropu/wskazówki montażowe 73 Połączenia
PROJEKT WYKONAWCZY BRANŻA KONSTRUKCYJNA
PROJEKT WYKONAWCZY BRANŻA KONSTRUKCYJNA NAZWA ZADANIA: Projekt instalacji solarnej dla budynku Publicznej Szkoły Państwowej Nr 12 w Kędzierzynie-Koźlu ADRES OBIEKTU BUDOWLANEGO: Publiczna Szkoła Państwowa
Materiały pomocnicze
Materiały pomocnicze do wymiarowania żelbetowych stropów gęstożebrowych, wykonanych na styropianowych płytach szalunkowych typu JS dr hab. inż. Maria E. Kamińska dr hab. inż. Artem Czkwianianc dr inż.
ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA. 1. Strona tytułowa 1 2. Zawartość opracowania 2 3. Ekspertyza techniczna 3 4. Opis do konstrukcji 5
ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA 1. Strona tytułowa 1 2. Zawartość opracowania 2 3. Ekspertyza techniczna 3 4. Opis do konstrukcji 5 2 EKSPERTYZA TECHNICZNA Dane ogólne Inwestor: Projekt: Wodociągi Zachodniopomorskie
KONSTRUKCJE BETONOWE II
ZAJĘCIA 1 KONSTRUKCJE BETONOWE II KONSTRUKCJE BETONOWE II MGR. INŻ. JULITA KRASSOWSKA Literatura z przedmiotu "KONSTRUKCJE BETONOWE [1] Podstawy projektowania konstrukcji żelbetowych i sprężonych według
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Trutek Sleeve TS kotwa tulejowa wersja z prętem i nakrętką
TS kotwa tulejowa wersja z prętem i nakrętką pełny docisk mocowanego do, otwory w tulei zapobiegają obracaniu się kotwy w. Tuleje łączników rozporowych TS oraz trzpienie nagwintowane wykonane są ze stali
Deklaracja Właściwości Użytkowych
Deklaracja Właściwości Użytkowych DoP-10/0055-R-KER 1. Niepowtarzalny kod identyfikacyjny typu wyrobu: R-KER Zdjęcie przedstawia przykładowy produkt z danego typu wyrobu 2. Zamierzone zastosowanie lub
Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr 1 z 13 Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x=-0.120m,
Q r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE
- str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża
ZŁOŻONE KONSTRUKCJE BETONOWE I DŹWIGAR KABLOBETONOWY
ZŁOŻONE KONSTRUKCJE BETONOWE I DŹWIGAR KABLOBETONOWY 1. PROJEKTOWANIE PRZEKROJU 1.1. Dane początkowe: Obciążenia: Rozpiętość: Gk1 obciążenie od ciężaru własnego belki (obliczone w dalszej części projektu)
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Wartość f u oraz grubość blachy t są stale dla wszystkich śrub w. gdzie: Współczynnik w b uzależniony jest od położenia śruby w połączeniu wg rys.
TABLICOWE OKREŚLANIE NOŚNOŚCI NA DOCISK POŁĄCZEŃ ŚRUBOWYCH W przypadku typowych złączy doczołowych projektant dysponuje tablicami DSTV autorstwa niemieckich naukowców i projektantów [2]. Nieco odmienna
Schöck Isokorb typu KF
Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu Spis treści Strona Konstrukcja/Właściwości/Wskazówki 54 Zbrojenie na budowie 55 Instrukcja montażu 56-59 Lista kontrolna 60 Klasy odporności ogniowej 20-21 53 Schöck
Analiza wpływu przypadków obciążenia śniegiem na nośność dachów płaskich z attykami
Analiza wpływu przypadków obciążenia śniegiem na nośność dachów płaskich z attykami Dr inż. Jarosław Siwiński, prof. dr hab. inż. Adam Stolarski, Wojskowa Akademia Techniczna 1. Wprowadzenie W procesie
Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników
Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157
Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004
Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN 1992-1- 1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y0.000m); 1 (x6.000m, y0.000m)
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,
PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU
BOB - Biuro Obsługi Budowy Marek Frelek ul. Powstańców Warszawy 14, 05-420 Józefów NIP 532-000-59-29 tel. 602 614 793, e-mail: marek.frelek@vp.pl PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM
WYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO
WYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO Ściany obciążone pionowo to konstrukcje w których o zniszczeniu decyduje wytrzymałość muru na ściskanie oraz tzw.
Jako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels.
Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f
0,10 0,30 L = 0,50 0,10 H=0,40 OBLICZENIA 6 OBLICZENIA DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH, DRZWI WEJŚCIOWYCH SZT. 2 I ZADASZENIA WEJŚCIA GŁÓWNEGO DO BUDYNKU NR 3 JW. 5338 przy ul.
PROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ
TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń
R-HAC-V Kotwa winyloestrowa w ampułce z prętami gwintowanymi - wbijana
R-HAC-V Kotwa winyloestrowa w ampułce z prętami gwintowanymi - wbijana Kotwa wklejana do wysokich obciążeń do stosowania w niewielkich odległościach i blisko krawędzi do wbijania pręta gwintowanego lub
Schöck Isokorb typu W
Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu Ilustr. 289: Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu przeznaczony do połączeń ścian wspornikowych. Przenosi ujemne momenty i dodatnie siły poprzeczne. Dodatkowo
R-HAC-V Kotwa winyloestrowa w ampułce z prętami gwintowanymi - wbijana
R-HAC-V Kotwa winyloestrowa w ampułce z prętami gwintowanymi - wbijana Kotwa wklejana do wysokich obciążeń do stosowania w niewielkich odległościach i blisko krawędzi do wbijania pręta gwintowanego lub
1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
Opracowanie: Emilia Inczewska 1
Wyznaczyć zbrojenie przekroju pokazanego na rysunku z uwagi na przekrój podporowy i przęsłowy. Rozwiązanie: 1. Dane materiałowe Beton C25/30 - charakterystyczna wytrzymałość walcowa na ściskanie betonu
Przykłady rozwiązań konstrukcyjnych. Przykłady rozwiązań konstrukcyjnych
Przykłady rozwiązań konstrukcyjnych Przykłady rozwiązań konstrukcyjnych 0 Przykłady rozwiązań konstrukcyjnych 0.0 Przykłady rozwiązań konstrukcyjnych Ściany zewnętrzne 0. Ściany wewnętrzne 0. Słupy żelbetowe
PROJEKT BUDOWLANY WYMIANA AGREGATU PRĄDOTWÓRCZEGO W MAŁOPOLSKIM URZĘDZIE WOJEWÓDZKIM W KRAKOWIE PRZY UL. BASZTOWEJ 22.
PROJEKT BUDOWLANY WYMIANA AGREGATU PRĄDOTWÓRCZEGO W MAŁOPOLSKIM URZĘDZIE WOJEWÓDZKIM W KRAKOWIE PRZY UL. BASZTOWEJ 22. Inwestor: Małopolski Urząd Wojewódzki 31-156 Kraków, ul. Basztowa 22 PROJEKT KONSTRUKCJI
Ścinanie betonu wg PN-EN (EC2)
Ścinanie betonu wg PN-EN 992-2 (EC2) (Opracowanie: dr inż. Dariusz Sobala, v. 200428) Maksymalna siła ścinająca: V Ed 4000 kn Przekrój nie wymagający zbrojenia na ścianie: W elementach, które z obliczeniowego
Schöck Isokorb typu W
Ilustr. 27: przeznaczony do połączeń ścian wspornikowych. Przenosi ujemne momenty i dodatnie siły poprzeczne. Dodatkowo przenoszone są poziome siły poprzeczne. TI Schöck Isokorb /PL/218.1/rzesień 199 Przykłady
Praktyczne aspekty wymiarowania belek żelbetowych podwójnie zbrojonych w świetle PN-EN
Budownictwo i Architektura 12(4) (2013) 219-224 Praktyczne aspekty wymiarowania belek żelbetowych podwójnie zbrojonych w świetle PN-EN 1992-1-1 Politechnika Lubelska, Wydział Budownictwa i Architektury,