WYZNACZANIE STRAT MOCY W RDZENIU MAGNETYCZNYM MIKROSILNIKÓW INDUKCYJNYCH
|
|
- Wanda Barańska
- 5 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 59 Politechniki Wrocławskiej Nr 59 Studia i Materiały Nr * Krzysztof MAKOWSKIF Mikromaszyny, indukcyjne, pomocnicze uzwojenie zwarte, model polowy, straty mocy WYZNACZANIE STRAT MOCY W RDZENIU MAGNETYCZNYM MIKROSILNIKÓW INDUKCYJNYCH W artykule przedstawiono metodę oszacowania strat mocy w żelazie silników indukcyjnych ułamkowej mocy przy zastosowaniu statycznego modelu polowego silnika w połączeniu z harmonicznym modelem obwodowym. Metodę zastosowano do wyznaczania strat mocy w rdzeniu jednofazowego silnika indukcyjnego z pomocniczym uzwojeniem zwartym oraz przedstawiono wyniki obliczeń symulacyjnych w stanie ustalonym pracy silnika dla prędkości znamionowej. 1. WSTĘP Silniki indukcyjne klatkowe ułamkowej mocy (mikrosilniki) są powszechnie stosowane do napędu pomp, kompresorów i wentylatorów w urządzeniach wentylacyjnogrzejnych przemysłowych oraz powszechnego użytku i dzięki licznym zastosowaniom, mimo stosunkowo małej mocy znamionowej silnika posiadają znaczny udział w zużyciu energii elektrycznej w skali globalnej. Podstawowe wymagania stawiane tego rodzaju silnikom indukcyjnym ogólnego zastosowania to: możliwie wysoka sprawność i współczynnik mocy, duża trwałość - długi czas pracy, niski koszt wytworzenia i remontów. Dwa pierwsze wymagania są bezpośrednio związane ze stratami mocy generowanymi w silniku. Powodują one wzrost zużycia energii oraz temperatury silnika, której wzrost powyżej wartości dopuszczalnej ma niekorzystny wpływ na trwałość i niezawodność pracy silnika. Oznacza to, że ograniczenie strat mocy w samym silniku może być sposo- * Politechnika Wrocławska, Instytut Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych, Wrocław ul. Smoluchowskiego 19, krzysztof.makowski@pwr.wroc.pl
2 bem na zmniejszenie zużycia energii elektrycznej (obniżenie kosztów eksploatacji silnika) przy jednoczesnym wydłużeniu czasu pracy silnika. Źródłem strat mocy w silniku indukcyjnym są straty elektryczne związane z przepływem prądu elektrycznego w uzwojeniach oraz zmianą wirującego strumienia magnetycznego w nieliniowym obwodzie magnetycznym, jak również straty mechaniczne związane z ruchem obrotowym wirnika w szczelinie powietrznej. Straty w uzwojeniach silnika spowodowane przepływem prądu elektrycznego (straty Joule a) są stosunkowo łatwe do obliczenia przy pominięciu zjawiska naskórkowości i założeniu równomiernego rozkładu natężenia prądu w przekroju poprzecznym uzwojeń stojana i prętach wirnika ze względu na ich małe rozmiary (średnice, wysokości). Wyznaczenie strat mocy w rdzeniu silnika jest bardziej złożone ze względu na obrotowy (najczęściej eliptyczny) sposób przemagnesowania rdzenia z różną częstotliwością w stojanie i wirniku oraz nieliniową zależność indukcji od natężenia pola magnetycznego, powodującą występowanie przestrzennych harmonicznych pól magnetycznych, jak również występowanie w różnym stopniu anizotropii magnetycznej blach stosowanych do budowy rdzeni stojanów i wirników. Na wielkość strat mocy w rdzeniu oprócz powyższych czynników ma zwykle duży wpływ zastosowana technologia produkcji rdzeni - sposób wykonania i wykrawania blach oraz pakietowania rdzenia silnika. Uwzględnienie czynników technologicznych w metodach obliczeń jest trudne ze względu na różnorodność rodzaju blach i procesów technologicznych i dokonuje się zwykle za pomocą stałych współczynników określonych na podstawie pomiarów. Straty mechaniczne powodowane tarciem w łożyskach i tarciem wirnika o powietrze są również trudne do wyznaczenia ze względu na ich nieliniową zależność od prędkości wirowania wirnika oraz zależność od rodzaju i wymiarów zastosowanych łożysk. Współczesne metody obliczeń pola magnetycznego w maszynie indukcyjnej z wykorzystaniem metody elementów skończonych pozwalają z dużą dokładnością określić wartość indukcji magnetycznej w dowolnym obszarze przekroju poprzecznego lub objętości maszyny przy zadanych warunkach pracy ustalonej lub w warunkach rozruchu. Dzięki temu można zatem dokładniej niż przy zastosowaniu klasycznych metod obwodowych szacować straty mocy w żelazie rdzenia stojana i wirnika o znanej charakterystyce magnesowania i stratności materiału pakietowanego rdzenia silnika. W artykule przedstawiono sposób wyznaczania strat mocy w żelazie rdzenia silnika indukcyjnego ułamkowej mocy na podstawie obliczeń dwuwymiarowego rozkładu quasi-ustalonego pola magnetycznego metodą elementów skończonych z wykorzystaniem charakterystyk magnesowania i stratności izotropowych blach elektrotechnicznych prądnicowych podanych przez wytwórcę [10] przeznaczonych do budowy rdzeni maszyn elektrycznych wirujących.
3 . OBLICZANIE STRAT MOCY W FERROMAGNETYCZNYCH RDZENIACH MASZYN INDUKCYJNYCH W klasycznym ujęciu straty w żelazie wyznacza się na podstawie stratności blach, tzn. strat mocy na jednostkę masy żelaza przy częstotliwości 50 lub 60 Hz i wartości maksymalnej indukcji B m =1T lub 1.5T. Stratność tą określa się na paskach blach za pomocą aparatu Epstein a przy jednokierunkowym przemagnesowaniu wymuszanym napięciem sinusoidalnie zmiennym. Stosując model strat Steinmetz a stratność blach dla dowolnej częstotliwości f x w pobliżu częstotliwości 50Hz dla maksymalnej indukcji B mx można wyznaczyć z zależności: f x Bmx Δp = Δ hx ph (1) f Bm f x Bmx Δp = Δ edx ped () f Bm p h ed przy czym Δ, Δ p oznacza odpowiednio stratność histerezową i wiroprądową wyznaczoną dla f=50hz i B m =1T. Całkowite straty mocy w żelazie wyznacza się jako sumę powyższych strat: lub z zależności: Δ P = k ) m (3) t ( Δphx + Δp edx Δ P = k Δp m (4) t tx przy czym Δp tx oznacza stratność całkowitą żelaza wyznaczoną z uwzględnieniem zmian indukcji i częstotliwości przemagnesowania według zależności (1) i (), k t - współczynnik zwiększenia strat całkowitych w wyniku niesinusoidalnego przemagnesowania oraz stosowanej obróbki technologicznej blach rdzenia [5], a m oznacza masę żelaza. Współcześnie opracowane modele polowe maszyn elektrycznych wykorzystujące metodę elementów skończonych umożliwiają również w sposób analityczny wyznaczyć straty mocy w rdzeniach maszyn indukcyjnych w stanach ustalonych jak i przejściowych. Zaczęto stosować w niektórych komercyjnych systemach obliczeń [9] za-
4 proponowany przez Bertotti [1, ] model wyznaczania strat, w którym całkowite straty w rdzeniu maszyny indukcyjnej określa się jako sumę strat z histerezy, prądów wirowych i strat nadmiarowych wyznaczonych następująco: - dla harmonicznego stanu ustalonego ΔP kh f Bm + ked γ d m + ( f B ) k ( f B ) 1.5 = (5) e m - dla stanu niesinusoidalnego T 1 k s γd db dδp( t )dt = khk s fbm + ( t ) T T 1 dt 0 0 T k e db ( t ) dt dt (6) Występujące w powyższych wzorach współczynniki strat histerezowych k h, wiroprądowych k ed i nadmiarowych k e można określić dla danego gatunku blach na podstawie zależności podanych w pracy [1] przy danej częstotliwości przemagnesowania i maksymalnej indukcji. Należy zaznaczyć, że ten sposób obliczeń daje dużą zgodność wyników z wynikami pomiarów strat metodami konwencjonalnymi w zakresie mniejszych nasyceń żelaza odpowiadającej indukcji poniżej 1.5T [1, 8]. Współczynniki strat we wzorach (5, 6) za wyjątkiem współczynnika pakietu rdzenia (k s ) nie są zazwyczaj podawane przez wytwórcę blach elektrotechnicznych tylko są wyznaczane dla konkretnych gatunków blach przez wyspecjalizowane laboratoria na życzenie klienta. Większość producentów blach prądnicowych ogranicza się do podawania w katalogach blach elektrotechnicznych charakterystyki jedynie całkowitej stratności (Δp t ) w zależności od indukcji maksymalnej (B m ) przy częstotliwości 50Hz lub 60Hz [10]. Dlatego w praktyce obliczeniowej do oszacowania strat w rdzeniu silników indukcyjnych powszechnie są nadal stosowane uproszczone metody wykorzystujące klasyczny model strat w żelazie w połączeniu z numerycznym obliczaniem pola magnetycznego [6, 8]. 3. OBLICZANIE STRAT MOCY W RDZENIU MIKROSILNIKA ZA POMOCĄ STATYCZNEGO MODELU POLOWEGO Korzystając z numerycznego obliczania pola magnetycznego w przekroju poprzecznym silnika przy jednoczesnym wykorzystaniu klasycznych zależności strat mocy od indukcji i częstotliwości pola magnetycznego w materiałach ferromagne-
5 tycznych opracowano sposób wyznaczania strat w rdzeniu silnika indukcyjnego z wykorzystaniem statycznego modelu polowego silnika indukcyjnego (rys.1). Rys. 1. Dwuwymiarowy statyczny model polowy silnika indukcyjnego Fig. 1. D static field model of the induction motor Proponowana metoda bazuje na obliczaniu rozkładu indukcji magnetycznej w przekroju poprzecznym stojana i wirnika silnika w stanie ustalonym pracy za pomocą metody elementów skończonych oraz zależności strat od indukcji maksymalnej. W odróżnieniu do metod wykorzystujących czasowe przebiegi indukcji i konieczności obliczania strat w kolejnych krokach czasowych, charakteryzuje się ona stosunkowo krótkim czasem obliczeń. W celu uzyskania wartości prądów uzwojeń silnika stanowiących wymuszenia w modelu polowym posłużono się harmonicznym modelem obwodowym uwzględniającym wyższe harmoniczne przestrzenne pola magnetycznego w szczelinie powietrznej [4, 5]. W przypadku gdy podstawowa harmoniczna pola ma charakter dominujący, można ograniczyć się przy wyznaczaniu prądów w prętach wirnika do harmonicznej podstawowej. Rozwiązując quasi-statyczne równanie pola magnetycznego [3] w obszarze przekroju poprzecznego silnika dla obliczonych z modelu obwodowego wymuszeń prądowych uwzględniających wyższe harmoniczne uzyskuje się rozkład przestrzenny pola magnetycznego w silniku (rys., 3), którego dane znamionowe podano w tabeli 1.
6 Tabela 1. Dane znamionowe i konstrukcyjne badanego silnika Table 1. Ratings and structural data of the tested motor Moc znamionowa 1.6 W Napięcie znamionowe 0 V Prąd znamionowy 0.16 A Prędkość znamionowa 400 obr/min Moment znamionowy 6. mnm Krotność momentu rozruchowe- 0.6 Częstotliwość znamionowa 50 Hz Przeciążalność momentem 1.3 Liczba biegunów stojana Uzwojenie główne stojana cewki /1780 Uzwojenie pomocnicze stojana 1 zwój zwarty na biegu- Rodzaj uzwojenia wirnika klatkowe /15 prętów Materiał laminowanego rdzenia EP A Rys.. Linie pola magnetycznego dla prędkości znamionowej i położenia wirnika α=0 Fig.. Magnetic field lines for rated speed and position of the rotor α=0
7 0,8 0,6 0,4 B n [ T ] 0, 0-0, ,4-0,6-0,8 q d q d q 100 L [mm] Rys. 3. Rozkład indukcji w szczelinie powietrznej dla prędkości znamionowej i położenia wirnika α=0 Fig. 3. Flux density distribution in air-gap for rated speed and position of the rotor α=0 Wykorzystując zależności [3]: H = ν B ; B = rot A (7) przy czym zależność H=f(B) jest jednowartościową charakterystyką magnesowania rdzenia silnika, wartość indukcji w pojedynczym elemencie (e) rozpatrywanego obszaru można określić następująco: B e = ( e e A / x ) + ( A / y ) (8) gdzie A e jest funkcją opisującą rozkład potencjału magnetycznego wewnątrz elementu [4]. Wyznaczone na podstawie wzoru (8) wartości indukcji w pojedynczych elementach posłużyły do określenia maksymalnej indukcji w poszczególnych częściach (podobszarach) obwodu magnetycznego silnika, tj. dla strefy rdzenia stojana, biegunów głównych oraz rdzenia wirnika badanego silnika. W wyniku numerycznego całkowania rozkładu przestrzennego indukcji uzyskano średnie wartości maksymalnej indukcji w wyróżnionych podobszarach rdzenia silnika, przy czym obliczenia wykonano dla kilku położeń wirnika względem stojana modelu statycznego silnika. Korzystając z podanej przez producenta [10] charakterystyki całkowitej stratności blachy o gatunku H530-65A wyznaczonej przy częstotliwości 50 Hz obliczono straty mocy w rdzeniu badanego silnika dla pracy znamionowej, które zostały zamieszczone w tabeli.
8 Tabela. Średnie wartości maksymalnej indukcji oraz strat mocy w rdzeniu magnetycznym Table. Average values of maximum flux density and iron losses in magnetic core Obszar silnika Położenie wirnika Stojan α=0 0 α=8 0 α=1 0 α=18 0 B av [T] ΔP [W] Bieguny B av [T] ΔP [W] Wirnik B av [T] ΔP [W] Z przytoczonych wartości indukcji w rdzeniu silnika wynika, że największa stratność występuje w biegunie stojana, natomiast największe straty mocy powstają w rdzeniu stojana ze względu na jego duże rozmiary w porównaniu do rdzenia biegunów stojana oraz rdzenia wirnika. Obliczenia za pomocą modelu statycznego wykazały, że całkowite straty mocy w żelazie rdzenia badanego silnika indukcyjnego z pomocniczym uzwojeniem zwartym stanowią około % jego mocy znamionowej. Wybór położenia wirnika względem stojana w statycznym modelu polowym ma pomijalnie mały wpływ na otrzymane z obliczeń wartości strat mocy w żelazie. LITERATURA [1] BERTOTTI G., General properties of power losses in soft ferromagnetic materials, IEEE Transactions on Magnetics, vol. 4, no. 1, January 1988, [] BERTOTTI G., BOGLIETTI A., CHIAMPI M., CHIARABAGLIO D., FIORILLO F., LAZZARI M., An improved estimation of iron losses in rotating electrical machines, IEEE Transactions on Magnetics, vol. 7, no. 6, November 1991, [3] LOWTHER D.A. SILVESTER P.P., Computer aided design in magnetics, Berlin Heidelberg New York Tokyo, Springer-Verlag, [4] MAKOWSKI K., Determination of performance characteristics of single-phase shaded pole induction motor by circuit-field method, Electrical Engineering, Berlin, Springer-Verlag, 00, [5] MAKOWSKI K., Straty, sprawność i współczynnik mocy jednofazowego silnika indukcyjnego z pomocniczym uzwojeniem zwartym i nierównomierną szczeliną, Rozprawy Elektrotechniczne, 1984, 30, z. 3, [6] PODOLEANU I., SCHNEIDER J., MULLER G., HAMEYER K., Simulation system for asynchronous machines, Electromagnetic Phenomena in Nonlinear Circuits, EPNC 00, July 1-3, 00, Leuven Poznan,
9 [7] ŚLIWIŃSKI T., Straty mocy w silnikach indukcyjnych. Nowe aspekty i dylematy. International Symposium on Electrical Machines, SME 003, 9-11 June 003, Gdańsk Jurata, Poland, [8] SCHUFFENHAUER U., KUSS H., Methods for determination of iron losses and rotor additional losses in electric machines, Proc. of XL International Symposium on Electrical Machines, SME 004, June 004, Hajnówka, Poland, [9] FluxD v. 7.60, User s guide, CEDRAT, France. [10] Brochure: Non oriented fully processed electrical steel. Stalprodukt S.A., Poland DETERMINATION OF IRON LOSSES IN THE MAGNETIC CORE OF SMALL-POWER INDUCTION MOTORS In the paper a method for evaluation of iron losses in magnetic core of induction small-power machines (micro-motors) is presented using D computation of quasi-static magnetic field by finite element method. For the loss calculation a single-valuated magnetization characteristic and specific core losses of non-oriented fully processed silicon steel strips given by the manufacturer were used. Simulation results obtained for the tested induction motor showed that the total iron losses amounts about % of rated output power of the tested motor.
POLOWO - OBWODOWY MODEL BEZSZCZOTKOWEJ WZBUDNICY GENERATORA SYNCHRONICZNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 60 Politechniki Wrocławskiej Nr 60 Studia i Materiały Nr 27 2007 maszyny synchroniczne,wzbudnice, modelowanie polowo-obwodowe Piotr KISIELEWSKI
Bardziej szczegółowoZJAWISKA W OBWODACH TŁUMIĄCYCH PODCZAS ZAKŁÓCEŃ PRACY TURBOGENERATORA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 212 Piotr KISIELEWSKI*, Ludwik ANTAL* maszyny synchroniczne, turbogeneratory,
Bardziej szczegółowoWPŁYW SZEROKOŚCI OTWARCIA ŻŁOBKÓW NA STATYCZNE I DYNAMICZNE CHARAKTERYSTYKI SILNIKA INDUKCYJNEGO MAŁEJ MOCY
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 8 Politechniki Wrocławskiej Nr 8 Studia i Materiały Nr 2 2 Ludwik ANTAL *, Maciej ANTAL * *, Jan ZAWILAKF Silnik indukcyjny, klatkowy
Bardziej szczegółowoOBLICZENIOWE BADANIE ZJAWISK WYWOŁANYCH USZKODZENIEM KLATKI WIRNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 64 Politechniki Wrocławskiej Nr 64 Studia i Materiały Nr 3 21 Maciej ANTAL*, Ludwik ANTAL* silnik indukcyjny klatkowy, obliczenia numeryczne,
Bardziej szczegółowoJEDNOFAZOWE SILNIKI INDUKCYJNE Z UZWOJENIEM POMOCNICZYM ZWARTYM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 58 Politechniki Wrocławskiej Nr 58 Studia i Materiały Nr 25 2005 elektrotechnika, silniki indukcyjne, jednofazowe, klatkowe, analiza,
Bardziej szczegółowoMOMENT ORAZ SIŁY POCHODZENIA ELEKTROMAGNETYCZNEGO W DWUBIEGOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 59 Politechniki Wrocławskiej Nr 59 Studia i Materiały Nr 26 2006 Janusz BIALIKF *F, Jan ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne,
Bardziej szczegółowoCHARAKTERYSTYKI EKSPLOATACYJNE SILNIKA INDUKCYJNEGO Z USZKODZONĄ KLATKĄ WIRNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 6 Politechniki Wrocławskiej Nr 6 Studia i Materiały Nr 24 24 Maciej ANTAL *, Ludwik ANTAL *, Jan ZAWILAK * Silnik indukcyjny, klatkowy,
Bardziej szczegółowoSILNIK RELUKTANCYJNY PRZEŁĄCZALNY PRZEZNACZONY DO NAPĘDU MAŁEGO MOBILNEGO POJAZDU ELEKTRYCZNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Piotr BOGUSZ*, Mariusz KORKOSZ*, Jan PROKOP* silnik reluktancyjny przełączalny,
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA POLOWE SILNIKA PRZEŁĄCZALNEGO RELUKTANCYJNEGO (SRM) W CELU JEGO OPTYMALIZACJI
Michał Majchrowicz *, Wiesław Jażdżyński ** OBLICZENIA POLOWE SILNIKA PRZEŁĄCZALNEGO RELUKTANCYJNEGO (SRM) W CELU JEGO OPTYMALIZACJI 1. WSTĘP Silniki reluktancyjne przełączalne ze względu na swoje liczne
Bardziej szczegółowoSILNIK SYNCHRONICZNY ŚREDNIEJ MOCY Z MAGNESAMI TRWAŁYMI ZASILANY Z FALOWNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 65 Politechniki Wrocławskiej Nr 65 Studia i Materiały Nr 31 2011 Piotr KISIELEWSKI* silnik synchroniczny, magnesy trwałe silnik zasilany
Bardziej szczegółowoPOLOWO OBWODOWY MODEL DWUBIEGOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO WERYFIKACJA POMIAROWA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr 24 2004 Janusz BIALIK *, Jan ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne,
Bardziej szczegółowoCHARAKTERYSTYKI EKSPLOATACYJNE SILNIKA INDUKCYJNEGO DUŻEJ MOCY Z USZKODZONĄ KLATKĄ WIRNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 6 Politechniki Wrocławskiej Nr 6 Studia i Materiały Nr 27 27 Silnik indukcyjny, klatkowy, symulacja polowo-obwodowa, uszkodzenia klatki
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE STRAT W RDZENIU SILNIKA MAŁEJ MOCY, Z UWZGLĘDNIENIEM STREFY MATERIAŁU ZNISZCZONEGO W WYNIKU WYKRAWANIA MECHANICZNEGO
Zeszyty Naukowe WSInf Vol 10, Nr 2, 2011 Zbigniew Gmyrek, Mirosław Zając Instytut Mechatroniki i Systemów Informatycznych Politechnika Łódzka WYZNACZANIE STRAT W RDZENIU SILNIKA MAŁEJ MOCY, Z UWZGLĘDNIENIEM
Bardziej szczegółowoKSZTAŁTOWANIE POLA MAGNETYCZNEGO W DWUBIEGOWYCH SILNIKACH SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 6 Politechniki Wrocławskiej Nr 6 Studia i Materiały Nr 27 27 Tomasz ZAWILAK *, Ludwik ANTAL * maszyna elektryczna, silnik synchroniczny
Bardziej szczegółowoObliczenia polowe silnika przełączalnego reluktancyjnego (SRM) w celu jego optymalizacji
Akademia Górniczo Hutnicza im. Stanisława Staszica w Krakowie Wydział Elektrotechniki, Automatyki, Informatyki i Elektroniki Studenckie Koło Naukowe Maszyn Elektrycznych Magnesik Obliczenia polowe silnika
Bardziej szczegółowoŁAGODNA SYNCHRONIZACJA SILNIKA SYNCHRONICZNEGO DUŻEJ MOCY Z PRĘDKOŚCI NADSYNCHRONICZNEJ
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 64 Politechniki Wrocławskiej Nr 64 Studia i Materiały Nr 3 21 Paweł ZALAS*, Jan ZAWILAK* maszyny elektryczne, silniki synchroniczne,
Bardziej szczegółowoWłasności magnetyczne Magnetic properties Podstawowe własności magnetyczne rdzeni pokazuje tablica 3. The basic core magnetic properties are presented in the following table. Tablica 3. Własności magnetyczne
Bardziej szczegółowoDRGANIA ORAZ SIŁY POCHODZENIA ELEKTROMAGNETYCZNEGO W DWUBIEGOWYCH SILNIKACH SYNCHRONICZNYCH DUŻEJ MOCY
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 63 Politechniki Wrocławskiej Nr 63 Studia i Materiały Nr 29 29 Janusz BIALIK*, Jan ZAWILAK** dwubiegowe silniki synchroniczne, analiza
Bardziej szczegółowoProceedings of XLI International Symposium on Electrical Machines SME 2005, June, Jarnołtówek, Poland
Proceedings of XLI International Symposium on Electrical Machines SME 5, 14-17 June, Jarnołtówek, Poland Wpływ parametrów konstrukcyjnych na charakterystyki statyczne momentu silnika reluktancyjnego przełączalnego
Bardziej szczegółowoWPŁYW EKSCENTRYCZNOŚCI STATYCZNEJ WIRNIKA I NIEJEDNAKOWEGO NAMAGNESOWANIA MAGNESÓW NA POSTAĆ DEFORMACJI STOJANA W SILNIKU BLDC
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Jerzy PODHAJECKI* Sławomir SZYMANIEC* silnik bezszczotkowy prądu stałego
Bardziej szczegółowoANALIZA STRUKTUR MAGNETOELEKTRYCZNYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH O ROZRUCHU CZĘSTOTLIWOŚCIOWYM. OBLICZENIA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki rocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 212 Cezary JĘDRYCZKA*, iesław ŁYSKAIŃSKI*, Jacek MIKOŁAJEICZ*, Rafał OJCIECHOSKI*
Bardziej szczegółowoSilniki prądu stałego z komutacją bezstykową (elektroniczną)
Silniki prądu stałego z komutacją bezstykową (elektroniczną) Silnik bezkomutatorowy z fototranzystorami Schemat układu przekształtnikowego zasilającego trójpasmowy silnik bezszczotkowy Pojedynczy cykl
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO Z SILNIKIEM SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 58 Politechniki Wrocławskiej Nr 58 Studia i Materiały Nr 25 25 Silnik synchroniczny,rozruch bezpośredni, magnesy trwałe modelowanie polowo-obwodowe
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE KONSTRUKCJI MIKROSILNIKA ZE ZWOJEM ZWARTYM NA PODSTAWIE ANALIZY POLOWEJ
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 75/2006 119 Jan Anuszczyk, Piotr Błaszczyk Politechnika Łódzka, Łódź MODELOWANIE KONSTRUKCJI MIKROSILNIKA ZE ZWOJEM ZWARTYM NA PODSTAWIE ANALIZY POLOWEJ THE MODELING
Bardziej szczegółowoSILNIK BEZSZCZOTKOWY O WIRNIKU KUBKOWYM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 Marek CIURYS*, Ignacy DUDZIKOWSKI* maszyny elektryczne, magnesy trwałe,
Bardziej szczegółowoZWARTE PRĘTY ROZRUCHOWE W SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
` Maszyny Elektryczne Zeszyty Problemowe Nr 3/2015 (107) 145 Maciej Gwoździewicz Wydział Elektryczny, Politechnika Wrocławska ZWARTE PRĘTY ROZRUCHOWE W SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU
Bardziej szczegółowoTRÓJWYMIAROWA ANALIZA POLA MAGNETYCZNEGO W KOMUTATOROWYM SILNIKU PRĄDU STAŁEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 59 Politechniki Wrocławskiej Nr 59 Studia i Materiały Nr 26 2006 * * Ignacy DUDZIKOWSKIF F, Dariusz GIERAKF maszyny elektryczne, prąd
Bardziej szczegółowoZWARCIE POMIAROWE JAKO METODA WYKRYWANIA USZKODZEŃ KLATKI WIRNIKA SILNIKA INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 54 Politechniki Wrocławskiej Nr 54 Studia i Materiały Nr 23 23 Maciej ANTAL * Silnik indukcyjny, diagnostyka, uszkodzenia klatki wirnika
Bardziej szczegółowoTECHNOLOGICZNE I EKSPLOATACYJNE SKUTKI ZMIAN KSZTAŁTU PRĘTA KLATKI SILNIKA INDUKCYJNEGO DUŻEJ MOCY
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 79/28 17 Maciej Antal*, Jerzy Chamerski*, Wojciech Piłat*, Ludwik Antal** *Dolnośląska Fabryka Maszyn Elektrycznych Sp. z o. o., Wrocław **Politechnika Wrocławska,
Bardziej szczegółowoWPŁYW OSADZENIA MAGNESU NA PARAMETRY SILNIKA MAGNETOELEKTRYCZNEGO O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 65 Politechniki Wrocławskiej Nr 65 Studia i Materiały Nr 31 2011 Tomasz ZAWILAK* silnik synchroniczny, magnesy trwałe, rozruch bezpośredni
Bardziej szczegółowoWPŁYW KSZTAŁTU SZCZELINY POWIETRZNEJ NA WŁAŚCIWOŚCI SILNIKA SYNCHRONICZNEGO WZBUDZANEGO MAGNESAMI TRWAŁYMI
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 93/2011 137 Tomasz Zawilak Politechnika Wrocławska WPŁYW KSZTAŁTU SZCZELINY POWIETRZNEJ NA WŁAŚCIWOŚCI SILNIKA SYNCHRONICZNEGO WZBUDZANEGO MAGNESAMI TRWAŁYMI THE
Bardziej szczegółowoBADANIA SYMULACYJNE SILNIKÓW RELUKTANCYJNYCH PRZEŁĄCZALNYCH PRZEZNACZONYCH DO NAPĘDU WYSOKOOBROTOWEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Piotr BOGUSZ*, Mariusz KORKOSZ*, Jan PROKOP* napędy wysokoobrotowe,
Bardziej szczegółowoOBLICZANIE SPRAWNOŚCI SILNIKA INDUKCYJNEGO METODĄ OBWODOWO-POLOWĄ
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 54 Politechniki Wrocławskiej Nr 54 Studia i Materiały Nr 3 003 Ludwik ANTAL * Silniki indukcyjne, sprawność, modelowanie polowo-obwodowe
Bardziej szczegółowoAPLIKACJA NAPISANA W ŚRODOWISKU LABVIEW SŁUŻĄCA DO WYZNACZANIA WSPÓŁCZYNNIKA UZWOJENIA MASZYNY INDUKCYJNEJ
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 83 Electrical Engineering 2015 Damian BURZYŃSKI* Leszek KASPRZYK* APLIKACJA NAPISANA W ŚRODOWISKU LABVIEW SŁUŻĄCA DO WYZNACZANIA WSPÓŁCZYNNIKA UZWOJENIA
Bardziej szczegółowoH a. H b MAGNESOWANIE RDZENIA FERROMAGNETYCZNEGO
MAGNESOWANIE RDZENIA FERROMAGNETYCZNEGO Jako przykład wykorzystania prawa przepływu rozważmy ferromagnetyczny rdzeń toroidalny o polu przekroju S oraz wymiarach geometrycznych podanych na Rys. 1. Załóżmy,
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE SKOSU STOJANA W JEDNOFAZOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 3/2016 (111) 29 Maciej Gwoździewicz, Mariusz Mikołajczak Politechnika Wrocławska, Wrocław ZASTOSOWANIE SKOSU STOJANA W JEDNOFAZOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z
Bardziej szczegółowoANALIZA CHARAKTERYSTYK TARCZOWEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO WYKORZYSTUJĄCEGO RÓŻNE MATERIAŁY MAGNETYCZNE RDZENI STOJANA I WIRNIKA
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 2/2017 (114) 189 Tomasz Wolnik Instytut Napędów i Maszyn Elektrycznych KOMEL, Katowice ANALIZA CHARAKTERYSTYK TARCZOWEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO WYKORZYSTUJĄCEGO
Bardziej szczegółowoWERYFIKACJA EKSPERYMENTALNA OBWODOWO POLOWEGO MODELU SILNIKA INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 54 Politechniki Wrocławskiej Nr 54 Studia i Materiały Nr 23 23 Ludwik ANTAL *, Maciej ANTAL * Silnik indukcyjny, modelowanie polowo-obwodowe
Bardziej szczegółowoProjekt silnika bezszczotkowego z magnesami trwałymi
Projekt silnika bezszczotkowego z magnesami trwałymi dr inż. Michał Michna michna@pg.gda.pl 01-10-16 1. Dane znamionowe moc znamionowa P n : 10kW napięcie znamionowe U n : 400V prędkość znamionowa n n
Bardziej szczegółowoIndukcja wzajemna. Transformator. dr inż. Romuald Kędzierski
Indukcja wzajemna Transformator dr inż. Romuald Kędzierski Do czego służy transformator? Jest to urządzenie (zwane też maszyną elektryczną), które wykorzystując zjawisko indukcji elektromagnetycznej pozwala
Bardziej szczegółowoProjekt silnika bezszczotkowego prądu przemiennego. 1. Wstęp. 1.1 Dane wejściowe. 1.2 Obliczenia pomocnicze
projekt_pmsm_v.xmcd 01-04-1 Projekt silnika bezszczotkowego prądu przemiennego 1. Wstęp Projekt silnika bezszczotkowego prądu przemiennego - z sinusoidalnym rozkładem indukcji w szczelinie powietrznej.
Bardziej szczegółowoBADANIA SYMULACYJNE SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO SYNCHRONIZOWANEGO MOMENTEM RELUKTANCYJNYM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 63 Politechniki Wrocławskiej Nr 63 Studia i Materiały Nr 29 2009 Damian KRAWCZYK* silnik asynchroniczny, moment reluktancyjny, symulacja
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA LABORATORIUM ELEKTROTECHNIKI BADANIE TRANSFORMATORA. Autor: Grzegorz Lenc, Strona 1/11
NSTRKCJA LABORATORM ELEKTROTECHNK BADANE TRANSFORMATORA Autor: Grzegorz Lenc, Strona / Badanie transformatora Celem ćwiczenia jest poznanie zasady działania transformatora oraz wyznaczenie parametrów schematu
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO I JEDNOFAZOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI. BADANIA EKSPERYMENTALNE
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 1/2013 (98) 153 Maciej Gwoździewicz, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław PORÓWNANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO I JEDNOFAZOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO
Bardziej szczegółowoPRĄDNICA TARCZOWA Z POPRZECZNYM STRUMIENIEM
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 77 Electrical Engineering 2014 Dominik WOJTASZCZYK* PRĄDNICA TARCZOWA Z POPRZECZNYM STRUMIENIEM W artykule przedstawiono model prądnicy tarczowej
Bardziej szczegółowoBADANIA EKSPERYMENTALNE SILNIKA INDUKCYJNEGO Z USZKODZONĄ KLATKĄ WIRNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 59 Politechniki Wrocławskiej Nr 59 Studia i Materiały Nr 26 26 Maciej ANTAL *, Ludwik ANTAL *, Jan ZAWILAKF Silnik indukcyjny, pomiary,
Bardziej szczegółowoWPŁYW ROZMIESZCZENIA MAGNESÓW NA WŁAŚCIWOŚCI EKSPOATACYJNE SILNIKA TYPU LSPMSM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 64 Politechniki Wrocławskiej Nr 64 Studia i Materiały Nr 3 21 Tomasz ZAWILAK* silnik synchroniczny, magnesy trwałe, rozruch bezpośredni,,
Bardziej szczegółowoSilnik indukcyjny - historia
Silnik indukcyjny - historia Galileo Ferraris (1847-1897) - w roku 1885 przedstawił konstrukcję silnika indukcyjnego. Nicola Tesla (1856-1943) - podobną konstrukcję silnika przedstawił w roku 1886. Oba
Bardziej szczegółowoWPŁYW KLINÓW MAGNETYCZNYCH NA WŁAŚCIWOŚCI ROZRUCHOWE SILNIKA INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 63 Politechniki Wrocławskiej Nr 63 Studia i Materiały Nr 29 29 Tomasz ZAWILAK* silnik indukcyjny, kliny magnetyczne, rozruch bezpośredni,
Bardziej szczegółowoProjekt współfinansowany ze środków Europejskiego Funduszu Rozwoju Regionalnego w ramach Programu Operacyjnego Innowacyjna Gospodarka
Projekt współfinansowany ze środków Europejskiego Funduszu Rozwoju Regionalnego w ramach Programu Operacyjnego Innowacyjna Gospodarka Poznań, 16.05.2012r. Raport z promocji projektu Nowa generacja energooszczędnych
Bardziej szczegółowoROZRUCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH DUŻEJ MOCY PRZY CZĘŚCIOWYM ZASILANIU UZWOJENIA STOJANA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr /9 Tomasz Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław ROZRUCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH DUŻEJ MOCY PRZY CZĘŚCIOWYM ZASILANIU UZWOJENIA STOJANA PART WINDING STARTING
Bardziej szczegółowo(13) B1 (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) PL B1 H02P 1/34
RZECZPOSPOLITA POLSKA Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (12) OPIS PATENTOWY ( 2 1) Numer zgłoszenia: 329338 (22) Data zgłoszenia: 21.10.1998 (19) PL (11) 189658 (13) B1 (51) IntCl7 H02P 1/34 (54)
Bardziej szczegółowoDWUKIERUNKOWY JEDNOFAZOWY SILNIK SYNCHRONICZNY Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 Maciej GWOŹDZIEWICZ*, Jan ZAWILAK* jednofazowy silnik indukcyjny, jednofazowy
Bardziej szczegółowoROZRUCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr Politechniki Wrocławskiej Nr Studia i Materiały Nr Ludwik ANTAL*, Maciej ANTAL* silniki synchroniczne z magnesami trwałymi, rozruch bezpośredni,
Bardziej szczegółowoBADANIE STABILNOŚCI TURBOGENERATORA PRZY ZMIANACH OBCIĄśENIA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 86/2010 207 Piotr Kisielewski, Ludwik Antal Politechnika Wrocławska, Wrocław BADANIE STABILNOŚCI TURBOGENERATORA PRZY ZMIANACH OBCIĄśENIA RESEARCH OF TURBOGENERATOR
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM PRZETWORNIKÓW ELEKTROMECHANICZNYCH
-CEL- LABORATORIUM PRZETWORNIKÓW ELEKTROMECHANICZNYCH PODSTAWOWE CHARAKTERYSTYKI I PARAMETRY SILNIKA RELUKTANCYJNEGO Z KLATKĄ ROZRUCHOWĄ (REL) Zapoznanie się z konstrukcją silników reluktancyjnych. Wyznaczenie
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE CHARAKTERYSTYK STATYCZNYCH MASZYN RELUKTANCYJNYCH PRZEŁĄCZALNYCH
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 72/2005 53 Piotr Bogusz, Mariusz Korkosz, Jan Prokop Politechnika Rzeszowska, Rzeszów WYZNACZANIE CHARAKTERYSTYK STATYCZNYCH MASZYN RELUKTANCYJNYCH PRZEŁĄCZALNYCH
Bardziej szczegółowoMaszyny synchroniczne - budowa
Maszyny synchroniczne - budowa Maszyny synchroniczne używane są przede wszystkim do zamiany energii ruchu obrotowego na energię elektryczną. Pracują zatem jako generatory. W elektrowniach cieplnych używa
Bardziej szczegółowoWIROWYCH. Ćwiczenie: ĆWICZENIE BADANIE PRĄDÓW ZAKŁ AD ELEKTROENERGETYKI. Opracował: mgr inż. Edward SKIEPKO. Warszawa 2000
SZKOŁA GŁÓWNA SŁUŻBY POŻARNICZEJ KATEDRA TECHNIKI POŻARNICZEJ ZAKŁ AD ELEKTROENERGETYKI Ćwiczenie: ĆWICZENIE BADANIE PRĄDÓW WIROWYCH Opracował: mgr inż. Edward SKIEPKO Warszawa 000 Wersja 1.0 www.labenergetyki.prv.pl
Bardziej szczegółowoKonstrukcje Maszyn Elektrycznych
Konstrukcje Maszyn Elektrycznych Konspekt wykładu: dr inż. Krzysztof Bieńkowski GpK p.16 tel. 761 K.Bienkowski@ime.pw.edu.pl www.ime.pw.edu.pl/zme/ 1. Zakres wykładu, literatura. 2. Parametry konstrukcyjne
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE METODY ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH DO WYZNACZANIA PARAMETRÓW ELEKTROMAGNETYCZNYCH SILNIKA PMSM
POZNAN UNIVE RSITY OF TE C HNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 75 Electrical Engineering 2013 Piotr MYNAREK* Marcin KOWOL* Marian ŁUKANISZYN* ZASTOSOWANIE METODY ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH DO WYZNACZANIA PARAMETRÓW
Bardziej szczegółowoWPŁYW OBWODU MAGNETYCZNEGO I KONSTRUKCJI WIRNIKA NA PARAMETRY SILNIKA INDUKCYJNEGO PRACUJĄCEGO W NISKICH TEMPERATURACH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 64 Politechniki Wrocławskiej Nr 64 Studia i Materiały Nr 3 21 Stanisław AZAREWICZ*, Adam ZALAS* kriogeniczne silniki indukcyjne, konstrukcja,
Bardziej szczegółowoPolowe wyznaczanie parametrów łożyska magnetycznego w przypadku różnych uzwojeń stojana
Polowe wyznaczanie parametrów łożyska magnetycznego w przypadku różnych uzwojeń stojana Bronisław Tomczuk, Jan Zimon, Dawid Wajnert 1. Wstęp Problemy łożyskowania wysokoobrotowych maszyn elektrycznych
Bardziej szczegółowoANALIZA WŁASNOŚCI SILNIKA INDUKCYJNEGO SYNCHRONIZOWANEGO (LSPMSM) METODĄ OBLICZEŃ POLOWYCH.
Marcin Bajek, Tomasz Bąk, Wiesław Jażdżyński ** ANALIZA WŁASNOŚCI SILNIKA INDUKCYJNEGO SYNCHRONIZOWANEGO (LSPMSM) METODĄ OBLICZEŃ POLOWYCH. 1. WSTĘP Maszyna indukcyjna synchronizowana LSPMSM ( Linear Starting
Bardziej szczegółowobieguny główne z uzwojeniem wzbudzającym (3), bieguny pomocnicze (komutacyjne) (5), tarcze łożyskowe, trzymadła szczotkowe.
Silnik prądu stałego - budowa Stojan - najczęściej jest magneśnicą wytwarza pole magnetyczne jarzmo (2), bieguny główne z uzwojeniem wzbudzającym (3), bieguny pomocnicze (komutacyjne) (5), tarcze łożyskowe,
Bardziej szczegółowoOddziaływanie wirnika
Oddziaływanie wirnika W każdej maszynie prądu stałego, pracującej jako prądnica lub silnik, może wystąpić taki szczególny stan pracy, że prąd wirnika jest równy zeru. Jedynym przepływem jest wówczas przepływ
Bardziej szczegółowoTRÓJFAZOWE RELUKTANCYJNE SILNIKI PRZEŁĄCZALNE
39 th International Symposium on Electrical Machines SME 2003 9 11 June 2003, Gdańsk Jurata, Poland TRÓJFAZOWE RELUKTANCYJNE SILNIKI PRZEŁĄCZALNE Krzysztof BIEŃKOWSKI *, Bogdan BUCKI * * Politechnika Warszawska,
Bardziej szczegółowoGĘSTOŚĆ PRĄDU W PRĘTACH USZKODZONEJ KLATKI WIRNIKA SILNIKA INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 54 Politechniki Wrocławskiej Nr 54 Studia i Materiały Nr 23 23 Maciej ANTAL * Silnik indukcyjny, klatkowy, uszkodzenia klatki wirnika
Bardziej szczegółowoSYNCHRONIZACJA SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH. WYBÓR CHWILI ZAŁĄCZENIA PRĄDU WZBUDZENIA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 54 Politechniki Wrocławskiej Nr 54 Studia i Materiały Nr 23 2003 PAWEŁ ZALAS *, JAN ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne, silniki
Bardziej szczegółowoRozwój sterowania prędkością silnika indukcyjnego trójfazowego
Rozwój sterowania prędkością silnika indukcyjnego trójfazowego 50Hz Maszyna robocza Rotor 1. Prawie stała prędkość automatyka Załącz- Wyłącz metod a prymitywna w pierwszym etapie -mechanizacja AC silnik
Bardziej szczegółowoPRZEGLĄD KONSTRUKCJI JEDNOFAZOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
51 Maciej Gwoździewicz, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław PRZEGLĄD KONSTRUKCJI JEDNOFAZOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM REVIEW OF SINGLE-PHASE LINE
Bardziej szczegółowoWPŁYW SKOSU STOJANA NA REDUKCJĘ PULSACJI MOMENTU ELEKTROMAGNETYCZNEGO W BEZSZCZOTKOWYM SILNIKU PRĄDU STAŁEGO
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 88/2010 41 Adrian Młot*, Marian Łukaniszyn*, Mariusz Korkosz** *Politechnika Opolska **Politechnika Rzeszowska WPŁYW SKOSU STOJANA NA REDUKCJĘ PULSACJI MOMENTU
Bardziej szczegółowoNOWA SERIA WYSOKOSPRAWNYCH DWUBIEGUNOWYCH GENERATORÓW SYNCHRONICZNYCH WZBUDZANYCH MAGNESAMI TRWAŁYMI
Zeszyty problemowe Maszyny Elektryczne Nr 100/2013 cz. II 65 Paweł Pistelok, Tomasz Kądziołka BOBRME KOMEL, Katowice NOWA SERIA WYSOKOSPRAWNYCH DWUBIEGUNOWYCH GENERATORÓW SYNCHRONICZNYCH WZBUDZANYCH MAGNESAMI
Bardziej szczegółowoWPŁYW ŻŁOBKÓW WIRNIKA NA ROZKŁAD POLA MAGNETYCZNEGO W JEDNOFAZOWYM SILNIKU INDUKCYJNYM Z POMOCNICZYM UZWOJENIEM ZWARTYM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napęów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Stuia i Materiały Nr 24 2004 Krzysztof MAKOWSKI * Konra BIELAN-RYGOŁ * Silniki inukcyjne, jenofazowe,
Bardziej szczegółowoANALIZA PORÓWNAWCZA WYBRANYCH MODELI SILNIKÓW TARCZOWYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
239 Tomasz Wolnik BOBRME KOMEL, Katowice ANALIZA PORÓWNAWCZA WYBRANYCH MODELI SILNIKÓW TARCZOWYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI ANALYSIS AND COMPARISON OF SELECTED MODELS OF AXIAL FLUX PERMANENT MAGNET MOTORS Streszczenie:
Bardziej szczegółowoWykład 2 Silniki indukcyjne asynchroniczne
Wykład 2 Silniki indukcyjne asynchroniczne Katedra Sterowania i InŜynierii Systemów 1 Budowa silnika inukcyjnego Katedra Sterowania i InŜynierii Systemów 2 Budowa silnika inukcyjnego Tabliczka znamionowa
Bardziej szczegółowoZeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 80/
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 8/8 33 Tomasz Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław ROZRUCH SILNIKÓW DUŻEJ MOCY PRĄDU PRZEMIENNEGO PRZY ROZDZIELONYCH UZWOJENIACH STOJANA PART WINDING STARTING
Bardziej szczegółowoBADANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO Strona 1/5
BADANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO Strona 1/5 BADANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO 1. Wiadomości wstępne Silniki asynchroniczne jednofazowe są szeroko stosowane wszędzie tam, gdzie
Bardziej szczegółowoModelowanie samowzbudnych prądnic indukcyjnych
Modelowanie samowzbudnych prądnic indukcyjnych Roman Miksiewicz 1. Wstęp Jako indukcyjne generatory wiatrowe stosowane są zarówno maszyny klatkowe, jak i pierścieniowe. Szczególnie dla elektrowni wiatrowych
Bardziej szczegółowoPOLOWO-OBWODOWY MODEL DWUBIEGOWEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr 24 24 Silnik indukcyjny, dwubiegowy, modelowanie polowo-obwodowe Tomasz ZAWILAK,
Bardziej szczegółowoWYBRANE ZAGADNIENIA WYZNACZANIA STRAT W SILNIKU RELUKTANCYJNYM PRZEŁĄCZALNYM
Michał MAJCHROWICZ Wiesław JAŻDŻYŃSKI WYBRANE ZAGADNIENIA WYZNACZANIA STRAT W SILNIKU RELUKTANCYJNYM PRZEŁĄCZALNYM STRESZCZENIE W artykule rozpatrywany jest problem wpływu strumienia ścian bocznych biegunów
Bardziej szczegółowoStudium rozwiązań konstrukcyjnych wysokoobrotowych silników reluktancyjnych przełączalnych
Studium rozwiązań konstrukcyjnych wysokoobrotowych silników reluktancyjnych przełączalnych Piotr Bogusz, Mariusz Korkosz, Jan Prokop 1. Wstęp Sprzęt gospodarstwa domowego (AGD) jest istotnym segmentem
Bardziej szczegółowoBADANIA WYSOKOOBROTOWEGO DWUPASMOWEGO SILNIKA RELUKTANCYJNEGO PRZEŁĄCZALNEGO
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 4/2014 (104) 231 Piotr Bogusz, Mariusz Korkosz, Jan Prokop Politechnika Rzeszowska BADANIA WYSOKOOBROTOWEGO DWUPASMOWEGO SILNIKA RELUKTANCYJNEGO PRZEŁĄCZALNEGO
Bardziej szczegółowoBADANIE WPŁYWU GRUBOŚCI SZCZELINY POWIETRZNEJ NA WŁAŚCIWOŚCI SILNIKÓW RELUKTANCYJNYCH PRZEŁĄCZALNYCH W OPARCIU O OBLICZENIA POLOWE
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 75/2006 195 Piotr Bogusz, Mariusz Korkosz, Jan Prokop Politechnika Rzeszowska, Rzeszów BADANIE WPŁYWU GRUBOŚCI SZCZELINY POWIETRZNEJ NA WŁAŚCIWOŚCI SILNIKÓW RELUKTANCYJNYCH
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE DRGAŃ WŁASNYCH KONSTRUKCJI DWUBIEGOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 60 Politechniki Wrocławskiej Nr 60 Studia i Materiały Nr 27 2007 Janusz BIALIK *, Jan ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne,
Bardziej szczegółowoSilnik tarczowy z wirnikiem wewnętrznym
Silnik tarczowy z wirnikiem wewnętrznym Tadeusz Glinka, Tomasz Wolnik 1. Wprowadzenie Do najczęściej spotykanych maszyn elektrycznych należą maszyny cylindryczne, których projektowanie i produkcja zostały
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE INŻYNIERSKICH METOD ESTYMACJI STRAT W CIENKICH BLACHACH FERROMAGNETYCZNYCH
Zeszyty Naukowe SInf Vol 10, Nr, 011 Zbigniew Gmyrek ydział Informatyki i Zarządzania yższa Szkoła Informatyki w Łodzi PORÓNANIE INŻYNIERSKICH METOD ESTYMACJI STRAT CIENKICH BLACHACH FERROMAGNETYCZNYCH
Bardziej szczegółowoSilniki prądu przemiennego
Silniki prądu przemiennego Podział maszyn prądu przemiennego Asynchroniczne indukcyjne komutatorowe jedno- i wielofazowe synchroniczne ze wzbudzeniem reluktancyjne histerezowe Silniki indukcyjne uzwojenie
Bardziej szczegółowoZwój nad przewodzącą płytą
Zwój nad przewodzącą płytą Z potencjału A można też wyznaczyć napięcie u0 jakie będzie się indukować w pojedynczym zwoju cewki odbiorczej: gdzie: Φ strumień magnetyczny przenikający powierzchnię, której
Bardziej szczegółowoSILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY
SILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY 1. Budowa i zasada działania silników indukcyjnych Zasadniczymi częściami składowymi silnika indukcyjnego są nieruchomy stojan i obracający się wirnik. Wewnętrzną stronę stojana
Bardziej szczegółowoANALIZA WPŁYWU NIESYMETRII NAPIĘCIA SIECI NA OBCIĄŻALNOŚĆ TRÓJFAZOWYCH SILNIKÓW INDUKCYJNYCH
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 8 Electrical Engineering 05 Ryszard NAWROWSKI* Zbigniew STEIN* Maria ZIELIŃSKA* ANALIZA WPŁYWU NIESYMETRII NAPIĘCIA SIECI NA OBCIĄŻALNOŚĆ TRÓJFAZOWYCH
Bardziej szczegółowoMaszyna indukcyjna jest prądnicą, jeżeli prędkość wirnika jest większa od prędkości synchronicznej, czyli n > n 1 (s < 0).
Temat: Wielkości charakteryzujące pracę silnika indukcyjnego. 1. Praca silnikowa. Maszyna indukcyjna jest silnikiem przy prędkościach 0 < n < n 1, co odpowiada zakresowi poślizgów 1 > s > 0. Moc pobierana
Bardziej szczegółowoMaszyny elektryczne. Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W12) Kwalifikacyjnego kursu zawodowego.
Maszyny elektryczne Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W12) Kwalifikacyjnego kursu zawodowego. Podział maszyn elektrycznych Transformatory - energia prądu przemiennego jest zamieniana w
Bardziej szczegółowoPOLOWO OBWODOWY MODEL DWUBIEGOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr 24 2004 Silnik synchroniczny, dwubiegowy, modelowanie polowo-obwodowe Janusz
Bardziej szczegółowoJEDNOFAZOWY SILNIK SYNCHRONICZNY Z MAGNESAMI TRWAŁYMI. KONSTRUKCJA I PARAMETRY
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 65 Politechniki Wrocławskiej Nr 65 Studia i Materiały Nr 31 2011 Maciej GWOŹDZIEWICZ* Jan ZAWILAK* jednofazowy silnik indukcyjny, jednofazowy
Bardziej szczegółowoANALIZA PORÓWNAWCZA SILNIKÓW LSPMSM TYPU U ORAZ W.
XLIII SESJA STUDENCKICH KÓŁ NAUKOWYCH ANALIZA PORÓWNAWCZA SILNIKÓW LSPMSM TYPU U ORAZ W. Wykonał student V roku Elektrotechniki na AGH, członek koła naukowego Magnesik : Marcin Bajek Opiekun naukowy referatu:
Bardziej szczegółowoSilniki indukcyjne. Ze względu na budowę wirnika maszyny indukcyjne dzieli się na: -Maszyny indukcyjne pierścieniowe. -Maszyny indukcyjne klatkowe.
Silniki indukcyjne Ze względu na budowę wirnika maszyny indukcyjne dzieli się na: -Maszyny indukcyjne pierścieniowe. -Maszyny indukcyjne klatkowe. Silniki pierścieniowe to takie silniki indukcyjne, w których
Bardziej szczegółowoBADANIA WPŁYWU PRZEKSZTAŁTNIKA IMPULSOWEGO NA WARTOŚĆ STRAT DODATKOWYCH W ŻELAZIE W SILNIKU Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 58 Politechniki Wrocławskiej Nr 58 Studia i Materiały Nr 25 25 Roman KRAMARSKI * *, Leszek PAWLACZYKF elektrotechnika, maszyny elektryczne,
Bardziej szczegółowoLekcja 59. Histereza magnetyczna
Lekcja 59. Histereza magnetyczna Histereza - opóźnienie w reakcji na czynnik zewnętrzny. Zjawisko odkrył i nazwał James Alfred Ewing w roku 1890. Najbardziej znane przypadki histerezy występują w materiałach
Bardziej szczegółowoWERYFIKACJA METOD OBLICZENIOWYCH SILNIKÓW TARCZOWYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Tomasz WOLNIK* Tadeusz GLINKA* maszyny z magnesami trwałymi, silniki
Bardziej szczegółowo