PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY

Transkrypt

1 Numer referencyjny: IK.PZ /UE/PN/18 Załącznik nr 2-12-W do SIWZ PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY Projekt technologii węzła ciepłowniczego BUDYNEK F (BUDYNEK NR 12)

2 Temat opracowania: PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY Projekt technologii węzła ciepłowniczego w budynku nr 12 na potrzeby realizacji projektu pn. Kompleksowa termomodernizacja obiektów budowlanych wraz z towarzyszącą linią ciepłowniczą (Umowa o dofinansowanie nr POIS /16-00) Lokalizacja: Inwestor: Budynek nr 12, Instytut Kolejnictwa ul. J. Chłopickiego Warszawa Instytut Kolejnictwa ul. J. Chłopickiego Warszawa Jednostka projektowa: POWERSUN Sp. z o.o. ul. Kowalska 9/ Lublin Projektanci: Imię i Nazwisko Nr upr.bud. Specjalność Data Podpis mgr inż. Łukasz Witkowicz LUB/0277/PWOS/12 Sanitarna mgr inż. Tomasz Wójtowicz LUB/0001/PWOS/11 Sanitarna Lublin, Wrzesień

3 1 ZAŁĄCZNIKI FORMALNE OŚWIADCZENIE PROJEKTANTA I SPRAWDZAJĄCEGO DECYZJA NADANIA UPRAWNIEŃ PROJEKTANTA I SPRAWDZAJĄCEGO ZAŚWIADCZENIE Z IZBY PROJEKTANTA I SPRAWDZAJĄCEGO PRZEDMIOT OPRACOWANIA PODSTAWA OPRACOWANIA CHARAKTERYSTYKA OBIEKTU ZAKRES PRZEBUDOWY OPIS PROJEKTOWANYCH ROBÓT WPŁYW NA ŚRODOWISKO OCENA TECHNICZNA PROJEKTOWANEJ PRZEBUDOWY OCHRONA PRZECIWPOŻAROWA CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA OBIEKTU OPIS TECHNICZNY CHARAKTERYSTYKA WĘZŁA CIEPŁOWNICZEGO ARMATURA RUROCIĄGI AUTOMATYKA ZABEZPIECZENIA INSTALACJI PRZED ZANIECZYSZCZENIEM IZOLACJA LOKALIZACJA URZĄDZEŃ WYTYCZNE WYKONANIA WYTYCZNE BRANŻOWE WYTYCZNE ELEKTRYCZNE WYTYCZNE BUDOWLANE WYNIKI OBLICZEŃ OBLICZENIA DANE WYJŚCIOWE WYNIKI OBLICZEŃ Węzeł ciepłowniczy Centralne ogrzewanie Ciepło technologiczne Ciepła woda użytkowa DOBÓR AUTOMATYKI ZAKRES DOBORU AUTOMATYKI DOBÓR LICZNIKÓW POMIARU CIEPŁA DOBÓR ELEMENTÓW REGULACYJNYCH DOBÓR REGULATORA RÓŻNICY CIŚNIEŃ Z OGRANICZENIEM PRZEPŁYWU DOBÓR ZAWORU RÓWNOWAŻĄCEGO UPUSTOWEGO ZESTAWIENIE OPORÓW HYDRAULICZNYCH WĘZŁA PO STRONIE PIERWOTNEJ (ZA REGULATOREM) UWAGI KOŃCOWE

4 17 SPECYFIKACJA WEZŁA CIEPŁOWNICZEGO ZAŁĄCZNIKI KARTA INFORMACYJNA WĘZŁA DANE DO PROGRAMOWANIA REGULATORA TROVIS KARTY DOBOROWE WYMIENNIKÓW INFORMACJA BIOZ OŚWIADCZENIE O MATERIAŁACH Część rysunkowa 1. S1 RZUT POMIESZCZENIA WĘZŁA skala S2 RZUT - ROZMIESZCZENIE URZĄDZEŃ skala S3 SCHEMAT INSTALACJI 4. S4 MAKIETA PRZYŁĄCZENIOWA 2

5 1 Załączniki formalne 1.1 Oświadczenie projektanta i sprawdzającego Mgr inż. Łukasz Witkowicz Nr upr.: LUB/0277/PWOS/12 O ŚW I A D C Z E N I E Projektanta * / Osoby sprawdzającej * Stosownie do zapisów art.20 ust.4 ustawy z dnia 7 lipca 1994 r. Prawo Budowlane (tekst jedn. Dz. U. z 2013 r. poz z pózn. zm.) oświadczam, iż projekt wykonawczy: Projekt technologii węzła ciepłowniczego w budynku nr 12 na potrzeby realizacji projektu pn. Kompleksowa termomodernizacja obiektów budowlanych wraz z towarzyszącą linią ciepłowniczą (Umowa o dofinansowanie nr POIS /16-00) (nazwa projektu) Budynek nr 12, Instytut Kolejnictwa ul. J. Chłopickiego Warszawa (inwestor) Instytut Kolejnictwa ul. J. Chłopickiego Warszawa (adres inwestycji) opracowany: wrzesień 2017 r. (data opracowania projektu) został sporządzony zgodnie z obowiązującymi przepisami i zasadami wiedzy technicznej.... *niepotrzebne skreślić podpis składającego oświadczenie 3

6 Mgr inż. Tomasz Wójtowicz Nr upr.: LUB/0001/PWOS/11 O ŚW I A D C Z E N I E Projektanta * / Osoby sprawdzającej * Stosownie do zapisów art.20 ust.4 ustawy z dnia 7 lipca 1994 r. Prawo Budowlane (tekst jedn. Dz. U. z 2013 r. poz z pózn. zm.) oświadczam, iż projekt wykonawczy: Projekt technologii węzła ciepłowniczego w budynku nr 12 na potrzeby realizacji projektu pn. Kompleksowa termomodernizacja obiektów budowlanych wraz z towarzyszącą linią ciepłowniczą (Umowa o dofinansowanie nr POIS /16-00) (nazwa projektu) Budynek nr 12, Instytut Kolejnictwa ul. J. Chłopickiego Warszawa (inwestor) Instytut Kolejnictwa ul. J. Chłopickiego Warszawa (adres inwestycji) opracowany: wrzesień 2017 r. (data opracowania projektu) został sporządzony zgodnie z obowiązującymi przepisami i zasadami wiedzy technicznej.... podpis składającego oświadczenie *niepotrzebne skreślić 4

7 1.2 Decyzja nadania uprawnień projektanta i sprawdzającego 5

8 6

9 7

10 8

11 1.3 Zaświadczenie z Izby projektanta i sprawdzającego 9

12 10

13 2 Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt wymiany węzła ciepłowniczego w budynku biurowym nr 12 przy ul. Chłopickiego 50 w Warszawie. 3 Podstawa opracowania Podstawą formalną realizacji przedmiotowego opracowania stanowi zlecenie na opracowanie projektu oraz: - Projekty archiwalne, - Obowiązujące normy i przepisy, - Literatura techniczna w zakresie traktowanego tematu. Zakres niniejszego opracowania obejmuje wykonanie projektu budowlano-wykonawczego węzła ciepłowniczego nr 12 przy ul. Chłopickiego 50 w Warszawie. L.p. Opis Wartość Uwagi Parametry sieci 1 Temperatura ZIMA [ C] 119 C / 55 C wg wytycznych Veolia 2 Temperatura LATO [ C] 73 C / 27 C wg wytycznych Veolia 3 Ciśnienie dyspozycyjne ZIMA [kpa] 0,29MPa wg wytycznych Veolia 4 Ciśnienie dyspozycyjne LATO [kpa] 0,19MPa wg wytycznych Veolia 5 Ciśnienie w sieci (zasilania) 1 MPa wg wytycznych Veolia Ogrzewanie - grzejniki 6 Ilość ciepła Q 96 kw wg wytycznych branżowych 7 Parametry temperatura instalacji 70 C / 50 C wg wytycznych branżowych Ciepło technologiczne 8 Ilość ciepła Q 193 kw wg wytycznych branżowych 9 Parametry temperatura instalacji 70 C / 50 C wg wytycznych branżowych Obieg c.w. 10 Ilość ciepła Q [kw] 21 kw wg mocy dotychczasowej 11 Ilość ciepła Qśr [kw] 5,77 kw wg mocy dotychczasowej 12 Parametry temperatura instalacji [ C] 60 C / 5 C wg wytycznych branżowych Projektowany jest węzeł trzyfunkcyjny obsługujący: - instalację wewnętrzną c.o. - instalację wewnętrzną c.t. - instalację c.w.u. 11

14 Projektowany węzeł ciepłowniczy ma za zadania zasilać wyłącznie instalacje centralnego ogrzewania, ciepła technologicznego na potrzeby aparatów grzewczych oraz ciepłej wody w budynku nr 12 przy ul. Chłopickiego 50 w Warszawie Pomieszczenie węzła zlokalizowane jest na parterze w wydzielonej części budynku. Do chwili obecnej zlokalizowany jest tam stary węzeł ciepłowniczy. Celem węzła ciepłowniczego c.o. jest uzyskanie komfortu cieplnego ogrzewanych pomieszczeń oraz zapewnienie dostaw c.w.u. w punktach poboru. Aby to osiągnąć, węzeł powinien został wyposażony w następujące grupy urządzeń: 1. wymienniki ciepła c.o., 2. wymienniki ciepła c.t, 3. wymienniki ciepła c.w.u., 4. pompy : obiegowe : c.o., 5. pompy : obiegowe : c.t., 6. pompy : cyrkulacyjna c.w.u., 7. urządzenia automatycznej regulacji, 8. urządzenia filtrujące, 9. układ uzupełnienia instalacji c.o. i c.t., 10. naczynia wzbiorcze ciśnieniowe, 11. osprzęt (zawory zaporowe, bezpieczeństwa), 12. urządzenia do kontroli i pomiarów, 13. urządzenia elektryczne, 14. połączenia rurowe. 4 Charakterystyka obiektu Budynek jest obiektem biurowo warsztatowym. Jest to obiekt z 2 kondygnacjami nadziemnymi w części biurowej oraz halą jednokondygnacyjną bez podpiwniczenia. 5 Zakres przebudowy Wymiana węzła ciepłowniczego na potrzeby c.o., c.t. i c.w.u. zasilającego cały obiekt. 6 Opis projektowanych robót Niniejsza dokumentacja swoim zakresem obejmuje wymianę węzła ciepłowniczego wraz z złączeniem do instalacji c.o., c.t. oraz c.w.u. jak i roboty dostosowawcze pomieszczenia węzła. 7 Wpływ na środowisko Wykonanie projektowanych prac nie oddziaływuje w żaden znaczący sposób na środowisko zarówno podczas prowadzenia prac budowlanych jak i na etapie eksploatacji obiektu. 8 Ocena techniczna projektowanej przebudowy Nie stwierdza się zagrożenia dla bezpieczeństwa użytkowników i ich mienia. Przewidywane dodatkowe obciążenia i prowadzone roboty nie powinny wpłynąć w żaden istotny sposób na stan 12

15 techniczny elementów konstrukcyjnych budynku, warunki geologiczno - inżynierskie i stan posadowienia istniejącego budynku. Obecny stan techniczny budynku pozwala na przeprowadzenie zaprojektowanych rozwiązań. 9 Ochrona przeciwpożarowa W wyniku prac, które przewidziano do wykonania w ramach niniejszej dokumentacji nie wpływa się na zmianę warunków bezpieczeństwa pożarowego w obiekcie. 10 Charakterystyka energetyczna obiektu Bilans mocy urządzeń elektrycznych W wyniku przeprowadzonej przebudowy bilans mocy urządzeń elektrycznych nie ulegnie zmianie. Bilans mocy grzewczej węzła ciepłowniczego Bilans mocy grzewczych węzła ciepłowniczego zostanie zmniejszony z uwagi na prace termomodernizacyjne budynku nr 10 ujęte w oddzielnym opracowaniu. Właściwości cieplne przegród zewnętrznych W wyniku przeprowadzonej przebudowy węzła ciepłowniczego właściwości cieplne przegród zewnętrznych nie ulegną zmianie. Parametry sprawności energetycznej instalacji grzewczej i innych urządzeń mających wpływ na gospodarkę cieplną obiektu budowlanego, w tym wentylacyjnych i klimatyzacyjnych W wyniku przeprowadzonej przebudowy sprawność energetyczna i możliwość regulacji instalacji grzewczej i innych urządzeń nie ulegnie zmianie. 13

16 11 OPIS TECHNICZNY 11.1 Charakterystyka węzła ciepłowniczego Projektowany węzeł ciepłowniczy trzyfunkcyjny równoległy pracował będzie na potrzeby centralnego ogrzewania, ciepła technologicznego oraz ciepłej wody użytkowej: - obieg węzła c.o. pracujący w układzie równoległym: zasilanie instalacji c.o. dla budynku realizowane będzie za pośrednictwem wymiennika płytowego typ GLP-008-M-5-SI-18o mocy 96 kw lub równoważne technicznie. Obieg czynnika grzewczego oparty będzie o pompy MAGNA F- 2 pompy w tym jedna rezerwowa lub równoważne technicznie. Zabezpieczenie instalacji stanowiły będą naczynie wzbiorcze N80/6bar oraz zawór bezpieczeństwa SYR1915 dn32 (1 sztuka) lub równoważne technicznie. - obieg węzła c.t. pracujący w układzie równoległym: zasilanie instalacji c.o. dla budynku realizowane będzie za pośrednictwem wymiennika płytowego typ GLP-008-M-5-SI-34 o mocy 193 kw lub równoważne technicznie. Obieg czynnika grzewczego oparty będzie o pompy MAGNA F- 2 pompy w tym jedna rezerwowa lub równoważne technicznie. Zabezpieczenie instalacji stanowiły będą naczynie wzbiorcze NG200/6bar oraz zawór bezpieczeństwa SYR1915 dn32 (1 sztuka) lub równoważne technicznie. - obieg węzła c.w.u. pracujący w układzie równoległym: zasilanie instalacji c.w.u. realizowane będzie za pośrednictwem wymiennika płytowego skręcanego typ B15THx40 1P-SC-Y 4x3/4"(20) o mocy 21 kw lub równoważne technicznie. Obieg cyrkulacji c.w.u. oparty będzie o pompę cyrkulacyjną typ ALPHA N prod Grundfoss lub równoważne technicznie. Zabezpieczenie instalacji stanowił będzie zawór bezpieczeństwa SYR2115 dn25 lub równoważne technicznie 11.2 Armatura Projektowany węzeł ciepłowniczy wyposażony będzie w armaturę kulową spawaną, kołnierzową oraz gwintowaną. Po stronie sieciowej armatura spawana i kołnierzowa przystosowana do pracy przy PN16 oraz temp 124 o C. Po stronie instalacji wewnętrznej armatura kołnierzowa i gwintowana przystosowana do pracy przy PN10 oraz temp 100 o C. Węzeł ciepłowniczy powinien być wyposażony w zawory odcinające: - po stronie parametrów wysokich - zawory zaporowe spawalne i kołnierzowe, - po stronie parametrów niskich zawory kołnierzowe oraz gwintowane. W celu odpowietrzenia węzła w najwyższych jego punktach przewiduje się przewody odprowadzające powietrze wyposażone w zawory odcinające. W najniższych miejscach węzła - po stronie sieciowej i instalacyjnej przewody z zaworami odcinającymi, które umożliwią odwodnienia urządzeń. Rozdzielacze wyposażyć należy w termometry, manometry, zawory regulacyjne oraz przewody spustowe z zaworami umożliwiające spust wody z rozdzielaczy i instalacji Rurociągi Wszystkie rury stalowe, przeznaczone do budowy warszawskiej sieci ciepłowniczej, mają posiadać świadectwo odbioru 3.1 wg PN-EN 10204:2006 oraz poświadczenie badania jakości wydane przez Ośrodek Badania Jakości Wyrobów ZETOM Warszawa, Rurociągi stalowa czarne ze szwem spawanym spiralnym mają być wykonane wg PN-EN :2004/A1:2006 ze stali P235GH natomiast rury bez szwu mają być wykonane wg PN- 14

17 EN A2:2009 ze stali P235GH. Punkty spawania należy zabezpieczyć powłoką antykorozyjną poprzez dwukrotne malowanie po ich uprzednim piaskowaniu. Przewody instalacji co i ct stalowe. Przewody c.w.u. polipropylenowe. Automatyka Węzeł ciepłowniczy wyposażony będzie w urządzenia pozwalające mierzyć zużycie energii cieplnej oraz kontrolowanie pracy systemów: 1. Licznik energii cieplnej obiegów c.o. i c.t. KAMSTRUP typu Multical Ultraflow 54 dn25 o przepływie nominalnym 6 [m3/h] lub równoważne technicznie - w składzie: - miernika objętości przepływu, - dwóch czujników temperatury, - elektronicznego mechanizmu przeliczającego 2. Licznik energii cieplnej obiegu c.w.u. KAMSTRUP typu Multical Ultraflow 54 ½ o przepływie nominalnym 0,6 [m3/h] lub równoważne technicznie - w składzie: - miernika objętości przepływu, - dwóch czujników temperatury, - elektronicznego mechanizmu przeliczającego 3. Manometry - zamontowane w punktach, gdzie następuje zmiana ciśnienia, 4. Układ regulacji nadążnej temperatury zasilania c.o i c.t. zależny od temperatury zewnętrznej, 5. Układ regulacji różnicy ciśnień obiegu c.o. i c.t DN25/8,0 (0,1-1 bar) PN25 6. Układ regulacji różnicy ciśnień obiegu c.w.u DN15/1,0 (0,1-1 bar) PN25 7. Termometry techniczne 8. Regulator pogodowy typ Trovis czujniki 1x x lub równoważne technicznie Wymagana klasa elementów automatycznej regulacji IP Zabezpieczenia instalacji przed zanieczyszczeniem W celu zabezpieczenia urządzeń przed zanieczyszczeniami mechanicznymi projektuje się po stronie sieciowej filtroodmulnik FO2M-50 PN16/124 o C lub równoważne technicznie i filtry siatkowe 400 i 200 oczek na 1cm2, po stronie instalacyjnej c.o. filtry siatkowe 400 oczek na 1cm2 na powrocie do wymiennika oraz filtr magnetyczny 400 oczek/cm2 na uzupełnianiu instalacji Izolacja Stosowana izolacja cieplna rurociągów oraz elementów węzła powinna być zgodna z wymogami Veolia oraz "Wymaganiami technicznymi dla izolacji termicznych przeznaczonych do stosowania na rurociągach w.s.c.". Do izolowania kanałów w pomieszczeniu węzła przewidziano izolację z półsztywnej pianki PUR typ Steinorm 300 z płaszczem zewnętrznym PVC o współczynniku przewodzenia ciepła do λ20=0,035-0,036w/m2k DN dz 70 o C 100 o C 130 o C 15 21, , , ,

18 40 48, , , , , Lokalizacja urządzeń Lokalizację elementów węzłów ciepłowniczych przeprowadzić zgodnie z rozmieszczeniem przedstawionym w części graficznej projektu. Odległości i przejścia wykonać zgodnie z wymaganiami. 16

19 12 WYTYCZNE WYKONANIA 1. Po wykonaniu montażu urządzeń, należy przeprowadzić próbę ciśnieniową, w celu wyeliminowania ewentualnych nieszczelności w całym układzie. Próbę wykonać wg PN-EN 13480: 2012 dla części instalacyjnej węzła co na ciśnienie 5 bary. dla części sieciowej węzła na ciśnienie 20 bar. 2. Wszystkie przewody przesyłowe i urządzenia zostaną zabezpieczone przed korozją za pomocą powłok ochronnych, a następnie pokryte lakierem do metalu. 3. Wymienniki ciepła, osprzęt i linie przesyłowe w granicach węzła ciepłowniczego zostaną pokryte izolacją termiczną. 4. Wymagania dotyczące pomieszczenia węzła powinny spełniać wymagania PN-99/B-02423) oraz wymogi Veolia 5. Prace budowlane w węźle ciepłowniczym należy wykonywać zgodnie z aktualnie obowiązującymi normami, normatywami i wytycznymi eksploatacyjnymi Veolia. 6. Przepisy: Ustawa Prawo Budowlane z dnia 7 lipca 1994 roku, Rozporządzenie Ministra Pracy i Polityki Socjalnej z dnia 28 sierpnia 2003 roku w sprawie ogólnych przepisów bezpieczeństwa i higieny pracy, Rozporządzenie Ministra Budownictwa i Przemysłu Materiałów Budowlanych z dnia 28 marca 1972 roku w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy przy wykonywaniu robót budowlano montażowych i rozbiórkowych, Rozporządzenie Ministra Gospodarki z dnia 27 kwietnia 2000 roku w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy przy pracach spawalniczych, Rozporządzenie Ministra Gospodarki, Pracy i Polityki Społecznej z dnia 23 grudnia 2003 roku w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy przy produkcji i magazynowaniu gazów, napełnianiu zbiorników gazami oraz użytkowaniu i magazynowaniu karbidu. Warunki techniczne wykonania, badania, prób i odbioru określają normy: PN-EN ISO 15607:2005 Wymagania dotyczące technologii spawania metali i jej uznawanie -Postanowienia ogólne dotyczące spawania PN-EN ISO :2005 Wymagania dotyczące technologii spawania metali i jej uznawanie - Instrukcja technologiczna spawania łukowego PN-EN ISO 17637:2011 Badania nieniszczące złączy spawanych -- Badania wizualne złączy spawanych PN-EN :2004/A1:2006 Rury stalowe ze szwem do zastosowań ciśnieniowych. Warunki techniczne dostawy. Część 2: Rury ze stali niestopowych i stopowych zgrzewane elektrycznie z określonymi własnościami w temperaturze podwyższonej. PN-EN A2:2009 Rury stalowe bez szwu do zastosowań ciśnieniowych. Warunki techniczne dostawy. Część 2: Rury ze stali niestopowych i stopowych z określonymi własnościami w temperaturze podwyższonej Warunki techniczne wykonania i odbioru robót budowlano-montażowych część II. Instalacje sanitarne i przemysłowe. PN-93/C Woda w instalacjach ogrzewania. Wymagania i badania jakości. PN-99/ Węzły ciepłownicze, klasyfikacja, wymagania przy odbiorze. 17

20 13 WYTYCZNE BRANŻOWE 13.1 Wytyczne elektryczne W ramach projektu elektrycznego niezbędne będzie wykonanie zasilenia dla urządzeń wchodzących w skład węzła ciepłowniczego Urządzenie Typ Ilość Prąd Zasilanie uwagi Licznik ciepła c.o. + c.t. Multical 602* Zasilanie bateryjne Licznik ciepła c.w.u. Multical 602* Zasilanie bateryjne Regulator pogodowy / sterownik centralny Siłownik zaworu Obiegu c.o. Siłownik zaworu Obiegu c.t. Siłownik zaworu Obiegu c.w.u. Pompa obiegu grzewczego Pompa obiegu ciepła technologicznego Trovis 5578* 1-230V Samson* 1 4W 230V Samson* 1 4W 230V Samson* 1 4W 230V MAGNA F* MAGNA F* 2 2x 336W; 1,5A 230V Jedna pompa rezerwowa (praca naprzemienna) 2 2x 608W; 2,69A 230V Jedna pompa Pompa cyrkulacyjna ALPHA N* 1 22W; 0,19A 230V * lub równoważne technicznie rezerwowa (praca naprzemienna) 13.2 Wytyczne budowlane Wymagania dotyczące pomieszczenia węzła powinny spełniać wymagania PN-99/B-02423) oraz wymogi VEOLIA: Pomieszczenie, w którym będzie podłączony węzeł ciepłowniczy musi spełniać określone wymagania oraz być wyposażone w instalacje umożliwiające wypełnienie założonych funkcji węzła ciepłowniczego. A zatem: -pomieszczenie węzła ciepłowniczego powinno mieć oświetlenie elektryczne oraz naturalne - powinno posiadać studnię schładzającą z zaworem burzowym: istniejąca studnia schładzająca oraz studni a z zaworem burzowym przewidziano remont studni i wymianę zaworu burzowego; - wymiana zlewu i zaworu wody; - zapewnienie możliwości odwodnienia przewodów ciepłowniczych wprowadzonych do pomieszczenia węzła zgodnie z istniejącym (wg projektu sieci ciepłowniczej) -posadzka pomieszczenia powinna być gładka, wykonana z materiałów niepalnych i odporna na uderzenia mechaniczne, ścieranie i wodę, ułożona ze spadkiem min. 1% w kierunku 18

21 studzienki schładzającej oraz wpustu podłogowego - przewidziano naprawę i malowanie posadzki farbą wodoodporną -przewidziano odnowienie tynków oraz malowanie ścian pomieszczenia węzła -zapewnić nowe drzwi z atestowanym zamkiem o szerokości 80 cm, wys 200cm w klasie min EI30 w miejsce istniejących - przejścia przewodów instalacyjnych przez przegrody budowlane wykonane powinno być zgodnie z klasą pożarową przegrody budowlanej stosując przejścia p-poż kołnierzowe, -wentylacja grawitacyjna nawiewna: nawiew kanałem "Z" 200x200 w ścianie zewnętrznej z wlotem 2m od poziomu terenu (wymiana na nowy), kanał w pomieszczeniu należy zaizolować termicznie, oraz zakończyć 30cm nad posadzką, -wentylacja wywiewna grawitacyjna istniejąca Wymiary pomieszczenia: szerokość: 9,2m, długość: 5,2m, wysokość: 3,0m Wyniki obliczeń Parametry wody sieciowej w okresie zimowym Parametry wody sieciowej w okresie letnim Parametry wody instalacyjnej c.o. Ciśnienie dyspozycyjne w zimie Ciśnienie dyspozycyjne w lecie Ciśnienie statyczne w instalacji c.o. Opory instalacji centralnego ogrzewania Opory instalacji ciepła technologicznego Opory instalacji cyrkulacji ciepłej wody Pojemność zładu instalacji c.o. Pojemność zładu instalacji c.t. tz1/tp1 = 119/55 [ C] tz2/tp2 = 73/27 [ C] tz3/tp3 = 70/50 [ C] Hd1 = 290 [kpa] Hd2 = 190 [kpa] pst1 = 1 [bar] Hi c.o. = 45,0 [kpa] Hi c.o. = 45,0 [kpa] Hi c.w. = 15,0 [kpa] V1 = 1000 [dm3] V1 = 1800 [dm3] Projektował: Łukasz Witkowicz upr. nr LUB/0277/PWOS/12 Sprawdził: Tomasz Wójtowicz upr. nr LUB/0001/PWOS/11 19

22 14 OBLICZENIA 14.1 Dane wyjściowe L.p. Opis Wartość Uwagi Parametry sieci 1 Temperatura ZIMA [ C] 119 C / 55 C wg wytycznych Veolia 2 Temperatura LATO [ C] 73 C / 27 C wg wytycznych Veolia 3 Ciśnienie dyspozycyjne ZIMA [kpa] 0,29MPa wg wytycznych Veolia 4 Ciśnienie dyspozycyjne LATO [kpa] 0,19MPa wg wytycznych Veolia 5 Ciśnienie w sieci (zasilania) 1 MPa wg wytycznych Veolia Ogrzewanie - grzejniki 6 Ilość ciepła Q 96 kw wg wytycznych branżowych 7 Parametry temperatura instalacji 70 C / 50 C wg wytycznych branżowych Ciepło technologiczne 8 Ilość ciepła Q 193 kw wg wytycznych branżowych 9 Parametry temperatura instalacji 70 C / 50 C wg wytycznych branżowych Obieg c.w. 10 Ilość ciepła Q [kw] 21 kw wg mocy dotychczasowej 11 Ilość ciepła Qśr [kw] 5,77 kw wg mocy dotychczasowej 12 Parametry temperatura instalacji [ C] 60 C / 5 C wg wytycznych branżowych 14.2 Wyniki obliczeń Węzeł ciepłowniczy Przepływ sieciowy w okresie zimy 0,86 96,0 G s = + (119 55) 0, ,05 0,86 21,0 + (119 55) 0,96474 = 1, , ,688 = 4,332 [m 3 /h] 0,86 193,0 (119 55) 0,96474 Przepływ sieciowy w okresie letnim (=przypływ sieciowy c.w.u. letni) G s lato c.w. = 1,05 0,86 21,0 (73 27) 0,9881 = 0,417 [m 3 /h] Centralne ogrzewanie 20

23 Wymiennik płytowy Zapotrzebowanie na ciepło Qco=196 kw Parametry instalacji 70/50 o C Opory instalacji 40 kpa Pojemność zładu 1000dm 3 Przepływ wody sieciowej: G s c.o. = 0,86 96,0 (119 55) 0,96474 = 1,337 [m 3 /h] Przepływ wody instalacyjnej: G i c.o. = 0,86 93,0 (70 50) 0,98281 = 4,069 [m 3 /h] Dobrano wymiennik płytowy typ GLP-008-M-5-SI-18 lub równoważne technicznie opór po stronie instalacyjnej Hico=29,96 kpa opór po stronie sieciowej Hsco=4,26 kpa Parametry do doboru pompy: G p c.o. = 1,15 G i c.o. = 1,15 4,069 = 4,679 [m 3 /h] Straty na wymienniku c.o. po stronie instalacyjnej Hw.i. c.o. = 29,96 [kpa] Opory instalacji centralnego ogrzewania Hi c.o. = 45,0 [kpa] Straty ciśnienia na filtroodmulniku instalacji c.o. H f.m.3 = 1,6 [kpa] Straty ciśnienia na filtrze siatkowym instalacji c.o. Hf.s.1 = 0,94 [kpa] Opory na orurowaniu w węźle Hw = 5,0 [kpa] Wysokość podnoszenia pompy Hp c.o.= 1,1 (Hw.i. c.o. + Hi c.o. + Hf.s.1 + Hw) = 90,77 [kpa] Dobrano pompę obiegową GRUNDFOS typu Magna F. Zamontowane będą 2 pompy pracujące naprzemiennie. Naczynie wzbiorcze przeponowe: Pojemność zładu V1 = 1000 [dm3] Gęstość wody instalacyjnej q1 = 0,9997 [kg/dm3] Przyrost objętości właściwej wody instalacyjnej dv = 0,0224 [dm3/kg] Pojemność użytkowa naczynia Vu1 = V1 *q * dv = 22,39 [dm3] Ciśnienie statyczne w instalacji c.o. pst1 = 0,8 [bar] Ciśnienie wstępne w naczyniu wzbiorczym p1 = pst1 + 0,2 = 1,0 [bar] Maksymalne ciśnienie w naczyniu wzbiorczym pmax1 = 3,0 [bar] Pojemność całkowita naczynia Vc1 = Vu1 max1 1 = 44,78 [dm3] p p max1 + 1 p 21

24 Pojemność użytkowa naczynia z rezerwą eksploatacyjną V ur = V u1 + V 1 E 10 = 22,39 + 1, = 32,39 [dm 3 ] Ciśnienie wstępne pracy instalacji pmax P R = - 1 = - 1 = 1,37 Vu1 22, p + 1 V max ur 1 32,39 1 pmax1 p1 3 1,0 Pojemność całkowita naczynia z rezerwą eksploatacyjną pmax V nr = V ur = 32,39 = 79,48 [dm 3 ] p p 3 1,37 max1 R Dobrano naczynie wzbiorcze przeponowe REFLEX typu N80 o pojemności całkowitej 80 [dm 3 ]. Dobór rury wzbiorczej instalacja c.o. Vu1 Średnica wewnętrzna rury wzbiorczej d = 0,7 Dobrano rurę wzbiorczą o średnicy dn 25 [mm]. = 3,31 [mm] Zawór bezpieczeństwa instalacji c.o.: Masowa przepustowość zaworu bezpieczeństwa zgodnie z PN B 02414:1999: (p 2 p1) ρ M = 447,3 b A gdzie: b = 2 współczynnik zależny od różnicy ciśnień p2 p1 A = 0, [m2] pole powierzchni przebicia wymiennika p2 = 16 [bar] ciśnienie nominalne sieci ciepłowniczej p1 = 3 [bar] ciśnienie otwarcia zaworu bezpieczeństwa q = 943,89 [kg/m3] gęstość wody przy jej temperaturze obliczeniowej M = 447,3 2 0, ( 16 3) 943, 89 = 2,71 [kg/s] Średnica króćca dopływowego zaworu bezpieczeństwa: αc p1 ρ d0 = 54 gdzie: αc dopuszczalny współczynnik wypływu zaworu dla cieczy Wstępnie przyjęto zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN32, średnica króćca dolotowego d = 27 [mm], współczynnik wypływu αrz = 0,36 αc = 0,9 αrz = 0,9 0,36 = 0,324 d 0 = 54 0,324 2,71 M 3 943,89 = 21,41 [mm] Dobrano 1 zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN32 lub równoważne technicznie. Reduktor ciśnienia: 22

25 Ciśnienie nastawy zaworu bezp. p1=3 bar ciśnienie nominalne cieci ciepłowniczej p2=16bar nastawa reduktora ciśnienia pr=0,8xp1= 0,8x3 bar = 2,4 bar przyjęto reduktor ciśnienia typ 6243 DN 15 z nastawą wyjściową 2,4bar lub równoważne technicznie Zawór bezpieczeństwa układu uzupełniającego: Uzupełnianie wody odbywa się z wodą sieciową przez rurę stalową o średnicy nominalnej DN15 z reduktorem ciśnienia SYR typu 6243 dn = 15 [mm] o przepływie maksymalnym 1,8 [m3/h]. Wstępnie przyjęto zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3,0 [bar], DN15, średnica króćca dolotowego d = 12 [mm], współczynnik wypływu α c = 0,27 Przepustowość zaworu bezpieczeństwa: M z = 5,03 α c A z (p 2 p1) ρ gdzie: α c = 0,27 współczynnik wypływu zaworu dla cieczy p 2 = 0,33 [MPa] ciśnienie zrzutowe p 1 = 0 [MPa] ciśnienie za zaworem bezpieczeństwa ρ = 943,89 [kg/m3] gęstość wody przy jej temperaturze obliczeniowej Pole przekroju króćca dolotowego zaworu bezpieczeństwa: A z = π ( d w 4 ) 2 2 π (12) = = 113,10 [mm 2 ] 4 M z = 5,03 0,27 113,10 ( 0,33 0) 943, 89 = 2.710,89 [kg/h] > 1.800,00 [kg/h] Przyjęto 1 zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 DN15 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], Ciepło technologiczne Wymiennik płytowy Zapotrzebowanie na ciepło Qco=366 kw Parametry instalacji 70/50 o C Opory instalacji 32 kpa Pojemność zładu 3500dm 3 Przepływ wody sieciowej: G s c.t. = 0,86 193,0 (119 55) 0,96474 = 2,688 [m 3 /h] Przepływ wody instalacyjnej: G i c.t. = 0,86 193,0 = 8,444 [m 3 /h] (70 50) 0,

26 Dobrano wymiennik płytowy typ GLP-008-M-5-SI-34 lub równoważne technicznie opór po stronie instalacyjnej Hico=29,86 kpa opór po stronie sieciowej Hsco=3,66 kpa Parametry do doboru pompy: G p c.t. = 1,15 G i c.t. = 1,15 8,444 = 9,711 [m 3 /h] Straty na wymienniku c.o. po stronie instalacyjnej Hw.i. c.t. = 29,86 [kpa] Opory instalacji centralnego ogrzewania Hi c.t. = 45 [kpa] Straty ciśnienia na filtroodmulniku instalacji c.t. H f.m.3 = 1,11 [kpa] Straty ciśnienia na filtrze siatkowym instalacji c.t. Hf.s.1 = 0,77 [kpa] Opory na orurowaniu w węźle Hw = 5,0 [kpa] Wysokość podnoszenia pompy Hp c.t. = 1,1 (Hw.i. c.t. + Hi c.t. + Hf.s.1 + Hw) = 89,91 [kpa] Dobrano pompę obiegową GRUNDFOS typu Magna F. Zamontowane będą 2 pompy pracujące naprzemiennie. Naczynie wzbiorcze przeponowe: Pojemność zładu Gęstość wody instalacyjnej Przyrost objętości właściwej wody instalacyjnej Pojemność użytkowa naczynia Ciśnienie statyczne w instalacji c.o. Ciśnienie wstępne w naczyniu wzbiorczym Maksymalne ciśnienie w naczyniu wzbiorczym V1 = 1800,0 [dm3] q1 = 0,9997 [kg/dm3] dv = 0,0284 [dm3/kg] Vu1 = V1 *q * dv = 40,31 [dm3] pst1 = 0,8 [bar] p1 = pst1 + 0,2 = 1 [bar] pmax1 = 3,0 [bar] Pojemność całkowita naczynia V c2 = V u2 p p max2 max2 + 1 p 2 = 80,62 [dm 3 ] Pojemność użytkowa naczynia z rezerwą eksploatacyjną V ur = V u2 + V 2 E 10 = 40,31 + 1, = 58,31 [dm 3 ] Ciśnienie wstępne pracy instalacji pmax2 + 1 P R = - 1 = Vu2 1+ p + 1 V max 2 ur 1 pmax 2 p2 Pojemność całkowita naczynia z rezerwą eksploatacyjną V nr = V ur pmax2 + 1 pmax2 pr = 1,37 40, , , = 58,31 = 143,09 [dm 3 ] 3 1,37 24

27 Dobrano naczynie wzbiorcze przeponowe REFLEX typu N200 o pojemności całkowitej 200 [dm 3 ]. Dobór rury wzbiorczej instalacja c.t. Średnica wewnętrzna rury wzbiorczej d = 0,7 V u2 = 4,44 [mm] Dobrano rurę wzbiorczą o średnicy dn 25 [mm]. Zawór bezpieczeństwa instalacji c.t.: Masowa przepustowość zaworu bezpieczeństwa zgodnie z PN B 02414:1999: (p 2 p1) ρ M = 447,3 b A gdzie: b = 2 współczynnik zależny od różnicy ciśnień p2 p1 A = 0, [m2] pole powierzchni przebicia wymiennika p2 = 16 [bar] ciśnienie nominalne sieci ciepłowniczej p1 = 3 [bar] ciśnienie otwarcia zaworu bezpieczeństwa q = 943,89 [kg/m3] gęstość wody przy jej temperaturze obliczeniowej ( 16 3) 943,89 M = 447,3 2 0, Średnica króćca dopływowego zaworu bezpieczeństwa: αc p ρ = 2,71 [kg/s] 1 d0 = 54 gdzie: αc dopuszczalny współczynnik wypływu zaworu dla cieczy Wstępnie przyjęto zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN32, średnica króćca dolotowego d = 27 [mm], współczynnik wypływu αrz = 0,36 αc = 0,9 αrz = 0,9 0,36 = 0,324 d 0 = 54 0,324 2,71 M 3 943,89 = 21,41 [mm] Dobrano 1 zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN32 lub równoważne technicznie Ciepła woda użytkowa Wymiennik płytowy Zapotrzebowanie na ciepło, maksymalne Opory cyrkulacji Qcwu max= 21 kw 15kPa Parametry c.w.u. Tcwu=60oC Przyjęto zasilanie c.w.u. z wykorzystaniem wymiennika jednostopniowego Przepływ wody sieciowej przez wymiennik zimą: 25

28 G s zima c.w. = 1,05 0,86 21,0 (119 55) 0,96474 = 0,307 [m 3 /h] Przepływ wody sieciowej przez wymiennik w okresie lata: 1,05 0,86 21,0 G s lato c.w. = = 0,417 [m 3 /h] (73 27) 0,9881 Przepływ instalacyjny c.w.: G i c.w. = 0,86 21,0 (60 5) 0,9949 = 0,330 [m 3 /h] Dobrano wymiennik płytowy skręcany jednostopniowy typ B15THx40 1P-SC-Y 4x3/4"(20) lub równoważne technicznie opór po stronie instalacyjnej Hicw=1,1 kpa opór po stronie sieciowej lato Hscwl=0,94 kpa opór po stronie sieciowej zima Hscwz=0,48 kpa Parametry do doboru pompy cyrkulacyjnej: G sp+cyrk = 0,4 G cw max = 0,4 0,33 = 0,132 [m 3 /h] G p cyrk. = 1,15 G sp+cyrk = 1,15 0,132 = 0,152 [m 3 /h] Opory obiegu c.w. Opory instalacji cyrkulacji ciepłej wody Straty na wymienniku c.w. stronie instalacyjnej w lecie Straty ciśnienia na filtrze siatkowym cyrkulacji Straty ciśnienia na zaworze równoważącym Straty ciśnienia w węźle Wysokość podnoszenia pompy Hi c.w. = 15,0 [kpa] Hw.i c.w. = 1,1 [kpa] Hf.s.3 = 0,05 [kpa] Hz równ. = 3,00 [kpa] Hwęzła = 5,0 [kpa] Hp cyrk. = 1,1 (Hw.i c.w. + Hw.i c.w. + Hf.s.3 + Hz równ. + Hwęzła) = 26,57 [kpa] Dobrano pompę cyrkulacyjną GRUNDFOS typu Alpha N lub równoważne technicznie. Zawór bezpieczeństwa: Przepustowość zaworu bezpieczeństwa: (p p1) G = 1,59 αc1 b F gdzie: αc1 = 1 współczynnik wypływu wody grzejnej dla pękniętej rurki wężownicy wymiennika b = 2 współczynnik zależny od różnicy ciśnień p3 p1 A = 32 [mm2] pole powierzchni przebicia wymiennika p3 = 16 [bar] ciśnienie nominalne sieci ciepłowniczej 3 ρ 26

29 p1 = 6 [bar] ciśnienie dopuszczalne wymiennika c.w.u. q = 975,93 [kg/m3] gęstość wody przy jej temperaturze obliczeniowej M = 1, ( 16 6) 975, 93 = ,79 [kg/h] Średnica króćca dopływowego zaworu bezpieczeństwa: 4 M 3,14 1,59 αc (1,1 p p ) ρ 1 2 d = gdzie: αc = 0,35 α α = 0,54 - dopuszczalny współczynnik wypływu zaworu dla par i gazów Wstępnie dobrano zawór bezpieczeństwa SYR typu 2115 o ciśnieniu otwarcia 6 [bar], DN25, średnica króćca dolotowego d = 20 [mm], współczynnik wypływu αrz = 0,54 d = ,79 3,14 1,59 0,35 0,54 (1,1 6 0) 975,93 = 23,04 [mm] Dobrano 2 zawowy bezpieczeństwa SYR typu 2115 o ciśnieniu otwarcia 6 [bar], DN25 lub równoważne technicznie. 15 DOBÓR AUTOMATYKI 15.1 Zakres doboru automatyki Projekt trzyfunkcyjnego węzła ciepłowniczego obejmuje wykonanie doboru urządzeń sterujących pracą układu tj.: - dobór regulatora różnicy ciśnień z ograniczeniem przepływu - dobór urządzeń pomiaru ciepła - dobór regulatora pogodowego instalacji c.o. i c.t. Projekt instalacji elektrycznych dla węzła wg opracowania branży elektrycznej Dobór liczników pomiaru ciepła Ciepłomierz obiegów c.o. i c.t. Dla przepływu wody sieciowej przez węzeł w okresie zimowym oraz okresach przejściowych: G s c.o.+c.t. = 4,025 [m 3 /h] Dobrano ciepłomierz ultradźwiękowy KAMSTRUP typu Multical 602 o przepływie nominalnym 6 [m3/h], Kv=13,4m3/h, dn25 lub równoważne technicznie. W skład zestawu pomiarowego wchodzą: - licznik energii cieplnej Multical czujniki temperatury - ultradźwiękowy przetwornik przepływu Ultraflow 54 Klasa ochrony IP 54 27

30 Straty ciśnienia na liczniku ciepła w zimie Hl.c.1 = 9,02 [kpa] Ciepłomierz obiegów c.w.u. Dla przepływu wody sieciowej przez węzeł w okresie zimowym oraz okresach przejściowych: G s zima c.w. = 0,307 [m 3 /h] G s lato c.w. = 0,417 [m 3 /h] Dobrano ciepłomierz ultradźwiękowy KAMSTRUP typu Multical 602 o przepływie nominalnym 0,6 [m3/h], Kv=3,2m3/h, ½ lub równoważne technicznie. W skład zestawu pomiarowego wchodzą: - licznik energii cieplnej Multical czujniki temperatury - ultradźwiękowy przetwornik przepływu Ultraflow 54 Klasa ochrony IP 54 Straty ciśnienia na liczniku ciepła w zimie Straty ciśnienia na liczniku ciepła w lecie Hl.c.1 = 0,92 [kpa] Hl.c.1 = 1,7 [kpa] 15.3 Dobór elementów regulacyjnych Dobór regulatora pogodowego Do kontroli i regulacji pracy węzła ciepłowniczego przewidziano regulator pogodowy 5578 Trovis, 230V lub równoważne technicznie. Regulator nadzorował będzie pracę: - węzła c.o. - węzła c.t. -węzła c.w.u. Regulator współpracował będzie z czujnikami temperatury, pompami, zaworami regulacyjnymi na każdym z układów składowych węzła. Regulator wyposażony jest w funkcje pozwalające na przeprowadzenie dezynfekcji termicznej - przegrzewu instalacji c.w.u. zgodnie z wprowadzonym harmonogramem. Klasa ochrony IP 44 Dobór zaworów regulacyjnych Dla węzła c.o. G s c.o. = 1,337 [m 3 /h] Straty na wymienniku po stronie sieciowej Straty ciśnienia na orurowaniu węzła H w.s c.o. = 4,26 [kpa] H r = 5,0 [kpa] Całkowita strata ciśnienia ΣH z.r. c.o. = H w.s c.o. + H r = 9,26 [kpa] H 100 = 2,3 ΣH z.r. c.o. = 21,3 [kpa] 10 Gs c.o. K v = = 2,897 [m 3 /h] H 100 Dobrano zawór regulacyjny c.o. SAMSON typu 3222 φ 15 [mm] K v = 4,0 [m 3 /h] z siłownikiem

31 Strata ciśnienia na zaworze regulacyjnym Gs c.o. H z.r. c.o. = K 100 = 11,17 [kpa] v Prędkość przepływu przez zawór regulacyjny c.o.: 4 Gs c.o. 4 1,337 v = = = 2,10 [m/s] π d π Autorytet zaworu regulacyjnego c.o.: Hz.r. c.o. α = H + H + H Dla węzła c.t. z.r. c.o. w.s. c.o. 2 r ( 0,015 ) 2 11,17 = = 0,547 11,17 + 4,26 + 5,0 G s c.t. = 2,688 [m 3 /h] Straty na wymienniku po stronie sieciowej Straty ciśnienia na orurowaniu węzła H w.s c.o. = 3,66 [kpa] H r = 5,0 [kpa] Całkowita strata ciśnienia ΣH z.r. c.o. = H w.s c.o. + H r = 8,66 [kpa] H 100 = 2,3 ΣH z.r. c.o. = 19,26 [kpa] 10 Gs c.o. K v = = 6,023 [m 3 /h] H 100 Dobrano zawór regulacyjny c.o. SAMSON typu 3222 φ 20 [mm] K v = 6,3 [m 3 /h] z siłownikiem Strata ciśnienia na zaworze regulacyjnym Gs c.t. H z.r. c.t. = K 100 = 18,20 [kpa] v Prędkość przepływu przez zawór regulacyjny c.o.: 4 Gs c.t. 4 2,688 v = = = 2,38 [m/s] π d π Autorytet zaworu regulacyjnego c.o.: Hz.r. c.t. α = H + H + H z.r. c.t. w.s. c.t. 2 r = ( 0,020 ) 2 18,20 18,20 + 3,66 + 5,0 = 0,678 Dla węzła c.w.u. G s zima c.w. = 0,307 [m 3 /h] Straty na wymienniku c.w. po stronie sieciowej w zimie Straty ciśnienia na orurowaniu węzła H w.s.2 c.w. = 0,48 [kpa] H r = 5,0 [kpa] Całkowita strata ciśnienia G s lato c.w. = 0,417 [m 3 /h] ΣH z.r. c.w. = H w.s. c.w. + H r = 5,48 [kpa] H 100 = 2,3 ΣH z.r. c.w. = 12,60 [kpa] 10 G K v = s H zima c.w. 100 = 0,865 [m 3 /h] 29

32 Straty na wymienniku c.w. po stronie sieciowej w lecie Straty ciśnienia na orurowaniu węzła H w.s.2 c.w. = 0,94 [kpa] H r = 5,0 [kpa] Całkowita strata ciśnienia ΣH z.r. c.w. = H w.s. c.w. + H r = 5,94 [kpa] H 100 = 2,3 ΣH z.r. c.w. = 13,66 [kpa] 10 G K v = s H zima c.w. 100 = 1,128 [m 3 /h] Dobrano zawór regulacyjny c.w. SAMSON typu 3222 φ 15 [mm] K v = 1,6 [m 3 /h] z siłownikiem Strata ciśnienia na zaworze regulacyjnym w okresie zimowym Gs zima c.w. H z.r. c.w.1 = K 100 = 3,68 [kpa] v Prędkość przepływu przez zawór regulacyjny c.w. w lecie: 4 Gs zima c.w. 4 0,307 v = = = 0,48 [m/s] π d π z.r. c.w.1 w.s. c.w.1 r 2 ( 0,015 ) 2 Autorytet zaworu regulacyjnego c.w. w lecie: Hz.r. c.w.1 3,68 α = = = 0,402 H + H + H 3,68 + 0,48 + 5,0 Strata ciśnienia na zaworze regulacyjnym w okresie letnim Gs lato c.w. H z.r. c.w.2 = K 100 = 6,79 [kpa] v Prędkość przepływu przez zawór regulacyjny c.w. w lecie: 4 Gs lato c.w. 4 0,417 v = = = 0,66 [m/s] π d π z.r. c.w.2 w.s.2 c.w. r 2 ( 0,015 ) 2 Autorytet zaworu regulacyjnego c.w. w lecie: Hz.r. c.w.2 6,79 α = = = 0,533 H + H + H 6,79 + 0,94 + 5, Dobór regulatora różnicy ciśnień z ograniczeniem przepływu Projekt przewiduje zastosowanie jednego regulatora różnicy ciśnień zapewniającego regulację przepływu zarówno dla okresu lata jak i zimy -ciśnienie dyspozycyjne w sieci dla zimy : 0,29MPa -ciśnienie dyspozycyjne w sieci dla lata : 0,19MPa -ciśnienie zasilania 1MPa Regulator dla obiegu c.o. i c.t. Dla zimy: Dla przepływu wody sieciowej przez węzeł: G s c.o.+c.t. = 4,025 [m 3 /h] Strata ciśnienia na zaworze regulacyjnym c.o. H z.r. c.o. = 18,20 [kpa] 30

33 Straty na wymienniku c.o. po stronie sieciowej H w.s c.o. = 3,66 [kpa] Straty ciśnienia na orurowaniu węzła H r = 5,0 [kpa] Całkowita strata ciśnienia ΣH r.r.c. = H z.r. c.o. + H w.s c.o.+ H r = 26,86 [kpa] H r.r.c. = 1,4 ΣH r.r.c. = 37,60 [kpa] K v1 = 10 G H s c.o. r.r.c. = 6,564 [m 3 /h] Dobrano regulator różnicy ciśnienia Samson typu 45-2 φ 25 [mm] K vs = 8,0 [m 3 /h] o zakresie nastaw różnicy ciśnienia 0,1 1,0 [bar], Strata ciśnienia na regulatorze różnicy ciśnienia i przepływu w zimie: 2 Gs 4,025 H r.r.c.1 = K 100 = 100= 25,31 [kpa] v 12,5 Prędkość przepływu przez regulator różnicy ciśnienia w zimie: 4 Gs c.o. + c.t. 4 4,025 v = = = 2,28 [m/s] π d π 0,025 2 ( ) 2 Stopień otwarcia regulatora różnicy ciśnienia w zimie: K 4,025 v1 S 1 = = = 0,503 K vs 8 Regulator dla obiegu c.w.u. Dla zimy: Dla przepływu wody sieciowej przez węzeł: Gs.= 0,307m3/h Strata ciśnienia na zaworze regulacyjnym c.o. H z.r. c.o. = 3,88 [kpa] Straty na wymienniku c.o. po stronie sieciowej H w.s c.o. = 0,48 [kpa] Straty ciśnienia na orurowaniu węzła H r = 5,0 [kpa] Całkowita strata ciśnienia ΣH r.r.c. = H z.r. c.o. + H w.s c.o.+ H r = 9,16 [kpa] H r.r.c. = 1,4 ΣH r.r.c. = 12,82 [kpa] K v1 = 10 G H Dla lata: Dla przepływu wody sieciowej przez węzeł: Gsc.w.u.= 0,417m3/h s c.o. r.r.c. = 0,857 [m 3 /h] Strata ciśnienia na zaworze regulacyjnym c.w. w lecie H z.r. c.w.2 = 6,79 [kpa] Straty na wymienniku c.w. po stronie sieciowej H w.s.2 c.w. = 0,94 [kpa] Straty ciśnienia na orurowaniu węzła H r = 5,0 [kpa] Całkowita strata ciśnienia ΣH r.r.c. = H z.r. c.w.2 + H w.s.2 c.w. + H r = 12,73 [kpa] H r.r.c. = 1,4 ΣH r.r.c. = 17,82 [kpa] 10 Gs lato c.w. K v2 = H = 0,988 [m 3 /h] r.r.c. 31

34 Dobrano regulator różnicy ciśnienia Samson typu 45-2 φ 15 [mm] K vs = 1,0 [m 3 /h] o zakresie nastaw różnicy ciśnienia 0,1 1,0 [bar], Strata ciśnienia na regulatorze różnicy ciśnienia w zimie: Gs zima c.w. H r.r.c.2 = K 100 = 9,42 [kpa] v Prędkość przepływu przez regulator różnicy ciśnienia w zimie: 4 Gs zima c.w. 4 0,307 v = = = 0,48 [m/s] π d π 2 ( 0,015 ) 2 Stopień otwarcia regulatora różnicy ciśnienia w zimie: S 1 = K K v1 vs = 0,307 = 0,307 1,0 Strata ciśnienia na regulatorze różnicy ciśnienia w lecie 2 G H r.r.c.3 = s lato c.w. K 100 = 17,39 [kpa] v Prędkość przepływu przez regulator różnicy ciśnienia i przepływu w lecie: 4 Gs lato c.w. 4 0,417 v = = = 0,66 [m/s] π d π ( 0,015 ) 2 Stopień otwarcia regulatora różnicy ciśnienia i przepływu w lecie: K v2 0,417 S 2 = = = 0,417 K 1,0 vs 15.5 Dobór zaworu równoważącego upustowego Obieg c.o. i c.t. G s c.o.+c.t. = 4,025 [m 3 /h] Ciśnienie dyspozycyjne w zimie H d1 = 290 [kpa] Spadek ciśnienia na węźle w zimie ΣH c c.o. = 62,84 [kpa] Wymagany współczynnik K v zaworu równoważącego: 10 Gs c.o. + c.t. 10 4,025 K v = = = 2,671 [m 3 /h] H ΣH ,84 d1 c c.o. Dobrano zawór równoważący IMI typu STAD DN32 o współczynniku K v = 14,2 [m 3 /h]. Na podstawie nomogramu odczytano nastawę zaworu w zimie N = 1,4. Obieg c.w.u. G s zima = 0,307 [m 3 /h] Ciśnienie dyspozycyjne w zimie Spadek ciśnienia na węźle w zimie Wymagany współczynnik K v zaworu równoważącego: K v = 10 G H d1 s zima c.w. ΣH c c.w ,307 = ,35 H d1 = 290 [kpa] ΣH c c.o. = 21,35 [kpa] = 0,187 [m 3 /h] 32

35 G s lato = 0,417 [m 3 /h] Ciśnienie dyspozycyjne w zimie Spadek ciśnienia na węźle w zimie Wymagany współczynnik K v zaworu równoważącego: K v = 10 Gs lato c.w. Hd2 ΣHc c.w ,417 = ,85 H d1 = 190 [kpa] ΣH c c.o. = 31,85 [kpa] = 0,332 [m 3 /h] Dobrano zawór równoważący IMI typu STAD DN15 o współczynniku K v = 2,52 [m 3 /h]. Na podstawie nomogramu odczytano nastawę zaworu w zimie N = 0,9. Na podstawie nomogramu odczytano nastawę zaworu w lecie N = 1, Zestawienie oporów hydraulicznych węzła po stronie pierwotnej (za regulatorem) Dla zimy C.O. C.T. Opór zaworu regulacyjnego kpa 11,17 18,2 Opór wymiennika kpa 4,26 3,66 Opór instalacji kpa 1,65 1,66 Opory gałęzi CO, CT kpa 17,08 23,52 Kryza (zawór regulacyjny) kpa 6,44 - Licznik ciepła (przetwornik) kpa 9,02 Opór regulatora dp/v kpa 25,31 Strata ciśnienia na obiegu i filtrach kpa 5 Wymagane ciśnienie dyspozycyjne kpa 62,85 Dla zimy C.W.U. Opór zaworu regulacyjnego kpa 3,88 Opór wymiennika kpa 0,48 Opór instalacji kpa 1,66 Opory gałęzi CWU kpa 6,02 Kryza (zawór regulacyjny) kpa - Licznik ciepła (przetwornik) kpa 0,92 Opór regulatora dp/v kpa 9,42 Strata ciśnienia na obiegu i filtrach kpa 5 Wymagane ciśnienie dyspozycyjne kpa 21,36 Dla lata C.W.U. Opór zaworu regulacyjnego kpa 6,79 Opór wymiennika kpa 0,94 Opór instalacji kpa 0,03 Opory gałęzi CWU kpa 7,76 Kryza (zawór regulacyjny) kpa - 33

36 Licznik ciepła (przetwornik) kpa 1,7 Opór regulatora dp/v kpa 17,39 Strata ciśnienia na obiegu i filtrach kpa 5 Wymagane ciśnienie dyspozycyjne kpa 31,85 16 UWAGI KOŃCOWE Prace powinny być prowadzone pod nadzorem osoby posiadającej uprawnienia budowlane. Wszystkie zastosowane materiały winny mieć stosowne aprobaty i dopuszczenia. Roboty należy wykonać zgodnie z obowiązującymi warunkami technicznymi, sztuką budowlaną i przy zachowaniu przepisów BHP. 34

37 17 SPECYFIKACJA WEZŁA CIEPŁOWNICZEGO Ozn. Nr Nazwa urządzenia Typ Dostawca Ilość Jedn. WYSOKI PARAMETR WCO 1 Wymiennik ciepła GLP-008-M-5-SI-18 TRANTER 1 szt. Izolacja wymiennika ciepła GLP-008 TRANTER 1 szt. WCT 2 Wymiennik ciepła GLP-008-M-5-SI-34 TRANTER 1 szt. Izolacja wymiennika ciepła GLP-008 TRANTER 1 szt. WCW 3 Wymiennik ciepła B15THx40 1P-SC-Y 4x3/4"(20) SWEP 1 szt. Izolacja wymiennika ciepła HVAC INS BOX B15-40 P. SWEP 1 szt. Podstawa pod wymiennik B6-B8-B15 GEBWELL 1 szt. MODUŁ PRZYŁĄCZENIOWY P1 4 Zawór odcinający spawany DN50 PN40 VEXVE 2 szt. P1.1 5 Zawór odcinający spawany DN40 PN40 VEXVE 1 szt. BV1 6 Zawór balansowy gwintowany STAD DN32 PN20 T&A Hydronics 1 szt. FOM1 7 Filtoodmulnik magnetyczny FO2M 50 PN 16 Tmin=124 C malowany Pmin=1,6MPa THERMO 1 szt. FOM1.1 7 Izolacja do FO2M(bis) 40 50/150 THERMO 1 szt. P10 8 Zawór odcinający spawany DN15 PN40 Tmin=124 C Pmin=1,6MPa NAVAL/VEXVE 7 szt. P11 9 Zawór odcinający spawany DN25 PN40 Tmin=124 C Pmin=1,6MPa NAVAL/VEXVE 1 szt. F1 10 Filtr kołnierzowy fig. 821 DN50/400 PN16 ZETKAMA 2 szt. HM1 11 Licznik ciepła Multical UF 54-S 6.0 m³/h, 260 mm X G1¼B POWRÓT (R1), PN16 KAMSTRUP 1 szt. HM Tuleje stalowe do czujników Pt500 L=90mm-R1/2" KAMSTRUP 2 szt. DPC1 12 Regulator różnicy ciśnień typ 45-2 DN25/8,0 (0,1-1 bar) zasilanie PN25 SAMSON 1 szt. PP 12 Regulator Δp - pomiar ciśnienia DN¼"/6mm gwint. - zawór iglicowy SAMSON 1 szt. P12 13 Zawór odcinający spawany DN25 PN40 Tmin=124 C Pmin=1,6MPa NAVAL/VEXVE 1 szt. P2 14 Zawór odcinający spawany DN25 PN40 VEXVE 2 szt. BV Zawór balansowy gwintowany STAD DN15 PN20 T&A Hydronics 1 szt. P3 16 Zawór odcinający spawany DN20 PN40 VEXVE 1 szt. P4 17 Zawór odcinający spawany DN32 PN40 VEXVE 2 szt. AUTOMATYKA R 18 Regulator pogodowy 3 Trovis 5578 funkcyjny SAMSON 1 szt. S10 19 Czujnik temp. zewnętrznej ( C) Pt 1000 IP min 44 SAMSON 1 szt. S ( C) Pt Czujnik temperatury zanurzen. L=80mm/mosiądz IP min 44 SAMSON 4 szt. S Osłona czujnika temperatury L=80 mm mosiądz nr kat SAMSON 4 szt. S ( C) Pt Czujnik temp. szybkoreagujący L=100mm/stainless steel IP min 44 SAMSON 2 szt. ST1 22 Termostat STW typ (35 95 C) IP min 44 SAMSON 2 szt. ST Osłona termostatu L=100 mm stal nierdz. nr kat SAMSON 2 szt. 35

38 ST2 23 Termostat STB typ (30 90 C) IP min 44 SAMSON 1 szt. ST Osłona termostatu L=100 mm stal nierdz. nr kat SAMSON 1 szt. CV1 24 Zawór regulacyjny typ 3222 DN15 Kvs=4,0 m3/h SAMSON 1 szt. A1 24 Siłownik sprężyna powrotna typ SAMSON 1 szt. CV2 25 Zawór regulacyjny typ 3222 DN15 Kvs=1,6 m3/h SAMSON 1 szt. A2 25 Siłownik sprężyna powrotna typ IP min 44 SAMSON 1 szt. CV3 26 Zawór regulacyjny typ 3222 DN20 Kvs=6,3 m3/h SAMSON 1 szt. A3 26 Siłownik sprężyna powrotna typ IP min 44 SAMSON 1 szt. SKRZYNKA AKPiA SE Rozdzielnia główna metal i skrzynka regulatora 230V - 3 strefy GEBWELL 1 szt. SE Skrzynka elektryczna - dodat. 3x400V wyłacznik róznic.-prądowy opcja klasa A GEBWELL 1 szt. MODUŁ C.O. P10 27 Zawór odcinający spawany DN15 PN40 Tmin=124 C Pmin=1,6MPa NAVAL 1 szt. PU1 28 Pompa MAGNA F 1x230V 1,5A 336W PN6/10 GRUNDFOS 2 szt. FOM2 29 Filtoodmulnik magnetyczny malowany FO2M 40 THERMO 1 szt. FOM Izolacja do FO2M(bis) 40 50/150 THERMO 1 szt. H1 30 Zawór odcinajacy gwint. DN40 PN 2,5 MPa Tmax=150 C EFAR/GENEBRE/OEM 2 szt. H2 31 Zawór odcinajacy gwint. DN32 PN 2,5 MPa Tmax=150 C EFAR/GENEBRE/OEM 4 szt. HZ1 32 Zawór zwrotny gwint. DN32 PN 1,6 MPa EFAR/GENEBRE/OEM 2 szt. F2 33 Filtr kołnierzowy magnetyczny FMS/K DN40/400 PN16 BRUSMAR/ZETKAMA 1 szt. SV1 34 Zawór bezpieczeństwa SYR 1915 DN32 3,0 BAR Tmin=90 C Pmin=0,6MPa Hans Sasserath&Co 1 szt. H10 35 Zawór odcinajacy gwint. DN15 PN 2,5 MPa Tmax=150 C Tmin=90 C Pmin=0,6MPa EFAR/GENEBRE/OEM 2 szt. H11 36 Zawór odcinajacy gwint. DN25 PN 2,5 MPa Tmax=150 C EFAR/GENEBRE/OEM 2 szt. MODUŁ C.T. P10 37 Zawór odcinający spawany DN15 PN40 Tmin=124 C Pmin=1,6MPa NAVAL 1 szt. PU3 38 Pompa MAGNA F 1x230V 2,69A 608W PN6/10 GRUNDFOS 2 szt. FOM2 39 Filtoodmulnik magnetyczny malowany FO2M 65 THERMO 1 szt. FOM Izolacja do FO2M(bis) 65/200 THERMO 1 szt. H3 40 Przepustnica DN65 PN16/10 Tmax=120 C SOCLA/EFAR 2 szt. H4 41 Przepustnica DN50 PN16/10 Tmax=120 C SOCLA/EFAR 4 szt. HZ2 42 Zawór zwrotny miedzykołn. DN50 PN16 SOCLA/EFAR 2 szt. F3 43 Filtr kołnierzowy magnetyczny FMS/K DN65/400 PN16 BRUSMAR/ZETKAMA 1 szt. SV3 44 Zawór bezpieczeństwa SYR 1915 DN32 3,0 BAR Tmin=90 C Pmin=0,6MPa Hans Sasserath&Co 1 szt. H10 45 Zawór odcinajacy gwint. DN15 PN 2,5 MPa Tmax=150 C Tmin=90 C Pmin=0,6MPa EFAR/GENEBRE/OEM 2 szt. H11 46 Zawór odcinajacy gwint. DN25 PN 2,5 MPa Tmax=150 C EFAR/GENEBRE/OEM 2 szt. MODUŁ C.W.U. P10 47 Zawór odcinający spawany DN15 PN40 Tmin=124 C Pmin=1,6MPa NAVAL 1 szt. DPC Regulator różnicy ciśnień typ 45-2 DN15/1,0 (0,1-1 bar) SAMSON 1 szt. 36

39 zasilanie PN25 PP 48 Regulator Δp - pomiar ciśnienia DN¼"/6mm gwint. - zawór iglicowy SAMSON 1 szt. HM1 49 Licznik ciepła Multical UF 54-S 0.6 m³/h, 110 mm X G¾B POWRÓT (R½), PN16 KAMSTRUP 1 szt. HM Tuleje stalowe do czujników Pt500 L=90mm-R1/2" KAMSTRUP 2 szt. PU2 50 Pompa c.w.u. ALPHA N 230 V 0,022 kw 0,19 A Tmin=80 C Pmin=0,6MPa GRUNDFOS 1 szt. W1 51 Zawór odcinajacy gwint. DN25 PN 2,5 MPa Tmax=150 C EFAR/GENEBRE/OEM 3 szt. W2 52 Zawór odcinajacy gwint. DN15 PN 2,5 MPa Tmax=150 C EFAR/GENEBRE/OEM 1 szt. W3 53 Zawór odcinajacy gwint. DN20 PN 2,5 MPa Tmax=150 C Tmin=80 C Pmin=0,6MPa EFAR/GENEBRE/OEM 2 szt. WZ1 54 Zawór zwrotny antyskażeniowy EA DN25 SOCLA 1 szt. WZ2 55 Zawór zwrotny gwint. DN15 PN 1,6 MPa EFAR/GENEBRE/OEM 1 szt. WZ3 56 Zawór zwrotny gwint. DN15 PN 1,6 MPa Tmin=80 C Pmin=0,6MPa EFAR/GENEBRE/OEM 1 szt. FM1 57 Filtr magnetyczny gwint. DN25 PN 1,6 MPa BRUSMAR 1 szt. FM2 58 Filtr magnetyczny gwint. DN20 PN 1,6 MPa BRUSMAR 1 szt. BV2 59 Zawór balansowy gwintowany STAD DN15 PN20 T&A Hydronics 1 szt. BV3 60 Zawór balansowy gwintowany STAD DN15 PN20 T&A Hydronics 1 szt. WM1 61 Wodomierz wody zimnej JS 2,5-02 Smart+ Q3=2,5m3/h DN15 APATOR POWOGAZ 1 szt. SV3 62 Zawór bezpieczeństwa SYR 2115 DN25 6,0 BAR Hans Sasserath&Co 2 szt. W10 63 Zawór odcinajacy gwint. DN15 PN 2,5 MPa Tmax=150 C Tmin=80 C Pmin=0,6MPa EFAR/GENEBRE/OEM 3 szt. UZUPEŁNIANIE ZŁADU U1 64 Zawór odcinający spawany DN15 PN40 Tmin=124 C Pmin=1,6MPa NAVAL/VEXVE 3 szt. F10 65 Filtr kołnierzowy fig. 821 DN15/400 PN16 ZETKAMA 1 szt. RC 66 Reduktor ciśnienia uzup. zładu typ 6243 DN15 zak. 1,5-5 bar t=90c PN25 Tmin=90 C Hans Sasserath&Co 1 szt. Pmin=0,6MPa SV4 67 Zawór bezpieczeństwa SYR 1915 DN15 3,0 BAR Tmin=90 C Pmin=0,6MPa Hans Sasserath&Co 1 szt. WM2 68 Wodomierz wody goracej z JS90 2,5-NK Q3=2,5m3/h 10l/imp. nadajnikiem imp. DN15 Tmin=90 C Pmin=0,6MPa APATOR POWOGAZ 1 szt. UZ1 69 Zawór zwrotny gwint. DN15 PN 1,6 MPa Tmin=90 C Pmin=0,6MPa EFAR/GENEBRE/OEM 1 szt. POMIAR TEMPERATURY I CIŚNIENIA M1 70 Manometr typ ,6/MPa D160mm WIKA 8 szt. M Kurek manometryczny fig. 528 GEBWELL 8 szt. M Rurka syfonowa typ P galw. GEBWELL 8 szt. M2 71 Manometr typ ,0/MPa D160mm WIKA 7 szt. M Kurek manometryczny fig. 528 GEBWELL 7 szt. MA 72 Manometr kontaktowy kpa QVINTUS 3 szt. MA.1 72 Kurek manometryczny fig. 528 GEBWELL 3 szt. T1 73 Termometr prosty C (DN25 65) L=63 mm SIKA/QVINTUS 5 szt. T2 74 Termometr prosty C (DN25 65) L=63 mm SIKA/QVINTUS 6 szt. URZĄDZENIA DOSTARCZANE LUZEM ET1 75 Naczynie wzb. przepon. NG 80/6 bar REFLEX 1 szt. SUC1 76 Złącze samoodcinające SU 1" CALEFFI/REFLEX 1 szt. 37