NATĘŻENIE PRZEPŁYWU POWIETRZA DOŁADOWUJĄCEGO SILNIK WOLNOOBROTOWY DUŻEJ MOCY

Podobne dokumenty
1. Wprowadzenie. 2. Klasyfikacja i podstawowe wskaźniki charakteryzujące pracę silników spalinowych. 3. Paliwa stosowane do zasilania silników

Zajęcia laboratoryjne z przedmiotu Okrętowe układy napędowe

1. Wprowadzenie 1.1. Krótka historia rozwoju silników spalinowych

Wymagania edukacyjne Technologia napraw zespołów i podzespołów mechanicznych pojazdów samochodowych

2. Klasyfikacja i podstawowe wskaźniki charakteryzujące pracę silników spalinowych

Charakterystyki prędkościowe silników spalinowych

ZESZYTY NAUKOWE NR 5(77) AKADEMII MORSKIEJ W SZCZECINIE. Wpływ osadów sadzy na opory przepływu spalin i wydajność parową kotła utylizacyjnego

ŚRODKI I URZĄDZENIA TRANSPORTU OKREŚLENIE CHARAKTERYSTYK OPOROWYCH ORAZ WSTĘPNY DOBÓR SILNIKA NAPĘDOWEGO JEDNOSTKI PŁYWAJĄCEJ

M.o~. l/i. Liceum Ogólnokształcące im. Jana Kochanowskiego w Olecku ul. Kościuszki 29, Olecko

Materiały pomocnicze do laboratorium z przedmiotu Metody i Narzędzia Symulacji Komputerowej

POMIARY OPORÓW WEWNĘ TRZNYCH SILNIKA SPALINOWEGO

Temat: Wpływ właściwości paliwa na trwałość wtryskiwaczy silników jachtów motorowych

ZBIORNIKOWCÓW LNG PRZY ZASILANIU NATURALNIE ODPAROWANYM GAZEM ŁADUNKOWYM

CZTEROKULOWA MASZYNA TARCIA ROZSZERZENIE MOŻLIWOŚCI BADAWCZYCH W WARUNKACH ZMIENNYCH OBCIĄŻEŃ

Instrukcje do ćwiczeń laboratoryjnych z przedmiotu Okrętowe układy napędowe

WPŁYW KĄTA WYPRZEDZENIA WTRYSKU NA JEDNOSTKOWE ZUŻYCIE PALIWA ORAZ NA EMISJĘ SUBSTANCJI TOKSYCZNYCH W SILNIKU ZS ZASILANYM OLEJEM RZEPAKOWYM

Metodyka oceny wydatku spalin silnika odrzutowego

Laboratorium z Konwersji Energii SILNIK SPALINOWY

ELASTYCZNOŚĆ SILNIKA ANDORIA 4CTI90

AKADEMIA MORSKA w GDYNI WYDZIAŁ MECHANICZNY

PRZECIWZUŻYCIOWE POWŁOKI CERAMICZNO-METALOWE NANOSZONE NA ELEMENT SILNIKÓW SPALINOWYCH

OCENA PRZYDATNOŚCI METODY ANALITYCZNEGO WYZNACZANIA SKŁADU SPALIN OKRĘTOWEGO SILNIKA SPALINOWEGO

ZESZYTY NAUKOWE NR 1(73) AKADEMII MORSKIEJ W SZCZECINIE. Symulacja pracy kotła utylizacyjnego z wykorzystaniem jego statycznego modelu

ZAKŁAD NAPĘDÓW LOTNICZYCH

Układ napędowy. Silnik spalinowy CAT C27 Typ silnika CAT C 27. Zespół prądnic synchronicznych. Znamionowa prędkość obrotowa

MONITOROWANIE PARAMETRÓW PRACY JAKO WARUNEK STEROWANIA EKSPLOATACJĄ GŁÓWNEGO UKŁADU NAPĘDOWEGO STATKU

ZESZYTY NAUKOWE NR 5(77) AKADEMII MORSKIEJ W SZCZECINIE. Wyznaczanie granicznej intensywności przedmuchów w czasie rozruchu

Elektronika samochodowa (Kod: ES1C )

1.5 Diesel 88 kw (120 KM) Parametry silników Pojemność (cm³)

MIERNIK ZUŻYCIA PALIWA MD-K1

H.Cegielski-Poznań S.A. Elektrownia kogeneracyjna na surowy olej palmowy o mocy 4,2 MW e Brake, Niemcy

Przydatność olejów smarowych jako narzędzia diagnostycznego stanu technicznego spalinowych tłokowych silników okrętowych

OBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (rzeczywistego) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH. Opracował. Dr inż. Robert Jakubowski

BADANIA WPŁYWU WYBRANYCH USZKODZEŃ SILNIKÓW OKRĘTOWYCH NA PARAMETRY PRACY SILNIKA I SKŁAD SPALIN

KATALIZATOR DO PALIW

PRZEPISY PUBLIKACJA 93/P EMISJA ZANIECZYSZCZEŃ GAZOWYCH I PYŁOWYCH Z SILNIKÓW WYSOKOPRĘŻNYCH STATKÓW ŚRÓDLĄDOWYCH lipiec

Audyt energetyczny sprężonego powietrza

ZESZYTY NAUKOWE INSTYTUTU POJAZDÓW 1(92)/2013

ŚRODKI I URZĄDZENIA TRANSPORTU UKŁADY NAPĘDOWE STATKÓW MORSKICH

1.5 Diesel 88 kw (120 KM)

OKREŚLENIE WPŁYWU WYŁĄCZANIA CYLINDRÓW SILNIKA ZI NA ZMIANY SYGNAŁU WIBROAKUSTYCZNEGO SILNIKA

AUTOMAN. Sprężarki tłokowe (0,75 8,1 kw)

ANALiZA WPŁYWU PARAMETRÓW SAMOLOTU NA POZiOM HAŁASU MiERZONEGO WEDŁUG PRZEPiSÓW FAR 36 APPENDiX G

Rok akademicki: 2014/2015 Kod: SEN EW-s Punkty ECTS: 5. Kierunek: Energetyka Specjalność: Energetyka wodorowa

WPŁYW DOŁADOWANIA SILNIKA O ZAPŁONIE ISKROWYM NA EMISJĘ ZWIĄZKÓW SZKODLIWYCH SPALIN Z POJAZDU W WARUNKACH RZECZYWISTEJ EKSPLOATACJI

ISBN

Właściwy silnik do każdego zastosowania _BlueEfficiencyPower_Polnisch_Schrift_in_Pfade.indd :55:33

Dalsze informacje na temat przyporządkowania i obowiązywnania planu konserwacji: patrz Okólnik techniczny (TR) 2167

Euro Oil & Fuel Biokomponenty w paliwach do silników Diesla wpływ na emisję i starzenie oleju silnikowego

Materiały dydaktyczne. Chłodnictwo, klimatyzacja i wentylacja. Semestr VI. Laboratoria

TEMAT: PARAMETRY PRACY I CHARAKTERYSTYKI SILNIKA TŁOKOWEGO

ZESZYTY NAUKOWE NR 1(73) AKADEMII MORSKIEJ W SZCZECINIE

COMPRESSED AIR RECEIVER MODULE

Rekreacyjne jednostki pływające i skutery wodne

Tomasz P. Olejnik, Michał Głogowski Politechnika Łódzka

Pytania na egzamin dyplomowy specjalność SiC

Klasyfikacja systemów rozrządu silników spalinowych. Opracował: Robert Urbanik Zespół Szkół Mechanicznych w Opolu

Pompy ciepła

ZESZYTY NAUKOWE NR 1(73) AKADEMII MORSKIEJ W SZCZECINIE

METODYKA BADAŃ MAŁYCH SIŁOWNI WIATROWYCH

Czyszczenie silnika benzynowego w samochodzie marki Fiat Punto 1.2

WYBRANE ASPEKTY ANALIZY MATERIAŁOWO-ENERGETYCZNEJ DLA FAZY BUDOWY AUTOBUSU

Piec nadmuchowy na gorące powietrze

KONCEPCJA WERYFIKACJI DOŚWIADCZALNEJ ZAMODELOWANYCH OBCIĄŻEŃ CIEPLNYCH WYBRANYCH ELEMENTÓW KOMORY SPALANIA DOŁADOWANEGO SILNIKA Z ZAPŁONEM SAMOCZYNNYM

Układy zasilania samochodowych silników spalinowych. Bartosz Ponczek AiR W10

Moc kva 3,5 3,9 Moc kw 3,5 3,9 Prędkość obrotowa r.p.m Standardowe Napięcie V 240/120 Wartość przy cos fi Cos Phi 1

FUNCTIONAL AGRIMOTOR TESTING SUPPLIED BY THE VEGETABLE ORIGIN FUELS BADANIE FUNKCJONALNE SILNIKA ROLNICZEGO ZASILANEGO PALIWAMI POCHODZENIA ROŚLINNEGO

SPIS TREŚCI str.: Wstęp... 11

PORÓWNANIE WYKRESU INDYKATOROWEGO I TEORETYCZNEGO - PRZYKŁADOWY TOK OBLICZEŃ

Dyrektywa 2013/53/UE Rekreacyjne jednostki pływające i skutery wodne

LABORATORIUM AUTOMATYZACJI SYSTEMÓW ENERGETYCZNYCH STATKU

DEGA. Diesel and Gas Mixture. LPG Powietrze. Spaliny ON + LPG. tylko ON!! ON+LPG. Termopara spalin ON + LPG. Wykres mocy [KW]

POLITECHNIKA RZESZOWSKA im. Ignacego Łukasiewicza. Ćwiczenie nr 5

I. KARTA PRZEDMIOTU CEL PRZEDMIOTU

EKRAN 15. Zużycie ciepłej wody użytkowej

BILANSE ENERGETYCZ1TE. I ZASADA TERMODYNAMIKI

Element budowy bezpieczeństwa energetycznego Elbląga i rozwoju rozproszonej Kogeneracji na ziemi elbląskiej

Piotr Ignaciuk *, Leszek Gil **, Stefan Liśćak ***

Zał. nr 1 do Zapytania OFERTOWEGO KZP-EK Zakres Rzeczowy. Serwis agregatów prądotwórczych

Ogólna charakterystyka penetrometru statycznego typu GME 100 kn/mp

Straty mechaniczne tłokowych silników spalinowych

Wpływ składu mieszanki gazu syntetycznego zasilającego silnik o zapłonie iskrowym na toksyczność spalin

BEZPIECZEŃSTWO TRANSPORTU SAMOCHODOWEGO

BADANIA WŁAŚCIWOŚCI ZESPOŁÓW NAPĘDOWYCH RAKIET OSA

Program Analiza systemowa gospodarki energetycznej kompleksu budowlanego użyteczności publicznej

DŁUGODYSTANSOWY. Ekonomiczne rozwiązanie dla pokonujących długie trasy. Sterownik LPG/CNG do silników Diesel.

Rys. 1. Instalacja chłodzenia wodą słodką cylindrów silnika głównego (opis w tekście)

Wpływ sposobu ogrzewania na efektywność energetyczną budynku

Moc Agregatu SERWIS PRP STANDBY. SERIA PROFESSIONAL wersja wyciszona Powered by HIMOINSA

Moc Agregatu SERWIS PRP STANDBY. SERIA PROFESSIONAL Wersja otwarta Powered by HIMOINSA

ZESZYTY NAUKOWE INSTYTUTU POJAZDÓW 1(87)/2012

ZESZYTY NAUKOWE INSTYTUTU POJAZDÓW 1(97)/2014

1. WSTĘP. Zeszyty Naukowe Akademii Morskiej w Gdyni Scientific Journal of Gdynia Maritime University

TECHNOLOGIA PLAZMOWA W ENERGETYCZNYM ZAGOSPODAROWANIU ODPADÓW

WPŁYW ZMIANY KĄTA WYPRZEDZENIA WTRYSKU NA ZUśYCIE PALIWA PRZEZ SILNIK CIĄGNIKA ROLNICZEGO

Akademia Górniczo- Hutnicza Im. Stanisława Staszica w Krakowie

KARTA KATALOGOWA MASZYNY STEROWE TŁOKOWE

Cieplne Maszyny Przepływowe. Temat 1 Wstęp. Część I Podstawy teorii Cieplnych Maszyn Przepływowych.

OCENA PORÓWNAWCZA ZUśYCIA PALIWA SILNIKA CIĄGNIKOWEGO ZASILANEGO BIOPALIWEM RZEPAKOWYM I OLEJEM NAPĘDOWYM

Transkrypt:

3-2009 PROBLEMY EKSPLOATACJI 173 Tomasz TUŃSKI Akademia Morska w Szczecinie NATĘŻENIE PRZEPŁYWU POWIETRZA DOŁADOWUJĄCEGO SILNIK WOLNOOBROTOWY DUŻEJ MOCY Słowa kluczowe Wolnoobrotowy silnik okrętowy, ilość powietrza doładowujące, ilość gazów wylotowych, rzeczywiste warunki otoczenia i eksploatacji. Streszczenie W artykule przedstawiono możliwość uproszczenia sposobu wyznaczania ilości powietrza zapotrzebowanego przez wolnoobrotowy silnik okrętowy. Przeanalizowano wysokość błędu wynikającego z powyższego uproszczenia w oparciu o zarejestrowane wartości zużycia paliwa i oleju cylindrowego oraz wytworzonych odpadów olejowych przez silnik w rzeczywistych warunkach otoczenia i eksploatacji. 1. Wstęp Prowadząc dokładne obliczenia dotyczące wyznaczania zasobów energii traconej w procesie chłodzenia powietrza doładowującego występuje konieczność określenia ilości powietrza konsumowanego przez silniki dla efektywnego spalenia porcji paliwa dostarczanego do komór spalania. Dane publikowane przez producentów silników okrętowych dotyczą jedynie nominalnego obciążenia silnika pracującego w warunkach otocznia zgodnych z parametrami określonymi przez ISO [2].

174 PROBLEMY EKSPLOATACJI 3-2009 Wyznaczenie ilości powietrza doładowującego silniki okrętowe w rzeczywistych warunkach eksploatacyjnych jest kłopotliwe. Standardowo instalowana aparatura kontrolno-pomiarowa nie zapewnia możliwości pomiaru tego parametru. Nawet zaawansowane komputerowe systemy monitoringu siłowni okrętowych nie oferują takiej funkcji. Z tego względu odczyt oraz rejestracja natężenia przepływu powietrza doładowującego wymaga zastosowania dodatkowej aparatury pomiarowej. Wiąże się to z koniecznością poniesienia dodatkowych kosztów oraz ewentualnymi modyfikacjami systemów siłownianych. Dla silników dużych mocy nakłady finansowe oraz techniczne znacznie wzrosną ze względu na wyposażenie tych maszyn w więcej niż jeden układ turbosprężarka chłodnica powietrza doładowującego. 2. Uproszczenie W warunkach rzeczywistych ilość emitowanych spalin jest niemalże równa sumie masy zapotrzebowanego powietrza i masy zużytego paliwa. Niewielki udział masowy paliwa w porównaniu z ilością spalin powoduje, że często ilości spalin oraz ilość powietrza zapotrzebowanego do spalania stosowane są w obliczeniach zamiennie [3]. Równanie bilansu mas produkcji spalin dla wolnoobrotowych silników okrętowych przyjmuje następującą postać: m POW + m HFO + m CYL + m OL = Σ PROD = m SP [kg/h] (1) gdzie: m POW [kg/h] ilość powietrza zapotrzebowana do spalania; m HFO [kg/h] ilość paliwa spalanego przez silnik; m CYL [kg/h] ilość oleju cylindrowego zużywanego przez silnik; m OL [kg/h] ilość odpadów olejowych produkowanych przez silnik; m SP [kg/h] ilość spalin produkowanych przez silnik. Na dzień dzisiejszy opracowanych jest wiele metod pozwalających dokładnie określić ilość emitowanych przez silniki okrętowe spalin [1, 6, 7]. Wyznaczenie ilości powietrza doładowującego, przepływającego przez chłodnicę, można znacznie uprościć zakładając, że zapotrzebowanie powietrza przez silnik jest równe ilości spalin, czyli: m HFO + m CYL + m OL = 0 m POW = m SP [kg/h] (2) Powyższe uproszczenie będzie jednak wprowadzało do obliczeń błąd, na którego wysokość mają wpływ poniższe czynniki: paliwo: jest podstawowym czynnikiem mającym na proponowane uproszczenie. Stosowane do zasilania tłokowych silników okrętowych dużych mocy

3-2009 PROBLEMY EKSPLOATACJI 175 służy przede wszystkim do wytworzenia energii mechanicznej wykorzystywanej do napędu statku. Na jego zużycie ma wpływ szereg czynników konstrukcyjnych (typ silnika, rodzaj układu wtryskowego), eksploatacyjnych (stan morza, kierunek wiatru, czystość podwodnej części kadłuba) i tribologicznych (stan aparatury wtryskowej, stan elementów tworzących komorę spalania, stan układu doładowania). Większość obecnie produkowanych silników wolnoobrotowych ma możliwość współpracy z urządzeniem służącym do produkcji energii elektrycznej, czyli tak zwaną prądnicą wałową. W przypadku zastosowania prądnicy tego typu na zużycie paliwa znaczący wpływ będzie miało zapotrzebowanie statku na energię elektryczną; olej cylindrowy: zużycie oleju cylindrowego przez wolnoobrotowe silniki okrętowe jest zależne od wielu czynników konstrukcyjnych oraz eksploatacyjnych (typ systemu smarowania tulei cylindrowych, rodzaju zastosowanego oleju cylindrowego, aktualnego stopnia obciążenia silnika) Wartość ta może znacznie wzrosnąć podczas docierania pierścieni tłokowych i tulei cylindrowej. Proces ten należy przeprowadzić po każdej wymianie tych elementów. Czas trwania docierania oraz poziomy zmian dawek oleju cylindrowego są ściśle określone przez producentów silników; odpady olejowe: wolnoobrotowe silniki okrętowe są urządzeniami, których eksploatacja wiąże się z powstawaniem odpadów olejowych. Składają się na nie przede wszystkim niedopalone porcje paliwa, porcje oleju cylindrowego, nagary powstające podczas spalania paliwa, nagary powstające podczas spalania oleju cylindrowego zgarniane przez pierścienie tłokowe do przestrzeni podtłokowej. Wszystkie wyżej wymienione elementy są gromadzone w zbiornikach odpadów olejowych. Jako nieprzydatne w dalszej eksploatacji silników okrętowych są one spalane w okrętowych spalarkach odpadów olejowych lub zdawane na ląd w celu utylizacji przez wyspecjalizowane przedsiębiorstwa. Dodatkowymi odpadami olejowymi, które należy uwzględnić w składowej m OL bilansu mas (1) są pewne ilości paliwa, które w wyniku przecieków systemu paliwowego silnika są gromadzone w specjalnych zbiornikach przecieków paliwa. Zazwyczaj jest ono ponownie kierowane do systemu paliwowego siłowni okrętowej, gdyż jest to paliwo nadal nadające się do spalania przez silnik. Ponieważ każdy z wyżej wymienionych odpadów olejowych odprowadzany jest z układu spaliny powietrze paliwo olej, w bilansie mas (1) składowa m OL będzie występowała ze znakiem -. 3. Pomiary Na 2 statkach tej samej serii wyposażonych w długoskokowy, wolnoobrotowy silnik napędu głównego typu 7RTA84, przeprowadzono pomiary zużycia mediów, które zdaniem autora mają wpływ na wysokość błędu wynikającego z zastosowania powyższego uproszczenia.

176 PROBLEMY EKSPLOATACJI 3-2009 Przed rozpoczęciem pomiarów na badanych silnikach sprawdzono stan techniczny układu doładowania, aparatury wtryskowej oraz elementów komory spalania. Rozrząd pomp wtryskowych ustawiony został zgodnie z zaleceniami producenta silnika, natomiast układ regulacji rozrządu (VIT 1 ) został wyłączony. Paliwo wykorzystane podczas prowadzenia pomiarów spełniało normy paliwa RM 380. Wszystkie cylindry były dotarte oraz miały taką samą nastawę dawki oleju cylindrowego MOBILGARD540. Dla zwiększenia wiarygodności prowadzonych pomiarów rejestrację danych prowadzono równolegle za pomocą lokalnych urządzeń pomiarowych (termometry, manometry, przepływomierze, liczniki obrotów) oraz zdalnie przy pomocy systemu komputerowego systemu monitoringu siłowni. Pomiary prowadzono opierając się na założeniach podanych przez producenta silnika [4, 5]. Wyniki pomiarów rejestrowano w opracowanym i zatwierdzonym przez producenta silnika komputerowym arkuszu Main Engine Evaluation Report. Zebrane dane gromadzono na odpowiednio przygotowanych formularzach Local measuring points at ME and engine room i Remote measuring points in engine room/engineers log print. Rejestrację danych prowadzono w dwóch różnych systemach: dobowym: pozwalającym na określenie dobowego zużycia paliwa i oleju cylindrowego; chwilowym: pozwalającym na określenie zużycia powyższych mediów w powtarzanych krótkich seriach pomiarowych (po 15 30 min). Tabela 1. Zużycie paliwa oraz oleju cylindrowego STATEK 1 δ HFO- δ CYL-SP Data n N G HFO24 SP G CYL24 [obr/min] [kw] [%] [kg] [kg/h] [%] [kg] [kg/h] [%] 05.11.08 96,4 21146 85 99400.8 4141,7 2,42 810 33,8 0,0195 06.11.08 96,8 21450 85,5 99100.8 4129,2 2,48 800 33,3 0,0189 11.11.08 89,5 16663 68,7 79600.8 3316,7 2,53 690 28,8 0,0211 STATEK 2 δ HFO- δ CYL-SP Data n N G HFO24 SP G CYL24 [obr/min] [kw] [%] [%] [kg/h] [%] [kg] [kg/h] [%] 24.06.07 92,8 18625 75,7 85600.8 3566,7 2,46 670 27,9 0,0215 26.06.07 90,7 17338 71,2 79500 3312,5 2,51 640 26,7 0,0261 1 VIT Variable Injection Timing.

3-2009 PROBLEMY EKSPLOATACJI 177 System taki przyjęto w celu kontroli stabilności zużycia paliw oraz oleju. Zmiany tych parametrów wynikają z konieczności manewrowania statkiem bądź ze zmiany warunków otoczenia. Dla parametrów otoczenia panujących podczas prowadzenia pomiarów wyznaczono ilość produkowanych spalin przez badane silniki [6, 8]. Uzyskane wyniki pozwoliły na określenie ilości poszczególnych mediów w stosunku do masy spalin. Wartości te również zamieszczono w tabeli 1. Natomiast parametry zarejestrowane w systemie chwilowym zamieszczono na wykresach zamieszczonych na rysunku 1. Ilość produkowanych przez silnik odpadów olejowych została określona w oparciu o sondowanie zbiorników służących do ich gromadzenia. Prowadzone pomiary wykazały, że wartość ilości odpadów olejowych produkowanych przez silnik w rzeczywistych warunkach eksploatacji statku w cyklu chwilowym przy krótkich sesjach pomiarowych obarczona jest wysokim błędem. Z tego względu pomiar tego parametru przeprowadzono tylko w cyklu dobowym. Analogicznie jak dla paliwa oraz oleju cylindrowego, wyznaczono ilość odpadów olejowych w stosunku do ogólnej masy spalin. Zarejestrowane oraz obliczone wartości przedstawiono w tabeli 2 wspólnie dla obydwóch badanych silników. Tabela 2. Produkcja odpadów olejowych N [%] 65 70 71 75 76 80 81 85 G OL24 [kg] 68 69 82 89 δ OL-SP [%] 0,0026 0,0024 0,0025 0,0021 gdzie: n [obr/min] prędkość obrotowa silnika; N [kw] obciążenie silnika; G HFO24 [kg] / [kg/h] dobowe / godzinowe zużycie paliwa; G CYL24 [kg] / [kg/h] dobowe / godzinowe zużycie oleju cylindrowego; G OL24 [kg] dobowa ilość odpadów olejowych produkowanych przez silnik; δ HFO-SP [%] stosunek masy paliwa do masy produkowanych spalin; δ CYL-SP [%] stosunek masy oleju cylindrowego do masy produkowanych spalin; δ OL-SP [%] stosunek masy produkowanych odpadów olejowych do masy produkowanych spalin.

178 PROBLEMY EKSPLOATACJI 3-2009 Rys. 1. Zużycie paliwa oraz oleju cylindrowego

3-2009 PROBLEMY EKSPLOATACJI 179 4. Wnioski Analiza udziałów ilości spalanego paliwa i oleju cylindrowego oraz produkowanych odpadów olejowych w stosunku do masy wydalanych przez silnik spalin wykazała, iż media te w bardzo różnym stopniu będą wywierały wpływ na wysokość błędu obliczeń opartych na zależności (2). Dla poszczególnych składników bilansu mas (1) przedstawia się on następująco: paliwo: ma największy wpływ na wysokość błędu uproszczonych obliczeń. Masa spalanego podczas pomiarów paliwa stanowiła 2,42 2,53% masy produkowanych spalin. Ewentualne pominięcie tego składnika podczas obliczeń będzie generowało najwyższe błędy. Należy zwrócić uwagę, wartość ta została wyznaczona dla paliwa typu RMG 380; olej cylindrowy: ma znikomy wpływ na wysokość błędu uproszczonego bilansu mas (2). Jednak dla prowadzenia dokładnych obliczeń należy uwzględnić ten składnik, jako że jego ilość stanowi 0,8% masy spalanego paliwa oraz 0,02% masy produkowanych spalin; odpady olejowe: mają w porównaniu z paliwem oraz olejem cylindrowym najniższy wpływ na przedstawione uproszczenie. Nieuwzględnienie odpadów olejowych stanowiących 0,1% masy spalanego paliwa i 0,002% masy produkowanych spalin będzie generowało pomijalne błędy podczas uproszczonych obliczeń powietrza zapotrzebowanego do spalania. Wprowadzając do obliczeń średni współczynnik korekcji równy 2,4% masy spalin można wyznaczać ilość powietrza zapotrzebowanego do spalania przez długoskokowy silnik wolnoobrotowy z minimalnym błędem przy jednoczesnym uproszczeniu procedur obliczeniowych. W oparciu o przeprowadzone pomiary możliwe jest założenie, że równanie bilansu mas (1) przyjmuje następującą postać: m POW = 0,976 m SP [kg/h] (3) Należy zwrócić uwagę, że udział masy spalanego paliwa w stosunku do masy spalin wzrósł zaledwie o 0,1% przy wzroście obciążenia silnika od 68 do 85%. Można więc przyjąć, że proponowany współczynnik korekcji w równaniu (3), wynoszący 0,976, jest stały dla silnika pracującego w badanym zakresie obciążeń. Literatura Recenzent: Adam CHARCHALIS 1. Borkowski T.: Emisja spalin przez silniki okrętowe zagadnienia podstawowe, Szczecin 1999.

180 PROBLEMY EKSPLOATACJI 3-2009 2. ISO, Declarations of power, fuel and lubricating oil consumptions, and test methods, 3046/1-2002. 3. Kowalewicz A.: Podstawy procesów spalania, WNT, Warszawa 2000. 4. WARTSILA, Engine selection and project manual RTA84C and RTA96C, Winterthur, 1998. 5. WARTSILA, Engine selection and project manual RTA84T-B and RTA84T-D, Winterthur 2000. 6. Tuński T.: Automatyzacja procesu obliczania parametrów spalin, Вопросы Повышения Эффективности Судовых И Стационарныхэ Энэргетических Установок, Kaliningrad 2001. 7. Tuński T.: Zmiany w formułach określania parametrów spalin silników typu RTA wynikające z rozwoju silników okrętowych oraz urządzeń pomocniczych, Gdańsk 2000. 8. Tuński T.: Zwiększenie efektywności wykorzystania energii odpadowej w układzie silnik kocioł utylizacyjny w rzeczywistych warunkach otoczenia i eksploatacji statku, Rozprawa doktorska, Akademia Morska, Szczecin, 2005, p. 152. The intensity of air flow charging into high-power marine engines operatnig at low-speed Key-words Marine low speed engine, amount of charging air, amount of exhaust gases, real ambient and operating conditions. Summary The following article describes the possible simplification of the calculating procedure concerning the amount of the air required for the combustion process of the marine low speed engine. An analysis of the miscalculation factor has been based on the amount of the fuel oil and cylinder oil consumption and amount of the waste oil generated by marine engine under the real ambient and engine operation conditions.