EGZ. 6 D A R T s.c. PRACOWNIA PROJEKTOWANIA I USŁUG BUDOWLANYCH 10 668 OLSZTYN ul. STARE MIASTO 22 ( + 48 605 256 764 PRZEDMIOT OPRACOWANIA :... PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI BUDYNKU ZAPLECZA KOMPLEKSU SPORTOWEGO Moje boisko ORLIK 2012... ADRES : ul. Szkolna, 11-220 Górowo Iławeckie, dz. nr. 77/2, 77/3 obr. 3... INWESTOR : Gmina Miejska Górowo Iławeckie ul. Plac Ratuszowy 18... OPRACOWAŁ : mgr inż. Zbigniew Wojtal ub. 213/76/OL.. OLSZTYN, MAJ 2012 r AUTOR DOKUMENTACJI JEST CZŁONKIEM POLSKIEJ IZBY INŻYNIERÓW BUDOWNICTWA NR EWID. NR WAM/BO/2968/O1-1 -
O p i s k o n s t r u k c y j n y - do projektu budowlanego konstrukcji budynku zaplecza na terenie kompleksu sportowego Moje boisko ORLIK 2012. ul. Szkolna, 11-220 Górowo Iławeckie dz. nr. 77/2, 77/3 obr. 3 1.0 Podstawa opracowania. Zlecenie Inwestora - Gmina Miejska Górowo Iławeckie. Projekt powtarzlny. Dokumentacja geotechniczna terenu opracowana przez Zakład Geotechniczny GEOL. Uzgodnienia materiałowe z Inwestorem. Obowiązujące normy i normatywy. 2.0 Opis ogólny. Przedmiotem projektu jest adptacja budynku zaplecza dla projektowanego kompleksu Sportowego do miejscowych warunków geotechnicznych i obciążeniowych związanych z IV strefą obciążenia śniegiem. Budynek parterowy, z dachem dwuspadowym pokrytym dachowką, więżbą drewnianą. Posadowiony na ławach i stopach fundamentowych. 3.0 Opis szczegółowy. 3.1 Dach. Dach kopertowy, czterospadowy o konstrukcji drewnianej, krokwiowej pod pokrycie dachowką ceramiczną. Krokwie drewniane o przekroju 7.2 x 18 cm w rozstawie c < 1,0 m oparte górą na belce kalenicowej wspartej na drewnianych słupach usztywnionej mieczami. Dołem krokwie wsparte na murłatach 12 x 12 zamocowanych śrubami kotwiącymi M12 co 100 cm do żelbetowego wieńca spinającego ściany nośne budynku. Zwrócić należy uwagę na dokładne zamocowanie elementów więźby do konstrukcji budynku.. Elementy drewniane więźby łączyć należy zgodnie z normą i zasadami sztuki ciesielskiej. Wszystkie elementy drewniane więźby przed wbudowaniem należy zaimpregnować środkami grzybobójczymi i ognioochronnymi przez kilkakrotne zanurzenie w roztworze np. Fobosu 2m, SOLTOXu itp. 3.2 Podciągi i nadproża. Nadproża okienne i drzwiowe zaprojektowano z typowych, prefabrykowanych belek typu L-19 z dobranym zbrojeniem i długością. 3.3. Wieńce. - 2 -
Wieńce powinny spinać ściany konstrukcyjne budynku w poziomie oparcia belek stropowych.we wieńce w czasie betonowania osadzić należy śruby kotwiące murłaty. Zbrojenie podłużne wieńców 4 ø 12 (34GS) łączyć należy na pełen zakład lz = 50δ = 60 cm. przy czym poszczególne pręty łączyć należy w różnych przekrojach. Wieńce na ścianach zewnętrznych wymagają docieplenia przez oklejenie styropianem metodą lekką. Zwrócić należy uwagę na zabetonowanie we wieńcach poddasza na ścianach zewnętrznych śrub kotwiących murłaty. 3.4 Ściany i słupy. Ściany zewnętrzne w części nadziemnej zaprojektowano jako warstwowe o gr. 40 cm Warstwa nośna o gr. 18 cm. murowna z bloczków wapienno-piaskowych na zaprawie cementowo-wapiennej lub kleju. Izolacja termiczna w welny mineralnej gr. 12 cm. Warstwa elewacyjna z licowanej ścianki gr. 6 cm z cegły pełnej. Wewnętrzne słupy nośne murowane o przekroju 25 x 25 zm z cegły wapienno piaskowej pełnej kl. 150 na zaprawie cementowej wzmocnione prętem # 12 ( A III ) w spoinie między cegłami. Ścianki fundamentowe, betonowe, wylewane z betonu żwirowego B 20 o gr. 20 cm ocieplone warstwa izolacyjną i obmurowane ścianką dociskową gr. 12 cm z cegły ceramicznej pełnej. 3.5. Fundamenty. Posadowienie płaskie, bezpośrednie na stopach i ławach fundamentowych. Stopy żelbetowe z betonu B 2O o gr. 35 cm zbrojone stalą 34 GS. wg rysunków konstrukcyjnych. W stopach zabetonowane pręt kotwiący będącym zbrojeniem słupów murowanych. Zbrojenie podłużnie ław 4 Ø 12 ( A III ) Strzemiona Ø 6 co 30 cm Poziom posadowienia według sytuacji i rysunku ław fundamentowych. Poziom posadzki parteru Poziom posadowienia 0,00 = 138.30 mnpm, -.1,30 = 137,00 mnpm. Przed zabetonowaniem ław należy pamiętać: - w oznaczonym miejscu w betonie ław fundamentowych osadzić tuleje na poziomy kanalizacyjne. - wyprowadzić uziomy powiązane z prętami podłużnymi zbrojenia. 4.0 Posadowienie. zaprojektowano w oparciu o parametry gruntu uzyskanych z dokumentacji geotechnicznej opracowanej przez Zakład Geotechniczny GEOL dla projektu budowlanego kompleksu ORLIK. W grudniu 2008 r. W ynika z niej że w miejscu projektowanego budynku zaplecza na rzędnej projektowanej posadowienia wystepuje warstwa III b tj. wilgotne gliny piaszczyste przewarstwione gliną piaszczystą z humusem stanie plastycznym. I L = 0,30. Dla podach w dokumentacji parametrow gruntu ustalono naprężenia dopuszczalne i graniczne. Ze względu na dowolną interpretacją przebiegu warstwy nośnej przyjętą w dokumentacji należy po wykonaniu wykopu, a przed zabetonowaniem fundamentów - 3 -
sprawdzić gruntw wykopie i dokonać odbioru z udziałem geologa i potwierdzić to wpisem do dziennika budowy. Pod posadzkę piwniczną wykonać nasyp budowlany z pospółki zagęszczonej do I s = 1,00 Głębokość przemarzania w miejscu lokalizacji obiektu h = 1.0 m. Olsztyn. maj 2012 r. opracował : mgr inż. Z. Wojtal - 4 -
D A R T PRACOWNIA PROJEKTOWANIA I USŁUG BUDOWLANYCH 1O O27 OLSZTYN ul. Stare Miasto 22 ( +48 89 605256764 O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E DO PROJEKTU BUDOWLANEGO BUDYNKU ZAPLECZA SOCJALNEGO. NA TERENIE PROJEKTOWANEGO KOMPLEKSU SPORTOWEGO ORLIK 2012 11-220 Górowo Iławeckie, ul. Szkolna dz. nr. 77/2, 77/3 obr. 3 1.0. Konstrukcja dachu na budynku zaplecza. 1.1. Obciążenie połaci dachowej 1.1.1. Obciążenie konstrukcją dachu. Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,85 kn/m 2. Obliczeniowe wartości obciążenia: Q o1 = 0,96 kn/m 2, γ f1 = 1,13, Q o2 = 0,77 kn/m 2, γ f2 = 0,90. Składniki obciążenia: Dachówka ceramiczna. Q k = 0,600 kn/m 2 = 0,60 kn/m 2. Q o1 = 0,66 kn/m 2, γ f1 = 1,10, Q o2 = 0,54 kn/m 2, γ f2 = 0,90. Konstrukcja dachu Q k = 0,1 = 0,10 kn/m 2. Q o1 = 0,12 kn/m 2, γ f1 = 1,20, Q o2 = 0,09 kn/m 2, γ f2 = 0,90. deskowanie gr. 25 mm Q k = 6,0 0,025 = 0,15 kn/m 2. Q o1 = 0,18 kn/m 2, γ f1 = 1,20, Q o2 = 0,14 kn/m 2, γ f2 = 0,90. 1.2. Śnieg 1.2.1. Dachy dwuspadowy Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 1,60 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az1, jak dla strefy IV. Współczynnik kształtu C = 0,8 (60-30)/30 = 0,80 jak dla dachu dwuspadowego przy obciążeniu dla pokryć i płatwi. 30 30 C C2 C1-5 -
Charakterystyczna wartość obciążenia śniegiem: Q k = 1,6 kn/m 2 0,8 ( 60-30 ) / 30 = 1,28 kn/m 2. Obliczeniowa wartość obciążenia śniegiem: Q o = 1,92 kn/m 2, γ f = 1,50. 1.3. Wiatr 1.3.1. Dach dwuspadowy Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru q k = 0,25 kn/m 2 przyjęto jak dla strefy I. Współczynnik ekspozycji C e = 1,00 przyjęto jak dla terenu A i wysokości nad poziomem gruntu z = 4,50 m. Ponieważ H/L 2 przyjęto stały po wysokości rozkład współczynnika ekspozycji C e o wartości jak dla punktu najwyższego. 4,50 4,5 0 Współczynnik działania porywów wiatru β = 1,80 przyjęto jak do obliczeń budowli niepodatnych na dynamiczne działanie wiatru (logarytmiczny dekrement tłumienia = 0,20; okres drgań własnych T = 0,20 s). Współczynnik aerodynamiczny C połaci nawietrznej dachu dwuspadowego (α = 30 ) wg wariantu II równy jest C = C z - C w = 0,25, gdzie: C z = 0,25 jest współczynnikiem ciśnienia zewnętrznego, C w = 0,00 jest współczynnikiem ciśnienia wewnętrznego. 6 Wiatr 17,5 Cz Wiatr 2,77 4,5 Charakterystyczna wartość obciążenia wiatrem: Q k = 0,25 kn/m 2 1,00 ( 0,25-0,00 ) 1,8 = 0,11 kn/m 2. Obliczeniowa wartość obciążenia wiatrem: Q o = 0,14 kn/m 2, γ f = 1,30. 1.4. Obciążenie sufitow. 1.4.1. Sufity z płyty GKF Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,70 kn/m 3. Obliczeniowe wartości obciążenia: Q o1 = 0,87 kn/m 3, γ f1 = 1,22, Q o2 = 0,63 kn/m 3, γ f2 = 0,90. - 6 -
Składniki obciążenia: Gipsowa bez piasku Q k = 12,0 0,025 = 0,30 kn/m 3. Q o1 = 0,36 kn/m 3, γ f1 = 1,20, Q o2 = 0,27 kn/m 3, γ f2 = 0,90. Izolacja termicznaz wełny mineralnej gr. 25 cm. Q k = 1,2 0,25 = 0,30 kn/m 3. Q o1 = 0,39 kn/m 3, γ f1 = 1,30, Q o2 = 0,27 kn/m 3, γ f2 = 0,90. konstrukcja nośna sufitów. Q k = 0,10 kn/m 3. Q o1 = 0,12 kn/m 3, γ f1 = 1,20, Q o2 = 0,09 kn/m 3, γ f2 = 0,90. Poz. 1.5 Wymiarowanie krokwi prostych.. Przyjęto rozstaw krokwi c = 100,0 cm Moment zginający : M = 3,20 2 * 0,125* ( 0,96 + 1,92 + 0,14 ) = 3,87 knm - przyjęto wstępnie płatwie o przekroju 7,2 x 18 cm Wx = ( 7.2 x 18,0 2 / 6 = 389 cm 3 Ix = ( 7.2 x 18,0 3 / 12 = 3499 cm 4 Wp = 3,87/ 389,00 = 99,49 cm 3 < 130,00 Przyjęty przekrój krokwi 7,2 x 18 cm jest wystarczający. Sprawdzenie ugięcia : a = 5/48 x ( 3,87*10 2 * 3,20 2 )*0,80 / ( 90 000* 3499*1,20 ) = 1,09 cm < 320/200 = 1,60 cm Przekrój spełnia również warunki ugięcia. Poz. 1.5.1 Krokwie narożne. Przyjęto konstrukcyjnie krokwie narozne o przekroju 8 x 18 cm. Poz. 1.6 Belka kalenicowa. Przyjęto konstrukcyjnie belkę o przekroju 12 x 12. Poz. 1.6.1 Miecze wspierające belkę kalenicową. Przyjęto konstrukcyjnie o przekroju 12 x 12 i wysięgu c = 60 cm z obu stron słupa. Poz. 1.6.2 Słupy wpierające. Przyjęto konstrukcyjnie o przekroju 12 x 12. N = 3,02* 3,20* 0,5* 2,80 = 27,06 kn. - 7 -
Poz. 1.7 Beleczki nośne pod zawieszenie sufitów. Przyjęto rozstaw krokwi c = 88,0 cm Obciążenie z poz. 1.4 q = 0,87 kn/m 2 M = 0,125* 2,80 2 * 0,87 = 0,86 knm - przyjęto wstępnie beleczki o przekroju 6,0 x 12 cm Wx = ( 6,0 x 12,0 2 / 6 = 144,0 cm 3 Ix = ( 6,0 x 12,0 3 / 12 = 864 cm 4 Wp = 0,86/ 144 = 59,72 cm 3 < 130,00 Przyjęty przekrój krokwi 6,0 x 12 cm jest wystarczający. Sprawdzenie ugięcia : a = 5/48 x ( 0,86*10 2 * 2,80 2 ) / ( 90 000* 864*1,20 ) = 0,77 cm < 2,80/250 = 1,12 cm Przekrój spełnia również warunki ugięcia. POZ.1.8 Płatw środkowa. OBCIĄŻENIE płatwi : g = 0,87* 2,80 kn/mb + c.wł. = 2,80 kn/mb M x = 0.125* 2,80 2 * 2,80 = 2,75 knm R = 2,80* 2,80 = 7,85 kn DANE : przyjęto płatew drewnianą o przekroju 12 x 12 cm Wx = ( 12 x 12 2 ) / 6 = 288 cm 3 Ix = ( 12 x 12 3 )/ 12 = 1728 cm 4 Wp = 2,75/ 288 = 95,50 cm 3 < 130,00 Przyjęty przekrój belki płatwiowej 12 x 12 cm jest wystarczający. POZ. 2.0 Podciagi i nadproża. POZ. 2.1 Nadproża nad oknami w ścianach zewnętrznych. Przyjęto konstrukcyjnie jako prefabrykowane, zestawione z dwóch belek L 19/150-8 -
POZ. 2.2 Nadproża drzwiowe w ścianach konstrukcyjnych.. Przyjęto konstrukcyjnie jako prefabrykowane, zestawione z dwóch belek L 19/120 POZ. 3.0 WIEŃCE. W poziomach zwieńczenia ścian zewnętrznych pod oparcie konstrukcji dachu zaprojektowano żelbetowe ściągi w postaci wieńców z betonu B 2O zbrojonych podłużnie 4 Ø 12. ( A III ) Pręty główne zbrojenia łączyć należy w róznych przekrojach przekrojach zachowaniem pełnych zakładów jak dla czystego rozciągania. Wieńce na ścianach zewnętrznych ocieplone przez oklejenie styropianem. POZ. 4.0 ŚCIANY I SŁUPY. POZ. 4.1. Ściany fundamentowe. Przyjęto ściany wylewane z betonu zwirowego B 20 o gr. 20 cm. POZ. 4.2. Ściany zewnętrzne nadziemia. Przyjęto ściany warstwowe, murowane o gr. 40 cm. Warstwa nośna z cegły wapienno piaskowej gr. 18 cm z na zaprawie cementowo-wapiennej. Izolacja termiczna z wełny mineralnej gr. 12,0 cm. Obłożenie cegłą klinkierowa gr. 6 cm. POZ. 4.3 Słupy wewnętrzne.. Przyjęto słupy murowane o przekrojum 25 x 25 cm na zaprawie cementowej zbrojone pionowe w spoinie środkowej z pręta # 12 ( A III ) POZ. 4.4 Ścianki działowe, wewnętrzne.. Przyjęto konstrukcyjnie ścianki o gr. 12 cm murowane z pustaków silikatowych. POZ. 5.0 FUNDAMENTOWANIE. POZ. 5.1 Stopa fundamentowa nr 1 pod słup wewnętrzny nośny. Obciążenie : - reakcja od słupa konstrukcji dachu : = 27,06 kn - reakcja od płatwi pod oparcie stropu : = 07.85 kn - ciężar własny słupa żelbetowego 0,25*0,25*19,00*,1,2* 2,5 = 3,56 kn - obciążenie stopą i naziomem 19,0*0,50*0,50*1,30*1,10 = 6,80 kn 45,30 kn - do obliczeń przyjęto Q = 50,00 kn/mb Przyjęto warstwę nośną z gruntów piaszczystych o q fn = 1,20 MPa dla - D min = 1,20 m A = B = 50 cm B:L = 1,0 przyjęto q = 1,20 MPa A = B = 50,00 ; 1,2 = 64,5cm Przyjęto stopę o wymiarach 65 x 65 x 30 cm z betonu B 20 patrz rys. konstrukcyjny. - 9 -
POZ. 5.2 Ława fundamentowa nr 2 pod ścianę zewnętrzną nośną. Obciążenie : - ściana murowana 0,18* 19,0* 1,2* 2,5 = 16,42 kn/mb - wieńce żelbetowe 0,18*0,25*25,00*1,2*2 = 3,78 kn/mb - obciążenie od stropodachu ( 3,02 + 0,89) *2,80*1,10 = 13,13 kn/mb - obciążenie fundamentem i naziomem : 1,20* 0,50* 20,00* 1,2 = 14,40 kn/mb = 47,72 kn/mb - do obliczeń przyjęto Q = 50,00 kn/mb B = 50,00 : 1,20 = 41,66.0 cm. przyjęto ławę 45 x 30 cm z betonu B 2o zbrojoną podłużnie 4 # 12 ( A III ) strzemiona Ø 6 co 30 cm. POZ. 5.3 Ława fundamentowa nr 3 pod ścianę zewnętrzną szczytową. Przyjęto ławę 45 x 30 cm z betonu B 2o zbrojoną podłużnie 4 # 12 ( A III ) strzemiona Ø 6 co 30 cm. Olsztyn 05.2012 opracował : mgr inż. Z. Wojtal - 10 -