OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE OBIEKT : TEMAT: Przebudowa i rozbudowa Targowiska Miejskiego w Śremie WIATA ZADASZENIE ADRES: dz. nr ewid. 1789/63, 1790/5, 1742/2 INWESTOR: Przedsiębiorstwo Gospodarki Komunalnej w Śremie Sp. z o.o. ul. Parkowa 6 SPRAWA: 030/2012 DATA: 10.2012 r. STADIUM: PROJEKT BUDOWLANY OPRACOWAŁ: mgr inż. JACEK SENFTLEBEN upr. bud. nr 7131/6/P/2002 SPRAWDZIŁ: mgr inż. PIOTR ADAMCZAK upr. bud. 7131/96/P/2000
1. OPIS KONSTRUKCYJNY Opis budowlany konstrukcyjny Obliczenia konstrukcyjne SPIS DOKUMENTACJI 2. SPIS POZYCJI OBLICZENIOWYCH Poz. 1.1. Płatew stalowa... 13 Poz. 2.1. Rama stalowa... 15 Poz. 3.1. Fundament oczep (wartości reakcji)... 19 Poz. 3.2. Fundament oczep (wartości reakcji)... 20 3. ZAŁĄCZNIKI 1. Oświadczenie o zgodności wykonania projektu z przepisami. 2. Kserokopia uprawnień 3. Zaświadczenia o przynależności do Izby -1-
OPIS BUDOWLANY do projektu konstrukcji wiaty 1. DANE OGÓLNE 1.1 Przedmiot opracowania. Przedmiotem opracowania jest projekt konstrukcji wiaty stalowej. 1.2 Podstawa opracowania. Projekt wykonany został w oparciu o: obowiązujące normy i przepisy prawa budowlanego; projekt koncepcyjny zatwierdzony przez Inwestora; dokumentacja geotechniczna. 1.3. Wykaz norm: PN - 82/B - 02000 PN - 82/B - 02001 PN - 82/B - 02003 PN - 80/B 02010/Aa1 PN-EN 1991-1-3 PN - 77/B 02011/Az1 PN-EN 1991-1-4 PN - 88/B - 02014 PN - 90/B - 03000 PN-B-03264:2002 PN - 90/B - 03200 PN - 76/B - 03001 PN - 81/B - 03020 PN -B- 06200:2002 Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości. Obciążenia w obliczeniach statycznych Obciążenia stałe. Obciążenia w obliczeniach statycznych Obciążenia zmienne. Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia śniegiem. Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie wiatrem. Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia gruntem. Projekty budowlane. Obliczenia statyczne. Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie. Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. Konstrukcje i podłoża budowli. Ogólne zasady obliczeń. Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie. Konstrukcje stalowe budowlane. Warunki wykonania i odbioru. Wymagania podstawowe. 2. DANE KONSTRUKCYJNO - BUDOWLANE 2.1. Wiata stalowa Konstrukcję wiaty o wymiarach: szerokość 24,0 m; długości 70,0 m i wysokość 7,30 m stanowi rama stalowa w układzie jednonawowym Układy poprzeczne w rozstawie co 6,0 m; ramy stalowe o rozpiętości ok. 19,05 m. Ramy będą utwierdzone w stopach/oczepach fundamentowych przekazujące obciążenie na pale. Płatwie stalowe zaprojektowano jako ciągłe. Pokrycie dachu stanowi szkło bezpieczne. Stężenia połaci dachu stanowią stężenia krzyżowe. Stateczność wiaty jest zapewniona przez stężenia połaciowe i słupy utwierdzone w fundamencie. Elementy stalowe zaprojektowano ze stali S235 (St3S) i S355 (18G2). Do spawania konstrukcji należy użyć elektrody EB, drut SG. Do montażu hali należy użyć śrub klasy 8.8 i 10.9. 2.2. Klasa konstrukcji stalowej Konstrukcję stalową należy wykonać zgodnie z Warunkami wykonania i odbioru budowlanych konstrukcji stalowych Polska Norma PN-B-06200:2002. Klasa konstrukcji 2 wymagania podwyższone dla konstrukcji stalowych wg PN-B-06200:2002. Wykonawca konstrukcji stalowych winien posiadać uprawnienia zakładu I grupy wg PN-87/M-69009 zgodnie z załącznikiem D wg PN-B-06200. Zakres badań spoin zgodny z załącznikiem B Normy PN-B06200. -2-
2.3. Założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji Obciążenia stałe: - ciężar konstrukcji. - pokrycie dachu hali p = 0,50 kn/m2; wsp. obc. = 1,2 Obciążenia zmienne: - śnieg dla II strefy q = 0,90 kn/m2; wsp. obc. = 1,5 - wiatrem dla I strefy p = 0,30 kn/m2; wsp. obc. = 1,5 - obc. technologiczne p = 0,10 kn/m2; wsp. obc. = 1,2 2.4. Warunki gruntowe Poziom zerowy - wg projektu architektury. Na podstawie dokumentacji geotechnicznej opracowanej przez PRACOWNIĘ DOKUMNETACJI HYDROGEOLOGICZNEJ MGR PIOTR WOŁCYRZ, grunty występujące w podłożu ujęto w sześciu warstwach geotechnicznych o zmiennych wartościach cech fizyczno-mechanicznych. Są to grunty mineralne nie spoiste; średnio zagęszczone i spoiste; twardoplastyczne i plastyczne oraz organiczne. W podłożu wydzielono: warstwę geotechniczną nr I - glinę piaszczystą (Gp) żółtą i szarą, wilgotną, twardoplastyczną, na granicy stanu plastycznego, o stopniu plastyczności I L =0,25; warstwę geotechniczną nr II - glinę piaszczystą (Gp) żółtą i szarą, mało wilgotną, twardoplastyczną, o stopniu plastyczności I L =0,10; warstwę geotechniczną nr III - namuł gliniasty (Nmg) czarny, wilgotny, na granicy stanu twardoplastycznego i plastycznego, o stopniu plastyczności I L =0,25, o zawartości substancji organicznej >2% a mniej niż 30%; warstwę geotechniczną nr IV - piasek drobny (Pd) żółty i szary, wilgotny i mokry, o stopniu zagęszczenia I D =0,45; warstwę geotechniczną nr V - piasek drobny (Pd), żółty, mało wilgotny, średnio zagęszczony, o stopniu zagęszczenia I D =0,5; warstwę geotechniczną nr VI - torf (T) brunatny, wilgotny, o zawartości substancji organicznej I OM > 30%; Warunki wodne Woda gruntów występuje na głębokości od 1,6 do 6,0 m. Występują tutaj dwa poziomy wodonośno-gruntowe o swobodnym zwierciadle oraz wgłębny o zwierciadle subartezyjskim, nawierconym w piaskach średnich na głębokości od 4,5 do 6,0 m. Poziom gruntowy stabilizuje się na głębokości od 1,6 do 2,5m ppt. (75,3-76,3 m n.p.m.) a poziom wgłębny na ok.2,5 do 3,5 m p.p.t (74,3-75,6 m n.p.m.). Poziom gruntowy występuje w utworach piaszczystych oraz organicznych. Natomiast poziom wgłębny występuje w piaskach średnich, które występują pod utworami organicznymi. Poziom gruntowy w tym rejonie jest zasilany głównie przez infiltrację opadów atmosferycznych. Pionowe wahania zwierciadła wody poziomu gruntowego mogą wynosić w cyklu rocznym nawet 1,0 m. Współczynnik filtracji piasków drobnych wynosi 1x10-5 m/s a piasków średnich 1x10-4 m/s. Natomiast dla glin piaszczystych wynosi on 1x10-8 m/s a dla namułów i torfów wynosi on 1x10-7 m/s. Wnioski W podłożu analizowanego obiektu, pod warstwą nasypu niebudowlanego o miąższości 0,5-2,3 m zalegają grunty nośne i słabo- nośne o zmiennych parametrach geotechnicznych. Są to grunty nie spoiste - piaski drobne i średnie (warstwy nr IV i V) w stanie średnio zagęszczonym oraz spoiste - gliny piaszczyste (warstwy I, II) w stanie twardoplastycznym i na granicy stanu plastycznego (warstwa nr I). Ponadto występują utwory organiczne (warstwa nr III - namuły gliniaste oraz warstwa nr VI - torfy). Warstwy nr II, IV, V mają korzystne dla fundamentowania parametry geotechniczne. Nadają się do posadowienia bezpośrednio obiektu budowlanego. Należy jedynie zdjąć warstwę nasypu nie budowlanego. Natomiast warstwy nr I - glina piaszczysta w stanie twardoplastycznym na granicy stanu plastycznego ( I L = 0,25) wymaga wykonania obliczeń obciążeń w miejscu jej występowania i dobrania odpowiednich rodzajów fundamentów. Utwory organiczne - warstwa nr III namuły gliniaste oraz VI - torfy są utworami słabonośnymi i w tym stanie nie nadają się do bezpośredniego fundamentowania. Należy je albo wymienić na utwory piaszczyste, albo wykonać fundamenty głębokie (studnie lub pale) oparte na warstwie nr V-piaskach średnich. Wodę gruntową nawiercono na głębokości od 1,6 do 6,0 m. Występują tutaj dwa poziomy wodonośne - gruntowy o swobodnym zwierciadle oraz wgłębny o zwierciadle subartezyjskim, nawierconym w piaskach średnich na głębokości od 4,5 do 6,0 m. Poziom gruntowy stabilizuje się na głębokości od 1,6 do 2,5 m p.p.t. (75,3-76,3 m n.p.m.) a poziom wgłębny na ok. 2,5 do 3,5 m p.p.t. (74,3-75,6 m n.p.m.). Poziom gruntowy -3-
występuje w utworach piaszczystych oraz organicznych. Natomiast poziom wgłębny występuje w piaskach średnich, które występują pod utworami organicznymi. Poziom wód gruntowych i wgłębnych będą utrudniać wymianę gruntów, co wiązać się będzie z koniecznością odwadniania wykopów. Wykonanie fundamentów głębokich nie będzie związane z koniecznością odwadniania wykopów lub w niewielkim zakresie. Podczas fundamentowania należy zachować strefę przemarzania gruntu wynoszącą w tym rejonie 0,8m. Warstwę nasypów należy bezwzględnie usunąć pod projektowanymi fundamentami wiaty. W miejscu występowania gruntów słabonośnych (warstwa nr III namuły gliniaste oraz VI torfy) posadowienie wykonać pośrednie na palach. Fundament pod słupami zaprojektowano jako stopa-oczep żelbetowy, który będzie wsparty na palach. Dobór typu pali (średnice, rozstaw i długość) zostanie opracowany przez specjalistyczną firmę np. KELLER lub NOVOTECH na etapie projektu wykonawczego. Projektant przekaże obciążenia działające, na każdą stopę fundamentową. Pale należy wprowadzać aż do gruntu nośnego, który stanowić będzie ich oparcie. Oczepy stóp opierać na palach. Także należy wykonać ponowne badania gruntowe pod każdą grupę pali celem ustalenia poziomu występowania gruntów nośnych. Cały budynek zalicza się do drugiej kategorii geotechnicznej warunków posadowienia obiektu, która obejmuje obiekty budowlane w prostych i złożonych warunkach gruntowych, wymagające ilościowej oceny danych geotechnicznych i ich analizy. Złożone warunki gruntowe - występujące w przypadku warstw gruntów niejednorodnych, nieciągłych, zmiennych genetycznie i litologicznie, obejmujących grunty słabonośne, przy zwierciadle wód gruntowych w poziomie projektowanego posadawiania i powyżej tego poziomu oraz przy braku występowania niekorzystnych zjawisk geologicznych. Wykonawca przed przystąpieniem do prac ziemnych i fundamentowych powinien zapoznać się z projektem geologicznym i przy pracach fundamentowych uwzględnić zawarte w nim uwagi. 3. ROZWIĄZANIA BUDOWLANE KONSTRUKCYJNO-MATERIAŁOWE. Stopy/oczepy posadowienie pośrednie na palach żelbetowe wylewane na mokro w deskowaniu z betonu C25/30 (B30), klasa ekspozycji XC4 maksymalny stosunek W/C<0,5; zbrojenie prętami ze stali A-IIIN (RB500W); podczas robót zbrojeniowych przyspawać bednarkę (instalacja odgromowa) Fe Zn 25x5, wg projektu części elektrycznej; otulina zbrojenia wynosi 5 cm; w stopach-oczepach osadzić kotwy stalowe do słupów przy użyciu szablonów i przy stałej obsłudze geodezyjnej z dokładnością do +/-5mm; pod podstawy słupów wykonać podlewkę gr. ok. 30-50 mm z zaprawy cementowej ekspansywnej np. Sika Grout 314 lub Ceresit CX 15; na stopach wykonać izolację przeciwwilgociową wg proj. architektury. Uwaga: Rzędną posadowienia pali ustalić indywidualnie w zależności od miejscowej rzędnej występowania gruntów nośnych, każdy pal (grupę pali) należy zapuścić w grunt nośny. Ze względu na złożone warunki gruntowe i występujące grunty słabonośne w podłożu (warstwa nr III namuły gliniaste oraz VI torfy), zaleca się prace prowadzić pod stałym nadzorem geotechnicznym. W projekcie wykonawczym należy opracować projekt technologii wykonywania fundamentów. Przed rozpoczęciem robót ziemnych pod wszystkie fundamenty sprawdzić, czy nie występuje kolizja z uzbrojeniem terenu. W przypadku występowania kolizji należy niezwłocznie w formie pisemnej poinformować projektanta. Szczegółowe rozwiązania fundamentów zostaną przedstawione w projekcie wykonawczym, dopuszcza się wykonanie innego pośredniego fundamentowania np. studnie po wcześniejszym uzgodnieniu z projektantem. Płatwie płatwie jako belki ciągłe: IPE, wg obliczeń; -4-
Rama stalowa rygiel łukowy HEA, wg obliczeń; słupy blachownica stalowa, HKS, wg obliczeń; Stężenia stężenia połaciowe: RK, stal S235JR (St3S); Połączenia śruby klasy 8.8 i 10,9; elektroda EB, drut SG; Dach pokrycie szkło bezpieczne. 4. ZABEZPIECZENIE ANTYKOROZYJNE Przed malowaniem zaleca się poddać konstrukcję cynkowaniu. Wszystkie elementy stalowe należy zabezpieczyć na wytwórni przed korozją farbami wg zaleceń producenta. Powierzchnie konstrukcji stalowej przygotować do malowania do stopnia Sa 2,5 wg ISO 8501-02. Warstwa I farba podkładowa epoksydowa Hempadur Fast Dry 15560, grubość powłoki 90 µm. Warstwa II farba nawierzchniowa epoksydowa Hempadur Hi-Build, grubość powłoki 50 µm. Łączna grubość powłoki min. 140 µm. Przed pomalowaniem należy oczyścić elementy stalowe wg wymagań normy. Po zamontowaniu konstrukcji należy pomalować miejsca ubytków i rys spowodowanych montażem. Kolor farb RAL wg wytycznych Inwestora. Dopuszcza się zastosowanie innych alternatywnych rozwiązań zabezpieczenia antykorozyjnego po uzgodnieniu z projektantem. Elementy konstrukcji w stosunku, których w projekcie budowlanym architektury nałożono wymagania zabezpieczenia p.poż, należy dodatkowo zabezpieczyć powłokami malarskimi z farb pęczniejących według osobnego opracowania. 5. KLASY ODPORNOŚCI OGNIOWEJ ELEMENTÓW BUDOWLANYCH Klasy odporności ogniowej elementów budowlanych - zawarto w proj. architektury 6. OBCIĄŻENIE ŚNIEGIEM Dach budynku leży w drugiej strefie obciążenia śniegiem. Obciążenie charakterystyczne wynosi 0,9x0,8 = 0,72 kn/m 2. Współczynnik obciążenia wynosi 1,5. W przypadku zalegania śniegu o ciężarze równym lub większym niż przyjęte w obliczeniach może to być niebezpieczne dla konstrukcji i w związku z tym należy usuwać śnieg z dachu po przekroczeniu 50% obciążenia obliczeniowego. 7. PROPONOWANA KOLEJNOŚĆ MONTAŻU W wytwórni należy wykonać próbny montaż głównych elementów konstrukcji stalowej wiaty. Przed montażem słupów wiaty wykonać operat geodezyjny usytuowania kotew fundamentowych. Przed rozpoczęciem montażu należy sprawdzić rzędne i rozstawy oczepów fundamentowych. Po zmontowaniu szkieletu stalowego wykonać regulację położenia elementów względem poziomu i pionu. Wymagana dokładność montażu konstrukcji: - usytuowanie osi słupów ± 5mm - odchylenie wierzchołka słupa od pionu ± 10mm - odległość między dźwigarami ± 10mm Po wyregulowaniu słupów konstrukcji należy wykonać podlewki w słupach przy pomocy zaprawy Ceresit CX15. Podczas montażu konstrukcji przeprowadzić następujące odbiory zakończone wpisem do dziennika budowy: -geodezyjny pomiar usytuowania i rzędnych stóp fundamentowych i kotew; -sprawdzenie czy odchyłki montażowe nie przekraczają odchyłek dopuszczalnych (przed rozpoczęciem montażu obudowy); -sprawdzenie zgodności zmontowanej konstrukcji z projektem pod względem kompletności elementów i połączeń (przed rozpoczęciem montażu oszklenia dachu). -5-
Uwagi do konstrukcji stalowej: 1. Konstrukcję wykonać w tolerancji ujemnej. 2. Zabezpieczenie a-kor. wg opisu technicznego. 3. Elektrody według zaleceń technologa. 4. Spoiny wykonywać na całej długości przylegania elementów. 5. Nieopisane spoiny pachwinowe wykonywać o maksymalnych grubościach wg PN-90/B-03200. Uwaga: Przyjęto, że słupy wiaty zostaną zabezpieczone niezależną konstrukcją przed przypadkowym uderzeniem samochodu. 8. UWAGI KOŃCOWE: Wszystkie stosowane materiały winny mieć atesty stwierdzające zgodność z obowiązującymi przepisami i wymaganiami higieniczno-sanitarnymi. Materiały wbudowane w obiekt musi posiadać świadectwo - atest - aprobatę dopuszczające do stosowania na terenie R.P. Przy odbiorach końcowych należy sprawdzić aktualne atesty, dopuszczenia i warunki techniczne dla stosowanych materiałów, elementów budowlanych oraz potwierdzenia wykonania i odbioru robót budowlanych we wszystkich fazach budowy. Ze względu na konieczność zapewnienia właściwej jakości robót, należy rygorystycznie przestrzegać odpowiednich warunków technicznych wykonania i odbioru robót i wymagań odpowiednich PN z zachowaniem wymagań w zakresie BHP i ochrony P.POŻ. Wszelkie roboty wykonać pod nadzorem osoby uprawnionej oraz po uzyskaniu decyzji pozwolenia na budowę. Przy wszystkich prowadzonych robotach należy zwracać uwagę na ich zgodność z wymaganiami warunków technicznych wykonania i odbioru robót budowlanych - ewentualne wątpliwości zgłaszać kierownikowi budowy, szczególnie w przypadku robót zanikających. Sprawy problemowe - rozwiązania konstrukcyjne i materiałowe oraz wykonanie detali, należy uzgadniać z zespołem projektantów w ramach nadzorów autorskich. W trakcie przygotowania i realizacji, należy respektować wskazane do stosowania wymagania zawarte w wykazie PN. Szczegóły nieujęte w niniejszym opracowaniu, związane z wykonaniem poszczególnych robót i elementów budynku, należy realizować zgodnie z odpowiednimi instrukcjami wykonania i stosowania, warunkami technicznymi, obowiązującymi PN, oraz wymaganiami producenta materiałów i elementów. Autorzy projektu zastrzegają sobie prawo do wszelkich rozwiązań architektonicznych, funkcjonalno przestrzennych i konstrukcyjnych zastosowanych w projekcie. Nie dopuszcza się wprowadzania zmian do projektu bez pisemnej zgody autorów niniejszego opracowania. W niniejszym projekcie budowlanym przyjęto główne założenia i dobrano gabaryty elementów. Na podstawie niniejszego projektu należy wykonać projekt wykonawczy konstrukcyjny i warsztatowy, który będzie podstawą do wykonywania robót budowlanych. Ostateczny dobór pośredniego posadowienia budynku zostanie opracowany przez specjalistyczną firmę na etapie projektu wykonawczego (dobór typu fundamentów, średnice, rozstaw i długość itp.). Także należy opracować projekt technologii wykonywania fundamentów, zabezpieczania wykopów i montażu konstrukcji, a także innych pozostałych robót. Przed przysapieniem do robót ziemnych należy wykonać ponowne badania gruntowe pod każdą grupę pali celem ustalenia poziomu występowania gruntów nośnych. Projektowane oraz stosowane materiały i systemy budowlane używać ściśle przestrzegając instrukcji producenta oraz wymogów i technologii określonej w ich kartach technicznych. O wszelkich niezgodnościach projektu z instrukcjami producentów, kartami technicznymi materiałów, środków, systemów budowlanych i zastosowanych urządzeń, oraz założeń konstrukcyjnych ze stanem faktycznym, należy niezwłocznie powiadomić projektanta w formie pisemnej. Niniejsze opracowanie stanowi własność pracowni projektowej i jako dzieło autorskie podlega ochronie zgodnie z Ustawą z dnia 4.02.1994 o Prawie Autorskim i prawach pokrewnych. Wykorzystanie projektu do innych celów wymaga pisemnej zgody właściciela praw autorskich. -6-
WIDOK KONSTRUKCJI Widok 1 Widok 2 Widok 3-7-
Widok 4 Przekrój -8-
Wariant 1 - Obciążenie śniegiem wg PN-80/B-02010/Az1 / Z1-3 Obciążenie śniegiem wg PN-80/B-02010/Az1 / Z1-3 OBCIĄŻENIA ŚNIEG, WIATR wariant I 0,720 Sk [kn/m 2 ] l=24,5 f=2,0 wariant II 1,005 0,502 l=24,5 f=2,0 - Dach łukowy lub kopuła: f = 2,0 m, l = 24,5 m - Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu: - strefa obciążenia śniegiem 2 Q k = 0,9 kn/m 2 Wariant I: obciążenie równomierne na całej połaci: - Współczynnik kształtu dachu: C 1 = 0,8 Obciążenie charakterystyczne dachu: S k = Q k C = 0,900 0,800 = 0,720 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: S = S k γ f = 0,720 1,5 = 1,080 kn/m 2 Wariant II: połać bardziej obciążona: - Współczynnik kształtu dachu: C 2 = 0,3+10 (f/l) = 0,3+10 (2,0/24,5) = 1,116 Obciążenie charakterystyczne dachu: S k = Q k C = 0,900 1,116 = 1,005 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: S = S k γ f = 1,005 1,5 = 1,507 kn/m 2 Wariant II: połać mniej obciążona: - Współczynnik kształtu dachu: C = C 2/2 = [0,3+10 (f/l)]/2 = [0,3+10 (2,0/24,5)]/2 = 0,558 Obciążenie charakterystyczne dachu: S k = Q k C = 0,900 0,558 = 0,502 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: S = S k γ f = 0,502 1,5 = 0,754 kn/m 2 Obciążenie śniegiem wg PN-80/B-02010/Az1 / Z1-3 Dla wspornika lewego Część prawa wariant I 0,720 Sk [kn/m 2 ] wariant I 0,720 Sk [kn/m 2 ] l=17,8 f=1,1 l=31,1 f=3,4 wariant II 0,801 0,400 wariant II 1,253 0,626 l=17,8 f=1,1 l=31,1 f=3,4-9-
Wariant 2 - Obciążenie śniegiem wg PN-EN 1991-1-3 / Dachy walcowe (p.5.3.5) przypadek (i) s [kn/m 2 ] 0,720 h=2,0 ls=24,50 b=24,5 przypadek (ii) 0,457 0,915 h=2,0 ls=24,50 b=24,5 - Dach walcowy: h = 2,0 m, b = 24,5 m - Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu (wg Załącznika krajowego NA): - strefa obciążenia śniegiem 2 s k = 0,9 kn/m 2 - Warunki lokalizacyjne: normalne, przypadek A (brak wyjątkowych opadów i brak wyjątkowych zamieci) - Sytuacja obliczeniowa: trwała lub przejściowa - Współczynnik ekspozycji: - teren normalny C e = 1,0 - Współczynnik termiczny C t = 1,0 Połać dachowa obciążona równomiernie - przypadek (i): - Współczynnik kształtu dachu: µ = 0,8 Obciążenie charakterystyczne: s = µ C e C t s k = 0,8 1,0 1,0 0,900 = 0,720 kn/m 2 Połać dachowa mniej obciążona - przypadek (ii): - Współczynnik kształtu dachu: µ = 0,5 µ 3 = 0,5 [0,2+10 (h/b)] = 0,5 [0,2+10 (2,0/24,5)] = 0,508 Obciążenie charakterystyczne: s = µ C e C t s k = 0,508 1,0 1,0 0,900 = 0,457 kn/m 2 Połać dachowa bardziej obciążona - przypadek (ii): - Współczynnik kształtu dachu: µ 3 = 0,2+10 (h/b) = 0,2+10 (2,0/24,5) = 1,016 Obciążenie charakterystyczne: s = µ 3 C e C t s k = 1,016 1,0 1,0 0,900 = 0,915 kn/m 2 Obciążenie śniegiem wg PN-EN 1991-1-3 / Dachy walcowe (p.5.3.5) Dla wspornika lewego Część prawa przypadek (i) 0,7 2 0 s [k N /m 2 ] przypadek (i) s [kn/m 2 ] 0,720 h=3,4 ls=17,80 b=17,8 h=1,1 ls = 3 1,1 0 b = 3 1,1 przypadek (ii) przypadek (ii) 0,5 8 2 1,1 6 4 0,368 0,736 h=1,1 h=3,4 ls=17,80 b=17,8 ls = 3 1,1 0 b = 3 1,1-10-
Wariant 1 - Obciążenie wiatrem wg PN-B-02011:1977/Az1 / Z1-4 pk [kn/m 2 ] -0,756-0,661-0,520 kierunek wiatru H=7,5 f=2,0 0.2 B 0.4 B 0.4 B B=24,5 - Budynek o wymiarach: B = 24,5 m, L = 70,0 m, H = 7,5 m - Strzałka dachu f = 2,0 m - Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru: - strefa obciążenia wiatrem I; H = 300 m n.p.m. q k = 300 Pa q k = 0,300 kn/m 2 - Współczynnik ekspozycji: rodzaj terenu: A; z = H = 7,5 m C e(z) = 0,5+0,05 7,5 = 0,88 - Współczynnik działania porywów wiatru: β = 1,80 - Współczynnik ciśnienia wewnętrznego: budynek otwarty, otwarta ściana nawietrzna, wg Z1-8 C w = 0,7 Połać nawietrzna: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = -0,9 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = -0,9-0,7 = -1,6 Obciążenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 0,88 (-1,6) 1,80 = -0,756 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,756) 1,5 = -1,134 kn/m 2 Połać środkowa: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = -0,7 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = -0,7-0,7 = -1,4 Obciążenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 0,88 (-1,4) 1,80 = -0,661 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,661) 1,5 = -0,992 kn/m 2 Połać zawietrzna: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = -0,4 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = -0,4-0,7 = -1,1 Obciążenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 0,88 (-1,1) 1,80 = -0,520 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,520) 1,5 = -0,780 kn/m 2 Obciążenie wiatrem wg PN-B-02011:1977/Az1 / Z1-4 Dla wspornika lewego Część prawa pk [kn/m 2 ] pk [kn/m 2 ] kierunek wiatru -0,756-0,661-0,520 f=1,1 kierunek wiatru -0,740-0,620-0,520 f=3,4 0.2 B 0.4 B 0.4 B B=17,8 H=7,5 0.2 B 0.4 B 0.4 B B=31,1 H=7,5 Obciążenie wiatrem wg PN-B-02011:1977/Az1 / Z1-4 -11-
Wariant 2 - Obciążenie wiatrem wg PN-EN 1991-1-4 / Dachy łukowe (p.7.2.8) we [kn/m 2 ] kierunek wiatru f=2,0-0,234-0,431-0,251 A B C h=7,5 A B C b=70,0 d/4=6,1 d/4=6,1 d=24,5 - Dach łukowy o wymiarach: b = 70,0 m, d = 24,5 m, strzałka dachu f = 2,0 m - Budynek o wysokości h = 7,5 m - Wartość podstawowa bazowej prędkości wiatru (wg Załącznika krajowego NA): - strefa obciążenia wiatrem 1; A = 80 m n.p.m. v b,0 = 22 m/s - Współczynnik kierunkowy: c dir = 1,0 - Współczynnik sezonowy: c season = 1,00 - Bazowa prędkość wiatru: v b = c dir c season v b,0 = 22,00 m/s - Wysokość odniesienia: z e = h = 7,50 m - Kategoria terenu III współczynnik chropowatości: c r(z e) = 0,8 (7,5/10) 0,19 = 0,76 (wg Załącznika krajowego NA.6) - Współczynnik rzeźby terenu (orografii): c o(z e) = 1,00 - Średnia prędkość wiatru: v m(z e) = c r(z e) c o(z e) v b = 16,66 m/s - Intensywność turbulencji: I v(z e) = 0,311 - Gęstość powietrza: ρ = 1,25 kg/m 3 - Wartość szczytowa ciśnienia prędkości: q p(z e) = [1+7 I v(z e)] (1/2) ρ v m 2 (z e) = 551,0 Pa = 0,551 kpa Połać - pole A: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego c pe = c pe,10 = -0,426 Ciśnienie wiatru na powierzchnię zewnętrzną: w e1 = q p(z e) c pe = 0,551 (-0,426-0,7) = -0,234 kn/m 2 w e2 = q p(z e) c pe = 0,551 (-0,7) = -0,386kN/m 2 Połać - pole B: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego c pe = c pe,10 = -0,782 Ciśnienie wiatru na powierzchnię zewnętrzną: w e1 = q p(z e) c pe = 0,551 (-0,782-0,7) = -0,431 kn/m 2 w e2 = q p(z e) c pe = 0,551 (-0,7) = -0,386kN/m 2 Połać - pole C: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego c pe = c pe,10 = -0,455 Ciśnienie wiatru na powierzchnię zewnętrzną: w e1 = q p(z e) c pe = 0,551 (-0,455-0,7) = -0,251 kn/m 2 w e2 = q p(z e) c pe = 0,551 (-0,7) = -0,386kN/m 2 UWAGA: dodano współczynnik parcia wiatru od wew. c p = -0,7 Obciążenie wiatrem wg PN-EN 1991-1-4 / Dachy łukowe (p.7.2.8) Dla wspornika lewego Część prawa w e [kn /m 2 ] kierunek wiatru we [kn/m 2 ] kierunek wiatru A B C -0,384 f=1,1 h=7,5 A d/4=4,5 b=70,0-0,420 B C d/4=4,5-0,284 d=31,1 A B C b=70,0 f=3,4 h=7,5-0,103 A d/4=7,8-0,446 B C -0,220 d/4=7,8 d=17,8-12-
Poz. 1.1. Płatew stalowa OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE Zebranie obciążeń kn/m 2 Rodzaj obciążeń Wsp. Obc. Obc. charakt. obciążenia obliczeniowe I. STAŁE - przeszklenie 0,500 1,00 1,00 0,500 1,2 0,600 - tężniki (przyjęto) 0,050 1,00 1,00 0,050 1,2 0,060 - c.w. płatwi_wg programu 0,000 1,00 1,00 0,000 1,2 0,000 Razem: 0,550-0,660 - dodatkowe (obc. technologiczne) 0,100 1,00 1,0000 0,100 1,2 0,120 Razem: 0,650-0,780 Widok:1 - MY;MZ; Przypadki: 18do23 OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH PŁATEW NORMA: PN-90/B-03200 TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 37 PUNKT: WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 20 SGN /110/ 1*1.350 + 2*1.350 + 3*1.500 + 11*1.500 + 15*1.500 MATERIAŁ: S 235 fd = 215.000 MPa E = 210000.000 MPa PARAMETRY PRZEKROJU: IPE 160_28 h=16.00 cm b=8.20 cm Ay=12.136 cm2 Az=8.000 cm2 Ax=20.100 cm2 tw=0.50 cm Iy=869.000 cm4 Iz=68.300 cm4 Ix=3.610 cm4 tf=0.74 cm Wely=108.625 cm3 Welz=16.659 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N = -11.754 kn My = -11.828 kn*m Mz = 0.556 kn*m Vy = 1.217 kn Nrt = 432.150 kn Mry = 23.354 kn*m Mrz = 3.582 kn*m Vry_n = 151.280 kn Mry_v = 23.354 kn*m Mrz_v = 3.582 kn*m Vz = 10.587 kn KLASA PRZEKROJU = 1 Vrz_n = 99.723 kn PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: -13-
z = 1.000 La_L = 0.949 Nw = 668.411 kn fi L = 0.796 Ld = 6.00 m Nz = 353.899 kn Mcr = 34.284 kn*m FORMUŁY WERYFIKACYJNE: N/Nrt+My/(fiL*Mry)+Mz/Mrz = 0.027 + 0.636 + 0.155 = 0.819 < 1.000 (54) Vy/Vry_n = 0.008 < 1.000 Vz/Vrz_n = 0.106 < 1.000 (56) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = 0.1 cm < uy max = L/300.000 = 2.0 cm Decydujący przypadek obciążenia: 23 SGU /14/ 1*1.000 + 2*1.000 + 15*1.000 uz = 0.3 cm < uz max = L/300.000 = 2.0 cm Decydujący przypadek obciążenia: 23 SGU /14/ 1*1.000 + 2*1.000 + 15*1.000 Przemieszczenia Nie analizowano Profil poprawny!!! -14-
Poz. 2.1. Rama stalowa Zebranie obciążeń Rodzaj obciążeń Obc. charakt. Wsp. obciążenia [kn/m 2 ] Obc. obliczeniowe I. STAŁE - przeszklenie 0,500 1,00 1,00 0,500 1,2 0,60 - tężniki (przyjęto) 0,050 1,00 1,00 0,050 1,2 0,06 - płatwie 0,152 1,00 1,00 0,152 1,2 0,18 Razem: 0,702 1,2 0,842 - dodatkowe (obc. technologiczne) 0,100 1,00 1,0000 0,100 1,2 0,12 Razem stałe: Obciążenia pojazdami wg PN-82/B-02004 / Obciążenia wyjątkowe od uderzenia pojazdami 0,802 1,2 0,962 Obciążenie skupione poziome od uderzenia pojazdem: - Obciążony element: słupy lub ściany umiejscowione w magazynach, garażach, warsztatach, stacjach obsługi, zadaszeniach, itp. - Rodzaj pojazdu uderzającego: furgonetka, samochód osobowy Obciążenie charakterystyczne: H k = 20,000 kn Obciążenie obliczeniowe: H = H k γ f = 20,000 1,0 = 20,000 kn Wysokość przyłożenia siły poziomej ponad podłogę (jezdnię): 1,00 m Widok - MY;MZ; Przypadki: 18do28 OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH DŹWIGAR GŁÓWNY NORMA: PN-90/B-03200 TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 817 817 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.31 L = 7.65 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 20 SGN /108/ 1*1.350 + 2*1.350 + 3*1.500 + 5*1.500 + 11*1.500 MATERIAŁ: S 355 fd = 295.000 MPa E = 210000.000 MPa PARAMETRY PRZEKROJU: HEA 360 h=35.00 cm b=30.00 cm Ay=105.000 cm2 Az=35.000 cm2 Ax=143.000 cm2 tw=1.00 cm Iy=33090.000 cm4 Iz=7890.000 cm4 Ix=149.000 cm4 tf=1.75 cm Wely=1890.857 cm3 Welz=526.000 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: -15-
N = 149.547 kn My = -294.276 kn*m Mz = 0.016 kn*m Vy = 0.157 kn Nrc = 4218.500 kn Mry = 557.803 kn*m Mrz = 155.170 kn*m Vry = 1796.550 kn Mry_v = 557.803 kn*m Mrz_v = 155.170 kn*m Vz = 113.731 kn KLASA PRZEKROJU = 1 By*Mymax = -294.276 kn*m Bz*Mzmax = 0.016 kn*m Vrz = 598.850 kn PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 1.000 La_L = 0.925 Nw = 4419.852 kn fi L = 0.813 Ld = 24.61 m Nz = 153552.884 kn Mcr = 861.334 kn*m PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi Y: względem osi Z: Ly = 24.61 m Lambda_y = 1.280 Lz = 24.61 m Lambda_z = 0.191 Lwy = 14.20 m Ncr y = 3403.058 kn Lwz = 1.03 m Ncr z = 153552.884 kn Lambda y = 93.324 fi y = 0.483 Lambda z = 13.893 fi z = 0.985 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMUŁY WERYFIKACYJNE: N/(fi*Nrc)+By*Mymax/(fiL*Mry)+Bz*Mzmax/Mrz = 0.073 + 0.649 + 0.000 = 0.723 < 1.000 - Delta y = 0.981 (58) Vy/Vry = 0.000 < 1.000 Vz/Vrz = 0.190 < 1.000 (53) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = 0.1 cm < uy max = L/350.000 = 7.0 cm Decydujący przypadek obciążenia: 23 SGU /9/ 1*1.000 + 2*1.000 + 16*1.000 uz = 2.1 cm < uz max = L/350.000 = 7.0 cm Decydujący przypadek obciążenia: 23 SGU /12/ 1*1.000 + 2*1.000 + 5*1.000 Przemieszczenia Nie analizowano Profil poprawny!!! OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH SŁUP ŚRODKOWY NORMA: PN-90/B-03200 TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 986 986_słup2 PUNKT: 5 WSPÓŁRZĘDNA: x = 1.00 L = 8.87 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 20 SGN /107/ 1*1.350 + 2*1.350 + 3*1.500 + 4*1.500 + 11*1.500 MATERIAŁ: S 355 fd = 295.000 MPa E = 210000.000 MPa PARAMETRY PRZEKROJU: ISYM_Z_2 h=25.00 cm b=30.00 cm Ay=132.000 cm2 Az=24.720 cm2 Ax=156.720 cm2 tw=1.20 cm Iy=18082.141 cm4 Iz=9902.966 cm4 Ix=363.976 cm4 tf=2.20 cm Wely=1446.571 cm3 Welz=660.198 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N = 352.310 kn My = -97.545 kn*m Mz = -0.039 kn*m Vy = 0.019 kn Nrc = 4623.240 kn Mry = 426.739 kn*m Mrz = 194.758 kn*m Vry = 2258.520 kn Mry_v = 426.739 kn*m Mrz_v = 194.758 kn*m Vz = -11.201 kn KLASA PRZEKROJU = 1 By*Mymax = -97.545 kn*m Bz*Mzmax = -0.039 kn*m Vrz = 422.959 kn PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 0.000 La_L = 0.825 Nw = 9594.648 kn fi L = 0.878 Ld = 17.73 m Nz = 1437.989 kn Mcr = 1754.708 kn*m PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi Y: względem osi Z: Ly = 8.87 m Lambda_y = 1.514 Lz = 8.87 m Lambda_z = 2.499 Lwy = 17.09 m Ncr y = 3678.904 kn Lwz = 18.29 m Ncr z = 1351.548 kn Lambda y = 110.383 fi y = 0.376 Lambda z = 182.114 fi z = 0.147 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMUŁY WERYFIKACYJNE: N/(fi*Nrc)+By*Mymax/(fiL*Mry)+Bz*Mzmax/Mrz = 0.519 + 0.260 + 0.000 = 0.780 < 1.000 - Delta z = 1.000 (58) Vy/Vry = 0.000 < 1.000 Vz/Vrz = 0.026 < 1.000 (53) -16-
PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = 0.1 cm < uy max = L/350.000 = 2.5 cm Decydujący przypadek obciążenia: 23 SGU /9/ 1*1.000 + 2*1.000 + 16*1.000 uz = 0.3 cm < uz max = L/350.000 = 2.5 cm Decydujący przypadek obciążenia: 23 SGU /11/ 1*1.000 + 2*1.000 + 4*1.000 Przemieszczenia vx = 0.7 cm < vx max = L/350.000 = 2.5 cm Decydujący przypadek obciążenia: 23 SGU /7/ 1*1.000 + 2*1.000 + 11*1.000 vy = 0.6 cm < vy max = L/350.000 = 2.5 cm Decydujący przypadek obciążenia: 23 SGU /9/ 1*1.000 + 2*1.000 + 16*1.000 Profil poprawny!!! OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH CZĘŚĆ GÓRNA SŁUPA NORMA: PN-90/B-03200 TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 831 SŁUP -ŚRODKOWY-CZĘŚĆ GÓRNA_831 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 18 SGN /413/ 1*1.100 + 2*1.100 + 3*1.040 + 4*1.350 + 11*1.500 PARAMETRY PRZEKROJU: ISYM_Z_2 h=30.00 cm b=40.00 cm Ay=176.000 cm2 Az=30.720 cm2 Ax=206.720 cm2 tw=1.20 cm Iy=35753.669 cm4 Iz=23470.353 cm4 Ix=297.252 cm4 tf=2.20 cm Wely=2383.578 cm3 Welz=1173.518 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N = 104.838 kn My = 130.128 kn*m Mz = 0.065 kn*m Vy = 0.024 kn Nrc = 4237.760 kn Mry = 488.633 kn*m Mrz = 240.571 kn*m Vry = 2092.640 kn Mry_v = 488.633 kn*m Mrz_v = 240.571 kn*m Vz = -47.756 kn KLASA PRZEKROJU = 1 By*Mymax = 130.128 kn*m Bz*Mzmax = 0.065 kn*m Vrz = 365.261 kn OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH SŁUP SKRAJNY NORMA: PN-90/B-03200 TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 795 PUNKT: 5 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.71 L = 2.97 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 20 SGN /107/ 1*1.350 + 2*1.350 + 3*1.500 + 4*1.500 + 11*1.500 MATERIAŁ: S 355 fd = 295.000 MPa E = 210000.000 MPa PARAMETRY PRZEKROJU: HKS 300x5 h=30.00 cm b=30.00 cm Ay=132.000 cm2 Az=25.600 cm2 Ax=157.600 cm2 tw=1.00 cm Iy=26900.000 cm4 Iz=9900.000 cm4 Ix=221.493 cm4 tf=2.20 cm Wely=1793.333 cm3 Welz=660.000 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N = 237.934 kn My = 263.518 kn*m Mz = 0.403 kn*m Vy = 0.085 kn Nrc = 4649.200 kn Mry = 529.033 kn*m Mrz = 194.700 kn*m Vry = 2258.520 kn Mry_v = 529.033 kn*m Mrz_v = 194.700 kn*m Vz = 142.644 kn KLASA PRZEKROJU = 1 By*Mymax = 263.518 kn*m Bz*Mzmax = 0.403 kn*m Vrz = 438.016 kn PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 0.000 La_L = 0.577 Nw = 9983.343 kn fi L = 0.976 Ld = 8.42 m Nz = 2894.204 kn Mcr = 2102.753 kn*m PARAMETRY WYBOCZENIOWE: -17-
względem osi Y: względem osi Z: Ly = 4.21 m Lambda_y = 0.811 Lz = 4.21 m Lambda_z = 1.642 Lwy = 7.72 m Ncr y = 9355.472 kn Lwz = 9.49 m Ncr z = 2279.874 kn Lambda y = 59.089 fi y = 0.773 Lambda z = 119.697 fi z = 0.297 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMUŁY WERYFIKACYJNE: N/(fi*Nrc)+By*Mymax/(fiL*Mry)+Bz*Mzmax/Mrz = 0.172 + 0.511 + 0.002 = 0.685 < 1.000 - Delta z = 1.000 (58) Vy/Vry = 0.000 < 1.000 Vz/Vrz = 0.326 < 1.000 (53) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = 0.1 cm < uy max = L/350.000 = 1.2 cm Decydujący przypadek obciążenia: 23 SGU /10/ 1*1.000 + 2*1.000 + 17*1.000 uz = 0.2 cm < uz max = L/350.000 = 1.2 cm Decydujący przypadek obciążenia: 23 SGU /7/ 1*1.000 + 2*1.000 + 11*1.000 Przemieszczenia vx = 0.2 cm < vx max = L/350.000 = 1.2 cm Decydujący przypadek obciążenia: 23 SGU /14/ 1*1.000 + 2*1.000 + 15*1.000 vy = 0.5 cm < vy max = L/350.000 = 1.2 cm Decydujący przypadek obciążenia: 23 SGU /10/ 1*1.000 + 2*1.000 + 17*1.000 Profil poprawny!!! OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH ZASTRZAŁ NORMA: PN-90/B-03200 TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 828 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 18 SGN /541/ 1*1.100 + 2*1.100 + 3*1.040 + 4*1.500 + 11*1.350 PARAMETRY PRZEKROJU: ISYM_Z_1 h=30.00 cm b=30.00 cm Ay=96.000 cm2 Az=21.440 cm2 Ax=117.440 cm2 tw=0.80 cm Iy=20661.176 cm4 Iz=7201.143 cm4 Ix=86.067 cm4 tf=1.60 cm Wely=1377.412 cm3 Welz=480.076 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N = 399.250 kn My = -73.360 kn*m Mz = -0.008 kn*m Vy = -0.003 kn Nrc = 2524.960 kn Mry = 296.144 kn*m Mrz = 103.216 kn*m Vry = 1197.120 kn Mry_v = 296.144 kn*m Mrz_v = 103.216 kn*m Vz = 27.182 kn KLASA PRZEKROJU = 1 By*Mymax = -73.360 kn*m Bz*Mzmax = -0.008 kn*m Vrz = 267.357 kn -18-
Poz. 3.1. Fundament oczep (wartości reakcji) Widok - Siły reakcji(kn);momenty reakcji(kn*m); Przypadki: 20do28 1 Fundament141 1.1.1 Założenia Obliczenia geotechniczne wg normy : PN-81/B-03020 Obliczenia żelbetu wg normy : PN-B-03264 (2002) 1.1.2 Geometria: A = 3,70 (m) B = 3,70 (m) 1.1.3 Materiały Beton : B30; Zbrojenie : typ A-IIIN (RB500W) 1.1.4 Obciążenia: Obciążenia fundamentu: Przypadek Natura Grupa N Fx Fy Mx My (kn) (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) STA1 stałe(ciężar własny) 141 50,392-16,372 0,007-0,023-46,204 STA2 stałe 141 45,555-22,816 0,000-0,012-65,808 EKSP1 zmienne 141 8,283-4,148 0,000-0,002-11,965 SN1 śnieg 141 58,993-29,372 0,001-0,016-84,123 SN2 śnieg 141 31,518-27,287 0,001-0,012-84,127 SN3 śnieg 141 36,676-13,393 0,001-0,014-41,360 WIATR1 wiatr 141-60,185 38,811 3,053-20,737 118,258 WIATR2 wiatr 141-66,110 36,019-0,001 0,020 107,592 WIATR3 wiatr 141-57,525 26,816-0,001 0,016 80,756 WIATR4 wiatr 141-48,825 32,846-0,001 0,016 103,333 WIATR5 wiatr 141 63,165-34,899 0,001-0,019-107,727 WIATR6 wiatr 141-63,165 34,899-0,001 0,019 107,727 WYJ1 wyjątkowe 141-0,120 0,275 0,112-0,759 1,020 WYJ2 wyjątkowe 141 0,005-0,172-18,944 22,689-0,838 SN4 śnieg 141 33,294-17,436 0,001-0,009-65,641 WIATR7 wiatr 141 0,983-0,171 4,700-25,263 0,505 WIATR8 wiatr 141-0,982 0,171-4,693 25,229-0,504 TEMP1 temperatura 141 0,867 7,075-0,785 5,337 46,557 TEMP1 temperatura 141-0,970-7,917 0,879-5,972-52,099-19-
Poz. 3.2. Fundament oczep (wartości reakcji) Widok - Siły reakcji(kn);momenty reakcji(kn*m); Przypadki: 20do28 2 1 Stopa fundamentowa: Fundament447 1.1.1 Założenia Obliczenia geotechniczne wg normy : PN-81/B-03020 Obliczenia żelbetu wg normy : PN-B-03264 (2002) 1.1.2 Geometria: A B = 3,10 (m) = 3,10 (m) 1.1.3 Materiały Beton : B30; Zbrojenie : typ A-IIIN (RB500W) 1.1.4 Obciążenia: Obciążenia fundamentu: Przypadek Natura Grupa N Fx Fy Mx My (kn) (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) STA1 stałe(ciężar własny) 447 33,143 16,299 0,009-0,031 19,862 STA2 stałe 447 36,182 23,271 0,017-0,125 28,362 EKSP1 zmienne 447 6,579 4,231 0,003-0,023 5,157 SN1 śnieg 447 45,477 29,926 0,023-0,162 37,002 SN2 śnieg 447 37,284 28,080 0,033-0,147 30,452 SN3 śnieg 447 18,470 13,791 0,016-0,071 14,789 WIATR1 wiatr 447-50,609-28,453 4,145-15,852-26,170 WIATR2 wiatr 447-45,084-27,641-0,015 0,126-28,054 WIATR3 wiatr 447-35,348-21,029-0,009 0,095-21,161 WIATR4 wiatr 447-45,150-22,395-0,000 0,086-16,293 WIATR5 wiatr 447 47,483 25,381 0,005-0,104 21,723 WIATR6 wiatr 447-47,483-25,381-0,005 0,104-21,723 WYJ1 wyjątkowe 447 0,065 0,263 0,100-0,384 0,978 WYJ2 wyjątkowe 447-0,045-0,086-0,203 0,781-0,241 SN4 śnieg 447 47,123 18,542-0,008-0,079 9,969 WIATR7 wiatr 447-0,513-0,432 5,332-18,350-0,467 WIATR8 wiatr 447 0,512 0,432-5,325 18,324 0,466 TEMP1 temperatura 447 0,351-6,440-12,553 48,216-28,050 TEMP1 temperatura 447-0,393 7,206 14,048-53,956 31,389-20-