WSPÓŁPRACA SPRĘŻAREK CHŁODNICZYCH Z FILTRAMI SSĄCYMI



Podobne dokumenty
Wyszczególnienie parametrów Jedn. Wartości graniczne Temperatura odparowania t o C od 30 do +5 Temperatura skraplania t k C od +20 do +40

PRACA MINIMALNA ZIĘBNICZEGO OBIEGU LEWOBIEŻNEGO

Materiały dydaktyczne. Chłodnictwo, klimatyzacja i wentylacja. Semestr VI. Laboratoria

CHŁODNICZE AGREGATY SPRĘŻARKOWE typu W92MARS

SEMINARIUM Z AUTOMATYKI CHLODNICZEJ

odolejacz z układem samoczynnego powrotu oleju do sprężarki,

Wykład 1: Obiegi lewobieżne - chłodnictwo i pompy ciepła. Literatura. Przepisy urzędowe

AUTOMATYKA CHŁODNICZA

SPIS TREŚCI TOMU I. Przedmowa 11. Wprowadzenie 15 Znaczenie gospodarcze techniki chłodniczej 18

BADANIE SPRĘŻARKI TŁOKOWEJ.

Chłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 7

c = 1 - właściwa praca sprężania izoentropowego [kj/kg], 1 - właściwa praca rozprężania izoentropowego

PRACA SEMINARYJNA Z AUTOMATYKI CHŁODNICZEJ

Badania eksploatacyjne sprężarkowego agregatu chłodniczego

KONCEPCJA WYKORZYSTANIA CIEPŁA ODPADOWEGO DO WYTWARZANIA CHŁODU NA JEDNOSTKACH PŁYWAJĄCYCH

Program szkolenia. dla osób ubiegających się o kategorię I lub II

Amoniakalne urządzenia chłodnicze Tom I

4. Sprężarka tłokowa czy śrubowa? Dobór urządzenia instalacji chłodniczej

SAMOREGULACJA OBIEGÓW URZĄDZEŃ CHŁODNICZYCH NIEBEZPIECZEŃSTWO CZY EFEKT POŻĄDANY

Techniki niskotemperaturowe w medycynie

AGREGATY SKRAPLAJĄCE NA BAZIE PÓŁHERMETYCZNYCH SPRĘŻAREK TŁOKOWYCH BITZER NEW ECOLINE. Producent: ARKTON Sp. z o.o. KABT-1/16-PL

PSH - Sprężarki spiralne do układów ogrzewania - R410A

ECTS Liczba godzin w tygodniu Liczba godzin w semestrze W C L P S W C L S V VII

O każdej porze roku. Nowe możliwości 4 drogowe zawory Danfoss Saginomiya REFRIGERATION AND AIR CONDITIONING

OKREŚLANIE STOPNIA ODWRACALNOŚCI OBIEGÓW LEWOBIEŻNYCH

MAKING MODERN LIVING POSSIBLE. Sprężarki tłokowe Maneurop NTZ - MT - MTZ - MPZ - 50 Hz. Katalog skrócony

ZESPOŁY SPRĘŻARKOWE DO ZASTOSOWAŃ PRZEMYSŁOWYCH I KOMERCYJNYCH BERLING REFRIGERATION GROUP KZBT-2/10-PL

ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI RZESZOWSKIEJ 290, Mechanika 86 RUTMech, t. XXXI, z. 86 (2/14), kwiecień-czerwiec 2014, s

Eliminator dwukierunkowy filtr odwadniacz Typ DMB / DCB. Przyłącze śrubunkowe. Przyłącze do lutowania (miedziowane przyłącza stalowe)

POMPA OLEJOWA WIELOWYLOTOWA Typ PO

Dobór urządzenie chłodniczego

AUTOMATYKI CHŁODNICZEJ I KLIMATYZACYJNEJ

Regulacja wydajności układów sprężarkowych. Sprężarki tłokowe

KOMPAKTOWY KLIMATYZATOR JEDNOSTEK PŁYWAJĄCYCH CKJ

Eliminator dwukierunkowy filtr odwadniacz Typ DMB / DCB. Przyłącze śrubunkowe. Przyłącze do lutowania (miedziowane przyłącza stalowe)

MTZ / NTZ - Sprężarki tłokowe

WPŁYW ODZYSKU CIEPŁA NA DZIAŁANIE URZĄDZENIA CHŁODNICZEGO

WZORU UŻYTKOWEGO q Y1 (2\J Numer zgłoszenia: /7"\ j f i7.

ZESPOŁY SPRĘŻARKOWE DO ZASTOSOWAŃ PRZEMYSŁOWYCH I KOMERCYJNYCH. Producent: ARKTON Sp. z o.o. KZBT-3/17-PL

Temat: Systemy do precyzyjnej regulacji temperatury w obiektach chłodzonych o dużej i małej pojemności cieplnej.

POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY

O każdej porze roku. Nowe mozliwości 4 drogowe zawory Danfoss Saginomiya REFRIGERATION AND AIR CONDITIONING

Wydział Mechaniczny SEMINARIUM Z AUTOMATYKI CHŁODNICZEJ

Politechnika Gdańska

Kurs początkowy i uzupełniający w zakresie substancji kontrolowanych

1. WSTĘP. Zeszyty Naukowe Akademii Morskiej w Gdyni Scientific Journal of Gdynia Maritime University

ZAMIENNIKI SERWISOWE CZYNNIKA R 22

Obiegi gazowe w maszynach cieplnych

AGREGATY CHŁODNICZE. BEZSKRAPLACZOWE AGREGATY WODY LODOWEJ SERIA RAK.A (5,20-40,2kW) R 407C

Skraplanie czynnika chłodniczego R404A w obecności gazu inertnego. Autor: Tadeusz BOHDAL, Henryk CHARUN, Robert MATYSKO Środa, 06 Czerwiec :42

Model: MT18. Model: MT18. Dane techniczne. Przyłącza. Posiadane aprobaty

Model: MTZ40. Poziom głośności [db]: 70 Poziom głośności z osłoną akustyczną [db]: 65

Model: MTZ44. Poziom głośności [db]: 80 Poziom głośności z osłoną akustyczną [db]: 74

Model: MTZ56. Poziom głośności [db]: 81 Poziom głośności z osłoną akustyczną [db]: 74

Model: MTZ64. Poziom głośności [db]: 80 Poziom głośności z osłoną akustyczną [db]: 74

AGREGATY SKRAPLAJĄCE NA BAZIE PÓŁHERMETYCZNYCH SPRĘŻAREK TŁOKOWYCH BITZER NEW ECOLINE. Producent: ARKTON Sp. z o.o. KABT-1/18-PL

POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY Katedra Energetyki i Aparatury Przemysłowej PRACA SEMINARYJNA



Politechnika Gdańska

BADANIE CHŁODZIARKI SPRĘŻARKOWEJ

Filtry oleju MS 500, V 500, R 500, V½ - 500, ½ - 500

SPIS TREŚCI str.: Wstęp... 11

Jaka płaca, taka... temperatura - klimatyzatory grzewczo-chłodzące (1)

Model: MTZ28. Poziom głośności [db]: 71 Poziom głośności z osłoną akustyczną [db]: 64

ZESPÓŁ CHŁODZĄCY TYPU LOC Z SILNIKIEM PRĄDU ZMIENNEGO

Porównanie strat ciśnienia w przewodach ssawnych układu chłodniczego.

AGREGATY SKRAPLAJĄCE NA BAZIE PÓŁHERMETYCZNYCH SPRĘŻAREK TŁOKOWYCH BITZER NEW ECOLINE. Producent: ARKTON Sp. z o.o. KABT-2/12-PL

POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY. Seminarium z przedmiotu AUTOMATYKA CHŁODNICZA I KLIMATYZACYJNA

SH / SM / SZ - Seria S, Sprężarki spiralne

Program i harmonogram szkolenia F GAZY

Urządzenie chłodnicze

SZKOLENIE podstawowe z zakresu pomp ciepła

Ćwiczenie nr 3 Wpływ zmiany powierzchni skraplacza na wydajność pracy urządzenia chłodniczego

Materiały dydaktyczne. Semestr IV. Laboratorium

24 Materiały techniczne 2019 rewersyjne pompy ciepła do grzania i chłodzenia

Eliminator Filtry odwadniacze Typ DML i DCL. Przyłącze śrubunkowe. Przyłącze lutowane (miedziowane przyłącza stalowe) Dokumentacja techniczna

I. KARTA PRZEDMIOTU CEL PRZEDMIOTU

ARKUSZ EGZAMINACYJNY ETAP PRAKTYCZNY EGZAMINU POTWIERDZAJĄCEGO KWALIFIKACJE ZAWODOWE CZERWIEC 201

Zajęcia laboratoryjne

Lewobieżny obieg gazowy Joule a a obieg parowy Lindego.

Energetyczna ocena efektywności pracy elektrociepłowni gazowo-parowej z organicznym układem binarnym

Szanowni Państwo, marca 2014 r. tel / biuro@idwe.pl /

Informacja o pracy dyplomowej. Projekt stanowiska dydaktycznego opartego na spręŝarkowym urządzeniu chłodniczym, napełnionym dwutlenkiem węgla (R744)

Pomiar pompy wirowej

Metody chłodzenia powietrza w klimatyzacji. Koszty chłodzenia powietrza

Danfoss Learning - Twój bezpłatny dostęp do szkoleń z zakresu chłodnictwa w każdej chwili z dowolnego miejsca.

POLITECHNIKA GDAOSKA

Automatyka Chłodnicza-Seminarium

Zestawienie produktów

Przed uruchomieniem sprężarki w układzie chłodniczym upewnijmy się, że instalacja jest czysta i odwodniona

Alternatywne do R134a czynniki proponowane jako płyny robocze w klimatyzacji samochodowej i innych instalacjach chłodniczych o małej wydajności

1. Logika połączeń energetycznych.

Upustowy regulator wydajności, typu CPCE z mieszaczem LG CHŁODNICTWO I KLIMATYZACJA. Dokumentacja techniczna

LOKALNA SIEĆ plan STERUJĄCA CHILLERAMI Z POMPĄ CIEPŁA ZE SPRĘŻARKAMI W LICZBIE OD 1 DO 8

Wykład 8 : Obiegi rzeczywisty w prowiantówce - awarie i niesprawności, oleje

EGZAMIN POTWIERDZAJĄCY KWALIFIKACJE W ZAWODZIE Rok 2019 CZĘŚĆ PISEMNA

Profesjonalne sprężarki tłokowe EVERT I EVERT GK

ZESPOŁY SPRĘŻARKOWE NA BAZIE SPRĘŻAREK ŚRUBOWYCH DO ZASTOSOWAŃ NISKO-TEMPERATUROWYCH. Producent: ARKTON Sp. z o.o. KZBS-1/15-PL

Informacje dla instalatora

Transkrypt:

Dariusz Nanowski Akademia Morska w Gdyni WSPÓŁPRACA SPRĘŻAREK CHŁODNICZYCH Z FILTRAMI SSĄCYMI W opracowaniu, na przykładzie rzeczywistej chłodniczej instalacji okrętowej analizuje się wpływ siatkowych filtrów, instalowanych na rurociągach ssących sprężarek chłodniczych, na pracę tych sprężarek. Przedstawiono teoretyczny opis strat dławienia, jaki uwzględnia współczynnik napełnienia λ, określany dla sprężarek tłokowych, oraz omówiono rzeczywiste skutki pracy w instalacji chłodniczej zabrudzonych filtrów. Słowa kluczowe: sprężarki chłodnicze, straty dławienia, współczynnik oporów. WSTĘP Badania przedstawione w niniejszej pracy dotyczą analizy wydajności objętościowej sprężarki chłodniczej, która jest zależna od stanu technicznego eksploatowanych filtrów zabudowywanych po stronie ssawnej sprężarek. Celem artykułu jest pokazanie na rzeczywistym przykładzie, jakie mogą nastąpić zakłócenia w obiegu chłodniczym wskutek niewłaściwego stanu technicznego filtra siatkowego, tzn. jego nadmiernego zabrudzenia czy też uszkodzenia mechanicznego. Trzy ośmiocylindrowe sprężarki w układzie W, o średnicy tłoka 105 mm i jego skoku 85 mm, pracujące z czynnikiem chłodniczym R-22, miały następujące parametry: wydajność chłodnicza każdej sprężarki przy temperaturach skraplania t k = +30 C i parowania t 0 = 15 C wynosiła Q o = 771 000 kj/h, moc elektrycznego silnika napędowego przy n = 1450 obr/min N e = 98 kw. Sprężarki zostały zainstalowane w systemie chłodzenia w taki sposób, aby możliwa była ich eksploatacja jako jedno- bądź dwustopniowych, przy czym określono różnicę 50K pomiędzy temperaturą skraplania i parowania jako granicę, powyżej której zalecane jest stosowanie układu dwustopniowego. Na rysunku 1 przedstawiono układ sprężarek eksploatowanych na statku. Sprężarki w instalacji chłodni ładunkowej statku zainstalowane są w układzie przedstawionym na rysunku 2.

110 ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MORSKIEJ W GDYNI, nr 71, grudzień 2011 Rys. 1. Układ sprężarek chłodni ładunkowej Fig. 1. The layout of cargo refrigerant plant compressors Typowy układ [2, 3] zabezpieczający pracę sprężarek składał się z presostatów: minimalnego, maksymalnych obu stopni i różnicowego, kontrolującego ciśnienie oleju w układzie smarnym. Do ograniczenia maksymalnej temperatury czynnika chłodniczego na tłoczeniu sprężarki wykorzystano termostat Danfossa RT 107.

D. Nanowski, Współpraca sprężarek chłodniczych z filtrami ssącymi 111 Rys. 2. Układ sprężarek w instalacji chłodni ładunkowej Fig. 2. Compressors` layout in the refrigeration plant

112 ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MORSKIEJ W GDYNI, nr 71, grudzień 2011 1. STRATY DŁAWIENIA Współczynnik napełnienia λ, określający straty w wydajności objętościowej sprężarki tłokowej w stosunku do jej wydajności objętościowej skokowej, uwzględnia cztery składowe tej straty [1, 4]: λ = λ s λ d λ q λ n, (1) przy czym: λ s uwzględnia straty związane z istnieniem przestrzeni szkodliwej, λ d uwzględnia straty dławienia na ssaniu sprężarki, λ q uwzględnia straty związane z cieplnym oddziaływaniem elementów sprężarki na czynnik obiegowy, λ n uwzględnia straty nieszczelności. Na wykresie indykatorowym sprężarki tłokowej (rys. 3) przedstawiono straty, wynikające z oporów dławienia po stronie ssawnej. Rys. 3. Straty dławienia w sprężarce tłokowej Fig. 3. Throttling losses of reciproacting compressor Współczynnik tych oporów λ d określa zależność: V λ d =, (2) V przy czym: V objętość zasysanego czynnika obiegowego bez strat dławienia, V objętość zasysanego czynnika obiegowego przy uwzględnieniu strat dławienia wynikających z obniżenia ciśnienia na ssaniu sprężarki o ΔP ss, V o objętość szkodliwa, V sk objętość skokowa sprężarki,

D. Nanowski, Współpraca sprężarek chłodniczych z filtrami ssącymi 113 P k ciśnienie skraplania, P o ciśnienie parowania, ΔP ss spadek ciśnienia na ssaniu sprężarki. Jednym z elementów wpływających na wartość ΔP ss i tym samym współczynnika uwzględniającego straty dławienia na ssaniu sprężarki jest czystość filtrów (poz. 11, rys. 2) zabudowanych na ssaniu sprężarek. W tej instalacji były to stalowe siatkowe filtry Grasso TDZ 100. 2. EKSPLOATACJA SPRĘŻAREK Podczas kontroli pracy opisanych sprężarek stwierdzono następujące nieprawidłowości w działaniu sprężarek: po uruchomieniu sprężarki nr 1 następowało jej automatyczne zatrzymanie po kilkusekundowej pracy wskutek zadziałania presostatu minimalnego ciśnienia całkowicie zabrudzony filtr blokował przepływ czynnika chłodniczego do sprężarki, na sprężarce nr 2 zanotowano spadek ciśnienia na filtrze (poz. 11, rys. 2) rzędu 0,4 bara, co powodowało znaczną stratę wydajności sprężarki, zgodnie z opisem przedstawionym w punkcie 1, nie odnotowano znacznego spadku ciśnienia czynnika chłodniczego na filtrze sprężarki nr 3, ale problemy z osiągnięciem prawidłowego ciśnienia oleju smarnego były przyczyną wykonanego remontu, który jednak nie przyniósł oczekiwanej poprawy. Podczas remontu nie sprawdzono stanu filtra ssawnego (poz. 11, rys. 2). Po remoncie sprężarki problemy z uzyskaniem ciśnienia oleju jeszcze się spotęgowały do tego stopnia, że w celu wprawienia w ruch sprężarki nr 3 konieczne było zatrzymanie innej, pracującej sprężarki, jeśli była wcześniej uruchomiona. PODSUMOWANIE We wszystkich trzech przypadkach nieprawidłowa praca sprężarek spowodowana była zakłóceniem przepływu czynnika obiegowego, wywołanym niedrożnymi filtrami strony ssącej sprężarek. O ile dwa pierwsze są dość oczywiste, o tyle skojarzenie problemów ciśnienia oleju ze stanem filtra ssącego sprężarki nr 3 nie było już takie oczywiste dla załogi statku, pomimo konieczności wyłączania pracujących pozostałych sprężarek podczas jej uruchamiania sytuacji, która trwała nieomal rok. Podczas przeglądu filtrów ssawnych okazało się, że te na sprężarkach nr 1 i 2 były zabrudzone do tego stopnia, że zamówiono nowe, gdyż nie można było ich całkowicie oczyścić.

114 ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MORSKIEJ W GDYNI, nr 71, grudzień 2011 Filtr nr 3, oprócz znacznego zanieczyszczenia, był dodatkowo zniekształcony wskutek nieprawidłowego montażu. To powodowało, że nie powstawał na tyle duży spadek ciśnienia R22 na dolocie do sprężarki, aby istniał powód do jego przeglądu przez załogę statku. Jednak podczas startu sprężarki zakłócenie przepływu czynnika chłodniczego powodowało pienienie się oleju w karterze sprężarki i związane z tym problemy z uzyskaniem ciśnienia oleju na tłoczeniu pompy olejowej. LITERATURA 1. Bohdal T., Charun H., Czapp M., Urządzenia chłodnicze sprężarkowe parowe, Wydawnictwa Naukowo-Techniczne, Warszawa 2003. 2. Bonca Z., Automatyka chłodnicza i klimatyzacyjna, Wydawnictwo Uczelniane WSM, Gdynia 2000. 3. Bonca Z., Chłodnictwo okrętowe, Wydawnictwo Uczelniane WSM, Gdynia 1998. 4. Królicki Z., Termodynamiczne podstawy obniżania temperatury, Oficyna Wydawnicza Politechniki Wrocławskiej, Wrocław 2006. THE OPERATION OF REFRIGERATION COMPRESSORS WITH SUCTION FILTERS Summary This paper refer to some existing refrigeration plant. The operation of refrigeration compressors is analyzed and influence of suction filters for this operation. Theoretical losses caused by filter throttling are presented. Real effects of incorrect maintenance of filters are described. As shown in this paper there are many different failures of the compressors operation caused by incorrect technical condition of the filter. There are two fundamental problems, which could occur loss of refrigeration compressor volume capacity and difficulties in its lubricating oil system. First one is rather obvious, but second as shown is not associated with technical condition of suction filter. Keywords: refrigeration compressors, throttling losses, flow resistance coefficient.