MODELOWANIE NUMERYCZNE STRAT W STOPNIU TURBINOWYM
|
|
- Grzegorz Król
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 MODELOWANIE INŻYNIERSKIE nr 5, ISSN X MODELOWANIE NUMERYCZNE STRAT W STOPNIU TURBINOWYM Sławomir Dykas a, Dawid Machalica, Artur Szymański b Zakład Maszyn Przepływowych i Technologii Energetycznych, Politechnika Śląska a slawomir.dykas@polsl.pl, b artur.szymanski@polsl.pl Streszczenie Artykuł przedstawia analizę pracy stopnia turbiny gazowej silnika lotniczego pod względem generowania strat przepływowych. W celu ilościowego opisu strat przyjęto energetyczny, entropowy współczynnik oraz dodatkowo współczynnik strat ciśnienia. Rozkłady współczynników strat zostały przedstawione wzdłuż wysokości kanału łopatkowego. Wszystkie te współczynniki zostały określone na podstawie danych z niestacjonarnego pola przepływu i zostały przeanalizowane dla różnego wzajemnego położenia łopatek wirnikowych i kierowniczych. Do obliczeń przepływowych wykorzystano komercyjne oprogramowanie Ansys CFX. Analizy przedstawione w pracy zostały wykonane z wykorzystaniem metody URANS oraz dwóch różnych modeli turbulencji. Pierwszym z nich jest model Shear Stress Transport (SST), drugim należący do grupy modeli hybrydowych Scale-Adaptive Simulation (SAS). Słowa kluczowe: modelowanie numeryczne, turbina gazowa, turbulencja NUMERICAL MODELLING OF THE LOSSES IN GAS TURBINE STAGE Summary In this article an investigation of the flow losses in an aircraft gas turbine stage has been made. To measure the values of losses three parameters have been used; pressure loss coefficient, energy loss coefficient and entropy generation coefficient. The distribution of parameters has been shown as a function of relative height of the stage. All coefficients were calculated from transient flow analysis done by means of CFD methods for five different mutual positions of rotor and stator blades. For these analyses a commercial Ansys CFX software has been used. The numerical tests have been calculated using URANS calculating method with two different turbulence models. Shear Stress Transport (SST) model and hybrid Scale-Adaptive Simulation (SAS) model. Keywords: numerical modeling, gas turbine, turbulence. WSTĘP Straty aerodynamiczne w przepływie przez stopień turbinowy wpływają na obniżenie sprawności konwersji energii. Jest oczywiste, iż z uwagi na specyfikę stopnia turbinowego muszą one mieć charakter niestacjonarny. Związane jest to głównie z oddziaływaniem wirującego wieńca łopatek wirnikowych ze stacjonarnym wieńcem łopatek kierowniczych oraz z silnymi zjawiskami turbulentnymi, które głównie odpowiedzialne są za straty łopatkowe [], do których zalicza się [6]: Straty profilowe. Wynikają one z tarcia płynu lepkiego o powierzchnię łopatki, jak również ze skończonej grubości krawędzi spływowej, za którą w konsekwencji tego tworzy się tzw. ślad aerodynamiczny. Straty brzegowe, będące skutkiem oddziaływania na siebie warstwy przyściennej i czynnika przepływającego w kanale międzyłopatkowym. W obszarze warstwy przyściennej, na powierzchniach ograniczających kanał od góry i dołu, prędkość czynnika jest niższa niż w pozostałej części kanału. Prowadzi to do braku równowagi sił wynikających z rozkładu ciśnienia oraz odgięcia strugi czynnika. W konsekwencji linie prądu zostają odgięte w stronę pod- 5
2 MODELOWANIE NUMERYCZNE STRAT W STOPNIU TURBONOWYM stawy kanału łopatkowego, jak również w kierunku wypukłej (ssącej) powierzchni łopatki. Intensywność opisanych zjawisk zwiększa się wraz ze spadkiem względnej wysokości kanału przepływowego. Straty niepełnego zasilania. Występują one w części turbin parowych zasilanych parą o wysokich parametrach, jak również w małych turbinach gazowych. Ich powstawanie wynika z zastosowania w tego rodzaju konstrukcjach stopni zasilanych na niepełnym obwodzie. Straty niepełnego zasilania objawiają się wypychaniem gazu z kanałów wirnikowych, które na skutek obrotu wirnika znalazły się przed zasilanym segmentem dyszowym, a także mieszaniem się gazu w obszarach na skraju segmentu zasilającego. Straty związane z chłodzeniem pierwszych stopni turbiny gazowej. Zjawiska dyssypacji energii występujące w stopniu turbinowym są coraz częściej analizowane za pomocą narzędzi numerycznej mechaniki płynów (CFD) [2,3,7]. W niniejszej pracy przedstawiona została metodologia oraz rezultaty analiz numerycznych obejmujących niestacjonarny przepływ w stopniu turbinowym silnika lotniczego [5]. Wykorzystanie komercyjnego oprogramowania Ansys CFX pozwoliło na identyfikacje miejsc powstawania strat i w wielu przypadkach ich fizyczną interpretację. Do ilościowego ujęcia strat przyjęto energetyczny współczynnik strat, entropowy współczynnik strat oraz dodatkowo współczynnik strat ciśnienia [,6]. Analizy przedstawione w pracy zostały wykonane z wykorzystaniem metody URANS (Unsteady Reynoldsaveraged Navier Stokes) oraz dwóch różnych modeli turbulencji. Pierwszym z nich jest obecnie powszechnie stosowany model Shear Stress Transport (SST), drugim należący do grupy modeli hybrydowych Scale-Adaptive Simulation (SAS). Porównanie wyników uzyskanych z analiz przeprowadzonych z wykorzystaniem różnych modeli turbulencji miało na celu wykazać, czy stosowanie bardziej wymagającego sprzętowo modelu SAS jest uzasadnione w omawianym typie symulacji. 2. DEFINICJE WSPÓŁCZYNNIKÓW STRAT I ICH FIZYCZNA INTERPRETACJA Proces ekspansji w reakcyjnym stopniu turbinowym (rys. ) zachodzi zarówno w kierownicy, jak i w wirniku. Z punktu widzenia termodynamiki jest to proces nieodwracalny, któremu towarzyszy dyssypacja energii na skutek przede wszystkim strat aerodynamicznych i straty przecieków. Rys.. Proces ekspansji w stopniu turbiny na wykresie h-s W niniejszej pracy do ilościowej oceny strat występujących w kanałach łopatkowych posłużono się trzema rodzajami współczynników strat [6], co omówiono w kolejnych podrozdziałach pracy. 2. ENTROPOWY WSPÓŁCZYNNIK STRAT Postać entropowego współczynnika strat wyprowadzona jest wprost z definicji sprawności izentropowej. Sprawność ta określona jest dla parametrów statycznych przed i za wieńcem łopatkowym, gdzie różnica wartości entalpii rzeczywistej i izentropowej końcu procesu rozprężania zastąpiona została przyrostem entropii, zgodnie z II zasadą termodynamiki. h h ξ h h T s s T s s h h T s s h h h h T s s T s s h h T s s () (2) Współczynnik ten oparty jest na twierdzeniu, że jedynym miarodajnym odzwierciedleniem strat występujących w przepływie, w którym zachodzi przemiana adiabatyczna, jest przyrost entropii []. Przyrost ten może mieć kilka źródeł. Jednym z nich jest tarcie wewnętrzne, występujące podczas ruchu wszystkich płynów lepkich. Poza tym przyrost entropii może być wywołany przepływem ciepła przy skończonej różnicy temperatur, a także nierównowagowym charakterem niektórych procesów. 6
3 Sławomir Dykas, Dawid Machalica, Artur Szymański 2.2 ENERGETYCZNY WSPÓŁCZYNNIK STRAT Zgodnie z zasadą zachowania energii (I zasada termodynamiki) energia w układnie pozostaje stała, może jedynie zmieniać postać. W związku z tym pojęcie straty energii nie jest z fizycznego punktu widzenia możliwe. Przyjęto jednak definiować za pomocą energetycznego współczynnika strat tę wartość energii, która nie bierze udziału w generacji pracy. Postać tego współczynnika została wyprowadzona z zasady zachowania energii, która dla wieńca kierowniczego stanowi, że entalpia całkowita jest stała, a dla wieńca wirnikowego zakłada stałość rotalpii. Ostatecznie dla gazu doskonałego można go zapisać za pomocą ciśnień całkowitych i statycznych. h h! h h " # '($ $ ' & # $% " # '($ $ ' & # )% (3) 3. GEOMETRIA STOPNIA TURBINOWEGO W niniejszej pracy dokonano analizy nieustalonego przepływu w turbinie gazowej zastosowania lotniczego, opisanej w [5]. Jej cechą charakterystyczna jest jednostopniowość, która wyróżnia ją spośród innych turbin stosowanych w silnikach turbowentylatorowych. Nie bez znaczenia przy wyborze stopnia turbiny był również fakt związany z opublikowaniem [5] kompletnej geometrii łopatek jak i parametrów pracy analizowanego stopnia. Badany stopnień składa się z 36 łopatek kierowniczych o wysokości 38,mm, umieszczonych na średnim promieniu 469,9 mm oraz 64 łopatek wirnikowych o takiej samej wysokości i promieniu usytuowania. Ze względu na brak danych geometrii uszczelnienia wierzchołkowego łopatek wirnikowych, wybrano typową geometrię dla tego typu stopnia. Geometrię analizowanego stopnia przedstawia rys. 2. ξ h h! h h " # * '($ ' & # *% +,- " # '($ * ' & # $% +,- (4) 2.3 WSPÓŁCZYNNIK STRAT CIŚNIENIA Jednym z najpowszechniej wykorzystywanych współczynników strat jest współczynnik strat ciśnienia. Jego popularność wynika z łatwości określania parametrów potrzebnych do jego wyznaczenia. Cecha ta jest istotna w przypadku badań eksperymentalnych, gdzie pomiar ciśnienia statycznego i całkowitego jest powszechnie stosowany i stosunkowo łatwy w realizacji. ξ. p p p p (5) ξ. p p p p (6) Współczynnik strat ciśnienia odnosi stratę ciśnienia całkowitego w wieńcu do teoretycznej wartości ciśnienia dynamicznego, które posiadałby czynnik na wylocie z wieńca, gdyby nie występowały w nim straty pt. Straty te mogą być wywoływane tarciem, obecnością fal uderzeniowych itp. Rys. 2. Geometria analizowanego stopnia turbinowego Do dyskretyzacji obszaru obliczeniowego zastosowano niestrukturalną siatkę typu hybrydowego składająca się z około 55 tys. węzłów dla każdego kanału międzyłopatkowego. Do obliczeń przyjęto jeden kanał dla wieńca kierowniczego i dwa kanały dla wieńca wirniko- 7
4 MODELOWANIE NUMERYCZNE STRAT W STOPNIU TURBONOWYM wego, co daje w sumie.7 mln węzłów siatki. Siatka uszczelnienia wierzchołkowego łopatek wirnika jest w pełni strukturalna i składa się ona z około 3 tys. węzłów. Siatka została wykonana z dużą dbałością o dokładną dyskretyzację w obszarach warstw przyściennych (w pobliżu ścian) zapewniając uzyskanie y +. Warunki brzegowe wykorzystane w analizie przedstawia tabela. Bardzo wysoki spadek ciśnienia pomiędzy wlotem i wylotem ze stopnia powoduje znaczną komplikację pola przepływowego. W przeprowadzonych symulacjach numerycznych wykorzystano dwa modele turbulencji Shear Stress Transport (SST) oraz Scale- Adaptive Simulation (SAS) [4]. Tabela. Dane przyjęte w analizie referencyjnej Analiza stacjonarna Analiza niestacjonarna Czynnik Powietrze jako gaz idealny Model turbulencji SST SST-SAS Prędkość obrotowa 88 obr/min wirnika Krok czasowy Typ interfejsu kierownica/wirnik Wlot Wylot Ciśnienie całkowite -5 s Transient rotorstator Temperatura statyczna Intensywność turbulencji Ciśnienie statyczne Równowaga promieniowa Stage 325 Pa 288,2 K 5% 26 Pa Tak Do obliczeń stacjonarnych zastosowano interfejs typu stage pomiędzy kierownicą a wirnikiem. Charakteryzuje się on uśrednianiem parametrów w kierunku obwodowym. Jest on przy tym lepszy niż alternatywny do niego frozen rotor. W przypadku analizy niestacjonarnej zastosowano interfejs typu transient rotor-stator 4. WYNIKI OBLICZEŃ Przeprowadzone analizy niestacjonarnego pola przepływu pozwalają określić straty aerodynamiczne oraz wpływ wzajemnego położenia kierownicy i wirnika na osiągane przez nie wielkości. Wykorzystanie do analizy numerycznej pakietu Ansys CFX pozwoliło na otrzymanie charakterystyk współczynników strat w funkcji względnej wysokości kanału przepływowego. Poszczególne parametry czynnika brane do analizy zostały w tym przypadku uśrednione masowo w kierunku obwodowym. Przy wyznaczaniu współczynników strat parametry z indeksem 2, odnoszące się do czynnika za wirnikiem zostały określone w przedłużeniu kanału. Ma to pozwolić uwzględnić straty wynikające z obecności śladu łopatkowego oraz fal uderzeniowych. Wzajemne położenie łopatek kierowniczych i wirnikowych dla poszczególnych kroków czasowych przedstawiają rys. 3. Rys. 3. Wzajemne usytuowanie łopatek kierowniczych i wirnikowych w poszczególnych krokach czasowych (wzajemnych pozycji stator/rotor) 4. ANALIZA ENTROPOWEGO WSPÓŁCZYNNIK STRAT Na rys. 4 przedstawiono rozkłady entropowego współczynnika strat wzdłuż wysokości kanału. W przypadku łopatki kierowniczej (rys. 4a oraz rys. 4c) wartość ζs,st dla blisko 8% wysokości łopatki jest mniejsza od,5 (5 punktów procentowych). Świadczy to o wysokim stopniu konwersji energii w analizowanym wieńcu. Entropowy współczynnik strat osiąga najwyższe wartości na powierzchniach ograniczających kanał od góry i dołu. Jest to rezultatem występowania w tych obszarach strat brzegowych. U góry kanału wartości tego typu strat są mniejsze niż na dole. Dzieje się tak na skutek większej szerokości kanału międzyłopatkowego. Ponadto w dolnej części kanału występują wyższe liczby Macha niż w pozostałej jego części. Rozpatrywany kanał kierowniczy ma przekrój konfuzorowy, tak więc czynnik w celu osiągnięcia prędkości Ma> musi poddać się ekspansji Prandtla Meyera. Proces ten jest teoretycznie izentropowy, związana z nim zmiana kierunku przepływu prowadzi jednak do powstania fal uderzeniowych będących źródłem strat Porównując rys. 4a oraz rys. 4c, przedstawiające rozkład entropowego współczynnika strat dla kanału kierowniczego, zauważa się również większe jego wartości dla obliczeń przeprowadzonych z wykorzystaniem modelu turbulencji SST. Różnice sięgają tu,5, co jest wartością znaczącą np. w procesie projektowania nowej jednostki. Minimalne i maksymalne wartości entropowego współczynnika strat są osiągane w przypadku wykorzystania obu modeli turbulencji dla tego samego kroku czasowego. Wartości przybierane przez współczynnik ζs,st różnią się dla nich jednak dość znacząco. Dla pośrednich kroków czasowych rozbieżności są jeszcze większe. 8
5 Sławomir Dykas, Dawid Machalica, Artur Szymański a),5, ζ S st /5 b) /5 ζ S ro c) d),5, ζ S st /5,,3 ζ S ro /5 Rys. 4. Rozkład entropowego współczynnika strat dla analiz referencyjnych(niskie temperatury): a -kierownica, SST; b wirnik, SST; c -kierownica, SAS; d wirnik, SAS Rozkład entropowego współczynnika strat dla kanału wirnikowego jest bardziej złożony (rys. 4b oraz rys. 4d). Wysoka wartość ζs,ro w górnej części kanału wynika między innymi z pracy uszczelnienia. Czynnik opuszczający komorę uszczelnienia generuje przepływy wtórne [6], prowadzące do znacznego wzrostu entropowego współczynnika strat w obszarze wysokości kanału. W przypadku kierownicy spadek entropowego współczynnika strat w tym rejonie był znacznie gwałtowniejszy i jego małe wartości były osiągane już na,95 wysokości kanału. Z danych przedstawionych na rys. 4b oraz rys. 4d wynika również, że entropowy współczynnik strat dla prawie całej wysokości kanału przyjmuje wartości większe od,. Świadczy to o tym, że sprawność analizowanego wieńca wirnikowego jest znacznie niższa od sprawności kierownicy. Dla względnej wysokości kanału równej,3 współczynnik ζs,ro osiąga wartości większe od,5. Wiąże się to ze znacznym przyrostem entropii czynnika w obrębie krawędzi spływu. Jest on na tej wysokości wyraźnie większy niż dla pozostałej części kanału (rys. 5). W obszarze dla względnej wysokości kanału równej ~,3 występują również największe zmiany współczynnika strat w funkcji wzajemnego położenia kierownica/wirnik. Są one rezultatem niestacjonarnej natury wirów w śladzie łopatkowym oraz fal uderzeniowych tworzących się w obrębie krawędzi spływu. Rys. 5. Rozkład entropii statycznej w kanale wirnikowym; analiza referencyjna; model turbulencji SAS W przypadku kanału wieńca wirnikowego obserwuje się dużą rozbieżność wartości entropowych współczynników strat, obliczonych dla wyników uzyskanych za pomocą różnych modeli turbulencji. Różnica ta dostrzegalna jest zwłaszcza w obszarze dla względnej wysokości kanału równej,3, gdzie wartości przyjmowane przez współczynnik ζs,ro są wysokie. W obliczeniach z użyciem modelu SAS wspomniany obszar umiejscowiony jest na większej wysokości kanału niż przy modelu SST. 9
6 MODELOWANIE NUMERYCZNE STRAT W STOPNIU TURBONOWYM Ponadto dla modelu SST wartości współczynników ζs,ro odbiegają w tym obszarze w mniejszym stopniu od wartości przyjmowanych w innych regionach łopatki. Fluktuacje wartości ζs,ro są w tym rejonie większe dla modelu SST i sięgają, ANALIZA ENERGETYCZNEGO WSPÓŁCZYNNIK STRAT Na rys. 6a i rys. 6c przedstawiono rozkład energetycznego współczynnika strat wzdłuż wysokości łopatki kierowniczej. Amplituda wahań współczynnika ζen,st maleje dość jednostajnie wraz z wysokością łopatki. Powyżej względnej wysokości kanału równej,97 charakterystyki, utworzone dla poszczególnych kroków czasowych pokrywają się. Największe zmiany wartości energetycznego współczynnika strat występują natomiast dla względnej wysokości kanału równej, gdzie osiągają,35. W przypadku modelu SST następuje przecięcie się charakterystyk ζen,st dla następujących po sobie kroków czasowych oraz. Świadczy to o przesunięciu w fazie zmian energetycznego współczynnika strat dla obszarów powyżej oraz poniżej punktu przecięcia. Ponieważ punkt ten zlokalizowany jest w górnej części łopatki, gdzie amplitudy fluktuacji współczynnika ζen,st są niewielkie, wspomniane przesunięcie w fazie nie będzie miało dużego wpływu na wygładzanie amplitud zmian współczynnika strat liczonego dla całego wieńca łopatek kierowniczych. Na jego ewolucję w decydujący sposób wpłynie bowiem duża amplituda zmian w dolnej części kanału. Rys. 6b oraz rys. 6d przedstawiają rozkłady energetycznych współczynników strat obliczonych dla kanału wieńca wirnikowego. Największa różnica w wartości współczynnika ζen,ro dla obu modeli turbulencji widoczna jest w dolnej części kanału. Dla względnej wysokości kanału równej ~, przekracza ona,3. W obszarze tym występuje również różnica w wartościach fluktuacji współczynników ζen,ro. Wahania te mają nieznacznie większe amplitudy w przypadku wyników uzyskanych za pomocą modelu turbulencji SST. Dla względnej wysokości kanału równej,3 (gdzie uprzednio zaobserwowano szczególnie duży przyrostu entropii czynnika w obrębie krawędzi spływu) model turbulencji SAS daje znacznie większy wzrost energetycznego współczynnika strat niż ma to miejsce w przypadku modelu SST. Może to świadczyć o znaczącym wpływie turbulencji w tym rejonie, lepiej odwzorowanych za pomocą modelu SAS na wartość energetycznego współczynnika strat. a),5, ζ En st /5 b),,3 ζ En ro /5 c) d),5, ζ En st /5,,3 ζ En ro /5 Rys. 6. Rozkłady energetycznego współczynnika strat dla analiz referencyjnych(niskie temperatury): a -kierownica, SST; b -wirnik, SST; c kierownica, SAS; d wirnik, SAS 2
7 Sławomir Dykas, Dawid Machalica, Artur Szymański 4.3 ANALIZA WSPÓŁCZYNNIKA STRAT CIŚNIENIA Na rys. 7a oraz rys. 7c przedstawiono rozkłady współczynnika strat ciśnienia dla kanału wieńca łopatek kierowniczych. Ich kształt jest zbliżony do kształtu charakterystyk ζen,st, ponieważ oba współczynniki są funkcjami tych samych parametrów czynnika. Podobnie jak miało to miejsce w przypadku entropowego i energetycznego współczynnika strat, wartości ζp,st są mniejsze dla wyników obliczeń z użyciem modelu turbulencji SAS. Różnice w wynikach dla obu modeli sięgają,2 (krok czasowy i równa ). Zakres zmian współczynnika strat ciśnienia dla kanału kierowniczego maleje ze wzrostem jego wysokości względnej. Dla względnej wysokości kanału równej wahania wartości ζp,st wynoszą aż,55. Jednocześnie widać, że zmiany wartości współczynnika strat ciśnienia na całej wysokości kanału nie przebiegają zgodnie. Świadczy o tym kilkukrotne przecięcie się charakterystyk dla kroków czasowych /5, oraz. a) b),5, ζ P st /5 /5,,3 ζ P ro c),5, ζ P st /5 d) /5,,3 ζ P ro Rys. 7. Rozkłady współczynnika strat ciśnienia dla analiz referencyjnych (niskie temperatury): a -kierownica, SST; b -wirnik, SST; c kierownica, SAS; d wirnik, SAS Rys. 7b oraz rys. 7d przedstawiają rozkłady współczynnika strat ciśnienia dla wieńca wirnikowego. Najbardziej znacząca różnica pomiędzy wartościami tego współczynnika, dla modeli turbulencji SST oraz SAS, występuje w dolnej części kanału przepływowego. W przypadku modelu SAS współczynnik strat ciśnienia przyjmuje tu wartości mniejsze nawet o,7. Jednocześnie fluktuacje wartości ζp,ro mają większe amplitudy w przypadku tego samego modelu turbulencji (SAS). Maksymalny zakres wahań osiągany jest dla względnej wysokości kanału równej,, gdzie przyjmuje wartość,. W górnej części łopatki fluktuacje ζp,ro są bardzo nieznaczne. Zauważalna amplituda występuje w zasadzie tylko w punkcie przegięcia charakterystyk, dla względnej wysokości kanału równej. Zmiana wartości ζp,ro w tym rejonie może wynikać z niestacjonarnej pracy uszczelnienia. Rozpatrując wpływ wzajemnego położenia kierownicy i wirnika na wartość ζp,ro, zauważa się spadek wartości współczynnika strat ciśnienia dla trzech pierwszych krokach czasowych (wzajemnych pozycji stator/rotor ). W kolejnych krokach następuje jego wzrost. Zmiana ta odbywa się płynnie na całej wysokości kanału, o czym świadczy brak wyraźnego przecięcia się charakterystyk utworzonych dla dwóch kolejno po sobie następujących kroków czasowych. 2
8 MODELOWANIE NUMERYCZNE STRAT W STOPNIU TURBONOWYM 5. WNIOSKI Na podstawie uzyskanych analiz numerycznych stopnia turbiny gazowej można stwierdzić, że model turbulencji SST daje większe wartości współczynników strat niż model SAS. Stwierdzenie to jest słuszne dla części kanału, w której nie występują silne zjawiska prowadzące do dyssypacji energii. W górnej części kanału wirnikowego, gdzie wpływ uszczelnienia jest znaczący, oraz dla względnej wysokości kanału równej,3, gdzie za krawędzią spływu następuje szczególnie duży przyrost entropii, współczynniki strat uzyskane dla modelu SAS są wyższe. Wynika to najprawdopodobniej z lepszego odwzorowania procesów turbulentnych, mających miejsce w tych obszarach, przez hybrydowy model turbulencji Scale-Adaptive Simulation (SAS). Porównując oba modele turbulencji, należy również zwrócić uwagę na kształt wygięcia krzywych w obszarze dla względnej wysokości łopatki równej ~,3. Dla modelu SST charakterystyki zmian współczynników strat zmieniają się tu łagodnie natomiast w przypadku modelu turbulencji SAS występuje znaczące załamanie krzywych. Tym samym obszar wysokich wartości współczynnika strat dla modelu SAS obejmuje znacznie mniejszy fragment kanału. Dla energetycznego współczynnika strat oraz współczynnika strat ciśnienia obliczonych dla kanału kierowniczego zauważono krzyżowanie się charakterystyk dla następujących po sobie kroków czasowych. Zachowanie takie świadczy o przesunięciu w fazie charakteru zmian współczynnika po obu stronach przecięcia się krzywych. Prowadzi to do mniejszej zmienności średniego współczynnika strat obliczonego dla całego kanału. W przypadku wszystkich analizowanych współczynników strat, ich dużym wartościom w obrębie kanału łopatek kierowniczych odpowiadają niskie wartości w obrębie wirnika. Wyrównuje to fluktuacje wartości poszczególnych współczynników w obrębie całego stopnia. Prezentowane badania realizowane były w ramach projektu badawczego nr 2//B/ST8/3488 finansowanego przez Narodowe Centrum Nauki Literatura. Denton J.D.: Loss mechanisms in turbomachines. Journal of Turbomachinery 993, 5(4), p Dykas S., Wróblewski W., Łukowicz H.: Prediction of losses in the flow through the last stage of low-pressure steam turbine. International Journal for Numerical Methods in Fluids 27, Vol. 53, Iss. 6, p Lampart P.: Investigation of endwall flows and losses in axial turbines. Part I: Formation of endwall flows and losses. Journal of Theoretical and Applied Mechanics 29, Vol. 47, No 2, p Menter F. R.: Two-equation eddy-viscosity turbulence models for engineering applications. AIAA Journal 994, Vol. 32, No. 8, p Moffit T. P., Szanca E. M., Whitney W. J.: Design and cold-air test of single-stage uncooled core turbine with high work output. TP-68, NASA Wei N.:Significance of loss models in aerothermodynamic simulation for axial turbines. Doctoral Thesis. Department of Energy Technology, Division of Heat and Power Technology, Royal Institute of Technology, Wróblewski. W., Gardzilewicz A., Dykas A., Kolovratnik P.: Numerical and experimental investigation of steam condensation in LP part of large power turbine. Journal of Fluids Engineering Trans, ASME, 29, Vol. 3, No. 4, p. - (3). 22
DETEKCJA FAL UDERZENIOWYCH W UKŁADACH ŁOPATKOWYCH CZĘŚCI NISKOPRĘŻNYCH TURBIN PAROWYCH
Mgr inż. Anna GRZYMKOWSKA Politechnika Gdańska Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa DOI: 10.17814/mechanik.2015.7.236 DETEKCJA FAL UDERZENIOWYCH W UKŁADACH ŁOPATKOWYCH CZĘŚCI NISKOPRĘŻNYCH TURBIN PAROWYCH
Bardziej szczegółowoSPIS TREŚCI SPIS WAŻNIEJSZYCH OZNACZEŃ WSTĘP KRÓTKA CHARAKTERYSTYKA SEKTORA ENERGETYCZNEGO W POLSCE... 14
SPIS TREŚCI SPIS WAŻNIEJSZYCH OZNACZEŃ... 9 1. WSTĘP... 11 2. KRÓTKA CHARAKTERYSTYKA SEKTORA ENERGETYCZNEGO W POLSCE... 14 2.1. Analiza aktualnego stanu struktury wytwarzania elektryczności i ciepła w
Bardziej szczegółowoJan A. Szantyr tel
Katedra Energetyki i Aparatury Przemysłowej Zakład Mechaniki Płynów, Turbin Wodnych i Pomp J. Szantyr Wykład 1 Rozrywkowe wprowadzenie do Mechaniki Płynów Jan A. Szantyr jas@pg.gda.pl tel. 58-347-2507
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (rzeczywistego) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH. Opracował. Dr inż. Robert Jakubowski
OBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (rzeczywistego) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH DANE WEJŚCIOWE : Opracował Dr inż. Robert Jakubowski Parametry otoczenia p H, T H Spręż sprężarki, Temperatura gazów
Bardziej szczegółowoTurbiny z napływem promieniowym stosowane są wówczas kiedy niezbędne jest małe (zwarte) źródło mocy
Nazwa turbin pochodzi od tego, że przepływ odchyla się od kierunku promieniowego do osiowego, stąd turbiny z napływem promieniowym 90 o (dziewięćdziesięciostopniowe) 0. Wstęp Turbiny z napływem promieniowym
Bardziej szczegółowoZasada działania maszyny przepływowej.
Zasada działania maszyny przepływowej. Przyrost ciśnienia statycznego. Rys. 1. Izotermiczny schemat wirnika maszyny przepływowej z kanałem miedzy łopatkowym. Na rys.1. pokazano schemat wirnika maszyny
Bardziej szczegółowoPRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Nazwa przedmiotu: Kierunek: Mechanika i Budowa Maszyn Rodzaj przedmiotu: obowiązkowy na specjalności: Inżynieria Cieplna i Samochodowa Rodzaj zajęć: wykład, laboratorium I KARTA PRZEDMIOTU CEL PRZEDMIOTU
Bardziej szczegółowoObliczenia osiągów dyszy aerospike przy użyciu pakietu FLUENT Michał Folusiaak
Obliczenia osiągów dyszy aerospike przy użyciu pakietu FLUENT Michał Folusiaak WSTĘP Celem przeprowadzonych analiz numerycznych było rozpoznanie możliwości wykorzystania komercyjnego pakietu obliczeniowego
Bardziej szczegółowoWLOTY I SPRĘŻARKI SILNIKÓW TURBINOWYCH. Dr inż. Robert Jakubowski
WLOTY I SPRĘŻARKI SILNIKÓW TURBINOWYCH Dr inż. Robert Jakubowski Literatura Literatura: [] Balicki W. i in. Lotnicze siln9iki turbinowe, Konstrukcja eksploatacja diagnostyka, BNIL nr 30 n, 00 [] Dzierżanowski
Bardziej szczegółowoMODEL DWUWYMIAROWY PRZEPŁYWU PRZEZ STOPIEŃ MODELOWEJ TURBINY WODNEJ ORAZ JEGO EKSPERYMENTALNA WERYFIKACJA
Międzynarodowa konferencja naukowo-techniczna Hydrauliczne maszyny wirnikowe w energetyce wodnej i innych działach gospodarki Kliczków, 7-9 grudnia 005 MODEL DWUWYMIAROWY PRZEPŁYWU PRZEZ STOPIEŃ MODELOWEJ
Bardziej szczegółowoOPTYMALIZACJA KONSTRUKCJI I OSIĄGÓW TURBINY WODNEJ PRZY WYKORZYSTANIU METOD OBLICZENIOWEJ MECHANIKI PŁYNÓW CFD
OPTYMALIZACJA KONSTRUKCJI I OSIĄGÓW TURBINY WODNEJ PRZY WYKORZYSTANIU METOD OBLICZENIOWEJ MECHANIKI PŁYNÓW CFD Wiesław Zalewski Instytut Lotnictwa Streszczenie W artykule przedstawiono przebieg procesu
Bardziej szczegółowoMgr inż. Marta DROSIŃSKA Politechnika Gdańska, Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa
MECHANIK 7/2014 Mgr inż. Marta DROSIŃSKA Politechnika Gdańska, Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa WYZNACZENIE CHARAKTERYSTYK EKSPLOATACYJNYCH SIŁOWNI TURBINOWEJ Z REAKTOREM WYSOKOTEMPERATUROWYM W ZMIENNYCH
Bardziej szczegółowoCel i zakres pracy dyplomowej inżynierskiej. Nazwisko Imię kontakt Modelowanie oderwania strug w wirniku wentylatora promieniowego
Cel i zakres pracy dyplomowej inżynierskiej przejściowej Modelowanie oderwania strug w wirniku wentylatora promieniowego Metody projektowania wentylatorów promieniowych Ireneusz Czajka iczajka@agh.edu.pl
Bardziej szczegółowoTEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO
Paweł PŁUCIENNIK, Andrzej MACIEJCZYK TEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO Streszczenie W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoANALIZA ROZKŁADU CIŚNIEŃ I PRĘDKOŚCI W PRZEWODZIE O ZMIENNYM PRZEKROJU
Dr inż. Paweł PIETKIEWICZ Dr inż. Wojciech MIĄSKOWSKI Dr inż. Krzysztof NALEPA Piotr LESZCZYŃSKI Uniwersytet Warmińsko-Mazurski w Olsztynie DOI: 10.17814/mechanik.2015.7.283 ANALIZA ROZKŁADU CIŚNIEŃ I
Bardziej szczegółowoDr hab. inż. Sławomir Dykas, prof. nzw. w Pol. Śl. Dr hab. inż. Henryk Łukowicz, prof. nzw. w Pol. Śl. Dr inż. Michał Strozik. Dr inż.
TEMATY DYPLOMÓW MAGISTERSKICH dla kierunku MECHANIKA I BUDOWA MASZYN specjalność Maszyny i Urządzenia Energetyczne -wpisy w pokoju 426 MBM MiUE Lp. Temat projektu Opiekun Student uwagi 1. 2. 3. 4. 5. Analiza
Bardziej szczegółowoMODELOWANiE TURBiNOWYCH SiLNiKÓW ODRZUTOWYCH W ŚRODOWiSKU GASTURB NA PRZYKŁADZiE SiLNiKA K-15
PRACE instytutu LOTNiCTWA 213, s. 204-211, Warszawa 2011 MODELOWANiE TURBiNOWYCH SiLNiKÓW ODRZUTOWYCH W ŚRODOWiSKU GASTURB NA PRZYKŁADZiE SiLNiKA K-15 RySzaRd ChaChuRSkI, MaRCIN GapSkI Wojskowa Akademia
Bardziej szczegółowoWydajne wentylatory promieniowe Fulltech o wysokim ciśnieniu statycznym
1 Wydajne wentylatory promieniowe Fulltech o wysokim ciśnieniu statycznym Wydajne wentylatory promieniowe Fulltech o wysokim ciśnieniu statycznym Wentylatory są niezbędnym elementem systemów wentylacji
Bardziej szczegółowoPrzemiany termodynamiczne
Przemiany termodynamiczne.:: Przemiana adiabatyczna ::. Przemiana adiabatyczna (Proces adiabatyczny) - proces termodynamiczny, podczas którego wyizolowany układ nie nawiązuje wymiany ciepła, lecz całość
Bardziej szczegółowoBadania wentylatora. Politechnika Lubelska. Katedra Termodynamiki, Mechaniki Płynów. i Napędów Lotniczych. Instrukcja laboratoryjna
Politechnika Lubelska i Napędów Lotniczych Instrukcja laboratoryjna Badania wentylatora /. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie z budową i metodami badań podstawowych typów wentylatorów. II. Wprowadzenie
Bardziej szczegółowoOPŁYW PROFILU. Ciała opływane. profile lotnicze łopatki. Rys. 1. Podział ciał opływanych pod względem aerodynamicznym
OPŁYW PROFILU Ciała opływane Nieopływowe Opływowe walec kula profile lotnicze łopatki spoilery sprężarek wentylatorów turbin Rys. 1. Podział ciał opływanych pod względem aerodynamicznym Płaski np. z blachy
Bardziej szczegółowoNumeryczna symulacja rozpływu płynu w węźle
231 Prace Instytutu Mechaniki Górotworu PAN Tom 7, nr 3-4, (2005), s. 231-236 Instytut Mechaniki Górotworu PAN Numeryczna symulacja rozpływu płynu w węźle JERZY CYGAN Instytut Mechaniki Górotworu PAN,
Bardziej szczegółowoWLOTY I SPRĘŻARKI SILNIKÓW. Dr inż. Robert Jakubowski
WLOTY I SPRĘŻARKI SILNIKÓW TURBINOWYCH Dr inż. Robert Jakubowski Literatura Literatura: [] Balicki W. i in. Lotnicze siln9iki turbinowe, Konstrukcja eksploatacja diagnostyka, BNIL nr 30 n, 00 [] Dzierżanowski
Bardziej szczegółowoWLOTY I SPRĘŻARKI SILNIKÓW TURBINOWYCH. Dr inż. Robert Jakubowski
WLOTY I SPRĘŻARKI SILNIKÓW TURBINOWYCH Dr inż. Robert Jakubowski Literatura Literatura: [] Balicki W. i in. Lotnicze siln9iki turbinowe, Konstrukcja eksploatacja diagnostyka, BNIL nr 30 n, 00 [] Dzierżanowski
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE NUMERYCZNE POLA PRZEPŁYWU WOKÓŁ BUDYNKÓW
1. WSTĘP MODELOWANIE NUMERYCZNE POLA PRZEPŁYWU WOKÓŁ BUDYNKÓW mgr inż. Michał FOLUSIAK Instytut Lotnictwa W artykule przedstawiono wyniki dwu- i trójwymiarowych symulacji numerycznych opływu budynków wykonanych
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA LUBELSKA
Badania opływu turbiny wiatrowej typu VAWT (Vertical Axis Wind Turbine) Międzyuczelniane Inżynierskie Warsztaty Lotnicze Cel prezentacji Celem prezentacji jest opis przeprowadzonych badań CFD oraz tunelowych
Bardziej szczegółowoNIESYMETRIA OBWODOWA W OBRĘBIE UPUSTU REGENERACYJNEGO W PRZEPŁYWIE PARY PRZEZ CZĘŚĆ NP TURBINY 13K225
Dr inż. Mariusz SZYMANIAK Instytut Maszyn Przepływowych PAN Gdańsk Dr inż. Joanna SZYMANIAK Wyższa Szkoła Humanistyczno-Ekonomiczna Włocławek DOI: 10.17814/mechanik.2015.7.303 NIESYMETRIA OBWODOWA W OBRĘBIE
Bardziej szczegółowoCIEPLNE MASZYNY PRZEPŁYWOWE No. 144 TURBOMACHINERY 2013 ANALIZA OPŁYWU PROFILU TURBINY WIATROWEJ PRZY MAŁYCH LICZBACH REYNOLDSA
CIEPLNE MASZYNY PRZEPŁYWOWE No. 144 TURBOMACHINERY 2013 Piotr WIKLAK, Antoni SMOLNY Politechnika Łódzka, Wydział Mechaniczny Instytut Maszyn Przepływowych antoni.smolny@p.lodz.pl ANALIZA OPŁYWU PROFILU
Bardziej szczegółowoprędkości przy przepływie przez kanał
Ćwiczenie numer 5 Wyznaczanie rozkładu prędkości przy przepływie przez kanał 1. Wprowadzenie Stanowisko umożliwia w eksperymentalny sposób zademonstrowanie prawa Bernoulliego. Układ wyposażony jest w dyszę
Bardziej szczegółowoSPRĘŻ WENTYLATORA stosunek ciśnienia statycznego bezwzględnego w płaszczyźnie
DEFINICJE OGÓLNE I WIELKOŚCI CHARAKTERYSTYCZNE WENTYLATORA WENTYLATOR maszyna wirnikowa, która otrzymuje energię mechaniczną za pomocą jednego wirnika lub kilku wirników zaopatrzonych w łopatki, użytkuje
Bardziej szczegółowoINSTYTUT INŻYNIERII ŚRODOWISKA ZAKŁAD GEOINŻYNIERII I REKULTYWACJI ĆWICZENIE NR 7 BADANIE POMPY II
INSTYTUT INŻYNIERII ŚRODOWISKA ZAKŁAD GEOINŻYNIERII I REKULTYWACJI Laboratorium z mechaniki płynów ĆWICZENIE NR 7 BADANIE POMPY II 2 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z budową i działaniem
Bardziej szczegółowoPL B1. Politechnika Łódzka,Łódź,PL BUP 12/06
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 204273 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 371573 (51) Int.Cl. F01D 5/02 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia: 06.12.2004
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW
Ćwiczenie numer 5 Wyznaczanie rozkładu prędkości przy przepływie przez kanał 1. Wprowadzenie Stanowisko umożliwia w eksperymentalny sposób zademonstrowanie prawa Bernoulliego. Układ wyposażony jest w dyszę
Bardziej szczegółowoCopyright by Politechnika Łódzka Adres Redakcji Адрес Редакции Editor's Office Adresse de Redaction Schriftleitungsadresse:
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŁÓDZKIEJ SCIENTIFIC BULLETIN OF THE LODZ UNIVERSITY OF TECHNOLOGY BULLETIN SCIENTIFIQUE DE L UNIVERSITÉ POLYTECHNIQUE DE LODZ НАУЧНЫЕ ЗАПИСКИ ЛОДЗИНСКОГО ПОЛИТЕХНИЧЕСКОГО УНИВЕРСИТЕТА
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (SILNIK IDEALNY) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH
OBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (SILNIK IDEALNY) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH DANE WEJŚCIOWE : Parametry otoczenia p H, T H Spręż sprężarki π S, Temperatura gazów przed turbiną T 3 Model obliczeń
Bardziej szczegółowosilniku parowym turbinie parowej dwuetapowa
Turbiny parowe Zasada działania W silniku parowym tłokowym energia pary wodnej zamieniana jest bezpośrednio na energię mechaniczną w cylindrze silnika. W turbinie parowej przemiana energii pary wodnej
Bardziej szczegółowoModelowanie zjawisk przepływowocieplnych. i wewnętrznie ożebrowanych. Karol Majewski Sławomir Grądziel
Modelowanie zjawisk przepływowocieplnych w rurach gładkich i wewnętrznie ożebrowanych Karol Majewski Sławomir Grądziel Plan prezentacji Wprowadzenie Wstęp do obliczeń Obliczenia numeryczne Modelowanie
Bardziej szczegółowoNowoczesne narzędzia obliczeniowe do projektowania i optymalizacji kotłów
Nowoczesne narzędzia obliczeniowe do projektowania i optymalizacji kotłów Mateusz Szubel, Mariusz Filipowicz Akademia Górniczo-Hutnicza im. Stanisława Staszica w Krakowie AGH University of Science and
Bardziej szczegółowoMECHANIKA PŁYNÓW LABORATORIUM
MECANIKA PŁYNÓW LABORATORIUM Ćwiczenie nr 4 Współpraca pompy z układem przewodów. Celem ćwiczenia jest sporządzenie charakterystyki pojedynczej pompy wirowej współpracującej z układem przewodów, przy różnych
Bardziej szczegółowoPL B1. Uszczelnienie nadbandażowe stopnia przepływowej maszyny wirnikowej, zwłaszcza z bandażem płaskim. POLITECHNIKA GDAŃSKA, Gdańsk, PL
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 212669 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 381571 (51) Int.Cl. B23Q 17/12 (2006.01) F04D 29/66 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22)
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE ROZKŁADU TEMPERATUR W PRZEGRODACH ZEWNĘTRZNYCH WYKONANYCH Z UŻYCIEM LEKKICH KONSTRUKCJI SZKIELETOWYCH
Budownictwo o Zoptymalizowanym Potencjale Energetycznym 2(18) 2016, s. 55-60 DOI: 10.17512/bozpe.2016.2.08 Maciej MAJOR, Mariusz KOSIŃ Politechnika Częstochowska MODELOWANIE ROZKŁADU TEMPERATUR W PRZEGRODACH
Bardziej szczegółowoCieplne Maszyny Przepływowe. Temat 1 Wstęp. Część I Podstawy teorii Cieplnych Maszyn Przepływowych.
1 Wiadomości potrzebne do przyswojenia treści wykładu: Znajomość części maszyn Podstawy mechaniki płynów Prawa termodynamiki technicznej. Zagadnienia spalania, termodynamika par i gazów Literatura: 1.
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska. Metoda Elementów Skończonych
Politechnika Poznańska Metoda Elementów Skończonych Prowadzący: dr hab. Tomasz Stręk, prof. nadzw. Wykonały: Górna Daria Krawiec Daria Łabęda Katarzyna Spis treści: 1. Analiza statyczna rozkładu ciepła
Bardziej szczegółowoCIEPLNE MASZYNY PRZEPŁYWOWE No. 143 TURBOMACHINERY 2013 NUMERYCZNA ANALIZA PRZEPŁYWU PRZEZ TURBINĘ SAVONIUSA
CIEPLNE MASZYNY PRZEPŁYWOWE No. 143 TURBOMACHINERY 2013 Konrad KACPRZAK, Krzysztof SOBCZAK Politechnika Łódzka Instytut Maszyn Przepływowych kokacprzak@gmail.com NUMERYCZNA ANALIZA PRZEPŁYWU PRZEZ TURBINĘ
Bardziej szczegółowoJ. Szantyr Wykład 2 - Podstawy teorii wirnikowych maszyn przepływowych
J. Szantyr Wykład 2 - Podstawy teorii wirnikowych maszyn przepływowych a) Wentylator lub pompa osiowa b) Wentylator lub pompa diagonalna c) Sprężarka lub pompa odśrodkowa d) Turbina wodna promieniowo-
Bardziej szczegółowoLaboratorium. Hydrostatyczne Układy Napędowe
Laboratorium Hydrostatyczne Układy Napędowe Instrukcja do ćwiczenia nr Eksperymentalne wyznaczenie charakteru oporów w przewodach hydraulicznych opory liniowe Opracowanie: Z.Kudżma, P. Osiński J. Rutański,
Bardziej szczegółowoBadania efektywności pracy wywietrzników systemowych Zefir w układach na pustaku wentylacyjnym w czterorzędowym wariancie montażowym
Badania efektywności pracy wywietrzników systemowych Zefir - 150 w układach na pustaku wentylacyjnym w czterorzędowym wariancie montażowym wywietrzniki ZEFIR-150 Środkowe wywietrzniki z podniesioną częścią
Bardziej szczegółowoNUMERYCZNY MODEL OBLICZENIOWY OBIEGU TURBINY KLASY 300 MW
Mgr inż. Anna GRZYMKOWSKA Dr hab. inż. Jerzy GŁUCH, prof. nadzw. PG Politechnika Gdańska Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa Prof. dr hab. inż. Andrzej GARDZILEWICZ Instytut Maszyn Przepływowych im.
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA LUBELSKA
BADANIE WPŁYWU AKTYWNEGO PRZEPŁYWU NA SIŁĘ NOŚNĄ PROFILI LOTNICZYCH Międzyuczelniane Inżynierskie Warsztaty Lotnicze Cel projektu: 1. zbadanie wpływu aktywnego przepływu odprofilowego lub doprofilowego
Bardziej szczegółowoSYMULACJA OBLICZENIOWA OPŁYWU I OBCIĄŻEŃ BEZPRZEGUBOWEGO WIRNIKA OGONOWEGO WRAZ Z OCENĄ ICH ODDZIAŁYWANIA NA PRACĘ WIRNIKA
SYMULACJA OBLICZENIOWA OPŁYWU I OBCIĄŻEŃ BEZPRZEGUBOWEGO WIRNIKA OGONOWEGO WRAZ Z OCENĄ ICH ODDZIAŁYWANIA NA PRACĘ WIRNIKA Airflow Simulations and Load Calculations of the Rigide with their Influence on
Bardziej szczegółowoAnaliza obciążeń cieplnych podczas rozruchu nadkrytycznych turbin parowych z chłodzeniem zewnętrznym
tom XLIII(2013), nr 1-2, 147 155 WojciechKosman Politechnika Śląska Instytut Maszyn i Urządzeń Energetycznych Gliwice Analiza obciążeń cieplnych podczas rozruchu nadkrytycznych turbin parowych z chłodzeniem
Bardziej szczegółowoAnaliza wymiany ciepła w przekroju rury solarnej Heat Pipe w warunkach ustalonych
Stanisław Kandefer 1, Piotr Olczak Politechnika Krakowska 2 Analiza wymiany ciepła w przekroju rury solarnej Heat Pipe w warunkach ustalonych Wprowadzenie Wśród paneli słonecznych stosowane są często rurowe
Bardziej szczegółowoANALIZA MODYFIKACJI MODELU WIRNIKA SAVONIUSA METODĄ SYMULACJI KOMPUTEROWEJ
Mgr inż. Agnieszka NIEDŹWIEDZKA Dr inż. Wojciech MIĄSKOWSKI Dr inż. Krzysztof NALEPA Dr inż. Paweł PIETKIEWICZ Dr inż. Wiesław KOMAR Uniwersytet Warmińsko-Mazurski w Olsztynie, Wydział Nauk Technicznych
Bardziej szczegółowoSkraplanie czynnika chłodniczego R404A w obecności gazu inertnego. Autor: Tadeusz BOHDAL, Henryk CHARUN, Robert MATYSKO Środa, 06 Czerwiec :42
Przeprowadzono badania eksperymentalne procesu skraplania czynnika chłodniczego R404A w kanale rurowym w obecności gazu inertnego powietrza. Wykazano negatywny wpływ zawartości powietrza w skraplaczu na
Bardziej szczegółowoPodczas wykonywania analizy w programie COMSOL, wykorzystywane jest poniższe równanie: 1.2. Dane wejściowe.
Politechnika Poznańska Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Mechanika i Budowa Maszyn Grupa M3 Metoda Elementów Skończonych Prowadzący: dr hab. Tomasz Stręk, prof. nadzw. Wykonali: Marcin Rybiński Grzegorz
Bardziej szczegółowoI. KARTA PRZEDMIOTU CEL PRZEDMIOTU
I. KARTA PRZEDMIOTU 1. Nazwa przedmiotu: TURBINY OKRĘTOWE 2. Kod przedmiotu: Sta 3. Jednostka prowadząca: Wydział Mechaniczno-Elektryczny 4. Kierunek: Mechanika i budowa maszyn 5. Specjalność: Eksploatacja
Bardziej szczegółowoBADANIE ROZKŁADU PRĘDKOŚCI W DYFUZORZE TURBINY WIATROWEJ
Dr inż. Paweł PIETKIEWICZ Dr inż. Wojciech MIĄSKOWSKI Dr inż. Krzysztof NALEPA Inż. Kamila KOWALCZUK Uniwersytet Warmińsko-Mazurski w Olsztynie DOI: 10.17814/mechanik.2015.7.282 BADANIE ROZKŁADU PRĘDKOŚCI
Bardziej szczegółowoJ. Szantyr Wykład nr 18 Podstawy teorii płatów nośnych Płaty nośne są ważnymi elementami wielu wytworów współczesnej techniki.
J. Szantyr Wykład nr 18 Podstawy teorii płatów nośnych Płaty nośne są ważnymi elementami wielu wytworów współczesnej techniki. < Helikoptery Samoloty Lotnie Żagle > < Kile i stery Wodoloty Śruby okrętowe
Bardziej szczegółowoKarta (sylabus) modułu/przedmiotu Mechanika i Budowa Maszyn Studia II stopnia
Karta (sylabus) modułu/przedmiotu Mechanika i Budowa Maszyn Studia II stopnia Przedmiot: Aerodynamika Rodzaj przedmiotu: Podstawowy Kod przedmiotu: MBM 2 N 2 2 18-0_1 Rok: 1 Semestr: 2 Forma studiów: Studia
Bardziej szczegółowoProblemy pomiaru ciśnienia i temperatury gazu w warunkach dużych prędkości. Juliusz Makowski Common S.A.
Problemy pomiaru ciśnienia i temperatury gazu w warunkach dużych prędkości Juliusz Makowski Common S.A. Plan prezentacji Wstęp Wpływ wzrostu prędkości na pomiar temperatury Erozja Wiry Karmana za tuleją
Bardziej szczegółowoModelowanie i symulacja zagadnień biomedycznych PROJEKT BARTŁOMIEJ GRZEBYTA, JAKUB OTWOROWSKI
Modelowanie i symulacja zagadnień biomedycznych PROJEKT BARTŁOMIEJ GRZEBYTA, JAKUB OTWOROWSKI Spis treści Wstęp... 2 Opis problemu... 3 Metoda... 3 Opis modelu... 4 Warunki brzegowe... 5 Wyniki symulacji...
Bardziej szczegółowoREJESTRACJA WARTOŚCI CHWILOWYCH NAPIĘĆ I PRĄDÓW W UKŁADACH ZASILANIA WYBRANYCH MIESZAREK ODLEWNICZYCH
WYDZIAŁ ODLEWNICTWA AGH ODDZIAŁ KRAKOWSKI STOP XXXIII KONFERENCJA NAUKOWA z okazji Ogólnopolskiego Dnia Odlewnika 2009 Kraków, 11 grudnia 2009 r. Eugeniusz ZIÓŁKOWSKI, Roman WRONA, Krzysztof SMYKSY, Marcin
Bardziej szczegółowoOPTYMALIZACJA ZBIORNIKA NA GAZ PŁYNNY LPG
Leon KUKIEŁKA, Krzysztof KUKIEŁKA, Katarzyna GELETA, Łukasz CĄKAŁA OPTYMALIZACJA ZBIORNIKA NA GAZ PŁYNNY LPG Streszczenie Praca dotyczy optymalizacji kształtu zbiornika toroidalnego na gaz LPG. Kryterium
Bardziej szczegółowoJan A. Szantyr jas@pg.gda.pl tel. 58-347-2507
Katedra Energetyki i Aparatury Przemysłowej Zakład Mechaniki Płynów, Turbin Wodnych i Pomp J. Szantyr Wykład 1 Łagodne wprowadzenie do Mechaniki Płynów Jan A. Szantyr jas@pg.gda.pl tel. 58-347-2507 Mechanika
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska
Politechnika Poznańska Metoda Elementów Skończonych-Projekt Prowadzący: Dr hab. Tomasz Stręk prof. nadzw. Wykonali : Grzegorz Paprzycki Grzegorz Krawiec Wydział: BMiZ Kierunek: MiBM Specjalność: KMiU Spis
Bardziej szczegółowoWPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA WŁASNOŚCI TERMOFIZYCZNE STALIWA W STANIE STAŁYM
2/1 Archives of Foundry, Year 200, Volume, 1 Archiwum Odlewnictwa, Rok 200, Rocznik, Nr 1 PAN Katowice PL ISSN 1642-308 WPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA WŁASNOŚCI TERMOFIZYCZNE STALIWA W STANIE STAŁYM D.
Bardziej szczegółowoJ. Szantyr Wykład nr 19 Warstwy przyścienne i ślady 1
J. Szantyr Wykład nr 19 Warstwy przyścienne i ślady 1 Warstwa przyścienna jest to część obszaru przepływu bezpośrednio sąsiadująca z powierzchnią opływanego ciała. W warstwie przyściennej znaczącą rolę
Bardziej szczegółowoKOMPUTEROWE MODELOWANIE I OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZBIORNIKÓW NA GAZ PŁYNNY LPG
Leon KUKIEŁKA, Krzysztof KUKIEŁKA, Katarzyna GELETA, Łukasz CĄKAŁA KOMPUTEROWE MODELOWANIE I OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZBIORNIKÓW NA GAZ PŁYNNY LPG Streszczenie W artykule przedstawiono komputerowe modelowanie
Bardziej szczegółowoANALIZA PRZEPŁYWU W TUNELU AERODYNAMICZNYM PO MODERNIZACJI
Dr inż. Waldemar DUDDA Dr inż. Jerzy DOMAŃSKI Uniwersytet Warmińsko-Mazurski w Olsztynie ANALIZA PRZEPŁYWU W TUNELU AERODYNAMICZNYM PO MODERNIZACJI Streszczenie: W opracowaniu przedstawiono wyniki symulacji
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska. Zakład Mechaniki Technicznej. Metoda Elementów Skończonych Lab. Wykonali: Marta Majcher. Mateusz Manikowski.
Politechnika Poznańska Zakład Mechaniki Technicznej Metoda Elementów Skończonych Lab. Wykonali: Marta Majcher Mateusz Manikowski MiBM KMU 2012 / 2013 Ocena.. str. 0 Spis treści Projekt 1. Analiza porównawcza
Bardziej szczegółowoMetoda Elementów Skończonych. Projekt: COMSOL Multiphysics 3.4.
Politechnika Poznańska Metoda Elementów Skończonych Projekt: COMSOL Multiphysics 3.4. Prowadzący: dr hab. Tomasz Stręk Wykonali: Widerowski Karol Wysocki Jacek Wydział: Budowa Maszyn i Zarządzania Kierunek:
Bardziej szczegółowoDWUTEOWA BELKA STALOWA W POŻARZE - ANALIZA PRZESTRZENNA PROGRAMAMI FDS ORAZ ANSYS
Proceedings of the 5 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 19-20, 2006 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
Bardziej szczegółowoSeminarium techniczne w Polsce Kontrola wydajności wentylatora promieniowego z zastosowaniem technik oszczędzania energii. Bill Sanderson Howden, UK
Seminarium techniczne w Polsce Kontrola wydajności wentylatora promieniowego z zastosowaniem technik oszczędzania energii Bill Sanderson Howden, UK Howden UK Ltd. 2018 Kontrola wydajności wentylatora promieniowego
Bardziej szczegółowoOCENA NIESTACJONARNEGO POLA PRZEPŁYWOWEGO W USZCZELNIENIU LABIRYNTOWYM PRZY UŻYCIU METOD NUMERYCZNEJ MECHANIKI PŁYNÓW
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE 2016 nr 59, ISSN 1896-771X OCENA NIESTACJONARNEGO POLA PRZEPŁYWOWEGO W USZCZELNIENIU LABIRYNTOWYM PRZY UŻYCIU METOD NUMERYCZNEJ MECHANIKI PŁYNÓW Artur Szymański 1a, Sławomir Dykas
Bardziej szczegółowoSILNIK TURBINOWY ANALIZA TERMO-GAZODYNAMICZNA OBIEGU SILNIKA IDEALNEGO
SILNIK TURBINOWY ANALIZA TERMO-GAZODYNAMICZNA OBIEGU SILNIKA IDEALNEGO Dr inŝ. Robert JAKUBOWSKI Wydział Budowy Maszyn i Lotnictwa PRz Pok. 5 bud L 33 E-mail robert.jakubowski@prz.edu.pl WWW www.jakubowskirobert.sd.prz.edu.pl
Bardziej szczegółowoMetoda elementów skończonych-projekt
Metoda elementów skończonych-projekt Ziarniak Marcin Nawrocki Maciej Mrówczyński Jakub M6/MiBM 1. Analiza odkształcenia kierownicy pod wpływem obciążenia W pierwszym zadaniu przedmiotem naszych badań będzie
Bardziej szczegółowoWYKŁAD 11 POMPY I UKŁADY POMPOWE
WYKŁAD 11 POMPY I UKŁADY POMPOWE Historia Czerpak do wody używany w Egipcie ok. 1500 r.p.n.e. Historia Nawadnianie pól w Chinach Historia Koło wodne używane w Rzymie Ogólna klasyfikacja pomp POMPY POMPY
Bardziej szczegółowoK raków 26 ma rca 2011 r.
K raków 26 ma rca 2011 r. Zadania do ćwiczeń z Podstaw Fizyki na dzień 1 kwietnia 2011 r. r. dla Grupy II Zadanie 1. 1 kg/s pary wo dne j o ciśnieniu 150 atm i temperaturze 342 0 C wpada do t urbiny z
Bardziej szczegółowoBadania właściwości dynamicznych sieci gazowej z wykorzystaniem pakietu SimNet TSGas 3
Andrzej J. Osiadacz Maciej Chaczykowski Łukasz Kotyński Badania właściwości dynamicznych sieci gazowej z wykorzystaniem pakietu SimNet TSGas 3 Andrzej J. Osiadacz, Maciej Chaczykowski, Łukasz Kotyński,
Bardziej szczegółowoMetoda diagnozowania uszczelnień labiryntowych w maszynach przepływowych. Piotr Krzyślak Marian Winowiecki
Metoda diagnozowania uszczelnień labiryntowych w maszynach przepływowych Piotr Krzyślak Marian Winowiecki Ponad 40% wszystkich wykrytych strat sprawności w typowej dużej Ponad 40% wszystkich wykrytych
Bardziej szczegółowoModelowanie numeryczne oddziaływania pociągu na konstrukcje przytorowe
KRÓL Roman 1 Modelowanie numeryczne oddziaływania pociągu na konstrukcje przytorowe Aerodynamika, oddziaływania pociągu, metoda objętości skończonych, CFD, konstrukcje kolejowe Streszczenie W artykule
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska
Politechnika Poznańska Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Mechanika i Budowa Maszyn Projekt: Metoda elementów skończonych Prowadzący: dr hab. Tomasz STRĘK prof. nadzw. Autorzy: Małgorzata Jóźwiak Mateusz
Bardziej szczegółowo(13) B1 (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 177181 PL 177181 B1 F03D 3/02
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 177181 (13) B1 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (21) Numer zgłoszenia 298286 (22) Data zgłoszenia 26.03.1993 (51) IntCl6: F03D 3/02 (54)
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA ŚLĄSKA W GLIWICACH Wydział Mechaniczny Technologiczny PRACA DYPLOMOWA MAGISTERSKA
POLITECHNIKA ŚLĄSKA W GLIWICACH Wydział Mechaniczny Technologiczny PRACA DYPLOMOWA MAGISTERSKA Wykorzystanie pakietu MARC/MENTAT do modelowania naprężeń cieplnych Spis treści Pole temperatury Przykład
Bardziej szczegółowoLaboratorium komputerowe z wybranych zagadnień mechaniki płynów
FORMOWANIE SIĘ PROFILU PRĘDKOŚCI W NIEŚCIŚLIWYM, LEPKIM PRZEPŁYWIE PRZEZ PRZEWÓD ZAMKNIĘTY Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia będzie analiza formowanie się profilu prędkości w trakcie przepływu płynu przez
Bardziej szczegółowoI. KARTA PRZEDMIOTU CEL PRZEDMIOTU
I. KARTA PRZEDMIOTU 1. Nazwa przedmiotu: TURBINY OKRĘTOWE 2. Kod przedmiotu: Sta 3. Jednostka prowadząca: Wydział Mechaniczno-Elektryczny 4. Kierunek: Mechanika i budowa maszyn 5. Specjalność: Eksploatacja
Bardziej szczegółowo2. Zapoczątkowanie kawitacji. - formy przejściowe. - spadek sprawności maszyn przepływowych
J. A. Szantyr Wykład 22: Kawitacja Podstawy fizyczne Konsekwencje hydrodynamiczne 1. Definicja kawitacji 2. Zapoczątkowanie kawitacji 3. Formy kawitacji - kawitacja laminarna - kawitacja pęcherzykowa -
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM TERMODYNAMIKI I TECHNIKI CIEPLNEJ. Badanie charakterystyki wentylatorów połączenie równoległe i szeregowe. dr inż.
LABORATORIUM TERMODYNAMIKI I TECHNIKI CIEPLNEJ Badanie charakterystyki wentylatorów połączenie równoległe i szeregowe. dr inż. Jerzy Wiejacha ZAKŁAD APARATURY PRZEMYSŁOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA WYDZIAŁ
Bardziej szczegółowoANALIZA BELKI DREWNIANEJ W POŻARZE
Proceedings of the 5 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 19-20, 2006 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
Bardziej szczegółowoOpory przepływu powietrza w instalacji wentylacyjnej
Wentylacja i klimatyzacja 2 -ćwiczenia- Opory przepływu powietrza w instalacji wentylacyjnej Przepływ powietrza w przewodach wentylacyjnych Powietrze dostarczane jest do pomieszczeń oraz z nich usuwane
Bardziej szczegółowoWykład FIZYKA I. 14. Termodynamika fenomenologiczna cz.ii. Dr hab. inż. Władysław Artur Woźniak
Wykład FIZYKA I 14. Termodynamika fenomenologiczna cz.ii Dr hab. inż. Władysław Artur Woźniak Instytut Fizyki Politechniki Wrocławskiej http://www.if.pwr.wroc.pl/~wozniak/fizyka1.html GAZY DOSKONAŁE Przez
Bardziej szczegółowoBADANIA EKSPERYMENTALNE MODELU TURBINY WODNEJ TYPU MICHELL-BANKI
BADANIA EKSPERYMENTALNE MODELU TURBINY WODNEJ TYPU MICHELL-BANKI Wojciech Zdrojewski Instytut Lotnictwa Streszczenie Praca przedstawia metodę oraz wyniki pomiarów podstawowych parametrów mechanicznych
Bardziej szczegółowoRok akademicki: 2014/2015 Kod: SEN-2-105-SM-s Punkty ECTS: 3. Kierunek: Energetyka Specjalność: Systemy, maszyny i urządzenia energetyczne
Nazwa modułu: Pompy, sprężarki i wentylatory Rok akademicki: 2014/2015 Kod: SEN-2-105-SM-s Punkty ECTS: 3 Wydział: Energetyki i Paliw Kierunek: Energetyka Specjalność: Systemy, maszyny i urządzenia energetyczne
Bardziej szczegółowoSYMULACJA OBROTU ŚMiGŁOWCA WOKÓŁ OSi PiONOWEJ W WARUNKACH WYSTĘPOWANiA LTE
PRACE instytutu LOTNiCTWA 219, s. 182-188, Warszawa 2011 SYMULACJA OBROTU ŚMiGŁOWCA WOKÓŁ OSi PiONOWEJ W WARUNKACH WYSTĘPOWANiA LTE KatarzyNa GrzeGorczyK Instytut Lotnictwa Streszczenie W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoNOWOCZESNE TECHNOLOGIE ENERGETYCZNE Rola modelowania fizycznego i numerycznego
Politechnika Częstochowska Katedra Inżynierii Energii NOWOCZESNE TECHNOLOGIE ENERGETYCZNE Rola modelowania fizycznego i numerycznego dr hab. inż. Zbigniew BIS, prof P.Cz. dr inż. Robert ZARZYCKI Wstęp
Bardziej szczegółowo(12) TŁUMACZENIE PATENTU EUROPEJSKIEGO (19) PL (11) PL/EP (96) Data i numer zgłoszenia patentu europejskiego:
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) TŁUMACZENIE PATENTU EUROPEJSKIEGO (19) PL (11) PL/EP 267474 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (96) Data i numer zgłoszenia patentu europejskiego:.03.09 13183713.0 (97)
Bardziej szczegółowoEnergetyczna ocena efektywności pracy elektrociepłowni gazowo-parowej z organicznym układem binarnym
tom XLI(2011), nr 1, 59 64 Władysław Nowak AleksandraBorsukiewicz-Gozdur Roksana Mazurek Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny Wydział Inżynierii Mechanicznej i Mechatroniki Katedra Techniki Cieplnej
Bardziej szczegółowoMechanika płynów : laboratorium / Jerzy Sawicki. Bydgoszcz, Spis treści. Wykaz waŝniejszych oznaczeń 8 Przedmowa
Mechanika płynów : laboratorium / Jerzy Sawicki. Bydgoszcz, 2010 Spis treści Wykaz waŝniejszych oznaczeń 8 Przedmowa 1. POMIAR CIŚNIENIA ZA POMOCĄ MANOMETRÓW HYDROSTATYCZNYCH 11 1.1. Wprowadzenie 11 1.2.
Bardziej szczegółowoPL B1. POLITECHNIKA ŚLĄSKA, Gliwice, PL FUNDACJA ROZWOJU KARDIOCHIRURGII IM. PROF. ZBIGNIEWA RELIGI, Zabrze, PL
PL 216284 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 216284 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 390781 (51) Int.Cl. F04D 29/28 (2006.01) F04D 29/26 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej
Bardziej szczegółowo