Automatyka odciążająca sieć przesyłową oparta na zaniżaniu wytwarzania
|
|
- Renata Szymańska
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Konrad GRYSZPANOWICZ 1, Jan MACHOWSKI 1, Sylwester ROBAK 1 Wydział Elektryczny Politechniki Warszawskiej (1) doi: / Automatyka odciążająca sieć przesyłową oparta na zaniżaniu wytwarzania Streszczenie Ze względów ekonomicznych rozwój sieci przesyłowych oparty jest na kompromisie miedzy kosztami inwestycyjnymi a odpornością systemu elektroenergetycznego na zakłócenia Zakłada się, że system elektroenergetyczny musi wytrzymać typowe zakłócenia prawdopodobne i mało prawdopodobne Aby nie dopuścić do rozwoju awarii po wystąpieniu bardzo mało prawdopodobnych zakłóceń ekstremalnych wprowadza się do systemu rozmaite automatyki przeciwawaryjne nazywane też zabezpieczeniami specjalnymi W tym artykule opisano automatykę odciążającą łagodzącą przeciążenia linii przesyłowych w pobliżu elektrowni Automatyka ta wykorzystuje możliwości automatycznego zaniżenia mocy zespołów wytwórczych i została wykonana dla jednej z dużych elektrowni Abstract For financial reasons expansion of transmission networks is based on the compromise between investment costs and ability of power system to withstand disturbances It is assumed, that power system must withstand typical credible and non-credible disturbances To avoid blackouts following extreme disturbances the power systems are equipped with emergency control also referred to as special protection In this paper an overload emergency control is described It has been designed and implemented in order to alleviate overloads in transmission lines in the vicinity of large steam power plant It utilizes capability of steam generating units to curtail automatically real power (Overload emergency state control of transmission network based on generation curtailment) Słowa kluczowe: automatyka odciążająca, sieci przesyłowe, łagodzenie przeciążeń, zaniżanie wytwarzania Key words: overload emergency control, transmission networks, alleviation of overloads, generation curtailment 1 Wstęp Rozwój sieci przesyłowej planuje się akceptując kompromis między kosztami inwestycyjnymi a odpornością systemu elektroenergetycznego (SEE) na zakłócenia Podstawą dla planistów są kryteria planowania składające się ze zdarzeń, które uznaje się za prawdopodobne, standardów zachowania się systemu po wystąpieniu zdarzeń, akceptowalnych działań zaradczych Zdarzenia są to zakłócenia i ich likwidacja Standardy formułowane są w postaci postulatów takich jak: nie występowanie przeciążeń gałęzi sieci, ograniczenie statycznych i przejściowych zmian wartości napięć, odpowiedni zapas stabilności napięciowej, odpowiedni zapas stabilności kątowej przejściowej i odpowiednie tłumienie kołysań mocy, nie występowanie wyłączeń kaskadowych, brak lub zminimalizowanie ograniczeń usługi przesyłowej W analizach dotyczących spełnienia standardów uwzględnia się realne czasy działania zabezpieczeń oraz układy regulacyjne łagodzące skutki zdarzeń To w jakim stopniu standardy mają być spełnione uzależnia się od rodzaju zdarzenia Zdarzenia można podzielić na: zdarzenia prawdopodobne, zdarzenia mniej prawdopodobne, zdarzenia ekstremalne Zdarzenia prawdopodobne oraz mniej prawdopodobne nazywa się zdarzeniami planistycznymi Dla zdarzeń prawdopodobnych wymaga się spełnienia wszystkich standardów bez dodatkowych działań regulacyjnych Dla zdarzeń mniej prawdopodobnych również wymaga się spełnienia wszystkich standardów, lecz dopuszcza się działania systemowe łagodzące oraz ograniczenie usługi przesyłowej, a także utratę odbiorów nie związanych bezpośrednio z likwidacją zakłócenia Jeśli standardy nie są spełnione opracowuje się plan działań zaradczych Podstawowym działaniem zaradczym jest rozbudowa systemu przesyłowego [1] Dla zdarzeń ekstremalnych dopuszcza się niespełnienie niektórych lub nawet wszystkich, standardów Ze względu na koszty inwestycyjne przyjmuje się, że zdarzenia ekstremalne mogą prowadzić do awarii nawet dużego obszaru SEE Aby ograniczyć prawdopodobieństwo wystąpienia takich awarii niektórzy operatorzy sieci przesyłowych stosują automatykę przeciwawaryjną [2], nazywaną też zabezpieczeniami specjalnymi Zadaniem tej automatyki jest poprawa zachowania się SEE po wystąpieniu zdarzeń ekstremalnych Dla zdarzeń planistycznych stosowanie automatyki przeciwawaryjnej dla zachowania bezpiecznej pracy SEE jest akceptowalne tylko dla okresów przejściowych, np gdy opóźnione są zaplanowane inwestycje sieciowe Przykładami automatyki przeciwawaryjnej są: automatyka przeciwkołysaniowa (APK) oraz automatyka odciążająca sieci (AO) Automatyka przeciwkołysaniowa (APK) ma za zadanie poprawę stabilności kątowej przejściowej systemu elektroenergetycznego po wystąpieniu zdarzeń prowadzących do utraty synchronizmu generatorów synchronicznych Najprostsze rozwiązania automatyki przeciwkołysaniowej opierają się na wymuszonym wyłączaniu części generatorów pracujących na wspólne szyny [3] Gdy przekroczone są ograniczenia termiczne aparatury i/lub elementów sieci przesyłowej może dojść do ich zniszczenia oraz wyłączeń kaskadowych Ogólnie przeciążenia sieci przesyłowej są łagodzone za pomocą zmiany rozdziału obciążeń oraz zmniejszania obciążenia [4,5] Niektóre przeciążenia wewnątrz sieci oczkowej mogą być łagodzone za pomocą wyłączenia wybranych linii [6] lub za pomocą transformatorów z regulacją skośną przekładni lub urządzeń FACTS [7] Przyczyną występowania przeciążeń lokalnych sieci przesyłowych i rozdzielczych może być też duża generacja farm wiatrowych [8,9] Szersze omówienie kategorii przeciążeń można znaleźć w artykule [10] W tym artykule omawiane są przeciążenia elementów sieci przesyłowej w pobliżu elektrowni Przeciążenia elementów sieci przesyłowej w pobliżu elektrowni są szczególnie groźne, gdyż wyłączenia tych elementów mogą doprowadzić do utraty synchronizmu generatorów synchronicznych i awarii na sporym obszarze systemu elektroenergetycznego Koszty takich awarii są ogromne Ponadto po wystąpieniu takiej sytuacji, wskutek dużych różnic w fazach i/lub amplitudach napięć, restytucja sieci przesyłowej jest trudna i zwykle zajmuje dużo czasu Z tych względów silne przeciążenia elementów sieci przesyłowej w pobliżu elektrowni muszą być automatycznie łagodzone zanim dojdzie do rozwoju awarii W takim przypadku efektywne jest zaniżanie wytwarzania w danej elektrowni wykonywane przez dedykowaną do tego celu PRZEGLĄD ELEKTROTECHNICZNY, ISSN , R 92 NR 11/
2 automatykę odciążającą (AO) Jej zadaniem jest chronić sieć przesyłową w pobliżu danej elektrowni za pomocą automatycznego zaniżenia wytwarzania Ten artykuł poświecony jest koncepcji działania takiej automatyki opracowanej przez autorów i wdrożonej dla dużej elektrowni 2 Obciążalność elementów sieci Największa wartość prądu, którym przy danej temperaturze otoczenia może być obciążony dany element sieci bez ograniczenia czasu obciążania, nazywana jest obciążalnością długotrwałą i jest oznaczana odpowiednio I d Największa wartość prądu, którym przy danej temperaturze otoczenia może być obciążony dany element sieci w ograniczonym czasie t a nazywana jest obciążalnością awaryjną i jest oznaczana I a Zarówno obciążalność długotrwała jak i obciążalność awaryjna zależą od wielu czynników takich jak temperatura otoczenia, siła wiatru, nasłonecznienie [11] Z tego względu faktyczna obciążalność sieci zmienia się dynamicznie zależnie od warunków otoczenia W dalszej części artykułu zakłada się, że aktualne wartości I d oraz (I a, t a ) są dostarczane do AO z systemów monitorowania pracy linii przesyłowych i transformatorów w czasie rzeczywistym Gdy systemy monitorowania są nieczynne wtedy AO korzysta z danych rezerwowych zapisanych w pamięci AO w postaci charakterystyk jak na Rys 1 Są to krzywe łamane określające obciążalność długotrwałą w funkcji temperatury otoczenia Temperaturę otoczenia mierzy się lokalnie w stacji elektroenergetycznej Obciążalność awaryjną oblicza się jako krotność obciążalności długotrwałej Ia Id gdzie 1 jest współczynnikiem np 1, 2 dla t a 20 min Rys 1 Charakterystyka temperaturowa obciążalności długotrwałej Z punktu widzenia przeciążeń gałęzi sieci (linie i transformatory) nie jest istotne czy prąd przez nie płynący jest czynny czy bierny W algorytmie decyzyjnym AO wartości I d ( oraz I a ( uzyskane z systemu monitorowania lub charakterystyk temperaturowych są porównywane z wartościami prądów I pom ( mierzonymi w poszczególnych gałęziach sieci wyprowadzenia mocy z elektrowni, gdzie i jest numerem gałęzi 3 Zaniżanie wytwarzania Zakłada się, że zmniejszanie prądu w gałęziach chronionej sieci jest wymuszane przez AO za pomocą redukcji mocy czynnej zespołów wytwórczych Odpowiednia zmiana mocy biernej generatorów odbywa się pośrednio jako skutek zmniejszenia ich mocy czynnej AO nie reguluje bezpośrednio mocy biernej generatorów Wynika to z następujących faktów Redukcja mocy czynnej powoduje zmniejszenie strat mocy biernej w sieci i tym samym zmniejszenie mocy biernej generatorów oraz chwilowe zwiększenie napięcia Następnie automatyczna regulacja napięcia przywraca odpowiednią wartość napięcia W algorytmie decyzyjnym AO do oszacowania ograniczenia wytwarzania niezbędnego do złagodzenia przeciążenia wykorzystywane będą następujące współczynniki węzłowo - gałęziowe: I( I( (1) 3 Upom Ig Pm gdzie: Pm - zmiana mocy czynnej zespołów wytwórczych wymuszona przez AO, Ig - zmiana prądu węzłowego odpowiadająca zmianie Pm, I( - zmiana prądu w i-tej gałęzi sieci odpowiadająca zmianie Pm, U pom - mierzone napięcie węzłowe W rozprawie [12] wykazano, że tak zdefiniowane współczynniki węzłowo-gałęziowe są w przybliżeniu stałe w szerokim zakresie zmian mocy od maksymalnej aż do minimalnej mocy oddawanej przez zespoły wytwórcze Wyniki symulacji potwierdzające ten fakt będą niżej omówione w rozdz 6 dla omawianego tam przykładu W przypadku parowych zespołów wytwórczych zaniżenie wytwarzania może być wymuszone za pomocą: (a) regulacji mocy turbiny (skrótowe oznaczenie R), (b) częściowego zrzutu obciążenia (oznaczenie Z), (c) zrzutu do pracy na potrzeby własne (skrótowe oznaczenie PPW) Sposoby te różnią się zakresem i szybkością redukcji wytwarzania Dostępny zakres regulacji mocy turbiny w dół dany jest następującym wzorem: (2) PRmax Ppom Pmin gdzie P pom oraz P min są odpowiednio aktualną i minimalną mocą czynną oddawaną do sieci przesyłowej W dopuszczalnym czasie trwania obciążenia awaryjnego t a moc turbiny może być zmniejszona o następującą wartość: (3) P min p t ; P Rta a Rmax gdzie p jest szybkością regulacji mocy turbiny Typowo jest to kilka MW na minutę Częściowy zrzut obciążenia uzyskuje się za pomocą zrzutu pary Umożliwia to szybkie zmniejszenie mocy czynnej zespołu wytwórczego o wartość P Z daną następującym wzorem: (4) Pz Ppom PZ gdzie P pom oraz P Z są odpowiednio mocą czynną oddawaną do sieci przesyłowej przed i po zrzucie pary Typowo P Z odpowiada około połowie mocy znamionowej turbiny Przejście zespołu wytwórczego do pracy tylko na potrzeby własne daje szybką i największą redukcję wytwarzania (5) PPPW Ppom gdzie P pom jest aktualną mocą czynną oddawaną do sieci przesyłowej Gdy zostanie zidentyfikowane przeciążenie sieci chronionej, program decyzyjny AO musi wybrać odpowiednią metodę zaniżenia wytwarzania Zostanie to omówione w dalszej części artykułu 4 Sprzęt i oprogramowanie AO jest wykonana jako system mikroprocesorowy zainstalowany w stacji, do której przyłączone są zespoły wytwórcze danej elektrowni Jednostka centralna tego systemu odbiera pomiary prądu z pól elementów chronionej sieci oraz obciążalności długotrwałe i awaryjne z systemów 276 PRZEGLĄD ELEKTROTECHNICZNY, ISSN , R 92 NR 11/2016
3 monitorowania Gdy systemy monitorowania nie są czynne, odpowiednie wartości są odczytywane z charakterystyk temperaturowych AO ma działać w oparciu o obciążenia gałęzi i nie może reagować na nagłe i chwilowe zmiany wartości prądów w trakcie zwarć lub operacji łączeniowych w sieci Z tego względu w jednostce centralnej pomiary prądów są przetwarzane przez cyfrowe filtry dolno-przepustowe o oknie pomiarowym długości kilku sekund Filtry te wygładzają wszystkie nagłe zmiany mierzonych prądów Jednostka centralna otrzymuje też dane o obciążeniu poszczególnych zespołów wytwórczych i dostępności metody i zakresu redukcji wytwarzania W oparciu o te dane niżej opisany algorytm decyzyjny podejmuje decyzje o konieczności i sposobie redukcji wytwarzania 5 Algorytm decyzyjny Dla każdej i-tej gałęzi chronionej sieci można zdefiniować jej przeciążenie Id względem wartości dopuszczalnej długotrwale I d oraz przeciążenie względem wartości awaryjnej I a : (6a) Id Ipom Id gdy Ipom Id (6b) I d gdy Ipom Id (7a) Ia Ipom gdy Ipom (7b) I a gdy Ipom gdzie I pom jest aktualną wartością prądu mierzonego W definicjach tych, jeśli mierzona wartość prądu jest mniejsza od wartości dopuszczalnej, to przeciążeniu nadaje się wartość zerową Zgodnie z pierwszym prawem Kirchhoff'a w węźle wartości prądów dodają się jako liczby zespolone Dla potrzeb identyfikacji przeciążeń można jednak posłużyć się niżej opisanymi wielkościami będącymi sumami liczb rzeczywistych (moduły liczb zespolonych): (8) I d ( ) Id ; I a ( ) (9) I d ( ) Id ( ; I a ( ) Ia gdzie: I d ( ), I a ( ) - przepustowość sieci odpowiednio długotrwała i awaryjna, I, I a ( ) - przeciążenie sieci, {i} - sumowanie po wszystkich gałęziach chronionej sieci Zgodnie z powyższymi wzorami (9) oraz (6) (7) uznaje się, że chroniona sieć jest przeciążona jeśli przeciążona jest jej co najmniej jedna gałąź 51 Silne przeciążenia Jeśli dla jakiejkolwiek gałęzi sieci zachodzi Ipom, tj prąd przekracza wartość dopuszczalną awaryjnie, to uznaje się, że przeciążenie jest silne W takim przypadku ze wzorów (7a) oraz (9) otrzymuje się: I a oraz I Takie przeciążenie musi być szybko złagodzone za pomocą zaniżenia wytwarzania przez zrzut do pracy na potrzeby własne lub przez częściowy zrzut obciążenia Koncepcję doboru wartości zaniżenia wytwarzania ilustruje Rys 2 Na rysunku tym założono, że zdarzenie ekstremalne spowodowało zmianę obciążenia sieci do wartości odpowiadającej punktowi A W punkcie A występuje I a ( ) oraz I W takiej sytuacji należy zaniżyć obciążenie o co najmniej (10) Pm min 3 U pom Id ( ) gdzie 1 jest współczynnikiem zapasu (np 1, 2 ), U pom jest napięciem szyn W nierówności tej do indeksu symbolu Pm dodano min dla podkreślenia, że jest to wymagane minimalne zaniżenie wytwarzania Po wykonaniu minimalnego zaniżenia wytwarzania obciążenie sieci zmniejszy się do wartości odpowiadającej punktowi B, czyli nie mniejszej niż obciążalność dopuszczalna długotrwale Wynika to z faktu, że zaniżenie wytwarzania rozdzieli się między gałęzie, które były przeciążone oraz gałęzie, które nie były przeciążone Nie dojdzie więc do wyeliminowania przeciążeń wszystkich przeciążonych gałęzi, a jedynie do złagodzenia przeciążeń Dalsze zaniżanie wytwarzania będzie można jednak wykonać wolniej z uwzględnieniem czasu t a obciążalności awaryjnej Rys 2 Ilustracja łagodzenia silnych przeciążeń Po określeniu P m min program decyzyjny AO musi wybrać metodę szybkiego zaniżania wytwarzania na podstawie aktualnie dostępnych możliwości danych wzorami (4) oraz (5) W tym celu program decyzyjny AO wykonuje następującą analizę: (1) Czy jest dostępny zespół wytwórczy j dla którego możliwy jest częściowy zrzut obciążenia PZ ( j) (a) Jeśli TAK, to wykonaj częściowy zrzut obciążenia tego zespołu i zmodyfikuj dane dotyczące dostępności Zapamiętaj Pm PZ( j) (b) Jeśli NIE przejdź do punktu 2 (2) Czy jest zespół wytwórczy j dla którego PPPW ( j) (a) Jeśli TAK, to w przypadku zespołu j wykonaj zrzut na potrzeby własne i zmodyfikuj dane dotyczące dostępności Zapamiętaj Pm PPPW ( j) (b) Jeśli NIE przejdź do punktu 3 (3) Czy jest para zespołów wytwórczych {j,k} dla których [ PPPW ( j) PZ (a) Jeśli TAK, to przekaż sygnał do wykonania częściowego zrzutu obciążenia i zrzutu na potrzeby własne w przypadku tych zespołów wytwórczych i zmodyfikuj dane dotyczące dostępności Zapamiętaj Pm [ PPPW ( j) PZ (b) Jeśli NIE przejdź do punktu 4 (4) Czy jest para zespołów wytwórczych {j,k} dla których [ PPPW ( j) PPPW (a) Jeśli TAK, to przekaż sygnał do wykonania zrzutu na potrzeby własne w przypadku obu zespołów PRZEGLĄD ELEKTROTECHNICZNY, ISSN , R 92 NR 11/
4 wytwórczych i zmodyfikuj dane dostępności Zapamiętaj Pm [ PPPW ( j) PPPW (b) Jeśli NIE to wykonaj jak zadania w punkcie 4a, lecz wyślij komunikat, że przeciążenie sieci przekracza dostępne możliwości szybkiego odciążania Po wykonaniu szybkiego zaniżenia wytwarzania algorytm decyzyjny AO powraca do analizowania pomiarów W przypadku stwierdzenia I a ( ) ponawia powyższą analizę W przeciwnym razie gdy I, algorytm decyzyjny przechodzi do działań opisanych w następnym rozdziale 52 Słabe przeciążenia Uznaje się, że przeciążenie jest słabe, gdy I a oraz I Na złagodzenie takiego przeciążenia jest czas t a (np dla linii przesyłowej t a 20 min ) Słabe przeciążenia mogą być złagodzone za pomocą zaniżenia wytwarzania przez regulację mocy turbin Można tu wyróżnić dwa niżej opisane przypadki różniące się sposobem pozyskania wartości współczynników węzłowo - gałęziowych Przypadek (a) Regulacja mocy turbiny jest poprzedzona szybkim zaniżeniem wytwarzania Po wykonaniu szybkiego zaniżenia wytwarzania o wartość P m program decyzyjny AO może za pomocą wzorów (1) obliczyć aktualne wartości współczynników węzłowo-gałęziowych ( Gdy współczynniki te są już policzone można obliczyć zaniżenie wytwarzania P m pred wymagane do dalszego złagodzenia przeciążenia w poszczególnych gałęziach sieci: Id (11) Pm pred 3 U pom ( gdzie poszczególne oznaczenia są jak w nierówności (10) Mając te oszacowania dla wszystkich gałęzi można spośród nich wybrać zaniżenie wytwarzania P m pred konieczne do złagodzenia przeciążeń we wszystkich gałęziach chronionej sieci: (12) Pm pred max{ Pm pred } Następnie trzeba sprawdzić, czy wymagane zaniżenie P m pred nie jest większe od redukcji mocy jaką można uzyskać za pomocą regulacji mocy turbiny przed upływem dopuszczalnego czasu pracy awaryjnej Określa to następujący warunek: (13) P m pred PRta ( j) j gdzie j jest numerem zespołu wytwórczego podlegającego regulacji, PRta jest zdefiniowane wzorem (3) Jeśli odpowiedni warunek (13) jest spełniony należy rozpocząć regulację mocy turbiny i prowadzić ją aż do wyzerowania przeciążeń we wszystkich gałęziach lub wyczerpania czasu bądź zakresu regulacji W przeciwnym przypadku program decyzyjny musi przejść do przeanalizowania możliwości wykonania częściowego zrzutu obciążenia lub zrzutu do pracy na potrzeby własne Jeśli natomiast wymagany częściowy zrzut lub zrzut do pracy na potrzeby własne nie są dostępne, AO rozpoczyna regulację i podaje komunikat ostrzegawczy, że regulacja nie doprowadzi do całkowitego zlikwidowania przeciążeń Przypadek (b) Regulacja mocy turbiny nie jest poprzedzona szybkim zaniżaniem wytwarzania W tym przypadku współczynniki węzłowo - gałęziowe trzeba wyznaczyć za pomocą próbnej regulacji mocy turbiny podjętej na krótki czas tr (np t R 2 min ) Współczynniki węzłowo - gałęziowe oblicza się w następujący sposób: I( (14) 3 U pom Pm gdzie: i jest numerem gałęzi sieci, I( jest redukcją prądu w i-tej gałęzi sieci uzyskanej w trakcie odciążania próbnego, Pm jest redukcją mocy czynnej w trakcie regulacji próbnej Po wyznaczeniu tych współczynników postępuje się dalej tak samo jak w poprzednim przypadku, tj korzysta się z wzorów (11) - (13) 6 Przykład zastosowania Przykład dotyczy symulacji zastosowania proponowanej AO w realnej sytuacji jaka zaistniała wskutek opóźnienia inwestycji w sieci przesyłowej w otoczeniu elektrowni parowej o dużej mocy wytwórczej W poniższym opisie tylko nazwy linii i generatorów są fikcyjne Inwestycja dotyczyła przyłączenia nowego zespołu wytwórczego G3 o mocy 1050 MW podczas gdy z powodów niezależnych od inwestora nastąpiło znaczne opóźnienie wykonania dwóch nowych linii 400 kv zaznaczonych na Rys 3 liniami przerywanymi Rys 3 Fragment schematu stacji elektroenergetycznej z omawianego przykładu Z analizy stabilności systemu elektroenergetycznego i rozpływów mocy wynika, że trzy zespoły wytwórcze mogą pracować z pełną mocą, gdy załączone są trzy istniejące linie 400 kv oraz autotransformator 400/220 kv, tj w stanie (N-0) W stanach (N-1) oraz (N-2) mogą jednak pojawić się przeciążenia Po stronie 220 kv oraz 110 kv pracują również zespoły wytwórcze, ale ze względu na dużą liczbę linii przesyłowych i rozdzielczych, w stanach (N-1) oraz (N- 2) nie występują w nich przeciążenia Dla ochrony sieci 400 kv przed skutkami tych przeciążeń zdecydowano się okresowo, do czasu zakończenia inwestycji, zastosować wyżej opisywaną AO Obejmuje ona linie,, oraz autotransformator Rys 3 przedstawia tylko fragment schematu stacji elektroenergetycznej dotyczący strony 400 kv Po tej stronie stacja ma układ półtora-wyłącznikowy 61 Współczynniki węzłowo - gałęziowe W celu zweryfikowania założenia o stałości współczynników węzłowo - gałęziowych zdefiniowanych wzorem (1) dla omawianego przykładu wykonano 278 PRZEGLĄD ELEKTROTECHNICZNY, ISSN , R 92 NR 11/2016
5 symulacje zmiany wartości tych współczynników w funkcji P m Symulację wykonano za pomocą programu rozpływu mocy zmieniając moc czynną z krokiem co 10 MW Rys 4 Współczynniki węzłowo - gałęziowe dla stanu (N-0) Wynik symulacji dla stanu (N-0) podano na Rys 4 Analogiczne wyniki otrzymano także dla wszystkich możliwych stanów (N-1), (N-2) Zmiany wartości współczynników są małe w całym zakresie zmian i z punktu widzenia algorytmu decyzyjnego AO można przyjąć, że współczynniki te są stałe 62 Dostępne zdolności zaniżania wytwarzania Do opracowania AO dla analizowanej stacji elektrownianej przyjęto, że nowy zespół wytwórczy G3 o mocy 1050 MW nie będzie wykorzystywany do odciążania sieci przesyłowej Do tego celu (w ramach usługi systemowej) przeznaczono zespoły wytwórcze G1, G2 każdy o mocy 560 MW Zdolność do redukcji mocy wytwarzanej każdego z tych zespołów wytwórczych jest następująca: (a) Zespół wytwórczy może wykonać zrzut do pracy na potrzeby własne (b) W zespole wytwórczym w ciągu (2 5) min można wykonać częściowy zrzut obciążenia do wartości minimum technicznego 250 MW (moc turbiny) (c) Za pomocą regulacji mocy turbiny moc zespołu wytwórczego można zredukować do minimum technicznego 250 MW (moc turbiny) z szybkością 4 MW/min (d) Odstęp czasowy między kolejnymi zrzutami obciążenia dwóch zespołów wytwórczych wynosi co najmniej 10 min Odstęp czasowy między częściowym zrzutem obciążenia a zrzutem do pracy na potrzeby własne wynosi minimum 5 min (e) Moc oddawana do sieci przesyłowej jest mniejsza o potrzeby własne, które szacuje się na około 4%, czyli około 22 MW przy pracy znamionowej oraz około 10 MW przy pracy z minimum technicznym Z powyższego wynika, że przy pracy znamionowej turbiny 560 MW, do sieci oddawane jest 538 MW Zgodnie z wzorem (4) otrzymuje się P z MW Zgodnie z wzorem (5) otrzymuje się P PPW 538 MW W oparciu o te wartości, korzystając z obu zespołów wytwórczych, AO może wykonać szybką redukcję mocy w wariantach jak w Tab 1 Z wzoru (2) otrzymuje się P Rmax MW Przy szybkości regulacji p=4 MW/min na tak duże zaniżenie wytwarzania trzeba by czekać aż 74,5 min Jest to dłużej niż typowe wartości t a pracy przy obciążeniu awaryjnym Przykładowo w czasie t a =20 min dla jednego zespołu wytwórczego uzyskuje się redukcję wytwarzania 80 MW, zaś przy równoczesnej regulacji dwóch zespołów wytwórczych 160 MW Tabela 1 Możliwe szybkie redukcje wytwarzania Rodzaj działania AO P m [MW] Zrzut G1 298 PPW G1 538 PPW G1 + Zrzut G2 836 PPW G1 + PPW G Silne przeciążenia W Tab 2 zestawiono wyniki obliczeń dla stanów (N-1) oraz (N-2), w których występują silne przeciążenia, tj przeciążenia powyżej obciążalności awaryjnej W kolumnach 3-6 podano wartości obciążeń poszczególnych gałęzi w % obciążalności długotrwałej I d W siódmej kolumnie podano wartości przeciążenia sieci I przeliczone do mocy pozornej S w MVA Wartości te są użyte do wyznaczenia zgodnie z wzorem (10) minimalnej redukcji wytwarzania P m min Ta wartość służy do wybrania z Tab 1 najbliższej wartości spełniającej warunek Pm P m min Wartość wybrana przez algorytm decyzyjny AO jest wpisana w kolumnie drugiej W zacienionych wierszach podano wyniki rozpływu mocy po zastosowaniu wybranej redukcji wytwarzania Przykładowo w stanie (N-1) dla wyłączenia uzyskano przeciążenie sieci S 338,7 MVA, przy czym faktycznie przeciążona jest tylko linia, zaś linia oraz autotransformator nie są przeciążone Dla tego przeciążenia algorytm decyzyjny AO wybierze z Tab 1 redukcję wytwarzania P m 538 MW odpowiadającą zrzutowi G1 do pracy na potrzeby własne Po wykonaniu tej redukcji zmniejsza się obciążenie we wszystkich pracujących gałęziach,, W innych przypadkach wymienionych w Tab 2 AO wykorzystuje także częściowy zrzut obciążenia Po redukcji silnych przeciążeń (jak widać na Rys 1 oraz w Tab 2) pozostają jeszcze słabe przeciążenia niektórych gałęzi sieci chronionej przez AO Przeciążenia te są dalej eliminowane w ramach działań opisanych wyżej w Rozdz Słabe przeciążenia W Tab 3 zestawiono stany (N-1) oraz (N-2) dla których występują słabe przeciążenia w zakresie obciążalności awaryjnej Przeciążenia te nie wymagają szybkiej interwencji i mogą być wyeliminowane za pomocą regulacji mocy turbiny lub częściowego zrzutu obciążenia Operator omawianej sieci przesyłowej dla linii przesyłowych przyjmuje czas pracy z obciążeniem awaryjnym t a =20 min W tym czasie regulując oba zespoły wytwórcze G1 i G2 można uzyskać redukcję mocy 160 MW Taki sposób redukcji wytwarzania został wybrany przez algorytm decyzyjny AO w obu stanach (N-1) wymienionych w Tab 3 Po zredukowaniu wytwarzania o P m =160 MW linia jest jeszcze przeciążona o około 2% Dalsza redukcja może być wykonana przez dyspozytora W stanie (N-2) wymienionym w Tab 3 redukcja wytwarzania o P m =160 MW nie jest wystarczająca i algorytm decyzyjny AO wybiera wykonanie zrzutu obciążenia zespołu wytwórczego G1 o wartości P Z =298 MW Pozwala to odciążyć przeciążającą się linię do wartości bliskich obciążalności długotrwałej Dalsza redukcja może być wykonana przez dyspozytora 7 Podsumowanie Aby ograniczyć możliwość uszkodzenia elementów sieci przesyłowej oraz zmniejszyć prawdopodobieństwo PRZEGLĄD ELEKTROTECHNICZNY, ISSN , R 92 NR 11/
6 wyłączeń kaskadowych po wystąpieniu zdarzeń ekstremalnych można zastosować wyżej opisaną automatykę przeciwawaryjną łagodzącą przeciążenia chronionej sieci przesyłowej Proponowana automatyka przeciwawaryjna może też być stosowana dla zdarzeń planistycznych w okresach przejściowych gdy inwestycje sieciowe są opóźnione w stosunku do inwestycji w sektorze wytwarzania Proponowana automatyka nie wymaga dużych nakładów finansowych Może wykorzystywać istniejące urządzenia pomiarowe i systemy diagnostyczne i dodatkowo wymaga zastosowania tylko jednego komputera centralnego realizującego algorytm decyzyjny Tabela 2 Ilustracja łagodzenia silnych przeciążeń Gałęzie wyłączone Redukcja Obciążenia gałęzi sieci w % I d Przeciążenie Działanie AO P m S d< ( ) Rodzaj - 130,7-59,7 69,1 338,7 PPW G ,2 49,9 35,9 35, ,9 70,7 127,3 466,8 PPW G ,3 60,0 85,7 55, ,7 285,8 1131,7 PPW G1+PPW G ,0 124,0 132, ,4-158,9 772,1 PPW G1+Zrzut G ,6 85,2 4, ,7 114,8-914,3 PPW G1+PPW G ,6 61,9-141, ,5 461,3 PPW G ,0 54,5 132,5-158,5-77,8-645,4 PPW G1+Zrzut G ,1 47,3 Tabela 3 Ilustracja łagodzenia słabych przeciążeń Gałęzie wyłączone Redukcja Obciążenia gałęzi sieci w % I d Przeciążenie Działanie AO P m S d< ( ) - 109,3 87,9 46,7-102,9 Regulacja (G1+G2) ,9 79,6 45,7 21,0-108,3 88,9-37,8 92,1 Regulacja (G1+G2) ,3 81,9 30,8 25,4-119,4 99, ,3 Zrzut G ,9 82,5 43,0 Autorzy: Dr inż Konrad Gryszpanowicz, Politechnika Warszawska, konradgryszpanowicz@ienpwedupl prof dr hab inż Jan Machowski, Politechnika Warszawska, janmachowski@ienpwedupl dr hab inż Sylwester Robak profpw, Politechnika Warszawska, sylwesterrobak@ienpwedupl LITERATURA [1] North American Electric Reliability Corporation (NERC), Reliability Standards for the Bulk Electric Systems in North America, August 4, 2011 [2] "Defense plan against extreme contingencies" CIGRE Technical Brochure No 316, Task Force C20224, April 2007 [3] JMachowski, JBialek, JBumby, Power System Dynamics Stability and Control John Wiley & Sons, Chichester, New York, 2008, ISBN [4] Shandilya A, Gupta H, Sharma J, Method for generation rescheduling and load shedding to alleviate line overloads using local optimization, IEE PROCEEDINGS-C, Vol 140, No 5, SEPTEMBER 1993 [5] Otomega B, Marinakis A, Glavic M, Van Cutsem, Emergency alleviation of thermal overloads using model predictive control, IEEE, PowerTech 2007 [6] Elham B Makram Katherine P Thornton Homer E Brown, Selection of lines to be switched to eliminate overloaded lines using a Z-matrix method, IEEE Transactions on Power Systems, Vol 4, No 2, May 1989 pp [7] Medeswaran R, Kamaraj N, Alleviation of line overloads under contingency by optmal utilisation of FACTS devices using evolutionary computation techniques, ARPN Journal of Engineering and Applied Sciences VOL 9, No 12, December 2014 ISSN [8] Naresh Acharya, Chen-Ching Liu, Miodrag B Djukanovic, Wind generation curtailment to relieve line overload in an on-line environment, European Transactions on Electrical Power, Published online 8 July 2008 in Wiley InterScience (wwwintersciencewileycom) [9] Daniel J Burke, Mark J O Malley, Factors Influencing Wind Energy Curtailment, IEEE Transactions on Sustainable Energy, Vol 2, No 2, April 2011 pp [10] Henrik Klinge Jacobsen, SaschaThorsten Schroder, Curtailment of renewable generation: Economic optimality and incentives, Energy Policy, 49 (2012) pp [11] "Guide for thermal ratings calculations of overhead lines" CIGRE Report 60, Working Group B243, December 2014 [12] KGryszpanowicz, Badanie i poprawa stabilności systemu elektroenergetycznego na etapie planowania jego rozwoju Rozprawa doktorska, Politechnika Warszawska, Warszawa, 2016 r 280 PRZEGLĄD ELEKTROTECHNICZNY, ISSN , R 92 NR 11/2016
Efektywne zarządzanie mocą farm wiatrowych Paweł Pijarski, Adam Rzepecki, Michał Wydra 2/16
Efektywne zarządzanie mocą farm wiatrowych Paweł Pijarski, Adam Rzepecki, Michał Wydra Agenda Założenia projektowe Model logiczny Model fizyczny Wyniki badań Podsumowanie Zarządzanie Energią i Teleinformatyką
Opracowanie koncepcji i założeń funkcjonalnych nowego pakietu narzędzi obliczeniowych z zakresu optymalizacji pracy sieci elektroenergetycznej
www.ien.gda.pl e-mail: ien@ien.gda.pl Opracowanie koncepcji i założeń funkcjonalnych nowego pakietu narzędzi obliczeniowych z zakresu optymalizacji pracy sieci elektroenergetycznej mgr inż. Ksawery Opala
Autoreferat ROZPRAWY DOKTORSKIEJ
POLITECHNIKA WARSZAWSKA Wydział Elektryczny Autoreferat ROZPRAWY DOKTORSKIEJ mgr inż. Konrad Gryszpanowicz Badanie i poprawa stabilności systemu elektroenergetycznego na etapie planowania jego rozwoju
Wybrane zagadnienia pracy rozproszonych źródeł energii w SEE (J. Paska)
1. Przyłączanie rozproszonych źródeł energii do SEE Sieć przesyłowa 400 kv (80 kv) S zw = 0 0 GV A Duże elektrownie systemowe Połączenia międzysystemowe Przesył na znaczne odległości S NTW > 00 MV A Duże
Estymacja wektora stanu w prostym układzie elektroenergetycznym
Zakład Sieci i Systemów Elektroenergetycznych LABORATORIUM INFORMATYCZNE SYSTEMY WSPOMAGANIA DYSPOZYTORÓW Estymacja wektora stanu w prostym układzie elektroenergetycznym Autorzy: dr inż. Zbigniew Zdun
Procedury przyłączeniowe obowiązujące w PGE Dystrybucja S.A. związane z przyłączaniem rozproszonych źródeł energii elektrycznej
Procedury przyłączeniowe obowiązujące w PGE Dystrybucja S.A. związane z przyłączaniem rozproszonych źródeł energii elektrycznej Lublin 20.06.2013 r. Plan prezentacji 1. Ogólne aspekty prawne przyłączania
KODEKS SIECI RfG. ZBIÓR WYMAGAŃ TECHNICZNYCH DLA MODUŁÓW WYTWARZANIA ENERGII TYPU A
KODEKS SIECI RfG. ZBIÓR WYMAGAŃ TECHNICZNYCH DLA MODUŁÓW WYTWARZANIA ENERGII TYPU A W związku z rozpoczęciem stosowania z dniem 27.04.2019 r. wymagań, wynikających z Kodeksu sieci dotyczącego wymogów w
f r = s*f s Rys. 1 Schemat układu maszyny dwustronnie zasilanej R S T P r Generator MDZ Transformator dopasowujący Przekształtnik wirnikowy
PORTFOLIO: Opracowanie koncepcji wdrożenia energooszczędnego układu obciążenia maszyny indukcyjnej dla przedsiębiorstwa diagnostyczno produkcyjnego. (Odpowiedź na zapotrzebowanie zgłoszone przez przedsiębiorstwo
REGULACJA I STABILNOŚĆ SYSTEMU ELEKTROENERGETYCZNEGO
Jan Machowski REGULACJA I STABILNOŚĆ SYSTEMU ELEKTROENERGETYCZNEGO Przedmowa Podręczniki w języku polskim dotyczące zagadnień regulacji i stabilności systemów elektroenergetycznych były wydane wiele lat
Obciążenia nieliniowe w sieciach rozdzielczych i ich skutki
Piotr BICZEL Wanda RACHAUS-LEWANDOWSKA 2 Artur STAWIARSKI 2 Politechnika Warszawska, Instytut Elektroenergetyki () RWE Stoen Operator sp. z o.o. (2) Obciążenia nieliniowe w sieciach rozdzielczych i ich
MINIMALIZACJA STRAT MOCY CZYNNEJ W SIECI PRZESYŁOWEJ WYBRANE ASPEKTY PROBLEMATYKI OBLICZENIOWEJ
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 70 Electrical Engineering 2012 Marek WANCERZ* Piotr KACEJKO* MINIMALIZACJA STRAT MOCY CZYNNEJ W SIECI PRZESYŁOWEJ WYBRANE ASPEKTY PROBLEMATYKI OBLICZENIOWEJ
OCENA WPŁYWU PRACY FARMY WIATROWEJ NA PARAMETRY JAKOŚCI ENERGII ELEKTRYCZNEJ
Marek WANCERZ, Piotr MILLER Politechnika Lubelska OCENA WPŁYWU PRACY FARMY WIATROWEJ NA PARAMETRY JAKOŚCI ENERGII ELEKTRYCZNEJ Na etapie planowania inwestycji związanych z budową farmy wiatrowej (FW) należy
Minimalizacja strat mocy czynnej w sieci przesyłowej wybrane aspekty problematyki obliczeniowej
Minimalizacja strat mocy czynnej w sieci przesyłowej wybrane aspekty problematyki obliczeniowej Marek Wancerz, Piotr Miller, Zbigniew Połecki Politechnika Lubelska W referacie zostały przedstawione podstawowe
STABILIZATORY NAPIĘCIA STAŁEGO. 1. Wiadomości wstępne
STABILIZATORY NAPIĘCIA STAŁEGO 1. Wiadomości wstępne Stabilizatory napięcia stałego są to układy elektryczne dostarczające do odbiornika napięcie o stałej wartości niezależnie od zmian w określonych granicach:
KOMPENSACJA MOCY BIERNEJ W ELEKTROWNIACH WIATROWYCH Z MASZYNAMI INDUKCYJNYMI
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 70 Electrical Engineering 2012 Daniel KLEJNA* Radosław KOŁACIŃSKI** Marek PALUSZCZAK*** Grzegorz TWARDOSZ**** KOMPENSACJA MOCY BIERNEJ W ELEKTROWNIACH
Tematy prac dyplomowych dla studentów studiów I. stopnia stacjonarnych kierunku. Elektrotechnika. Dr inż. Marek Wancerz elektrycznej
Tematy prac dyplomowych dla studentów studiów I. stopnia stacjonarnych kierunku. Elektrotechnika Lp. Temat pracy dyplomowej Promotor (tytuły, imię i nazwisko) 1. Analiza pracy silnika asynchronicznego
PROGRAM RAMOWY TESTU ZGODNOŚCI W ZAKRESIE ZDOLNOŚCI:
PROGRAM RAMOWY TESTU ZGODNOŚCI W ZAKRESIE ZDOLNOŚCI: Pracy w trybie regulacji współczynnika mocy wydanie pierwsze z dnia 27.04.2019 roku T +48 58 778 82 00 F +48 58 347 60 69 Regon 190275904 NIP 583-000-11-90
Wykorzystanie farm wiatrowych do operatywnej regulacji parametrów stanów pracy sieci dystrybucyjnej 110 kv
VII Konferencja Przyłączanie i współpraca źródeł OZE z systemem elektroenergetycznym Warszawa 19.06-20.06.2018 r. Wykorzystanie farm wiatrowych do operatywnej regulacji parametrów stanów pracy sieci dystrybucyjnej
Zdjęcia Elektrowni w Skawinie wykonał Marek Sanok
Zdjęcia Elektrowni w Skawinie wykonał Marek Sanok 8 III konferencja Wytwórców Energii Elektrycznej i Cieplnej Skawina 2012 Problemy fluktuacji mocy biernej w elektrowniach wiatrowych Antoni Dmowski Politechnika
UKŁAD AUTOMATYCZNEJ REGULACJI STACJI TRANSFORMATOROWO - PRZESYŁOWYCH TYPU ARST
Oddział Gdańsk JEDNOSTKA BADAWCZO-ROZWOJOWA ul. Mikołaja Reja 27, 80-870 Gdańsk tel. (48 58) 349 82 00, fax: (48 58) 349 76 85 e-mail: ien@ien.gda.pl http://www.ien.gda.pl ZAKŁAD TECHNIKI MIKROPROCESOROWEJ
Regulacja dwupołożeniowa (dwustawna)
Regulacja dwupołożeniowa (dwustawna) I. Wprowadzenie Regulacja dwustawna (dwupołożeniowa) jest często stosowaną metodą regulacji temperatury w urządzeniach grzejnictwa elektrycznego. Polega ona na cyklicznym
ĆWICZENIE NR 3 BADANIE PRZEKAŹNIKÓW JEDNOWEJŚCIOWYCH - NADPRĄDOWYCH I PODNAPIĘCIOWYCH
ĆWICZENIE NR 3 BADANIE PRZEKAŹNIKÓW JEDNOWEJŚCIOWYCH - NADPRĄDOWYCH I PODNAPIĘCIOWYCH 1. Wiadomości ogólne Do przekaźników pomiarowych jednowejściowych należą przekaźniki prądowe, napięciowe, częstotliwościowe,
PROGRAM RAMOWY TESTU ZGODNOŚCI W ZAKRESIE ZDOLNOŚCI:
PROGRAM RAMOWY TESTU ZGODNOŚCI W ZAKRESIE ZDOLNOŚCI: Zdolności do generacji mocy biernej wydanie pierwsze z dnia 27.04.2019 roku T +48 58 778 82 00 F +48 58 347 60 69 Regon 190275904 NIP 583-000-11-90
I. PARAMETRY TECHNICZNO-RUCHOWE JEDNOSTEK WYTWÓRCZYCH 1. Podstawowe parametry Jednostek Wytwórczych Minimum techniczne Moc osiągalna Współczynnik doci
Załącznik 2 do Umowy nr UPE/WYT/.../2006 o świadczenie usług przesyłania energii elektrycznej zawartej pomiędzy iem a PSE-Operator S.A. i PSE SA WARUNKI TECHNICZNO-RUCHOWE I. PARAMETRY TECHNICZNO-RUCHOWE
Wpływ mikroinstalacji na pracę sieci elektroenergetycznej
FORUM DYSTRYBUTORÓW ENERGII NIEZAWODNOŚĆ DOSTAW ENERGII ELEKTRYCZNEJ W POLSCE LUBLIN, 15 LISTOPADA 2016 R., TARGI ENERGETICS Wpływ mikroinstalacji na pracę sieci elektroenergetycznej Sylwester Adamek Politechnika
Zabezpieczenia podczęstotliwościowe i podnapięciowe 2 1 PF1.1 - wyłącz potrzeby własne - 47.5 Hz - 5 sek. PF1.2 - wyłącz na potrzeby własne 47,0 HZ - 2 sek. PU na wyłącz na potrzeby własne 0.8 Un - 5 sek.
Instytut Automatyki Systemów Energetycznych Sp. z o.o.
Instytut Automatyki Systemów Energetycznych Sp. z o.o. www.iase.wroc.pl Wykorzystanie funkcji szybkiego zaworowania turbiny parowej (FAST VALVING) do zapewnienia stabilnej pracy turbozespołu, przy wystąpieniu
JWCD czy njwcd - miejsce kogeneracji w Krajowym Systemie Elektroenergetycznym
JWCD czy njwcd - miejsce kogeneracji w Krajowym Systemie Elektroenergetycznym Witold Smolik 22 października 2015 Wymagania IRiESP - ogólne (1) 2.2.3.3.1. Podstawowe wymagania i zalecenia techniczne dla
Załącznik 1 do Umowy nr UPE/WEC/.../2006 o świadczenie usług przesyłania energii elektrycznej zawartej pomiędzy iem a PSE-Operator S.A. i PSE SA WARUNKI TECHNICZNO-RUCHOWE zawartej pomiędzy iem a PSE-Operator
Objaśnienia do formularza G-10.7
Objaśnienia do formularza G-10.7 Objaśnienia dotyczą wzoru formularza za 2014 r. Celem sprawozdania G-10.7 jest badanie przepływów energii elektrycznej oraz obliczenie strat i współczynnika strat sieciowych
POLITECHNIKA ŚLĄSKA. Analiza przyłączenia do sieci elektrowni fotowoltaicznej
POLITECHNIKA ŚLĄSKA WYDZIAŁ ELEKTRYCZNY INSTYTUT ELEKTROENERGETYKI I STEROWANIA UKŁADÓW PROJEKT Analiza przyłączenia do sieci elektrowni fotowoltaicznej Autorzy: Bartosz Berk Paweł Karwacki Łukasz Krasoń
PROBLEM ROZMIESZCZENIA MASZYN LICZĄCYCH W DUŻYCH SYSTEMACH PRZEMYSŁOWYCH AUTOMATYCZNIE STEROWANYCH
CZESŁAW KULIK PROBLEM ROZMIESZCZENIA MASZYN LICZĄCYCH W DUŻYCH SYSTEMACH PRZEMYSŁOWYCH AUTOMATYCZNIE STEROWANYCH Duże systemy przemysłowe, jak kopalnie, kombinaty metalurgiczne, chemiczne itp., mają złożoną
O POTENCJALE TECHNICZNYM PRZYŁĄCZENIA ELEKTROWNI WIATROWYCH DO KRAJOWEGO SYSTEMU ELEKTRO- ENERGETYCZNEGO
O POTENCJALE TECHNICZNYM PRZYŁĄCZENIA ELEKTROWNI WIATROWYCH DO KRAJOWEGO SYSTEMU ELEKTRO- ENERGETYCZNEGO Autor: Franciszek Buchta, Maciej Jaroń, Jakub Morkisz, Bartłomiej Gąszczak - EM&CA SA ( Rynek Energii
Zastosowanie przewodów wysokotemperaturowych przy podłączaniu farm wiatrowych
VI Lubuska Konferencja Naukowo-Techniczna i-mitel 2010 Olgierd MAŁYSZKO, Sebastian SZKOLNY, Michał ZEŃCZAK Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny, Katedra Elektroenergetyki i Napędów Elektrycznych
SIPROTEC 5. Badania systemów elektroenergetycznych w planowaniu rozwoju Cz. I. Analizy statyczne ANALIZY BADANIA PRZEGLĄDY
Badania systemów elektroenergetycznych w planowaniu rozwoju Cz. I. Analizy statyczne iotr Kacejko, Jan Machowski, Sylwester Robak, iotr Miller, Marek Wancerz System elektroenergetyczny (SEE) jest to bardzo
Lekcja 10. Temat: Moc odbiorników prądu stałego. Moc czynna, bierna i pozorna w obwodach prądu zmiennego.
Lekcja 10. Temat: Moc odbiorników prądu stałego. Moc czynna, bierna i pozorna w obwodach prądu zmiennego. 1. Moc odbiorników prądu stałego Prąd płynący przez odbiornik powoduje wydzielanie się określonej
Sebastian Sobczak- ENEA Operator Sp. z o.o Konstancin- Jeziona
Wykorzystanie certyfikatówprzedstawienie wyników prac komisji Sebastian Sobczak- ENEA Operator Sp. z o.o. 17-04-2019 Konstancin- Jeziona Wprowadzenie Wynik prac: Dokument Warunki i procedury wykorzystania
Zakład Elektroenergetyki r. Wydział Elektryczny. PROPOZYCJE TEMATÓW PRAC MAGISTERSKICH (termin złożenia pracy r.
Zakład Elektroenergetyki 31.10.2012 r. Wydział Elektryczny Szanowny Pan Marian Dubowski, prof. PB Dziekan Wydziału Elektrycznego PROPOZYCJE TEMATÓW PRAC MAGISTERSKICH (termin złożenia pracy 30.09.2013
METODY BADAŃ POMIAROWYCH W WIEJSKICH STACJACH TRANSFORMATOROWYCH
Jerzy NIEBRZYDOWSKI, Grzegorz HOŁDYŃSKI Politechnika Białostocka Wydział Elektryczny Katedra Elektroenergetyki METODY BADAŃ POMIAROWYCH W WIEJSKICH STACJACH TRANSFORMATOROWYCH W referacie przedstawiono
ANALIZA ZMIANY PARAMETRÓW TURBIN FARMY WIATROWEJ PRZYŁĄCZANEJ DO SIECI DYSTRYBUCYJNEJ
ANALIZA ZMIANY PARAMETRÓW TURBIN FARMY WIATROWEJ PRZYŁĄCZANEJ DO SIECI DYSTRYBUCYJNEJ Autorzy: Dominik DUDA, Maksymilian PRZYGRODZKI, Piotr RZEPKA, Mateusz SZABLICKI ( Energetyka nr 8/22). WSTĘP Wymagania
BILANSOWANIE KSE Z UDZIAŁEM PROCESU REGULACJI PIERWOTNEJ PO WYPADNIĘCIU ŹRÓDEŁ GENERACJI ROZPROSZONEJ CZĘŚĆ II: SYNCHRONICZNA PRACA KSE Z UCTE
27 BILANSOWANIE KSE Z UDZIAŁEM PROCESU REGULACJI PIERWOTNEJ PO WYPADNIĘCIU ŹRÓDEŁ GENERACJI ROZPROSZONEJ CZĘŚĆ II: SYNCHRONICZNA PRACA KSE Z UCTE mgr inż. Krzysztof Dobrzyński / Politechnika Gdańska Artykuł
KARTA AKTUALIZACJI. Karta aktualizacji nr 2/2014 Instrukcji Ruchu i Eksploatacji Sieci Dystrybucyjnej
ENERGA OPERATOR SA Instrukcja Ruchu i Eksploatacji Sieci Dystrybucyjnej KARTA AKTUALIZACJI Karta aktualizacji nr 2/2014 Instrukcji Ruchu i Eksploatacji Sieci Dystrybucyjnej 1. Data wejścia w życie aktualizacji:
ELEKTROWNIE WIATROWE W SYSTEMIE ELEKTROENERGETYCZNYM. MICHAŁ ZEŃCZAK ZUT WYDZIAŁ ELEKTRYCZNY
ELEKTROWNIE WIATROWE W SYSTEMIE ELEKTROENERGETYCZNYM MICHAŁ ZEŃCZAK ZUT WYDZIAŁ ELEKTRYCZNY e-mail:mzenczak@ps.pl SYSTEM ELEKTROENERGETYCZNY Elektrownie Stacje elektroenergetyczne Linie Odbiory Obszar
MODELOWANIE UKŁADU REGULACJI MOCY CZYNNEJ TURBOGENERATORA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 Adam GOZDOWIAK*, Piotr KISIELEWSKI* turbogenerator, modelowanie polowo-obwodowe,
Przegląd funkcji programów do analiz sieci przesyłowej
Zakład Sieci i Systemów Elektroenergetycznych LABORATORIUM INFORMATYCZNE SYSTEMY WSPOMAGANIA DYSPOZYTORÓW Przegląd funkcji programów do analiz sieci przesyłowej Autorzy: dr inż. Zbigniew Zdun mgr inż.
WPŁYW UKŁADU KOMPENSACJI PRĄDOWEJ NA PRACĘ GENERATORA PRZY ZMIANACH NAPIĘCIA W KSE
Wpływ układu kompensacji prądowej na pracę generatora przy zmianach napięcia w KSE 77 WPŁYW UKŁADU KOMPENSACJI PRĄDOWEJ NA PRACĘ GENERATORA PRZY ZMIANACH NAPIĘCIA W KSE prof. dr hab. inż. Ryszard Zajczyk
I we. F (filtr) U we. Rys. 1. Schemat blokowy układu zasilania odbiornika prądu stałego z sieci energetycznej z zastosowaniem stabilizatora napięcia
22 ĆWICZENIE 3 STABILIZATORY NAPIĘCIA STAŁEGO Wiadomości wstępne Stabilizatory napięcia stałego są to układy elektryczne dostarczające do odbiornika napięcie o stałej wartości niezależnie od zmian w określonych
DANE TECHNICZNE I UKŁADY POMIAROWO-ROZLICZENIOWE
DANE TECHNICZNE I UKŁADY POMIAROWO-ROZLICZENIOWE 1 1. OSDn zobowiązuje się świadczenia usługi dystrybucji, a URD zobowiązuje się do odbioru energii elektrycznej do obiektu/obiektów - nazwa obiektu adres
Analiza wpływu źródeł PV i akumulatorów na zdolności integracyjne sieci nn dr inż. Krzysztof Bodzek
Politechnika Śląska Centrum Energetyki Prosumenckiej Konwersatorium Inteligentna Energetyka Energetyka prosumencka na jednolitym rynku energii elektrycznej OZE Analiza wpływu źródeł PV i akumulatorów na
G MINISTERSTWO GOSPODARKI, plac Trzech Krzyży 3/5, Warszawa. Agencja Rynku Energii S.A. Portal sprawozdawczy ARE
MINISTERSTWO GOSPODARKI, plac Trzech Krzyży 3/5, 00-507 Warszawa Nazwa i adres jednostki sprawozdawczej Numer identyfikacyjny - REGON G-10.7 Sprawozdanie o przepływie energii elektrycznej (według napięć)
Dynamiczne zarządzanie zdolnościami przesyłowymi w systemach elektroenergetycznych
Konferencja Elektroenergetyczne linie napowietrzne i kablowe wysokich i najwyższych napięć Wisła, 18-19 października 2017 Dynamiczne zarządzanie zdolnościami przesyłowymi w systemach elektroenergetycznych
NOWY ALGORYTM REGULACJI TRANSFORMATORÓW ZASILAJĄCYCH SIEĆ ROZDZIELCZĄ
OWY ALGORYM REGULACJI RASFORMAORÓW ZASILAJĄCYCH SIEĆ ROZDZIELCZĄ dr inż. Robert Małkowski / Politechnika Gdańska prof. dr hab. inż. Zbigniew Szczerba / Politechnika Gdańska 1. WSĘP W pracy [1] autorzy
Obszarowe bilansowanie energii z dużym nasyceniem OZE
e-mail: ien@ien.gda.pl VIII Konferencja Straty energii elektrycznej w sieciach elektroenergetycznych" Obszarowe bilansowanie energii z dużym nasyceniem OZE Leszek Bronk Instytut Energetyki IB Oddział Gdańsk
PROGRAM RAMOWY TESTU ZGODNOŚCI W ZAKRESIE ZDOLNOŚCI:
PROGRAM RAMOWY TESTU ZGODNOŚCI W ZAKRESIE ZDOLNOŚCI: Pracy w trybie regulacji mocy biernej wydanie pierwsze z dnia 27.04.2019 roku T +48 58 778 82 00 F +48 58 347 60 69 Regon 190275904 NIP 583-000-11-90
OCENA PARAMETRÓW JAKOŚCI ENERGII ELEKTRYCZNEJ DOSTARCZANEJ ODBIORCOM WIEJSKIM NA PODSTAWIE WYNIKÓW BADAŃ
OCENA PARAMETRÓW JAKOŚCI ENERGII ELEKTRYCZNEJ DOSTARCZANEJ ODBIORCOM WIEJSKIM NA PODSTAWIE WYNIKÓW BADAŃ Jerzy Niebrzydowski, Grzegorz Hołdyński Politechnika Białostocka Streszczenie W referacie przedstawiono
WARTOŚCI CZASU TRWANIA ZWARCIA PODCZAS ZAKŁÓCEŃ W ROZDZIELNIACH NAJWYŻSZYCH NAPIĘĆ W ŚWIETLE BADAŃ SYMULACYJNYCH
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 78 Electrical Engineering 2014 Ryszard FRĄCKOWIAK* Piotr PIECHOCKI** WARTOŚCI CZASU TRWANIA ZWARCIA PODCZAS ZAKŁÓCEŃ W ROZDZIELNIACH NAJWYŻSZYCH
JAKOŚĆ ENERGII ELEKTRYCZNEJ ZAPADY NAPIĘCIA
JAKOŚĆ ENERGII ELEKTRYCZNEJ ZAPADY NAPIĘCIA Zbigniew HANZELKA Wykład nr 10 Podwyższenie odporności regulowanego napędu na zapady napięcia INVERTOR Sieć zasilająca Prostownik U dc Schemat ideowy regulowanego
Wpływ rozwoju elektromobilności na sieć elektroenergetyczną analiza rozpływowa
Wpływ rozwoju elektromobilności na sieć elektroenergetyczną analiza rozpływowa Dr inż. Mariusz Kłos Zakład Elektrowni i Gospodarki Elektroenergetycznej Wydział Elektryczny Politechnika Warszawska Konferencja
METODYKA BADAŃ MAŁYCH SIŁOWNI WIATROWYCH
Inżynieria Rolnicza 2(100)/2008 METODYKA BADAŃ MAŁYCH SIŁOWNI WIATROWYCH Krzysztof Nalepa, Maciej Neugebauer, Piotr Sołowiej Katedra Elektrotechniki i Energetyki, Uniwersytet Warmińsko-Mazurski w Olsztynie
PN-EN :2012
KOMPATYBILNOŚĆ ELEKTROMAGNETYCZNA (EMC) CZEŚĆ 3-2: POZIOMY DOPUSZCZALNE POZIOMY DOPUSZCZALNE EMISJI HARMONICZNYCH PRĄDU DLA ODBIORNIKÓW O ZNAMIONOWYM PRĄDZIE FAZOWYM > 16 A I 70 A PRZYŁĄCZONYCH DO PUBLICZNEJ
Przesyłanie energii elektrycznej
KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Nazwa modułu w języku angielskim Transmission of electric energy Obowiązuje od roku akademickiego 2012/2013 Przesyłanie energii elektrycznej A. USYTUOWANIE
NC ER warsztaty PSE S.A. Plan obrony systemu
NC ER warsztaty PSE S.A. Plan obrony systemu Michał Brzozowski michal.brzozowski@pse.pl Departament Zarządzania Systemem Grzegorz Pasiut grzegorz.pasiut@pse.pl Departament Zarządzania Systemem Konstancin-Jeziorna
WPŁYW ODBIORÓW SILNIKOWYCH NA POZIOM MOCY ZWARCIOWEJ W ELEKTROENERGETYCZNYCH STACJACH PRZEMYSŁOWYCH
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 92/2011 211 Marcin Caryk, Olgierd Małyszko, Sebastian Szkolny, Michał Zeńczak atedra Elektroenergetyki i Napędów Elektrycznych, Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny
BADANIA MODELOWE OGNIW PALIWOWYCH TYPU PEM
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 70 Electrical Engineering 2012 Bartosz CERAN* BADANIA MODELOWE OGNIW PALIWOWYCH TYPU PEM W artykule przedstawiono badania przeprowadzone na modelu
Table of Contents. Table of Contents Energetyka elektryczna Smart Grid inteligentne sieci energetyczne W uzupełnieniu do ESG 1 EUL i ELP
Table of Contents Table of Contents Energetyka elektryczna Smart Grid inteligentne sieci energetyczne W uzupełnieniu do ESG 1 EUL i ELP 1 2 2 5 6 Lucas Nülle GmbH 1/7 www.lucas-nuelle.pl Energetyka elektryczna
Optymalizacja decyzji o przyłączeniu rozproszonych źródeł energii do sieci elektroenergetycznej z wykorzystaniem optymalizacji po współrzędnych
Anna KOWALSKA-PYZALSKA DFME Sp. z o.o., Wrocław, Polska Email: anna.kowalska@pwr.wroc.pl Pre-print artykułu: Kowalska-Pyzalska A. (2010), Optymalizacja decyzji o przyłączeniu rozproszonych źródeł energii
Doktorant: Mgr inż. Tomasz Saran Opiekun naukowy: Prof. dr hab. inż. Piotr Kacejko
Doktorant: Mgr inż. Tomasz Saran Opiekun naukowy: Prof. dr hab. inż. Piotr Kacejko Co to jest EAZ??? EAZ możemy zdefiniować jako grupę urządzeń, które zajmują się przetwarzaniem sygnałów oraz wybierają
Sieci energetyczne pięciu największych operatorów
Sieci energetyczne pięciu największych operatorów Autor: Jarosław Tomczykowski - Biuro PTPiREE ("Energia Elektryczna" - nr 5/2015) W Polsce mamy prawie 200 operatorów systemu dystrybucyjnego (OSD), przy
WZMACNIACZ OPERACYJNY
1. OPIS WKŁADKI DA 01A WZMACNIACZ OPERACYJNY Wkładka DA01A zawiera wzmacniacz operacyjny A 71 oraz zestaw zacisków, które umożliwiają dołączenie elementów zewnętrznych: rezystorów, kondensatorów i zwór.
ZJAWISKA W OBWODACH TŁUMIĄCYCH PODCZAS ZAKŁÓCEŃ PRACY TURBOGENERATORA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 212 Piotr KISIELEWSKI*, Ludwik ANTAL* maszyny synchroniczne, turbogeneratory,
Pomiary parametrów jakości energii elektrycznej i ich interpretacja przy naliczaniu bonifikat
Pomiary parametrów jakości energii elektrycznej i ich interpretacja przy naliczaniu bonifikat Marian Jurek marian.jurek@pse.pl Biuro Pomiarów Energii Kołobrzeg 12-13 czerwca 2018 r. Przepisy Prawa energetycznego
ALGORYTMY OBLICZENIOWE - wykorzystanie danych pomiarowych z liczników bilansujących na stacjach SN/nn
ALGORYTMY OBLICZENIOWE - wykorzystanie danych pomiarowych z liczników bilansujących na stacjach SN/nn DANE POBIERANE ZE STACJI BILANSUJĄCYCH Dane ilościowe Rejestracja energii czynnej i biernej w obu kierunkach
CZĘŚĆ DRUGA Obliczanie rozpływu prądów, spadków napięć, strat napięcia, współczynnika mocy
CZĘŚĆ DRUGA Obliczanie rozpływu prądów, spadków napięć, strat napięcia, współczynnika mocy ZADANIE.. W linii prądu przemiennego o napięciu znamionowym 00/0 V, przedstawionej na poniższym rysunku obliczyć:
Jakość energii elektrycznej w oczach Operatora Systemu Przesyłowego. Kraków, 23 października 2014 r.
Jakość energii elektrycznej w oczach Operatora Systemu Przesyłowego Kraków, 23 października 2014 r. Regulacje prawne dotyczące jakości dostaw energii Ustawa Prawo Energetyczne z dnia 10 kwietnia 1997 r.
WYZNACZANIE SPADKÓW NAPIĘĆ W WIEJSKICH SIECIACH NISKIEGO NAPIĘCIA
Problemy Inżynierii Rolniczej nr 4/2008 Małgorzata Trojanowska, Krzysztof Nęcka Katedra Energetyki Rolniczej Uniwersytet Rolniczy w Krakowie WYZNACZANIE SPADKÓW NAPIĘĆ W WIEJSKICH SIECIACH NISKIEGO NAPIĘCIA
POMIAR CZĘSTOTLIWOŚCI NAPIĘCIA W URZĄDZENIACH AUTOMATYKI ELEKTROENERGETYCZNEJ
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 63 Politechniki Wrocławskiej Nr 63 Studia i Materiały Nr 9 9 Piotr NIKLAS* pomiar częstotliwości, składowe harmoniczne, automatyka elektroenergetyczna
BILANSOWANIE KSE Z UDZIAŁEM PROCESU REGULACJI PIERWOTNEJ PO WYPADNIĘCIU ŹRÓDEŁ GENERACJI ROZPROSZONEJ CZĘŚĆ I: PRACA WYDZIELONA KSE
Bilansowanie KSE z udziałem procesu regulacji pierwotnej po wypadnięciu źródeł generacji rozproszonej. Część I: Praca wydzielona KSE 17 BILANSOWANIE KSE Z UDZIAŁEM PROCESU REGULACJI PIERWOTNEJ PO WYPADNIĘCIU
WYBÓR PUNKTÓW POMIAROWYCH
Scientific Bulletin of Che lm Section of Technical Sciences No. 1/2008 WYBÓR PUNKTÓW POMIAROWYCH WE WSPÓŁRZĘDNOŚCIOWEJ TECHNICE POMIAROWEJ MAREK MAGDZIAK Katedra Technik Wytwarzania i Automatyzacji, Politechnika
Aktywne zarządzanie pracą sieci dystrybucyjnej SN z generacją rozproszoną
Aktywne zarządzanie pracą sieci dystrybucyjnej SN z generacją rozproszoną Autor: Michał Wierzbowski Instytut Elektroenergetyki Politechniki Łódzkiej ( Energia Elektryczna luty 2013) W obecnym czasie obserwujemy
PRAWO OHMA DLA PRĄDU PRZEMIENNEGO
ĆWICZENIE 53 PRAWO OHMA DLA PRĄDU PRZEMIENNEGO Cel ćwiczenia: wyznaczenie wartości indukcyjności cewek i pojemności kondensatorów przy wykorzystaniu prawa Ohma dla prądu przemiennego; sprawdzenie prawa
Panelowy moduł automatyki SZR SIEĆ-AGREGAT ATS-10
Panelowy moduł automatyki SZR SIEĆ-AGREGAT ATS-10 Opis Moduł ATS-10 odpowiada za kontrolę napięcia zasilania sieciowego i automatyczne przełączenie na zasilanie z agregatu. W przypadku awarii głównego
Progi mocy maksymalnych oraz wymogi ogólnego stosowania NC RfG. Jerzy Rychlak Konstancin-Jeziorna
Progi mocy maksymalnych oraz wymogi ogólnego stosowania NC RfG Jerzy Rychlak 17.04.2019 Konstancin-Jeziorna Główne zadania OSP związane z implementacją Rozporządzenia 2016/631 (NC RfG) 1. Wyznaczenie,
transformatora jednofazowego.
Badanie transformatora jednofazowego. Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z budową, zasadami działania oraz podstawowymi właściwościami transformatora jednofazowego pracującego w stanie jałowym, zwarcia
METODA MACIERZOWA OBLICZANIA OBWODÓW PRĄDU PRZEMIENNEGO
POZNAN UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ACADEMIC JOURNALS No 93 Electrical Engineering 2018 DOI 10.21008/j.1897-0737.2018.93.0026 Piotr FRĄCZAK METODA MACIERZOWA OBLICZANIA OBWODÓW PRĄDU PRZEMIENNEGO W pracy przedstawiono
BADANIE WPŁYWU WYŁĄCZANIA I ZAŁĄCZANIA MOCNO OBCIĄŻONEJ LINII PRZESYŁOWEJ NA PRACĘ ELEKTROWNI Z TURBOGENERATORAMI
Badanie wpływu wyłączania i załączania mocno obciążonej linii przesyłowej na pracę elektrowni z turbogeneratorami BADANIE WPŁYWU WYŁĄCZANIA I ZAŁĄCZANIA MOCNO OBCIĄŻONEJ LINII PRZESYŁOWEJ NA PRACĘ ELEKTROWNI
Pomiary i automatyka w sieciach elektroenergetycznych laboratorium
Pomiary i automatyka w sieciach elektroenergetycznych laboratorium Lab 1: Opracowanie wyników pomiarów JEE. http://www.mbmaster.pl Data wykonania: Data oddania: Ocena: OPIS PUNKTU POMIAROWEGO Czas trwania
Wykład 7. Regulacja mocy i częstotliwości
Wykład 7 Regulacja mocy i częstotliwości dr inż. Zbigniew Zdun tel. 603 590 726 email: Zbigniew.Zdun@plans.com.pl Bud. S. pok. 68 Blok wytwórczy w elektrowni cieplnej spaliny Regulator obrotów Przegrzewacz
Statyczne badanie wzmacniacza operacyjnego - ćwiczenie 7
Statyczne badanie wzmacniacza operacyjnego - ćwiczenie 7 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z podstawowymi zastosowaniami wzmacniacza operacyjnego, poznanie jego charakterystyki przejściowej
GENERACJA ROZPROSZONA ŹRÓDŁEM MOCY BIERNEJ W SIECIACH ŚREDNICH NAPIĘĆ O MAŁEJ IMPEDANCJI
GENERACJA ROZPROSZONA ŹRÓDŁEM MOCY BIERNEJ W SIECIACH ŚREDNICH NAPIĘĆ O MAŁEJ IMPEDANCJI Autor: Marcin Wilczek ("Rynek Energii" - sierpień 2016) Słowa kluczowe: generacja rozproszona, moc bierna, regulacja
Problematyka mocy biernej w instalacjach oświetlenia drogowego. Roman Sikora, Przemysław Markiewicz
Problematyka mocy biernej w instalacjach oświetlenia drogowego Roman Sikora, Przemysław Markiewicz WPROWADZENIE Moc bierna a efektywność energetyczna. USTAWA z dnia 20 maja 2016 r. o efektywności energetycznej.
TARYFA DLA ENERGII ELEKTRYCZNEJ
TARYFA DLA ENERGII ELEKTRYCZNEJ Power 21 Sp. z o.o. obowiązująca odbiorców na obszarze miasta Raciborza od dnia 1 kwietnia 2015 roku zatwierdzona przez Zarząd Power 21 Sp. z o.o. uchwałą z dnia 25 marca
ANALIZA WPŁYWU NIESYMETRII NAPIĘCIA SIECI NA OBCIĄŻALNOŚĆ TRÓJFAZOWYCH SILNIKÓW INDUKCYJNYCH
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 8 Electrical Engineering 05 Ryszard NAWROWSKI* Zbigniew STEIN* Maria ZIELIŃSKA* ANALIZA WPŁYWU NIESYMETRII NAPIĘCIA SIECI NA OBCIĄŻALNOŚĆ TRÓJFAZOWYCH
Przemienniki częstotliwości i ich wpływ na jakość energii elektrycznej w przedsiębiorstwie wod.-kan.
Przemienniki częstotliwości i ich wpływ na jakość energii elektrycznej w przedsiębiorstwie wod.-kan. Wrzesień 2017 / Alle Rechte vorbehalten. Jakość energii elektrycznej Prawo, gdzie określona jest JEE
Pomiar rezystancji metodą techniczną
Pomiar rezystancji metodą techniczną Cel ćwiczenia. Poznanie metod pomiarów rezystancji liniowych, optymalizowania warunków pomiaru oraz zasad obliczania błędów pomiarowych. Zagadnienia teoretyczne. Definicja
Praktyczne aspekty statycznej estymacji stanu pracy elektroenergetycznych sieci dystrybucyjnych w warunkach krajowych
ZARZĄDZANIE ENERGIĄ I TELEINFORMATYKA, ZET 03 Praktyczne aspekty statycznej estymacji stanu pracy elektroenergetycznych sieci dystrybucyjnych w warunkach krajowych Jacek Wasilewski Politechnika Warszawska
Słownik pojęć i definicji. Instrukcja ruchu i eksploatacji sieci przesyłowej Bilansowanie systemu i zarządzanie ograniczeniami systemowymi
Słownik pojęć i definicji Załącznik nr 1 do Instrukcji nr I-1-RE 1 Oznaczenia skrótów ARNE EAZ IRiESD IRiESD-Bilansowanie IRiESP IRiESP - Bilansowanie JWCD JWCK KSE nn OSD OSD PGE Dystrybucja S.A. OSP
Kierunek i rodzaj studiów (Specjalność) Rodzaj pracy Nazwa jednostki Opiekun pracy Temat pracy (j.polski i j.angielski)
#037 #036 dr inż. Wojciech Bąchorek Przywracanie zasilania sieci dystrybucyjnej średniego napięcia poprzez rekonfigurację struktury sieci (Medium voltage distribution network reconfiguration for power
Procedura testowania modułów wytwarzania energii. Przemysław Mazur Departament Zarządzania Systemem Łochów 2 października 2019 r.
Procedura testowania modułów wytwarzania energii Przemysław Mazur Departament Zarządzania Systemem Łochów 2 października 2019 r. Testowanie - Podstawa prawna (1/3) Właściwy operator systemu, tj. operator
Współzależność poziomów generacji wiatrowej i fotowoltaicznej
Współzależność poziomów generacji wiatrowej i fotowoltaicznej Autorzy: Michał Bajor, Piotr Ziołkowski - Instytut Energetyki Oddział Gdańsk Grzegorz Widelski, Piotr Zieliński - Energa-Operator SA ("Energia
MMB Drives 40 Elektrownie wiatrowe
Elektrownie wiatrowe MMB Drives Zbigniew Krzemiński, Prezes Zarządu Elektrownie wiatrowe produkowane przez MMB Drives zostały tak zaprojektowane, aby osiągać wysoki poziom produkcji energii elektrycznej