STRATY ENERGII W ELEKTROENERGETYCZNEJ DYSTRYBUCYJNEJ NISKIEGO NAPIĘCIA Z MIKROINSTALACJAMI PROSUMENCKIMI
|
|
- Ignacy Szydłowski
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 STRATY ENERGII W ELEKTROENERGETYCZNEJ DYSTRYBUCYJNEJ NISKIEGO NAPIĘCIA Z MIKROINSTALACJAMI PROSUMENCKIMI SIECI Autor: Sławomir Cieślik ("Rynek Energii" - czerwiec 017) Słowa kluczowe: mikrogeneracja, mikroinstalacje prosumenckie, smart-grid, elektroenergetyczne sieci dystrybucyjne Streszczenie. Zaletą generacji rozproszonej w systemach elektroenergetycznych jest zmniejszenie strat energii elektrycznej w tych sieciach. Straty energii w poszczególnych elementach elektroenergetycznej sieci dystrybucyjnej z generacją rozproszoną mogą się zmniejszać lub zwiększać. Istnieje graniczny stan pracy sieci, spowodowany głównie pracą jednostek wytwórczych z przewymiarowaną w stosunku do odbiorników mocą, którego osiągnięcie powoduje zwiększenie sumarycznych strat energii. W artykule scharakteryzowano parametry tego granicznego stanu pracy sieci i wykazano, że idea mikroinstalacji prosumenckich pozwala na osiągnięcie wspomnianej wyżej zalety. 1. WSTĘP Poszukuje się sposobów zarządzania jednostkami wytwórczymi energii elektrycznej w postaci mikroinstalacji prosumenckich, w których pozyskiwana jest energia elektryczna z odnawialnych zasobów energii, w kontekście efektywności energetycznej [6] z wykorzystaniem nowoczesnych systemów akwizycji danych [5] oraz efektywnych i bezpiecznych systemów komunikacji [8]. Artykuł jest kontynuacją analizy zagadnień dotyczących wpływu mikroinstalacji prosumenckich na pracę elektroenergetycznych sieci dystrybucyjnych niskiego napięcia [1-4]. W Polsce wprowadzono ustawowe rozwiązania, które ułatwiają rozwój mikroinstalacji prosumenckich [7]. Ułatwienia mają charakter formalno-prawny i ekonomiczny. Natomiast aspekty techniczne eksploatacji elektroenergetycznych sieci dystrybucyjnych z generacją rozproszoną (mikroinstalacjami prosumenckimi) są przedmiotem badań, których wyniki są publikowane [np.: 3, 9, 10].. Możliwości przyłączania mikroinstalacji do sieci dystrybucyjnych nn, praktycznie bez uzgadniania z operatorem sieci (tylko zgłoszenie), może spowodować problemy z utrzymaniem wartości napięcia w dopuszczalnych granicach. W sieciach dystrybucyjnych nn nie stosowało się wcześniej podobciążeniowej regulacji napięcia. W stacjach transformatorowych SN/nn nie stosuje się podobciążeniowych przełączników zaczepów. Możliwość przyłączania do tych sieci źródeł energii elektrycznej (generacja rozproszona) wymusza zmianę wyobrażenia o ich funkcjonowaniu. W artykule [3] rozpatrzono przykłady wpływu mikroinstalacji na pracę sieci
2 dystrybucyjnej nn, głównie w aspekcie napięciowym. Zmiany wartości skutecznej napięcia w granicach dopuszczalnych przez umowy nie stanowią problemów formalnych. Jednak w wielu przypadkach pojawia się obawa, że odbiorca, obok którego przyłączono mikroinstalację prosumencką ponosi zwiększone koszty za zużywaną energię elektryczną. Wzrost kosztów spowodowany jest właśnie przyłączeniem sąsiedzkiej mikroinstalacji. W artykule [4] zagadnienie to zostało opisane na wybranych przykładach. Zwrócono uwagę na odbiorniki zasilane energoelektronicznymi przetwornicami napięcia i zaprezentowano wyniki badań eksperymentalnych. W pracy [1] przedstawiono model matematyczny przykładowej elektroenergetycznej sieci nn z mikroinstalacjami, który wykorzystano w analizie strat mocy w tej sieci. Przedstawiono analizę strat mocy czynnej w przykładowej sieci niskiego napięcia z mikroinstalacjami przy zastosowaniu różnych sposobów regulacji napięcia. W niniejszym artykule podano przykład, który pokazuje, że straty energii w poszczególnych elementach sieci z generacją rozproszoną mogą się zmniejszać lub zwiększać, powodując zmniejszanie się sumarycznych strat, ale istnieje graniczny stan pracy sieci, po osiągnięciu którego sumaryczne straty energii zwiększają się. W artykule scharakteryzowano parametry tego granicznego stanu pracy sieci.. OPIS PRZYKŁADOWEJ SIECI Na rysunku 1 przedstawiono schemat poglądowy analizowanej sieci dystrybucyjnej nn. Sieć o takim schemacie była już przedmiotem analiz autora w pracach [1, 3]. Głównym punktem zasilania analizowanej sieci jest stacja transformatorowa SN/nn, która przyłączona jest do linii kablowej SN (830 m), wyprowadzonej ze stacji 110/15 kv (GPZ). W stacji transformatorowej SN/nn, z rozdzielni nn wyprowadzone są kable do trzech złączy kablowych: ZK-I, ZK- II oraz ZK-III. W obwodach nn wyprowadzonych ze złączy ZK-I i ZK-III nie ma mikroinstalacji. Natomiast ze złącza ZK-II wyprowadzone są trzy obwody nn: II-1, II- oraz II-3. Zakłada się, że tylko w obwodzie II- będą przyłączane mikroinstalacje. W czarnych kółkach podano numery węzłów rozpatrywanego fragmentu sieci dystrybucyjnej nn. Mikroinstalacje tworzą jednostki wytwórcze niskiego napięcia, które są zainstalowane w węzłach oraz w węźle 0.
3 Rys. 1. Schemat ideowy analizowanej elektroenergetycznej sieci dystrybucyjnej nn [3] 3. SCHEMAT ZASTĘPCZY I MODEL MATEMATYCZNY SIECI Rozpatruje się procesy fizyczne tylko dla jednej fazy, zakładając symetrię układu trójfazowego. Trzeba mieć świadomość, że założenie symetrii obciążeń fazowych w przypadku elektroenergetycznych sieci dystrybucyjnych niskiego napięcia, z praktycznego, ogólnego punktu widzenia jest niewłaściwe. Jednak jako studium przypadku, nawet w celu uzyskania ogólnych wniosków w tym zakresie jest dopuszczalne. Na rysunku przedstawiono schemat zastępczy analizowanej sieci, na podstawie którego opracowano model matematyczny. W tabeli 1 zamieszczono zastosowane w schemacie zastępczym analizowanej sieci symbole oraz ich interpretację fizyczną. " Na podstawie obliczeniowej mocy zwarciowej S kq dla zwarcia trójfazowego na szynach górnego napięcia transformatora w stacji SN/nn oblicza się impedancję zastępczą systemu elektroenergetycznego, przeliczoną na stronę dolnego napięcia transformatora według wzoru cu nq U nlvtr Q " SkQ U nhvtr Z, (1)
4 gdzie: c współczynnik napięciowy do obliczania maksymalnego (c = 1,1) lub minimalnego (c = 1,0) prądu zwarcia; U nq znamionowe napięcie systemu w węźle, dla którego podano obliczeniową moc zwarcia [kv]; U nlvtr znamionowe napięcie uzwojenia dolnego napięcia transformatora [kv]; U nhvtr znamionowe napięcie uzwojenia górnego napięcia transformatora [kv]. Rys.. Schemat zastępczy jednej fazy analizowanej sieci z mikroinstalacjami prosumenckimi W przypadku, gdy znamionowe napięcie systemu w węźle, dla którego podano obliczeniową moc zwarciową jest większe od 35 kv, przyjmuje się X Z (w przeciwnym przypadku, gdy nie są znane wartości rezystancji i reaktancji przyjmuje się RQ 0, 1XQ ). Q Q X oraz Q 0, 995ZQ Parametry gałęzi podłużnej schematu zastępczego transformatora, przeliczone na stronę dolnego napięcia oblicza się ze wzorów: uku Z nlvtr T, 100SnTr ΔPobcU R nlvtr T, () 1000 SnTr
5 X T ZT RT, (3) Z T1 RT jx Z T T, (4) gdzie: u k procentowe napięcie zwarcia, obc S ntr znamionowa moc transformatora [MVA], ΔP straty mocy przy znamionowym prądzie transformatora [kw]. Tabela 1. Symbole i ich znaczenie fizyczne (wszystkie wartości przeliczone na stronę nn) Symbol Znaczenie fizyczne U Q Napięcie zastępczego źródła (górne napięcie w stacji transformatorowej SN/nn, w symulacji przyjęto wartość 15,850 kv) Z Q Zastępcza impedancja systemu elektroenergetycznego, widziana z zacisków górnego napięcia transformatora w stacji SN/nn Z T1, Z T Impedancje gałęzi podłużnej w klasycznym schemacie zastępczym transformatora trójfazowego Z Fe, Z Impedancje gałęzi poprzecznej w klasycznym schemacie zastępczym transformatora trójfazowego, Z Fe = R Fe oraz Z = jx Z 1 Impedancja zastępcza sieci zasilanej ze złącza kablowego ZK-I Z Impedancja zastępcza sieci zasilanej ze złącza kablowego ZK-III Z 1 Impedancja zastępcza sieci zasilanej ze złącza kablowego ZK-II-1 Z Impedancja zastępcza sieci zasilanej ze złącza kablowego ZK-II-3 Z C1Z Impedancja reprezentująca reaktancję pojemnościową wynikającą z zastępczej pojemności kabli w obwodach zasilanych z ZK-I i ZK-III Z C1 Impedancja reprezentująca reaktancję pojemnościową wynikającą z połowy pojemności odcinka kabla pomiędzy węzłami 1 i Impedancja reprezentująca reaktancję pojemnościową wynikającą z połowy pojemności odcinka Z Cx kabla pomiędzy węzłami x 1 i x oraz połowy pojemności odcinka kabla pomiędzy węzłami x i x+1 (gdzie: 1 < x < 0, x liczba całkowita) Z C0 Impedancja reprezentująca reaktancję pojemnościową wynikającą z połowy pojemności odcinka kabla pomiędzy węzłami 19 i 0 Z L1 Impedancja (rezystancja i reaktancja indukcyjna) odcinka kabla pomiędzy węzłami 1 i Z x x+1 Impedancja (rezystancja i reaktancja indukcyjna) odcinka kabla pomiędzy węzłami x i x+1 (gdzie: 1 < x < 0, x liczba całkowita) I k Źródło prądu reprezentujące przyłączoną w węźle nr k jednostkę wytwórczą niskiego napięcia (k = 13, 14, 15, 16, 17, 0) Parametry gałęzi poprzecznej schematu zastępczego transformatora, przeliczone na stronę dolnego napięcia oblicza się ze wzorów: Z Fe nlvtr 1000U RFe, (5) P Fe 100U nlvtr jx j, (6) I0% SnTr 0,01P Fe Z
6 gdzie: I 0% procentowe natężenie prądu stanu jałowego transformatora, ΔP Fe straty mocy w stanie jałowym transformatora [kw]. Model matematyczny analizowanej elektroenergetycznej sieci dystrybucyjnej z mikrogeneracją składa się z układu równań nieliniowych, w tym 1 równań wynikających z klasycznej metody potencjałów węzłowych: U U Q Y 1 11U 1 Z T Z Q Z T1 U U Y 1 11U 1 0 Z L1 Z T U 1 U Y 3 U 0 Z L1 Z U 3 Z 3 Z C3 Z 3 Z 34 U U 4 0 Z 3 Z U13 Z113 Z C13 Z13 Z1314 U 1 U 14 I13 Z 113 Z U U 19 0 I Z190 Z C0 Z 0 Z190 0, (7) oraz z 6 równań opisujących zależności na zespolone moce pozorne: gdzie: PI13 jqi13 U 13 I13 PI14 jqi14 U 14 I14 PI17 jqi17 U 17 I17 PI0 jqi0 U 0 I 0, (8) , Q T1 Fe T Y Z Z Z Z Z Y, Z T Z1 Z C1 Z L1 Z C1Z Z Y. Z L1 Z C Z 3 Z Z 1
7 Przy stałych wartościach: napięcia U Q, impedancji Z Q, impedancji transformatora, impedancji odcinków linii kablowej oraz impedancji odbiorów w określonych węzłach, zadawane są wartości: P Ib i Q Ib (b = 13, 14, 15, 16, 17, 0). Z rozwiązania układu równań, złożonego z (7) i (8) otrzymuje się zespolone wartości napięć we wszystkich 1 węzłach oraz wartości prądów źródłowych I 13 I 17 i I 0. Mając obliczone wartości napięć w poszczególnych węzłach, korzystając z klasycznych wzorów oblicza się wartości mocy czynnej w każdym elemencie rozpatrywanego układu elektrycznego. 4. WYNIKI ANALIZY Przedstawiony w punkcie 3 model matematyczny elektroenergetycznej sieci dystrybucyjnej z mikroinstalacjami prosumenckimi (rys. 1) wykorzystano do badania statycznych stanów pracy tej sieci w dwóch wariantach. Wariant pierwszy polega na analizie określonych wielkości fizycznych przy zmianie mocy tylko jednej jednostki wytwórczej przyłączonej do węzła nr 17 (P N17 = 9,0 kw, ze stałą wartością tg 17 = 0,01). Wariant drugi polega na zmianie mocy, w takim samym stopniu we wszystkich sześciu jednostkach wytwórczych przyłączonych kolejno do węzłów: 13, 14, 15, 16, 17 i 0 (moc znamionowa każdej jednostki wytwórczej jest taka sama P N = 9,0 kw, i stała jest wartość tg = 0,01). Stanem odniesienia jest stan pracy analizowanej sieci bez żadnych jednostek wytwórczych, a moce stacji transformatorowej SN/nn po stronie SN są równe: P = 41 kw, Q = 68,5 kvar i S = 51 kva. Moce w wyprowadzeniu obwodu II- w ZK-II są równe: P 3 = 1,4 kw, Q 3 = 4,3 kvar i S 3 = 1,8 kva. Na rysunku 3 przedstawiono względną statyczną zmianę wartości skutecznych napięć w węzłach analizowanej sieci w zależności od wartości mocy jednostki wytwórczej przyłączonej w węźle 17. Przy wzroście mocy jednostki wytwórczej wzrasta wartość napięć w poszczególnych węzłach sieci. Dla węzłów bliżej rozdzielni nn stacji transformatorowej SN/nn przyrosty wartości są mniejsze niż przyrosty wartości napięć w węzłach na końcu linii. Przyrosty wartości napięć dla węzłów 17, 18, 19 i 0 są takie same, dlatego że od węzła nr 17 nie ma żadnych jednostek wytwórczych, a zatem nie ma relacji dopływu prądu do węzłów z dwóch stron (prąd zawsze płynie od węzła nr 17 w kierunku końca linii) i zależności napięcia w tych węzłach są proporcjonalne. Największa statyczna zmiana napięcia nie przekracza 0,4%. Na rysunku 4 przedstawiono względną statyczną zmianę wartości mocy czynnej SL w poszczególnych odcinkach linii II- wyprowadzonej ze złącza ZK-II w zależności od wartości mocy jednostki wytwórczej w węźle 17.
8 Rys. 3. Względna statyczna zmiana wartości skutecznych napięć w węzłach analizowanej sieci w zależności od wartości mocy jednostki wytwórczej w węźle 17 Rys. 4. Względna statyczna zmiana wartości mocy czynnej P SL w poszczególnych odcinkach linii w zależności od wartości mocy jednostki wytwórczej w węźle 17
9 Ze wzrostem wartości mocy jednostki wytwórczej w odcinkach linii do węzła nr 17 moc czynna się zmniejsza (ujemne wartości względnej zmiany P SL ), co jest spowodowane zmniejszeniem wartości prądów płynących w tych odcinkach na skutek generacji energii w węźle nr 17. Ze wzrostem mocy jednostki moce w odcinkach linii zmniejszają się prawie o 100%. W odcinkach linii od węzła nr 17 następuje wzrost mocy czynnej, ale największa wartość nie przekracza 0,8%. Jeżeli uważnie się przyjrzymy zmianom mocy czynnej w odcinkach linii do węzła nr 17 (rys. 5), to widać, że dla mocy czynnej jednostki przekraczającej 50% wartości znamionowej następuje zmniejszanie się względnej zmiany mocy w odcinku linii (chociaż ciągle jeszcze moc jest mniejsza niż w przypadku stanu odniesienia ). Przy dalszym zwiększaniu mocy jednostki wytwórczej ulegają zmniejszeniu względne zmiany mocy również w kolejnych odcinkach linii, od węzła 13. Rys. 5. Względna statyczna zmiana wartości mocy czynnej P SL w odcinkach linii od węzła nr 1 do węzła nr 17 (powiększenie fragmentu rys. 4) Istnieje zatem określona wartość maksymalnej względnej zmiany mocy w danym odcinku linii i teoretycznie wynosi ona 100% (dla ścisłości należy zaznaczyć, że znak będzie ujemny). Z fizycznego punktu widzenia jest to przypadek, gdy w danym odcinku linii pomiędzy węzłami x i y prąd nie płynie odbiory do węzła x włącznie zasilane są ze stacji transformatorowej SN/nn odbiory od węzła y włącznie zasilane są z jednostki wytwórczej w węźle y. Moc jednostki wytwórczej, przy której wystąpi ta wartość maksymalna jest inna dla każdego odcinka linii. Należy również zauważyć, że przy dalszym zwiększeniu mocy jednostki wytwórczej w węźle nr 17 (na przykład zwiększenie mocy znamionowej jednostki) moc czynna w rozpatrywanych odcinkach linii będzie się zwiększała (dodatnie wartości względnej zmiany mocy P SL ). Do tej pory rozważano moc czynną wydzielającą się w odcinkach linii od węzła nr 1 do węzła nr 0. Suma tych mocy będzie pierwszym składnikiem sumarycznej mocy czynnej strat P S,
10 którą przyjęto do analizy. Drugim składnikiem jest moc czynna elementów transformatora, w postaci sumy mocy czynnej w uzwojeniach transformatora P Cu i mocy czynnej w jego rdzeniu P Fe. Na rysunku 6 przedstawiono względną statyczną zmianę wartości mocy P Cu i P Fe w transformatorze SN/nn w zależności od wartości mocy jednostki wytwórczej w węźle 17. Moc czynna w rdzeniu P Fe transformatora praktycznie nie zmienia się w zależności od zmian mocy jednostki wytwórczej (wartość względnej statycznej zmiany mocy P Fe jest dodatnia i nie przekracza 0,06%). Moc P Fe nieznacznie wzrasta na skutek nieznacznego wzrostu napięcia na zaciskach transformatora. W tym przypadku praktycznie są to wartości zmian równe zero. Rys. 6. Względna statyczna zmiana wartości mocy P Cu i P Fe w transformatorze SN/nn w zależności od wartości mocy jednostki wytwórczej w węźle 17 Rys. 7. Względna statyczna zmiana wartości sumarycznej mocy w odcinkach linii SSL oraz sumarycznej mocy P S w elementach sieci w zależności od wartości mocy jednostki wytwórczej w węźle 17 Moc czynna w uzwojeniach P Cu transformatora (straty obciążeniowe) zmniejsza się ze wzrostem mocy jednostki wytwórczej przyłączonej do węzła nr 17. Generacja energii w tym węźle powoduje, że z systemu pobierana jest mniejsza wartość energii, a zatem zmniejszają się prą-
11 dy płynące przez transformator. Gdy jednostka wytwórcza pracuje z mocą znamionową, to moc czynna w uzwojeniach transformatora jest w analizowanym przypadku prawie o 7% mniejsza niż przy braku jednostki wytwórczej. Na rysunku 7 przedstawiono względną statyczną zmianę wartości sumarycznej mocy w odcinkach linii P SSL (P SSL jest sumą mocy czynnych w odcinkach linii od węzła nr 1 do węzła nr 0) oraz sumarycznej mocy strat P S w elementach sieci (P S = P SSL + P Cu + P Fe ) w zależności od wartości mocy jednostki wytwórczej w węźle 17. W rozpatrywanym przypadku sumaryczna moc czynna strat zmniejsza się wraz ze wzrostem mocy jednostki wytwórczej, o ok. 9% przy mocy znamionowej jednostki wytwórczej. Zmiana wartości mocy czynnej i biernej w polu wyprowadzenia linii II- w ZK-II w zależności od wartości mocy jednostki wytwórczej w węźle 17 przedstawiono na rys. 8. Rys. 8. Wartości mocy czynnej i biernej w polu wyprowadzenia linii II- w ZK-II w zależności od wartości mocy jednostki wytwórczej w węźle 17 W dalszej części artykułu przedstawiono wyniki analizy dla drugiego wariantu pracy elektroenergetycznej sieci dystrybucyjnej z mikroinstalacjami prosumenckimi. Na rysunku 9 przedstawiono względną statyczną zmianę wartości skutecznych napięć w węzłach analizowanej sieci w zależności od wartości mocy jednostek wytwórczych przyłączonych w węzłach: 13, 14, 15, 16, 17 i 0. Przy wzroście mocy jednostek wytwórczych wzrasta wartość napięć w poszczególnych węzłach sieci. Największa statyczna zmiana napięcia nie przekracza,5%.
12 Rys. 9. Względna statyczna zmiana wartości skutecznych napięć w węzłach analizowanej sieci w zależności od wartości mocy jednostek wytwórczych (wariant ) Na rysunku 10 przedstawiono względną statyczną zmianę wartości mocy czynnej SL w poszczególnych odcinkach linii II- wyprowadzonej ze złącza ZK-II w zależności od wartości mocy jednostek wytwórczych. Uzyskane wyniki mogą być komentowane jak w poprzednim wariancie, ale w tym przypadku ewidentnie widać, że przy znaczącej wartości generacji energii wewnątrz rozpatrywanej sieci moc czynna w poszczególnych odcinkach linii znacząco wzrasta. Na rysunku 11 przedstawiono względną statyczną zmianę wartości mocy P Cu i P Fe w transformatorze SN/nn w zależności od wartości mocy jednostek wytwórczych. Moc czynna w rdzeniu P Fe transformatora, podobnie jak poprzednio niewiele się zmienia, ponieważ występuje nieznaczny (poniżej 0,4%) wzrost napięcia na zaciskach transformatora. Moc czynna w uzwojeniach P Cu transformatora (straty obciążeniowe) zmniejsza się ze wzrostem mocy jednostek wytwórczych. Generacja energii w węzłach, w których przyłączone są jednostki wytwórcze powoduje, że z systemu pobierana jest mniejsza wartość energii, a zatem zmniejszają się prądy płynące przez transformator. Gdy jednostki wytwórcze pracują z mocą znamionową, to moc czynna w uzwojeniach transformatora jest w analizowanym przypadku prawie o 36% mniejsza niż przy braku jednostek wytwórczych.
13 Rys. 10. Względna statyczna zmiana wartości mocy czynnej P SL w poszczególnych odcinkach linii w zależności od wartości mocy jednostek wytwórczych (wariant ) Rys. 11. Względna statyczna zmiana wartości mocy P Cu i P Fe w transformatorze SN/nn w zależności od wartości mocy jednostek wytwórczych (wariant )
14 Rys. 1. Względna statyczna zmiana wartości sumarycznej mocy w odcinkach linii P SSL oraz sumarycznej mocy P S w elementach sieci w zależności od wartości mocy jednostek wytwórczych (wariant ) Na rysunku 1 przedstawiono względną statyczną zmianę wartości sumarycznej mocy w odcinkach linii P SSL (P SSL jest sumą mocy czynnych w odcinkach linii od węzła nr 1 do węzła nr 0) oraz sumarycznej mocy strat P S w elementach sieci (P S = P SSL + P Cu + P Fe ) w zależności od wartości mocy jednostek wytwórczych. W rozpatrywanym przypadku (wariant pracy sieci) sumaryczna moc czynna strat zmniejsza się wraz ze wzrostem mocy jednostek wytwórczych, o ok. % przy mocy znamionowej tych jednostek. Rys. 13. Wartości mocy czynnej i biernej w polu wyprowadzenia linii II- w ZK-II w zależności od wartości mocy jednostek wytwórczych (wariant ) Sumaryczna moc strat w poszczególnych odcinkach linii osiąga określoną wartość maksymalną zmiany (wartość ujemna) dla ok. 40% generacji energii w jednostkach wytwórczych, po czym zaczyna się zmniejszać, przechodząc na wartości dodatnie (przy ok. 85% generacji jednostek wytwórczych) zwiększa się przy 100% generacji. Wówczas względna statyczna
15 zmiana wartości sumarycznej mocy w odcinkach linii SSL osiąga wartość ok. 4% w stosunku do stanu sieci bez generacji w jednostkach wytwórczych. Wyjaśnienie takiego stanu pracy sieci nie jest skomplikowane, jeżeli prześledzi się zmiany wartości mocy czynnej i biernej w polu wyprowadzenia linii II- w ZK-II w zależności od wartości mocy jednostek wytwórczych, które przedstawiono na rys. 13. LITERATURA [1] Cieślik S.: Analiza symulacyjna strat mocy czynnej w elektroenergetycznej sieci niskiego napięcia z mikroinstalacjami z podobciążeniową regulacją napięcia. Poznan University of Technology Academic Journals Electrical Engineering, No. 8, 015, pp [] Cieślik S: Mikroinstalacje prosumenckie w Polsce korzyści i zagrożenia. Zeszyty Naukowe Wydziału Elektrotechniki i Automatyki Politechniki Gdańskiej, Nr 45, 015, str Przedruk: INPE, Nr (Rok XXI), listopad-grudzień 015, str [3] Cieślik S.: Regulacja napięcia w sieciach dystrybucyjnych nn z mikroinstalacjami. Materiały XVII Sympozjum Współczesne urządzenia oraz usługi elektroenergetyczne, telekomunikacyjne i informatyczne, Poznań, 014, str Przedruk: INPE, Nr 189 (Rok XXI), czerwiec 015, str [4] Cieślik S.: Wpływ zmiany napięcia w sieciach dystrybucyjnych niskiego napięcia na zużycie energii elektrycznej. Materiały XVIII Sympozjum Współczesne urządzenia oraz usługi elektroenergetyczne, telekomunikacyjne i informatyczne, Poznań, 015, str [5] Drechny M., Bieliński K.: Koncepcja zintegrowanego systemu akwizycji danych o obiektach na terenie Uniwersytetu Technologiczno-Przyrodniczego. Rynek Energii Nr 4, 010, str [6] Dołęga W.: Efektywność energetyczna w aspekcie bezpieczeństwa dostaw energii i bezpieczeństwa ekologicznego. Rynek Energii, Nr, 014, str [7] Ustawa z dnia 0 lutego 015 r. o odnawialnych źródłach energii. Dz. U. z 015 r., poz. 478, z późn. zm.
16 [8] Kiedrowski P.: Toward More Efficient and More Secure Last Mile Smart Metering and Smart lighting Communication System with the Use of PLC/RF Hybrid Technology. International Journal of Distributed Sensor Networks, DOI: /015/67596, 015. [9] Sikorski T., Rezmer J., Kostyła P.: Wpływ mikroinstalacji na parametry jakości energii elektrycznej w punkcie przyłączenia. ElektroInfo, Nr 1, 015, str [10] Sobierajski M., Rojewski W.: Kryteria przyłączania OZE do sieci nn. Materiały VI Konferencji Przyłączanie i Współpraca OZE z Systemem Elektroenergetycznym, Warszawa, 014, str ENERGY LOSSES IN THE LV POWER NETWORK WITH PROSUMER MICROINSTALLATIONS Key words: microgeneration, prosumer microinstallations, smart-grid, LV power network, distributed generation Summary. The advantage of distributed generation in power systems is the reduction of electric power losses in these systems. Power loss in particular elements of power distribution network with distributed generation may decrease or increase. There is a borderline state of system operation, caused by the work of generating units with oversized power in comparison to receivers. Achieving this state leads to reduction of total energy loss. In the article author characterizes the parameters of this borderline state of system operation and prove that the idea of prosumer microinstallations allows to achieve aforementioned advantages. Sławomir Cieślik, dr hab. inż., profesor nadzwyczajny w Instytucie Inżynierii Elektrycznej na Uniwersytecie Technologiczno-Przyrodniczym w Bydgoszczy. Jego zainteresowania naukowe dotyczą modelowania matematycznego i symulacji komputerowej złożonych układów elektromechanicznych i elektroenergetycznych, w tym symulatorów cyfrowych układów elektroenergetycznych pracujących w czasie rzeczywistym z realnymi obiektami technicznymi (np. regulatory cyfrowe) oraz zagadnień funkcjonowania systemów elektroenergetycznych, szczególnie z generacją rozproszoną. Autor i współautor ponad 10 artykułów i referatów naukowych oraz 3 monografii naukowych. Jest autorem lub konsultantem ponad 350 opracowań związanych z przyłączaniem jednostek wytwórczych do systemu elektroenergetycznego. slavcies@utp.edu.pl
ANALIZA SYMULACYJNA STRAT MOCY CZYNNEJ W ELEKTROENERGETYCZNEJ SIECI NISKIEGO NAPIĘCIA Z MIKROINSTALACJAMI Z PODOBCIĄŻENIOWĄ REGULACJĄ NAPIĘCIA
POZNAN NIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JORNALS No 8 Electrical Engineering 015 Sławomir CIEŚLIK* ANALIZA SYMLACYJNA STRAT MOCY CZYNNEJ W ELEKTROENERGETYCZNEJ SIECI NISKIEGO NAPIĘCIA Z MIKROINSTALACJAMI
Bardziej szczegółowoSławomir CIEŚLIK Uniwersytet Technologiczno-Przyrodniczy w Bydgoszczy Stowarzyszenie Elektryków Polskich, Oddział w Bydgoszczy
Sławomir CIEŚLIK Uniwersytet Technologiczno-Przyrodniczy w Bydgoszczy Stowarzyszenie Elektryków Polskich, Oddział w Bydgoszczy REGULACJA NAPIĘCIA W SIECIACH DYSTRYBUCYJNYCH NISKIEGO NAPIĘCIA Z MIKROINSTALACJAMI
Bardziej szczegółowoModel elektroenergetycznej sieci dystrybucyjnej z generacją rozproszoną
IX Konferencja Naukowo-Techniczna i-mitel 2016 Sławomir CIEŚLIK 1, Kazimierz BIELIŃSKI 1 Uniwersytet Technologiczno-Przyrodniczy w Bydgoszczy, Wydział Telekomunikacji Informatyki i Elektrotechniki (1)
Bardziej szczegółowoCZĘŚĆ DRUGA Obliczanie rozpływu prądów, spadków napięć, strat napięcia, współczynnika mocy
CZĘŚĆ DRUGA Obliczanie rozpływu prądów, spadków napięć, strat napięcia, współczynnika mocy ZADANIE.. W linii prądu przemiennego o napięciu znamionowym 00/0 V, przedstawionej na poniższym rysunku obliczyć:
Bardziej szczegółowoPOZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 70 Electrical Engineering 2012
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 70 Electrical Engineering 2012 Ryszard NAWROWSKI* Zbigniew STEIN* Maria ZIELIŃSKA* PRÓBA ILOŚCIOWEGO PRZEDSTAWIENIA WPŁYWU CHARAKTERYSTYCZNYCH PARAMETRÓW
Bardziej szczegółowoDesign of photovoltaic systems in prosumer microinstallations
I ENERGETYKA ODNAWIALNA Sławomir Cieślik Uniwersytet Technologiczno-Przyrodniczy w Bydgoszczy, Instytut Inżynierii Elektrycznej Oddział Bydgoski Stowarzyszenia Elektryków Polskich Projektowanie układów
Bardziej szczegółowoMIKROINSTALACJE PROSUMENCKIE PRZYŁĄCZONE DO SIECI DYSTRYBUCYJNYCH NISKIEGO NAPIĘCIA
INSTYTUT INŻYNIERII ELEKTRYCZNEJ WYDZIAŁ TELEKOMUNIKACJI INFORMATYKI I ELEKTROTECHNIKI UNIWERSYTET TECHNOLOGICZNO-PRZYRODNICZY im. J. i J. Śniadeckich w Bydgoszczy MIKROINSTALACJE PROSUMENCKIE PRZYŁĄCZONE
Bardziej szczegółowotransformatora jednofazowego.
Badanie transformatora jednofazowego. Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z budową, zasadami działania oraz podstawowymi właściwościami transformatora jednofazowego pracującego w stanie jałowym, zwarcia
Bardziej szczegółowoTemat: Analiza pracy transformatora: stan jałowy, obciążenia i zwarcia.
Temat: Analiza pracy transformatora: stan jałowy, obciążenia i zwarcia. Transformator może się znajdować w jednym z trzech charakterystycznych stanów pracy: a) stanie jałowym b) stanie obciążenia c) stanie
Bardziej szczegółowoWpływ mikroinstalacji na pracę sieci elektroenergetycznej
FORUM DYSTRYBUTORÓW ENERGII NIEZAWODNOŚĆ DOSTAW ENERGII ELEKTRYCZNEJ W POLSCE LUBLIN, 15 LISTOPADA 2016 R., TARGI ENERGETICS Wpływ mikroinstalacji na pracę sieci elektroenergetycznej Sylwester Adamek Politechnika
Bardziej szczegółowoGeneracja rozproszona źródłem strat w sieci SN
Generacja rozproszona źródłem strat w sieci SN Autor: Marcin Wilczek - Tauron Dystrybucja SA ("Energia Elektryczna" - 9/2016) Rozproszone źródła energii elektrycznej przyłączane do sieci dystrybucyjnych
Bardziej szczegółowoSpis treści. Oznaczenia Wiadomości ogólne Przebiegi zwarciowe i charakteryzujące je wielkości
Spis treści Spis treści Oznaczenia... 11 1. Wiadomości ogólne... 15 1.1. Wprowadzenie... 15 1.2. Przyczyny i skutki zwarć... 15 1.3. Cele obliczeń zwarciowych... 20 1.4. Zagadnienia zwarciowe w statystyce...
Bardziej szczegółowoGENERACJA ROZPROSZONA ŹRÓDŁEM MOCY BIERNEJ W SIECIACH ŚREDNICH NAPIĘĆ O MAŁEJ IMPEDANCJI
GENERACJA ROZPROSZONA ŹRÓDŁEM MOCY BIERNEJ W SIECIACH ŚREDNICH NAPIĘĆ O MAŁEJ IMPEDANCJI Autor: Marcin Wilczek ("Rynek Energii" - sierpień 2016) Słowa kluczowe: generacja rozproszona, moc bierna, regulacja
Bardziej szczegółowoAlgorytm obliczania charakterystycznych wielkości prądu przy zwarciu trójfazowym (wg PN-EN 60909-0:2002)
Andrzej Purczyński Algorytm obliczania charakterystycznych wielkości prądu przy zwarciu trójfazowym (wg PN-EN 60909-0:00) W 10 krokach wyznaczane są: prąd początkowy zwarciowy I k, prąd udarowy (szczytowy)
Bardziej szczegółowoXXXIII OOWEE 2010 Grupa Elektryczna
1. W jakich jednostkach mierzymy natężenie pola magnetycznego: a) w amperach na metr b) w woltach na metr c) w henrach d) w teslach 2. W przedstawionym na rysunku układzie trzech rezystorów R 1 = 8 Ω,
Bardziej szczegółowoProblemy z pracą mikroinstalacji w sieciach wiejskich studium przypadku
Problemy z pracą mikroinstalacji w sieciach wiejskich studium przypadku Grzegorz Widelski ENERGA-OPERATOR SA WYBRANE PROBLEMY Z PRACĄ MIKROINSTALACJI W SIECI nn 2 Wybrane problemy z pracą mikroinstalacji
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM PRZEKŁADNIKÓW
Politechnika Łódzka, Wydział Elektrotechniki, Elektroniki, nformatyki i Automatyki nstytut Elektroenergetyki, Zakład Przekładników i Kompatybilności Elektromagnetycznej Grupa dziekańska... Rok akademicki...
Bardziej szczegółowoANALIZA WPŁYWU PRZEKRACZANIA DOPUSZCZALNYCH WARTOŚCI WSPÓŁCZYNNIKA MOCY W SIECI NN NA PRACĘ SYSTEMU ELEKTROENERGETYCZNEGO
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 74 Electrical Engineering 213 Ryszard NAWROWSKI* Zbigniew STEIN* Maria ZIELIŃSKA* ANALIZA WPŁYWU PRZEKRACZANIA DOPUSZCZALNYCH WARTOŚCI WSPÓŁCZYNNIKA
Bardziej szczegółowoProcedury przyłączeniowe obowiązujące w PGE Dystrybucja S.A. związane z przyłączaniem rozproszonych źródeł energii elektrycznej
Procedury przyłączeniowe obowiązujące w PGE Dystrybucja S.A. związane z przyłączaniem rozproszonych źródeł energii elektrycznej Lublin 20.06.2013 r. Plan prezentacji 1. Ogólne aspekty prawne przyłączania
Bardziej szczegółowoTransformatory SN/nn z podobciążeniowymi przełącznikami zaczepów - doświadczenia praktyczne i możliwości zastosowania
Konferencja Stacje elektroenergetyczne WN/SN i SN/nn 16-17 maja 2018, Kołobrzeg Transformatory SN/nn z podobciążeniowymi przełącznikami zaczepów - doświadczenia praktyczne i możliwości zastosowania innogy
Bardziej szczegółowoXXXIV OOwEE - Kraków 2011 Grupa Elektryczna
1. Przed zamknięciem wyłącznika prąd I = 9A. Po zamknięciu wyłącznika będzie a) I = 27A b) I = 18A c) I = 13,5A d) I = 6A 2. Prąd I jest równy a) 0,5A b) 0 c) 1A d) 1A 3. Woltomierz wskazuje 10V. W takim
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM PRZEKŁADNIKÓW
Politechnika Łódzka, Wydział Elektrotechniki, Elektroniki, nformatyki i Automatyki nstytut Elektroenergetyki, Zakład Przekładników i Kompatybilności Elektromagnetycznej Grupa dziekańska... Rok akademicki...
Bardziej szczegółowoHARMONICZNE W PRĄDZIE ZASILAJĄCYM WYBRANE URZĄDZENIA MAŁEJ MOCY I ICH WPŁYW NA STRATY MOCY
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 86 Electrical Engineering 2016 Ryszard NAWROWSKI* Zbigniew STEIN* Maria ZIELIŃSKA* HARMONICZNE W PRĄDZIE ZASILAJĄCYM WYBRANE URZĄDZENIA MAŁEJ MOCY
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM PRZEKŁADNIKÓW
Politechnika Łódzka, Wydział Elektrotechniki, Elektroniki, nformatyki i Automatyki nstytut Elektroenergetyki, Zakład Przekładników i Kompatybilności Elektromagnetycznej Grupa dziekańska... Rok akademicki...
Bardziej szczegółowoZdjęcia Elektrowni w Skawinie wykonał Marek Sanok
Zdjęcia Elektrowni w Skawinie wykonał Marek Sanok 8 III konferencja Wytwórców Energii Elektrycznej i Cieplnej Skawina 2012 Problemy fluktuacji mocy biernej w elektrowniach wiatrowych Antoni Dmowski Politechnika
Bardziej szczegółowoPolitechnika Wrocławska Instytut Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Z TR C. Materiał ilustracyjny do przedmiotu. (Cz. 3)
Politechnika Wrocławska nstytut Maszyn, Napędów i Pomiarów lektrycznych Z A KŁ A D M A S Z YN L K TR C Materiał ilustracyjny do przedmiotu LKTROTCHNKA Y Z N Y C H Prowadzący: * * M N (Cz. 3) Dr inż. Piotr
Bardziej szczegółowo6.2. Obliczenia zwarciowe: impedancja zwarciowa systemu elektroenergetycznego: " 3 1,1 15,75 3 8,5
6. Obliczenia techniczne 6.1. Dane wyjściowe: prąd zwarć wielofazowych na szynach rozdzielni 15 kv stacji 110/15 kv Brzozów 8,5 czas trwania zwarcia 1 prąd ziemnozwarciowy 36 czas trwania zwarcia 5 moc
Bardziej szczegółowoSławomir CIEŚLIK Uniwersytet Technologiczno-Przyrodniczy w Bydgoszczy, Instytut Elektrotechniki
Sławomir CIEŚLIK Uniwersytet Technologiczno-Przyrodniczy w Bydgoszczy, Instytut Elektrotechniki PROBLEMY IDENTYFIKACJI ELEMENTÓW SYSTEMU ELEKTROENERGETYCZNEGO POWODUJĄCYCH WZROST WYŻSZYCH HARMONICZNYCH
Bardziej szczegółowoWspółpraca mikroźródeł z siecią elektroenergetyczną OSD
Współpraca mikroźródeł z siecią elektroenergetyczną OSD Piotr Skoczko ENERGA-OPERATOR SA Rozwijamy się, aby być liderem. Gdańsk, 27.06.2017. Mikrogeneracja Źródło energii elektrycznej o mocy nie większej
Bardziej szczegółowoObszarowe bilansowanie energii z dużym nasyceniem OZE
e-mail: ien@ien.gda.pl VIII Konferencja Straty energii elektrycznej w sieciach elektroenergetycznych" Obszarowe bilansowanie energii z dużym nasyceniem OZE Leszek Bronk Instytut Energetyki IB Oddział Gdańsk
Bardziej szczegółowoInformacja dotycząca nastaw sygnalizatorów zwarć doziemnych i międzyfazowych serii SMZ stosowanych w sieciach kablowych SN.
Informacja dotycząca nastaw sygnalizatorów zwarć doziemnych i międzyfazowych serii SMZ stosowanych w sieciach kablowych SN. Firma Zakład Automatyki i Urządzeń Precyzyjnych TIME-NET Sp. z o.o., jako producent
Bardziej szczegółowoLekcja 10. Temat: Moc odbiorników prądu stałego. Moc czynna, bierna i pozorna w obwodach prądu zmiennego.
Lekcja 10. Temat: Moc odbiorników prądu stałego. Moc czynna, bierna i pozorna w obwodach prądu zmiennego. 1. Moc odbiorników prądu stałego Prąd płynący przez odbiornik powoduje wydzielanie się określonej
Bardziej szczegółowoCZĘŚĆ II ROZPŁYWY PRĄDÓW SPADKI NAPIĘĆ STRATA NAPIĘCIA STRATY MOCY WSPÓŁCZYNNIK MOCY
EEKTROEERGETYKA - ĆWCZEA - CZĘŚĆ ROZPŁYWY PRĄDÓW SPADK APĘĆ STRATA APĘCA STRATY MOCY WSPÓŁCZYK MOCY Prądy odbiorników wyznaczamy przy założeniu, że w węzłach odbiorczych występują napięcia znamionowe.
Bardziej szczegółowoWyznaczenie parametrów schematu zastępczego transformatora
Wyznaczenie parametrów schematu zastępczego transformatora Wprowadzenie Transformator jest statycznym urządzeniem elektrycznym działającym na zasadzie indukcji elektromagnetycznej. adaniem transformatora
Bardziej szczegółowoEUROELEKTRA Ogólnopolska Olimpiada Wiedzy Elektrycznej i Elektronicznej Rok szkolny 2014/2015
EROELEKTR Ogólnopolska Olimpiada Wiedzy Elektrycznej i Elektronicznej Rok szkolny 014/015 Zadania z elektrotechniki na zawody II stopnia (grupa elektryczna) Zadanie 1 W układzie jak na rysunku 1 dane są:,
Bardziej szczegółowoProblematyka mocy biernej w instalacjach oświetlenia drogowego. Roman Sikora, Przemysław Markiewicz
Problematyka mocy biernej w instalacjach oświetlenia drogowego Roman Sikora, Przemysław Markiewicz WPROWADZENIE Moc bierna a efektywność energetyczna. USTAWA z dnia 20 maja 2016 r. o efektywności energetycznej.
Bardziej szczegółowoBADANIE WYBRANYCH STANÓW PRACY SIECI ELEKTROENERGETYCZNEJ Z GENERACJĄ ROZPROSZONĄ Z ZASTOSOWANIEM SYMULATORA PRACUJĄCEGO W CZASIE RZECZYWISTYM
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 86 Electrical Engineering 2016 Maciej FAJFER* Sławomir CIEŚLIK* BADANIE WYBRANYCH STANÓW PRACY SIECI ELEKTROENERGETYCZNEJ Z GENERACJĄ ROZPROSZONĄ
Bardziej szczegółowoWykorzystanie farm wiatrowych do operatywnej regulacji parametrów stanów pracy sieci dystrybucyjnej 110 kv
VII Konferencja Przyłączanie i współpraca źródeł OZE z systemem elektroenergetycznym Warszawa 19.06-20.06.2018 r. Wykorzystanie farm wiatrowych do operatywnej regulacji parametrów stanów pracy sieci dystrybucyjnej
Bardziej szczegółowoMetodę poprawnie mierzonego prądu powinno się stosować do pomiaru dużych rezystancji, tzn. wielokrotnie większych od rezystancji amperomierza: (4)
OBWODY JEDNOFAZOWE POMIAR PRĄDÓW, NAPIĘĆ. Obwody prądu stałego.. Pomiary w obwodach nierozgałęzionych wyznaczanie rezystancji metodą techniczną. Metoda techniczna pomiaru rezystancji polega na określeniu
Bardziej szczegółowoWybrane zagadnienia pracy rozproszonych źródeł energii w SEE (J. Paska)
1. Przyłączanie rozproszonych źródeł energii do SEE Sieć przesyłowa 400 kv (80 kv) S zw = 0 0 GV A Duże elektrownie systemowe Połączenia międzysystemowe Przesył na znaczne odległości S NTW > 00 MV A Duże
Bardziej szczegółowoPraktyczne aspekty współpracy magazynu energii i OZE w obszarze LOB wydzielonym z KSE
e-mail: ien@ien.gda.pl Konferencja Przyłączanie i współpraca OZE z systemem elektroenergetycznym Praktyczne aspekty współpracy magazynu energii i OZE w obszarze LOB wydzielonym z KSE Leszek Bronk Mirosław
Bardziej szczegółowoObjaśnienia do formularza G-10.7
Objaśnienia do formularza G-10.7 Objaśnienia dotyczą wzoru formularza za 2014 r. Celem sprawozdania G-10.7 jest badanie przepływów energii elektrycznej oraz obliczenie strat i współczynnika strat sieciowych
Bardziej szczegółowoSTABILIZACJA NAPIĘCIA W SIECI nn Z DUŻĄ KONCENTRACJĄ MIKROŹRÓDEŁ Z WYKORZYSTANIEM TRANSFORMATORA 15/0,4 kv
STABILIZACJA NAPIĘCIA W SIECI nn Z DUŻĄ KONCENTRACJĄ MIKROŹRÓDEŁ Z WYKORZYSTANIEM TRANSFORMATORA 15/0,4 kv Autorzy: Marek Wancerz, Piotr Miller ( Rynek Energii 6/2018) Słowa kluczowe: odnawialne źródła
Bardziej szczegółowoOCENA PARAMETRÓW JAKOŚCI ENERGII ELEKTRYCZNEJ DOSTARCZANEJ ODBIORCOM WIEJSKIM NA PODSTAWIE WYNIKÓW BADAŃ
OCENA PARAMETRÓW JAKOŚCI ENERGII ELEKTRYCZNEJ DOSTARCZANEJ ODBIORCOM WIEJSKIM NA PODSTAWIE WYNIKÓW BADAŃ Jerzy Niebrzydowski, Grzegorz Hołdyński Politechnika Białostocka Streszczenie W referacie przedstawiono
Bardziej szczegółowoTRANSFORMATORY. Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego
TRANSFORMATORY Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego Maszyny elektryczne Przemiana energii za pośrednictwem pola magnetycznego i prądu elektrycznego
Bardziej szczegółowoBadanie transformatora
POLITECHIKA ŚLĄSKA WYDIAŁ IŻYIERII ŚRODOWISKA I EERGETYKI ISTYTUT MASY I URĄDEŃ EERGETYCYCH LABORATORIUM ELEKTRYCE Badanie transformatora (E 3) Opracował: Dr inż. Włodzimierz OGULEWIC 3. Cel ćwiczenia
Bardziej szczegółowoKORZYŚCI EKONOMICZNE WYNIKAJĄCE Z ZASTOSOWANIA ZASOBNIKA ENERGII W SIECI NISKIEGO NAPIĘCIA
KORZYŚCI EKONOMICZNE WYNIKAJĄCE Z ZASTOSOWANIA ZASOBNIKA ENERGII W SIECI NISKIEGO NAPIĘCIA Autorzy: Robert Jędrychowski, Paweł Pijarski, Sylwester Adamek, Klara Sereja ("Rynek Energii" - luty 2017) Słowa
Bardziej szczegółowoul. Rynek Sułkowice numery działek: 4112, 4113, 4111/1, 4115/1
Kraków, dn. 2014-02-10 Nr warunków: WP/005966/2014/O09R03 TD/. Gmina Sułkowice ul. Rynek 1 32-440 SUŁKOWICE WARUNKI PRZYŁĄCZENIA Wnioskodawca: Gmina Sułkowice ul. Rynek 1 32-440 SUŁKOWICE Obiekt: Adres
Bardziej szczegółowoANALIZA WPŁYWU DŁUGOŚCI LINII ELEKTROENERGETYCZNEJ SN NA POCHODZĄCE OD PRĄDÓW ODKSZTAŁCONYCH JEDNOSTKOWE STRATY MOCY CZYNNEJ
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 90 Electrical Engineering 2017 DOI 10.21008/j.1897-0737.2017.90.0023 Ewelina PLIKUNAS* ANALIZA WPŁYWU DŁUGOŚCI LINII ELEKTROENERGETYCZNEJ SN NA POCHODZĄCE
Bardziej szczegółowoPomiar strat I 2 t oraz U 2 t w licznikach produkcji ZEUP POZYTON
Pomiar strat I t oraz U t w licznikach produkcji ZEUP POZYTON Straty I t oraz U t rejestrowane są w następujących licznikach produkcji ZEUP POZYTON: a) EQABP (wersja standard), b) EQABP (wersja OBIS),
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM PODSTAW ELEKTROTECHNIKI Kompensacja mocy biernej
Ćwiczenie 6 Wydział Geoinżynierii, Górnictwa i Geologii LABORATORIUM PODSTAW ELEKTROTECHNIKI Kompensacja mocy biernej Opracował: Grzegorz Wiśniewski Zagadnienia do przygotowania Co to jest kompensacja
Bardziej szczegółowoAnaliza wpływu źródeł PV i akumulatorów na zdolności integracyjne sieci nn dr inż. Krzysztof Bodzek
Politechnika Śląska Centrum Energetyki Prosumenckiej Konwersatorium Inteligentna Energetyka Energetyka prosumencka na jednolitym rynku energii elektrycznej OZE Analiza wpływu źródeł PV i akumulatorów na
Bardziej szczegółowoIII Lubelskie Forum Energetyczne. Techniczne aspekty współpracy mikroinstalacji z siecią elektroenergetyczną
III Lubelskie Forum Energetyczne Techniczne aspekty współpracy mikroinstalacji z siecią elektroenergetyczną Grzegorz Klata Dyrektor Centralnej Dyspozycji Mocy Tel. 81 445 1521 e-mail: Grzegorz.Klata@pgedystrybucja.pl
Bardziej szczegółowoINTERPRETACJA WYNIKÓW POMIARÓW ENERGII ELEKTRYCZNEJ W PRZYŁĄCZACH NISKIEGO NAPIĘCIA Z MIKROINSTALACJAMI PROSUMENCKIMI
STOWARZYSZENIE ELEKTRYKÓW POLSKICH ODDZIAŁ BYDGOSKI im. Prof. Alfonsa Hoffmanna INTERPRETACJA WYNIKÓW POMIARÓW ENERGII ELEKTRYCZNEJ W PRZYŁĄCZACH NISKIEGO NAPIĘCIA Z MIKROINSTALACJAMI PROSUMENCKIMI Sławomir
Bardziej szczegółowoTransformatory SN/nn z podobciążeniowymi przełącznikami zaczepów możliwości zastosowania w sieciach dystrybucyjnych
WARSZTATY NOWOCZESNE TECHNOLOGIE W ENERGETYCE Nowe horyzonty w działalności OSD Transformatory SN/nn z podobciążeniowymi przełącznikami zaczepów możliwości zastosowania w sieciach dystrybucyjnych innogy
Bardziej szczegółowoTematy prac dyplomowych dla studentów studiów I. stopnia stacjonarnych kierunku. Elektrotechnika. Dr inż. Marek Wancerz elektrycznej
Tematy prac dyplomowych dla studentów studiów I. stopnia stacjonarnych kierunku. Elektrotechnika Lp. Temat pracy dyplomowej Promotor (tytuły, imię i nazwisko) 1. Analiza pracy silnika asynchronicznego
Bardziej szczegółowoREZONANS SZEREGOWY I RÓWNOLEGŁY. I. Rezonans napięć
REZONANS SZEREGOWY I RÓWNOLEGŁY I. Rezonans napięć Zjawisko rezonansu napięć występuje w gałęzi szeregowej RLC i polega na tym, Ŝe przy określonej częstotliwości sygnałów w obwodzie, zwanej częstotliwością
Bardziej szczegółowoElektroenergetyczne sieci rozdzielcze SIECI 2004 V Konferencja Naukowo-Techniczna
Elektroenergetyczne sieci rozdzielcze SIECI 2004 V Konferencja Naukowo-Techniczna Politechnika Wrocławska Instytut Energoelektryki Janusz BROŻEK Aleksander KOT Katedra Elektroenergetyki AGH, 30-059 Kraków,
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE ZASOBNIKA ENERGII DO REGULACJI PARAMETRÓW ELEKTRYCZNYCH SIECI NISKIEGO NAPIĘCIA
WYKORZYSTANIE ZASOBNIKA ENERGII DO REGULACJI PARAMETRÓW ELEKTRYCZNYCH SIECI NISKIEGO NAPIĘCIA Autorzy: Robert Jędrychowski, Paweł Pijarski, Sylwester Adamek ("Rynek Energii" - kwiecień 2017) Słowa kluczowe:
Bardziej szczegółowo3. Jeżeli pojemność jednego z trzech takich samych kondensatorów wynosi 3 µf to pojemność zastępcza układu wynosi:
1. Jeżeli dwa punktowe ładunki o wartości 10 C każdy, oddziałują w próżni siłą elektrostatycznego odpychania równą 9 10 9 N, to odległość między nimi jest równa: a) 10-4 m b) 10 - m c) 10 m d) 10 m. W
Bardziej szczegółowoBADANIA MODELOWE OGNIW PALIWOWYCH TYPU PEM
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 70 Electrical Engineering 2012 Bartosz CERAN* BADANIA MODELOWE OGNIW PALIWOWYCH TYPU PEM W artykule przedstawiono badania przeprowadzone na modelu
Bardziej szczegółowoĆwiczenie: "Obwody ze sprzężeniami magnetycznymi"
Ćwiczenie: "Obwody ze sprzężeniami magnetycznymi" Opracowane w ramach projektu: "Informatyka mój sposób na poznanie i opisanie świata realizowanego przez Warszawską Wyższą Szkołę Informatyki. Zakres ćwiczenia:
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM PODSTAWY ELEKTROTECHNIKI
LABORATORIUM PODSTAWY ELEKTROTECHNIKI CHARAKTERYSTYKI TRANSFORMATORA JEDNOFAZOWEGO Badanie właściwości transformatora jednofazowego. Celem ćwiczenia jest poznanie budowy oraz wyznaczenie charakterystyk
Bardziej szczegółowoEfektywne zarządzanie mocą farm wiatrowych Paweł Pijarski, Adam Rzepecki, Michał Wydra 2/16
Efektywne zarządzanie mocą farm wiatrowych Paweł Pijarski, Adam Rzepecki, Michał Wydra Agenda Założenia projektowe Model logiczny Model fizyczny Wyniki badań Podsumowanie Zarządzanie Energią i Teleinformatyką
Bardziej szczegółowoTemat: Dobór przekroju przewodów ze względu na wytrzymałość mechaniczną, obciążalność prądową i dopuszczalny spadek napięcia.
Temat: Dobór przekroju przewodów ze względu na wytrzymałość mechaniczną, obciążalność prądową i dopuszczalny spadek napięcia. Dobór przekroju przewodów ze względu na obciążalność prądową długotrwałą wykonuje
Bardziej szczegółowo2 Przykład C2. <-I--><Flux><Name><Rmag> TRANSFORMER RTop_A RRRRRRLLLLLLUUUUUU 1 P1_B P2_B 2 S1_B SD_B 3 SD_B S2_B 1 P1_C P2_C 2 S1_C SD_C 3 SD_C S2_C
PRZYKŁAD 2 Utworzyć model dwuuzwojeniowego, trójfazowego transformatora. Model powinien zapewnić symulację zwarć wewnętrznych oraz zadawanie wartości początkowych indukcji w poszczególnych fazach. Ponadto,
Bardziej szczegółowoRobert JĘDRYCHOWSKI, Paweł PIJARSKI, Sylwester ADAMEK Politechnika Lubelska
Robert JĘDRYCHOWSKI, Paweł PIJARSKI, Sylwester ADAMEK Politechnika Lubelska MONITOROWANIE WPŁYWU MIKROINSTALACJI PROSUMENCKICH NA PARAMETRY ELEKTRYCZNE SIECI nn Rozwój energetyki prosumenckiej będzie prowadzić
Bardziej szczegółowoPraktyczne aspekty statycznej estymacji stanu pracy elektroenergetycznych sieci dystrybucyjnych w warunkach krajowych
ZARZĄDZANIE ENERGIĄ I TELEINFORMATYKA, ZET 03 Praktyczne aspekty statycznej estymacji stanu pracy elektroenergetycznych sieci dystrybucyjnych w warunkach krajowych Jacek Wasilewski Politechnika Warszawska
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE SPADKÓW NAPIĘĆ W WIEJSKICH SIECIACH NISKIEGO NAPIĘCIA
Problemy Inżynierii Rolniczej nr 4/2008 Małgorzata Trojanowska, Krzysztof Nęcka Katedra Energetyki Rolniczej Uniwersytet Rolniczy w Krakowie WYZNACZANIE SPADKÓW NAPIĘĆ W WIEJSKICH SIECIACH NISKIEGO NAPIĘCIA
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM PODSTAW ELEKTROTECHNIKI Badanie transformatora jednofazowego
Ćwiczenie 5 Wydział Geoinżynierii, Górnictwa i Geologii LABORATORIUM PODSTAW ELEKTROTECHNIKI Badanie transformatora jednofazowego Opracował: Grzegorz Wiśniewski Zagadnienia do przygotowania Rodzaje transformatorów.
Bardziej szczegółowoObciążenia nieliniowe w sieciach rozdzielczych i ich skutki
Piotr BICZEL Wanda RACHAUS-LEWANDOWSKA 2 Artur STAWIARSKI 2 Politechnika Warszawska, Instytut Elektroenergetyki () RWE Stoen Operator sp. z o.o. (2) Obciążenia nieliniowe w sieciach rozdzielczych i ich
Bardziej szczegółowoImpedancje i moce odbiorników prądu zmiennego
POLITECHNIKA ŚLĄSKA WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH LABORATORIUM ELEKTRYCZNE Impedancje i moce odbiorników prądu zmiennego (E 6) Opracował: Dr inż.
Bardziej szczegółowoMIKROINSTALACJE PROSUMENCKIE W POLSCE KORZYŚCI I ZAGROŻENIA
Zeszyty Naukowe Wydziału Elektrotechniki i Automatyki Politechniki Gdańskiej Nr 45 XL Konferencja Naukowo - Techniczna GDAŃSKIE DNI ELEKTRYKI 2015 Stowarzyszenie Elektryków Polskich Oddział Gdańsk Gdańsk,
Bardziej szczegółowoPN-EN :2012
KOMPATYBILNOŚĆ ELEKTROMAGNETYCZNA (EMC) CZEŚĆ 3-2: POZIOMY DOPUSZCZALNE POZIOMY DOPUSZCZALNE EMISJI HARMONICZNYCH PRĄDU DLA ODBIORNIKÓW O ZNAMIONOWYM PRĄDZIE FAZOWYM > 16 A I 70 A PRZYŁĄCZONYCH DO PUBLICZNEJ
Bardziej szczegółowoCENNIK ENERGII ELEKTRYCZNEJ Nr 2/2018
CENNIK ENERGII ELEKTRYCZNEJ Nr 2/2018 PAL Sp. z o.o. obowiązujący od dnia 1 października 2018 roku zatwierdzony przez Zarząd PAL Sp. z o.o. uchwałą nr 4/2018 z dnia 24 września 2018 r. Tekst jednolity
Bardziej szczegółowoROZWÓJ MIKROINSTALACJI PROSUMENCKICH W WOJEWÓDZTWIE KUJAWSKO-POMORSKIM
KONFERENCJA OTWIERAJĄCA: Diagnoza stanu - Dyskusja Problemowa na temat możliwości rozwoju instalacji OŹE w województwie kujawsko-pomorskim Słwaomir CIEŚLIK 1 ROZWÓJ MIKROINSTALACJI PROSUMENCKICH W WOJEWÓDZTWIE
Bardziej szczegółowoKARTA AKTUALIZACJI. Karta aktualizacji nr 2/2014 Instrukcji Ruchu i Eksploatacji Sieci Dystrybucyjnej
ENERGA OPERATOR SA Instrukcja Ruchu i Eksploatacji Sieci Dystrybucyjnej KARTA AKTUALIZACJI Karta aktualizacji nr 2/2014 Instrukcji Ruchu i Eksploatacji Sieci Dystrybucyjnej 1. Data wejścia w życie aktualizacji:
Bardziej szczegółowo15. UKŁADY POŁĄCZEŃ PRZEKŁADNIKÓW PRĄDOWYCH I NAPIĘCIOWYCH
15. UKŁDY POŁĄCZEŃ PRZEKŁDNIKÓW PRĄDOWYCH I NPIĘCIOWYCH 15.1. Cel i zakres ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z najczęściej spotykanymi układami połączeń przekładników prądowych i napięciowych
Bardziej szczegółowoTARYFA DLA ENERGII ELEKTRYCZNEJ
TARYFA DLA ENERGII ELEKTRYCZNEJ Power 21 Sp. z o.o. obowiązująca odbiorców na obszarze miasta Raciborza od dnia 1 kwietnia 2015 roku zatwierdzona przez Zarząd Power 21 Sp. z o.o. uchwałą z dnia 25 marca
Bardziej szczegółowoPrawa Kirchhoffa. I k =0. u k =0. Suma algebraiczna natężeń prądów dopływających(+) do danego węzła i odpływających(-) z danego węzła jest równa 0.
Prawa Kirchhoffa Suma algebraiczna natężeń prądów dopływających(+) do danego węzła i odpływających(-) z danego węzła jest równa 0. k=1,2... I k =0 Suma napięć w oczku jest równa zeru: k u k =0 Elektrotechnika,
Bardziej szczegółowoG MINISTERSTWO GOSPODARKI, plac Trzech Krzyży 3/5, Warszawa. Agencja Rynku Energii S.A. Portal sprawozdawczy ARE
MINISTERSTWO GOSPODARKI, plac Trzech Krzyży 3/5, 00-507 Warszawa Nazwa i adres jednostki sprawozdawczej Numer identyfikacyjny - REGON G-10.7 Sprawozdanie o przepływie energii elektrycznej (według napięć)
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE PROGRAMU SMATH W ANALIZIE STANÓW USTALONYCH W OBWODACH ELEKTRYCZNYCH
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 85 Electrical Engineering 2016 Mirosław WOŁOSZYN* Joanna WOŁOSZYN* ZASTOSOWANIE PROGRAMU SMATH W ANALIZIE STANÓW USTALONYCH W OBWODACH ELEKTRYCZNYCH
Bardziej szczegółowoWpływ impedancji transformatora uziemiającego na wielkości ziemnozwarciowe w sieci z punktem neutralnym uziemionym przez rezystor
Artykuł ukazał się w Wiadomościach Elektrotechnicznych, nr 7/008 dr inż. Witold Hoppel, docent PP dr hab. inż. Józef Lorenc. profesor PP Politechnika Poznańska Instytut Elektroenergetyki Wpływ impedancji
Bardziej szczegółowoX X. Rysunek 1. Rozwiązanie zadania 1 Dane są: impedancje zespolone cewek. a, gdzie a = e 3
EUROELEKTRA Ogólnopolska Olimpiada Wiedzy Elektrycznej i Elektronicznej Rok szkolny 20/202 Odpowiedzi do zadań dla grupy elektrycznej na zawody II stopnia Zadanie Na rysunku przedstawiono schemat obwodu
Bardziej szczegółowoDANE: wartość skuteczna międzyprzewodowego napięcia zasilającego E S = 230 V; rezystancja odbiornika R d = 2,7 Ω; indukcyjność odbiornika.
Zadanie 4. Prostownik mostkowy 6-pulsowy z tyrystorami idealnymi o komutacji natychmiastowej zasilany z sieci 3 400 V, 50 Hz pracuje z kątem opóźnienia załączenia tyrystorów α = 60º. Obciążenie prostownika
Bardziej szczegółowoAndrzej Kąkol, IEN O/Gdańsk Robert Rafalik, ENEA Operator Piotr Ziołkowski, IEN O/Gdańsk
WIELOWARIANTOWA ANALIZA OPŁACALNOŚCI BUDOWY STACJI ELEKTROENERGETYCZNYCH POD WZGLĘDEM ZWIĘKSZENIA NIEZAWODNOŚCI PRACY SIECI OPRACOWANA DLA POTRZEB WYKONANIA KONCEPCJI ROZWOJU SIECI ELEKTROENERGETYCZNEJ
Bardziej szczegółowoCENNIK ENERGII ELEKTRYCZNEJ Nr 1/2019
CENNIK ENERGII ELEKTRYCZNEJ Nr 1/2019 PAL1 Sp. z o.o. obowiązujący od dnia 1 lipca 2019 roku zatwierdzony przez Zarząd PAL1 Sp. z o.o. uchwałą nr 5/2019 z dnia 28 czerwca 2019 r. PAL1 SP. Z O.O. Strona
Bardziej szczegółowoSzczegółowa kalkulacja ceny oferty wzór
Postępowanie nr K-381-11/10 Załącznik nr 3a do formularza oferty Szczegółowa kalkulacja ceny oferty wzór /punkt poboru Szacunkowe zapotrzebowanie na Cena jednostkowa Wartość netto Wartość podatku VAT Wartość
Bardziej szczegółowoObwody liniowe. Sprawdzanie praw Kirchhoffa
POLTECHNK ŚLĄSK WYDZŁ NŻYNER ŚRODOWSK ENERGETYK NSTYTT MSZYN RZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH LBORTORM ELEKTRYCZNE Obwody liniowe. Sprawdzanie praw Kirchhoffa (E 2) Opracował: Dr inż. Włodzimierz OGLEWCZ 3 1. Cel
Bardziej szczegółowoTransformatory. R k. X k. X m. E ph. U 1ph U 2ph. R Fe. Zadanie 3
Transformatory Zadanie Dany jest transformator trójfazowy o następujących danych znamionowych: moc znamionowa 00 kva, napięcia znamionowe 10,5 5% / 0, 4 kv, LV ± częstotliwość znamionowa f 50 Hz, układ
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA ŚLĄSKA. Analiza przyłączenia do sieci elektrowni fotowoltaicznej
POLITECHNIKA ŚLĄSKA WYDZIAŁ ELEKTRYCZNY INSTYTUT ELEKTROENERGETYKI I STEROWANIA UKŁADÓW PROJEKT Analiza przyłączenia do sieci elektrowni fotowoltaicznej Autorzy: Bartosz Berk Paweł Karwacki Łukasz Krasoń
Bardziej szczegółowoANALIZA PRACY TRANSFORMATORÓW SN/NN PODCZAS OBCIĄŻEŃ NIESYMETRYCZNYCH
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 9 Electrical Engineering 07 DOI 0.008/j.897-077.07.9.009 Ryszard NAWROWSKI* Zbigniew STEIN* Maria ZIELIŃSKA* ANALIZA PRACY TRANSFORMATORÓW SN/NN
Bardziej szczegółowoKompensacja mocy biernej w stacjach rozdzielczych WN/SN
mgr inż. Łukasz Matyjasek Kompensacja mocy biernej w stacjach rozdzielczych WN/SN Dla dystrybutorów energii elektrycznej, stacje rozdzielcze WN/SN stanowią podstawowy punkt systemu rozdziału energii, której
Bardziej szczegółowoELEKTROWNIE WIATROWE W SYSTEMIE ELEKTROENERGETYCZNYM. MICHAŁ ZEŃCZAK ZUT WYDZIAŁ ELEKTRYCZNY
ELEKTROWNIE WIATROWE W SYSTEMIE ELEKTROENERGETYCZNYM MICHAŁ ZEŃCZAK ZUT WYDZIAŁ ELEKTRYCZNY e-mail:mzenczak@ps.pl SYSTEM ELEKTROENERGETYCZNY Elektrownie Stacje elektroenergetyczne Linie Odbiory Obszar
Bardziej szczegółowo2.3. Praca samotna. Rys Uproszczony schemat zastępczy turbogeneratora
E Rys. 2.11. Uproszczony schemat zastępczy turbogeneratora 2.3. Praca samotna Maszyny synchroniczne może pracować jako pojedynczy generator zasilający grupę odbiorników o wypadkowej impedancji Z. Uproszczony
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 6 i 7 - Optymalne rozcięcia w sieciach rozdzielczych Strona 1/13
Ćwiczenie 6 i 7 - Optymalne rozcięcia w sieciach rozdzielczych Strona 1/13 Ćwiczenie 6: Wyznaczanie optymalnego punktu rozcięcia w sieci pętlowej SN Ćwiczenie 7: Wybór optymalnych punktów rozcięć w terenowej
Bardziej szczegółowoMonitorowanie i kontrola w stacjach SN/nn doświadczenia projektu UPGRID
Monitorowanie i kontrola w stacjach SN/nn doświadczenia projektu UPGRID Dominik Falkowski Sławomir Noske VII Konferencja Naukowo-Techniczna: Stacje elektroenergetyczne WN/SN i SN/nn Kołobrzeg 16-17 maja
Bardziej szczegółowoPropozycja OSP wymogów ogólnego stosowania wynikających z Rozporządzenia Komisji (UE) 2016/1388 z dnia 17 sierpnia 2016 r. ustanawiającego kodeks
Propozycja OSP wymogów ogólnego stosowania wynikających z Rozporządzenia Komisji (UE) 2016/1388 z dnia 17 sierpnia 2016 r. ustanawiającego kodeks sieci dotyczący przyłączenia odbioru (NC DCC) PSE S.A.
Bardziej szczegółowoPolitechnika Wrocławska Instytut Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych. Materiał ilustracyjny do przedmiotu. (Cz. 4)
Politechnika Wrocławska nstytut Maszyn, Napędów i Pomiarów lektrycznych Materiał ilustracyjny do przedmiotu LKTROTCHNKA Prowadzący: (Cz. 4) Dr inż. Piotr Zieliński (-9, A0 p.408, tel. 30-3 9) Wrocław 003/4
Bardziej szczegółowo