HARMONICZNE WIBRACJI STOJANA TURBOGENERATORA 1. WPROWADZENIE
|
|
- Maja Cieślik
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 48 Politechniki Wrocławskiej Nr 48 Studia i Materiały Nr Andrzej BYTNAR*, Teresa STAWARZ** turbogenerator, wibracje, monitoring, diagnostyka HARMONICZNE WIBRACJI STOJANA TURBOGENERATORA Omówiono harmoniczne wibracji elementów stojana turbogeneratora pochodzące od wymuszenia elektromagnetycznego. Przedstawiono wpływ obciążenia elektrycznego i czasu pracy turbogeneratora na parametry harmonicznych wibracji. Wyznaczono symptomy wibracyjne stanu technicznego elementów stojana dużego turbogeneratora. Podano wyniki i interpretację pomiarów wibracji własnych elementów stojana turbogeneratora przy mechanicznym wymuszeniu udarowym. 1. WPROWADZENIE W widmie wibracji elementów stojana turbogeneratora mogą pojawiać się wyższe harmoniczne wzbudzane harmonicznymi głównego strumienia magnetycznego maszyny [1, 5, 7, 8, 10, 13]. Z przeprowadzonych licznych badań wynika, że zjawisko to związane jest z wibracjami własnymi elementów, których parametry zależą od stanu technicznego stojana. W artykule przedstawiono metodę oceny stanu technicznego elementów stojana turbogeneratora bazującą na analizie widma wibracji przy wymuszeniach elektromagnetycznych i mechanicznych udarowych. 2. WYNIKI BADAŃ WIBRACYJNYCH TURBOGENERATORÓW 2.1. UWAGI OGÓLNE W poniższych rozważaniach wzięto pod uwagę wyniki badań wibracyjnych turbogeneratorów o mocy MW pracujących w systemie elektroenergetycznym. Stojan tych maszyn o tradycyjnym rozwiązaniu (pakiety z blach zimnowalcowanych, promieniowe kanały wentylacyjne, płyty i palce dociskowe, pierwsze skrajne pakiety o konstrukcji schodkowej, trzydzieści żłobków i belek ściągających rdzeń, uzwojenie dwuprętowe trójfazowe z twardą izolacją i chłodzeniem wodnym bezpośrednim) jest * Instytut Energetyki, ul. Mory 8, Warszawa. ** ABB Alstom Power; ul. Fabryczna 10, Wrocław.
2 104 mocowany elastycznie w korpusie stojana (poprzez dodatkowe belki dzielone, przyspawane do żeber korpusu). W turbogeneratorach zainstalowano czujniki przyspieszeń wibracji: na powierzchni zewnętrznej rdzenia i korpusu wzdłuż długości i obwodu maszyny, w niektórych skrajnych pakietach rdzenia na wysokości głów zębów oraz na wspornikach koszyków połączeń czołowych uzwojenia. Badania wibracji elementów stojana prowadzono w różnych stanach obciążeń elektrycznych turbogeneratora za pomocą wielokanałowego mikroprocesorowego urządzenia rejestrująco-analizującego, wykonanego w Instytucie Energetyki. Dla zachowania zgodności z licznymi normami [np. 12] w artykule analizowano prędkości wibracji elementów stojana. Zapisywano je w skali decybelowej, przyjmując jako wartość odniesienia v 0 =1, m/s; (0 db) GENERACJA HARMONICZNYCH Podczas pracy turbogeneratora w widmach wibracji niektórych elementów mogą pojawiać się wyższe harmoniczne rzędu k2f, gdzie: k liczba całkowita, f częstotliwość synchroniczna, których wartości skuteczne są zbliżone do (a nawet większe od) wartości podstawowej harmonicznej f = 0,1 khz. Na rysunku 1 pokazano w formie przykładu harmoniczne wibracji promieniowych elementów stojana, jednego z turbogeneratorów, przy zwarciu trójfazowym ustalonym f [khz] Jarzmo Ząb Korpus v [db] 120 Rys. 1. Prędkości harmonicznych wibracji promieniowych bocznych elementów stojana turbogeneratora o mocy 230 MW przy zwarciu trójfazowym ustalonym Fig. 1. Velocity harmonics of radial vibrations of stator side elements observed at 3-phase steady-state short circuit of 230 MW turbogenerator Harmoniczne wibracji pojawiają się wraz ze zmianą sztywności elementów, głównie na skutek powstawania luzów oraz zmian sił tarcia w ich konstrukcji (strukturze) lub w połączeniu z innymi elementami. W tym przypadku częstotliwości wibracji własnych elementów przesuwają się w kierunku częstotliwości harmonicznych sił wymuszających, co zwiększa wibracje wypadkowe na skutek rezonansu. I tak np. przy znacznym pogorszeniu się stanu technicznego węzła konstrukcyjnego zawieszenia rdzenia, wartości harmonicznych wibracji korpusu mogą być większe niż rdzenia stojana, na który działają bezpośrednio siły elektromagnetyczne. Harmoniczne sił wymuszających są ściśle związane z odkształceniem krzywej indukcji wypadkowej w szczelinie przywirnikowej, które wynika przede wszystkim: z założonego (konstrukcyjnie) rozkładu uzwojenia wzbudzenia na beczce wirnika, zmian reluktancji szczeliny oraz oddziaływania twornika zależnego od kąta, rodzaju obciążenia i stopnia
3 jego niesymetrii. Niesymetria obciążenia elektrycznego stojana turbogeneratora powoduje generację wszystkich harmonicznych rzędu kf w wypadkowym strumieniu magnetycznym oraz wzrost ich wartości wraz z jej wzrostem [6, 13]. Dla tych samych elementów stojana, przy różnych obciążeniach mocą czynną i bierną turbogeneratora, występują często inne wyższe harmoniczne wibracji o znaczącej wartości. Dla wielu turbogeneratorów o mocy 230 MW stwierdzono np. znaczny wzrost składowych harmonicznych elementów korpusu stojana (szczególnie o częstotliwości 0,2; 0,4 i 0,8 khz) w procesie obniżania mocy czynnej przy stałym kącie obciążenia (tj. kolejno przy obniżaniu mocy biernej indukcyjnej i wzroście mocy biernej pojemnościowej) rysunek 2. Świadczy to o wpływie sił mechanicznych, pochodzących od momentu obrotowego i sił termomechanicznych na poziom sztywności i częstotliwości wibracji własnych elementów stojana. Przy małym obciążeniu czynnym turbogeneratora zwykle nie występują już dodatkowe usztywnienia elementów stojana. Powoduje to pojawianie się znaczących wartości harmonicznych wibracji elementów, przy złym stanie technicznym stojana. Chcąc uzyskać właściwą ocenę stanu technicznego stojana, należy jego badania wibracyjne prowadzić przy różnych mocach czynnych (P) i biernych (Q) turbogeneratora w całym obszarze obciążeń dopuszczalnych wyznaczonym przez wytwórcę. a) b) 105 Rys. 2. Prędkości wibracji promieniowych górnych elementów stojana w funkcji długości maszyny jednego z turbogeneratorów o mocy 230 MW przy różnych obciążeniach elektrycznych: a) o częstotliwości 0,1 khz, b) w paśmie częstotliwości 0,01 1 khz Fig. 2. Velocities of radial vibrations of stator upper elements along the machine length of 230 MW turbogenerator for various electrical loads: a) of frequency 0.1 khz, b) of frequency within the range khz Z upływem czasu eksploatacji turbogeneratora ulegają zmianie wartości wibracji jego elementów stojana. W większości badanych maszyn stwierdzono znaczny wzrost wibracji, szczególnie w przedziale częstotliwości 0,1 0,8 khz (rys. 3). Z przeprowadzanych oględzin elementów konstrukcyjnych wynika, że pogarszanie się stanu technicznego powoduje generację, znaczących wartości, coraz to niższych harmonicznych ich wibracji (w ww. przedziale częstotliwości).
4 106 Należy podkreślić, że stwierdzano również przypadki obniżenia się wartości harmonicznych wibracji skrajnych zębów rdzenia. Poprawa stanu wibracyjnego wynikała ze wzrostu sztywności części skrajnych pakietów na skutek doprasowania ich żłobkowymi siłami termomechanicznymi podczas szybkich zmian mocy turbogeneratora. Str. pierścieni Str. turbiny. Środek V II V II V II V II a [db] Rys. 3. Prędkości harmonicznych wibracji bocznej części korpusu stojana turbogeneratora przy P = 219 MW, Q = 0 Mvar, U = 15,75 kv, w drugim i piątym roku eksploatacji Fig. 3. Velocity harmonics of stator frame side elements vibrations at the load P = 219 MW, Q = 0 Mvar, U = kv, registered in second and fifth years of turbogenerator operation Wnioski z opisanych obserwacji zostały wykorzystane przy wyznaczaniu symptomów wibracyjnych stanu technicznego elementów stojana POZIOMY WIBRACJI ELEMENTÓW STOJANA Największe harmoniczne prędkości wibracji występują przeważnie w częściach czołowych uzwojenia i zębach skrajnych pakietów stojana turbogeneratorów. Są one znacznie większe od wibracji jarzma rdzenia i korpusu stojana odpowiednio o ok. 3 i 10- krotnie, a w niektórych maszynach osiągają nawet poziom 126 db (w paśmie 0,01 1 khz), przy maksymalnej mocy czynnej w obszarze głębokiej pracy pojemnościowej. Tak wysoki poziom wibracji stwierdzano w turbogeneratorach bezpośrednio po ich modernizacji, jak również w turbogeneratorach pracujących przez wiele lat ze zmiennym obciążeniem. W pierwszym przypadku wynika on głównie z małej sztywności grupy podobnych elementów (w widmie wibracji dominuje składowa o częstotliwości 2f), w drugim zaś z rozwijających się uszkodzeń elementów (dominują składowe harmoniczne o częstotliwości 0,2 1 khz). Z przeprowadzonych przez Instytut Energetyki badań turbogeneratorów wynika, że wartości prędkości wibracji połączeń czołowych uzwojenia (v pc ) i zębów rdzenia (v rz ) mogą być utrzymane na poziomie dopuszczalnych wibracji jarzma rdzenia (v rj < 112,4 db w paśmie częstotliwości 0,01 1 khz) nawet w turbogeneratorach starej konstrukcji. Taki poziom wibracji można uzyskać przez dobre mocowanie prętów uzwojenia w obszarze połączeń czołowych oraz w żłobkach lub przez ograniczenie dopuszczalnych obciążeń turbogeneratora [2]. Wdrażane przez niektóre firmy nowe rozwiązania konstrukcyjne (umożliwiające podczas eksploatacji turbogeneratora zmianę sztywności mocowania poszczególnych części kosza połączeń czołowych uzwojenia) pozwalają na utrzymanie ww. wartości prędkości wibracji połączeń czołowych i zębów stojana. Dla pełnej realizacji tego zamierzenia wymagany jest jednak ciągły monitoring wibracji tych elementów. W poprawnie wykonanym turbogeneratorze (właściwa konstrukcja, technologia i kontrola jakości) prędkość wibracji korpusu (v k ) nie przekracza 102,9 db w paśmie
5 częstotliwości 0,01 1 khz i jest ok. 3-krotnie mniejsza niż wibracje rdzenia. W wielu turbogeneratorach, po kilku latach eksploatacji lub bezpośrednio po niewłaściwie przeprowadzonej modernizacji, stwierdza się jednak wibracje znacznie większe (v k 112 db) SYMPTOMY WIBRACYJNE STANU TECHNICZNEGO ELEMENTÓW STOJANA DUŻEGO TURBOGENERATORA Badania zmian parametrów wibracyjnych i oględziny stojanów (podczas remontów) dużych turbogeneratorów umożliwiły wyznaczenie symptomów wibracyjnych, związanych ze stanem technicznym ich elementów. Stan techniczny elementów stojana sklasyfikowano w skali czterostopniowej w zależności od wartości prędkości wibracji w paśmie częstotliwości 0,01 1 khz, tj. bardzo dobry, dobry, zły, bardzo zły. Biorąc pod uwagę rozwiązania konstrukcyjne oraz wyniki przeprowadzonych analiz wibracyjnych rozpatrywanych maszyn, wyznaczono oddzielnie symptomy dla elementów rdzenia i uzwojenia stojana oraz dla zawieszenia rdzenia w korpusie stojana (tab. 1). W stanie technicznym A i B nie występują zagrożenia uszkodzeń mechanicznych stojana. Turbogenerator można eksploatować długotrwale w obszarze obciążeń elektrycznych P; Q podanym przez wytwórcę. Jako próg wibracji alarmowej przyjęto (w paśmie częstotliwości 0,01 khz f p 1 khz) prędkość 112,4 db dla elementów czynnych stojana (zęby i jarzmo rdzenia, połączenia czołowe uzwojenia) oraz prędkość 102,9 db dla elementów korpusu stojana. Natomiast jako próg wibracji niedopuszczalnej przyjęto (w paśmie częstotliwości 0,01 khz f p 1 khz) prędkość 121,1 db dla elementów czynnych rdzenia oraz (w paśmie częstotliwości 0,1 khz f p 1 khz) prędkość 110,4 db dla elementów korpusu. Wartości te są zbieżne z przyjętymi w kraju i za granicą [4] w przypadku pierwszym oraz zgodne z normami krajowymi [11, 12] w przypadku drugim. Tabela 1. Symptomy wibracyjne stanu technicznego elementów stojana dużego turbogeneratora Stan techniczny elementów stojana Elementy rdzenia i uzwojenia stojana Prędkość wibracji v rj;rz;pc w paśmie 0,01 khz f p 1 khz * Elementy korpusu stojana Prędkość wibracji v k w paśmie 0,01 khz f p 1 khz * A bardzo dobry v rj;rz;pc 102,4 db v k 92,9 db. B dobry 102,4 db < v rj;rz;pc < 112,4 db 92,9 db < v k < 102,9 db C zły 112,4 db v rj;rz;pc < 121,6 db (znaczne wartości harmonicznych w paśmie 0,1 f p 1 khz) 102,9 db v k < 110,4 db (znaczne wartości harmonicznych w paśmie 0,1 f p 1 khz) D bardzo zły v rj;rz;pc 121,1 db v k db w paśmie (b. duże wartości harmonicznych 0,1 khz f p 1 khz (b. duże 0,1; 0,2 i 0,4 khz) wartości harmonicznych 0,1; Uwagi 107 Praca maszyny dopuszczalna przejściowo w ograniczonym zakresie mocy Maszyna P; Q powinna być wyłączona z ruchu i remontowana
6 108 0,2 i 0,4 Hz) *Poziom odniesienia prędkości wibracji v 0 = 1, m/s ; (0 db). W stanie technicznym C szybko rozwija się proces degradacji elementów stojana (np. powstają odkształcenia i mikropęknięcia elementów konstrukcyjnych). W widmie wibracji badanych elementów (lub w ich pobliżu) w paśmie częstotliwości 0,2 1 khz pojawiają się znaczące wartości prędkości (zbliżone do wartości wibracji o częstotliwości 0,1 khz tych elementów). Praca maszyny w tym stanie może być dopuszczona przejściowo, ale w ograniczonym zakresie mocy P; Q. Należy zaplanować w najbliższym czasie jej postój i częściowy demontaż, w celu wyjaśnienia rozmiaru rozwijających się uszkodzeń oraz zastosowania odpowiednich środków zapobiegawczych. W stanie technicznym D występują wyraźne uszkodzenia elementów stojana (np. pęknięcia, urwania, trwałe przemieszczenia elementów). W widmie wibracji uszkodzonych elementów (lub w ich pobliżu) dominują zwykle niskie częstotliwości, np. 0,2 i 0,4 khz, których wartość znacznie przekracza wartość harmonicznej składowej o częstotliwości 0,1 khz. W takim stanie technicznym maszyna powinna być wyłączona z ruchu i poddana remontowi. Wnioski te są zbieżne z wynikami badań wibracyjnych korpusów stojanów turbogeneratorów 300 MW pracujących w energetyce rosyjskiej [5]. 3. OCENA STANU TECHNICZNEGO ELEMENTÓW STOJANA METODĄ UDARU MECHANICZNEGO 3.1. METODA BADAŃ Ocenę stanu technicznego stojana, podczas postoju turbogeneratora lub w poszczególnych etapach jego produkcji (remontu), umożliwiają badania wibracji własnych jego elementów metodą udaru mechanicznego [5, 9]. W badaniach wykorzystuje się: czujniki przyspieszeń wibracji (umieszczone na elementach badanych), cechowany młotek (z czujnikiem siły) do generowania impulsów i analizator sygnałów. Z pomiarów udarowych wyznacza się : widmową funkcję przejścia (WFP) odniesienie sygnału przyspieszenia odpowiedzi; [ms 2 ] do sygnału siły wymuszenia; [N] w funkcji częstotliwości, fazę różnica faz sygnału wyjściowego i wejściowego w funkcji częstotliwości, koherencję znormalizowany w dziedzinie częstotliwości pomiar korelacji między dwoma sygnałami. Wynik koherencji jest liczbą bezwymiarową mieszczącą się w zakresie 0 1. Dwa w pełni koherentne sygnały dają w wyniku pomiaru koherencję równą 1, co implikuje, iż są one skorelowane poprzez liniową funkcję przejścia. Istotny wpływ na wartość parametrów harmonicznych WFP, które z kolei charakteryzują stan techniczny elementów stojana (sztywność, luzy, pęknięcia itp.), ma usytuowanie miejsc generowania impulsów mechanicznych i pomiaru wzbudzanych wibracji. W zależności od rodzaju elementu stojana miejsca te usytuowano: a) obok siebie w obrębie główki połączenia czołowego uzwojenia,
7 b) na przeciwległych końcach belek ściągających rdzeń, c) na przeciwległych powierzchniach zębów rdzenia (kąty godzinowe , ) w trzech jego przekrojach poprzecznych (skrajnych od strony turbiny i pierścieni ślizgowych oraz w środkowym maszyny), d) na powierzchni zewnętrznej korpusu, podobnie jak w punkcie c. Nie opracowano jeszcze jednolitej skali ocen stanu technicznego dla elementów stojana, wynikającej z wartości harmonicznych WFP. Ocenę poszczególnych elementów prowadzono na podstawie analizy porównawczej związanej z zawartością harmonicznych i przyrostów ich wartości. W widmie WFP poszukiwano głównie harmonicznych o częstotliwości odpowiadającej częstotliwości synchronicznej turbogeneratora i jej wielokrotności (kf) WYNIKI BADAŃ Poniżej przedstawiono przykłady widmowych funkcji przejścia (WFP) różnych elementów turbogeneratorów powietrznych i wodorowych. Na rysunku 4 przedstawiono wyniki badań główki połączenia czołowego uzwojenia stojana turbogeneratora powietrznego. Pomiar wykonano w kierunku stycznym do zakresu częstotliwości Hz. Stwierdzono wystąpienie rezonansu przy częstotliwości 97,75 Hz, a więc blisko wartości składowej harmonicznej pochodzącej od częstotliwości obrotów maszyny (rys. 4a). Zastosowano dosztywnienie główki za pomocą specjalnych klinów i ponownie wykonano pomiar. Zabieg dosztywnienia główki okazał się skuteczny, bowiem w widmie wystąpiła tylko harmoniczna małej wartości o częstotliwości 125 Hz (rys. 4b). a) b) Rys. 4. WFP główki połączenia czołowego uzwojenia stojana turbogeneratora powietrznego: a) przed dosztywnieniem, b) po dosztywnieniu Fig. 4. Spectral response function of head connection of air turbogenerator end stator winding: a) before stiffening, b) after stiffening WFP dla dwóch różnych belek ściągających rdzeń stojana turbogeneratora wodorowego przedstawiono na rysunku 5. Badania przeprowadzono w kierunku osiowym w zakresie częstotliwości 0 5 khz dla belki nr 2 i 0,1 2,1 khz dla belki nr 23. Piki rezonansowe o wyższych poziomach wystąpiły powyżej 5 khz dla belki nr 2, a ich poziom w całym badanym widmie był niski. Niskie poziomy pików świadczą o minimalnym luzie między belką i rdzeniem. Dla belki nr 23 znaczne piki rezonansowe pojawiły się w zakresie 1,1 1,6 khz.
8 110 a) b) Rys. 5. WFP belek ściągających rdzeń stojana turbogeneratora wodorowego: a) belka nr 2, b) belka nr 23 Fig. 5. Spectral response function of contracting beams of hydrogen turbogenerator stator core: a) contracting beam No. 2, b) contracting beam No. 23 Kolejnym przykładem są WFP zarejestrowane na kadłubie turbogeneratora wodorowego i przedstawione na rysunku 6. Pomiary wykonano w kierunku promieniowym w zakresie częstotliwości 0 1 khz. Większość odpowiedzi wibracyjnych skupiona była w paśmie częstotliwości 0,2 0,5 khz (rys. 6a). Niepokojącym zjawiskiem było wystąpienie harmonicznych położonych w pobliżu częstotliwości 0,3, 0,4 i 0,5 khz. W wyniku przeprowadzonych prac naprawczych doprowadzono do wyeliminowania niebezpiecznych częstotliwości z widma. Po naprawie dominowała w widmie tylko jedna składowa harmoniczna o częstotliwości 478 Hz (rys. 6b). a) b) Rys. 6. WFP kadłuba stojana turbogeneratora wodorowego w płaszczyźnie od strony napędu na godzinie : a) przed zmianami konstrukcyjnymi, b) po zmianach konstrukcyjnych Fig. 6. Spectral response function of stator frame of hydrogen turbogenerator in the surface from driving side at : a) before structural modifications, b) after structural modifications Na rysunku 7 pokazano WFP wyznaczone podczas pomiarów na rdzeniu stojana dużego turbogeneratora. Pomiary wykonano w wybranych punktach w trzech płaszczyznach rdzenia w kierunku promieniowym w zakresie częstotliwości 0 1 khz. Podstawowym celem pomiarów było wyznaczenie częstotliwości własnych występujących w widmie wibracji rdzenia, aby określić zakres remontu (rys. 7a) oraz stan techniczny po remoncie (rys. 7b). W pierwszym przypadku w widmie widać wyraźnie harmoniczne o częstotliwości 7,5, 33,8, 73,8, 202, 528 Hz. Występowanie niskich częstotliwości wibracji własnych (7,5; 33,8 Hz) świadczy o znacznym obniżeniu zwartości pakietu, a więc o pogorszeniu się jego sztywności. Po ponownym spakietowaniu i wibracyjnym prasowaniu rdzenia stojana pojawiły się piki rezonansowe przy wyższych częstotliwościach (196,25 i 656 Hz). Wynika
9 stąd, że uzyskano znaczną poprawę zwartości rdzenia i cel prac modernizacyjnych został osiągnięty. a) b) 111 Rys. 7. WFP rdzenia stojana turbogeneratora wodno-wodorowego w płaszczyźnie środkowej na godzinie 3 00 : a) przed remontem, b) po remoncie Fig. 7. Spectral response function of stator core of hydrogen-water cooled turbogenerator in the middle surface at 3 00 : a) before repair, b) after repair 4. WNIOSKI 1. Analiza widmowa wibracji elementów stojana, wywoływanych wymuszeniami elektromagnetycznymi podczas pracy turbogeneratora oraz udarowymi mechanicznymi w czasie jego postoju, umożliwia ocenę ich stanu technicznego. Bardziej precyzyjne informacje uzyskuje się z badań wibracyjnych prowadzonych w całym obszarze dopuszczalnych obciążeń P; Q turbogeneratora. 2. Przy dobrym stanie technicznym elementów: rdzenia, połączeń czołowych uzwojenia i korpusu stojana ich prędkości wibracji są mniejsze odpowiednio od 112,4 db i 102,9 db w przedziale częstotliwości 0,01 1 khz. Podane w artykule symptomy wibracyjne umożliwiają pełną ocenę stanu technicznego stojana turbogeneratora. 3. Wyznaczanie wibracji własnych elementów konstrukcyjnych turbogeneratora (metodą wymuszenia mechanicznego), w kolejnych etapach jego budowy, jest skutecznym sposobem wykrywania wad konstrukcyjnych i technologicznych. 4. Należy prowadzić dalsze badania wibracyjne dużych turbogeneratorów w celu poszerzenia zakresu i udokładnienia metod oceny stanu technicznego ich elementów. LITERATURA [1] BYTNAR A., Obciążalność dużego turbogeneratora w aspekcie niektórych zjawisk fizycznych występujących w jego stojanie, Wydaw. Politechniki Warszawskiej Elektryka, 1990, z. 94. [2] BYTNAR A., Sposób wyznaczania dopuszczalnych obciążeń energetycznych turbogeneratora, Patent PL [3] DANILEVIČ Ja.B. et al., Čislennye metody analiza električeskich mašin, Leningrad, Nauka, Leningradskoe Otdelenie [4] DANILEVICH Ja. B., Turbogenerators: achievements, state of art, future, Proc. XXXI Inter. Symposium on Electrical Machines, Synchronous Machines, Ustroń, September 1995.
10 112 [5] GRIGOREV A.V. et al., O vibracionnom kontrole techničeskogo sostojanija statorov turbogeneratorov TGV - 300, Električeskie Stancii, 1998, nr 8. [6] LATEK W. Turbogeneratory, Warszawa, WNT, [7] LAWRENSON P. J., Forces on Turbogenerator End Windings, Proc. IEEE, Vol. 112, No 6, June [8] McKOSKY R. H. et al., Measurements of stator end winding vibrations in high voltage machines. Proc. of the LASTED Inter. Conf. High Technlogy in the Power Industry, Orlando, Florida USA, October 27 30, [9] MOREL J., Vibration des machines et diagnostic de leur état mécaniqu, Edition EYROLLES, 61 Bd Saint Germain Paris 5, ISSN , [10] NAGANO S. et al., Early detection of excessive coil vibration in high-voltage rotating electric machines, IEEE Trans. on Power Apparaturs and Systems, Vol. PASS-101, No 6, June [11] PN-80/B-0340, Fundamenty i konstrukcje wsporcze pod maszyny. Obliczenia i projektowanie. [12] PN-ISO : 1998, Drgania mechaniczne. Ocena drgań maszyny na podstawie pomiarów na częściach niewirujących. [13] SYROMJATNIKOV I. A. Režimy raboty sinhronnych generatorov, Moskva Leningrad, Gosènergoizdat, HARMONICS OF TURBOGENERATOR S STATOR VIBRATIONS The harmonics of stator elements vibrations caused by electromagnetic forces are described. The influence of electrical load and elapsed time of generator operation on the vibration level is presented. Vibrational modes describing the technical condition of stator elements of large power turbogenerator have been determined. The results and interpretation of measurements of free vibrations forced by mechanical impact are given.
Urządzenie do monitoringu wibracji i diagnostyki stanu technicznego (w trybie online) elementów stojana turbogeneratora
Urządzenie do monitoringu wibracji i diagnostyki stanu technicznego (w trybie online) elementów stojana turbogeneratora Wytwórca urządzenia: Instytut Energetyki; Zespół Ekspertów ul. Mory 8, 01-330 Warszawa
SYSTEM OCENY STANU TECHNICZNEGO ELEMENTÓW STOJANA TURBOGENERATORA
SYSTEM OCENY STANU TECHNICZNEGO ELEMENTÓW STOJANA TURBOGENERATORA Wytwórca systemu: Instytut Energetyki; ul. Mory 8, 01-330 Warszawa Kontakt: tel./fax.: (22)3451256 / (22)8368115 e-mail: andrzej.bytnar@ien.com.pl
PREDYKCJA CZASU ŻYCIA TURBOGENERATORA NA PODSTAWIE OBSERWACJI TRENDU ZMIAN POZIOMU WIBRACJI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Sławomir WRÓBLEWSKI*, Andrzej BYTNAR**, Przemysław JUSZKIEWICZ* diagnostyka,
METODA AUTOMATYCZNEJ OCENY STANU WIBRACYJNEGO I TECHNICZNEGO STOJANA TURBOGENERATORA
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 3/2017 (115) 7 Andrzej Bytnar Instytut Energetyki, Warszawa Sławomir Wróblewski Ericsson Sp z. o.o., Polska METODA AUTOMATYCZNEJ OCENY STANU WIBRACYJNEGO I TECHNICZNEGO
ANALIZA STANU TECHNICZNEGO ZAWIESZENIA RDZENIA W KORPUSIE STOJANA TURBOGENERATORA
Zeszyty problemowe Maszyny Elektryczne Nr / cz. II 9 Sławomir Wróblewski Katedra Mikroelektroniki i Technik Informatycznych Politechniki Łódzkiej Andrzej Bytnar Instytut Energetyki w Warszawie ANALIZA
POLOWO - OBWODOWY MODEL BEZSZCZOTKOWEJ WZBUDNICY GENERATORA SYNCHRONICZNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 60 Politechniki Wrocławskiej Nr 60 Studia i Materiały Nr 27 2007 maszyny synchroniczne,wzbudnice, modelowanie polowo-obwodowe Piotr KISIELEWSKI
ZJAWISKA W OBWODACH TŁUMIĄCYCH PODCZAS ZAKŁÓCEŃ PRACY TURBOGENERATORA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 212 Piotr KISIELEWSKI*, Ludwik ANTAL* maszyny synchroniczne, turbogeneratory,
METODA CIĄGŁEJ AUTOMATYCZNEJ DIAGNOSTYKI STANU TECHNICZNEGO ZAWIESZENIA RDZENIA W KORPUSIE STOJANA TURBOGENERATORA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 3/2014 (103) 47 Andrzej Bytnar, Sławomir Wróblewski Instytut Energetyki w Warszawie METODA CIĄGŁEJ AUTOMATYCZNEJ DIAGNOSTYKI STANU TECHNICZNEGO ZAWIESZENIA RDZENIA
BADANIE WŁAŚCIWOŚCI DYNAMICZNYCH RDZENIA STOJANA GENERATORA DUŻEJ MOCY 1. WSTĘP
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 49 Politechniki Wrocławskiej Nr 49 Studia i Materiały Nr 21 2000 Eugeniusz ŚWITOŃSKI*, Jarosław KACZMARCZYK*, Arkadiusz MĘŻYK* wartości
W stojanie (zwanym twornikiem) jest umieszczone uzwojenie prądu przemiennego jednofazowego lub znacznie częściej trójfazowe (rys. 7.2).
Temat: Rodzaje maszyn synchronicznych. 1. Co to jest maszyna synchroniczna. Maszyną synchroniczną nazywamy się maszyną prądu przemiennego, której wirnik w stanie ustalonym obraca się z taką samą prędkością,
PL 219046 B1. INSTYTUT NAPĘDÓW I MASZYN ELEKTRYCZNYCH KOMEL, Katowice, PL 27.02.2012 BUP 05/12
PL 219046 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 219046 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 392136 (51) Int.Cl. H02K 3/12 (2006.01) H02K 1/26 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej
POLOWO OBWODOWY MODEL DWUBIEGOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO WERYFIKACJA POMIAROWA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr 24 2004 Janusz BIALIK *, Jan ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne,
ANALIZA ZJAWISK CIEPLNYCH I MAGNETYCZNYCH W CZĘŚCIACH SKRAJNYCH STOJANA DUŻEGO TURBOGENERATORA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 92/2011 45 Andrzej Bytnar Instytut Energetyki, Warszawa ANALIZA ZJAWISK CIEPLNYCH I MAGNETYCZNYCH W CZĘŚCIACH SKRAJNYCH STOJANA DUŻEGO TURBOGENERATORA ANALYSIS
MOMENT ORAZ SIŁY POCHODZENIA ELEKTROMAGNETYCZNEGO W DWUBIEGOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 59 Politechniki Wrocławskiej Nr 59 Studia i Materiały Nr 26 2006 Janusz BIALIKF *F, Jan ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne,
PL B1. INSTYTUT NAPĘDÓW I MASZYN ELEKTRYCZNYCH KOMEL, Katowice, PL BUP 17/18
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 231390 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 423953 (51) Int.Cl. H02K 16/04 (2006.01) H02K 21/02 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22)
Temat: ŹRÓDŁA ENERGII ELEKTRYCZNEJ PRĄDU PRZEMIENNEGO
Temat: ŹRÓDŁA ENERGII ELEKTRYCZNEJ PRĄDU PRZEMIENNEGO 1 Źródła energii elektrycznej prądu przemiennego: 1. prądnice synchroniczne 2. prądnice asynchroniczne Surowce energetyczne: węgiel kamienny i brunatny
SILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY
SILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY 1. Budowa i zasada działania silników indukcyjnych Zasadniczymi częściami składowymi silnika indukcyjnego są nieruchomy stojan i obracający się wirnik. Wewnętrzną stronę stojana
ZASTOSOWANIE SKOSU STOJANA W JEDNOFAZOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 3/2016 (111) 29 Maciej Gwoździewicz, Mariusz Mikołajczak Politechnika Wrocławska, Wrocław ZASTOSOWANIE SKOSU STOJANA W JEDNOFAZOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z
ANALIZA DRGAŃ STOJANA SILNIKA BLDC POCHODZENIA MAGNETYCZNEGO
191 Jerzy Podhajecki*, Adrian Młot*, Mariusz Korkosz** * Politechnika Opolska, Opole Politechnika Rzeszowska, Rzeszów ** ANALIZA DRGAŃ STOJANA SILNIKA BLDC POCHODZENIA MAGNETYCZNEGO VIBRATIONS OF STATOR
SILNIK SYNCHRONICZNY ŚREDNIEJ MOCY Z MAGNESAMI TRWAŁYMI ZASILANY Z FALOWNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 65 Politechniki Wrocławskiej Nr 65 Studia i Materiały Nr 31 2011 Piotr KISIELEWSKI* silnik synchroniczny, magnesy trwałe silnik zasilany
BADANIE PRZYCZYN NADMIERNEGO NAGRZEWANIA SIĘ ELEMENTÓW SKRAJNYCH RDZENIA STOJANA DUŻEGO TURBOGENERATORA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Andrzej BYTNAR*, Roman KROK** uszkodzenia termiczne turbogeneratorów,
DRGANIA ORAZ SIŁY POCHODZENIA ELEKTROMAGNETYCZNEGO W DWUBIEGOWYCH SILNIKACH SYNCHRONICZNYCH DUŻEJ MOCY
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 63 Politechniki Wrocławskiej Nr 63 Studia i Materiały Nr 29 29 Janusz BIALIK*, Jan ZAWILAK** dwubiegowe silniki synchroniczne, analiza
OKREŚLENIE WPŁYWU WYŁĄCZANIA CYLINDRÓW SILNIKA ZI NA ZMIANY SYGNAŁU WIBROAKUSTYCZNEGO SILNIKA
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2008 Seria: TRANSPORT z. 64 Nr kol. 1803 Rafał SROKA OKREŚLENIE WPŁYWU WYŁĄCZANIA CYLINDRÓW SILNIKA ZI NA ZMIANY SYGNAŁU WIBROAKUSTYCZNEGO SILNIKA Streszczenie. W
Detekcja asymetrii szczeliny powietrznej w generatorze ze wzbudzeniem od magnesów trwałych, bazująca na analizie częstotliwościowej prądu
Detekcja asymetrii szczeliny powietrznej w generatorze ze wzbudzeniem od magnesów trwałych, bazująca na analizie częstotliwościowej Marcin Barański 1. Wstęp szczeliny powietrznej w maszynie elektrycznej
APLIKACJA NAPISANA W ŚRODOWISKU LABVIEW SŁUŻĄCA DO WYZNACZANIA WSPÓŁCZYNNIKA UZWOJENIA MASZYNY INDUKCYJNEJ
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 83 Electrical Engineering 2015 Damian BURZYŃSKI* Leszek KASPRZYK* APLIKACJA NAPISANA W ŚRODOWISKU LABVIEW SŁUŻĄCA DO WYZNACZANIA WSPÓŁCZYNNIKA UZWOJENIA
WPŁYW USZKODZENIA TRANZYSTORA IGBT PRZEKSZTAŁTNIKA CZĘSTOTLIWOŚCI NA PRACĘ NAPĘDU INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 Kamil KLIMKOWSKI*, Mateusz DYBKOWSKI* DTC-SVM, DFOC, silnik indukcyjny,
ANALIZA STRUKTUR MAGNETOELEKTRYCZNYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH O ROZRUCHU CZĘSTOTLIWOŚCIOWYM. OBLICZENIA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki rocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 212 Cezary JĘDRYCZKA*, iesław ŁYSKAIŃSKI*, Jacek MIKOŁAJEICZ*, Rafał OJCIECHOSKI*
Ćwiczenie: "Silnik indukcyjny"
Ćwiczenie: "Silnik indukcyjny" Opracowane w ramach projektu: "Wirtualne Laboratoria Fizyczne nowoczesną metodą nauczania realizowanego przez Warszawską Wyższą Szkołę Informatyki. Zakres ćwiczenia: Zasada
Rdzeń stojana umieszcza się w kadłubie maszyny, natomiast rdzeń wirnika w maszynach małej mocy bezpośrednio na wale, a w dużych na piaście.
Temat: Typowe uzwojenia maszyn indukcyjnych. Budowa maszyn indukcyjnych Zasadę budowy maszyny indukcyjnej przedstawiono na rys. 6.1. Część nieruchoma stojan ma kształt wydrążonego wewnątrz walca. W wewnętrznej
Maszyny synchroniczne - budowa
Maszyny synchroniczne - budowa Maszyny synchroniczne używane są przede wszystkim do zamiany energii ruchu obrotowego na energię elektryczną. Pracują zatem jako generatory. W elektrowniach cieplnych używa
2.3. Praca samotna. Rys Uproszczony schemat zastępczy turbogeneratora
E Rys. 2.11. Uproszczony schemat zastępczy turbogeneratora 2.3. Praca samotna Maszyny synchroniczne może pracować jako pojedynczy generator zasilający grupę odbiorników o wypadkowej impedancji Z. Uproszczony
ANALIZA WPŁYWU NIESYMETRII NAPIĘCIA SIECI NA OBCIĄŻALNOŚĆ TRÓJFAZOWYCH SILNIKÓW INDUKCYJNYCH
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 8 Electrical Engineering 05 Ryszard NAWROWSKI* Zbigniew STEIN* Maria ZIELIŃSKA* ANALIZA WPŁYWU NIESYMETRII NAPIĘCIA SIECI NA OBCIĄŻALNOŚĆ TRÓJFAZOWYCH
Studia i Materiały Nr
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 49 Politechniki Wrocławskiej Nr 49 Studia i Materiały Nr 21 2000 Roman KROK* turbogeneratory, modele cieplne, obliczenia pól temperatury,
SILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY
SILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY. Budowa i zasada działania silników indukcyjnych Zasadniczymi częściami składowymi silnika indukcyjnego są nieruchomy stojan i obracający się wirnik. Wewnętrzną stronę stojana
Jeżeli zwój znajdujący się w polu magnetycznym o indukcji B obracamy z prędkością v, to w jego bokach o długości l indukuje się sem o wartości:
Temat: Podział maszyn prądu stałego i ich zastosowanie. 1. Maszyny prądu stałego mogą mieć zastosowanie jako prądnice i jako silniki. Silniki prądu stałego wykazują dobre właściwości regulacyjne. Umożliwiają
ZASTOSOWANIE MONOLITYCZNYCH NADPRZEWODNIKÓW WYSOKOTEMPERATUROWYCH W MASZYNACH ELEKTRYCZNYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 62 Politechniki Wrocławskiej Nr 62 Studia i Materiały Nr 28 2008 monolityczne nadprzewodniki wysokotemperaturowe magnesy nadprzewodzące
Struktura układu pomiarowego drgań mechanicznych
Wstęp Diagnostyka eksploatacyjna maszyn opiera się na obserwacji oraz analizie sygnału uzyskiwanego za pomocą systemu pomiarowego. Pomiar sygnału jest więc ważnym, integralnym jej elementem. Struktura
Silniki indukcyjne. Ze względu na budowę wirnika maszyny indukcyjne dzieli się na: -Maszyny indukcyjne pierścieniowe. -Maszyny indukcyjne klatkowe.
Silniki indukcyjne Ze względu na budowę wirnika maszyny indukcyjne dzieli się na: -Maszyny indukcyjne pierścieniowe. -Maszyny indukcyjne klatkowe. Silniki pierścieniowe to takie silniki indukcyjne, w których
BADANIA EKSPERYMENTALNE SILNIKA INDUKCYJNEGO Z USZKODZONĄ KLATKĄ WIRNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 59 Politechniki Wrocławskiej Nr 59 Studia i Materiały Nr 26 26 Maciej ANTAL *, Ludwik ANTAL *, Jan ZAWILAKF Silnik indukcyjny, pomiary,
PORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO ORAZ SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM - BADANIA EKSPERYMENTALNE
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 77/27 277 Tomasz Zawilak, Ludwik Antal Politechnika Wrocławska, Wrocław PORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO ORAZ SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM
PL B1. INSTYTUT NAPĘDÓW I MASZYN ELEKTRYCZNYCH KOMEL, Katowice, PL BUP 15/16
PL 226638 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 226638 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 414515 (51) Int.Cl. H02K 21/24 (2006.01) H02K 15/08 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej
Diagnostyka drganiowa trakcyjnych maszyn elektrycznych - przykład asymetrii geometrii promieniowej między stojanem a wirnikiem
BARAŃSKI Marcin Diagnostyka drganiowa trakcyjnych maszyn elektrycznych - przykład asymetrii geometrii promieniowej między stojanem a wirnikiem WSTĘP Występowanie asymetrii promieniowej między stojanem,
Maszyny prądu stałego - budowa
Maszyny prądu stałego - budowa Przykładową konstrukcję maszyny prądu stałego pokazano w przekroju na Rys. 1. Obudowę zewnętrzną stanowi jarzmo stojana (1). Jarzmo stojana stanowi drogę dla pola magnetycznego
Ćwiczenie Nr 5. Wibrometryczna diagnostyka przekładni. Analiza widma. 1. Miary sygnału wibrometrycznego stosowane w diagnostyce przekładni
Ćwiczenie Nr 5 Wibrometryczna diagnostyka przekładni. Analiza widma Diagnostyka przekładni zajmuje się zespołem przedsięwzięć prowadzących do stwierdzenia stanu technicznego eksploatowanych urządzeń. Określenie
W tym krótkim artykule spróbujemy odpowiedzieć na powyższe pytania.
Odkształcenia harmoniczne - skutki, pomiary, analiza Obciążenie przewodów przekracza parametry znamionowe? Zabezpieczenia nadprądowe wyzwalają się i nie wiesz dlaczego? Twój silnik przegrzewa się i wykrywasz
WPŁYW EKSCENTRYCZNOŚCI STATYCZNEJ WIRNIKA I NIEJEDNAKOWEGO NAMAGNESOWANIA MAGNESÓW NA POSTAĆ DEFORMACJI STOJANA W SILNIKU BLDC
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Jerzy PODHAJECKI* Sławomir SZYMANIEC* silnik bezszczotkowy prądu stałego
MASZYNY INDUKCYJNE SPECJALNE
MASZYNY INDUKCYJNE SPECJALNE Maszyny indukcyjne pierścieniowe, dzięki wyprowadzeniu na zewnątrz końców uzwojenia wirnika, możemy wykorzystać jako maszyny specjalne. W momencie potrzeby regulacji przesunięcia
BADANIA DWUBIEGOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO O PRZEŁĄCZALNYCH UZWOJENIACH TWORNIKA I WZBUDZENIA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr 24 2004 Ludwik ANTAL *, Jan ZAWILAK * Silnik synchroniczny, dwubiegowy kompensacja,
PL B1. TURBOCARE POLAND SPÓŁKA AKCYJNA, Lubliniec, PL BUP 19/12
PL 218474 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 218474 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 394066 (51) Int.Cl. H02K 3/24 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia:
POLITECHNIKA GDAŃSKA LABORATORIUM MASZYNY ELEKTRYCZNE
POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ ELEKTROTECHNIKI I AUTOMATYKI KATEDRA ENERGOELEKTRONIKI I MASZYN ELEKTRYCZNYCH LABORATORIUM MASZYNY ELEKTRYCZNE ĆWICZENIE (PS) MASZYNY SYNCHRONICZNE BADANIE CHARAKTERYSTYK PRĄDNICY/GENERATORA
PRACA RÓWNOLEGŁA PRĄDNIC SYNCHRONICZNYCH WZBUDZANYCH MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Zdzisław KRZEMIEŃ* prądnice synchroniczne, magnesy trwałe PRACA RÓWNOLEGŁA
Diagnostyka silnika indukcyjnego z wykorzystaniem dostępnych napięć stojana
Diagnostyka silnika indukcyjnego z wykorzystaniem dostępnych napięć stojana Paweł Dybowski, Waldemar Milej 1. Wstęp Artykuł ten jest kontynuacją serii publikacji dotyczących wykorzystania dostępnych poprzez
- kompensator synchroniczny, to właściwie silnik synchroniczny biegnący jałowo (rys.7.41) i odpowiednio wzbudzony;
Temat: Maszyny synchroniczne specjalne (kompensator synchroniczny, prądnica tachometryczna synchroniczna, silniki reluktancyjne, histerezowe, z magnesami trwałymi. 1. Kompensator synchroniczny. - kompensator
PL B1. BRANŻOWY OŚRODEK BADAWCZO- -ROZWOJOWY MASZYN ELEKTRYCZNYCH KOMEL, Katowice, PL BUP 24/00
RZECZPOSPOLITA POLSKA Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 210725 (21) Numer zgłoszenia: 392309 (22) Data zgłoszenia: 18.12.2006 (62) Numer zgłoszenia, z którego nastąpiło
Laboratorium POMIAR DRGAŃ MASZYN W ZASTOSOWANIU DO OCENY OGÓLNEGO STANU DYNAMICZNEGO
INSTYTUT KONSTRUKCJI MASZYN Laboratorium POMIAR DRGAŃ MASZYN W ZASTOSOWANIU DO OCENY OGÓLNEGO STANU DYNAMICZNEGO Measurement of vibrations in assessment of dynamic state of the machine Zakres ćwiczenia:
Badanie prądnicy synchronicznej
POLITECHNIKA ŚLĄSKA WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH LABORATORIUM ELEKTRYCZNE Badanie prądnicy synchronicznej (E 18) Opracował: Dr inż. Włodzimierz OGULEWICZ
Maszyny elektryczne. Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W12) Kwalifikacyjnego kursu zawodowego.
Maszyny elektryczne Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W12) Kwalifikacyjnego kursu zawodowego. Podział maszyn elektrycznych Transformatory - energia prądu przemiennego jest zamieniana w
Modernizacja wirnika generatora GTHW-360
Jan ADAMEK 1, Jan KAPINOS 6, Damian KARDAS 3, Roman KROK 5, Rafał MANIARA 4, Stefan SIERADZKI 2 (1),(2),(3),(4),EthosEnergy Poland S.A. (5),(6),Politechnika Śląska, Instytut Elektrotechniki i Informatyki
TECHNOLOGIA MONTAŻU MAGNESÓW TRWAŁYCH W WIRNIKU SILNIKA SYNCHRONICZNEGO DUŻEJ MOCY
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 64 Politechniki Wrocławskiej Nr 64 Studia i Materiały Nr 30 2010 Piotr KISIELEWSKI* silniki synchroniczne, magnesy trwałe, technologia
Z powyższej zależności wynikają prędkości synchroniczne n 0 podane niżej dla kilku wybranych wartości liczby par biegunów:
Bugaj Piotr, Chwałek Kamil Temat pracy: ANALIZA GENERATORA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI Z POMOCĄ PROGRAMU FLUX 2D. Opiekun naukowy: dr hab. inż. Wiesław Jażdżyński, prof. AGH Maszyna synchrocznina
NOWA SERIA WYSOKOSPRAWNYCH DWUBIEGUNOWYCH GENERATORÓW SYNCHRONICZNYCH WZBUDZANYCH MAGNESAMI TRWAŁYMI
Zeszyty problemowe Maszyny Elektryczne Nr 100/2013 cz. II 65 Paweł Pistelok, Tomasz Kądziołka BOBRME KOMEL, Katowice NOWA SERIA WYSOKOSPRAWNYCH DWUBIEGUNOWYCH GENERATORÓW SYNCHRONICZNYCH WZBUDZANYCH MAGNESAMI
DIAGNOSTYKA SILNIKA INDUKCYJNEGO Z ZASTOSOWANIEM SYGNAŁU SKUTECZNEJ WARTOŚCI RUCHOMEJ PRĄDU CZĘŚĆ 2 ZASILANIE NIESYMETRYCZNE
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 79/28 17 Paweł Dybowski Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków DIAGNOSTYKA SILNIKA INDUKCYJNEGO Z ZASTOSOWANIEM SYGNAŁU SKUTECZNEJ WARTOŚCI RUCHOMEJ PRĄDU CZĘŚĆ 2
ZWARCIE POMIAROWE JAKO METODA WYKRYWANIA USZKODZEŃ KLATKI WIRNIKA SILNIKA INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 54 Politechniki Wrocławskiej Nr 54 Studia i Materiały Nr 23 23 Maciej ANTAL * Silnik indukcyjny, diagnostyka, uszkodzenia klatki wirnika
Badanie napędu z silnikiem bezszczotkowym prądu stałego
Badanie napędu z silnikiem bezszczotkowym prądu stałego Instrukcja do ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z budową, zasadą działania oraz sposobem sterowania 3- pasmowego silnika bezszczotkowego
Generator z Magnesami trwałymi niesymetryczny reżim pracy jako źródło drgań w maszynie
PISTELOK Paweł 1 BARAŃSKI Marcin 2 Generator z Magnesami trwałymi niesymetryczny reżim pracy jako źródło drgań w maszynie WSTĘP Rozwój produkcji magnesów ziem rzadkich NdFeB znacząco inspiruje ich stosowanie.
OCENA PARAMETRÓW JAKOŚCI ENERGII ELEKTRYCZNEJ DOSTARCZANEJ ODBIORCOM WIEJSKIM NA PODSTAWIE WYNIKÓW BADAŃ
OCENA PARAMETRÓW JAKOŚCI ENERGII ELEKTRYCZNEJ DOSTARCZANEJ ODBIORCOM WIEJSKIM NA PODSTAWIE WYNIKÓW BADAŃ Jerzy Niebrzydowski, Grzegorz Hołdyński Politechnika Białostocka Streszczenie W referacie przedstawiono
I. Podstawowe wiadomości dotyczące maszyn elektrycznych
3 I. Podstawowe wiadomości dotyczące maszyn elektrycznych 1.1 Rodzaje i klasyfikacja maszyn elektrycznych... 10 1.2 Rodzaje pracy... 12 1.3 Temperatura otoczenia i przyrost temperatury... 15 1.4 Zabezpieczenia
Wykład 2 Silniki indukcyjne asynchroniczne
Wykład 2 Silniki indukcyjne asynchroniczne Katedra Sterowania i InŜynierii Systemów 1 Budowa silnika inukcyjnego Katedra Sterowania i InŜynierii Systemów 2 Budowa silnika inukcyjnego Tabliczka znamionowa
Artykuł techniczny. Harmoniczne żłobkowe. w systemach wytwarzania prądu elektrycznego. Wprowadzenie
Technologia zapewniająca wydajność energetyczną www.circutor.com Artykuł techniczny Harmoniczne żłobkowe w systemach wytwarzania prądu elektrycznego Wprowadzenie Technicy i inżynierowie spotykają się dość
POMIARY CZĘSTOTLIWOŚCI DRGAŃ WŁASNYCH I REZONANSOWYCH MASZYN ELEKTRYCZNYCH W WARUNKACH ICH EKSPLOATACJI
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 3/2012 (96) 31 Sławomir Szymaniec Politechnika Opolska, Opole POMIARY CZĘSTOTLIWOŚCI DRGAŃ WŁASNYCH I REZONANSOWYCH MASZYN ELEKTRYCZNYCH W WARUNKACH ICH EKSPLOATACJI
Oddziaływanie wirnika
Oddziaływanie wirnika W każdej maszynie prądu stałego, pracującej jako prądnica lub silnik, może wystąpić taki szczególny stan pracy, że prąd wirnika jest równy zeru. Jedynym przepływem jest wówczas przepływ
JAKOŚĆ ENERGII ELEKTRYCZNEJ JAKO PODSTAWA KOMPATYBILNOŚCI ELEKTROMAGNETYCZNEJ W ELEKTROENERGETYCE
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr 24 2004 Jerzy LESZCZYŃSKI *, Grzegorz KOSOBUDZKI * kompatybilność elektromagnetyczna,
WPŁYW ROZMIESZCZENIA MAGNESÓW NA WŁAŚCIWOŚCI EKSPOATACYJNE SILNIKA TYPU LSPMSM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 64 Politechniki Wrocławskiej Nr 64 Studia i Materiały Nr 3 21 Tomasz ZAWILAK* silnik synchroniczny, magnesy trwałe, rozruch bezpośredni,,
WYZNACZANIE DRGAŃ WŁASNYCH KONSTRUKCJI DWUBIEGOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 60 Politechniki Wrocławskiej Nr 60 Studia i Materiały Nr 27 2007 Janusz BIALIK *, Jan ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne,
TERMICZNA DIAGNOSTYKA STANU TECHNICZNEGO ZĘBÓW RDZENIA STOJANA DUŻEGO TURBOGENERATORA
Zeszyty roblemowe Maszyny Elektryczne Nr 8/009 0 Andrzej Bytnar*, Roman Krok** * Instytut Energetyki, Warszawa olitechnika Śląska, liwice ** TERMICZNA DIANOSTYKA STANU TECHNICZNEO ZĘBÓW RDZENIA STOJANA
Studia i Materiały Nr
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 49 Politechniki Wrocławskiej Nr 49 Studia i Materiały Nr 21 2000 Arkadiusz BIERNACKI*, Aleksander ZIELONKA* diagnostyka, generator, modernizacja
PL 192086 B1 H02K 19/06 H02K 1/22. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St. Staszica,Kraków,PL 22.05.2000 BUP 11/00
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19)PL (11) 192086 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 329652 (51) Int.Cl. 8 H02K 19/06 H02K 1/22 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia: 09.11.1998
BADANIA SKUTKÓW CIEPLNYCH ZWARĆ ZWOJOWYCH W UZWOJENIACH STOJANA SILNIKA INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Ludwik ANTAL*, Maciej GWOŹDZIEWICZ*, Tomasz MARCINIAK*, Maciej ANTAL**
PL B1. INSTYTUT NAPĘDÓW I MASZYN ELEKTRYCZNYCH KOMEL, Katowice, PL BUP 17/15
PL 225065 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 225065 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 409517 (51) Int.Cl. H02K 15/02 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia:
Odbiorniki nieliniowe problemy, zagrożenia
Odbiorniki nieliniowe problemy, zagrożenia Dr inż. Andrzej Baranecki, Mgr inż. Marek Niewiadomski, Dr inż. Tadeusz Płatek ISEP Politechnika Warszawska, MEDCOM Warszawa Wstęp Odkształcone przebiegi prądów
BEZCZUJNIKOWA DIAGNOSTYKA WIBRACYJNA MASZYN Z MAGNESAMI TRWAŁYMI BAZUJĄCA NA SYGNAŁACH WŁASNYCH
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 2/6 () Marcin Barański Instytut Napędów i Maszyn Elektrycznych KOMEL, Katowice BEZCZUJNIKOWA DIAGNOSTYKA WIBRACYJNA MASZYN Z MAGNESAMI TRWAŁYMI BAZUJĄCA NA SYGNAŁACH
Silniki prądu stałego z komutacją bezstykową (elektroniczną)
Silniki prądu stałego z komutacją bezstykową (elektroniczną) Silnik bezkomutatorowy z fototranzystorami Schemat układu przekształtnikowego zasilającego trójpasmowy silnik bezszczotkowy Pojedynczy cykl
ANALIZA ODKSZTAŁCEŃ STOJANA TURBOGENERATORA WYWOŁYWANYCH ZJAWISKAMI MAGNETYCZNYMI I ELEKTROMAGNETYCZNYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Sławomir WRÓBLEWSKI*, Andrzej BYTNAR** diagnostyka, turbogeneratory,
Analiza przyczyn drgań i iskrzenia szczotek wirnika turbogeneratora synchronicznego
Marcin BIERNACKI, Przemysław MAJEWSKI Instytut Energetyki Instytut Badawczy doi:1.15199/48.17.11.5 Analiza przyczyn drgań i iskrzenia szczotek wirnika turbogeneratora synchronicznego Streszczenie. Przedstawiono
ĆWICZENIE NR.6. Temat : Wyznaczanie drgań mechanicznych przekładni zębatych podczas badań odbiorczych
ĆWICZENIE NR.6 Temat : Wyznaczanie drgań mechanicznych przekładni zębatych podczas badań odbiorczych 1. Wstęp W nowoczesnych przekładniach zębatych dąży się do uzyskania małych gabarytów w stosunku do
PL B1. Sposób i układ do wykrywania zwarć blach w stojanach maszyn elektrycznych prądu zmiennego
PL 223315 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 223315 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 399459 (51) Int.Cl. G01R 31/34 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia:
DYNAMIKA ŁUKU ZWARCIOWEGO PRZEMIESZCZAJĄCEGO SIĘ WZDŁUŻ SZYN ROZDZIELNIC WYSOKIEGO NAPIĘCIA
71 DYNAMIKA ŁUKU ZWARCIOWEGO PRZEMIESZCZAJĄCEGO SIĘ WZDŁUŻ SZYN ROZDZIELNIC WYSOKIEGO NAPIĘCIA dr hab. inż. Roman Partyka / Politechnika Gdańska mgr inż. Daniel Kowalak / Politechnika Gdańska 1. WSTĘP
(13) B1 (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) PL B1 H02P 1/34
RZECZPOSPOLITA POLSKA Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (12) OPIS PATENTOWY ( 2 1) Numer zgłoszenia: 329338 (22) Data zgłoszenia: 21.10.1998 (19) PL (11) 189658 (13) B1 (51) IntCl7 H02P 1/34 (54)
PROPOZYCJA ZASTOSOWANIA WYMIARU PUDEŁKOWEGO DO OCENY ODKSZTAŁCEŃ PRZEBIEGÓW ELEKTROENERGETYCZNYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr 24 2004 Krzysztof PODLEJSKI *, Sławomir KUPRAS wymiar fraktalny, jakość energii
PRZEGLĄD KONSTRUKCJI JEDNOFAZOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
51 Maciej Gwoździewicz, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław PRZEGLĄD KONSTRUKCJI JEDNOFAZOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM REVIEW OF SINGLE-PHASE LINE
PORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO Z SILNIKIEM SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 58 Politechniki Wrocławskiej Nr 58 Studia i Materiały Nr 25 25 Silnik synchroniczny,rozruch bezpośredni, magnesy trwałe modelowanie polowo-obwodowe
Maszyny elektryczne. Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W10) Szkoły Policealnej Zawodowej.
Maszyny elektryczne Materiały dydaktyczne dla kierunku Technik Optyk (W10) Szkoły Policealnej Zawodowej. Podział maszyn elektrycznych Transformatory - energia prądu przemiennego jest zamieniana w energię
Obliczenia polowe silnika przełączalnego reluktancyjnego (SRM) w celu jego optymalizacji
Akademia Górniczo Hutnicza im. Stanisława Staszica w Krakowie Wydział Elektrotechniki, Automatyki, Informatyki i Elektroniki Studenckie Koło Naukowe Maszyn Elektrycznych Magnesik Obliczenia polowe silnika
WYBRANE METODY BADAŃ MASZYN ELEKTRYCZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 2/205 (06) 229 Tomasz Jarek Instytut Napędów i Maszyn Elektrycznych KOMEL, Katowice WYBRANE METODY BADAŃ MASZYN ELEKTRYCZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI SELECTED METHOD
CHARAKTERYSTYKI EKSPLOATACYJNE SILNIKA INDUKCYJNEGO Z USZKODZONĄ KLATKĄ WIRNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 6 Politechniki Wrocławskiej Nr 6 Studia i Materiały Nr 24 24 Maciej ANTAL *, Ludwik ANTAL *, Jan ZAWILAK * Silnik indukcyjny, klatkowy,
PL B1. Uszczelnienie nadbandażowe stopnia przepływowej maszyny wirnikowej, zwłaszcza z bandażem płaskim. POLITECHNIKA GDAŃSKA, Gdańsk, PL
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 212669 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 381571 (51) Int.Cl. B23Q 17/12 (2006.01) F04D 29/66 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22)
Obciążenia nieliniowe w sieciach rozdzielczych i ich skutki
Piotr BICZEL Wanda RACHAUS-LEWANDOWSKA 2 Artur STAWIARSKI 2 Politechnika Warszawska, Instytut Elektroenergetyki () RWE Stoen Operator sp. z o.o. (2) Obciążenia nieliniowe w sieciach rozdzielczych i ich
Sposób analizy zjawisk i właściwości ruchowych maszyn synchronicznych zależą od dwóch czynników:
Temat: Analiza pracy i właściwości ruchowych maszyn synchronicznych Sposób analizy zjawisk i właściwości ruchowych maszyn synchronicznych zależą od dwóch czynników: budowy wirnika stanu nasycenia rdzenia
EGZEMPLARZ ARCHIWALNY WZORU UŻYTKOWEGO. d2)opis OCHRONNY. Henryk Nowrot, Ruda Śląska, PL
EGZEMPLARZ ARCHIWALNY RZECZPOSPOLITA POLSKA Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej d2)opis OCHRONNY WZORU UŻYTKOWEGO (21) Numer zgłoszenia: 114522 (22) Data zgłoszenia: 18.12.2003 (19) PL (n)62984 (13)
POMIARY CHARAKTERYSTYKI CZĘSTOTLIWOŚCIOWEJ IMPEDANCJI ELEMENTÓW R L C
ĆWICZENIE 4EMC POMIARY CHARAKTERYSTYKI CZĘSTOTLIWOŚCIOWEJ IMPEDANCJI ELEMENTÓW R L C Cel ćwiczenia Pomiar parametrów elementów R, L i C stosowanych w urządzeniach elektronicznych w obwodach prądu zmiennego.