MODELOWANIE PLAZMOWEGO ZAPŁONU PYŁU WĘGLOWEGO
|
|
- Lech Kołodziejczyk
- 5 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Arkadiusz DYJAKON, Dr inŝ., Politechnika Wrocławska Bartosz ŚWIĄTKOWSKI, Mgr inŝ., Instytut Energetyki w Warszawie MODELOWANIE PLAZMOWEGO ZAPŁONU PYŁU WĘGLOWEGO W artykule przedstawiono wyniki badań doświadczalnych przeprowadzonych w skali laboratoryjnej oraz modelowania numerycznego zapłonu i stabilizacji płomienia pyłowego za pomocą plazmy. Badania laboratoryjne przeprowadzono z uŝyciem plazmowego palnika pyłowego (PPP) typu strumieniowego. Symulacja numeryczna plazmowego zapłonu pyłu węglowego została wykonana w oparciu o program FLUENT W badaniach wykorzystano pył węgla kamiennego. Analizowano wpływ cieplnego oddziaływania plazmy na zakres pracy plazmowego palnika pyłowego i temperaturę płomienia pyłowego. Wyniki obliczeń numerycznych wykazały dobrą korelację z wynikami eksperymentalnymi i potwierdziły znaczenie mocy elektrycznej plazmotronu dla zapłonu pyłu węglowego i stabilizacji płomienia pyłowego plazmą. 1. Wprowadzenie Plazma, ze względu na swoje właściwości, znajduje szerokie zastosowanie w wielu dziedzinach przemysłu. Wysoka temperatura plazmy sprawia, Ŝe jest ona bardzo dobrym źródłem zapłonu mieszanin palnych, zwłaszcza w trudnych warunkach pracy (duŝe prędkości przepływu, uboga mieszanka, turbulencja). Przykładem jest zastosowanie zapłonu plazmowego w naddźwiękowych silnikach strumieniowych czy tłokowych silnikach spalinowych [1, 2]. Interesująca jest równieŝ moŝliwość zastosowania plazmy do zapłonu pyłu węglowego i stabilizacji płomieni pyłowych w kotłach parowych. Pomocnym narzędziem w ocenie stabilności płomieni pyłowych, obok badań doświadczalnych, jest modelowanie numeryczne. Modelowanie matematyczne płomieni pyłowych za palnikiem jest szczególnie trudnym i wyzywającym zadaniem, znacznie trudniejszym niŝ modelowanie procesów cieplnoprzepływowych w palenisku pyłowym. Problem ten jest szczególnie istotny w przypadku palników pyłowych, w których krytyczna jest tzw. bliska aerodynamika spalania decydująca o zakresie stabilności palnika, a nawet o emisji NO x [3]. Pomimo sukcesów w modelowaniu spalania w kotłach pyłowych nie moŝna powiedzieć, aby wszystkie problemy zostały rozwiązane. Do najwaŝniejszych problemów naleŝą: międzyfazowa wymiana ciepła, odgazowanie części lotnych oraz kinetyka ich spalania. Problemy te występują szczególnie w warunkach szybkiej pirolizy węgla. Takie właśnie warunki występują w palnikach z zapłonem plazmowym.
2 2. Stanowisko badawcze i charakterystyka paliw Badania doświadczalne przeprowadzono na stanowisku laboratoryjnym z uŝyciem plazmowego palnika pyłowego (PPP) typu strumieniowego o mocy cieplnej 18 kw i plazmotronu z łukiem wewnętrznym o mocy elektrycznej 3,0 kw (Rys. 1). 4 A R G O N 1 Woda M Rys. 1. Schemat stanowiska badawczego: 1 plazmotron, 2 palnik strumieniowy z wymurówką, 3 fotodetektor, 4 podajnik pyłu, 5 spręŝarka, 6 termopara, 7 zasilacz plazmotronu, 8 układ zapłonowy plazmotronu Badania realizowano w ten sposób, Ŝe do palnika (Rys. 2a) doprowadzano wytworzoną w plazmotronie o określonej mocy elektrycznej N el plazmę argonową, która była źródłem zapłonu i podtrzymania płomienia pyłowego. Powstający płomień był wydmuchiwany na zewnątrz plazmowego palnika pyłowego (Rys. 2b). a) b) Rys. 2. Plazmowy palnik pyłowy (PPP) typu strumieniowego: zdjęcie instalacji (a), podczas pracy (b)
3 Dla stałego strumienia pyłu węglowego zmieniano strumień powietrza tak, aby nastąpiło cofnięcie płomienia pyłowego do wnętrza palnika. W efekcie otrzymano górną i dolną granicę występowania płomienia na wylocie z PPP. W badaniach uŝyto pyłu węgla kamiennego, którego wyniki analizy technicznej i elementarnej przedstawiono w tabeli 1. Tabela 1. Analiza techniczna i elementarna węgla kamiennego Wartość opałowa a Q i MJ/kg 25,33 Węgiel C a % mas. 60,79 Ciepło spalania a Q s MJ/kg 26,19 Wodór H a % mas. 3,78 Wilgoć W a % 1,6 Azot N a % mas. 1,05 Części lotne V a % 24,95 Siarka S a % mas. 0,51 Popiół A a % 24,64 Tlen O a % mas. 7,63 3. Wyniki badań laboratoryjnych Zmieniając odpowiednio strumień pyłu i moc elektryczną plazmotronu otrzymano rodzinę krzywych przedstawiających wpływ mocy cieplnej palnika N t, współczynnika nadmiaru powietrza λ oraz mocy elektrycznej plazmotronu N el na zakres występowania płomienia na wylocie z palnika (Rys. 3). Moc palnika N t, kw Zakres pracy palnika 1,5 kw 2,0 kw 2,5 kw 3,0 kw N el Współczynnik nadmiaru powietrza λ Rys. 3. Wpływ mocy elektrycznej plazmotronu N el na zakres pracy PPP typu strumieniowego (węgiel kamienny) Wyniki pomiarów wskazują, Ŝe zakres pracy palnika zwiększa się ze wzrostem mocy elektrycznej plazmotronu N el. Większa moc plazmotronu powoduje wzrost strumienia ciepła doprowadzanego do strumienia przepływającej mieszanki pyłowo powietrznej, co sprzyja zwiększeniu stabilności płomienia pyłowego.
4 4. Modelowanie numeryczne Celem symulacji komputerowej jest stwierdzenie termicznego wpływu plazmy na rozszerzenie zakresu stabilności palników pyłowych oraz sprawdzenie wiarygodności numerycznego sposobu przewidywania szybkozmiennego procesu spalania w strefie przypalnikowej [3-5]. W celu symulacji numerycznej działania plazmowego palnika pyłowego typu strumieniowego wykorzystano program CFD kod FLUENT w wersji W modelu załoŝono, Ŝe obszar obliczeniowy obejmuje fragment palnika z częścią napływową, część wypływową plazmotronu oraz fragment przestrzeni za wylotem z dyszy palnika (Rys. 4). Symulacja została przeprowadzona na siatce numerycznej 3D o liczbie komórek 45 tysięcy. Plazma N el Q = 0,5 N el Pył węglowy + powietrze pierwotne 5 mm X 1 = 0,1 X 2 = 0,15 X 3 = 0,2 Powietrze wtórne Rys. 4. Model numeryczny PPP do symulacji oddziaływania cieplnego plazmy na strumień pyłu Na powierzchniach ograniczających tą przestrzeń przyjęto ciśnieniowy warunek brzegowy, aby odwzorować typowy wypływ do przestrzeni otwartej. Obszar plazmy zasymulowano jako walec o średnicy 5 mm i długości odpowiadającej średnicy kanału palnika (Rys. 6). W obszarze tym zainicjowano źródło ciepła odpowiadające mocy elektrycznej plazmotronu z uwzględnieniem 50% strat na chłodzenie. Ustalono takŝe maksymalne dopuszczalne temperatury i stałą wartość strumienia argonu. ZałoŜono, Ŝe ścianki palnika nie wymieniają ciepła z otoczeniem (warunek adiabatyczny). Przyjęto, Ŝe mieszanka pyłowo powietrzna (q mpp = 2 m 3 /h) oraz powietrze wtórne wpływają do palnika osobnymi kanałami o średnicy 8 mm. Temperatura początkowa czynników na wlocie do plazmowego palnika pyłowego wynosiła 300 K. W celu weryfikacji załoŝeń cieplnych przeprowadzono numerycznie i doświadczalnie testy dla zimnego przepływu (bez spalania węgla), w efekcie którego powstała charakterystyka zmiany temperatury na wylocie z PPP w funkcji strumienia powietrza (Rys. 5). Uzyskane wyniki potwierdziły słuszność załoŝeń do symulacji numerycznej.
5 Temperatura powietrza na wylocie z palnika, o C pomiar: Nel = 3 kw pomiar: Nel = 1,5 kw obliczenia: Nel = 3 kw obliczenia: Nel = 1,5 kw Wydatek powietrza, m 3 /h Rys. 5. Temperatura powietrza na wylocie z PPP w funkcji jego wydatku i mocy plazmotronu 4.1. Strategia modelowania Przepływ gazu i cząstek węgla modelowano osobno, odpowiednio w nieruchomym układzie współrzędnych Eulera dla fazy gazowej i związanym z poruszającą się cząstką w układzie Lagrange a dla fazy stałej. Do wymiany ciepła przez promieniowanie zastosowano sub model DO (Discrete Ordinates), który uwzględnia równieŝ promieniowanie cząstek fazy dyskretnej. Do obliczeń emisyjności ośrodka gazowego uŝyto sub modelu WSGGM cell based, który oblicza emisyjność na podstawie koncentracji CO 2 i H 2 O w objętości kontrolnej [6]. W pełnym modelu przepływu dwufazowego, po wstępnym wyiterowaniu pola przepływu, temperatur i koncentracji składników fazy gazowej obliczano trajektorie i spalanie cząstek pyłu poruszających się w obliczonym polu przepływu gazu. Następnie powtarzano obliczenia dla fazy gazowej z uwzględnieniem źródeł od fazy stałej. PowyŜszy cykl obliczeń powtarzano, aŝ do uzyskania rozwiązania zbieŝnego Obliczenia dla fazy stałej Pył węglowy podzielono na szereg frakcji o jednakowych początkowych średnicach cząstek i wprowadzano do przepływu poprzez kaŝdą celkę na powierzchni wlotu z dyszy pyłowo powietrznej palnika.
6 Zachowanie się danej frakcji pyłu wylatującej z danego wlotu wyznaczane jest na podstawie śledzenia cząstki reprezentatywnej. W obliczeniach uwzględniono stochastyczną dyspersję cząstek na skutek oddziaływania turbulencji gazu, co wymagało śledzenia trajektorii kilkunastu cząstek z jednej frakcji wprowadzonej do obszaru obliczeniowego. Tory cząstek węglowych wyznaczano w wyniku całkowania równań ruchu. W czasie przelotu cząstek przez kolejne objętości kontrolne siatki róŝnicowej (tej samej co dla obliczeń fazy gazowej) obliczane było ich aktualne połoŝenie, prędkość, masa i entalpia. RóŜnice masy, pędu i entalpii na wlocie i wylocie objętości kontrolnej stanowiły odpowiednie źródła w równaniach zachowania dla fazy gazowej Obliczenia dla fazy gazowej Fazę gazową traktowano jako ciągły, turbulentny, reagujący ośrodek, który opisują lokalne równania bilansowe. W modelu przyjęto, Ŝe faza gazowa składa się z sześciu składników: części lotnych wydzielonych z węgla, O 2, CO, CO 2, H 2 O i N 2. Przyjęto, Ŝe części lotne wydzielone z węgla moŝna przedstawić w postaci zastępczego związku gazowego C m H n O l. Proces spalania w fazie gazowej zachodził dwustopniowo: - spalanie części lotnych do H 2 O i CO: n C H O + A O m n l m 2 CO + H 2O 2 (1) - spalanie CO do CO 2 : 1 CO + O2 CO2 (2) 2 przy czym obecne w fazie gazowej CO pochodzi zarówno ze spalania części lotnych, jak i ze spalania koksu (A = (m-1)/2 +n/4 jest współczynnikiem stechiometrycznym). Przyjęto, Ŝe wskutek szybkiej pirolizy, ilość wydzielonych części lotnych jest 1,2 razy większa od wartości wynikającej z analizy technicznej węgla. ZałoŜono jedno reakcyjny model odgazowania opisany równaniem Arrheniusa. Stałe kinetyczne modelu odgazowania przyjęto z bazy danych FLUENTA, współczynnik przedeksponencjalny k o = s -1 i energia aktywacji E = 7, J/kmol. ZałoŜono, Ŝe koks utlenia się w reakcji heterogenicznej z O 2 do CO, które następnie dopala się w fazie gazowej do CO 2. Szybkość reakcji utleniania koksu określono z modelu kinetyczno dyfuzyjnego. UŜyto następujących stałych: współczynnik dyfuzji D = m 2 /s, energia aktywacji E = 7, J/kmol, współczynnik przedeksponencjalny był k o = 0,002 s -1.
7 5. Wyniki modelowania numerycznego 5.1. Wpływ mocy plazmotronu na działanie PPP Wyniki obliczeń numerycznych symulacji plazmowego zapłonu pyłu węgla kamiennego w plazmowym palniku pyłowym typu strumieniowego przedstawiono na rysunkach 6 i 7. Na rysunku 6 pokazano wpływ N el na zakres pracy plazmowego palnika pyłowego oraz temperaturę płomienia pyłowego dla pyłu węgla kamiennego. Wynika z niego, Ŝe wzrost mocy elektrycznej N el powoduje rozszerzenie zakresu pracy PPP oraz podwyŝszenie temperatury płomienia pyłowego. a) N el = 3,0 kw b) N el = 1,5 kw Rys. 6. Wpływ mocy elektrycznej N el na zakres pracy PPP i rozkład temperatury w płomieniu pyłowym (węgiel kamienny, q mw = 2,25 kg/h, λ = 0,38) Przeprowadzono równieŝ symulację numeryczną stopnia wypalenia koksu pyłu węgla kamiennego (Rys. 7) w zaleŝności od mocy elektrycznej plazmotronu N el. Okazuje się, Ŝe większa moc elektryczna plazmotronu N el poprawia warunki spalania pyłu węglowego i zwiększa jego stopień wypalenia. a) N el = 3,0 kw b) N el = 1,5 kw Rys. 7. Wpływ mocy elektrycznej N el na szybkość wypalenia koksu w płomieniu pyłowym z PPP (węgiel kamienny, q mw = 2,25 kg/h, λ = 0,38)
8 5.2. Weryfikacja modelu matematycznego Z porównania wyników modelowania matematycznego i badań eksperymentalnych wynika, Ŝe model poprawnie reagował na zmianę parametrów (mocy elektrycznej plazmotronu N el, mocy palnika, współczynnika nadmiaru powietrza) potwierdzając tym samym stabilizujący wpływ strumienia plazmy na zapłon i spalanie pyłu węglowego (Rys. 8). Rys.8. Zakres stabilnej pracy PPP uzyskany z pomiarów oraz obliczeń numerycznych Porównując jednak odpowiednie wartości współczynnika nadmiaru powietrza λ dla zaniku płomienia pyłowego na wylocie z palnika moŝna stwierdzić znacznie zawęŝony zakres jego stabilnej pracy uzyskany w obliczeniach numerycznych w stosunku do obserwowanego w warunkach eksperymentu (Rys. 8). Analizując jednak dokładniej wyniki symulacji numerycznej moŝna stwierdzić, Ŝe w warunkach bardzo szybkiej pirolizy model odgazowania i zapłonu jest zbyt wolny. W rezultacie w miarę pogarszania się warunków spalania wyniki obliczeń numerycznych coraz bardziej odbiegają od wyników pomiarów uzyskanych na stanowisku badawczym. 5. Wnioski Przeprowadzona symulacja komputerowa procesów zapłonu i spalania mieszanki pyłowo powietrznej z zastosowaniem plazmy termicznej w palniku pyłowym typu strumieniowego potwierdziła pod względem jakościowym wyniki badań doświadczalnych zrealizowanych w skali laboratoryjnej. W przypadku wykorzystania modelowania numerycznego jako narzędzia wspomagającego prace projektowe plazmowych palników pyłowych jakościowa zgodność jest niewystarczająca. Wymaga to zatem zmiany załoŝeń do modelu matematycznego, zwłaszcza w procesie spalania pyłu
9 węglowego. Wynika to z faktu, Ŝe w warunkach szybkiej pirolizy węgla wartości krytycznych wielkości lambda, dla których płomień zanikał, uzyskane numerycznie były znacznie niŝsze od obserwowanych na drodze eksperymentu. MoŜna zatem wnioskować, Ŝe model w zakresie nagrzewu cząstek, odgazowania i zapłonu części lotnych, w przypadku obecności plazmy, działa niedostatecznie dobrze i musi zostać zweryfikowany. Literatura: [1] Cetegen B., Teichman K.Y., Weinberg F.J., Oppenheim A.K.: Performance of a plasma jet igniter, SAE Paper , 14 pp., SAE Transactions, Vol. 89, Section 1, s , 1980, [2] Merkisz J.: Silniki tłokowe. red. P. Wolański, Problemy spalania w silnikach spalinowych, Ekspertyza PAN, Warszawa, 2000 [3] Wessel R.A., Fiveland W.A.: A model for predicting formation and reduction of NO x in three dimensional furnaces burning pulverized fuel, Journal of the Institute of Energy, March 1991, 64, pp [4] Weber R., Visser B.M.: Computations of near burner zone properties of swirling pulverized coal flames, Raport on the MMF 2, IFRF Doc. No. F 336/a/13, Ijmuiden, June 1989 [5] Chakravarty A., Lockwood F.C., Sinicropi G.: The prediction of burner stability limits, Combust. Sci. Tech., Vol. 42, 1984, pp [6] Fluent Europe LTD: Fluent 6 User s Guide Vol. 1-5, Centerra Resource Park, 10 Cavendish Court, Lebanon, NH 03766, 2001 THE NUMERICAL MODELING OF PLASMA IGNITION OF PULVERIZED COAL The results of laboratory investigations and numerical modeling of ignition and stabilisation of pulverized flame by plasma assists are presented in the paper. The laboratory studies was carried out with the use of plasma assisted pulverized coal burner of the jet type. The mathematical simulation of plasma ignition of pulverized coal was performed adopting program FLUENT Bituminous coal was used in the experiment. The influence of thermal plasma interaction on the operation range of plasma assisted pulverized coal burner and the temperature of pulverized flame was investigated. The mathematical simulations indicated good correlation with the experimental results and confirmed the importance of plasmatron load on ignition and stabilisation of pulverized coal flame by plasma.
To jest miejsce zarezerwowane na wstawienie nazwy oraz logo konferencji 25mm od marginesu górnego
To jest miejsce zarezerwowane na wstawienie nazwy oraz logo konferencji 25mm od marginesu górnego SYMULACJA NUMERYCZNA PLAZMOWEJ STABILIZACJI PŁOMIENI PYŁOWYCH Arkadiusz Dyjakon*, Bartosz Świątkowski**.
Bardziej szczegółowoReferat konferencyjny: Efektywność energetyczna 2009, Kraków 21-23 IX 2009 Druk w: Prace Instytutu Nafty i Gazu; nr 162, 2009, s.
Zastosowanie plazmotronu wnękowego do zapłonu muflowego palnika pyłowego Przemysław KOBEL, Włodzimierz KORDYLEWSKI, Tadeusz MĄCZKA Politechnika Wrocławska, Instytut Techniki Cieplnej i Mechaniki Płynów
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM SPALANIA I PALIW
1. Wprowadzenie 1.1. Skład węgla LABORATORIUM SPALANIA I PALIW Węgiel składa się z substancji organicznej, substancji mineralnej i wody (wilgoci). Substancja mineralna i wilgoć stanowią bezużyteczny balast.
Bardziej szczegółowoNowoczesne narzędzia obliczeniowe do projektowania i optymalizacji kotłów
Nowoczesne narzędzia obliczeniowe do projektowania i optymalizacji kotłów Mateusz Szubel, Mariusz Filipowicz Akademia Górniczo-Hutnicza im. Stanisława Staszica w Krakowie AGH University of Science and
Bardziej szczegółowoPLAZMOWY ZAPŁON PYŁU WĘGLOWEGO
PLAZMOWY ZAPŁON PYŁU WĘGLOWEGO Arkadiusz Dyjakon Politechnika Wrocławska, Instytut Techniki Cieplnej i Mechaniki Płynów Wykorzystanie niskotemperaturowej plazmy do zapłonu pyłu węglowego stwarza nowe kierunki
Bardziej szczegółowoNumeryczna symulacja rozpływu płynu w węźle
231 Prace Instytutu Mechaniki Górotworu PAN Tom 7, nr 3-4, (2005), s. 231-236 Instytut Mechaniki Górotworu PAN Numeryczna symulacja rozpływu płynu w węźle JERZY CYGAN Instytut Mechaniki Górotworu PAN,
Bardziej szczegółowoKOLOKWIUM: 1-szy termin z kursu: Palniki i paleniska, część dotycząca palników IV r. ME, MiBM Test 11 ( r.) Nazwisko..Imię.
KOLOKWIUM: 1-szy termin Test 11 (15.12.2006 r.) 1. Gdzie w przemyśle mają zastosowanie gazowe palniki regeneracyjne: 2. Podać warunki wymienności gazów w palnikach gazowych: 3. Podać warunki awaryjnego
Bardziej szczegółowoMateriały pomocnicze do laboratorium z przedmiotu Metody i Narzędzia Symulacji Komputerowej
Materiały pomocnicze do laboratorium z przedmiotu Metody i Narzędzia Symulacji Komputerowej w Systemach Technicznych Symulacja prosta dyszy pomiarowej Bendemanna Opracował: dr inż. Andrzej J. Zmysłowski
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM SPALANIA I PALIW
1. Wprowadzenie 1.1.Podstawowe definicje Spalanie egzotermiczna reakcja chemiczna przebiegająca między paliwem a utleniaczem. Mieszanina palna mieszanina paliwa i utleniacza w której płomień rozprzestrzenia
Bardziej szczegółowoOpis efektów kształcenia dla modułu zajęć
Nazwa modułu: Procesy spalania Rok akademicki: 2014/2015 Kod: SEN-1-602-s Punkty ECTS: 5 Wydział: Energetyki i Paliw Kierunek: Energetyka Specjalność: - Poziom studiów: Studia I stopnia Forma i tryb studiów:
Bardziej szczegółowo4. ODAZOTOWANIE SPALIN
4. DAZTWANIE SPALIN 4.1. Pochodzenie tlenków azotu w spalinach 4.2. Metody ograniczenia emisji tlenków azotu systematyka metod 4.3. Techniki ograniczania emisji tlenków azotu 4.4. Analiza porównawcza 1
Bardziej szczegółowoSTECHIOMETRIA SPALANIA
STECHIOMETRIA SPALANIA Mole i kilomole Masa atomowa pierwiastka to średnia waŝona mas wszystkich jego naturalnych izotopów w stosunku do 1/12 masy izotopu węgla: 1/12 126 C ~ 1,66 10-27 kg Liczba Avogadra
Bardziej szczegółowoZanieczyszczenia pyłowe i gazowe : podstawy obliczenia i sterowania. poziomem emisji / Ryszard Marian Janka. Warszawa, 2014 Spis treści
Zanieczyszczenia pyłowe i gazowe : podstawy obliczenia i sterowania poziomem emisji / Ryszard Marian Janka. Warszawa, 2014 Spis treści Przedmowa Wykaz waŝniejszych oznaczeń i symboli IX XI 1. Emisja zanieczyszczeń
Bardziej szczegółowoZAGADNIENIA PROJEKTOWE PALNIKÓW PYŁOWYCH
ZAGADNIENIA PROJEKTOWE PALNIKÓW PYŁOWYCH Podstawowe parametry palników pyłowych 1. Typ palnika 2. Moc palnika 3. Przekroje kanałów: mieszanki gazowo-pyłowej powietrza wtórnego 4. Opory przepływu Koncentracja
Bardziej szczegółowoSPALANIE PALIW GAZOWYCH
SPALANIE PALIW GAZOWYCH MIESZANKA PALNA Mieszanka palna to mieszanina powietrza z paliwem, w której: po zniknięciu źródła zapłonu proces spalania rozwija się w niej samorzutnie. RODZAJE MIESZANEK PALNYCH
Bardziej szczegółowoKontrola procesu spalania
Kontrola procesu spalania Spalanie paliw polega na gwałtownym utlenieniu składników palnych zawartych w paliwie przebiegającym z wydzieleniem ciepła i zjawiskami świetlnymi. Ostatecznymi produktami utleniania
Bardziej szczegółowoZAGADNIENIA PROJEKTOWE PALNIKÓW PYŁOWYCH
ZAGADNIENIA PROJEKTOWE PALNIKÓW PYŁOWYCH Podstawowe parametry palników pyłowych 1. Typ palnika (pyłowy, strumieniowy) 2. Moc palnika 3. Przekroje kanałów: mieszanki gazowo-pyłowej powietrza wtórnego 4.
Bardziej szczegółowoAERODYNAMIKA SPALANIA
AERODYNAMIKA SPALANIA ZNACZENIE AERODYNAMIKI SPALANIA Paliwo Komora spalania, palenisko Ciepło Praca Spaliny Powietrze Ciepło Praca Odpady paleniskowe Rektor przepływowy CZYNNIKI Utleniacz: Paliwo: Spaliny:
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (rzeczywistego) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH. Opracował. Dr inż. Robert Jakubowski
OBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (rzeczywistego) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH DANE WEJŚCIOWE : Opracował Dr inż. Robert Jakubowski Parametry otoczenia p H, T H Spręż sprężarki, Temperatura gazów
Bardziej szczegółowoArkadiusz DYJAKON, Włodzimierz KORDYLEWSKI Instytut Techniki Cieplnej i Mechaniki Płynów Politechniki Wrocławskiej
Arkadiusz DYJAKON, Włodzimierz KORDYLEWSKI Instytut Techniki Cieplnej i Mechaniki Płynów Politechniki Wrocławskiej PLAZMOWY ZAPŁON PŁOMIENI PYŁOWYCH Streszczenie W pracy przedstawiono motywacje do rozwoju
Bardziej szczegółowoKierownik: Prof. dr hab. inż. Andrzej Mianowski
POLITECHNIKA ŚLĄSKA Etap 23 Model reaktora CFB, symulacja układu kogeneracyjnego IGCC, kinetyka zgazowania za pomocą CO2, palnik do spalania gazu niskokalorycznego Wykonawcy Wydział Chemiczny Prof. Andrzej
Bardziej szczegółowoSpis treści. PRZEDMOWA.. 11 WYKAZ WAśNIEJSZYCH OZNACZEŃ.. 13
Spis treści PRZEDMOWA.. 11 WYKAZ WAśNIEJSZYCH OZNACZEŃ.. 13 Wykład 16: TERMODYNAMIKA POWIETRZA WILGOTNEGO ciąg dalszy 21 16.1. Izobaryczne chłodzenie i ogrzewanie powietrza wilgotnego.. 22 16.2. Izobaryczne
Bardziej szczegółowoAKADEMIA GÓRNICZO HUTNICZA INSTRUKCJE DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH: TECHNIKA PROCESÓW SPALANIA
AKADEMIA GÓRNICZO HUTNICZA IM. STANISŁAWA STASZICA W KRAKOWIE WYDZIAŁ INŻYNIERII METALI I INFORMATYKI PRZEMYSŁOWEJ KATEDRA TECHNIKI CIEPLNEJ I OCHRONY ŚRODOWISKA INSTRUKCJE DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH:
Bardziej szczegółowoPRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Nazwa przedmiotu: Kierunek: ENERGETYKA Rodzaj przedmiotu: specjalności obieralny Rodzaj zajęć: wykład, laboratorium, ćwiczenia I KARTA PRZEDMIOTU CEL PRZEDMIOTU PRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE C Zapoznanie studentów
Bardziej szczegółowodr inż. Łukasz Słupik, dr inż. Ludwik Kosyrczyk 1/28
dr inż. Łukasz Słupik, dr inż. Ludwik Kosyrczyk 1/28 PLAN PREZENTACJI 1. Wstęp 2. Cele pracy 3. Struktura modelu 4. Eksperymenty i pomiary 5. Rezultaty wybranych symulacji 6. Wybrane zastosowania modelu:
Bardziej szczegółowoSTECHIOMETRIA SPALANIA
STECHIOMETRIA SPALANIA Mole i kilomole Masa atomowa pierwiastka to średnia ważona mas wszystkich jego naturalnych izotopów w stosunku do 1/12 masy izotopu węgla: 1/12 126 C ~ 1,66 10-27 kg Liczba Avogadra
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE PLAZMOTRONU ZASILANEGO POWIETRZEM DO STABILIZACJI PŁOMIENIA PYŁOWEGO
ZASTOSOWANIE PLAZMOTRONU ZASILANEGO POWIETRZEM DO STABILIZACJI PŁOMIENIA PYŁOWEGO Przemysław Kobel, Włodzimierz Kordylewski Instytut Techniki Cieplnej i Mechaniki Płynów Politechniki Wrocławskiej Wybrzeże
Bardziej szczegółowoMateriał powtórzeniowy do sprawdzianu - reakcje egzoenergetyczne i endoenergetyczne, szybkość reakcji chemicznych
Materiał powtórzeniowy do sprawdzianu - reakcje egzoenergetyczne i endoenergetyczne, szybkość reakcji chemicznych I. Reakcje egzoenergetyczne i endoenergetyczne 1. Układ i otoczenie Układ - ogół substancji
Bardziej szczegółowoNOWOCZESNE KOMORY SPALANIA BIOMASY - DREWNA DREWNO POLSKIE OZE 2016
NOWOCZESNE KOMORY SPALANIA BIOMASY - DREWNA 2016 OPAŁ STAŁY 2 08-09.12.2017 OPAŁ STAŁY 3 08-09.12.2017 Palenisko to przestrzeń, w której spalane jest paliwo. Jego kształt, konstrukcja i sposób przeprowadzania
Bardziej szczegółowoCIEPŁO (Q) jedna z form przekazu energii między układami termodynamicznymi. Proces przekazu energii za pośrednictwem oddziaływania termicznego
CIEPŁO, PALIWA, SPALANIE CIEPŁO (Q) jedna z form przekazu energii między układami termodynamicznymi. Proces przekazu energii za pośrednictwem oddziaływania termicznego WYMIANA CIEPŁA. Zmiana energii wewnętrznej
Bardziej szczegółowoWYDZIAŁ INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ I METALURGII RECENZJA
P P O L I T E C H N I K A Ś L Ą S K A WYDZIAŁ INŻYNIERII MATERIAŁOWEJ I METALURGII ul. Krasińskiego 8 40-019 Katowice T: +48 32 6034459 F: +48 32 6034469 rm2@polsl.pl Dr hab. inż. Stanisław Gil Zespół
Bardziej szczegółowoTEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO
Paweł PŁUCIENNIK, Andrzej MACIEJCZYK TEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO Streszczenie W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoPomiary ciepła spalania i wartości opałowej paliw gazowych
Pomiary ciepła spalania i wartości opałowej paliw gazowych Ciepło spalania Q s jest to ilość ciepła otrzymana przy spalaniu całkowitym i zupełnym jednostki paliwa wagowej lub objętościowej, gdy produkty
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE NUMERYCZNE POLA PRZEPŁYWU WOKÓŁ BUDYNKÓW
1. WSTĘP MODELOWANIE NUMERYCZNE POLA PRZEPŁYWU WOKÓŁ BUDYNKÓW mgr inż. Michał FOLUSIAK Instytut Lotnictwa W artykule przedstawiono wyniki dwu- i trójwymiarowych symulacji numerycznych opływu budynków wykonanych
Bardziej szczegółowoWyznaczanie współczynnika przenikania ciepła dla przegrody płaskiej
Katedra Silników Spalinowych i Pojazdów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI Wyznaczanie współczynnika przenikania ciepła dla przegrody płaskiej - - Wstęp teoretyczny Jednym ze sposobów wymiany ciepła jest przewodzenie.
Bardziej szczegółowoNazwisko...Imię...Nr albumu... ZGAZOWANIE PALIW V ME/E, Test 11 (dn )
Nazwisko...Imię...Nr albumu... ZGAZOWANIE PALIW V ME/E, Test 11 (dn. 2008.01.25) 1. Co jest pozostałością stałą z węgla po procesie: a) odgazowania:... b) zgazowania... 2. Który w wymienionych rodzajów
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (SILNIK IDEALNY) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH
OBLICZENIA SILNIKA TURBINOWEGO ODRZUTOWEGO (SILNIK IDEALNY) PRACA W WARUNKACH STATYCZNYCH DANE WEJŚCIOWE : Parametry otoczenia p H, T H Spręż sprężarki π S, Temperatura gazów przed turbiną T 3 Model obliczeń
Bardziej szczegółowoKongres Innowacji Polskich KRAKÓW 10.03.2015
KRAKÓW 10.03.2015 Zrównoważona energetyka i gospodarka odpadami ZAGOSPODAROWANIE ODPADOWYCH GAZÓW POSTPROCESOWYCH Z PRZEMYSŁU CHEMICZNEGO DO CELÓW PRODUKCJI ENERGII ELEKTRYCZNEJ I CIEPŁA Marek Brzeżański
Bardziej szczegółowoPrzy prawidłowej pracy silnika zapłon mieszaniny paliwowo-powietrznej następuje od iskry pomiędzy elektrodami świecy zapłonowej.
TEMAT: TEORIA SPALANIA Spalanie reakcja chemiczna przebiegająca między materiałem palnym lub paliwem a utleniaczem, z wydzieleniem ciepła i światła. Jeżeli w procesie spalania wszystkie składniki palne
Bardziej szczegółowoTYPY REAKCJI CHEMICZNYCH
CHEMIA SPALANIA TYPY REAKCJI CHEMICZNYCH Jednocząsteczkowe (I rzędu): A C+D (np. C 2 H 6 CH 3 + CH 3 ) Dwucząsteczkowe (II- rzędu) (np. H + O 2 OH + O) A + B C + D Trójcząsteczkowe (III rzędu) A + B +
Bardziej szczegółowoPożary eksperymentalne w FDS przewidywanie mocy pożaru na podstawie reakcji pirolizy
Pożary eksperymentalne w FDS przewidywanie mocy pożaru na podstawie reakcji pirolizy 1. Wstęp. W znacznej większości symulacji oddymiania, tworzonych przy pomocy programu PyroSim, moc pożaru jest warunkiem
Bardziej szczegółowoAnaliza wymiany ciepła w przekroju rury solarnej Heat Pipe w warunkach ustalonych
Stanisław Kandefer 1, Piotr Olczak Politechnika Krakowska 2 Analiza wymiany ciepła w przekroju rury solarnej Heat Pipe w warunkach ustalonych Wprowadzenie Wśród paneli słonecznych stosowane są często rurowe
Bardziej szczegółowoPLAZMOWY ZAPŁON ROZPYLONYCH PALIW CIEKŁYCH
INśYNIERIA CHEMICZNA I PROCESOWA 24, 2 5 (24) ARKADIUSZ DYJAKON PLAZMOWY ZAPŁON ROZPYLONYCH PALIW CIEKŁYCH Politechnika Wrocławska, Instytut Techniki Cieplnej i Mechaniki Płynów, ul. Wyb. Wyspiańskiego
Bardziej szczegółowoTERMOCHEMIA SPALANIA
TERMOCHEMIA SPALANIA I ZASADA TERMODYNAMIKI dq = dh Vdp W przemianach izobarycznych: dp = 0 dq = dh dh = c p dt dq = c p dt Q = T 2 T1 c p ( T)dT Q ciepło H - entalpia wewnętrzna V objętość P - ciśnienie
Bardziej szczegółowoRtęć w przemyśle. Technologia usuwania rtęci z węgla przed procesem zgazowania/spalania jako efektywny sposób obniżenia emisji rtęci do atmosfery
Rtęć w przemyśle Konwencja, ograniczanie emisji, technologia 26 listopada 2014, Warszawa Technologia usuwania rtęci z węgla przed procesem zgazowania/spalania jako efektywny sposób obniżenia emisji rtęci
Bardziej szczegółowoZadania palników pyłowych. 1. Wytworzenie mieszanki pyłowo-powietrznej 2. Stabilny zapłon 3. Niska emisja zanieczyszczeń
PALNIKI PYŁOWE Zadania palników pyłowych 1. Wytworzenie mieszanki pyłowo-powietrznej 2. Stabilny zapłon 3. Niska emisja zanieczyszczeń Co przepływa przepływa przez palnik pyłowy? Strumień mieszanki gazowo-pyłowej
Bardziej szczegółowoBadanie klasy wymaganej odporności ogniowej wentylatora przy wykorzystaniu programu FDS
Badanie klasy wymaganej odporności ogniowej wentylatora przy wykorzystaniu programu FDS 1. Wstęp: Symulacje komputerowe CFD mogą posłużyć jako narzędzie weryfikujące klasę odporności ogniowej wentylatora,
Bardziej szczegółowodbamy o twoje procesy Strona 1
Strona 1 Co mierzą systemy MECONTROL? Wprowadzenie MECONTROL - Coal MECONTROL - Air MECONTROL - UBC Ilościowo - pył węglowy do każdego Prędkość i objętość powietrza do Części palne w popiele lotnym - palnika
Bardziej szczegółowoSZYBKOŚĆ REAKCJI CHEMICZNYCH. RÓWNOWAGA CHEMICZNA
SZYBKOŚĆ REAKCJI CHEMICZNYCH. RÓWNOWAGA CHEMICZNA Zadania dla studentów ze skryptu,,obliczenia z chemii ogólnej Wydawnictwa Uniwersytetu Gdańskiego 1. Reakcja między substancjami A i B zachodzi według
Bardziej szczegółowoK raków 26 ma rca 2011 r.
K raków 26 ma rca 2011 r. Zadania do ćwiczeń z Podstaw Fizyki na dzień 1 kwietnia 2011 r. r. dla Grupy II Zadanie 1. 1 kg/s pary wo dne j o ciśnieniu 150 atm i temperaturze 342 0 C wpada do t urbiny z
Bardziej szczegółowoZastosowanie programu DICTRA do symulacji numerycznej przemian fazowych w stopach technicznych kontrolowanych procesem dyfuzji" Roman Kuziak
Zastosowanie programu DICTRA do symulacji numerycznej przemian fazowych w stopach technicznych kontrolowanych procesem dyfuzji" Roman Kuziak Instytut Metalurgii Żelaza DICTRA jest pakietem komputerowym
Bardziej szczegółowoNISKOEMISYJNE PALIWO WĘGLOWE
NISKOEMISYJNE PALIWO WĘGLOWE możliwości technologiczne i oferta rynkowa OPRACOWAŁ: Zespół twórców wynalazku zgłoszonego do opatentowania za nr P.400894 Za zespól twórców Krystian Penkała Katowice 15 październik
Bardziej szczegółowoPL B1. INSTYTUT ENERGETYKI, Warszawa, PL BUP 25/07
PL 211944 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 211944 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 379841 (51) Int.Cl. F23D 1/02 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia:
Bardziej szczegółowoKonsekwencje termodynamiczne podsuszania paliwa w siłowni cieplnej.
Marcin Panowski Politechnika Częstochowska Konsekwencje termodynamiczne podsuszania paliwa w siłowni cieplnej. Wstęp W pracy przedstawiono analizę termodynamicznych konsekwencji wpływu wstępnego podsuszania
Bardziej szczegółowoRaport końcowy z symulacji CFD jakie dane powinien zawierać?
Raport końcowy z symulacji CFD jakie dane powinien zawierać? 1. Wstęp. Raport końcowy z wykonanej symulacji CFD jest dokumentem zawierającym nie tylko wyniki końcowe oraz płynące z nich wnioski, ale również
Bardziej szczegółowoTERMOCHEMIA SPALANIA
TERMOCHEMIA SPALANIA I ZASADA TERMODYNAMIKI dq = dh Vdp W przemianach izobarycznych: dp = 0 dq = dh dh = c p dt dq = c p dt Q = T 2 T1 c p ( T)dT Q ciepło H - entalpia wewnętrzna V objętość P - ciśnienie
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE ROZKŁADU TEMPERATUR W PRZEGRODACH ZEWNĘTRZNYCH WYKONANYCH Z UŻYCIEM LEKKICH KONSTRUKCJI SZKIELETOWYCH
Budownictwo o Zoptymalizowanym Potencjale Energetycznym 2(18) 2016, s. 55-60 DOI: 10.17512/bozpe.2016.2.08 Maciej MAJOR, Mariusz KOSIŃ Politechnika Częstochowska MODELOWANIE ROZKŁADU TEMPERATUR W PRZEGRODACH
Bardziej szczegółowoSpalanie detonacyjne - czy to się opłaca?
Spalanie detonacyjne - czy to się opłaca? Mgr inż. Dariusz Ejmocki Spalanie Spalanie jest egzotermiczną reakcją chemiczną syntezy, zdolną do samoczynnego przemieszczania się w przestrzeni wypełnionej substratami.
Bardziej szczegółowoDr Sebastian Werle, Prof. Ryszard K. Wilk Politechnika Śląska w Gliwicach Instytut Techniki Cieplnej
OTRZYMYWANIE PALIWA GAZOWEGO NA DRODZE ZGAZOWANIA OSADÓW ŚCIEKOWYCH Dr Sebastian Werle, Prof. Ryszard K. Wilk Politechnika Śląska w Gliwicach Instytut Techniki Cieplnej Dlaczego termiczne przekształcanie
Bardziej szczegółowoREDUXCO. Katalizator spalania. Leszek Borkowski DAGAS sp z.o.o. D/LB/6/13 GreenEvo
Katalizator spalania DAGAS sp z.o.o Katalizator REDUXCO - wpływa na poprawę efektywności procesu spalania paliw stałych, ciekłych i gazowych w różnego rodzaju kotłach instalacji wytwarzających energie
Bardziej szczegółowoWSPÓŁCZYNNIK PRZEJMOWANIA CIEPŁA PRZEZ KONWEKCJĘ
INSYU INFORMAYKI SOSOWANEJ POLIECHNIKI ŁÓDZKIEJ Ćwiczenie Nr2 WSPÓŁCZYNNIK PRZEJMOWANIA CIEPŁA PRZEZ KONWEKCJĘ 1.WPROWADZENIE. Wymiana ciepła pomiędzy układami termodynamicznymi może być realizowana na
Bardziej szczegółowoOcena funkcjonowania instalacji recyrkulacji powietrza podmuchowego kotłów rusztowych
Ocena funkcjonowania instalacji recyrkulacji powietrza podmuchowego kotłów rusztowych Rafał Buczyński, Andrzej Szlęk, Sebastian Werle Instytut Techniki Cieplnej, Politechnika Śląska Przemysław Bek, Maksymilian
Bardziej szczegółowoKrzysztof Gosiewski, Anna Pawlaczyk-Kurek
* Krzysztof Gosiewski, Anna Pawlaczyk-Kurek Instytut Inżynierii Chemicznej PAN ul. Bałtycka 5, 44-100 Gliwice 15 lutego 2018 1 * A. Opracowanie metody modelowania sprzęgającej symulację modelem CFD z wynikami
Bardziej szczegółowoMODEL SPALANIA WODORU Z WYKORZYSTANIEM SYSTEMU AVL FIRE
Konrad PIETRYKOWSKI, Łukasz GRABOWSKI, Adam MAJCZAK, Mirosław WENDEKER, Paweł MAGRYTA, Andrzej STĘPNIEWSKI MODEL SPALANIA WODORU Z WYKORZYSTANIEM SYSTEMU AVL FIRE Streszczenie W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoModelowanie współspalania pyłu węglowego z gazem w kotle energetycznym.
Norbert MODLIŃSKI Politechnika Wrocławska Modelowanie współspalania pyłu węglowego z gazem w kotle energetycznym. Praca przedstawia modelowanie 3-D procesu współspalania pyłu węglowego z gazem z odmetanowania
Bardziej szczegółowo(Tekst mający znaczenie dla EOG) (2017/C 076/02) (1) (2) (3) (4) Miejscowe ogrzewacze pomieszczeń na paliwo stałe
C 76/4 PL Dziennik Urzędowy Unii Europejskiej 10.3.2017 Komunikat Komisji w ramach wykonania rozporządzenia Komisji (UE) 2015/1188 w sprawie wykonania dyrektywy Parlamentu Europejskiego i Rady 2009/125/WE
Bardziej szczegółowoDETEKCJA FAL UDERZENIOWYCH W UKŁADACH ŁOPATKOWYCH CZĘŚCI NISKOPRĘŻNYCH TURBIN PAROWYCH
Mgr inż. Anna GRZYMKOWSKA Politechnika Gdańska Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa DOI: 10.17814/mechanik.2015.7.236 DETEKCJA FAL UDERZENIOWYCH W UKŁADACH ŁOPATKOWYCH CZĘŚCI NISKOPRĘŻNYCH TURBIN PAROWYCH
Bardziej szczegółowoBadanie procesu spalania warstwy odpadów stałych poprzez wskaźniki oceny ilościowej - instrukcja laboratoryjna
Badanie procesu spalania warstwy odpadów stałych poprzez wskaźniki oceny ilościowej - instrukcja laboratoryjna Opracował : dr hab. Inż.. Tomasz Jaworski Wstęp Zastąpienie paliw klasycznych paliwami powstającymi
Bardziej szczegółowoSpotkania z fizyka 2. Rozkład materiału nauczania (propozycja)
Spotkania z fizyka 2. Rozkład materiału nauczania (propozycja) Temat lekcji Siła wypadkowa siła wypadkowa, składanie sił o tym samym kierunku, R składanie sił o różnych kierunkach, siły równoważące się.
Bardziej szczegółowoWpływ motoryzacji na jakość powietrza
Instytut Pojazdów Samochodowych i Silników Spalinowych Marek Brzeżański Wpływ motoryzacji na jakość powietrza Spotkanie Grupy Roboczej ds. Ochrony Powietrza i Energetyki Urząd Marszałkowski Województwa
Bardziej szczegółowoWYMIANA CIEPŁA W PROCESIE TERMICZNEGO EKSPANDOWANIA NASION PROSA W STRUMIENIU GORĄCEGO POWIETRZA
Konopko Henryk Politechnika Białostocka WYMIANA CIEPŁA W PROCESIE TERMICZNEGO EKSPANDOWANIA NASION PROSA W STRUMIENIU GORĄCEGO POWIETRZA Streszczenie W pracy przedstawiono wyniki symulacji komputerowej
Bardziej szczegółowoModelowanie skutków awarii przemysłowych w programie RIZEX-2
Modelowanie skutków awarii przemysłowych w programie RIZEX-2 Rafał POROWSKI, Piotr LESIAK, Martyna STRZYŻEWSKA, Wojciech RUDY Zespół Laboratoriów Procesów Spalania i Wybuchowości CNBOP-PIB rporowski@cnbop.pl
Bardziej szczegółowoModelowanie zjawisk przepływowocieplnych. i wewnętrznie ożebrowanych. Karol Majewski Sławomir Grądziel
Modelowanie zjawisk przepływowocieplnych w rurach gładkich i wewnętrznie ożebrowanych Karol Majewski Sławomir Grądziel Plan prezentacji Wprowadzenie Wstęp do obliczeń Obliczenia numeryczne Modelowanie
Bardziej szczegółowo. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest porównanie na drodze obserwacji wizualnej przepływu laminarnego i turbulentnego, oraz wyznaczenie krytycznej licz
ZAKŁAD MECHANIKI PŁYNÓW I AERODYNAMIKI ABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW ĆWICZENIE NR DOŚWIADCZENIE REYNODSA: WYZNACZANIE KRYTYCZNEJ ICZBY REYNODSA opracował: Piotr Strzelczyk Rzeszów 997 . Cel ćwiczenia Celem
Bardziej szczegółowociąg podciśnienie wywołane róŝnicą ciśnień hydrostatycznych zamkniętego słupa gazu oraz otaczającego powietrza atmosferycznego
34 3.Przepływ spalin przez kocioł oraz odprowadzenie spalin do atmosfery ciąg podciśnienie wywołane róŝnicą ciśnień hydrostatycznych zamkniętego słupa gazu oraz otaczającego powietrza atmosferycznego T0
Bardziej szczegółowoSpis treści. Przedmowa WPROWADZENIE DO PRZEDMIOTU... 11
Spis treści Przedmowa... 10 1. WPROWADZENIE DO PRZEDMIOTU... 11 2. PODSTAWOWE OKREŚLENIA W TERMODYNAMICE... 13 2.1. Układ termodynamiczny... 13 2.2. Wielkości fizyczne, układ jednostek miary... 14 2.3.
Bardziej szczegółowoZał.3B. Wytyczne w zakresie określenia ilości ograniczenia lub uniknięcia emisji zanieczyszczeń do powietrza
Zał.3B Wytyczne w zakresie określenia ilości ograniczenia lub uniknięcia emisji zanieczyszczeń do powietrza Wrocław, styczeń 2014 SPIS TREŚCI 1. Wytyczne w zakresie określenia ilości ograniczenia lub uniknięcia
Bardziej szczegółowoDwurównaniowe domknięcie turbulentnego strumienia ciepła
Instytut Maszyn Przepływowych PAN Ośrodek Termomechaniki Płynów Zakład Przepływów z Reakcjami Chemicznymi Dwurównaniowe domknięcie turbulentnego strumienia ciepła Implementacja modelu: k 2 v' f ' 2 Michał
Bardziej szczegółowoZADANIE 1 W temperaturze 700 K gazowa mieszanina dwutlenku węgla i wodoru reaguje z wytworzeniem pary wodnej i tlenku węgla. Stała równowagi reakcji
ZADANIE 1 W temperaturze 700 K gazowa mieszanina dwutlenku węgla i wodoru reaguje z wytworzeniem pary wodnej i tlenku węgla. Stała równowagi reakcji w tej temperaturze wynosi K p = 0,11. Reaktor został
Bardziej szczegółowopakiety do obliczeń rozkładów pól fizycznych (CAE):
Oprogramowanie CFD Rodzaje oprogramowania: zintegrowane oprogramowanie CAD CATIA, ProEngineer, Solid Edge, AutoCAD, I-DEAs. definiowanie kształtu projektowanego obiektu generowanie rysunków wykonawczych.
Bardziej szczegółowoRegulacja stosunków wodnych w dorzeczu Wykład 2. Modelowanie przepływu w ciekach
Regulacja stosunków wodnych w dorzeczu Wykład Modelowanie przepływu w ciekach Metoda Charnomsky ego H g v g g Z g h g S f h strat S o H d v d g l z d h d θ Równanie ruchu e i i i i i h g v H g v H + +
Bardziej szczegółowoLIDER WYKONAWCY. PGE Górnictwo i Energetyka Konwencjonalna S.A. Oddział Elektrownia Turów http://www.elturow.pgegiek.pl/
LIDER WYKONAWCY PGE Górnictwo i Energetyka Konwencjonalna S.A. Oddział Elektrownia Turów http://www.elturow.pgegiek.pl/ Foster Wheeler Energia Polska Sp. z o.o. Technologia spalania węgla w tlenie zintegrowana
Bardziej szczegółowoIII r. EiP (Technologia Chemiczna)
AKADEMIA GÓRNICZO HUTNICZA WYDZIAŁ ENERGETYKI I PALIW III r. EiP (Technologia Chemiczna) INŻYNIERIA CHEMICZNA I PROCESOWA (przenoszenie pędu) Prof. dr hab. Leszek CZEPIRSKI Kontakt: A4, p. 424 Tel. 12
Bardziej szczegółowoZasada działania maszyny przepływowej.
Zasada działania maszyny przepływowej. Przyrost ciśnienia statycznego. Rys. 1. Izotermiczny schemat wirnika maszyny przepływowej z kanałem miedzy łopatkowym. Na rys.1. pokazano schemat wirnika maszyny
Bardziej szczegółowoPROJEKT INDYWIDUALNY MAGISTERSKI rok akad. 2018/2019. kierunek studiów energetyka
PROJEKT INDYWIDUALNY MAGISTERSKI rok akad. 2018/2019 kierunek studiów energetyka Lp. Temat projektu Tytuł/stopień, inicjał imienia i nazwisko prowadzącego Imię i nazwisko studenta* Katedra Termodynamiki,
Bardziej szczegółowoWnikanie ciepła przy konwekcji swobodnej. 1. Wstęp
Wnikanie ciepła przy konwekcji swobodnej 1. Wstęp Współczynnik wnikania ciepła podczas konwekcji silnie zależy od prędkości czynnika. Im prędkość czynnika jest większa, tym współczynnik wnikania ciepła
Bardziej szczegółowoMateriały szkoleniowe
Materiały szkoleniowe Projekt I.N.05 Opracowanie modelu obciążenia cieplnego organizmu człowieka przebywającego w warunkach środowiskowych odpowiadających głęboko położonym oddziałom kopalni węgla i miedzi.
Bardziej szczegółowoTECHNOLOGIA PLAZMOWA W ENERGETYCZNYM ZAGOSPODAROWANIU ODPADÓW
Jerzy Wójcicki Andrzej Zajdel TECHNOLOGIA PLAZMOWA W ENERGETYCZNYM ZAGOSPODAROWANIU ODPADÓW 1. OPIS PRZEDSIĘWZIĘCIA 1.1 Opis instalacji Przedsięwzięcie obejmuje budowę Ekologicznego Zakładu Energetycznego
Bardziej szczegółowoANALIZA ROZKŁADU CIŚNIEŃ I PRĘDKOŚCI W PRZEWODZIE O ZMIENNYM PRZEKROJU
Dr inż. Paweł PIETKIEWICZ Dr inż. Wojciech MIĄSKOWSKI Dr inż. Krzysztof NALEPA Piotr LESZCZYŃSKI Uniwersytet Warmińsko-Mazurski w Olsztynie DOI: 10.17814/mechanik.2015.7.283 ANALIZA ROZKŁADU CIŚNIEŃ I
Bardziej szczegółowoCIEPŁO (Q) jedna z form przekazu energii między układami termodynamicznymi. Proces przekazu energii za pośrednictwem oddziaływania termicznego
CIEPŁO, PALIWA, SPALANIE CIEPŁO (Q) jedna z form przekazu energii między układami termodynamicznymi. Proces przekazu energii za pośrednictwem oddziaływania termicznego WYMIANA CIEPŁA. Zmiana energii wewnętrznej
Bardziej szczegółowoPL B1. Zakłady Budowy Urządzeń Spalających ZBUS COMBUSTION Sp. z o.o.,głowno,pl BUP 04/06
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 203050 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 369645 (51) Int.Cl. F23N 5/00 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia: 18.08.2004
Bardziej szczegółowoWspółspalanie biomasy (redukcja CO2) oraz redukcja NOx za pomocą spalania objętościowego
Współspalanie biomasy (redukcja CO2) oraz redukcja NOx za pomocą spalania objętościowego Włodzimierz Błasiak, Profesor* NALCO MOBOTEC EUROPE *Royal Institute of Technology (KTH), Stockholm Division Energy
Bardziej szczegółowoPL B1. JODKOWSKI WIESŁAW APLITERM SPÓŁKA CYWILNA, Wrocław, PL SZUMIŁO BOGUSŁAW APLITERM SPÓŁKA CYWILNA, Oborniki Śląskie, PL
PL 222331 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 222331 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 406139 (51) Int.Cl. F23G 5/027 (2006.01) F23G 7/06 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej
Bardziej szczegółowoInżynieria procesów przetwórstwa węgla, zima 15/16
Inżynieria procesów przetwórstwa węgla, zima 15/16 Ćwiczenia 1 7.10.2015 1. Załóżmy, że balon ma kształt sfery o promieniu 3m. a. Jaka ilość wodoru potrzebna jest do jego wypełnienia, aby na poziomie morza
Bardziej szczegółowoEGZAMIN POTWIERDZAJĄCY KWALIFIKACJE W ZAWODZIE Rok 2018 CZĘŚĆ PRAKTYCZNA
Arkusz zawiera informacje prawnie chronione do momentu rozpoczęcia egzaminu Układ graficzny CKE 017 Nazwa kwalifikacji: Eksploatacja instalacji i urządzeń do wytwarzania i przesyłania energii cieplnej
Bardziej szczegółowoDIF SEK. Część 1 Oddziaływania termiczne i mechaniczne
Część 1 Oddziaływania termiczne i Podstawowe informacje o projekcie Difisek Projekt jest finansowany przez Komisję Europejską w ramach Funduszu badawczego węgla i stali. Głównym celem DIFISEK jest rozpowszechnianie
Bardziej szczegółowoObliczenia osiągów dyszy aerospike przy użyciu pakietu FLUENT Michał Folusiaak
Obliczenia osiągów dyszy aerospike przy użyciu pakietu FLUENT Michał Folusiaak WSTĘP Celem przeprowadzonych analiz numerycznych było rozpoznanie możliwości wykorzystania komercyjnego pakietu obliczeniowego
Bardziej szczegółowoWPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA WŁASNOŚCI TERMOFIZYCZNE STALIWA W STANIE STAŁYM
2/1 Archives of Foundry, Year 200, Volume, 1 Archiwum Odlewnictwa, Rok 200, Rocznik, Nr 1 PAN Katowice PL ISSN 1642-308 WPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA WŁASNOŚCI TERMOFIZYCZNE STALIWA W STANIE STAŁYM D.
Bardziej szczegółowoĆwiczenie N 13 ROZKŁAD CIŚNIENIA WZDŁUś ZWĘśKI VENTURIEGO
LABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW Ćwiczenie N ROZKŁAD CIŚNIENIA WZDŁUś ZWĘśKI VENTURIEGO . Cel ćwiczenia Doświadczalne wyznaczenie rozkładu ciśnienia piezometrycznego w zwęŝce Venturiego i porównanie go z
Bardziej szczegółowo