SYMULACJA PROCESU DEFORMACJI WIELKOKUBATUROWYCH BUDOWLI ZIEMNYCH SIMULATION OF DEFORMATION PROCESS OF LARGE-SIZED SOIL STRUCTURES
|
|
- Seweryna Kwiecień
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 PAWEŁ POPIELSKI, JACEK STASIERSKI SYMULACJA PROCESU DEFORMACJI WIELKOKUBATUROWYCH BUDOWLI ZIEMNYCH SIMULATION OF DEFORMATION PROCESS OF LARGE-SIZED SOIL STRUCTURES Streszczenie Abstract Jednym z elementów oceny poziomu bezpieczeństwa obiektu budowlanego jest interpretacja wyników pomiarów kontrolnych. W artykule przedstawiono procedurę postępowania podczas przygotowania, tarowania i weryfikacji modelu wielkokubaturowej budowli ziemnej do celów wspomagania interpretacji wyników monitoringu na przykładzie składowiska odpadów poflotacyjnych Żelazny Most. Słowa kluczowe: składowisko odpadów, symulacja numeryczna, ocena bezpieczeństwa, monitoring One of the components of establishing the safety valuation level of a construction project is the interpretation of its performance measurements. The paper presents procedures during the preparation, scaling and verification of the large size soil construction project for the purposses of enhancing the interpretation of monitoring results on the example of the Żelazny Most waste disposal plant. Keywords: waste disposal, numerical simulation, assessment of reliability, monitoring Dr inż. Paweł Popielski, dr inż. Jacek Stasierski, Instytut Zaopatrzenia w Wodę i Budownictwa Wodnego, Wydział Inżynierii Środowiska, Politechnika Warszawska.
2 118 Oznaczenia γ ciężar objętościowy n porowatość φ kąt tarcia wewnętrznego c kohezja E moduł odkształcenia υ współczynnik Poissona k współczynnik filtracji 1. Wstęp W większości przypadków przeprowadzenie symulacji numerycznej współpracy budowli z podłożem wymaga ograniczenia rozmiarów schematu obliczeniowego. Stosując metody aproksymacyjne, zmuszeni jesteśmy do poszukiwania kompromisu wynikającego z fizycznych ograniczeń używanego narzędzia. Gwarancją poprawnego odwzorowania pracy półprzestrzeni gruntowej jest odsunięcie granic schematu maksymalnie daleko od granic budowli, co jednak powoduje nieracjonalny wzrost błędu aproksymacji ze względu na rozrzedzenie siatki aproksymacyjnej i jest źródłem pogorszenia dokładności funkcji rozwiązującej, a przede wszystkim jej pochodnych. Z drugiej strony, zbyt ograniczony schemat staje się, na skutek odcięcia obszarów biorących udział w modelowanych zjawiskach, nieadekwatny do rzeczywistości. Ryc. 1. Składowisko Żelazny Most z lotu ptaka Fig. 1. Aerial view of Żelazny Most reservoir Powyższy problem towarzyszy każdemu zadaniu tego rodzaju, jednak dla większości obiektów o przeciętnych rozmiarach i obciążeniach przekazywanych na podłoże można dość łatwo przewidzieć konstrukcję schematu obliczeniowego, gwarantującego uniknięcie
3 119 dużych błędów rozwiązania. W przypadku obiektów wielkokubaturowych, których zasięg oddziaływania na podłoże jest odpowiednio duży, rozstrzygnięcia wymagają dodatkowo inne problemy, nierzadko ze sobą powiązane. Najczęściej dotyczą one konieczności określenia wartości parametrów materiałowych podłoża na dużych głębokościach, znacznie przekraczających głębokości standardowych badań geotechnicznych i trudnych do wiarygodnego przewidywania na podstawie podobnych przypadków. Wraz ze wzrostem głębokości schematu coraz gorzej rozpoznana jest geometria warstw podłoża. W przypadku skomplikowanej geologii utrudnione jest również racjonalne sterowanie gęstością dyskretyzacji schematu i dostateczne zagęszczenie siatki w obszarach ważnych ze względu na dokładność rozwiązania, ponieważ zasoby obliczeniowe angażowane są w odwzorowanie trudnych geometrycznie obszarów materiałowych. Dotychczas najczęściej stosowanym rozwiązaniem w takich przypadkach jest ograniczenie rozważań do warunków płaskiego stanu odkształcenia, co oczywiście wpływa również na ograniczenie dokładności rozwiązania. W niniejszym artykule pokazano technikę postępowania w procesie optymalizacji schematu obliczeniowego, zastosowanego do symulacji oraz oceny przemieszczeń obserwowanych na obwałowaniu wschodnim mokrego składowiska odpadów poflotacyjnych Żelazny Most. Widok składowiska od strony południowo-wschodniej przedstawiono na ryc. 1 (zdjęcie uzyskano dzięki uprzejmości generalnego projektanta firmy HYDROPROJEKT Sp. z o.o.). 2. Warunki i cele symulacji Celem opisywanej analizy było objaśnienie przyczyn przemieszczeń poziomych znacznej wartości reperu nr 208, zlokalizowanego w przekroju XVIE zapory wschodniej składowiska Żelazny Most. Położenie przekroju na planie składowiska zilustrowano na ryc. 2. Przekrój ten znajduje się w miejscu, w którym obwałowanie przecina niewielką, płytką dolinę starego cieku, zaś zapora osiąga największą wysokość. Reper nr 208 usytuowany jest na koronie drugiego etapu obwałowania podstawowego (ryc. 3), dzięki czemu obserwowany jest niemal od początku eksploatacji obiektu. Ze względu na warunki posadowienia oraz wysokość zapory w omawianym przekroju zainstalowano wiele urządzeń kontrolno-pomiarowych, takich jak piezometry otwarte, inklinometry oraz repery głębinowe. Zasięg aparatury głębinowej dochodzi do ok. 100 m poniżej pierwotnego poziomu terenu. Obwałowanie pierwszego etapu, o wysokości ok. 20 m, wykonane jest z gruntów mineralnych niespoistych od piasków średnioziarnistych do żwirów. Obwałowania wyższych etapów, o łącznej wysokości ok. 30 m, wykonane są z odpadów poflotacyjnych odłożonych w przywałowej strefie składowiska. Jest to zwykle materiał o najgrubszym uziarnieniu i najlepszych parametrach mechanicznych. W podłożu można wydzielić dwie zasadnicze strefy. W pierwszej z nich, rozciągającej się od poziomu terenu do głębokości od 20 do 70 m, zalegają utwory polodowcowe w postaci niewielkich soczewek piasków o różnym uziarnieniu, glin, żwirów oraz namułów wymieszanych z trzeciorzędowymi iłami, które budują drugą dolną warstwę podłoża. Warstwa iłów, ze względu na głębokość zalegania, jest znacznie słabiej rozpoznana. W jej górnej części stwierdzono kilka powierzchni nieciągłości, zinterpretowanych jako rezultat nasunięć i zaburzeń glacitektonicznych. Górna strefa największą miąższość osiąga w oko-
4 120 licach osi obwałowania pierwszego etapu składowania. Ze względu na jej dużą zmienność odwzorowanie warstw materiałowych jest bardzo niepewne [2, 3]. Głębiej w podłożu zalegają skały z okresów Triasu i Permu głównie piaskowce, wapienie i dolomity (ryc. 6, warstwy T1, T1-2, P1, P3). Ryc. 2. Plan składowiska z zaznaczonym przekrojem XVIE Fig. 2. Plan of the reservoir location of section XVIE Ryc. 3. Położenie reperu nr 208 w przekroju XVIE Fig. 3. Section XVIE location of the benchmark 208
5 121 Głównym źródłem zasilania górnego poziomu wodonośnego są wody nadosadowe ze składowiska. Z powodu poziomego uwarstwienia materiału zdeponowanego w osadniku w cyklicznym procesie sedymentacji poziomy współczynnik filtracji ma znacznie wyższą wartość niż pionowy. Wskutek tego migracja wody z wnętrza składowiska odbywa się głównie poziomymi warstwami, a zwierciadło wody układa się prawie poziomo aż do strefy przywałowej o szerokości kilkudziesięciu metrów, z której pobierano materiał do nadbudowy niszcząc jego warstwową strukturę. W tej strefie obserwowany jest gwałtowny spadek krzywej depresji, która następnie łagodnie opada w kierunku zewnętrznego drenażu obwałowań. W rejonie skarpy odpowietrznej zapory, o średnim nachyleniu wynoszącym ok. 1:4, zwierciadło wody układa się bardzo nisko średnio ok. 20 m poniżej obrysu skarpy i ma niewielki spadek (ok. 1:7), któremu towarzyszy parcie hydrodynamiczne o stosunkowo niewielkiej wartości. Wszystko to sprawia, że mimo znacznej wysokości już na pierwszy rzut oka zapora wydaje się konstrukcją bezpieczną. Potwierdzają to również wyniki monitoringu geodezyjnego, prowadzonego od początku istnienia zapory. Jest jednak jeden wyjątek. Przemieszczenia poziome reperów w przekroju XVIE, a szczególnie reperu nr 208 osiągają znaczne wartości, wyraźnie odbiegające od oczekiwanej przeciętnej. Ponadto tempo ich przyrostu wzrasta wraz z wysokością składowiska. Wysokość składowania w latach rosła prawie liniowo, z prędkością ok. 1,25 m/rok (ryc. 4), natomiast przemieszczenia poziome reperu 208 prawie kwadratowo, przy jednoczesnej wyraźnej stabilizacji przemieszczeń pionowych (ryc. 5). Ryc. 4. Wysokość składowania w latach Fig. 4. Height of storage in the years Rodzi to pytanie, czy obserwowane zjawisko jest sygnałem osiągnięcia stanu granicznego i początkiem procesu prowadzącego do katastrofy, czy też całkowicie naturalną i bezpieczną reakcją na powolny, lecz systematyczny wzrost obciążenia podłoża? Odpowiedź wymaga sformułowania i weryfikacji szczegółowych hipotez dotyczących jego możliwych przyczyn. Jako najbardziej prawdopodobną hipotezę inicjacji procesu prowadzącego do katastrofy przyjęto głęboki poślizg wzdłuż jednej z powierzchni nieciągłości odkrytej w warstwie iłów. Potwierdzeniem dla niej są obserwacje jednego z inklinometrów, który w pobliżu tej
6 122 powierzchni uległ deformacji uniemożliwiającej wprowadzenie elementu pomiarowego. Zaś przeciwko niej świadczą wyniki wstępnej analizy stateczności obwałowania wraz z podłożem, w rezultacie której dla głębokich powierzchni poślizgu uzyskano minimalną wartość współczynnika stateczności równą blisko 1,7. Jako hipotezę przeciwną przyjęto prawie sprężyste odkształcenie bryły prekonsolidowanego lodowcem podłoża, pod wpływem znacznego obciążenia wtórnego rozłożonego na rozległym obszarze. Wyjąwszy brak innych sygnałów pogorszenia bezpieczeństwa obwałowań, nie ma jednoznacznych argumentów za i przeciw tej hipotezie. Jej weryfikacja stała się głównym celem opisywanej symulacji. 3. Dobór schematu obliczeniowego Ryc. 5. Przemieszczenia poziome i pionowe reperu nr 208 Fig. 5. Horizontal and vertical displacements of benchmark 208 Ze względu na rozmiary obiektu i rozłożenie obciążenia na dużym obszarze przyjęto, że naprężenia pionowe od ciężaru składowiska mogą zanikać znacznie wolniej niż w przypadku podobnych obiektów liniowych (np. zapór wodnych). Wartość obciążenia (ciężar zgromadzonych odpadów) jest również większa niż ciężar wody zgromadzonej w zbiorniku zaporowym o porównywalnym piętrzeniu. Głębokość oddziaływania obciążenia może być znacznie większa niż w typowych przypadkach. Mechanizm, który model powinien odwzorowywać, polega na równomiernym ściskaniu poziomej warstwy podłoża i wyciskaniu materiału od geometrycznego środka składowiska w kierunku obwałowań. Przemieszczenia poziome będą się wówczas sumować na znacznej długości, zanim stan naprężenia
7 123 nie zbliży się dostatecznie do stanu hydrostatycznego ściskania. Teoretycznie więc schemat obliczeniowy powinien obejmować całe składowisko wraz z odpowiednio dużym fragmentem podłoża (ryc. 6) lub sięgać do geometrycznego środka zbiornika, w okolicy którego przemieszczenia poziome powinny całkowicie zanikać, a następnie zmieniać zwrot. Ryc. 6. Szkic składowiska na tle przekroju geologicznego Fig. 6. Sketch of reservoir on the geological section Określenie wrażliwości modelu na położenie granic schematu obliczeniowego przeprowadzono na podstawie serii obliczeń dla schematów o różnej długości i głębokości. Obserwowano wartość składowej poziomej przemieszczenia reperu nr 208, która została przyjęta jako kryterium poprawności schematu. Schemat obliczeniowy, który został uznany za wystarczająco dokładny, wraz z siatką elementów skończonych przedstawiono na ryc. 6. Jego całkowita szerokość wynosi 3500 m, zaś głębokość 400 m poniżej powierzchni terenu. Na rycinie tej przedstawiono również rozkład przemieszczeń poziomych, które osiągają maksymalną wartość w pobliżu osi obwałowania pierwszego etapu, na głębokości blisko 200 m poniżej poziomu terenu, równą ok. 1,5 m. Ryc. 7. Przekrój obliczeniowy wraz z siatką elementów skończonych Fig. 7. Calculation cross section with finite element mesh
8 124 Wartość przemieszczenia poziomego węzła referencyjnego siatki, odpowiadającego położeniu reperu nr 208, w zależności od położenia lewej i prawej granicy schematu obliczeniowego zilustrowano na wykresach na ryc. 8. W obu przypadkach widoczna jest wyraźna tendencja do stabilizacji wartości obserwowanego przemieszczenia wraz ze wzrostem szerokości schematu. Zależność obserwowanego przemieszczenia od głębokości schematu i warunku brzegowego na jego dolnej krawędzi przedstawiono na wykresie na ryc. 9. Dla standardowego warunku brzegowego (podparcie nieprzesuwne) przemieszczenie poziome osiąga wartość maksymalną dla głębokości schematu równej ok. 400 m poniżej poziomu terenu. Przy większych głębokościach zaczyna ujawniać się zjawisko wciągania górnej warstwy przekroju do wnętrza zbiornika (przesunięcie w lewo) na skutek dużych osiadań, swobodnego przesuwu wzdłuż lewej pionowej krawędzi schematu i znacznie niedoszacowanej sztywności warstw gruntu zalegających na dużych głębokościach. Oszacowanie wartości parametrów materiałowych gruntów na dużych głębokościach stanowi osobny, bardzo istotny problem. Dla warunku brzegowego w postaci podparcia przesuwnego, modelującego poślizg bez tarcia wzdłuż poziomej powierzchni nieciągłości, uzyskano wyniki wielokrotnie przekraczające wartości obserwowane w naturze. Dla powierzchni nieciągłości znajdującej się na głębokości ok. 100 m poniżej poziomu terenu przemieszczenia poziome reperu 208 osiągają wartość 7 m. Wydaje się więc, że hipoteza poślizgu po powierzchni nieciągłości jest mało prawdopodobna. Ponadto przeanalizowano wpływ piętrzenia wody w zbiorniku na wartości przemieszczeń poziomych obwałowań. Wpływ ten okazał się niewielki, prawdopodobnie ze względu na wysokie położenie stropu nieprzepuszczalnej warstwy iłów w stosunku do dolnej granicy schematu obliczeniowego. Zależność zmiany przemieszczenia poziomego węzła referencyjnego w funkcji rzędnej zwierciadła wody w zbiorniku pokazano na wykresie na ryc. 10. Ryc. 8. Zależność przemieszczenia poziomego reperu nr 208 od szerokości schematu Fig. 8. Dependence of horizontal displacement of benchmark 208 on width of scheme
9 125 Ryc. 9. Zależność przemieszczenia poziomego reperu nr 208 od głębokości schematu Fig. 9. Dependence of horizontal displacement of benchmark 208 on depth of scheme Ryc. 10. Zależność przemieszczenia poziomego reperu nr 208 od wysokości piętrzenia Fig. 10. Dependence of horizontal displacement of benchmark 208 on head of water 4. Prognoza wskazań reperu nr 208 podczas dalszej nadbudowy składowiska Opierając się na przedstawionym wyżej schemacie obliczeniowym, przygotowano prognozę przemieszczeń poziomych obserwowanego reperu w funkcji wysokości składowania. Prognoza uwzględnia aktualne założenia projektowe w zakresie docelowej rzędnej składowiska oraz geometrii przekroju poprzecznego, tj. wzajemnego usytuowania i wysokości wałów kolejnych etapów. Aktualnie przewiduje się zakończenie nadbudowy składowiska na rzędnej 200 m n.p.m. W schemacie obliczeniowym wydzielono pięć stref materiałowych. Są to:
10 126 1) odpady zdeponowane we wnętrzu składowiska, 2) odpady wbudowane w obwałowania od etapu drugiego wzwyż, 3) grunty rodzime niespoiste wbudowane w obwałowania pierwszego etapu, 4) pierwsza (górna) warstwa podłoża o miąższości 70 m utwory lodowcowe (piaski, gliny, żwiry oraz namuły) przemieszane z rodzimymi iłami trzeciorzędowymi, 5) druga (dolna) warstwa podłoża o miąższości 330 m jednorodne iły trzeciorzędowe. Wartości parametrów materiałowych przyjęto za [1, 2] dla odpadów i wałów od etapu drugiego wzwyż [dok. arch.], dla obwałowań pierwszego etapu oraz [2, 3] dla podłoża. Ponadto w warstwach podłoża wydzielono podwarstwy o jednakowej miąższości, w których zróżnicowano sztywność, zwiększając wartość modułu odkształcenia wraz z głębokością [4, 5]. W górnej warstwie podłoża (czwartorzęd) wydzielono cztery takie podwarstwy, w dolnej (trzeciorzęd) dwie. Wartości parametrów materiałowych przyjętych do obliczeń zestawiono w tablicy 1. Wyniki obliczeń przedstawiono na wykresie ryc. 10. Tablica 1 Wartości parametrów materiałowych przyjętych do obliczeń Nr Nr warstwy podwarstwy γ n ϕ c E ν k [ ] [ ] [kn/m 3 ] [%] [ ] [kpa] [MPa] [ ] [m/d] 1 20, ,36 5,0 2 20, ,30 5,0 3 20, ,25 50, , ,25 1,0 2 22, ,30 1,0 3 22, ,35 1,0 4 22, ,35 1, , ,35 0, , ,40 0,01 Ryc. 11. Prognoza przemieszczenia reperu nr 208 w funkcji wysokości składowania Fig. 11. Prognosis of horizontal displacement of benchmark 208 in relation to height of storage
11 127 Wraz ze wzrostem poziomu składowania przemieszczenia poziome w przekroju XVIE będą nadal rosnąć. W przypadku reperu nr 208 mogą osiągnąć wartość ok. 1 m. Ze względu na przesunięcie obwałowań obecnie eksploatowanego etapu podwyższania do wnętrza składowiska oraz znaczne złagodzenie nachylenia skarpy odpowietrznej zapory obserwowane przyrosty przemieszczeń poziomych powinny się w znacznym stopniu ustabilizować, nie przekraczając mm na metr przyrostu wysokości składowania. 5. Podsumowanie Przedstawiona wyżej analiza pozwoliła na sformułowanie następujących wniosków: Wysoce prawdopodobne jest, że wskazania reperu nr 208 są rezultatem naturalnej reakcji podłoża na wzrost obciążenia wskutek nadbudowy składowiska. Nie stwierdzono przesłanek potwierdzających hipotezę o zainicjowaniu procesu destrukcji wskutek osiągnięcia stanu granicznego w części obszaru podłoża. Możliwe jest, pod warunkiem uzyskania wystarczająco precyzyjnych wartości parametrów materiałowych dla głębokich warstw podłoża, opracowanie długoterminowej prognozy przemieszczeń. Prognoza taka może być podstawą do szybkiej oceny poziomu stateczności zapory przez identyfikację procesów zniszczenia w ich początkowej fazie. Powyższe wnioski należy, oczywiście, traktować z właściwą ostrożnością. Nie wykluczają one kategorycznie wystąpienia w przyszłości stanów awaryjnych, a jedynie pomagają przypisać prawdopodobieństwo ich wystąpienia na podstawie aktualnie dostępnych przesłanek. Prognozy powstałe w wyniku podobnych symulacji powinny ułatwiać interpretację wyników monitoringu. Również wyniki monitoringu powinny być podstawą weryfikacji poprawności prognozy i w razie potrzeby jej aktualizacji. Literatura [1] M ł ynarek Z., Tschuschke W., Wierzbicki J., Wykorzystanie metody sondowania statycznego i badania dylatometrycznego do oceny parametrów geotechnicznych odpadów kopalnianych, Nowoczesne metody badań gruntów, Seminarium ITB, Warszawa, maj 2003, [2] Z a j b e r e t A., W r z o s e k K., Składowisko odpadów poflotacyjnych Żelazny Most. Projekt pasmowego drenażu pierścieniowego, X Jubileuszowa Konferencja Technicznej Kontroli Zapór, Kielce, czerwca 2003, [3] K r ó l P., S o r b i a n P., T r u t y A., W o l s k i W., Zastosowanie metod komputerowych w ocenie stanu zapór składowiska Żelazny Most, XIV Konferencja Naukowa Metody Komputerowe w Projektowaniu i Analizie Konstrukcji Hydrotechnicznych, Korbielów 2002, [4] Georgiannou V.N., Rampello S., Silvestri F., Static and dynamic measurements of undrained stiffness on natural overconsolidated clays, Proc. 10 th Firence, Vol. 1, 1991, [5] P o p i e l s k i P., S t a s i e r s k i J., Zastosowanie pakietu HYDRO-GEO w geotechnice i hydrotechnice, dokładności obliczeń numerycznych, analiza wstecz, XX Ogólnopolska Konferencja Warsztat Pracy Projektanta Konstrukcji, Wisła Ustroń, marzec 2005.
Nasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja)
Nasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja) Poradnik Inżyniera Nr 37 Aktualizacja: 10/2017 Program: Plik powiązany: MES Konsolidacja Demo_manual_37.gmk Wprowadzenie Niniejszy przykład ilustruje zastosowanie
Analiza stateczności zbocza
Przewodnik Inżyniera Nr 25 Aktualizacja: 06/2017 Analiza stateczności zbocza Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_25.gmk Celem niniejszego przewodnika jest analiza stateczności zbocza (wyznaczenie
Zakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów:
Zakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów: Wytrzymałość gruntów: równanie Coulomba, parametry wytrzymałościowe, zależność parametrów wytrzymałościowych od wiodących cech geotechnicznych gruntów
Analiza fundamentu na mikropalach
Przewodnik Inżyniera Nr 36 Aktualizacja: 09/2017 Analiza fundamentu na mikropalach Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_en_36.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie wykorzystania
Projektowanie ściany kątowej
Przewodnik Inżyniera Nr 2 Aktualizacja: 02/2016 Projektowanie ściany kątowej Program powiązany: Ściana kątowa Plik powiązany: Demo_manual_02.guz Niniejszy rozdział przedstawia problematykę projektowania
Warszawa, 22 luty 2016 r.
tel.: 022/ 380 12 12; fax.: 0 22 380 12 11 e-mail: biuro.warszawa@grontmij.pl 02-703 Warszawa, ul. Bukowińska 22B INWESTOR: Wodociągi Białostockie Sp. z o. o. ul. Młynowa 52/1, 15-404 Białystok UMOWA:
Wyłączenie redukcji parametrów wytrzymałościowych ma zastosowanie w następujących sytuacjach:
Przewodnik Inżyniera Nr 35 Aktualizacja: 01/2017 Obszary bez redukcji Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_35.gmk Wprowadzenie Ocena stateczności konstrukcji z wykorzystaniem metody elementów skończonych
Stateczność zbocza skalnego ściana skalna
Przewodnik Inżyniera Nr 29 Aktualizacja: 06/2017 Stateczność zbocza skalnego ściana skalna Program: Stateczność zbocza skalnego Plik powiązany: Demo_manual_29.gsk Niniejszy Przewodnik Inżyniera przedstawia
Egzamin z MGIF, I termin, 2006 Imię i nazwisko
1. Na podstawie poniższego wykresu uziarnienia proszę określić rodzaj gruntu, zawartość głównych frakcji oraz jego wskaźnik różnoziarnistości (U). Odpowiedzi zestawić w tabeli: Rodzaj gruntu Zawartość
PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU
PROGRAM WALL1 (10.92) Autor programu: Zbigniew Marek Michniowski Program do wyznaczania głębokości posadowienia ścianek szczelnych. PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU Program służy do wyznaczanie minimalnej
PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU
PROGRAM POSA2 (12.11) Autorzy programu: Zbigniew Marek Michniowski Dariusz Petyniak Program do obliczania posadowień bezpośrednich zgodnie z normą PN-81/B-03020. PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU Program POSA2
Zapora ziemna analiza przepływu ustalonego
Przewodnik Inżyniera Nr 32 Aktualizacja: 01/2017 Zapora ziemna analiza przepływu ustalonego Program: MES - przepływ wody Plik powiązany: Demo_manual_32.gmk Wprowadzenie Niniejszy Przewodnik przedstawia
PROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ
TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń
Osiadanie kołowego fundamentu zbiornika
Przewodnik Inżyniera Nr 22 Aktualizacja: 01/2017 Osiadanie kołowego fundamentu zbiornika Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_22.gmk Celem przedmiotowego przewodnika jest przedstawienie analizy osiadania
Kolokwium z mechaniki gruntów
Zestaw 1 Zadanie 1. (6 pkt.) Narysować wykres i obliczyć wypadkowe parcia czynnego wywieranego na idealnie gładką i sztywną ściankę. 30 kpa γ=17,5 kn/m 3 Zadanie 2. (6 pkt.) Obliczyć ile wynosi obciążenie
Dokumentacja geotechniczna dla dojazdu wraz z parkingiem do inwestycji na rogu ul. Kościuszki i Al. Wojska Polskiego w Pruszkowie.
Dokumentacja geotechniczna dla dojazdu wraz z parkingiem do inwestycji na rogu ul. Kościuszki i Al. Wojska Polskiego w Pruszkowie. Zleceniodawca: Biuro Projektów Architektonicznych i Budowlanych AiB Sp.z
Analiza stateczności stoku w Ropie
Zał. 9 Analiza stateczności stoku w Ropie Wykonał: dr inż. Włodzimierz Grzywacz... Kraków, listopad 2012 2 Obliczenia przeprowadzono przy pomocy programu numerycznego PROGEO opracowanego w Instytucie Techniki
Osiadanie fundamentu bezpośredniego
Przewodnik Inżyniera Nr. 10 Aktualizacja: 02/2016 Osiadanie fundamentu bezpośredniego Program powiązany: Plik powiązany: Fundament bezpośredni Demo_manual_10.gpa Niniejszy rozdział przedstawia problematykę
OPINIA GEOTECHNICZNA dla projektowanej przebudowy drogi w Łuczynie (gm. Dobroszyce) działki nr 285, 393, 115, 120
FIZJO - GEO Geologia, geotechnika, fizjografia i ochrona środowiska ul. Paderewskiego 19; 51-612 Wrocław tel. 71.348.45.22; 601.84.48.05; fax 71.372.89.90 OPINIA GEOTECHNICZNA dla
Wykopy - wpływ odwadniania na osiadanie obiektów budowlanych.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Wykopy - wpływ odwadniania na osiadanie obiektów budowlanych. Obniżenie zwierciadła wody podziemnej powoduje przyrost naprężenia w gruncie, a w rezultacie
GeoPlus Badania Geologiczne i Geotechniczne. Dr Piotr Zawrzykraj 02-775 Warszawa, ul. Alternatywy 5 m. 81, tel. 0-605-678-464, www.geoplus.com.
GeoPlus Badania Geologiczne i Geotechniczne Dr Piotr Zawrzykraj 02-775 Warszawa, ul. Alternatywy 5 m. 81, tel. 0-605-678-464, www.geoplus.com.pl NIP 658-170-30-24, REGON 141437785 e-mail: Piotr.Zawrzykraj@uw.edu.pl,
Maciej Kordian KUMOR. BYDGOSZCZ 12 stycznia 2012 roku. Katedra Geotechniki Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska
KUJAWSKO-POMORSKA OKRĘGOWA IZBA INŻYNIERÓW BUDOWNICTWA BYDGOSZCZ 12 stycznia 2012 roku Maciej Kordian KUMOR Katedra Geotechniki Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska Uniwersytet Technologiczno-Przyrodniczy
Obszary sprężyste (bez możliwości uplastycznienia)
Przewodnik Inżyniera Nr 34 Aktualizacja: 01/2017 Obszary sprężyste (bez możliwości uplastycznienia) Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_34.gmk Wprowadzenie Obciążenie gruntu może powodować powstawanie
Uwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego
Uwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego mechanizmu ścinania. Grunty luźne nie tracą nośności gwałtownie
Analiza ściany oporowej
Przewodnik Inżyniera Nr 3 Aktualizacja: 02/2016 Analiza ściany oporowej Program powiązany: Plik powiązany: Ściana oporowa Demo_manual_03.gtz Niniejszy rozdział przedstawia przykład obliczania istniejącej
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)
OPINIA GEOTECHNICZNA
FIZJO-GEO Rinke Mariusz Geologia, geotechnika fizjografia i ochrona środowiska ul. Paderewskiego 19; 51-612 Wrocław tel. 71.348.45.22; 601.84.48.05; fax 71.372.89.90 OPINIA GEOTECHNICZNA
Geotechniczne aspekty budowy głębokich wykopów
Geotechniczne aspekty budowy głębokich wykopów Dr inż. Monika Mitew-Czajewska Politechnika Warszawska, Wydział Inżynierii Lądowej W Warszawie prowadzi się obecnie wiele inwestycji (tuneli komunikacyjnych
PROJEKT GEOTECHNICZNY
Nazwa inwestycji: PROJEKT GEOTECHNICZNY Budynek lodowni wraz z infrastrukturą techniczną i zagospodarowaniem terenu m. Wojcieszyce, ul. Leśna, 66-415 gmina Kłodawa, działka nr 554 (leśniczówka Dzicz) jedn.ewid.
Zleceniodawca: PROEKOBUD Przedsiębiorstwo Projektowo-Usługowe ul. Grota Roweckiego 8/6 52 220 Wrocław
BIURO GEOLOGICZNE BUGEO 05-220 Zielonka, ul. Poniatowskiego 16 tel./fax. 22 7818513, 501784861, e-mail: biuro@bugeo.com.pl Zleceniodawca: PROEKOBUD Przedsiębiorstwo Projektowo-Usługowe ul. Grota Roweckiego
Analiza osiadania terenu
Przewodnik Inżyniera Nr 21 Aktualizacja: 01/2017 Analiza osiadania terenu Program: Plik powiązany: MES Demo_manual_21.gmk Celem przedmiotowego przewodnika jest przedstawienie analizy osiadania terenu pod
PROJEKT GEOTECHNICZNY
PROJEKT GEOTECHNICZNY Spis treści 1. Wstęp... 3 1.1. Przedmiot i cel opracowania... 3 1.2. Podstawy prawne... 3 1.3. Lokalizacja obiektu... 3 2. Analiza sposobu posadowienia w oparciu o dokumentację badań
, u. sposób wyznaczania: x r = m. x n, Zgodnie z [1] stosuje się następujące metody ustalania parametrów geotechnicznych:
Wybrane zagadnienia do projektu fundamentu bezpośredniego według PN-B-03020:1981 1. Wartości charakterystyczne i obliczeniowe parametrów geotechnicznych oraz obciążeń Wartości charakterystyczne średnie
Dokumentacja i badania dla II kategorii geotechnicznej Dokumentacja geotechniczna warunków posadowienia.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Dokumentacja i badania dla II kategorii geotechnicznej Dokumentacja geotechniczna warunków posadowienia. Badania kategorii II Program badań Program powinien określać
Wykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Wykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą. W przypadkach występowania
on behavior of flood embankments
Michał Grodecki * Wpływ hydrogramu fali powodziowej na zachowanie się wałów przeciwpowodziowych Influence of a flood wave hydrograph on behavior of flood embankments Streszczenie Abstract W artykule przedstawiono
Podstawowe przypadki (stany) obciążenia elementów : 1. Rozciąganie lub ściskanie 2. Zginanie 3. Skręcanie 4. Ścinanie
Podstawowe przypadki (stany) obciążenia elementów : 1. Rozciąganie lub ściskanie 2. Zginanie 3. Skręcanie 4. Ścinanie Rozciąganie lub ściskanie Zginanie Skręcanie Ścinanie 1. Pręt rozciągany lub ściskany
GEO GAL USŁUGI GEOLOGICZNE mgr inż. Aleksander Gałuszka Rzeszów, ul. Malczewskiego 11/23,tel
GEO GAL USŁUGI GEOLOGICZNE mgr inż. Aleksander Gałuszka 35-114 Rzeszów, ul. Malczewskiego 11/23,tel 605965767 GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA (Opinia geotechniczna, Dokumentacja badań podłoża gruntowego,
Zapora ziemna analiza przepływu nieustalonego
Przewodnik Inżyniera Nr 33 Aktualizacja: 01/2017 Zapora ziemna analiza przepływu nieustalonego Program: MES - przepływ wody Plik powiązany: Demo_manual_33.gmk Wprowadzenie Niniejszy Przewodnik przedstawia
Zasady wymiarowania nasypów ze zbrojeniem w podstawie.
Piotr Jermołowicz Zasady wymiarowania nasypów ze zbrojeniem w podstawie. Dla tego typu konstrukcji i rodzajów zbrojenia, w ramach pierwszego stanu granicznego, sprawdza się stateczność zewnętrzną i wewnętrzną
DWUTEOWA BELKA STALOWA W POŻARZE - ANALIZA PRZESTRZENNA PROGRAMAMI FDS ORAZ ANSYS
Proceedings of the 5 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 19-20, 2006 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
Pale fundamentowe wprowadzenie
Poradnik Inżyniera Nr 12 Aktualizacja: 09/2016 Pale fundamentowe wprowadzenie Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie problematyki stosowania oprogramowania pakietu GEO5 do obliczania fundamentów
Wytrzymałość gruntów organicznych ściśliwych i podmokłych.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Wytrzymałość gruntów organicznych ściśliwych i podmokłych. Każda zmiana naprężenia w ośrodku gruntowym wywołuje zmianę jego porowatości. W przypadku mało ściśliwych
Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali
Poradnik Inżyniera Nr 18 Aktualizacja: 09/2016 Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_18.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie
Projekt ciężkiego muru oporowego
Projekt ciężkiego muru oporowego Nazwa wydziału: Górnictwa i Geoinżynierii Nazwa katedry: Geomechaniki, Budownictwa i Geotechniki Zaprojektować ciężki pionowy mur oporowy oraz sprawdzić jego stateczność
Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki PROBLEMY ZWIĄZANE Z OCENĄ STANU TECHNICZNEGO PRZEWODÓW STALOWYCH WYSOKICH KOMINÓW ŻELBETOWYCH
Bogusław LADECKI Andrzej CICHOCIŃSKI Akademia Górniczo-Hutnicza Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki PROBLEMY ZWIĄZANE Z OCENĄ STANU TECHNICZNEGO PRZEWODÓW STALOWYCH WYSOKICH KOMINÓW ŻELBETOWYCH
Nasypy projektowanie.
Piotr Jermołowicz - Inżynieria Środowiska Szczecin Nasypy projektowanie. 1. Dokumentacja projektowa 1.1. Wymagania ogólne Nasypy należy wykonywać na podstawie dokumentacji projektowej. Projekty stanowiące
DOKUMENTACJA GEOTECHNICZNA dla projektu przebudowy drogi w m. Nowa Wieś gmina Kozienice
DOKUMENTACJA GEOTECHNICZNA dla projektu przebudowy drogi w m. Nowa Wieś gmina Kozienice Miejscowość: Nowa Wieś Powiat: Kozienice Województwo: mazowieckie Opracował: mgr inż. Lucjan SITO inż. Jacek Oleksik
GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA
INWESTOR: Zakład Wodociągów i Kanalizacji w Wiązownie Ul. Boryszewska 2 05-462 Wiązowna OPRACOWANIE OKREŚLAJĄCE GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA dla potrzeb projektu budowlano wykonawczego: Budowa zbiornika
KOMPUTEROWE MODELOWANIE I OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZBIORNIKÓW NA GAZ PŁYNNY LPG
Leon KUKIEŁKA, Krzysztof KUKIEŁKA, Katarzyna GELETA, Łukasz CĄKAŁA KOMPUTEROWE MODELOWANIE I OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZBIORNIKÓW NA GAZ PŁYNNY LPG Streszczenie W artykule przedstawiono komputerowe modelowanie
Opinia geotechniczna. Nowy Magazyn Opon Bridgestone Poznań Sp. z o.o. Ściana szczelinowa WNIOSKI
Poznań, dnia 31 października 2016 r. Opinia geotechniczna. Nowy Magazyn Opon Bridgestone Poznań Sp. z o.o. Ściana szczelinowa WNIOSKI Prezentowana Opinia geotechniczna została wykonana w celu określenia
Wykorzystanie wzoru na osiadanie płyty statycznej do określenia naprężenia pod podstawą kolumny betonowej
Wykorzystanie wzoru na osiadanie płyty statycznej do określenia naprężenia pod podstawą kolumny betonowej Pro. dr hab. inż. Zygmunt Meyer, mgr inż. Krzyszto Żarkiewicz Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny
WYNIKI BADAŃ PODŁOŻA GRUNTOWEGO I KONSTRUKCJI NAWIERZCHNI UL. JANA PAWŁA II W HALINOWIE
MG PROJEKT ul. Śreniawitów 1/44, 03-188 Warszawa, tel./fax. (22) 100-59-89, 601-200-706, mgprojekt.geologia@wp.pl WYNIKI BADAŃ PODŁOŻA GRUNTOWEGO I KONSTRUKCJI NAWIERZCHNI UL. JANA PAWŁA II W HALINOWIE
Analiza obudowy wykopu z jednym poziomem kotwienia
Przewodnik Inżyniera Nr 6 Aktualizacja: 02/2016 Analiza obudowy wykopu z jednym poziomem kotwienia Program powiązany: Ściana analiza Plik powiązany: Demo_manual_06.gp2 Niniejszy rozdział przedstawia problematykę
Stateczność zapory Czaniec przy uwzględnieniu wykonywanej przesłony antyfiltracyjnej
XIII Konferencja Naukowa - Korbielów 2001 Metody Komputerowe w Projektowaniu i Analizie Konstrukcji Hydrotechnicznych Stateczność zapory Czaniec przy uwzględnieniu wykonywanej przesłony antyfiltracyjnej
D O K U M E N T A C J A G E O T E C H N I C Z N A ( O P I N I A G E O T E C H N I C Z N A )
www.geodesign.pl geodesign@geodesign.pl 87-100 Toruń, ul. Rolnicza 8/13 GSM: 515170150 NIP: 764 208 46 11 REGON: 572 080 763 D O K U M E N T A C J A G E O T E C H N I C Z N A ( O P I N I A G E O T E C
Analiza obudowy wykopu z pięcioma poziomami kotwienia
Przewodnik Inżyniera Nr 7 Aktualizacja: 02/2016 Analiza obudowy wykopu z pięcioma poziomami kotwienia Program powiązany: Ściana analiza Plik powiązany: Demo_manual_07.gp2 Niniejszy rozdział przedstawia
Załącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża
Załącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża D.1 e używane w załączniku D (1) Następujące symbole występują w Załączniku D: A' = B' L efektywne obliczeniowe pole powierzchni
OPINIA GEOLOGICZNA ZAKŁAD PROJEKTOWY. Przebudowa nawierzchni gruntowej. Projekt zagospodarowania terenu
ZAKŁAD PROJEKTOWY Umowa WZP/271.9-46/11. HAL SAN ul. Przyjaźni 4E/3 53-030 Wrocław OBIEKT ADRES OBIEKTU STADIUM INWESTOR Przebudowa nawierzchni gruntowej ul. Lipowa w Ciechowie Projekt zagospodarowania
Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 3.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1. [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
Projekt: Wzmocnienie skarpy w Steklnie_09_08_2006_g Strona 1 Geometria Ściana oporowa posadowienie w glinie piaszczystej z domieszką Ŝwiru Wysokość ściany H [m] 3.07 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość
Grupy nośności vs obliczanie nośności podłoża.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Grupy nośności vs obliczanie nośności podłoża. Nadrzędnym celem wzmacniania podłoża jest dostosowanie jego parametrów do wymogów eksploatacyjnych posadawianych
Analiza konstrukcji ściany Dane wejściowe
Analiza konstrukcji ściany Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Konstrukcje stalowe : Współczynnik częściowy nośności
Parcie i odpór gruntu. oddziaływanie gruntu na konstrukcje oporowe
Parcie i odpór gruntu oddziaływanie gruntu na konstrukcje oporowe Parcie i odpór gruntu oddziaływanie gruntu na konstrukcje oporowe Mur oporowy, Wybrzeże Wyspiańskiego (przy moście Grunwaldzkim), maj 2006
Dobór parametrów odkształceniowych i wytrzymałościowych gruntów organicznych do projektowania posadowienia budowli
KONFERENCJA GRUNTY ORGANICZNE JAKO PODŁOŻE BUDOWLANE Dobór parametrów odkształceniowych i wytrzymałościowych gruntów organicznych do projektowania Prof. dr hab. inż. Zbigniew Lechowicz Dr inż. Grzegorz
MODELOWANIE POŁĄCZEŃ TYPU SWORZEŃ OTWÓR ZA POMOCĄ MES BEZ UŻYCIA ANALIZY KONTAKTOWEJ
Jarosław MAŃKOWSKI * Andrzej ŻABICKI * Piotr ŻACH * MODELOWANIE POŁĄCZEŃ TYPU SWORZEŃ OTWÓR ZA POMOCĄ MES BEZ UŻYCIA ANALIZY KONTAKTOWEJ 1. WSTĘP W analizach MES dużych konstrukcji wykonywanych na skalę
OPINIA GEOTECHNICZNA określająca warunki gruntowo - wodne w rejonie projektowanej inwestycji w ulicy Tatrzańskiej w Wałbrzychu
Finansujący: Pracownia Projektowa Instalacyjna mgr inż. Mirosława Szewc ul. I. Grabowskiej 25/10, 58-304 Wałbrzych Wykonawca: Usługi Geologiczne i Geodezyjne GEOMETR K. Kominowski ul. Słoneczna 23, 58-310
Analiza ściany żelbetowej Dane wejściowe
Analiza ściany żelbetowej Dane wejściowe Projekt Data : 0..05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99-- : Mur zbrojony : Konstrukcje
Wpływ warunków górniczych na stan naprężenia
XV WARSZTATY GÓRNICZE 4-6 czerwca 2012r. Czarna k. Ustrzyk Dolnych - Bóbrka Wpływ warunków górniczych na stan naprężenia i przemieszczenia wokół wyrobisk korytarzowych Tadeusz Majcherczyk Zbigniew Niedbalski
Zadanie 2. Zadanie 4: Zadanie 5:
Zadanie 2 W stanie naturalnym grunt o objętości V = 0.25 m 3 waży W = 4800 N. Po wysuszeniu jego ciężar spada do wartości W s = 4000 N. Wiedząc, że ciężar właściwy gruntu wynosi γ s = 27.1 kn/m 3 określić:
OPTYMALIZACJA SZEROKOŚCI PASÓW OCHRONNYCH PRZY ODKRYWKOWEJ EKSPLOATACJI KOPALIN POSPOLITYCH
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 33 Zeszyt 1 2009 Andrzej Batog*, Maciej Hawrysz* OPTYMALIZACJA SZEROKOŚCI PASÓW OCHRONNYCH PRZY ODKRYWKOWEJ EKSPLOATACJI KOPALIN POSPOLITYCH 1. Wstęp W ciągu ostatnich, co
Przykład analizy nawierzchni jezdni asfaltowej w zakresie sprężystym. Marek Klimczak
Przykład analizy nawierzchni jezdni asfaltowej w zakresie sprężystym Marek Klimczak Maj, 2015 I. Analiza podatnej konstrukcji nawierzchni jezdni Celem ćwiczenia jest wykonanie numerycznej analizy typowej
Analiza konsolidacji gruntu pod nasypem
Przewodnik Inżyniera Nr 11 Aktualizacja: 02/2016 Analiza konsolidacji gruntu pod nasypem Program powiązany: Osiadanie Plik powiązany: Demo_manual_11.gpo Niniejszy rozdział przedstawia problematykę analizy
Spis treści 1 WSTĘP 4 2 OPIS ZASTOSOWANYCH METOD BADAWCZYCH 5 3 WYNIKI PRAC TERENOWYCH I BADAŃ LABORATORYJNYCH 7 4 PODSUMOWANIE I WNIOSKI 11
Spis treści 1 WSTĘP 4 1.1 PODSTAWY FORMALNE 4 1.2 CEL I ZAKRES 4 1.3 MATERIAŁY WYJŚCIOWE 5 2 OPIS ZASTOSOWANYCH METOD BADAWCZYCH 5 2.1 OTWORY BADAWCZE 5 2.2 SONDOWANIA GEOTECHNICZNE 6 2.3 OPRÓBOWANIE 6
ZAMAWIAJĄCY: Zakład Wodociągów i Kanalizacji w Ciechanowie Sp. z o.o. ul. Gostkowska 81 06 400 Ciechanów
BIURO TECHNICZNO-HANDLOWE CIEPŁOWNICTWA WODOCIĄGÓW I KANALIZACJI CEWOK Sp. z o.o. 03-707 WARSZAWA ul. Floriańska 2 www.cewok.pl e-mail: cewok@cewok.pl Prezes 22 670 22 17 Centrala 22 618 06 03 Fax 22 670
PRACOWNIA GEOTECHNIKI, GEOLOGII INśYNIERSKIEJ, HYDROGEOLOGII I OCHRONY ŚRODOWISKA. Luty 2014 r.
GEOSTUDIO PRACOWNIA GEOTECHNIKI, GEOLOGII INśYNIERSKIEJ, HYDROGEOLOGII I OCHRONY ŚRODOWISKA Opinia geotechniczna zawierająca warunki posadowienia dla budowy kanalizacji sanitarnej w Al. RóŜ i ul. Orzechowej
GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA do projektu budowy sali sportowej przy Zespole Szkół nr 2 przy ul. Pułaskiego 7 w Otwocku
odwierty geologiczne studnie głębinowe www.georotar.pl tel. 608 190 290 Zamawiający : Firma Inżynierska ZG-TENSOR mgr inż. Zbigniew Gębczyński ul. Janowicka 96 43 512 Janowice GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA
mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia
Analiza dynamiczna fundamentu blokowego obciążonego wymuszeniem harmonicznym
Analiza dynamiczna fundamentu blokowego obciążonego wymuszeniem harmonicznym Tomasz Żebro Wersja 1.0, 2012-05-19 1. Definicja zadania Celem zadania jest rozwiązanie zadania dla bloku fundamentowego na
Gdańska Infrastruktura Wodociągowo - Kanalizacyjna Sp. z o.o. ul.kartuska Gdańsk
Adnotacje urzędowe: Zamawiający: Gdańska Infrastruktura Wodociągowo - Kanalizacyjna Sp. z o.o. ul.kartuska 201 80-122 Gdańsk Jednostka projektowa HIGHWAY Piotr Urbański 80-180 Gdańsk; ul. Jeleniogórska
Obliczenia ściany oporowej Dane wejściowe
Obliczenia ściany oporowej Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.005 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99 : Ściana murowana (kamienna)
STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA
Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA oprac. dr inż. Jarosław Filipiak Cel ćwiczenia 1. Zapoznanie się ze sposobem przeprowadzania statycznej
Opinia geotechniczna. dla projektowanej budowy Parku Wodnego w Częstochowie przy ul. Dekabrystów. Sp. z o.o.
BIURO BADAWCZO-PROJEKTOWE Geologii i Ochrony Środowiska Istnieje od 1988 r. Zamówił i sfinansował: ul. Tartakowa 82, tel. +48 34 372-15-91/92 42-202 Częstochowa fax +48 34 392-31-53 http://www.geobios.com.pl
gruntów Ściśliwość Wytrzymałość na ścinanie
Właściwości mechaniczne gruntów Ściśliwość Wytrzymałość na ścinanie Ściśliwość gruntów definicja, podstawowe informacje o zjawisku, podstawowe informacje z teorii sprężystości, parametry ściśliwości, laboratoryjne
Analiza przemieszczeń przyczółka mostu posadowionego bezpośrednio w osłonie ścianki szczelnej
Analiza przemieszczeń przyczółka mostu posadowionego bezpośrednio w osłonie ścianki szczelnej Mgr inż. Michał Wymysłowski, dr hab. inż. Zygmunt Kurałowicz prof. nadzw. PG Politechnika Gdańska, Wydział
ANALYSIS OF ROAD EMBANKMENT STABILITY IN THE CONDITIONS OF FLOOD WATER ATTACK ANALIZA STATECZNOSCI NASYPU DROGOWEGO W WARUNKACH ATAKU WODY POWODZIOWEJ
15. medzinárodná vedecká konferencia Riešenie krízových situácií v špecifickom prostredí, Fakulta špeciálneho inžinierstva ŽU, Žilina, 2. - 3. jún 2010 ANALYSIS OF ROAD EMBANKMENT STABILITY IN THE CONDITIONS
Projekt głębokości wbicia ścianki szczelnej stalowej i doboru profilu stalowego typu U dla uzyskanego maksymalnego momentu zginającego
Projekt głębokości wbicia ścianki szczelnej stalowej i doboru profilu stalowego typu U dla uzyskanego maksymalnego momentu zginającego W projektowaniu zostanie wykorzystana analityczno-graficzna metoda
Projektowanie konstrukcji nawierzchni
Projektowanie konstrukcji nawierzchni Projektowanie konstrukcji nawierzchni w oparciu o Katalog Typowych Konstrukcji Podatnych i Półsztywnych mgr inż. Mariusz Jaczewski p. 55 GG mariusz.jaczewski@wilis.pg.gda.pl
Rola innowacji w ocenie ryzyka eksploatacji obiektów hydrotechnicznych
Politechnika Krakowska Instytut Inżynierii i Gospodarki Wodnej Rola innowacji w ocenie ryzyka eksploatacji obiektów hydrotechnicznych XXVI Konferencja Naukowa Metody Komputerowe w Projektowaniu i Analizie
Nasyp budowlany i makroniwelacja.
Piotr Jermołowicz - Inżynieria Środowiska Szczecin Nasyp budowlany i makroniwelacja. Nasypem nazywamy warstwę lub zaprojektowaną budowlę ziemną z materiału gruntowego, która powstała w wyniku działalności
WYZNACZANIE KSZTAŁTU PROFILU STATECZNEGO METODA MASŁOWA Fp
WYZNACZANIE KSZTAŁTU PROFILU STATECZNEGO METODA MASŁOWA Fp Metoda Masłowa Fp, zwana równieŝ metodą jednakowej stateczności słuŝy do wyznaczania kształtu profilu zboczy statecznych w gruntach spoistych.
Zarys geotechniki. Zenon Wiłun. Spis treści: Przedmowa/10 Do Czytelnika/12
Zarys geotechniki. Zenon Wiłun Spis treści: Przedmowa/10 Do Czytelnika/12 ROZDZIAŁ 1 Wstęp/l 3 1.1 Krótki rys historyczny/13 1.2 Przegląd zagadnień geotechnicznych/17 ROZDZIAŁ 2 Wiadomości ogólne o gruntach
Podłoże warstwowe z przypowierzchniową warstwą słabonośną.
Piotr Jermołowicz - Inżynieria Środowiska Szczecin Podłoże warstwowe z przypowierzchniową warstwą słabonośną. W przypadkach występowania bezpośrednio pod fundamentami słabych gruntów spoistych w stanie
Dokumentowanie geologiczno inżynierskie dla potrzeb budownictwa drogowego
I WARMIŃSKO-MAZURSKA KONFERENCJA DROGOWA EKONOMICZNIE UZASADNIONE ROZWIĄZANIA NA DROGACH SAMORZĄDOWYCH 21.06.2017 Dokumentowanie geologiczno inżynierskie dla potrzeb budownictwa drogowego dr Jan Damicz,
BADANIA UZUPEŁNIONE SYMULACJĄ NUMERYCZNĄ PODSTAWĄ DZIAŁANIA EKSPERTA
dr inż. Paweł Sulik Zakład Konstrukcji i Elementów Budowlanych BADANIA UZUPEŁNIONE SYMULACJĄ NUMERYCZNĄ PODSTAWĄ DZIAŁANIA EKSPERTA Seminarium ITB, BUDMA 2010 Wprowadzenie Instytut Techniki Budowlanej
Wykonanie warstwy odsączającej z piasku
D-02.02.01 SZCZEGÓŁOWE SPECYFIKACJE TECHNICZNE Wykonanie warstwy odsączającej z piasku 1. WSTĘP 1.1. Przedmiot SST Wykonanie warstwy odsączającej z piasku D-02.02.01 D-02.02.01. Wykonanie warstwy odsączającej
WSTĘPNE BADANIE WSPÓŁCZYNNIKA PARCIA BOCZNEGO W OSADACH ZBIORNIKA ODPADÓW POFLOTACYJNYCH ŻELAZNY MOST
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 32 Zeszyt 2 2008 Janusz Kaczmarek* WSTĘPNE BADANIE WSPÓŁCZYNNIKA PARCIA BOCZNEGO W OSADACH ZBIORNIKA ODPADÓW POFLOTACYJNYCH ŻELAZNY MOST 1. Wstęp Istotną częścią zbiornika
dr hab. inż. LESŁAW ZABUSKI ***
POMIARY INKLINOMETRYCZNE dr hab. inż. LESŁAW ZABUSKI Konsultant Rozenblat Sp. z o.o. *** CEL Celem pomiarów inklinometrycznych jest stwierdzenie, czy i w jakim stopniu badany teren podlega deformacjom,
Stateczność dna wykopu fundamentowego
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Stateczność dna wykopu fundamentowego W pobliżu projektowanej budowli mogą występować warstwy gruntu z wodą pod ciśnieniem, oddzielone od dna wykopu fundamentowego
Pracownia specjalistyczna z Geoinżynierii. Studia stacjonarne II stopnia semestr I
Pracownia specjalistyczna z Geoinżynierii Studia stacjonarne II stopnia semestr I UWAGA!!! AUTOR OPRACOWANIA NIE WYRAŻA ZGODY NA ZAMIESZCZANIE PLIKU NA RÓŻNEGO RODZAJU STRONACH INTERNETOWYCH TYLKO I WYŁĄCZNIE
RACOWNIA DOKUMENTACJI HYDROGEOLOGICZNYCH mgr Piotr Wołcyrz, Dąbcze, ul. Jarzębinowa 1, Rydzyna
RACOWNIA DOKUMENTACJI HYDROGEOLOGICZNYCH mgr Piotr Wołcyrz, Dąbcze, ul. Jarzębinowa 1, 64-130 Rydzyna tel. kom. 603045882 e-mail: pdhleszno@onet.pl ---------------------------------------------------------------------------------------------