MODELOWANIE ZJAWISK CIEPLNYCH W GRUNTOWYCH WYMIENNIKACH CIEPŁA POMP GRZEJNYCH Z UWZGLĘDNIENIEM OPORÓW PRZEPŁYWU CZYNNIKA POŚREDNICZĄCEGO
|
|
- Ludwik Bielecki
- 8 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN X 38, s , Gliice 2009 MODELOWANIE ZJAWISK CIEPLNYCH W GRUNTOWYCH WYMIENNIKACH CIEPŁA POMP GRZEJNYCH Z UWZGLĘDNIENIEM OPORÓW PRZEPŁYWU CZYNNIKA POŚREDNICZĄCEGO MAŁGORZATA HANUSZKIEWICZ-DRAPAŁA Instytut Techniki Cieplnej, Politechnika Śląska malgorzata.hanuszkieicz-drapala@polsl.pl Streszczenie. Przedmiotem pracy jest analiza nieustalonych procesó cieplnych zachodzących obszarze gruntoego ymiennika ciepła spółpracującego ze sprężarkoą paroą pompą grzejną. Zaprezentoano duymiaroe modele numeryczne gruntoego poziomego oraz pionoego U-ruroego ymiennika ciepła, uzględniające m.in. charakterystykę układu przepłyoego ymiennika oraz charakterystykę pompy obiegoej czynnika pośredniczącego. Głónymi ynikami obliczeń są strumienie ciepła pobieranego z gruntu, przyrost temperatury czynnika pośredniczącego oraz rozkład temperatury gruncie okół rur ymiennika. Zaprezentoano przykładoe rezultaty analizy dla obu typó gruntoych ymiennikó ciepła. 1. WSTĘP Sprężarkoe paroe pompy grzejne, nazyane rónież skrótoo pompami ciepła, znajdują coraz częstsze zastosoanie systemach grzeczych pojedynczych obiektó mieszkalnych bądź obiektó użyteczności publicznej [1-3]. W ielu przypadkach dolnym źródłem ciepła dla pompy grzejnej jest górotór, którym zainstaloany jest ruroy ymiennik ciepła, poziomy bądź pionoy. Poziome ymienniki ciepła mają często postać ężonicy i usytuoane są na głębokości 1-1,5 m (rys.1a). Wymagają one iększej poierzchni gruntu porónaniu z ymiennikami pionoymi, które na ogół mają postać U- rury zainstaloanej odiercie o głębokości sięgającej 100 m (rys.1b). Wenątrz rur gruntoego ymiennika ciepła przepłya czynnik pośredniczący, pobierający ciepło od górotoru, a następnie przekazujący je czynnikoi roboczemu paroaczu sprężarkoej paroej pompy grzejnej. Jak ykazały cześniejsze analizy, podczas sezonu grzeczego, gdy ciepło pobierane jest z gruntu, otoczeniu rur gruntoego ymiennika ciepła kształtuje się nieustalone pole temperatury, a tym samym także artości strumienia ciepła pobieranego z gruntu są zmienne czasie. Ilość pobieranego ciepła zależna jest m.in. od konfiguracji rur ymiennika, łaściości termofizycznych gruntu, jego ilgotności [4-6], eentualnego przesączania się ody gruntoej [7], jak rónież ziązana jest ze sposobem działania agregatu sprężarkoej paroej pompy grzejnej, tzn. pracą cykliczną bądź ciągłą [8-10].
2 58 M.HANUSZKIEWICZ-DRAPAŁA Strumień ciepła pozyskiany z górotoru ziązany jest ponadto z parametrami czynnika pośredniczącego takimi jak jego temperatura oraz strumień. W pracy niniejszej zaprezentoano modele numeryczne dóch ersji gruntoego ymiennika ciepła. Bazują one na opracoanych cześniej modelach poziomego oraz pionoego U-ruroego gruntoego ymiennika ciepła [6, 9, 10], służących do analizy nieustalonych procesó zachodzących otoczeniu tych ymiennikó. Przedstaione artykule modele uzględniają dodatkoo m.in. charakterystykę układu przepłyoego czynnika pośredniczącego oraz charakterystykę pompy obiegoej tego czynnika. Tym samym modele te umożliiają określenie płyu oporu toarzyszącego przepłyoi czynnika pośredniczącego na funkcjonoanie gruntoego ymiennika ciepła. Przyjęto ponadto, iż łaściości fizyczne czynnika pośredniczącego oraz spółczynnik nikania ciepła od płynu do ścianki rury są zależne od temperatury. Założenia przyjęte modelu, jak rónież zależności pomiędzy charakterystycznymi parametrami cechującymi układ gruntoego ymiennika ciepła poodują, iż procedura obliczenioa ma charakter iteracyjny. Jak spomniano, rozpatryane zagadnienie ma charakter nieustalony. W pracy zaprezentoano przykładoe yniki obliczeń porónując da przypadki. W przypadku pierszym uzględniono hydrauliczne opory przepłyu czynnika pośredniczącego przez układ rur gruntoego ymiennika ciepła, przypadku zaś drugim oporó tych nie uzględniono. Obliczenia przeproadzono dla ybranego okresu czasu, przyjmując, że ciepło pobierane jest z górotoru sposób ciągły. Głónymi ynikami obliczeń każdym z rozpatryanych przypadkó są zmienne czasie artości strumienia czynnika pośredniczącego, artości strumienia ciepła pobieranego z gruntu oraz artości temperatury czynnika pośredniczącego przy ypłyie z rur ymiennika. Rezultatami są ponadto rozkłady temperatury górotorze otaczającym rury ymiennika. a b Rys.1 Schematy gruntoych ymiennikó ciepła: a) ymiennik poziomy, b) ymiennik pionoy U-ruroy 2. MODEL NUMERYCZNY GRUNTOWEGO WYMIENNIKA CIEPŁA Numeryczna analiza procesó cieplnych zachodzących górotorze, rejonie rur ymiennikó ogólnym przypadku ymaga storzenia trójymiaroego modelu rozpatryanego obszaru, obejmującego potarzalny element ymiennika ciepła raz z przylegającym fragmentem górotoru. Możlie jest óczas yznaczenie trójymiaroego pola temperatury gruncie oraz artości temperatury czynnika pośredniczącego przy ypłyie z rur ymiennika. Warunkiem brzegoym jest óczas m.in.
3 MODELOWANIE ZJAWISK W GRUNTOWYCH WYMIENNIKACH POMP GRZEJNYCH temperatura czynnika pośredniczącego przy dopłyie do rur ymiennika, która rzeczyistości ziązana jest z działaniem agregatu pompy grzejnej. Z uagi na to, iż gruntoe ymienniki ciepła pomp grzejnych cechują się dość znaczą długością, czas obliczeń numerycznych przy ykorzystaniu modelu trójymiaroego, szczególności analizach układó pompa grzejna gruntoy ymiennik ciepła, może być bardzo długi [8]. Mankamentu tego nie posiadają duymiaroe modele numeryczne gruntoych ymiennikó ciepła. Przeproadzone badania ykazały, że zastosoanie modeli duymiaroych analizach numerycznych układó: ogrzeany obiekt sprężarkoa paroa pompa grzejna gruntoy ymiennik ciepła, pozala na znaczące skrócenie czasu obliczenioego dla przypadkó gruntoych ymiennikó ciepła o znacznych długościach rur oraz dla długich przedziałó czasoych np. dla całego okresu sezonu grzeczego [9, 10]. Konieczność yznaczania temperatury podgrzanego czynnika pośredniczącego, przy założeniu duymiaroego modelu ymiennika ciepła, ziązana jest z przyjęciem dodatkoego założenia upraszczającego. W opracoanym cześniej modelu założono, iż yznaczany każdym z krokó czasoych, dla średniej temperatury czynnika pośredniczącego, jednostkoy strumień ciepła pobieranego z gruntu ( ) l t sr q jest jednostkoym strumieniem średnim q lsr [9, 10]. Przyjęcie takiego założenia jest uzasadnione z uagi na to, iż przyrost temperatury czynnika pośredniczącego gruntoym ymienniku ciepła jest na ogół nieielki (ok.2-4k) [6, 9]. q = q ( t ) (1) lsr l sr Średnia temperatura czynnika pośredniczącego ymienniku danym kroku czasoym obliczana jest jako średnia arytmetyczna temperatury tego czynnika przy dopłyie do rur t d i przy ypłyie z rur t. t sr td + t = (2) 2 Wartość tej temperatury ziązana jest z temperaturą czynnika przy dopłyie do rur oraz z ilością ciepła pochłoniętego przez czynnik podczas przepłyu przez rury ymiennika. Przy znanej długości rur l możlie jest yznaczenie całkoitego strumienia ciepła pobieranego z gruntu danym kroku czasoym Q, a następnie dla założonej pojemności cieplej strumienia czynnika pośredniczącego, możlie jest obliczenie temperatury czynnika przy ypłyie z ymiennika gruntoego t. Q = qlsrl (3) Q t = td + (4) c m sr gdzie: m - strumień czynnika pośredniczącego, csr - średnia pojemność cieplna łaścia czynnika pośredniczącego. Przyjęte modelu gruntoego ymiennika ciepła założenie ymaga realizacji każdym kroku czasoym obliczeń o charakterze iteracyjnym. W opracoanej procedurze numerycznej rozkład temperatury gruncie otoczeniu rur ymiennika ciepła oraz jednostkoy strumień ciepła pobieranego z gruntu yznaczany jest z ykorzystaniem oprogramoania Fluent, który jest procedurą ielokrotnie yołyaną każdym kroku czasoym [8]. Warunkiem brzegoym jest średnia temperatura czynnika pośredniczącego oraz artość spółczynnika przenikania ciepła od zenętrznej poierzchni rury do płynu enątrz rury.
4 60 M.HANUSZKIEWICZ-DRAPAŁA Wcześniejsze analizy złożonych pionoo poziomych gruntoych ymiennikó ciepła, przeproadzone na podstaie zaprezentoanego modelu, ykazały dużą zgodność o charakterze jakościoym ynikó obliczeń z ynikami pomiaró [6, 11]. Obliczenia te przeproadzono dla średniej artości strumienia objętości czynnika pośredniczącego rozpatryanym przedziale czasoym, będącej rezultatem pomiaru. Przyjęcie stałej artości strumienia masy czynnika pośredniczącego zależności (4) stanoi pene przybliżenie. W rzeczyistości strumień ten może ulegać zmianie podczas sezonu grzeczego, z uagi na zmienną artość średniej temperatury czynnika pośredniczącego. Wpłya ona na łaściości termofizyczne czynnika obiegoego, jak rónież na opory przepłyu czynnika przez układ rur. Dla określonego, przyjętego typu pompy obiegoej, zmiana oporó przepłyu pooduje zmianę ydajności pompy, z kolei zmiana strumienia objętości czynnika skutkuje zmianą oporó przepłyu. Uzględnienie charakterystyki układu przepłyoego czynnika pośredniczącego oraz charakterystyki pompy obiegoej czynnika stanoi rozinięcie opracoanego cześniej modelu gruntoego ymiennika ciepła. Dodatkoym elementem jest uzależnienie spółczynnika nikania ciepła od enętrznej ścianki rury do czynnika pośredniczącego od temperatury i prędkości tego czynnika. Charakterystyki pomp obiegoych, ykorzystyanych m.in. do przetłaczania czynnikó pośredniczących gruntoych ymiennikach ciepła, tj. odnych roztoró glikolu etylenoego lub propylenoego, określone są na ogół dla ody i mają postać: H = f & (5) ( ) V gdzie: H - ysokość podnoszenia pompy, V& - ydajność objętościoa pompy. Charakterystykę pompy obiegoej tłoczącej roztór glikolu należy skorygoać z uagi na zmieniającą się raz z temperaturą lepkość oraz gęstość tego czynnika. Literatura [12] podaje przybliżone zależności, które należy zastosoać, gdy stężenie roztoru glikolu jest iększe od 10%: V & = V& f f (6) gdzie: Vρ Vη Vρ Vη H = H f f (7) Hρ Hη V &, V& - strumień objętości roztoru glikolu oraz ody f, f - spółczynniki poprakoe uzględniające pły odpoiednio gęstości i lepkości roztoru glikolu na strumień tłoczonej przez pompę cieczy, H, H - ysokość podnoszenia dla pompy przetłaczającej odpoiednio roztór glikolu oraz odę, f, f - spółczynniki poprakoe uzględniające pły odpoiednio gęstości i lepkości Hρ Hη roztoru glikolu na ysokość podnoszenia pompy. Występujące zależnościach (6) i (7) spółczynniki poprakoe zależne są od średniej temperatury roztoru glikolu i na ogół podane są postaci ykresó [12]. Na opory hydrauliczne toarzyszące przepłyoi czynnika pośredniczącego przez rury gruntoego ymiennika ciepła składają się opory linioe oraz miejscoe: p = Rl + Z (8) gdzie: R - jednostkoa strata ciśnienia podczas przepłyu przez układ rur ymiennika, Pa/m, l - długość rur ymiennika, m, Z - strata ciśnienia spoodoana oporami miejscoymi, Pa.
5 MODELOWANIE ZJAWISK W GRUNTOWYCH WYMIENNIKACH POMP GRZEJNYCH Jednostkoe opory przepłyu charakterystyczne dla danego typu rur zależne są od rodzaju czynnika, jego prędkości i strumienia objętości. Można je yznaczyć na podstaie nomogramó. Nomogramy takie są na ogół opracoane dla ody o temperaturze 20 0 C. W celu yznaczenia jednostkoych oporó dla innego czynnika, np. odnego roztoru glikolu, można ykorzystać zależność [9]: ν R = R 4 (9) ν gdzie: R - jednostkoa strata ciśnienia dla ody, Pa, ν, ν - kinematyczne spółczynniki lepkości odpoiednio dla roztoru glikolu oraz dla ody. Miejscoe straty ciśnienia ziązane są m.in. z zaorami, zmianą średnicy, kształtem przeodu ruroego (kolana, łuki) itp. Opisuje je następująca zależność: Z = ρ (10) 2 ξi i 2 gdzie: ξi - spółczynnik oporó miejscoych, i, ρi - prędkość i gęstość czynnika. Można także posłużyć się zależnością (11), której zastępcze długości rur, charakterystyczne dla oporu miejscoego, są funkcją średnicy enętrznej rury [13]. Z = R l ej (11) j gdzie: l ej - zastępcza długość rury dla oporu miejscoego, m. Ciepło, które pobierane jest przez czynnik pośredniczący z górotoru, jest następnie przekazyane paroaczu czynnikoi roboczemu cyrkulującemu obiegu sprężarkoej paroej pompy grzejnej. Z przepłyem roztoru glikolu przez paroacz iąże się także strata ciśnienia. Przykładoo dla paroacza płaszczoo-ruroego z przegrodami segmentoymi spadek ciśnienia można określić sposób przybliżony na podstaie następującej zależności [13]: 2 ρ D p =ζ ( N + 1) p p (12) 2 d gdzie: ζ p - spółczynnik zależny od liczby Reynoldsa, N - liczba przegród, - prędkość przepłyu prostopadłego do rur liczona między rurkami na średnicy ymiennika, pomiędzy sąsiednimi przegrodami, m/s, ρ - gęstość czynnika, kg/m 3, D - średnica ymiennika, m, de - średnica zastępcza liczona tak, jakby przegród nie było, dla przypadku przepłyu rónoległego do rur, m. Zależności (5)-(12) umożliiają yznaczenie każdym momencie noego punktu pracy pompy cyrkulacyjnej, tzn. artości strumienia objętości tłoczonego czynnika. Ziązany jest on ze średnią temperaturą czynnika pośredniczącego, charakterystyczną dla danego kroku czasoego, a tym samym ze średnim strumieniem ciepła pobieranego z górotoru. Jak spomniano, przeproadzona analiza dotyczy dóch typó gruntoych ymiennikó ciepła: poziomego oraz pionoego, U-ruroego. Potarzalny fragment ymiennika poziomego obejmuje rurę raz z przylegającym obszarem gruntu. Od góry ograniczony jest on poierzchnią gruntu, od dołu - poierzchnią usytuoaną na głębokości ok. 30 m. Poierzchnie boczne rozpatryanego obszaru stanoią die pionoe płaszczyzny i e
6 62 M.HANUSZKIEWICZ-DRAPAŁA adiabatyczne, z których jedna zaiera oś rury, druga zaś leży połoie odległości pomiędzy sąsiednimi rurami. Pionoy gruntoy ymiennik ciepła ma kształt U-rury. Potarzalny fragment tego ymiennika obejmuje obszar leżący poziomej płaszczyźnie prostopadłej do osi U-rury, około połoy jej długości. Obszar ograniczony jest czterema poierzchniami adiabatycznymi, z których jedna jest płaszczyzną symetrii U-rury, druga leży połoie odległości pomiędzy rurami, pozostałe zaś die płaszczyzny leżą odległościach ok. 10 m od rury. Rozpatryany obszar ma ymiary 12,5 m x 10 m. Potarzalne fragmenty dla obu typó ymiennikó pokazano na rys. 2. W obliczeniach cieplnych obszaru górotoru otaczającego rury ymiennika uzględniono efekty przemian fazoych ilgoci zaartej gruncie poprzez przyjęcie elementach, których ma miejsce zmiana fazy, odpoiednio dużej zastępczej pojemności cieplnej łaściej. Warunkiem początkoym jest rozkład temperatury górotorze. a b Rys.2 Fragmenty potarzalnych elementó gruntoych ymiennikó ciepła: a) poziomego, b) pionoego Rys.3 Schemat obliczeń realizoanych każdym z krokó czasoych Jak spomniano, duymiaroych modelach ymiennikó ciepła założono jako arunek brzegoy temperaturę średnią czynnika pośredniczącego enątrz rury oraz zastępczy całkoity spółczynnik przenikania ciepła od czynnika do zenętrznej poierzchni rur. Temperatura ta jest zmienna czasie, jej artość zaś każdym z krokó czasoych ynika z rónań modelu. W obliczeniach uzględniono ponadto zmienność spomnianego spółczynnika przenikania, yznaczając artość spółczynnika nikania ciepła od ścianki
7 MODELOWANIE ZJAWISK W GRUNTOWYCH WYMIENNIKACH POMP GRZEJNYCH rury do płynu oparciu o zależności podane literaturze [14], dla średniej temperatury czynnika pośredniczącego. Zależności (1)-(12) uzględniają ziązek pomiędzy temperaturą czynnika pośredniczącego gruntoym ymienniku ciepła, strumieniem tego czynnika, strumieniem ciepła pobieranego z górotoru oraz stanem termicznym górotoru otoczeniu rur ymiennika ciepła. Jak spomniano, rozpatryane procesy cieplne zachodzące układach gruntoych ymiennikó ciepła mają charakter nieustalony. W każdym kroku czasoym roziązyany jest układ zależności (1)-(12) przy uzględnieniu zmienności spółczynnika przenikania ciepła, jak rónież yznaczany jest rozkład temperatury okół rur ymiennika ciepła, co pooduje, iż procedura obliczenioa ma charakter iteracyjny. Schemat obliczeń realizoanych każdym kroku czasoym przedstaiono na rys. 3. Głónymi rezultatami obliczeń przedstaionego modelu są m.in. zmienne czasie artości strumienia czynnika pośredniczącego, artości jego temperatury przy ypłyie z ymiennika ciepła, artości strumienia ciepła pobieranego z gruntu, jak rónież moc napędoa pompy obiegoej czynnika pośredniczącego. 3. WYNIKI PRZYKŁADOWYCH OBLICZEŃ Na podstaie przedstaionego modelu opracoano procedurę numeryczną, która umożliia analizę procesó cieplnych zachodzących gruntoych ymiennikach ciepła pomp grzejnych, z uzględnieniem zmienności strumienia czynnika pośredniczącego. Obliczenia przeproadzono, jak już spomniano, dla ymiennika poziomego oraz pionoego U-ruroego. W obu przypadkach założono, iż ymiennik ciepła składa się z dóch rur połączonych rónolegle z paroaczem pompy grzejnej. Długość pojedynczej rury ymiennika poziomego ynosi 100 m, odległość pomiędzy rónoległymi elementami ruroymi x=1,5 m, ymiennik zaś usytuoany jest na głębokości y=1,5 m (rys. 1a), liczba zaś potarzalnych elementó ężonicy ynosi 10 (ariant podstaoy). Pomiędzy zenętrzną poierzchnią gruntu a poietrzem atmosferycznym o zmiennej temperaturze [5] zachodzi konekcyjna ymiana ciepła przy stałej artości spółczynnika nikania ciepła 10 W/(m 2 K). Startoy rozkład temperatury gruncie jest rezultatem obliczeń cieplnych górotoru zrealizoanych dla przypadku, gdy ciepło z gruntu nie jest pobierane przez okres ok. dóch lat poprzedzających moment startoy poboru ciepła z gruntu. W przypadku ymiennika pionoego przyjęto, że chili początkoej rozkład temperatury jest yrónany całym obszarze obliczenioym. Temperatura ta róna jest 10 0 C, zaś głębokość otoru, którym usytuoany jest pojedynczy element U-ruroy, ynosi 50 m. Odległość pomiędzy U-rurami róna jest 5 m, zaś średnica zenętrzna rur ynosi 40 mm, podobnie jak dla ymiennika poziomego. W obliczeniach przyjęto następujące artości parametró termofizycznych gruntu: gęstość kg/m 3, pojemność cieplna łaścia 1200 J/(kg. K), spółczynnik przeodzenia ciepła 1,5 W/(m. K), entalpia zmiany fazy J/kg. Rozpatrzono da zasadnicze przypadki: z uzględnieniem charakterystyki układu przepłyoego i charakterystyki pompy obiegoej (I) oraz z pominięciem tych elementó (II). W ariancie I obliczenia przeproadzono dla przyjętej, rzeczyistej charakterystyki pompy, która tłoczy 33% odny roztór glikolu propylenoego. W każdym z rozpatryanych układó gruntoego ymiennika ciepła założono tę samą konstrukcję paroacza oraz układu kolektora doproadzającego czynnik pośredniczący do gruntoego ymiennika ciepła z paroacza oraz yproadzającego ten czynnik z ymiennika gruntoego do paroacza pompy grzejnej. Analizę obliczenioą obu przypadkach (I i II) przeproadzono dla zadanej czasoej zmienności temperatury czynnika przy dopłyie do rur ymiennika,
8 64 M.HANUSZKIEWICZ-DRAPAŁA charakterystycznej dla rzeczyistej instalacji z pompami grzejnymi sprężarkoymi paroymi, która zasila kompleks szkolno sportoy gminie Ożaroice [6, 11]. Przeproadzone obliczenia dotyczyły okresu dóch miesięcy od momentu uruchomienia instalacji, którym ciepło pobierane było z gruntu sposób ciągły. Okres ten rozpoczął się trzeciej dekadzie lutego. Przykładoe yniki obliczeń zaprezentoano na rys Rys.4. Zmienność strumienia masy czynnika pośredniczącego dla ymiennika poziomego (A- przypadek I, B przypadek II) oraz dla ymiennika pionoego (D- przypadek I, C przypadek II) Rys.5. Zmienność temperatury czynnika pośredniczącego przy dopłyie do ymiennika poziomego C) oraz przy ypłyie z niego: A) przypadek I, B) przypadek II Na rys. 4 (A, B) przedstaiono zmienność strumienia masy czynnika pośredniczącego podczas rozpatryanego okresu funkcjonoania ymiennika poziomego dla obu rozpatryanych przypadkó. W przypadku (II) przyjęto, iż stała artość strumienia objętości róna jest artości maksymalnej tego strumienia, która ystępuje momencie rozpoczęcia funkcjonoania ymiennika dla przypadku I. W przypadku tym nieielkie zmiany strumienia masy czynnika podczas rozpatryanego okresu ynikają jedynie ze zmian gęstości płynu. Analogiczne obliczenia zrealizoano dla pionoego U-ruroego ymiennika gruntoego (rys.4). W przypadkach uzględniających ystępoanie oporó podczas przepłyu zaróno dla ymiennika poziomego jak i pionoego zauażalna jest yraźna zmiana artości strumienia czynnika pośredniczącego. Zjaisko takie ystępuje już przy stosunkoo nieielkich zmianach temperatury tego czynnika przy dopłyie do rur ymiennika podczas rozpatryanego okresu (rys.5). Dla każdego kroku czasoego, co jest oczyiste, ustala się noy punkt pracy pompy cyrkulacyjnej, ynikający z jej charakterystyki oraz charakterystyki układu przepłyoego. Większe opory, charakterystyczne dla poziomego gruntoego ymiennika ciepła mającego postać ężonicy, skutkują mniejszymi chiloymi artościami strumienia czynnika porónaniu z ymiennikiem pionoym. Zmiany strumienia czynnika pośredniczącego penym stopniu płyają na efekty funkcjonoania gruntoych ymiennikó ciepła. Otrzymane rezultaty obliczeń ykazują, że chiloe obliczenioe artości całkoitego strumienia ciepła pozyskianego z górotoru są rozpatryanych układach ymiennikó nieznacznie mniejsze przypadku I stosunku do artości yznaczonych przypadku II (rys. 6, 8), temperatury zaś czynnika przy ypłyie z rur są nieco yższe (rys. 5, 7). Oczyiste jest, iż dla poziomego ymiennika ciepła mającego postać ężonicy pły oporó przepłyu jest nieco bardziej idoczny porónaniu z układem pionoego ymiennika U-ruroego.
9 MODELOWANIE ZJAWISK W GRUNTOWYCH WYMIENNIKACH POMP GRZEJNYCH Rys.6. Zmienność strumienia ciepła pobieranego z gruntu poziomym ymienniku ciepła: A) przypadek I, B) przypadek II Rys.7. Zmienność temperatury czynnika pośredniczącego przy dopłyie do ymiennika pionoego C) oraz przy ypłyie z niego: A) przypadek I, B) przypadek II Rys.8. Zmienność strumienia ciepła pobieranego z gruntu pionoym ymienniku ciepła: A) przypadek I, B) przypadek II Rys.9. Rozkład temperatury gruncie otoczeniu rur poziomego ymiennika ciepła momencie obliczenioym startoym i końcoym (fragment obszaru) Na rys. 9 i 10 zamieszczono przykładoe rozkłady temperatury gruncie otoczeniu rur ymiennika poziomego oraz pionoego końcoym okresie działania, jak rónież startoy rozkład temperatury dla ymiennika poziomego. Widoczne jest yraźne ychłodzenie obszaru gruntu sąsiedztie rur ymiennikó ciepła końcoym okresie poboru ciepła z gruntu, zrost zaś temperatury gruntu górnej arstie dla przypadku ymiennika poziomego, ziązany jest ze zrostem temperatury otoczeniu tym okresie.
10 66 M.HANUSZKIEWICZ-DRAPAŁA Rys.10. Rozkład temperatury górotorze otoczeniu rury pionoego U-ruroego ymiennika ciepła końcoym obliczenioym momencie funkcjonoania (fragment obszaru) Rys.11. Zmienność strumienia ciepła pobieranego z gruntu poziomym ymienniku ciepła: A) przypadek Ia, B) przypadek Ib Rys.12. Zmienność temperatury czynnika pośredniczącego przy ypłyie z ymiennika poziomego: A) przypadek Ia, B) przypadek Ib Kolejnym z rozpatryanych problemó jest pły konfiguracji poziomego gruntoego ymiennika ciepła przy założonej takiej samej długości rur oraz założonej charakterystyce pompy cyrkulacyjnej na efekty energetyczne. Na rys. 11 i 12 porónano rezultaty obliczeń dotyczących przypadku I dla podstaoej konfiguracji ymiennika poziomego (Ia) z ynikami uzyskanymi dla ymiennika poziomego z dukrotnie iększą liczbą potarzalnych elementó - zojó ężonicy (Ib), przy pozostałych danych niezmiennych. W drugim ze spomnianych ariantó chiloe artości strumienia czynnika pośredniczącego są mniejsze porónaniu z ariantem podstaoym i zmieniają się granicach 0,36-0,34 kg/s. Skutkuje to zmniejszeniem ilości ciepła pobieranego z gruntu. Dla przypadku I każdym z ariantó obliczeń zużycie energii napędoej przez pompę cyrkulacyjną rozpatryanym okresie ynosi ok. 220 kwh, ilość ciepła pobieranego z gruntu dla ymiennika pionoego róna jest ok kwh, dla ymiennikó poziomych zaś o tej samej długości rur i różnej liczbie zojó ma artość odpoiednio ok kwh (ariant podstaoy) oraz ok kwh. Odpoiednie artości strumieni ciepła pozyskianego z gruntu dla przypadku II ynoszą: dla ymiennika pionoego 5500 kwh, dla ymiennika poziomego (ariant podstaoy) 5150 kwh.
11 MODELOWANIE ZJAWISK W GRUNTOWYCH WYMIENNIKACH POMP GRZEJNYCH WNIOSKI I UWAGI KOŃCOWE Jak spomniano, obliczenia numeryczne zrealizoano dla przyjętego rozkładu temperatury czynnika pośredniczącego przy dopłyie do rur gruntoego ymiennika ciepła, przeproadzając przy tym obliczenia dla stosunkoo krótkiego okresu czasu przy ciągłym poborze ciepła z gruntu. W rozpatryanym zakresie zmian temperatury czynnika przy dopłyie pły oporó hydraulicznych na ostateczny efekt funkcjonoania gruntoych ymiennikó ciepła czyli na ilość ciepła pobranego z gruntu jest stosunkoo nieielki. Nieduże są także zmiany temperatury podgrzanego czynnika opuszczającego ymiennik ciepła. Jak ykazały cześniejsze analizy temperatura tego czynnika ziązana jest zaróno ze sposobem działania agregatu sprężarkoej paroej pompy grzejnej, ciągłym bądź okresoym, jak też z funkcjonoaniem ymiennika ciepła usytuoanego górotorze, którego stan termiczny jest zmienny podczas sezonu grzeczego. Zakres zmian średniej temperatury czynnika pośredniczącego podczas sezonu grzeczego może być iększy i sięgać kilkunastu K [9, 10]. Przedstaione niniejszej pracy yniki obliczeń ykazały, iż rozażanych przypadkach pły oporó przepłyu czynnika pośredniczącego na efekty działania gruntoych ymiennikó ciepła jest znikomy. Można przypuszczać, że różnice efektó funkcjonoania mogą będą iększe przypadku iększego zakresu zmian temperatury czynnika pośredniczącego podczas sezonu grzeczego. Jak ykazały przeproadzone obliczenia także konfiguracja gruntoych ymiennikó ciepła może płyać na efekty energetyczne działania układu grzeczego z pompą ciepła. Ocena płyu spomnianych elementó ymaga jednak przeproadzenia analiz znacznie szerszych, dotyczących układu trzech spółdziałających elementó, tj. ogrzeanego obiektu, sprężarkoej paroej pompy grzejnej oraz gruntoego ymiennika ciepła LITERATURA 1. Brodoicz K., Dyakoski T.: Pompy ciepła. Warszaa : PWN, Sanner B.: Current status of ground source heat pumps in Europe. W: 9 th Int. Conf. on Thermal Energy Storage FUTURESTOCK 2003.Warsa 2003, s Yasukaa K., Takasugi S.: Present status of underground thermal utilization in Japan. Geothermics 2003, 32, p Składzień J., Hanuszkieicz-Drapała M., Fic A.: Thermal analysis of vertical ground exchangers of heat pumps. Heat Transfer Engineering 2006, 27, No. 2 p Fic A., Hanuszkieicz-Drapała M.: Strumienie ciepła przejmoanego poziomym gruntoym ymienniku ciepła pompy grzejnej. Chłodnicto 2002, nr 6, s Hanuszkieicz-Drapała M.: Analiza termodynamiczna gruntoego złożonego pionoopoziomego ymiennika ciepła pompy grzejnej. Chłodnicto 2008, nr 5, s Fic A.: Influence of Arrangement of freezing tubes on theground freezing proccess ith floing groundater. W : Proc. Int. Conference Computational Modelling of Free and Moving Boundary Problems Moving Boundary V in Lubliana, Šarler, B., Brebbia, C.A., Poer, H., ed., WITPRESS. Southampton, Boston 1999, s Hanuszkieicz-Drapała M., Składzień J., Fic A.: Numerical analysis of the system: vapour compressor heat pump vertical ground heat exchanger, Archives of Thermodynamics, Vol. 28(2007), 1, s Hanuszkieicz-Drapała M.: Comparative analysis of systems: vapour compressor heat pump ground heat Exchange. Archives of Thermodynamics 2008, Vol. 29, 4, p
12 68 M.HANUSZKIEWICZ-DRAPAŁA 10. Hanuszkieicz-Drapała M., Składzień J.: Energy consumption analysis in the system: vapour compressor heat pump horizontal ground heat exchanger. Proceedings of the XII International Symposium Heat Transfer and Reneable Sources of Energy 2008, p Składzień J., Hanuszkieicz-Drapała M., Fic A., Majchrzak K.: Pomiarooobliczenioa analiza pracy układu: sprężarkoa paroa pompa grzejna pionoy gruntoy ymiennik ciepła. W : Materiały konferencji naukoo- technicznej XXXVII Dni Chłodnicta.Poznań Rubik M.: Pompy ciepła. Poradnik. Ośrodek Informacji: Technika instalacyjna budonictie. Warszaa Hobler T.: Ruch ciepła i ymienniki. Warszaa : WNT, Zaleski W.: Pompy ciepła spręzarkoe, sorpcyjne i termoelektryczne : podstay teoretyczne, przykłady obliczenioe. Gdańsk : IPPU Masta, MODELING OF THERMAL PHENOMENA IN GROUND HEAT EXCHANGERS OF HEAT PUMPS TAKING INTO ACCOUNT HYDRAULIC RESISTANCES Summary. Thermal unsteady processes in the ground heat exchanger system of heat pump are analysed in the paper. The to-dimensional numerical model of the horizontal and U-tube vertical heat exchanger is presented in the paper. The model takes into consideration characteristic of intermediate medium circulating pump and characteristic of flo system of this medium. The model allos the analysis of the hydraulic resistances influence on ground heat exchanger functioning. Heat flux taken from ground, the increase in the intermediate medium temperature and temperature field in the ground adjacent to the heat exchanger pipes are the main results of calculations. Exemplary results for both ground heat exchangers are also presented and analysed.
ANALIZA TERMODYNAMICZNA RUROWYCH GRUNTOWYCH WYMIENNIKÓW CIEPŁA DO PODGRZEWANIA POWIETRZA WENTYLACYJNEGO
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 40, s. 233-239, Gliwice 2010 ANALIZA TERMODYNAMICZNA RUROWYCH GRUNTOWYCH WYMIENNIKÓW CIEPŁA DO PODGRZEWANIA POWIETRZA WENTYLACYJNEGO MARLENA ŚWIACZNY, MAŁGORZATA
Bardziej szczegółowoANALIZA TERMODYNAMICZNA UKŁADU Z POMPĄ GRZEJNĄ I GRUNTOWYM PIONOWYM WYMIENNIKIEM CIEPŁA
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE nr 46, ISSN 1896-771X ANALIZA TERMODYNAMICZNA UKŁADU Z POMPĄ GRZEJNĄ I GRUNTOWYM PIONOWYM WYMIENNIKIEM CIEPŁA Małgorzata Hanuszkiewicz-Drapała 1a, Jan Składzień 1 1 Instytut Techniki
Bardziej szczegółowoOKREŚLANIE STOPNIA ODWRACALNOŚCI OBIEGÓW LEWOBIEŻNYCH
Dariusz Nanoski Akademia Morska Gdyni OKREŚLANIE OPNIA ODWRACALNOŚCI OBIEGÓW LEWOBIEŻNYCH Praca odnosi się do dostępnej literatury i zaiera łasne analizy ziązane z określaniem stopnia odracalności obiektu
Bardziej szczegółowoInstrukcja stanowiskowa
POLITECHNIKA WARSZAWSKA Wydział Budownictwa, Mechaniki i Petrochemii Instytut Inżynierii Mechanicznej w Płocku Zakład Aparatury Przemysłowej LABORATORIUM WYMIANY CIEPŁA I MASY Instrukcja stanowiskowa Temat:
Bardziej szczegółowoBilans cieplny suszarni teoretycznej Termodynamika Techniczna materiały dla studentów
Bilans cieplny suszarni teoretycznej Termodynamika Techniczna materiały dla studentó K. Kyzioł, J. Szczerba Bilans cieplny suszarni teoretycznej Na rysunku 1 przedstaiono przykładoy schemat suszarni jednostopnioej
Bardziej szczegółowoANALIZA NUMERYCZNA WYMIENNIKA GRUNTOWEGO POMPY GRZEJNEJ ULOKOWANEGO W REJONIE ZRZUTU ŚCIEKÓW
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISNN 1896-771X 32, s. 143-150, Gliwice 2006 ANALIZA NUMERYCZNA WYMIENNIKA GRUNTOWEGO POMPY GRZEJNEJ ULOKOWANEGO W REJONIE ZRZUTU ŚCIEKÓW ADAM FIC MAŁGORZATA HANUSZKIEWICZ-DRAPAŁA
Bardziej szczegółowoANALIZA WYMIANY CIEPŁA OŻEBROWANEJ PŁYTY GRZEWCZEJ Z OTOCZENIEM
Wymiana ciepła, żebro, ogrzewanie podłogowe, komfort cieplny Henryk G. SABINIAK, Karolina WIŚNIK* ANALIZA WYMIANY CIEPŁA OŻEBROWANEJ PŁYTY GRZEWCZEJ Z OTOCZENIEM W artykule przedstawiono sposób wymiany
Bardziej szczegółowoBADANIE WYMIENNIKA CIEPŁA TYPU RURA W RURZE
BDNIE WYMIENNIK CIEPŁ TYPU RUR W RURZE. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie z konstrukcją, metodyką obliczeń cieplnych oraz poznanie procesu przenikania ciepła w rurowych wymiennikach ciepła..
Bardziej szczegółowoModelowanie zjawisk przepływowocieplnych. i wewnętrznie ożebrowanych. Karol Majewski Sławomir Grądziel
Modelowanie zjawisk przepływowocieplnych w rurach gładkich i wewnętrznie ożebrowanych Karol Majewski Sławomir Grądziel Plan prezentacji Wprowadzenie Wstęp do obliczeń Obliczenia numeryczne Modelowanie
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM INŻYNIERII CHEMICZNEJ, PROCESOWEJ I BIOPROCESOWEJ. Ćwiczenie nr 7
KAEDRA INŻYNIERII CHEMICZNEJ I PROCESOWEJ INSRUKCJE DO ĆWICZEŃ LABORAORYJNYCH LABORAORIUM INŻYNIERII CHEMICZNEJ, PROCESOWEJ I BIOPROCESOWEJ Skaloanie zężki Osoba odpoiedzialna: Piotr Rybarczyk Gdańsk,
Bardziej szczegółowoWnikanie ciepła przy konwekcji swobodnej. 1. Wstęp
Wnikanie ciepła przy konwekcji swobodnej 1. Wstęp Współczynnik wnikania ciepła podczas konwekcji silnie zależy od prędkości czynnika. Im prędkość czynnika jest większa, tym współczynnik wnikania ciepła
Bardziej szczegółowoWyznaczanie profilu prędkości płynu w rurociągu o przekroju kołowym
.Wproadzenie. Wyznaczanie profilu prędkości płynu rurociągu o przekroju kołoym Dla ustalonego, jednokierunkoego i uarstionego przepłyu przez rurę o przekroju kołoym rónanie aviera-stokesa upraszcza się
Bardziej szczegółowoBadania charakterystyki sprawności cieplnej kolektorów słonecznych płaskich o zmniejszonej średnicy kanałów roboczych
Badania charakterystyki sprawności cieplnej kolektorów słonecznych płaskich o zmniejszonej średnicy kanałów roboczych Jednym z parametrów istotnie wpływających na proces odprowadzania ciepła z kolektora
Bardziej szczegółowoAnaliza wymiany ciepła w przekroju rury solarnej Heat Pipe w warunkach ustalonych
Stanisław Kandefer 1, Piotr Olczak Politechnika Krakowska 2 Analiza wymiany ciepła w przekroju rury solarnej Heat Pipe w warunkach ustalonych Wprowadzenie Wśród paneli słonecznych stosowane są często rurowe
Bardziej szczegółowoAparatura Chemiczna i Biotechnologiczna Projekt: Filtr bębnowy próżniowy
Aparatura Chemiczna i Biotechnologiczna Projekt: Filtr bębnowy próżniowy Opracowanie: mgr inż. Anna Dettlaff Obowiązkowa zawartość projektu:. Strona tytułowa 2. Tabela z punktami 3. Dane wyjściowe do zadania
Bardziej szczegółowoPOLE TEMPERATURY SIECI CIEPLNYCH
XIII SYMPOZJUM WYMIANY CIEPŁA I MASY Komitet Termodynamiki i Spalania Polskiej Akademii Nauk Katedra Techniki Cieplnej i Chłodnictwa Politechniki Koszalińskiej POLE TEMPERATURY SIECI CIEPLNYCH MARIUSZ
Bardziej szczegółowoINSTYTUT INŻYNIERII ŚRODOWISKA ZAKŁAD GEOINŻYNIERII I REKULTYWACJI ĆWICZENIE NR 4 OKREŚLENIE WSPÓŁCZYNNIKA STRAT LOEKALNYCH
INSTYTUT INŻYNIERII ŚRODOWISKA ZAKŁAD GEOINŻYNIERII I REKULTYWACJI Laboratorium z mechaniki płynów ĆWICZENIE NR 4 OKREŚLENIE WSPÓŁCZYNNIKA STRAT LOEKALNYCH . Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest doświadczalne
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE NR 7 SKALOWANIE ZWĘśKI
ĆWICZENIE NR SKALOWANIE ZWĘśKI. Cel ćiczenia: Celem ćiczenia jest ykonanie cechoania kryzy pomiaroej /yznaczenie zaleŝności objętościoego natęŝenia przepłyu poietrza przez zęŝkę od róŝnicy ciśnienia na
Bardziej szczegółowoDobór urządzeń węzła Q = 75,3 + 16,0 [kw]
Dobór urządzeń węzła Q 75,3 + 16,0 [kw] OBIEKT: Budynek Lubelskiego Urzędu Wojewódzkiego Lublin, ul. Czechowska 15 Parametry wody sieciowej w okresie zimowym Parametry wody sieciowej w okresie letnim Parametry
Bardziej szczegółowoBADANIE SPRĘŻARKOWEJ POMPY CIEPŁA
BADANIE SPRĘŻARKOWEJ POMPY CIEPŁA Zenon Bonca, Waldemar Targański W rozdziale skrótowo omówiono teoretyczne podstawy działania parowej sprężarkowej pompy ciepła w zakresie niezbędnym do osiągnięcia celu
Bardziej szczegółowoLaboratorium InŜynierii i Aparatury Przemysłu SpoŜywczego
Laboratorium InŜynierii i Aparatury Przemysłu SpoŜywczego 1. Temat ćwiczenia :,,Wyznaczanie współczynnika przenikania ciepła 2. Cel ćwiczenia : Określenie globalnego współczynnika przenikania ciepła k
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM TERMODYNAMIKI I TECHNIKI CIEPLNEJ. Badanie charakterystyki wentylatorów połączenie równoległe i szeregowe. dr inż.
LABORATORIUM TERMODYNAMIKI I TECHNIKI CIEPLNEJ Badanie charakterystyki wentylatorów połączenie równoległe i szeregowe. dr inż. Jerzy Wiejacha ZAKŁAD APARATURY PRZEMYSŁOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA WYDZIAŁ
Bardziej szczegółowoNumeryczna symulacja rozpływu płynu w węźle
231 Prace Instytutu Mechaniki Górotworu PAN Tom 7, nr 3-4, (2005), s. 231-236 Instytut Mechaniki Górotworu PAN Numeryczna symulacja rozpływu płynu w węźle JERZY CYGAN Instytut Mechaniki Górotworu PAN,
Bardziej szczegółowoPRZYCHODNIA W GRĘBOCICACH GRĘBOCICE ul. Zielona 3działki nr 175/7, 175/4, 705 PROJEKT BUDOWLANY BUDOWY BUDYNKU PRZYCHODNI CZĘŚĆ SANITARNA
5. OBLICZENIA 5.1. BILANS CIEPŁA 5.1.1. Sumaryczne zapotrzebowanie ciepła kotłowni Moc zainstalowanych urządzeń odbiorczych kotłowni określono na podstawie danych wynikających z projektów branżowych wchodzących
Bardziej szczegółowoPRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Załącznik nr 1 do procedury nr W_PR_12 Naza przedmiotu: Specjalne urządzenia cieplne i chłodnicze Special systems of thermal and refrigerating Kierunek: inżynieria środoiska Kod przedmiotu:5.2.12 Rodzaj
Bardziej szczegółowo1. Wnikanie ciepła podczas wrzenia pęcherzykowego na zewnętrznej powierzchni rur W (1.1)
nikanie_ciepla Wnikanie ciepła 1. Wnikanie ciepła podcas renia pęcherykoego na enętrnej poierchni rur Zależność Rohsenoa q 1/ g c pt W r (1.1) n C rr s m n = 1,0 dla ody n = 1,7 dla innych ciecy 3 Współcynnik
Bardziej szczegółowoPrzykładowe kolokwium nr 1 dla kursu. Przenoszenie ciepła ćwiczenia
Przykładowe kolokwium nr 1 dla kursu Grupa A Zad. 1. Określić różnicę temperatur zewnętrznej i wewnętrznej strony stalowej ścianki kotła parowego działającego przy nadciśnieniu pn = 14 bar. Grubość ścianki
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA. Poszukiwanie optymalnej średnicy rurociągu oraz grubości izolacji
POLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA Instytut Maszyn Cieplnych Optymalizacja Procesów Cieplnych Ćwiczenie nr 3 Poszukiwanie optymalnej średnicy rurociągu oraz grubości izolacji Częstochowa 2002 Wstęp. Ze względu
Bardziej szczegółowoWyznaczanie współczynnika przenikania ciepła dla przegrody płaskiej
Katedra Silników Spalinowych i Pojazdów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI Wyznaczanie współczynnika przenikania ciepła dla przegrody płaskiej - - Wstęp teoretyczny Jednym ze sposobów wymiany ciepła jest przewodzenie.
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW
Ćwiczenie numer 3 Pomiar współczynnika oporu lokalnego 1 Wprowadzenie Stanowisko umożliwia wykonanie szeregu eksperymentów związanych z pomiarami oporów przepływu w różnych elementach rzeczywistych układów
Bardziej szczegółowoK raków 26 ma rca 2011 r.
K raków 26 ma rca 2011 r. Zadania do ćwiczeń z Podstaw Fizyki na dzień 1 kwietnia 2011 r. r. dla Grupy II Zadanie 1. 1 kg/s pary wo dne j o ciśnieniu 150 atm i temperaturze 342 0 C wpada do t urbiny z
Bardziej szczegółowoANALIZA ODKSZTAŁCEŃ I NAPRĘŻEŃ GRZEJNIKA ALUMINIOWEGO DLA SKOKOWO ZMIENIAJĄCYCH SIĘ PARAMETRÓW WYMIANY CIEPŁA
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 41, s. 99-106, Gliwice 2011 ANALIZA ODKSZTAŁCEŃ I NAPRĘŻEŃ GRZEJNIKA ALUMINIOWEGO DLA SKOKOWO ZMIENIAJĄCYCH SIĘ PARAMETRÓW WYMIANY CIEPŁA ANDRZEJ GOŁAŚ, JERZY WOŁOSZYN
Bardziej szczegółowoZadanie 1. Zadanie 2.
Zadanie 1. Określić nadciśnienie powietrza panujące w rurociągu R za pomocą U-rurki, w której znajduje się woda. Różnica poziomów wody w U-rurce wynosi h = 100 cm. Zadanie 2. Określić podciśnienie i ciśnienie
Bardziej szczegółowoOCENA WYDAJNOŚCI ENERGETYCZNEJ WYMIENNIKA GRUNTOWEGO POMPY CIEPŁA W DWÓCH RÓŻNYCH KONFIGURACJACH 1
Inżynieria Rolnicza 6(131)/2011 OCENA WYDAJNOŚCI ENERGETYCZNEJ WYMIENNIKA GRUNTOWEGO POMPY CIEPŁA W DWÓCH RÓŻNYCH KONFIGURACJACH 1 Kazimierz Rutkowski Instytut Inżynierii Rolniczej i Informatyki, Uniwersytet
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE NR 4 WYMIENNIK CIEPŁA
ĆWICZENIE NR 4 WYMIENNIK CIEPŁA 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest doświadczalne zbadanie wymiany ciepła w przeponowym płaszczowo rurowym wymiennika ciepła i porównanie wyników z obliczeniami teoretycznymi.
Bardziej szczegółowoBadania naturalnego pola temperatury gruntu w rejonie aglomeracji poznańskiej i przykład ich zastosowania
Badania naturalnego pola temperatury gruntu w rejonie aglomeracji poznańskiej i przykład ich zastosowania Konferencja Przemarzanie podłoża gruntowego i geotermiczne aspekty budownictwa energooszczędnego
Bardziej szczegółowoAwarie. 4 awarie do wyboru objawy, możliwe przyczyny, sposoby usunięcia. (źle dobrana pompa nie jest awarią)
Awarie 4 awarie do wyboru objawy możliwe przyczyny sposoby usunięcia (źle dobrana pompa nie jest awarią) Natężenie przepływu DANE OBLICZENIA WYNIKI Qś r d M k q j m d 3 Mk- ilość mieszkańców równoważnych
Bardziej szczegółowoXIV KONFERENCJA CIEPŁOWNIKÓW
XIV KONFERENCJA CIEPŁOWNIKÓW POLITECHNIKA RZESZOWSKA PZITS - Oddział Rzeszów MPEC - Rzeszów Michał STRZESZEWSKI* POLITECHNIKA WARSZAWSKA ANALIZA WYMIANY CIEPŁA W PRZYPADKU ZASTOSOWANIA WARSTWY ALUMINIUM
Bardziej szczegółowoZastosowania Równania Bernoullego - zadania
Zadanie 1 Przez zwężkę o średnicy D = 0,2 m, d = 0,05 m przepływa woda o temperaturze t = 50 C. Obliczyć jakie ciśnienie musi panować w przekroju 1-1, aby w przekroju 2-2 nie wystąpiło zjawisko kawitacji,
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE OKRĄGŁEGO OŻEBROWANIA RUR GRZEWCZYCH W OGRZEWANIU PODŁOGOWYM
Karolina WIŚNIK, Henryk Grzegorz SABINIAK* wymiana ciepła, żebro okrągłe, ogrzewanie podłogowe, gradient temperatury, komfort cieplny ZASTOSOWANIE OKRĄGŁEGO OŻEBROWANIA RUR GRZEWCZYCH W OGRZEWANIU PODŁOGOWYM
Bardziej szczegółowoMateriałowe i technologiczne uwarunkowania stanu naprężeń własnych i anizotropii wtórnej powłok cylindrycznych wytłaczanych z polietylenu
POLITECHNIKA ŚLĄSKA ZESZYTY NAUKOWE NR 1676 SUB Gottingen 7 217 872 077 Andrzej PUSZ 2005 A 12174 Materiałowe i technologiczne uwarunkowania stanu naprężeń własnych i anizotropii wtórnej powłok cylindrycznych
Bardziej szczegółowoWPŁYW POWŁOKI POWIERZCHNI WEWNĘTRZNEJ RUR PRZEWODOWYCH NA EKSPLOATACJĘ RUROCIĄGU. Przygotował: Dr inż. Marian Mikoś
WPŁYW POWŁOKI POWIERZCHNI WEWNĘTRZNEJ RUR PRZEWODOWYCH NA EKSPLOATACJĘ RUROCIĄGU Przygotował: Dr inż. Marian Mikoś Kocierz, 3-5 wrzesień 008 Wstęp Przedmiotem opracowania jest wykazanie, w jakim stopniu
Bardziej szczegółowoWYMIANA CIEPŁA W PROCESIE TERMICZNEGO EKSPANDOWANIA NASION PROSA W STRUMIENIU GORĄCEGO POWIETRZA
Konopko Henryk Politechnika Białostocka WYMIANA CIEPŁA W PROCESIE TERMICZNEGO EKSPANDOWANIA NASION PROSA W STRUMIENIU GORĄCEGO POWIETRZA Streszczenie W pracy przedstawiono wyniki symulacji komputerowej
Bardziej szczegółowoWPŁYW EKSPLOATACJI PIECÓW GRZEWCZYCH NA ZUŻYCIE CIEPŁA THE INFLUENCE OF OPERATION OF HEATING FURNACES ON HEAT CONSUMPTION
WPŁYW EKSPLOATACJI PIECÓW GRZEWCZYCH NA ZUŻYCIE CIEPŁA THE INFLUENCE OF OPERATION OF HEATING FURNACES ON HEAT CONSUMPTION Dr hab. inż. Marian Kieloch, prof. PCz. Mgr inż. Barbara Halusiak Politechnika
Bardziej szczegółowoWYMIANA CIEPŁA i WYMIENNIKI CIEPŁA
WYMIANA CIEPŁA i WYMIENNIKI CIEPŁA Prof. M. Kamiński Gdańsk 2015 PLAN Znaczenie procesowe wymiany ciepła i zasady ogólne Pojęcia i definicje podstawowe Ruch ciepła na drodze przewodzenia Ruch ciepła na
Bardziej szczegółowoAUTOMATYKA I POMIARY LABORATORIUM - ĆWICZENIE NR 15 WYMIENNIK CIEPŁA CHARAKTERYSTYKI DYNAMICZNE
AUTOMATYKA I POMIARY LABORATORIUM - ĆWICZENIE NR 15 WYMIENNIK CIEPŁA CHARAKTERYSTYKI DYNAMICZNE Celem ćwiczenia jest wyznaczenie charakterystyk dynamicznych wymiennika ciepła przy zmianach obciążenia aparatu.
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW
Ćwiczenie numer 2 Pomiar współczynnika oporu liniowego 1. Wprowadzenie Stanowisko służy do analizy zjawiska liniowych strat energii podczas przepływu laminarnego i turbulentnego przez rurociąg mosiężny
Bardziej szczegółowoNieustalony wypływ cieczy ze zbiornika przewodami o różnej średnicy i długości
LABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW Nieustalony wypływ cieczy ze zbiornika przewodami o różnej średnicy i długości dr inż. Jerzy Wiejacha ZAKŁAD APARATURY PRZEMYSŁOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA, WYDZ. BMiP, PŁOCK
Bardziej szczegółowoZawórtrójdrogowy: a) mieszający, b) rozdzielający
Trójdrogowe zawory regulacyjne Ćwiczenia 5 Rodzaje wykonań armatury trójdrogowej Zawórtrójdrogowy: a) mieszający, b) rozdzielający Sposoby montażu zaworów trójdrogowych Wukładzie hydraulicznym zzaworem
Bardziej szczegółowoGKM-S GRZEJNIKI KONWEKTOROWE
GKM-S GRZEJNIKI KONWEKTOROWE ZASTOSOWANIE Grzejniki konwektorowe ścienne z rurkami miedzianymi i ożebrowaniem lamelowym służą do ogrzewania pomieszczeń mieszkalnych, użyteczności publicznej, itp. OPIS
Bardziej szczegółowoPROFIL PRĘDKOŚCI W RURZE PROSTOLINIOWEJ
LABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW Ćwiczenie N 7 PROFIL PRĘDKOŚCI W RURZE PROSTOLINIOWEJ . Cel ćwiczenia Doświadczalne i teoretyczne wyznaczenie profilu prędkości w rurze prostoosiowej 2. Podstawy teoretyczne:
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY
POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY AUTOMATYKA CHŁODNICZA TEMAT: Racje techniczne wykorzystania rurki kapilarnej lub dyszy w małych urządzeniach chłodniczych i sprężarkowych pompach ciepła Mateusz
Bardziej szczegółowoWymiennik ciepła. Dane wyjściowe i materiały pomocnicze do wykonania zadania projektowego. Henryk Bieszk. Gdańsk 2011
Henryk Bieszk Wymiennik ciepła Dane wyjściowe i materiały pomocnicze do wykonania zadania projektowego Gdańsk 2011 H. Bieszk, Wymiennik ciepła, projekt 1 PRZEDMIOT: APARATURA CHEMICZNA TEMAT ZADANIA PROJEKTOWEGO:
Bardziej szczegółowo7. Obliczenia hydrauliczne sieci wodociągowej przed doborem pomp
7. Obliczenia hydrauliczne sieci wodociągowej przed doborem pomp Podczas maksymalnego godzinowego rozbioru wody (Q maxh ) Wysokość podnoszenia pomp: (15) - rzędna ciśnienia na wypływie z pompowni, m npm
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE TRANSPORTU CIEPŁA I MASY W RURZE GRUNTOWEGO WYMIENNIKA CIEPŁA
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE 2016 nr 60, ISSN 1896-771X MODELOWANIE TRANSPORTU CIEPŁA I MASY W RURZE GRUNTOWEGO WYMIENNIKA CIEPŁA Jerzy Wołoszyn 1a 1 AGH Akademia Górniczo-Hutnicza, Katedra Systemów Energetycznych
Bardziej szczegółowoSYMULACJA OPROMIENIOWANEGO WYMIENNIKA CIEPŁA DO ZASTOSOWAŃ W APARACIE DO BADAŃ ZUŻYCIA EROZYJNEGO
2-2012 PROBLEMY EKSPLOATACJI 133 Marek PRYMON, Jan WRONA Politechnika Krakowska, Instytut Inżynierii Cieplnej i Ochrony Powietrza Andrzej ZBROWSKI Instytut Technologii Eksploatacji PIB, Radom SYMULACJA
Bardziej szczegółowoMateriały pomocnicze do laboratorium z przedmiotu Metody i Narzędzia Symulacji Komputerowej
Materiały pomocnicze do laboratorium z przedmiotu Metody i Narzędzia Symulacji Komputerowej w Systemach Technicznych Symulacja prosta dyszy pomiarowej Bendemanna Opracował: dr inż. Andrzej J. Zmysłowski
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE I POMIAR STRUMIENIA OBJĘTOŚCI POWIETRZA. OPORY PRZEPŁYWU PRZEWODÓW WENTYLACYJNYCH
ĆWICZENIE I POMIAR STRUMIENIA OBJĘTOŚCI POWIETRZA. OPORY PRZEPŁYWU PRZEWODÓW WENTYLACYJNYCH CEL ĆWICZENIA Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z metodą pomiaru strumienia objętości powietrza przy pomocy
Bardziej szczegółowoNOWOCZESNE TECHNOLOGIE ENERGETYCZNE Rola modelowania fizycznego i numerycznego
Politechnika Częstochowska Katedra Inżynierii Energii NOWOCZESNE TECHNOLOGIE ENERGETYCZNE Rola modelowania fizycznego i numerycznego dr hab. inż. Zbigniew BIS, prof P.Cz. dr inż. Robert ZARZYCKI Wstęp
Bardziej szczegółowoEnergetyczna ocena efektywności pracy elektrociepłowni gazowo-parowej z organicznym układem binarnym
tom XLI(2011), nr 1, 59 64 Władysław Nowak AleksandraBorsukiewicz-Gozdur Roksana Mazurek Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny Wydział Inżynierii Mechanicznej i Mechatroniki Katedra Techniki Cieplnej
Bardziej szczegółowoOpłacalność odzysku ciepła w centralach wentylacyjnych
Opłacalność odzysku ciepła w centralach wentylacyjnych W oparciu o stworzony w formacie MS Excel kod obliczeniowy przeprowadzono analizę opłacalności stosowania wymienników krzyżowych, regeneratorów obrotowych,
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW
Ćwiczenie numer Pomiar współczynnika oporu liniowego 1. Wprowadzenie Stanowisko służy do analizy zjawiska liniowych strat energii podczas przepływu laminarnego i turbulentnego przez rurociąg mosiężny o
Bardziej szczegółowoĆwiczenie nr 2 Wpływ budowy skraplacza na wymianę ciepła
Andrzej Grzebielec 2009-11-12 wersja 1.1 Laboratorium Chłodnictwa Ćwiczenie nr 2 Wpływ budowy skraplacza na wymianę ciepła 1 2 Wpływ budowy skraplacza na wymianę ciepła 2.1 Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia
Bardziej szczegółowoWymiana ciepła w wymiennikach. wykład wymienniki ciepła
Wymiana ciepła Wymiana ciepła w wymiennikach wykład wymienniki ciepła Aparaty do wymiany ciepła miedzy płynami, tzn. wymienniki ciepła, znajdują szerokie zastosowanie w przemyśle chemicznym, petrochemicznym,
Bardziej szczegółowoZadania domowe z termodynamiki I dla wszystkich kierunków A R C H I W A L N E
Zadania domowe z termodynamiki I dla wszystkich kierunków A R C H I W A L N E ROK AKADEMICKI 2015/2016 Zad. nr 4 za 3% [2015.10.29 16:00] Ciepło właściwe przy stałym ciśnieniu gazu zależy liniowo od temperatury.
Bardziej szczegółowoHYDROSTATYKA I AEROSTATYKA
HYDROTATYKA I AEROTATYKA Zajęcia yrónacze, Częstochoa, 2009/2010 Ea Mandoska 1. Pojecie ciśnienia, jednostki 2. Prao Pascala, zastosoanie życiu codziennym 3. Ciśnienie hydrostatyczne 4. Naczynia połączone,
Bardziej szczegółowoBadania ruchu w Trójmieście w ramach projektu Kolei Metropolitalnej. mgr inż. Szymon Klemba Warszawa, 13.03.2012r.
Badania ruchu Trójmieście ramach projektu Kolei Metropolitalnej mgr inż. Szymon Klemba Warszaa, 13.03.2012r. SPIS TREŚCI 1 Tło i cel badań 2 Podstaoe pojęcia modeloania 3 Proces budoy modelu 3A Model układu
Bardziej szczegółowoCzęść A: Wodociągi dr inż. Małgorzata Kutyłowska dr inż. Aleksandra Sambor
Część A: Wodociągi dr inż. Małgorzata Kutyłowska dr inż. Aleksandra Sambor Projekt koncepcyjny sieci wodociągowej dla rejonu. Spis treści 1. Wstęp 1.1. Przedmiot opracowania 1.2. Podstawa opracowania 1.3.
Bardziej szczegółowoEFEKTYWNOŚĆ PRACY POMPY CIEPŁA WSPÓŁPRACUJĄCEJ Z WYMIENNIKAMI GRUNTOWYMI
Inżynieria Rolnicza 6(104)/2008 EFEKTYWNOŚĆ PRACY POMPY CIEPŁA WSPÓŁPRACUJĄCEJ Z WYMIENNIKAMI GRUNTOWYMI Sławomir Kurpaska, Hubert Latała Katedra Inżynierii Rolniczej i Informatyki, Uniwersytet Rolniczy
Bardziej szczegółowoJ. Szantyr Wykład nr 26 Przepływy w przewodach zamkniętych II
J. Szantyr Wykład nr 6 Przepływy w przewodach zamkniętych II W praktyce mamy do czynienia z mniej lub bardziej złożonymi rurociągami. Jeżeli strumień płynu nie ulega rozgałęzieniu, mówimy o rurociągu prostym.
Bardziej szczegółowoUkłady przygotowania cwu
Układy przygotowania cwu Instalacje ciepłej wody użytkowej Centralne Lokalne (indywidualne) Bez akumulacji (bez zasobnika) Z akumulacją (z zasobnikiem) Z pełną akumulacją Z niepełną akumulacją Doba obliczeniowa
Bardziej szczegółowo1. Obliczenie zapotrzebowania na moc i ciepło na potrzeby przygotowania ciepłej wody użytkowej
1. Obliczenie zapotrzebowania na moc i ciepło na potrzeby przygotowania ciepłej wody użytkowej Jednostkowe zużycie ciepłej wody użytkowej dla obiektu Szpitala * Lp. dm 3 /j. o. x dobę m 3 /j.o. x miesiąc
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA ŁÓDZKA ZAKŁADZIE BIOFIZYKI Ćwiczenie 7 KALORYMETRIA
POLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTRUKCJA Z LABORATORIUM W ZAKŁADZIE BIOFIZYKI Ćiczenie 7 KALORYMETRIA I. WSTĘP TEORETYCZNY Kalorymetria jest działem fizyki zajmującym się metodami pomiaru ciepła ydzielanego bądź
Bardziej szczegółowoInżynieria Rolnicza 5(93)/2007
Inżynieria Rolnicza 5(9)/7 WPŁYW PODSTAWOWYCH WIELKOŚCI WEJŚCIOWYCH PROCESU EKSPANDOWANIA NASION AMARANTUSA I PROSA W STRUMIENIU GORĄCEGO POWIETRZA NA NIEZAWODNOŚĆ ICH TRANSPORTU PNEUMATYCZNEGO Henryk
Bardziej szczegółowoWOJSKOWA AKADEMIA TECHNICZNA Wydział Mechaniczny Katedra Pojazdów Mechanicznych i Transportu LABORATORIUM TERMODYNAMIKI TECHNICZNEJ
WOJSKOWA AKADEMIA TECHNICZNA Wydział Mechaniczny Katedra Pojazdów Mechanicznych i Transportu LABORATORIUM TERMODYNAMIKI TECHNICZNEJ Instrukcja do ćwiczenia T-06 Temat: Wyznaczanie zmiany entropii ciała
Bardziej szczegółowoOCENA PRACY WYMIENNIKÓW CIEPŁA UŁOŻONYCH W RÓŻNYCH KONFIGURACJACH ZASILAJĄCYCH POMPĘ CIEPŁA *
I N Ż YNIERIA R OLNICZA A GRICULTURAL E NGINEERING 2013: Z. 3(146) T.2 S. 301-308 ISSN 1429-7264 Polskie Towarzystwo Inżynierii Rolniczej http://www.ptir.org OCENA PRACY WYMIENNIKÓW CIEPŁA UŁOŻONYCH W
Bardziej szczegółowoJarosław Knaga, Małgorzata Trojanowska, Krzysztof Kempkiewicz* Zakład Energetyki Rolniczej Akademia Rolnicza w Krakowie *Vatra S.A.
InŜynieria Rolnicza 6/2005 Jarosław Knaga, Małgorzata Trojanowska, Krzysztof Kempkiewicz* Zakład Energetyki Rolniczej Akademia Rolnicza w Krakowie *Vatra S.A. EFEKTYWNOŚĆ POMPY CIEPŁA ZE SPIRALNĄ SPRĘśARKĄ
Bardziej szczegółowoKalkulator Audytora wersja 1.1
Kalkulator Audytora wersja 1.1 Program Kalkulator Audytora Energetycznego jest uniwersalnym narzędziem wspomagającym proces projektowania i analizy pracy wszelkich instalacji rurowych, w których występuje
Bardziej szczegółowoMetoda Elementów Skończonych. Projekt: COMSOL Multiphysics 3.4.
Politechnika Poznańska Metoda Elementów Skończonych Projekt: COMSOL Multiphysics 3.4. Prowadzący: dr hab. Tomasz Stręk Wykonali: Widerowski Karol Wysocki Jacek Wydział: Budowa Maszyn i Zarządzania Kierunek:
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA GDAŃSKA
POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY Katedra Techniki Cieplnej Wybrane zagadnienia wymiany ciepła i masy Przejmowanie ciepła podczas skraplania czynników niskowrzących w skraplaczach chłodzonych powietrzem
Bardziej szczegółowoŹródła ciepła darmowego
Źródła ciepła darmowego Woda gruntowa Pionowy wymiennik gruntowy Poziomy wymiennik gruntowy Powietrze Efektywność Dostępność VDI 4640 1 Temperatury y dolnych źródeł ciepła 30 o 15 o Powietrze zewnętrzne
Bardziej szczegółowoPROCEDURA DOBORU POMP DLA PRZEMYSŁU CUKROWNICZEGO
PROCEDURA DOBORU POMP DLA PRZEMYSŁU CUKROWNICZEGO Wskazujemy podstawowe wymagania jakie muszą być spełnione dla prawidłowego doboru pompy, w tym: dobór układu konstrukcyjnego pompy, parametry pompowanego
Bardziej szczegółowoNATĘŻENIE POLA ELEKTRYCZNEGO PRZEWODU LINII NAPOWIETRZNEJ Z UWZGLĘDNIENIEM ZWISU
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 85 Electrical Engineering 016 Krzysztof KRÓL* NATĘŻENIE POLA ELEKTRYCZNEGO PRZEWODU LINII NAPOWIETRZNEJ Z UWZGLĘDNIENIEM ZWISU W artykule zaprezentowano
Bardziej szczegółowoPDF stworzony przez wersję demonstracyjną pdffactory www.pdffactory.pl/ 1. Ilość ciepła na potrzeby c.w.u.
1. Ilość ciepła na potrzeby c.w.u. a) Średni dobowy strumień ciepła na potrzeby c.w.u. n liczba użytkowników, n70 osób, q j jednostkowe dobowe zapotrzebowanie na ciepłą wodę dla użytkownika, q j 20 dm
Bardziej szczegółowoPolitechnika Gdańska
Politechnika Gdańska Wybrane zagadnienia wymiany ciepła i masy Temat: Wyznaczanie współczynnika przejmowania ciepła dla rekuperatorów metodą WILSONA wykonał : Kamil Kłek wydział : Mechaniczny Spis treści.wiadomości
Bardziej szczegółowoIII r. EiP (Technologia Chemiczna)
AKADEMIA GÓRNICZO HUTNICZA WYDZIAŁ ENERGETYKI I PALIW III r. EiP (Technologia Chemiczna) INŻYNIERIA CHEMICZNA I PROCESOWA (przenoszenie pędu) Prof. dr hab. Leszek CZEPIRSKI Kontakt: A4, p. 424 Tel. 12
Bardziej szczegółowoKSZTAŁTOWANIE MIKROKLIMATU W STREFIE PRZEBYWANIA LUDZI W OBIEKTACH SAKRALNYCH
KSZTAŁTOWANIE MIKROKLIMATU W STREFIE PRZEBYWANIA LUDZI W OBIEKTACH SAKRALNYCH WOLSKI Leszek 1 JELEC Paweł 2 1,2 Zakład Instalacji Budowlanych i Fizyki Budowli, Politechnika Warszawska ABSTRACT This script
Bardziej szczegółowoBadania właściwości dynamicznych sieci gazowej z wykorzystaniem pakietu SimNet TSGas 3
Andrzej J. Osiadacz Maciej Chaczykowski Łukasz Kotyński Badania właściwości dynamicznych sieci gazowej z wykorzystaniem pakietu SimNet TSGas 3 Andrzej J. Osiadacz, Maciej Chaczykowski, Łukasz Kotyński,
Bardziej szczegółowowrzenie - np.: kotły parowe, wytwornice pary, chłodziarki parowe, chłodzenie (np. reaktory jądrowe, silniki rakietowe, magnesy nadprzewodzące)
Wymiana ciepła podczas wrzenia 1. Wstęp wrzenie - np.: kotły parowe, wytwornice pary, chłodziarki parowe, chłodzenie (np. reaktory jądrowe, silniki rakietowe, magnesy nadprzewodzące) współczynnik wnikania
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE NUMERYCZNE POLA PRZEPŁYWU WOKÓŁ BUDYNKÓW
1. WSTĘP MODELOWANIE NUMERYCZNE POLA PRZEPŁYWU WOKÓŁ BUDYNKÓW mgr inż. Michał FOLUSIAK Instytut Lotnictwa W artykule przedstawiono wyniki dwu- i trójwymiarowych symulacji numerycznych opływu budynków wykonanych
Bardziej szczegółowoPRACA ZINTEGROWANEGO UKŁADU GRZEWCZO- CHŁODZĄCEGO W BUDYNKU ENERGOOSZCZĘDNYM I PASYWNYM
Budynek energooszczędny, budynek pasywny, układ zintegrowany grzewczo- chłodzący Grzegorz KRZYŻANIAK* PRACA ZINTEGROWANEGO UKŁADU GRZEWCZO- CHŁODZĄCEGO W BUDYNKU ENERGOOSZCZĘDNYM I PASYWNYM Przedmiotem
Bardziej szczegółowoz wykorzystaniem pakiet MARC/MENTAT.
KAEDRA WYRZYMAŁOŚCI MAERIAŁÓW I MEOD KOMPUEROWYCH MECHANIKI Wydział Mechaniczny echnologiczny POIECHNIKA ŚĄSKA W GIWICACH PRACA DYPOMOWA MAGISERSKA emat: Modelowanie procesu krzepnięcia żeliwa z wykorzystaniem
Bardziej szczegółowoProjekt Inżynier mechanik zawód z przyszłością współfinansowany ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego
Zajęcia wyrównawcze z fizyki -Zestaw 4 -eoria ermodynamika Równanie stanu gazu doskonałego Izoprzemiany gazowe Energia wewnętrzna gazu doskonałego Praca i ciepło w przemianach gazowych Silniki cieplne
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska. Metoda Elementów Skończonych
Politechnika Poznańska PROJEKT: Metoda Elementów Skończonych Prowadzący: Dr hab. Tomasz Stręk Autorzy: Rafał Wesoły Daniel Trojanowicz Wydział: WBMiZ Kierunek: MiBM Specjalność: IMe Spis treści: 1. Zagadnienie
Bardziej szczegółowoTermodynamika. Część 12. Procesy transportu. Janusz Brzychczyk, Instytut Fizyki UJ
Termodynamika Część 12 Procesy transportu Janusz Brzychczyk, Instytut Fizyki UJ Zjawiska transportu Zjawiska transportu są typowymi procesami nieodwracalnymi zachodzącymi w przyrodzie. Zjawiska te polegają
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA. Spis treści: 1. Obliczenie ilości powietrza wentylacyjnego. 2. Zapotrzebowanie ciepła dla klimatyzacji
OBICZENIA do projektu klimatyzacji i entylacji pomieszczeń dodatkoych stanoisk konsultantó dla COF Dział Contact Centre budynku Poczty Polskiej S.A. Wieluniu, ul. Kolejoa 10 Spis treści: 1. Obliczenie
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA GDAŃSKA
POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY Temat: Proces wrzenia czynników chłodniczych w rurach o rozwiniętej powierzchni Wykonał Korpalski Radosław Koniszewski Adam Sem. 8 SiUChKl 1 Gdańsk 2008 Spis treści
Bardziej szczegółowoGrupa 1 1.1). Obliczyć średnicę zastępczą przewodu o przekroju prostokątnym o długości boków A i B=2A wypełnionego wodą w 75%. Przewód ułożony jest w
Grupa 1 1.1). Obliczyć średnicę zastępczą przewodu o przekroju prostokątnym o długości boków A i B=2A wypełnionego wodą w 75%. Przewód ułożony jest w taki sposób, że dłuższy bok przekroju znajduje się
Bardziej szczegółowoSpis tabel Tabela 1. Tabela 2. Tabela 3. Tabela 4. Tabela 5. Tabela 6. Tabela 6. Tabela 7. Tabela 8. Tabela 9. Tabela 10.
Spis treści 1. Wstęp 1.1. Przedmiot opracowania 1.2. Podstawa opracowania 1.3. Zakres opracowania 1.4. Wykorzystane materiały 1.5. Opis obszaru objętego opracowaniem 2. Obliczenia charakterystycznych rozbiorów
Bardziej szczegółowoPRZEPŁYW CIEPŁA PRZEZ PRZEGRODY BUDOWLANE
PRZEPŁYW CIEPŁA PRZEZ PRZEGRODY BUDOWLANE dr inż. Andrzej Dzięgielewski 1 OZNACZENIA I SYMBOLE Q - ciepło, energia, J, kwh, (kcal) Q - moc cieplna, strumień ciepła, J/s, W (kw), (Gcal/h) OZNACZENIA I SYMBOLE
Bardziej szczegółowo