MODELOWANIE TRANSPORTU CIEPŁA I MASY W RURZE GRUNTOWEGO WYMIENNIKA CIEPŁA
|
|
- Kinga Stachowiak
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 MODELOWANIE INŻYNIERSKIE 2016 nr 60, ISSN X MODELOWANIE TRANSPORTU CIEPŁA I MASY W RURZE GRUNTOWEGO WYMIENNIKA CIEPŁA Jerzy Wołoszyn 1a 1 AGH Akademia Górniczo-Hutnicza, Katedra Systemów Energetycznych i Urządzeń Ochrony Środowiska a jerzy.woloszyn@agh.edu.pl Streszczenie W pracy przedstawiono wyniki numerycznego modelowania transportu ciepła i masy w rurach wymiennika stosowanego jako dolne źródło pompy ciepła. Technologia pomp ciepła jest ciągle rozwijającym się tematem prac badawczych w Polsce i na świecie. Ze względu na znaczne koszty inwestycyjne, w szczególności w przypadku dużych instalacji, niezwykle ważne staje się odpowiednie dobranie wymiennika dolnego źródła ciepła. Celem pracy jest porównanie procesu wymiany ciepła w rurach gładkich i z generatorami zawirowań. Przedstawiona praca zawiera wyniki numerycznego modelowania przepływu burzliwego z wymianą ciepła w rurach wymiennika, wykorzystując uśrednienie Reynoldsa dla stanu pseudoustalonego (RANS). Słowa kluczowe: modelowanie transportu ciepła i masy, gruntowy wymiennik ciepła, CFD, otworowy wymiennik ciepła HEAT AND MASS TRANSPORT MODELING IN THE GROUND HEAT EXCHANGER PIPE Summary This paper presents the results of heat and mass transport numerical modelling in the heat exchanger tubes used as a heat source in heat pump technology. Heat pump technology is constantly evolving topic of research in Poland and in the world. It is extremely important to appropriate design of heat source exchanger, due to the high investment costs particularly for large investments. The aim of the research is to compare the process of heat and mass transport in heat exchanger tubes with turbulence generators and without it. This paper presents the results of numerical modelling of turbulent flow with heat exchange in the heat exchanger tubes, using Reynolds Averaged Navier-Stokes equation (RANS). Keywords: heat and mass transport modelling, ground heat exchanger, CFD, borehole heat exchanger 1. WSTĘP Szeroko poruszane w ostatnich latach zagadnienia poszanowania energii, zrównoważonego rozwoju oraz redukcji emisji CO2 powodują konieczność wdrożenia coraz bardziej efektywnych technologii pozyskiwania energii odnawialnej [2, 4, 15]. Jednym z przykładów takich instalacji są pompy ciepła. Technologia pomp ciepła jest ciągle rozwijającym się tematem prac badawczych w Polsce i na świecie [6, 7, 8, 9]. Ze względu na znaczne koszty inwestycyjne, w szczególności w przypadku dużych inwestycji, niezwykle ważne staje się odpowiednie dobranie wymiennika dolnego źródła ciepła. Przewymiarowanie systemu lub systemy z niewystarczającą liczbą wymienników prowadzą do dużych strat i stawiają pod znakiem zapytania opłacalność całej inwestycji. Wobec powyższego poszukiwane są inne rozwiązania mające na celu obniżenie kosztów wykonania wymienników dolnego źródła ciepła w instalacjach z pompą ciepła. 80
2 Jerzy Wołoszyn Na efektywność instalacji z gruntowym wymiennikiem ciepła wpływa szereg parametrów, które można podzielić na: eksploatacyjne, konstrukcyjne oraz właściwości materiałowe [5, 13, 14]. Jednym z istotnych parametrów jest współczynnik przejmowania ciepła w rurach gruntowego wymiennika ciepła. Współczynnik przejmowania ciepła określa się najczęściej z zależności kryterialnych. Po zewnętrznej stronie wymiennika ciepła wyznaczenie współczynnika przejmowania (wnikania) ciepła nie powoduje większych trudności, co było przedmiotem prac badawczych wielu autorów. Obecnie dysponuje się wieloma zależnościami kryterialnymi do określenia współczynnika przejmowania (wnikania) ciepła po zewnętrznej stronie rury dla rur o różnej geometrii żeber zewnętrznych oraz wykonanych w różnych technologiach. Nadal natomiast napotyka się na wiele trudności w wyliczeniu współczynnika przejmowania ciepła po wewnętrznej stronie rury z wzdłużnie skręconymi spiralnie żebrami wewnętrznymi (tzw. generatorami zawirowań). Zastosowanie nowatorskiej techniki wytwarzania rur z rowkami po wewnętrznej stronie sprawia, że brakuje literatury traktującej o wymianie ciepła w tego typu rurach [11]. Na podstawie dokonanego przeglądu literatury stwierdzono, że nie prowadzono dotychczas badań mających na celu porównanie procesu wymiany ciepła w rurach gładkich z generatorami zawirowań w postaci wewnętrznych wzdłużnych żeber ze spiralnym skręceniem. Celem pracy jest porównanie procesu wymiany ciepła w rurach gładkich z generatorami zawirowań. Osiągnięcie postawionego celu wymaga rozwiązania kilku problemów cząstkowych należy więc: przyjąć odpowiednie kryterium porównawcze, wykonać analizę zbieżności rozwiązania, przeprowadzić weryfikację przyjętych modeli turbulencji. 2. OBIEKT BADAŃ Typowy gruntowy wymiennik ciepła to rura umieszczona w gruncie, w której przepływa woda lub ciecz niezamarzająca często jest to roztwór wody z glikolem, a obieg nośnika ciepła jest obiegiem zamkniętym. Konstrukcje gruntowych wymienników ciepła dzieli się na poziome i pionowe. W wymiennikach poziomych rury bezpośrednio stykają się z gruntem, natomiast w pionowych, tzw. otworowych, wymiennikach ciepła (borehole heat exchanger) rury umieszcza się w wydrążonym otworze, który następnie zostaje wypełniony materiałem uszczelniającym. Obiektem prowadzonych badań są rury gładkie (rys. 1) i rury z generatorami zawirowań (rys. 2). Symulacji poddano procesy cieplnoprzepływowe zachodzące w płynie wypełniającym rury wymiennika. Szczegółowe parametry rury gładkiej to: średnica zewnętrzna rury d = 40 mm, grubość ścianki rury b = 3,7 mm, długość rury L = 3 m. Rys. 1. Model CAD płynu wypełniającego rurę gładką Rys. 2. Model CAD płynu wypełniającego rurę z generatorem zawirowań Szczegółowe parametry rury z generatorem zawirowań to: średnica zewnętrzna rury d = 40 mm, grubość ścianki rury b = 3,7 mm, wysokość rowka w = 0,55 mm, szerokość rowka s = 3 mm, skok P = 250 mm, liczba rowków LR = 12, długość rury L = 3 m. W przypadku rury gładkiej wykorzystano symetrię i w trakcie analizy modelowano ¼ obszaru obliczeniowego. 3. MODEL MATEMATYCZNY Zjawiska przepływu są mniej lub bardziej skomplikowane w zależności od modelu geometrycznego obiektu badań. Do wyznaczenia pola prędkości, temperatury oraz ciśnienia przepływ trzeba opisać matematycznie równaniami, tj. równaniami bilansu masy, pędu (Naviera Stokesa NS) i energii. W przypadku płynów nielepkich lub przepływów laminarnych rozwiązanie równań NS nie stanowi większego problemu [3]. Trudności pojawiają się w razie wystąpienia turbulencji przepływu, jak w rozpatrywanym przypadku. Bezpośrednie rozwiązanie (direct numerical simulation DNS) tych równań nie jest wówczas praktyczne ze względu na bardzo długi czas obliczeń, spowodowany koniecznością stosowania bardzo małej siatki podziału i kroku czasowego. Techniki pozwalające na uproszczenie 81
3 MODELOWANIE TRANSPORTU CIEPŁA I MASY W RURZE GRUNTOWEGO WYMIENNIKA CIEPŁA obliczeń numerycznych polegają na rozwiązaniu równań NS uśrednionych w przestrzeni (large eddy simulation LES) lub w czasie (Reynolds averaged Navier Stokes equations RANS). Zastosowanie techniki RANS powoduje, że w układzie równań pojawiają się nowe zmienne, tj. wielkości średnie i ich fluktuacje. W zagadnieniach praktycznych oznaczaa to rozszerzenie układu równań o tzw. równania domykające. Najczęściej stosowane w praktyce inżynierskiej są dwa modele: k- epsilon (k-e) oraz k-omega (k-w) lub ich odmiany, jak np. model z ang. shear stress transport ( SST). Do opisu przepływu płynu w rurach wymiennika przyjęto zatem następujące założenia i uproszczenia: płyn jest nieściśliwy, płyn jest newtonowski; jego właściwości takie jak przewodność cieplna, ciepło właściwe, gęstość oraz lepkość są stałe i określonee dla średniej arytmetycznej temperatury płynu pomiędzy wpływem i wypływem, rozwiązanie nie zależy od czasu, nie występują wewnętrzne źródła ciepła i siły zewnętrzne. Dla tak zdefiniowanego płynu otrzymano następujące równania [1]: ciągłości (1) Naviera Stokesa (2) bilansu energii (3) gdzie: współczynnik przewodzenia ciepła płynu, ciepło właściwe płynu, gęstość płynu, dynamiczny współczynnik lepkości płynu, p ciśnienie, Tf temperatura płynu, wektor prędkości płynu, operator nabla. Przedstawione równania (1) (3) rozwiązywane są metodą objętości skończonych z zastosowaniem techniki RANS i algorytmu false transient algorithm. Przyjęte modele turbulencji to modele z grupy eddy viscosity turbulence models bazujące na dwóch równaniach: modelu k-e oraz SST. Obliczenia przeprowadzono w pakiecie ANSYS CFX, który jest programem przeznaczonym do rozwiązywania problemów związanych z transportem ciepła i masy. Oparty na metodzie objętości skończonych pozwala rozwiązywać równania różniczkowe cząstkowe o skomplikowanych warunkach brzegowych. Modelowanie rozkładu temperatury oraz przepływu czynnika w badanym obiekcie jest wymagającym problemem obliczeniowym. Wynika to między innymi z dużych rozmiarów badanego obszaru, a co za tym idzie z dużej liczby elementów. 3.1 WARUNKI ROZWIĄZANIA Do rozwiązania równań (1) (3) wymagane jest przyjęcie warunków brzegowych (rys. 3) oraz wartości startowych dla iteracyjnego modułu rozwiązującego solvera. Rys. 3. Model rury z przyjętymi warunkami brzegowymi W systemach współpracujących z pompą ciepła typowa temperatura płynu przy dopływie do rur wymiennika to kilka stopni, wobec czego przyjęto stałą temperaturę płynu Tin = 278,15 K. W ramach prowadzonych badań wyznaczono współczynnik przejmowania ciepła dla trzech prędkości płynu przy dopływie, tj. Vin = [0,35; 0,75; 1,1] m/s. Maksymalną prędkość płynu przyjęto na podstawie wytycznych projektowania, wykonywania i odbioru instalacji z pompami ciepła [10]. Na wypływie z rur wymiennika przyjęto ciśnienie względne równe Pout = 0 Pa. Ze względu na lepkość prędkość płynu na ściance rury przyjęto równą zero: Vwall = 0 m/s. Jednostkowy strumień ciepła wymiennika gruntowego zmienia się w zależności od współczynnika przewodzenia ciepła gruntu i przyjmuje wartości z przedziału W/m [10]. Obliczona na tej podstawie maksymalna gęstość strumienia ciepła w proponowanym obiekcie badań wynosi około 781 W/m 2. Na ściance zarówno dla rury gładkiej, jak i rury z generatorem zawirowań przyjęto natomiast stałą gęstość strumienia ciepła qwall = 3000 W/m 2. Ustalenie takiej wartości jest celowe i ma płynu w rozpatrywanej zwiększyć różnice temperatury rurze. Zabieg ten nie wpływa znacząco na wartość obliczonego współczynnika przejmowania ciepła (4), a jedynie poprawia stabilność jego wyznaczenia. Intensywność turbulencji dla dwóch rozpatrywanych modeli przyjęto równą 5%. W przypadku modelu k-e zastosowano skalowalną funkcję przyścienną, natomiast dla modelu SST automatyczną funkcję przyścienną. Wartości bezwymiarowego parametru y+ są mniejsze od 3 (rys. 4), zatem w przypadku modelu SST warstwa przyścienna rozwiązana zostałaa przy pomocy siatki objętości skończonych. Jako kryterium zbieżności iteracyjnego schematu rozwiązania przyjęto maksymalną liczbę iteracji równą 1000 lub RMS (root mean square) residuów równe RMS = Obliczenia przeprowadzono z podwójną 82
4 Jerzy Wołoszyn precyzją na komputerze z procesorem Intel Xeon 2,26 GHz, wykorzystując 4 rdzenie i 8 GB pamięci RAM. Rys. 4. Wartości parametru y+ na powierzchni rury W większości zastosowań praktycznych jako płyn wykorzystuje się roztwór wody i glikolu propylenowego lub etylenowego. W rozpatrywanym przypadku przyjęto 20-proc. roztwór glikolu propylenowego i wody. Na podstawie [12] odczytano następujące właściwości termofizyczne: dynamiczny współczynnik lepkości, gęstość współczynnik przewodzenia ciepła oraz ciepło właściwe. 3.2 PRZYJĘTA SIATKA PODZIAŁU Wykonana analiza zbieżności rozwiązania (rys. 5) pozwoliła określić, przy jakiej liczbie objętości skończonych wyniki nie zależą od przyjętej siatki obliczeniowej (rys. 6). Ustalono siatkę objętości skończonych o około 1,5 mln elementów zarówno dla modelu turbulencji k-e, jak i SST. W wyniku przeprowadzonych obliczeń numerycznych otrzymano rozkłady pola prędkości, temperatur i ciśnień w całym rozpatrywanym obszarze obliczeniowym. Rys. 6. Przyjęta siatka objętości skończonych dla rury gładkiej i z generatorami zawirowań 4. WYNIKI OBLICZEŃ I ICH ANALIZA Celem prowadzonych badań jest porównanie procesu wymiany ciepła w rurach gładkich i z generatorami zawirowań, wobec czego jako kryterium porównawcze przyjęto współczynnik przejmowania (wnikania) ciepła. Korzystając z prawa Newtona, współczynnik przejmowania ciepła można wyznaczyć z równania (4): gdzie: Twall(x) temperatura ścianki rury, Tf temperatura płynu, qwall przyjęta gęstość strumienia ciepła. (4) Temperaturę Tf można wyznaczyć na kilka sposobów: Rys. 5. Analiza zbieżności rozwiązania w zależności od siatki objętości skończonych stała temperatura płynu, np. temperatura przy dopływie, temperatura płynu w osi rury, średnia temperatura płynu liczona wg równania (5): ś (5) 83
5 MODELOWANIE TRANSPORTU CIEPŁA I MASY W RURZE GRUNTOWEGO WYMIENNIKA CIEPŁA gdzie: ś średnia prędkość płynu w przekroju Ac, rozkład wypadkowej prędkość przepływu w przekroju Ac, pole powierzchni przekroju. Wyznaczony na podstawie rozwiązania numerycznego współczynnik przejmowania ciepła dla rury gładkiej porównano z obliczeniami na podstawie równań kryterialnych przy przepływie wymuszonym wewnątrz rur lub kanałów. Porównanie ma na celu weryfikację przyjętego modelu obliczeniowego, w szczególności w przejściowym zakresie przepływu i liczby Re = [ ]. Wyniki przeprowadzonych obliczeń zestawiono w tabeli RÓWNANIA KRYTERIALNE Ze względu na rozpatrywane trzy wartości prędkości przepływu płynu Vin = [0,35; 0,75; 1,1] m/s, dla których liczba Re jest równa odpowiednio Re = [3319; 7111; 10430] do analitycznych obliczeń współczynnika przejmowania ciepła przyjęto następujące równania kryterialne: Hausena: (6) sięgające zakresem ważności Re = w głąb obszaru turbulentnego. Ponadto odnosi się do liczby Prandtla Pr = 0, i di/l = Nowsza literatura poleca dokładniejsze równanie, Petuchova Gnielinskiego: (7) (8) ważne w szerszym zakresie Re = , Pr = 0, , Gnielinskiego: (9) (10) ważne w zakresie Re = i odnoszące się do Pr = 0, , Dittusa Boeltera: (11) ważne przy Re > , 0,7 < Pr < 1000 i L/di < 60, gdzie n = 0,3 przy chłodzeniu płynu, n = 0,4 przy ogrzewaniu płynu. Współczynnik przejmowania ciepła wyznaczono z równania (12): gdzie: di wewnętrzna średnica rury. (12) 4.2 ANALIZA UZYSKANYCH WYNIKÓW Współczynnik przejmowania ciepła dla rury gładkiej i liczby Re = 3319 obliczony z wykorzystaniem modelu turbulencji k-e jest równy 601,8 W/m 2 K, natomiast wyznaczony na podstawie równania kryterialnego Petuchowa Gnielinskiego (7): 600,5 W/m 2 K. Wobec powyższego różnica względna dla obliczeń z zastosowaniem modelu turbulencji k-e jest równa 0,22%, a modelu turbulencji SST: 25,5%. W obliczeniach dla prędkości przy dopływie 1,1 m/s różnica względna dla modelu k-e wynosi 13,4%, a dla modelu SST: 1%. Prowadząc analizę porównawczą, trzeba mieć na uwadze fakt, że współczynniki przejmowania ciepła wyznaczone na podstawie równań kryterialnych są obarczone błędem. Tabela 1. Wyniki obliczeń współczynnika przejmowania ciepła Oznaczenie Jednostka Wartość Vśr m/s 0,35 0,75 1,1 Re Obl. dla rury gładkiej Hausen Petuchov Gnielinski 569,5 1315,9 1886,3 600,5 1385,8 2010,2 Gnielinski 572, ,7 Dittus Boelter W/m 2 K 2009,7 Model k-e, Tbulk Model SST, Tbulk Obl. dla rury z gen. zawirowań Model k-e, Tbulk Model SST, Tbulk W/m 2 K 601,8 1232,5 1740,2 753,7 1452, ,7 1427,3 1969,3 694,5 1507,5 2235,1 Na podstawie przeprowadzonych obliczeń można wnioskować, że dla stosunkowo niskich liczb Re zastosowanie modelu k-e w pakiecie ANSYS CFX z domyślnymi ustawieniami programu w zakresie wykorzystanego modelu turbulencji daje wyniki zgodne z obliczeniami analitycznymi. Natomiast dla przepływów turbulentnych rozwiniętych to model SST, który bardziej szczegółowo modeluje warstwę przyścienną, jest dokładniejszy w odniesieniu do obliczeń analitycznych. Zastosowanie generatora zawirowań zwiększyło współczynnik przejmowania ciepła wyznaczony dla prędkości przy dopływie 1,1 m/s o 245,1 W/m 2 K i 229,1 W/m 2 K, odpowiednio dla obliczeń na podstawie modelu SST i k-e. W przypadku prędkości przy dopływie 0,35 m/s i obliczeń z wykorzystaniem modelu k-e zastosowanie wewnętrznych wzdłużnych żeber ze spiralnym skręceniem zwiększa współczynnik przejmowania ciepła o 130,3 W/m 2 K. Wyników obliczeń 84
6 Jerzy Wołoszyn otrzymanych dla modelu SST i prędkości 0,35 m/s nie uwzględniono ze względu na 25,5-proc. rozbieżność w stosunku do obliczeń analitycznych. Na rys. 7 oraz 9 przedstawiono profile temperatury płynu wyznaczone prostopadle do kierunku przepływu w odległości 3 m od dopływu, odpowiednio dla rury gładkiej i z generatorami zawirowań. Rysunki 8 i 10 przedstawiają profile prędkości płynu wyznaczone prostopadle do kierunku przepływu w odległości 3 m od dopływu, odpowiednio dla rury gładkiej i z generatorami zawirowań. Zarówno profile temperatury, jak i prędkości zostały obliczone z zastosowaniem modelu turbulencji k-e oraz SST odpowiednio dla prędkości płynu Vin = [0,35; 0,75; 1,1] m/s. generatora zawirowań powoduje zwiększenie prędkości i zmniejszenie temperatury w osi rury. Natomiast przy ściance rury mamy do czynienia ze wzrostem temperatury i spadkiem prędkości. Rys. 9. Profil temperatury płynu wyznaczony dla rury z generatorami zawirowań Rys. 7. Profil temperatury płynu wyznaczony dla rury gładkiej Rys. 10. Profil prędkości płynu wyznaczony dla rury z generatorami zawirowań Rys. 8. Profil prędkości płynu wyznaczony dla rury gładkiej Na rys. 11 i 12 zestawiono profile temperatury i prędkości przepływu płynu. Porównania dokonano dla przyjętej prędkości przy dopływie Vin = 1,1 m/s. Analizując rys. 7, 8, 9 i 10, można zauważyć, że największe rozbieżności pomiędzy zastosowanymi modelami turbulencji występują przy ściance rury, co wynika z wybranego modelu warstwy przyściennej. Zestawiając wyznaczone profile prędkości (rys. 12) dla Vin = 1,1 m/s, można dostrzec, że wykorzystanie Rys. 11. Porównanie profilu temperatury płynu wyznaczonego dla prędkości średniej 1,1 m/s Na rys. 13 przedstawiono rozkład średniej stycznej prędkości przepływu płynu do powierzchni wypływu dla 85
7 MODELOWANIE TRANSPORTU CIEPŁA I MASY W RURZE GRUNTOWEGO WYMIENNIKA CIEPŁA symulacji z Vin = 1,1 m/s i modelu turbulencji SST. Jak można zauważyć, największa wartość prędkości przepływu płynu styczna do powierzchni wypływu występuje w pobliżu ścianki, co wpływa na pojawiające się zawirowania w rurze i zwiększa wartość współczynnika przejmowania ciepła. Rys. 12. Porównanie profilu prędkości płynu wyznaczonego dla prędkości średniej 1,1 m/s przeprowadzonymi na podstawie równań kryterialnych. Z przedstawionych badań można wyciągnąć następujące wnioski: Konieczne są dalsze badania mające na celu weryfikację dostępnych modeli turbulencji, w szczególności w zakresie przejściowym, czyli Re = Wyznaczając współczynnik przejmowania ciepła z wykorzystaniem modelu turbulencji k-e, otrzymano zgodne wyniki dla liczby Re = 3319, natomiast dla wyższych liczb Re zgodne wyniki osiągnięto, stosując model SST w odniesieniu do rozwiązania analitycznego na bazie korelacji Petuchowa Gnielinskiego. Wyznaczając współczynnik przejmowania ciepła na podstawie temperatury średniej Tbulk dla prędkości 0,35 m/s i obliczeń z wykorzystaniem modelu k-e oraz pozostałych dwóch prędkości z wykorzystaniem modelu SST, otrzymano wyniki o różnicy względnej mniejszej niż 5%. Pomijając wyniki obliczeń z wykorzystaniem modelu SST i prędkości 0,35 m/s, zastosowane generatory zawirowań w postaci wewnętrznych wzdłużnych żeber ze spiralnym skręceniem zwiększają współczynnik przejmowania ciepła o około 130; 200; 230 W/m 2 K, odpowiednio dla prędkości 0,35; 0,75; 1,1 m/s i modelu turbulencji k- e, k-e, SST. Należy pamiętać, że w badanym modelu liczba rowków to 12, a skok wynosi 250 mm. Konieczne są dalsze badania mające na celu optymalizację konstrukcji rury ze względu na współczynnik przejmowania ciepła. Obliczenia przeprowadzone zostały w ramach grantu obliczeniowego nr: MNiSW/Zeus_lokalnie/AGH/029/2013 Rys. 13. Rozkład średniej stycznej prędkości przepływu płynu do powierzchni wypływu dla symulacji z Vin = 1,1 m/s 5. PODSUMOWANIE Sposób postępowania oraz przyjęte warunki brzegowe pozwoliły na przeprowadzenie obliczeń, których wynikiem był rozkład pola prędkości i temperatury. Wyznaczone pola temperatur i prędkości przepływu płynu wykorzystano do obliczenia współczynnika przejmowania ciepła. Zastosowanie obliczeniowej mechaniki płynów (computational fluid dynamics CFD) pozwala znacznie zredukować czas i koszty prowadzonych badań. Należy jednak pamiętać o weryfikacji wykonywanych obliczeń. W niniejszej pracy obliczenia numeryczne zweryfikowano z obliczeniami 86
8 Literatura 1. Ansys 15.0 Documentation. 2. Badur J., Wiśniewski A.: Dociążanie obiegu energetycznego elektrociepłowni z wykorzystaniem urządzeń chłodniczych i pomp ciepła. Ciepło skojarzone komfort zimą i latem trójgeneracja. Gdańsk: Wyd. IMP PAN, 2005, s Blazek J.: Computational fluid dynamics: principles and applications, 2 nd. ed. Amsterdam: Elsevier, ISBN Dincer I., Rosen M.A.: Thermal energy storage systems and applications. Chichester: John Wiley & Sons, ISBN Gołaś A., Wołoszyn J.: Analiza rozkładu pola temperatury w gruntowych wymiennikach ciepła. Modelowanie Inżynierskie 2011, nr 41, s Hanuszkiewicz-Drapała M.: Modelowanie zjawisk cieplnych w gruntowych wymiennikach ciepła pomp grzejnych z uwzględnieniem oporów przepływu czynnika pośredniczącego. Modelowanie Inżynierskie 2009, nr 38, s Hanuszkiewicz-Drapała M., Składzień J.: Heating system with vapour compressor heat pump and vertical U-tube ground heat exchanger. Archives of Thermodynamics 2010, No. 4, Vol. 31, p Hanuszkiewicz-Drapała M., Składzień J.: Operation characteristics of heat pump systems with ground heat exchangers. Heat Transfer Engineering 2012, Vol. 33, p Khalajzadeh V., Heidarinejad G., Srebric J.: Parameters optimization of a vertical ground heat exchanger based on response surface methodology. Energy and Buildings 2011, Vol. 43, p PORT PC: Wytyczne projektowania, wykonania i odbioru instalacji z pompami ciepła. Kraków Szajding A.: Identyfikacja warunków brzegowych wymiany ciepła podczas przepływu płynu przez rury obustronnie żebrowane. Rozprawa doktorska. Kraków: AGH, The Dow Chemical Company: A Guide to Glycols. dostęp: Wołoszyn J., Gołaś A.: Modelling of a borehole heat exchanger using a finite element with multiple degrees of freedom. Geothermics 2013, Vol. 47, p Wołoszyn J., Gołaś A.: Sensitivity analysis of efficiency thermal energy storage on selected rock mass and grout parameters using design of experiment method. Energy Conversion and Management 2014, Vol. 87, p Zimny J., Michalak P., Szczotka K.: Ecological school building heating using a hybrid heating system: heat pump and gas boiler: the concept, implementation, operation. Polish Journal of Environmental Studies 2011, No. 4A, Vol. 20, p Artykuł dostępny na podstawie licencji Creative Commons Uznanie autorstwa 3.0 Polska. 87
Modelowanie zjawisk przepływowocieplnych. i wewnętrznie ożebrowanych. Karol Majewski Sławomir Grądziel
Modelowanie zjawisk przepływowocieplnych w rurach gładkich i wewnętrznie ożebrowanych Karol Majewski Sławomir Grądziel Plan prezentacji Wprowadzenie Wstęp do obliczeń Obliczenia numeryczne Modelowanie
Bardziej szczegółowoNumeryczna symulacja rozpływu płynu w węźle
231 Prace Instytutu Mechaniki Górotworu PAN Tom 7, nr 3-4, (2005), s. 231-236 Instytut Mechaniki Górotworu PAN Numeryczna symulacja rozpływu płynu w węźle JERZY CYGAN Instytut Mechaniki Górotworu PAN,
Bardziej szczegółowoLaboratorium komputerowe z wybranych zagadnień mechaniki płynów
FORMOWANIE SIĘ PROFILU PRĘDKOŚCI W NIEŚCIŚLIWYM, LEPKIM PRZEPŁYWIE PRZEZ PRZEWÓD ZAMKNIĘTY Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia będzie analiza formowanie się profilu prędkości w trakcie przepływu płynu przez
Bardziej szczegółowoWpływ kąta skręcenia żeber wewnętrznych na proces wymiany ciepła w rurach obustronnie żebrowanych
Wpływ kąta skręcenia żeber wewnętrznych na proces wymiany ciepła w rurach obustronnie żebrowanych dr inż. Artur Szajding dr hab. inż. Tadeusz Telejko, prof. AGH dr inż. Marcin Rywotycki dr inż. Monika
Bardziej szczegółowoANALIZA TERMODYNAMICZNA RUROWYCH GRUNTOWYCH WYMIENNIKÓW CIEPŁA DO PODGRZEWANIA POWIETRZA WENTYLACYJNEGO
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 40, s. 233-239, Gliwice 2010 ANALIZA TERMODYNAMICZNA RUROWYCH GRUNTOWYCH WYMIENNIKÓW CIEPŁA DO PODGRZEWANIA POWIETRZA WENTYLACYJNEGO MARLENA ŚWIACZNY, MAŁGORZATA
Bardziej szczegółowoANALIZA ODKSZTAŁCEŃ I NAPRĘŻEŃ GRZEJNIKA ALUMINIOWEGO DLA SKOKOWO ZMIENIAJĄCYCH SIĘ PARAMETRÓW WYMIANY CIEPŁA
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 41, s. 99-106, Gliwice 2011 ANALIZA ODKSZTAŁCEŃ I NAPRĘŻEŃ GRZEJNIKA ALUMINIOWEGO DLA SKOKOWO ZMIENIAJĄCYCH SIĘ PARAMETRÓW WYMIANY CIEPŁA ANDRZEJ GOŁAŚ, JERZY WOŁOSZYN
Bardziej szczegółowoAnaliza wymiany ciepła w przekroju rury solarnej Heat Pipe w warunkach ustalonych
Stanisław Kandefer 1, Piotr Olczak Politechnika Krakowska 2 Analiza wymiany ciepła w przekroju rury solarnej Heat Pipe w warunkach ustalonych Wprowadzenie Wśród paneli słonecznych stosowane są często rurowe
Bardziej szczegółowoInstrukcja stanowiskowa
POLITECHNIKA WARSZAWSKA Wydział Budownictwa, Mechaniki i Petrochemii Instytut Inżynierii Mechanicznej w Płocku Zakład Aparatury Przemysłowej LABORATORIUM WYMIANY CIEPŁA I MASY Instrukcja stanowiskowa Temat:
Bardziej szczegółowoANALIZA WYMIANY CIEPŁA OŻEBROWANEJ PŁYTY GRZEWCZEJ Z OTOCZENIEM
Wymiana ciepła, żebro, ogrzewanie podłogowe, komfort cieplny Henryk G. SABINIAK, Karolina WIŚNIK* ANALIZA WYMIANY CIEPŁA OŻEBROWANEJ PŁYTY GRZEWCZEJ Z OTOCZENIEM W artykule przedstawiono sposób wymiany
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE ROZKŁADU TEMPERATUR W PRZEGRODACH ZEWNĘTRZNYCH WYKONANYCH Z UŻYCIEM LEKKICH KONSTRUKCJI SZKIELETOWYCH
Budownictwo o Zoptymalizowanym Potencjale Energetycznym 2(18) 2016, s. 55-60 DOI: 10.17512/bozpe.2016.2.08 Maciej MAJOR, Mariusz KOSIŃ Politechnika Częstochowska MODELOWANIE ROZKŁADU TEMPERATUR W PRZEGRODACH
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE OKRĄGŁEGO OŻEBROWANIA RUR GRZEWCZYCH W OGRZEWANIU PODŁOGOWYM
Karolina WIŚNIK, Henryk Grzegorz SABINIAK* wymiana ciepła, żebro okrągłe, ogrzewanie podłogowe, gradient temperatury, komfort cieplny ZASTOSOWANIE OKRĄGŁEGO OŻEBROWANIA RUR GRZEWCZYCH W OGRZEWANIU PODŁOGOWYM
Bardziej szczegółowoWnikanie ciepła przy konwekcji swobodnej. 1. Wstęp
Wnikanie ciepła przy konwekcji swobodnej 1. Wstęp Współczynnik wnikania ciepła podczas konwekcji silnie zależy od prędkości czynnika. Im prędkość czynnika jest większa, tym współczynnik wnikania ciepła
Bardziej szczegółowoJ. Szantyr Wykład nr 19 Warstwy przyścienne i ślady 1
J. Szantyr Wykład nr 19 Warstwy przyścienne i ślady 1 Warstwa przyścienna jest to część obszaru przepływu bezpośrednio sąsiadująca z powierzchnią opływanego ciała. W warstwie przyściennej znaczącą rolę
Bardziej szczegółowoCel i zakres pracy dyplomowej inżynierskiej. Nazwisko Imię kontakt Modelowanie oderwania strug w wirniku wentylatora promieniowego
Cel i zakres pracy dyplomowej inżynierskiej przejściowej Modelowanie oderwania strug w wirniku wentylatora promieniowego Metody projektowania wentylatorów promieniowych Ireneusz Czajka iczajka@agh.edu.pl
Bardziej szczegółowoNowoczesne narzędzia obliczeniowe do projektowania i optymalizacji kotłów
Nowoczesne narzędzia obliczeniowe do projektowania i optymalizacji kotłów Mateusz Szubel, Mariusz Filipowicz Akademia Górniczo-Hutnicza im. Stanisława Staszica w Krakowie AGH University of Science and
Bardziej szczegółowoWYMIANA CIEPŁA i WYMIENNIKI CIEPŁA
WYMIANA CIEPŁA i WYMIENNIKI CIEPŁA Prof. M. Kamiński Gdańsk 2015 PLAN Znaczenie procesowe wymiany ciepła i zasady ogólne Pojęcia i definicje podstawowe Ruch ciepła na drodze przewodzenia Ruch ciepła na
Bardziej szczegółowoMETODA ELEMENTÓW SKOŃOCZNYCH Projekt
METODA ELEMENTÓW SKOŃOCZNYCH Projekt Wykonali: Maciej Sobkowiak Tomasz Pilarski Profil: Technologia przetwarzania materiałów Semestr 7, rok IV Prowadzący: Dr hab. Tomasz STRĘK 1. Analiza przepływu ciepła.
Bardziej szczegółowoPolitechnika Gdańska
Politechnika Gdańska Wybrane zagadnienia wymiany ciepła i masy Temat: Wyznaczanie współczynnika przejmowania ciepła dla rekuperatorów metodą WILSONA wykonał : Kamil Kłek wydział : Mechaniczny Spis treści.wiadomości
Bardziej szczegółowo. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest porównanie na drodze obserwacji wizualnej przepływu laminarnego i turbulentnego, oraz wyznaczenie krytycznej licz
ZAKŁAD MECHANIKI PŁYNÓW I AERODYNAMIKI ABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW ĆWICZENIE NR DOŚWIADCZENIE REYNODSA: WYZNACZANIE KRYTYCZNEJ ICZBY REYNODSA opracował: Piotr Strzelczyk Rzeszów 997 . Cel ćwiczenia Celem
Bardziej szczegółowoModelowanie zagadnień cieplnych: analiza porównawcza wyników programów ZSoil i AnsysFluent
Piotr Olczak 1, Agata Jarosz Politechnika Krakowska 2 Modelowanie zagadnień cieplnych: analiza porównawcza wyników programów ZSoil i AnsysFluent Wprowadzenie Autorzy niniejszej pracy dokonali porównania
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA GDAŃSKA
POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY Temat: Proces wrzenia czynników chłodniczych w rurach o rozwiniętej powierzchni Wykonał Korpalski Radosław Koniszewski Adam Sem. 8 SiUChKl 1 Gdańsk 2008 Spis treści
Bardziej szczegółowoOPORY PRZEPŁYWU PRZEWODÓW WENTYLACYJNYCH
ĆWICZENIE II OPORY PRZEPŁYWU PRZEWODÓW WENTYLACYJNYCH 1. CEL ĆWICZENIA Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z metodą określania oporów przepływu w przewodach. 2. LITERATURA 1. Informacje z wykładów i ćwiczęń
Bardziej szczegółowoZastosowanie wybranych metod bezsiatkowych w analizie przepływów w pofalowanych przewodach Streszczenie
Zastosowanie wybranych metod bezsiatkowych w analizie przepływów w pofalowanych przewodach Streszczenie Jednym z podstawowych zagadnień mechaniki płynów jest analiza przepływu płynu przez przewody o dowolnym
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA. Poszukiwanie optymalnej średnicy rurociągu oraz grubości izolacji
POLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA Instytut Maszyn Cieplnych Optymalizacja Procesów Cieplnych Ćwiczenie nr 3 Poszukiwanie optymalnej średnicy rurociągu oraz grubości izolacji Częstochowa 2002 Wstęp. Ze względu
Bardziej szczegółowoModelowanie i symulacja zagadnień biomedycznych PROJEKT BARTŁOMIEJ GRZEBYTA, JAKUB OTWOROWSKI
Modelowanie i symulacja zagadnień biomedycznych PROJEKT BARTŁOMIEJ GRZEBYTA, JAKUB OTWOROWSKI Spis treści Wstęp... 2 Opis problemu... 3 Metoda... 3 Opis modelu... 4 Warunki brzegowe... 5 Wyniki symulacji...
Bardziej szczegółowoWystępują dwa zasadnicze rodzaje skraplania: skraplanie kroplowe oraz skraplanie błonkowe.
Wymiana ciepła podczas skraplania (kondensacji) 1. Wstęp Do skraplania dochodzi wtedy, gdy para zostaje ochłodzona do temperatury niższej od temperatury nasycenia (skraplania, wrzenia). Ma to najczęściej
Bardziej szczegółowoPROFIL PRĘDKOŚCI W RURZE PROSTOLINIOWEJ
LABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW Ćwiczenie N 7 PROFIL PRĘDKOŚCI W RURZE PROSTOLINIOWEJ . Cel ćwiczenia Doświadczalne i teoretyczne wyznaczenie profilu prędkości w rurze prostoosiowej 2. Podstawy teoretyczne:
Bardziej szczegółowoLaboratorium InŜynierii i Aparatury Przemysłu SpoŜywczego
Laboratorium InŜynierii i Aparatury Przemysłu SpoŜywczego 1. Temat ćwiczenia :,,Wyznaczanie współczynnika przenikania ciepła 2. Cel ćwiczenia : Określenie globalnego współczynnika przenikania ciepła k
Bardziej szczegółowoOPORY PRZEPŁYWU PRZEWODÓW WENTYLACYJNYCH
ĆWICZENIE II OPORY PRZEPŁYWU PRZEWODÓW WENTYLACYJNYCH 1. CEL ĆWICZENIA Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z metodą określania oporów przepływu w przewodach. 2. LITERATURA 1. Informacje z wykładów i ćwiczeń
Bardziej szczegółowoBadania właściwości dynamicznych sieci gazowej z wykorzystaniem pakietu SimNet TSGas 3
Andrzej J. Osiadacz Maciej Chaczykowski Łukasz Kotyński Badania właściwości dynamicznych sieci gazowej z wykorzystaniem pakietu SimNet TSGas 3 Andrzej J. Osiadacz, Maciej Chaczykowski, Łukasz Kotyński,
Bardziej szczegółowoBADANIE WYMIENNIKA CIEPŁA TYPU RURA W RURZE
BDNIE WYMIENNIK CIEPŁ TYPU RUR W RURZE. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie z konstrukcją, metodyką obliczeń cieplnych oraz poznanie procesu przenikania ciepła w rurowych wymiennikach ciepła..
Bardziej szczegółowoWOJSKOWA AKADEMIA TECHNICZNA Wydział Mechaniczny Katedra Pojazdów Mechanicznych i Transportu LABORATORIUM TERMODYNAMIKI TECHNICZNEJ
WOJSKOWA AKADEMIA TECHNICZNA Wydział Mechaniczny Katedra Pojazdów Mechanicznych i Transportu LABORATORIUM TERMODYNAMIKI TECHNICZNEJ Instrukcja do ćwiczenia T-06 Temat: Wyznaczanie zmiany entropii ciała
Bardziej szczegółowoMgr inż. Wojciech Chajec Pracownia Kompozytów, CNT Mgr inż. Adam Dziubiński Pracownia Aerodynamiki Numerycznej i Mechaniki Lotu, CNT SMIL
Mgr inż. Wojciech Chajec Pracownia Kompozytów, CNT Mgr inż. Adam Dziubiński Pracownia Aerodynamiki Numerycznej i Mechaniki Lotu, CNT SMIL We wstępnej analizie przyjęto następujące założenia: Dwuwymiarowość
Bardziej szczegółowoLaboratorium komputerowe z wybranych zagadnień mechaniki płynów
ANALIZA PRZEKAZYWANIA CIEPŁA I FORMOWANIA SIĘ PROFILU TEMPERATURY DLA NIEŚCIŚLIWEGO, LEPKIEGO PRZEPŁYWU LAMINARNEGO W PRZEWODZIE ZAMKNIĘTYM Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia będzie obserwacja procesu formowania
Bardziej szczegółowoWYKŁAD 8B PRZEPŁYWY CIECZY LEPKIEJ W RUROCIĄGACH
WYKŁA 8B PRZEPŁYWY CIECZY LEPKIEJ W RUROCIĄGACH PRZEPŁYW HAGENA-POISEUILLE A (LAMINARNY RUCH W PROSTOLINIOWEJ RURZE O PRZEKROJU KOŁOWYM) Prędkość w rurze wyraża się wzorem: G p w R r, Gp const 4 dp dz
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE WSPÓŁCZYNNIKA WNIKANIA CIEPŁA PODCZAS KONWEKCJI WYMUSZONEJ GAZU W RURZE
Ćwiczenie 1: WYZNACZANIE WSPÓŁCZYNNIKA WNIKANIA CIEPŁA PODCZAS KONWEKCJI WYMUSZONEJ GAZU W RURZE 1. CEL ĆWICZENIA Celem ćwiczenia jest eksperymentalne wyznaczenie współczynnika wnikania ciepła podczas
Bardziej szczegółowoParametry układu pompowego oraz jego bilans energetyczny
Parametry układu pompowego oraz jego bilans energetyczny Układ pompowy Pompa może w zasadzie pracować tylko w połączeniu z przewodami i niezbędną armaturą, tworząc razem układ pompowy. W układzie tym pompa
Bardziej szczegółowowrzenie - np.: kotły parowe, wytwornice pary, chłodziarki parowe, chłodzenie (np. reaktory jądrowe, silniki rakietowe, magnesy nadprzewodzące)
Wymiana ciepła podczas wrzenia 1. Wstęp wrzenie - np.: kotły parowe, wytwornice pary, chłodziarki parowe, chłodzenie (np. reaktory jądrowe, silniki rakietowe, magnesy nadprzewodzące) współczynnik wnikania
Bardziej szczegółowoModelowanie numeryczne oddziaływania pociągu na konstrukcje przytorowe
KRÓL Roman 1 Modelowanie numeryczne oddziaływania pociągu na konstrukcje przytorowe Aerodynamika, oddziaływania pociągu, metoda objętości skończonych, CFD, konstrukcje kolejowe Streszczenie W artykule
Bardziej szczegółowoJ. Szantyr Wykład nr 20 Warstwy przyścienne i ślady 2
J. Szantyr Wykład nr 0 Warstwy przyścienne i ślady W turbulentnej warstwie przyściennej można wydzielić kilka stref różniących się dominującymi mechanizmami kształtującymi przepływ. Ogólnie warstwę można
Bardziej szczegółowoANALIZA ROZKŁADU CIŚNIEŃ I PRĘDKOŚCI W PRZEWODZIE O ZMIENNYM PRZEKROJU
Dr inż. Paweł PIETKIEWICZ Dr inż. Wojciech MIĄSKOWSKI Dr inż. Krzysztof NALEPA Piotr LESZCZYŃSKI Uniwersytet Warmińsko-Mazurski w Olsztynie DOI: 10.17814/mechanik.2015.7.283 ANALIZA ROZKŁADU CIŚNIEŃ I
Bardziej szczegółowoBADANIE WPŁYWU WYBRANYCH PARAMETRÓW KONSTRUKCYJNYCH I MATERIAŁOWYCH NA GŁĘBOKOŚĆ OTWOROWEGO WYMIENNIKA CIEPŁA
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE 2016 nr 58, ISSN 1896-771X BADANIE WPŁYWU WYBRANYCH PARAMETRÓW KONSTRUKCYJNYCH I MATERIAŁOWYCH NA GŁĘBOKOŚĆ OTWOROWEGO WYMIENNIKA CIEPŁA Jerzy Wołoszyn 1a 1 AGH Akademia Górniczo-Hutnicza,
Bardziej szczegółowoNumeryczne modelowanie procesów przepł ywowych
Numeryczne modelowanie procesów przepł ywowych dr inż. Andrzej Bogusławski, mgr inż. Artur Tyliszczak, mgr inż. Sławomir Kubacki Temat: Ć wiczenie 2 Przykłady wykorzystania numerycznej mechaniki płynów
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA CIEPLNE I WYTRZYMAŁOŚCIOWE DLA WSTAWKI TEMPERATUROWEJ
4-2010 PROBLEMY EKSPLOATACJI MAINTENANCE PROBLEMS 103 Piotr DUDA Politechnika Krakowska, Kraków OBLICZENIA CIEPLNE I WYTRZYMAŁOŚCIOWE DLA WSTAWKI TEMPERATUROWEJ Słowa kluczowe Naprężenia cieplne, monitorowanie
Bardziej szczegółowoPole temperatury - niestacjonarne (temperatura zależy od położenia elementu ciała oraz czasu) (1.1) (1.2a)
PODSAWY WYMIANY CIEPŁA. Postawowe pojęcia w wymianie ciepła Sposoby transportu ciepła: przewozenie konwekcja - swobona - wymuszona promieniowanie ransport ciepła w ciałach stałych obywa się na roze przewozenia.
Bardziej szczegółowoPRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Nazwa przedmiotu: MODELOWANIE PROCESÓW ENERGETYCZNYCH Kierunek: ENERGETYKA Rodzaj przedmiotu: specjalności obieralny Rodzaj zajęć: wykład, laboratorium I KARTA PRZEDMIOTU CEL PRZEDMIOTU PRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Bardziej szczegółowoĆwiczenie nr 2 Wpływ budowy skraplacza na wymianę ciepła
Andrzej Grzebielec 2009-11-12 wersja 1.1 Laboratorium Chłodnictwa Ćwiczenie nr 2 Wpływ budowy skraplacza na wymianę ciepła 1 2 Wpływ budowy skraplacza na wymianę ciepła 2.1 Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia
Bardziej szczegółowoProgram BEST_RE. Pakiet zawiera następujące skoroszyty: BEST_RE.xls główny skoroszyt symulacji RES_VIEW.xls skoroszyt wizualizacji wyników obliczeń
Program BEST_RE jest wynikiem prac prowadzonych w ramach Etapu nr 15 strategicznego programu badawczego pt. Zintegrowany system zmniejszenia eksploatacyjnej energochłonności budynków. Zakres prac obejmował
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW
Ćwiczenie numer 2 Pomiar współczynnika oporu liniowego 1. Wprowadzenie Stanowisko służy do analizy zjawiska liniowych strat energii podczas przepływu laminarnego i turbulentnego przez rurociąg mosiężny
Bardziej szczegółowoPrzedmowa Przewodność cieplna Pole temperaturowe Gradient temperatury Prawo Fourier a...15
Spis treści 3 Przedmowa. 9 1. Przewodność cieplna 13 1.1. Pole temperaturowe.... 13 1.2. Gradient temperatury..14 1.3. Prawo Fourier a...15 1.4. Ustalone przewodzenie ciepła przez jednowarstwową ścianę
Bardziej szczegółowoLaboratorium Metoda Elementów Skończonych Projekt z wykorzystaniem programu COMSOL Multiphysics 3.4
Laboratorium Metoda Elementów Skończonych Projekt z wykorzystaniem programu COMSOL Multiphysics 3.4 Radosław Inczewski, Tomasz Kiwerski 2013-06-30 Wydział: ELEKTRYCZNY Kierunek: MATEMATYKA (studia stacjonarne
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE METODY ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH W MODELOWANIU WYMIANY CIEPŁA W PRZEGRODZIE BUDOWLANEJ WYKONANEJ Z PUSTAKÓW STYROPIANOWYCH
Budownictwo o Zoptymalizowanym Potencjale Energetycznym 2(18) 2016, s. 35-40 DOI: 10.17512/bozpe.2016.2.05 Paweł HELBRYCH Politechnika Częstochowska WYKORZYSTANIE METODY ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH W MODELOWANIU
Bardziej szczegółowoSYMULACJA OPROMIENIOWANEGO WYMIENNIKA CIEPŁA DO ZASTOSOWAŃ W APARACIE DO BADAŃ ZUŻYCIA EROZYJNEGO
2-2012 PROBLEMY EKSPLOATACJI 133 Marek PRYMON, Jan WRONA Politechnika Krakowska, Instytut Inżynierii Cieplnej i Ochrony Powietrza Andrzej ZBROWSKI Instytut Technologii Eksploatacji PIB, Radom SYMULACJA
Bardziej szczegółowoMetoda elementów skończonych-projekt
Metoda elementów skończonych-projekt Ziarniak Marcin Nawrocki Maciej Mrówczyński Jakub M6/MiBM 1. Analiza odkształcenia kierownicy pod wpływem obciążenia W pierwszym zadaniu przedmiotem naszych badań będzie
Bardziej szczegółowoANALIZA TERMODYNAMICZNA UKŁADU Z POMPĄ GRZEJNĄ I GRUNTOWYM PIONOWYM WYMIENNIKIEM CIEPŁA
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE nr 46, ISSN 1896-771X ANALIZA TERMODYNAMICZNA UKŁADU Z POMPĄ GRZEJNĄ I GRUNTOWYM PIONOWYM WYMIENNIKIEM CIEPŁA Małgorzata Hanuszkiewicz-Drapała 1a, Jan Składzień 1 1 Instytut Techniki
Bardziej szczegółowoWSPÓŁCZYNNIK PRZEJMOWANIA CIEPŁA PRZEZ KONWEKCJĘ
INSYU INFORMAYKI SOSOWANEJ POLIECHNIKI ŁÓDZKIEJ Ćwiczenie Nr2 WSPÓŁCZYNNIK PRZEJMOWANIA CIEPŁA PRZEZ KONWEKCJĘ 1.WPROWADZENIE. Wymiana ciepła pomiędzy układami termodynamicznymi może być realizowana na
Bardziej szczegółowoSkraplanie czynnika chłodniczego R404A w obecności gazu inertnego. Autor: Tadeusz BOHDAL, Henryk CHARUN, Robert MATYSKO Środa, 06 Czerwiec :42
Przeprowadzono badania eksperymentalne procesu skraplania czynnika chłodniczego R404A w kanale rurowym w obecności gazu inertnego powietrza. Wykazano negatywny wpływ zawartości powietrza w skraplaczu na
Bardziej szczegółowoMateriałowe i technologiczne uwarunkowania stanu naprężeń własnych i anizotropii wtórnej powłok cylindrycznych wytłaczanych z polietylenu
POLITECHNIKA ŚLĄSKA ZESZYTY NAUKOWE NR 1676 SUB Gottingen 7 217 872 077 Andrzej PUSZ 2005 A 12174 Materiałowe i technologiczne uwarunkowania stanu naprężeń własnych i anizotropii wtórnej powłok cylindrycznych
Bardziej szczegółowoMETODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH
POLITECHNIKA POZNAŃSKA Projekt METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH Prowadzący: Dr hab. T. Stręk, prof. nadzw. Wykonali: Mateusz Głowacki Rafał Marek Mechanika i Budowa Maszyn Profil dypl. : TPM 2 Analiza obciążenia
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska
Politechnika Poznańska Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Mechanika i Budowa Maszyn Grupa M2 Semestr V Metoda Elementów Skończonych prowadzący: dr hab. T. Stręk, prof. nadzw. wykonawcy: Grzegorz Geisler
Bardziej szczegółowoPrzepływy Taylora-Couetta z wymianą ciepła. Ewa Tuliszka-Sznitko, Kamil Kiełczewski Wydział Maszyn Roboczych i Transportu
Przepływy Taylora-Couetta z wymianą ciepła Ewa Tuliszka-Sznitko, Kamil Kiełczewski Wydział Maszyn Roboczych i Transportu Typowy przepływ Taylora-Couetta to przepływ lepki pomiędzy dwoma koncentrycznymi
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska
Politechnika Poznańska Metoda Elementów Skończonych-Projekt Prowadzący: Dr hab. Tomasz Stręk prof. nadzw. Wykonali : Grzegorz Paprzycki Grzegorz Krawiec Wydział: BMiZ Kierunek: MiBM Specjalność: KMiU Spis
Bardziej szczegółowoSPIS TREŚCI SPIS WAŻNIEJSZYCH OZNACZEŃ WSTĘP KRÓTKA CHARAKTERYSTYKA SEKTORA ENERGETYCZNEGO W POLSCE... 14
SPIS TREŚCI SPIS WAŻNIEJSZYCH OZNACZEŃ... 9 1. WSTĘP... 11 2. KRÓTKA CHARAKTERYSTYKA SEKTORA ENERGETYCZNEGO W POLSCE... 14 2.1. Analiza aktualnego stanu struktury wytwarzania elektryczności i ciepła w
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE NUMERYCZNE POLA PRZEPŁYWU WOKÓŁ BUDYNKÓW
1. WSTĘP MODELOWANIE NUMERYCZNE POLA PRZEPŁYWU WOKÓŁ BUDYNKÓW mgr inż. Michał FOLUSIAK Instytut Lotnictwa W artykule przedstawiono wyniki dwu- i trójwymiarowych symulacji numerycznych opływu budynków wykonanych
Bardziej szczegółowoPRACE NAUKOWE IMiUE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 INTENSYFIKACJA WYMIANY CIEPŁA W RURACH Z WEWNĘTRZNYM OŻEBROWANIEM SPIRALNYM
PRACE NAUKOWE IMiUE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2014 4 12 th INTERNATIONAL CONFERENCE ON BOILER TECHNOLOGY 2014 Karol MAJEWSKI Sławomir GRĄDZIEL Instytut Maszyn i Urządzeń Energetycznych, Politechnika Krakowska
Bardziej szczegółowo1. Podstawowe pojęcia w wymianie ciepła
PODSAWY WYMIANY CIEPŁA. Postawowe pojęcia w wymianie ciepła Sposoby transportu ciepła: przewozenie konwekcja - swobona - wymuszona promieniowanie ransport ciepła w ciałach stałych obywa się na roze przewozenia.
Bardziej szczegółowoSymulacja przepływu ciepła dla wybranych warunków badanego układu
Symulacja przepływu ciepła dla wybranych warunków badanego układu I. Część teoretyczna Ciepło jest formą przekazywana energii, która jest spowodowana różnicą temperatur (inną formą przekazywania energii
Bardziej szczegółowoBadania charakterystyki sprawności cieplnej kolektorów słonecznych płaskich o zmniejszonej średnicy kanałów roboczych
Badania charakterystyki sprawności cieplnej kolektorów słonecznych płaskich o zmniejszonej średnicy kanałów roboczych Jednym z parametrów istotnie wpływających na proces odprowadzania ciepła z kolektora
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW
Ćwiczenie numer 3 Pomiar współczynnika oporu lokalnego 1 Wprowadzenie Stanowisko umożliwia wykonanie szeregu eksperymentów związanych z pomiarami oporów przepływu w różnych elementach rzeczywistych układów
Bardziej szczegółowoNumeryczne modelowanie procesów przepł ywowych
Numeryczne modelowanie procesów przepł ywowych dr inż. Andrzej Bogusławski, mgr inż. Artur Tyliszczak, mgr inż. Sławomir Kubacki Temat: Ć wiczenie 2 Przykłady wykorzystania numerycznej mechaniki płynów
Bardziej szczegółowoJ. Szantyr Wyklad nr 6 Przepływy laminarne i turbulentne
J. Szantyr Wyklad nr 6 Przepływy laminarne i turbulentne Zjawisko występowania dwóch różnych rodzajów przepływów, czyli laminarnego i turbulentnego, odkrył Osborne Reynolds (1842 1912) w swoim znanym eksperymencie
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW
Ćwiczenie numer Pomiar współczynnika oporu liniowego 1. Wprowadzenie Stanowisko służy do analizy zjawiska liniowych strat energii podczas przepływu laminarnego i turbulentnego przez rurociąg mosiężny o
Bardziej szczegółowoMETODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH.
METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH. W programie COMSOL multiphisics 3.4 Wykonali: Łatas Szymon Łakomy Piotr Wydzał, Kierunek, Specjalizacja, Semestr, Rok BMiZ, MiBM, TPM, VII, 2011 / 2012 Prowadzący: Dr hab.inż.
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska
Politechnika Poznańska Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Mechanika i Budowa Maszyn Grupa M3 Metoda Elementów Skończonych Prowadzący: dr hab. Tomasz Stręk, prof. nadzw. Wykonał: Miłek Mateusz 1 2 Spis
Bardziej szczegółowoJ. Szantyr Wykład nr 27 Przepływy w kanałach otwartych I
J. Szantyr Wykład nr 7 Przepływy w kanałach otwartych Przepływy w kanałach otwartych najczęściej wymuszane są działaniem siły grawitacji. Jako wstępny uproszczony przypadek przeanalizujemy spływ warstwy
Bardziej szczegółowoSemestr zimowy Brak Tak
KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Nazwa modułu w języku angielskim Obowiązuje od roku akademickiego 01/013 Z-ZIP-1006 Mechanika Płynów i Wymiana Ciepła Fluid Mechanics and Heat Transfer
Bardziej szczegółowoINSTYTUT INŻYNIERII ŚRODOWISKA ZAKŁAD GEOINŻYNIERII I REKULTYWACJI ĆWICZENIE NR 4 OKREŚLENIE WSPÓŁCZYNNIKA STRAT LOEKALNYCH
INSTYTUT INŻYNIERII ŚRODOWISKA ZAKŁAD GEOINŻYNIERII I REKULTYWACJI Laboratorium z mechaniki płynów ĆWICZENIE NR 4 OKREŚLENIE WSPÓŁCZYNNIKA STRAT LOEKALNYCH . Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest doświadczalne
Bardziej szczegółowoJ. Szantyr Wykład 4 Podstawy teorii przepływów turbulentnych Zjawisko występowania dwóch różnych rodzajów przepływów, czyli laminarnego i
J. Szantyr Wykład 4 Podstawy teorii przepływów turbulentnych Zjawisko występowania dwóch różnych rodzajów przepływów, czyli laminarnego i turbulentnego, odkrył Osborne Reynolds (1842 1912) w swoim znanym
Bardziej szczegółowoProgram do obliczania zapasu przepustowości sieci gazowej o dowolnej strukturze
Andrzej J. Osiadacz Maciej Chaczykowski Łukasz Kotyński Program do obliczania zapasu przepustowości sieci gazowej o dowolnej strukturze Andrzej J. Osiadacz, Maciej Chaczykowski, Łukasz Kotyński, Fluid
Bardziej szczegółowoKalkulator Audytora wersja 1.1
Kalkulator Audytora wersja 1.1 Program Kalkulator Audytora Energetycznego jest uniwersalnym narzędziem wspomagającym proces projektowania i analizy pracy wszelkich instalacji rurowych, w których występuje
Bardziej szczegółowoPROJEKT METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH
PROJEKT METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH z wykorzystaniem programu COMSOL Multiphysics 3.4 Prowadzący: Dr hab. prof. Tomasz Stręk Wykonali: Nieścioruk Maciej Piszczygłowa Mateusz MiBM IME rok IV sem.7 Spis
Bardziej szczegółowoWARUNKI HYDRAULICZNE PRZEPŁYWU WODY W PRZEPŁAWKACH BLISKICH NATURZE
Uniwersytet Rolniczy w Krakowie, Wydział Inżynierii Środowiska i Geodezji Katedra Inżynierii Wodnej i Geotechniki Leszek Książek WARUNKI HYDRAULICZNE PRZEPŁYWU WODY W PRZEPŁAWKACH BLISKICH NATURZE Kraków,
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska. Metoda Elementów Skończonych
Politechnika Poznańska PROJEKT: Metoda Elementów Skończonych Prowadzący: Dr hab. Tomasz Stręk Autorzy: Rafał Wesoły Daniel Trojanowicz Wydział: WBMiZ Kierunek: MiBM Specjalność: IMe Spis treści: 1. Zagadnienie
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE PARAMETRÓW PRZEPŁYWU CIECZY W PŁASZCZU CHŁODZĄCYM ZBIORNIKA CIŚNIENIOWEGO
Inżynieria Rolnicza 2(90)/2007 WYZNACZANIE PARAMETRÓW PRZEPŁYWU CIECZY W PŁASZCZU CHŁODZĄCYM ZBIORNIKA CIŚNIENIOWEGO Jerzy Domański Katedra Mechaniki i Podstaw Konstrukcji Maszyn, Uniwersytet Warmińsko-Mazurski
Bardziej szczegółowoWYMIANA CIEPŁA W PROCESIE TERMICZNEGO EKSPANDOWANIA NASION PROSA W STRUMIENIU GORĄCEGO POWIETRZA
Konopko Henryk Politechnika Białostocka WYMIANA CIEPŁA W PROCESIE TERMICZNEGO EKSPANDOWANIA NASION PROSA W STRUMIENIU GORĄCEGO POWIETRZA Streszczenie W pracy przedstawiono wyniki symulacji komputerowej
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA ŚWIĘTOKRZYSKA w Kielcach WYDZIAŁ MECHATRONIKI I BUDOWY MASZYN KATEDRA URZĄDZEŃ MECHATRONICZNYCH LABORATORIUM FIZYKI INSTRUKCJA
POLITECHNIKA ŚWIĘTOKRZYSKA w Kielcach WYDZIAŁ MECHATRONIKI I BUDOWY MASZYN KATEDRA URZĄDZEŃ MECHATRONICZNYCH LABORATORIUM FIZYKI INSTRUKCJA ĆWICZENIE LABORATORYJNE NR 1 Temat: Wyznaczanie współczynnika
Bardziej szczegółowoXIV KONFERENCJA CIEPŁOWNIKÓW
XIV KONFERENCJA CIEPŁOWNIKÓW POLITECHNIKA RZESZOWSKA PZITS - Oddział Rzeszów MPEC - Rzeszów Michał STRZESZEWSKI* POLITECHNIKA WARSZAWSKA ANALIZA WYMIANY CIEPŁA W PRZYPADKU ZASTOSOWANIA WARSTWY ALUMINIUM
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE METOD OPTYMALIZACJI W DOBORZE CECH GEOMETRYCZNYCH KARBU ODCIĄŻAJĄCEGO
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 40, s. 43-48, Gliwice 2010 ZASTOSOWANIE METOD OPTYMALIZACJI W DOBORZE CECH GEOMETRYCZNYCH KARBU ODCIĄŻAJĄCEGO TOMASZ CZAPLA, MARIUSZ PAWLAK Katedra Mechaniki Stosowanej,
Bardziej szczegółowoOPTYMALIZACJA ZBIORNIKA NA GAZ PŁYNNY LPG
Leon KUKIEŁKA, Krzysztof KUKIEŁKA, Katarzyna GELETA, Łukasz CĄKAŁA OPTYMALIZACJA ZBIORNIKA NA GAZ PŁYNNY LPG Streszczenie Praca dotyczy optymalizacji kształtu zbiornika toroidalnego na gaz LPG. Kryterium
Bardziej szczegółowoZadanie 1. Zadanie 2.
Zadanie 1. Określić nadciśnienie powietrza panujące w rurociągu R za pomocą U-rurki, w której znajduje się woda. Różnica poziomów wody w U-rurce wynosi h = 100 cm. Zadanie 2. Określić podciśnienie i ciśnienie
Bardziej szczegółowoNOWOCZESNE TECHNOLOGIE ENERGETYCZNE Rola modelowania fizycznego i numerycznego
Politechnika Częstochowska Katedra Inżynierii Energii NOWOCZESNE TECHNOLOGIE ENERGETYCZNE Rola modelowania fizycznego i numerycznego dr hab. inż. Zbigniew BIS, prof P.Cz. dr inż. Robert ZARZYCKI Wstęp
Bardziej szczegółowoOptymalizacja konstrukcji wymiennika ciepła
BIULETYN WAT VOL. LVI, NUMER SPECJALNY, 2007 Optymalizacja konstrukcji wymiennika ciepła AGNIESZKA CHUDZIK Politechnika Łódzka, Katedra Dynamiki Maszyn, 90-524 Łódź, ul. Stefanowskiego 1/15 Streszczenie.
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA POZNAŃSKA
POLITECHNIKA POZNAŃSKA WYDZIAŁ BUDOWY MASZYN I ZARZĄDZANIA MECHANIKA I BUDOWA MASZYN SPECJALNOŚĆ: KONSTRUKCJA MASZYN I URZĄDZEŃ METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH PROJEKT ŁUKASZEWSKI Grzegorz WOJCIECHOWSKI Jakub
Bardziej szczegółowoNiestacjonarne Wszystkie Katedra Inżynierii Produkcji Dr Medard Makrenek. Inny / Techniczny Obowiązkowy Polski Semestr trzeci. Semestr zimowy Brak Tak
KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Nazwa modułu w języku angielskim Obowiązuje od roku akademickiego 013/014 Mechanika Płynów i Wymiana Ciepła Fluid Mechanics and Heat Transfer A.
Bardziej szczegółowoFiltracja - zadania. Notatki w Internecie Podstawy mechaniki płynów materiały do ćwiczeń
Zadanie 1 W urządzeniu do wyznaczania wartości współczynnika filtracji o powierzchni przekroju A = 0,4 m 2 umieszczono próbkę gruntu. Różnica poziomów h wody w piezometrach odległych o L = 1 m wynosi 0,1
Bardziej szczegółowoMECHANIKA PŁYNÓW LABORATORIUM
MECANIKA PŁYNÓW LABORATORIUM Ćwiczenie nr 4 Współpraca pompy z układem przewodów. Celem ćwiczenia jest sporządzenie charakterystyki pojedynczej pompy wirowej współpracującej z układem przewodów, przy różnych
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA POZNAŃSKA
POLITECHNIKA POZNAŃSKA WYDZIAŁ BUDOWY MASZYN I ZARZĄDZANIA Metoda Elementów Skończonych PROJEKT COMSOL Multiphysics 3.4 Prowadzący: dr hab. inż. Tomasz Stręk prof. PP Wykonali: Maciej Bogusławski Mateusz
Bardziej szczegółowoTEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO
Paweł PŁUCIENNIK, Andrzej MACIEJCZYK TEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO Streszczenie W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoWymiennik ciepła. Dane wyjściowe i materiały pomocnicze do wykonania zadania projektowego. Henryk Bieszk. Gdańsk 2011
Henryk Bieszk Wymiennik ciepła Dane wyjściowe i materiały pomocnicze do wykonania zadania projektowego Gdańsk 2011 H. Bieszk, Wymiennik ciepła, projekt 1 PRZEDMIOT: APARATURA CHEMICZNA TEMAT ZADANIA PROJEKTOWEGO:
Bardziej szczegółowoPole temperatury - niestacjonarne (temperatura zależy od położenia elementu ciała oraz czasu)
PODSAWY WYMIANY CIEPŁA. Postawowe pojęcia w wymianie ciepła Sposoby transportu ciepła: przewozenie konwekcja - swobona - wymuszona promieniowanie ransport ciepła w ciałach stałych obywa się na roze przewozenia.
Bardziej szczegółowo