Aktywność stref uskokowych w polach ścianowych
|
|
- Łukasz Bielecki
- 4 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 WARSZTATY 2007 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Materiały Warsztatów str Renata PATYŃSKA Główny Instytut Górnictwa w Katowicach Aktywność stref uskokowych w polach ścianowych Streszczenie Praca bazuje na pomiarach dołowych sejsmiczności indukowanej miejsc zaistniałych wstrząsów i tąpnięć w latach Zestawienie pomiarów z geologiczno-górniczymi uwarunkowaniami eksploatacji wskazuje na możliwość ograniczenia zagrożenia tąpaniami poprzez właściwe usytuowanie kierunku biegu ścian względem płaszczyzn uskokowych. Przechodzenie frontem ścian przez strefy uskokowe w istotny sposób zaburza ich planowany bieg. Analiza szczegółowa tektoniki zwłaszcza stref uskokowych, pozwala na wyznaczenie miejsc o zróżnicowanym jednostkowym wydatku energetycznym wstrząsów sejsmicznych JWE [J/t]. Usytuowanie płaszczyzn uskoków w stosunku do struktury warstw otaczających eksploatowany pokład, pozwala na uściślenie warunków istnienia stref o różnej intensywności zjawisk sejsmicznych w każdym polu ścianowym. 1. Wprowadzenie Znajomość struktury górotworu w połączeniu z działalnością górniczą, umożliwiającą optymalne i bezpieczne rozcięcie i eksploatację złoża, jest ważna szczególnie w pobliżu stref uskokowych. Dokładne poznanie tektoniki, w połączeniu z odpowiednio zaprojektowaną profilaktyką, pozwalają na ograniczenie oraz zmniejszenie energii generowanych wstrząsów. Przy eksploatacji pokładów zalegających na dużych głębokościach, w warunkach wysokich naprężeń tektonicznych, pomocne jest formowanie odpowiedniej strefy spękań wokół wyrobisk górniczych, zwłaszcza z uwzględnieniem pierwotnej struktury górotworu, przy dochodzeniu frontów eksploatacji do uskoków. Profilaktyka tąpaniowa stosowana w polskich kopalniach węgla polega zawsze na destrukcji struktury pokładu i/lub skał otaczających, w szczególności stropowych, co sprowadza się do tworzenia w nich spękań i szczelin w wyniku eksploatacji odprężającej, strzelania wyprzedzającego, nawadniania lub ukierunkowanego hydroszczelinowania. Przyjmując takie postępowanie za słuszne, występowanie dużej liczby spękań pochodzenia naturalnego należy traktować jako czynnik korzystny, zaś strefy pokładu i górotworu silnie spękane jako strefy odprężone, niezagrożone tąpaniami. Szczególną rolę w tworzeniu tektoniki masywu odegrała struktura skał wzdłuż północno- -wschodniej granicy masywu Górnośląskiego. Obserwacje pozwoliły na określenie sposobów powstawania tej struktury oraz jej związków z deformacją górotworu w GZW. Nieodłącznym elementem dynamiki pola naprężeń jest przesuw międzyławicowy. Bada nia modelowe stanu naprężeń F. Oddonne a i P. Vialona (1983) wykazały, że przemie szczenie bloków podłoża pod pokrywą wzdłuż uskoku przesuwczego wywołało przesuw na 353
2 R. PATYŃSKA Aktywność stref uskokowych w polach ścianowych powierzchniach międzyławicowych i na granicy między podłożem a pokrywą. W czasie ruchu podłoże pociągało za sobą dolne pokłady pokrywy z większą siłą niż górne. Nastąpił wówczas względny ruch między pokładami pokrywy wzdłuż poziomych płaszczyzn ścinania. Kierunek i zwrot ścinania był zgodny z kierunkiem i zwrotem transportu tektonicznego wzdłuż uskoku głównego, a względny przesuw obserwowany między pokładami pakietu pokrywy charakteryzował się zwrotem przeciwnym. Zjawisko poślizgu międzywarstwowego poprzedzało fazę stopniowego osłabienia górotworu, powodując jego spękanie i tworzenie się uskoków o określonym przebiegu (najczęściej NW-SE i N-S), lokalnie zaś następowały zmiany właściwości geomechanicznych skał (Teper 1988). Szczegółowe badania strukturalne doprowadziły do wyodrębnienia dwóch systemów struktur charakteryzujących się różnymi kierunkami fałdowania. Kierunek południkowy w tektonice fałdowej uznany został za główny, odchylił się jednak stopniowo ku wschodowi i osiągnął kierunek równoleżnikowy. Strefy fałdów o kierunkach osi zbliżonych do równoleżnikowych zostały na tej podstawie uznane za pierwotne, zaś wtórne strefy fałdów południkowych za ukształtowane w konsekwencji późniejszych nacisków. Wzdłuż uskoków systemu południkowego, odbywały się ponownie ruchy pionowe oraz poziome, przeważnie lewoskrętne. Zuskokowanie, powstanie rowów i zrębów tektonicznych łączy się właśnie z tymi ruchami. Przemieszczeniu horyzontalnemu towarzyszyła charakterystyczna deformacja o ściśle określonej orientacji w stosunku do ruchu przyczynowego oraz zorientowanej w sposób określony sieci uskokowej. Wyjaśnieniem zjawisk w fazach największej deformacji zajmował się W. Jaroszewski (1990), który stwierdził, że uskoki przesuwcze powstały przy dużej wartości ułamka 1/ 3, gdy naprężenie poziome prostopadłe do kompresji było mniejsze, niżby to wynikało z ciśnienia grawitacyjnego na danej głębokości. Deformacje pokładów i skał otaczających spowodował przesuw międzyławicowy, czyli pozioma orientacja wektora naprężenia głównego 1 i naprężenia pośredniego 3, równoleżnikowy kierunek wektora 3 przy południkowej orientacji wektora 1. Procesy te doprowadziły nie tylko do zróżnicowania tektoniki w górotworze karbońskim, ale również do zmian podstawowych parametrów geomechanicznych skał (Goszcz 1986). W okresie ruchów górotwórczych w skałach pojawiły się naprężenia tektoniczne tj. 1 maksymalne, 2 medialne, 3 minimalne, przy czym w warunkach geotechnicznych GZW, w których nastąpiło przemieszczanie skał, możliwe było powstanie dwóch różnych jakościowo stanów naprężeń. Występowanie różnych stanów naprężenia, ma doniosłe konsekwencje geomechaniczne. Długotrwałe ściskanie ośrodka skalnego prowadzi bowiem do jego kompakcji, wzrostu wytrzymałości i sprężystości, zaś poziome rozciąganie powoduje rozwój spękań, wzrost porowatości i osłabienie ośrodka. Według A. Goszcza (1986) w obszarach, w których występował w przeszłości geologicznej stan I naprężeń (rys. 1.1), należy oczekiwać zagrożeń tąpaniami i wstrząsami, w obszarach stanu II zagrożeń wodnych, zawałów, obwałów i tym podobnych. Ponadto w strefach, w których występuje stan II, powstają deformacje stałe w postaci spękań, szczelin, pęknięć kliważowych, mikrospękań i inne. Wytrzymałość i sprężystość masywu skalnego przez ten stan zostaje obniżona. W wyniku procesów tektonicznych pierwotne formy zalegania złóż skalnych uległy zakłóceniom (Reading 1982; Ryncarz 1993), wytworzyły się bowiem w nich sfałdowania, spękania, uskoki, intruzje. 354
3 WARSZTATY 2007 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Spękania powstały w wyniku działania dużych naprężeń rozciągających lub ścinających, które nie zawsze muszą ujawniać się w postaci szczelin. Mogą to być jedynie układy powierzchni osłabionej spójności, bez dostrzegalnego rozdzielenia materiału pierwotnego. Powierzchnie spękań grupują się przeważnie w różne układy w przybliżeniu równoległych płaszczyzn z określoną orientacją przestrzenną. Jeżeli spękanie jest rozwarte tworzą one szczelinę. W zasadzie każdy masyw skalny jest w mniejszym lub większym stopniu spękany. Rys Schemat dwóch stanów naprężeń tektonicznych (Goszcz 1986); Stan I wszystkie naprężenia ściskające; Stan II naprężenia 1 oraz 2 ściskanie, a naprężenie 3 rozciąganie Fig Schematic diagram of two states of tectonic stress (Goszcz 1986); State 1 all the stresses are compressive; State 2 1 and 2 denote compressive stresses, 3 denotes a tensile stress 2. Deformacje nieciągłe uskoki Uskok to struktura utworzona w wyniku przerwania ciągłości skał i przesunięcia rozspojonych części wzdłuż tak zwanej powierzchni uskokowej lub strefy uskokowej, powstających w procesie ścinania. Proces ten dokonuje się dwoma sposobami: przez rozspojenie ośrodka pierwotnie ciągłego wówczas mówi się o uskoku pierwotnym lub przez ślizg wzdłuż istniejącej powierzchni nieciągłości, którego rezultatem jest uskok wtórny. Warstwy skalne przesunięte wzdłuż płaszczyzny uskoku w dół noszą nazwę skrzydła zrzuconego, warstwy nienaruszone lub podniesione skrzydła wiszącego. Ilościowo uskok charakteryzują: kąt kierunkowy rozciągłości, kąt upadu powierzchni uskokowej oraz wysokość zrzutu uskoku, tzn. pionowa odległość skrzydeł. Uskoki występują przeważnie w zespołach, tworząc rozległe strefy uskokowe. 355
4 R. PATYŃSKA Aktywność stref uskokowych w polach ścianowych Analiza mapy tektonicznej północnej części GZW, na której zaznaczono uskoki o zrzucie większym od 1 m, pozwoliła na wydzielenie czterech ich systemów (Goszcz 1986): system 1 o orientacji azymutalnej 2 182º; system 2 o orientacji azymutalnej º; system 3 o orientacji azymutalnej º; system 4 o orientacji azymutalnej º. Wyznaczone kierunki odpowiadają czterem różnym fazom górotwórczym (faza osłabienia, poślizgu, nacisku i deformacji; rys. 2.1). Południkowa orientacja szczelin uskoków wskazuje, że przyczyną ich powstawania były deformacje spowodowane naciskiem wywieranym na blok GZW od strony zachodniej. System 4 jest zgodny z kierunkiem głównych struktur fałdowych w północnej części Górnośląskiego Zagłębia Węglowego (do których należą niecka bytomska i siodło główne). Orientacja uskoków systemu 2 oraz deformacja fałdowa w osiach zgodnych z nią powstała w wyniku nacisku wywieranego na blok GZW o kierunku zbliżonym do SWW. Ponieważ system 1 prawdopodobnie związany jest z fazą tworzenia głębokiego podłoża, pozostaje wyjaśnienie genezy systemu 3. Przypuszcza się, że uskoki z tego 3 systemu spowodowane zostały ruchami przesuwnymi (Kidybiński 1982, Teper 1988). Rys Orientacja systemów uskoków w północnej części Górnośląskiego Zagłębia Węglowego (Goszcz 1986) Fig The fault system orientations in the northern part of the Upper Silesian Coal Basin (Goszcz 1986) 356
5 WARSZTATY 2007 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Przytoczona klasyfikacja czterech systemów uskoków wyklucza możliwość przypadkowej orientacji szczelin. Dla praktyki oznacza to, że jeżeli robotą górniczą napotka się na nieudokumentowany dotychczas uskok, można z dużym prawdopodobieństwem przewidzieć jego przebieg, przypisując go do jednego z wyżej wymienionych systemów. Dlatego też istnieje możliwość optymalnego zaprojektowania eksploatacji w stosunku do występującego kliważu. Dotychczasowe obserwacje uskoków, polegające na określaniu ich przestrzennego rozmieszczenia i położenia względem głównych struktur fałdowych, pozwalają na znalezienie zależności genetycznych między strukturami tektonicznymi w badanym górotworze. Sporządzenie charakterystyki powierzchni stref uskokowych umożliwia prześledzenie przebiegu dyslokacji w przekroju pionowym i w płaszczyźnie poziomej. Obserwowano i opisano (Teper 1988, 1992) cechy geometryczne uskoków we wszystkich badanych obszarach górniczych oraz pomierzono ich orientację przestrzenną. Pobieżna analiza wykazała, że zdecydowana większość z nich zapada pod bardzo stromymi kątami (powyżej 95% ogólnej liczby pomierzonych powierzchni uskoków ma kąt upadu nie mniejszy od 75 o ). Są to systemy uskoków o kierunkach: NW-SE, SW-NE, N-S i W-E. Uskoki regionalne i duże lokalne rozgraniczają obszary górnicze i dzielą dany obszar górniczy na bloki eksploatacyjne. Każdy z bloków zazwyczaj wymaga osobnego udostępnienia, wobec czego ilościowa charakterystyka intensywności występowania uskoków regionalnych i dużych lokalnych nabiera istotnego znaczenia w pracach projektowych. 3. Badania wpływu kierunku biegu ścian na generowaną aktywność sejsmiczną Wykazano (Dubiński 1989; Dubiński, Konopko 2000), że na sejsmiczność rejonu, a tym samym i na zagrożenie tąpaniami, poza warunkami geologicznymi, istotny wpływ wywierają uprzednio dokonane roboty górnicze zarówno w danym pokładzie, jak i pokładach wyżej lub niżej leżących. W szczególności istotne zakłócenia w sejsmiczności indukowanej mogą wywierać między innymi resztki, krawędzie, nierównomierne co do łącznej grubości wyeksploatowania złoża, nadmierne rozcięcie pokładu wyrobiskami korytarzowymi. Powyższe stwarza zasadnicze trudności w znalezieniu poligonu badawczego, na którym wymienione czynniki nie będą oddziaływały lub ich oddziaływanie będzie pomijalnie małe. Kopalnie GZW są bowiem stare, złoże w znacznym stopniu wyeksploatowane, skutki zaszłości eksploatacyjnych w większości pól wybierkowych spełniają istotną rolę odprężającą bądź koncentrują naprężenia, często na znacznych powierzchniach pól ścianowych. Dodatkowe wymogi stawiane poligonowi do badań szczegółowych to występowanie uskoków w polu ścianowym, możliwych do przejścia frontem ściany oraz duże prawdopodobieństwo generowania licznych wstrząsów, w tym wysokoenergetycznych. Ponadto wymagana jest zbliżona głębokość zalegania pokładu na całym wybiegu ściany (ścian) i względnie stała grubość pokładu. Wymienione kryteria spełnił pokład 620 w ZWSM Jadwiga obecnie SILTECH Sp. z o.o. (rys. 3.1). Eksploatacja tego pokładu w północno-zachodnim skrzydle niecki bytomskiej generowała wstrząsy o różnej energii. Każdy ze wstrząsów opisany współrzędnymi x i y lokalizował epicentrum ogniska wstrząsu w płaszczyźnie poziomej i dotyczył wyłącznie otoczenia pokładu 620 (Patyńska 2003b, 2004d). 357
6 R. PATYŃSKA Aktywność stref uskokowych w polach ścianowych Pokład ma grubość 1,6 2,2 m. Chodnik podścianowy pola ściany 243 (chodnik do dna niecki) wydrążony jest na głębokości około 1200 m, z niewielkim odchyleniem od osi niecki. Równocześnie, ze względów technologicznych, pole ściany 243 było podzielone na dwie części, z których część południowo-zachodnia eksploatowana była ścianą 243a o kierunku przemieszczania się frontu z północnego wschodu na południowy zachód, a część północno- -wschodnia eksploatowana ścianą 243b o kierunku odwrotnym do przemieszczania frontu ściany 243a. Eksploatację ścianą 243b rozpoczęto po zakończeniu eksploatacji ścianą 243a. Szczególne znaczenie dla przedmiotu badań miał przeciwstawny bieg ścian 243a i 243b ze względu na zgodny kierunek nachylenia powierzchni uskokowych uskoków występujących w polu wybiegu obu ścian. Resztki i krawędzie występują w pokładzie 510 zalegającym w odległości h 320 m. Zgodnie z wynikami badań, przeprowadzonych przez J. Dubińskiego (1989), mierzalny wpływ resztek i krawędzi z pokładów wyżej zalegających obserwowano do odległości m. Biorąc pod uwagę odległość pionową między pokładami 620 i 510 można z dużym prawdopodobieństwem przyjąć, że na horyzoncie pokładu 620 stan naprężenia wynikał z jego geologicznych uwarunkowań. Pokład 620, który poddano szczególnej analizie ma nachylenie 0 35º. Zalega na głębokości m. Na całym obszarze górniczym ZWSM Jadwiga zaliczony został do III stopnia zagrożenia tąpaniami. Nad pokładem 620 w odległości m został czysto wyeksploatowany cienki; 1,0 1,5 m pokład 610. Pokład 620 wybrano w północno-zachodnim, południowym i północnym skrzydle niecki bytomskiej, systemem ścianowym z zawałem stropu na całą wysokość. Eksploatację tego pokładu w tym rejonie niecki bytomskiej rozpoczęto w 1969 r. i kontynuowano do roku W czasie eksploatacji prowadzono badania struktury górotworu w celu właściwej oceny stanu zagrożenia tąpaniami. Na bieżąco wykonywano pomiary spękań w postaci róż spękań, których lokalizację przedstawia rysunek 3.1 (Patyńska 2003b, 2004d) Wpływ uskoków na zmianę aktywności sejsmicznej górotworu w otoczeniu pokładu 620, ZWSM Jadwiga (obecnie SILTECH) Badania przeprowadzone w ścianach 240, 243a i 243b w okresie ich eksploatacji (od maja 1989 do maja 1997 roku), jednoznacznie wskazały na zróżnicowanie jednostkowego wydatku energetycznego JWE w zależności od stanu pierwotnego i wtórnego naruszenia struktury górotworu. Dla ścian o kierunku biegu zgodnym z kierunkiem biegu ścian wyższego piętra, to jest dla ściany 243 b i 240 jednostkowy wydatek energetyczny wynosił: w ścianie 240 w polu bez zaburzeń 45 J/t, przy zbliżaniu się frontem do uskoku od strony skrzydła wiszącego 64 J/t, przy zbliżaniu się frontem do uskoku od strony skrzydła zrzuconego 85 J/t, w ścianie 243b odpowiednio: 26 J/t, 39 J/t, 58 J/t. Front ściany 243a przemieszczał się przeciwbieżnie w odniesieniu do frontu ściany 240 w wyższym piętrze. Stąd też JWE generowany biegiem ściany 243a był znacznie wyższy i wynosił: w polu bez zaburzeń 98 J/t, przy zbliżaniu się frontu ściany od strony skrzydła zrzuconego 170 J/t. Dla wymienionych pól ścianowych, przyjmując za 100% wartość jednostkowego wydatku energetycznego generowanego w polu bez zaburzeń uzyskano: przy zbliżaniu się frontu ściany od strony skrzydła wiszącego (łupność) 142%, przy zbliżaniu się frontu ściany od strony skrzydła zrzuconego (łupność) 189%, 358
7 WARSZTATY 2007 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie przy prowadzeniu ściany 243a przeciwbieżnie w odniesieniu do kierunku wybierania piętra wyższego notuje się zwiększenie JWE aż o 377% w czystym polu i o 293% w skrzydle zrzuconym w prowadzonej w identycznych warunkach ścianie 243b. Z powyższego niezbicie wynika, że zbliżanie się frontem robót eksploatacyjnych do strefy uskoku lokalnego od strony skrzydła zrzuconego jest zdecydowanie niekorzystne ze względu na wzrost aktywności sejsmicznej. Rys Schemat poligonu do badań szczegółowych (pokład 620, ZWSM Jadwiga, obecnie SILTECH) Fig Schematic diagram of a detailed testing site (coal seam no. 620, ZWSM Jadwiga, now SILTECH) 359
8 R. PATYŃSKA Aktywność stref uskokowych w polach ścianowych 3.2. Oddziaływanie górotworu na wyrobiska górnicze w obrębie stref uskokowych W celu prawidłowego dobrania rodzaju i zakresu metod profilaktyki tąpaniowej istotne jest ustalenie odległości frontu eksploatacyjnego od powierzchni uskokowej, przy której zmienia się aktywność sejsmiczna górotworu, a tym samym i stan zagrożenia tąpaniami. Jednoznaczne informacje z tego zakresu można uzyskać konfrontując wartości jednostkowego wydatku energetycznego JWE w strefach zaburzonych i poza nimi. Przy czym pod pojęciem strefy zaburzonej rozumiemy taki wybieg ściany, w którym zlokalizowano uskok lub jego wiązkę. Wybieg pola ściany poza strefą uskoku jest czystym polem bez zaburzeń. A zatem mówimy, że front ściany wchodzi w strefę uskoku, jeżeli linia frontu zbliża się do płaszczyzny uskoku, a ten przecina chodnik przyścianowy i dalej biegnie w polu ściany. Z załączonych wykresów (rys ) wynika, że aktywność sejsmiczna generowana robotami górniczymi w odległościach 50 m od uskoku jest porównywalna. Należy również, zwrócić uwagę na większą intensywność spękań górotworu w strefach przyuskokowych i związane z tym zwiększone zagrożenia opadem skał (zagrożenie obwałami i/lub zawałami). W szczególności dotyczy to skrzyżowań ścian z chodnikami gdzie nawet niskoenergetyczny wstrząs górotworu może powodować zawał skał stropowych. Często zdarzenie takie traktowane jest jako tąpnięcie. W. Szuścik proponuje nawet wprowadzenie pojęcia tąpań nieeksplozyjnych ze stropu (Szuścik, Zastawny 1980). brak wpływu zaburzenia skrzydło wiszące skrzydło zrzucone Wydatek energetyczny JWE, J/t Wybieg L pola ściany 240 w strefie uskoku, m Rys Wydatek energetyczny w obrębie stref uskokowych, ściana 240 uskok wisząco-zrzucający Fig Expenditure of energy within the fault zones, longwall face no. 240 a fault with the hanging wall in the downthrown side W celu zobrazowania oddziaływań górotworu, a więc generowanych w nim wstrząsów, sytuacje zbliżone i porównywalne przedstawiono na rysunkach 3.2 i 3.5 gdy front ściany wychodzi ze strefy uskoku w skrzydle zrzuconym, a wartości JWE wynoszą J/t; na rysunkach 3.3 i 3.6 gdy front wychodzi ze strefy uskoku w jego skrzydle wiszącym, a wartości 360
9 WARSZTATY 2007 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie JWE wynoszą około J/t. Kierunek przeciwny biegu frontu, który ilustruje rysunek 3.4, spowodował wzrost JWE do wartości 350 J/t. Rysunki 3.3 i 3.6 front ściany wchodzi w strefę uskoku od strony skrzydła zrzuconego, a wartość JWE wynosi J/t. brak wpływu zaburzenia skrzydło zrzucone Wydatek energetyczny JWE, J/t skrzydło wiszące Wybieg L pola ściany 240 w strefie uskoku, m Rys Wydatek energetyczny w obrębie stref uskokowych, ściana 240 uskok zrzucająco-wiszący Fig Expenditure of energy within the fault zones, longwall face no. 240 a fault with the hanging wall in the upthrown side brak wpływu zaburzenia Wydatek energetyczny JWE, J/t skrzydło zrzucone skrzydło wiszące Wybieg L pola ściany 243a w strefie uskoku, m Rys Wydatek energetyczny w obrębie stref uskokowych, ściana 243a uskok zrzucająco-wiszący Fig Expenditure of energy within the fault zones, longwall face no. 243a a fault with the hanging wall in the upthrown side 361
10 R. PATYŃSKA Aktywność stref uskokowych w polach ścianowych brak wpływu zaburzenia skrzydło wiszące uskok Wydatek energetyczny JWE, J/t skrzydło zrzucone Wybieg L ściany 243b w strefie uskoku, m Rys Wydatek energetyczny w obrębie stref uskokowych, ściana 243b uskok wisząco-zrzucający Fig Expenditure of energy within the fault zones, longwall face no. 243b a fault with the hanging wall in the downthrown side uskok skrzydło zrzucone Wydatek energetyczny JWE, J/t skrzydło wiszące Wybieg L ściany 243b w strefie uskoku, m Rys Wydatek energetyczny w obrębie stref uskokowych, ściana 243b uskok zrzucająco-wiszący Fig Expenditure of energy within the fault zones, longwall face no. 243b a fault with the hanging wall in the upthrown side 362
11 WARSZTATY 2007 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie 3.3. Aktywność sejsmiczna w strefie uskoku w zależności od kierunku eksploatacji pola ścianowego Najbardziej wiarygodnego porównania udziału aktywności w strefach tektonicznych można dokonać na bazie zestawień (tabela 3.1) parametrów wstrząsów stref uskoków ścian 240, 243a i 243b. Spośród pięciu zlokalizowanych uskoków lokalnych w polach ścianowych ścian 240 i 243 można przyjąć, że dwa z opisanych uskoków posiadają cechy zbliżone. Uskok I w polu ściany 240 posiada zasięg 270 m, a front ściany wchodził w jego zasięg w skrzydle wiszącym pod kątem 60º do linii uskoku. Analiza energii i liczby wstrząsów zarejestrowanych w czasie eksploatacji tej strefy pokazuje, że wzmożoną aktywność posiadała wisząca strefa wejścia. Uskok o podobnych własnościach to I uskok lokalny na rozbiegu pola ściany 243b. Front ściany wchodzi w strefę uskoku o zasięgu 180 m pod kątem 48 º do linii uskoku. Maksymalne energie i ich wartości zarejestrowano w strefie wejścia w rejon uskoku w skrzydle wiszącym. Należy nadmienić, że w obydwu przypadkach kierunek eksploatacji był ten sam północno-wschodni. Inne cechy pod względem aktywności sejsmicznej wykazuje uskok II w ścianie 240. Pomimo że front ściany wchodził w strefę uskoku o zasięgu 294 m w skrzydle wiszącym pod kątem 45º, maksymalna ilość i wielkość wstrząsów wystąpiła w całym polu ściany w strefie wyjścia tj. w skrzydle zrzuconym. Dwa pozostałe spośród zlokalizowanych uskoków w ścianach 243a i 243b posiadają odmienne cechy w stosunku do dotychczas wymienionych. Fronty tych ścian wchodzą w strefy uskoków od strony skrzydła zrzuconego, ale ściany wybierane w ich rejonie posiadają wzajemnie przeciwny kierunek eksploatacji. Ściana 243a to południowo-zachodni kierunek wybierania pola. Strefa uskoku posiada zasięg 174 m. Eksploatacja ścianą odbywała się w strefie uskoku od strony zrzuconej. Sprowokowała w niej, w porównaniu ze strefą wiszącą wyjścia, maksymalną ilość i wartość energii wstrząsów przeliczonych na metr bieżący wybiegu strefy. Ściana 243b prowadzona w kierunku północno-wschodnim posiadała jeden z uskoków o cechach zrzucającego dla wchodzącego frontu eksploatacyjnego. Podobnie jak dla wymienionego uskoku w ścianie 243a, aktywność indukowana eksploatacją była wysoka Współczynnik zaangażowania tektonicznego Przedstawione za pomocą liczb cechy frontu wchodzącego w strefę uskoku oraz aktywność stref można dodatkowo określić wg wskaźnika zaangażowania tektonicznego uskoku. Licząc stosunek pola powierzchni wiszącego do zrzuconego otrzymamy wskaźnik U w-z lub odwrotnie, stosunek pola zrzuconego do wiszącego jako wskaźnik U z-w. Ponieważ wartości wskaźnika U z-w wahają się od 0 do 15, a wartości wskaźnika U w-z od 0 do 3 do dalszych analiz przyjmujemy ten drugi wskaźnik U w-z. Ponadto przyjmujemy następujące zależności: U w-z < 1 jeżeli pole powierzchni ściany wiszące jest mniejsze niż pole powierzchni zrzucone w połowie pola wydzielonego strefą uskokową, U w-z > 1 jeżeli pole powierzchni ściany wiszące jest większe niż pole powierzchni zrzucone w strefie wyjścia frontem. 363
12 R. PATYŃSKA Aktywność stref uskokowych w polach ścianowych Tabela 3.1. Zestawienie parametrów wstrząsów w strefach wejścia i wyjścia uskoków lokalnych ścian 240, 243a i 243b Table 3.1. Summary of the mine tremor parameters for the local fault entry and exit zones of longwall faces no. 240 and 243a and 243b Charakterystyka pól wybiegów stref uskokowych Długość stref wejścia/wyjścia, m Ściana 240 Ściana 243a Ściana 243b Uskok I Uskok II Uskok I Uskok I Uskok II Kąt wejścia frontem względem linii uskoku W skrzydle wiszącym, 60º W skrzydle zrzuconym W skrzydle wiszącym, 45º W skrzydle zrzuconym W skrzydle zrzuconym W skrzydle wiszącym W skrzydle wiszącym, 48º W skrzydle zrzuconym W skrzydle zrzucony, 67º W skrzydle wiszącym Pole powierzchni całkowite połowy wybiegu strefy, m 2 Pole powierzchni wiszące w połowie wybiegu strefy, m 2 Pole powierzchni zrzucone w połowie wybiegu strefy, m 2 Współczynnik zaangażowania tektonicznego pola wiszącego do zrzuconego P w-z Energia średnia w połowie wybiegu strefy, J Energia całkowita w połowie wybiegu strefy, J Energia całkowita w przeliczeniu na mb połowy wybiegu strefy, J Liczba całkowita wstrząsów w połowie wybiegu strefy Liczba całkowita wstrząsów w przeliczeniu na mb połowy wybiegu strefy Długość linii uskoku w strefie wejścia, m ,83 0,19 1,4 0,07 0,60 2,21 2,33 0,34 0,15 0,58 8, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,57 2,71 3,44 4,33 1,89 1,25 3,46 2,16 4,77 2,
13 WARSZTATY 2007 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Aby zatem w sposób szczegółowy określić współczynnik zaangażowania tektonicznego U w-z w strefach uskokowych ścian, należy ich wartość odnieść do aktywności sejsmicznej każdego z wydzielonych rejonów robót górniczych w polach ścian. Zależność taką przedstawiono dla energii i liczby wstrząsów w strefach uskoków na wejściu, tj. do środka linii uskoku, i na wyjściu, tj. poza środkowym miejscem dzielącym linię uskoku (na bazie pomiarów wstrząsów w strefach uskokowych ścian 240, 243a i 243b tabela 3.1). Z danych (tabela 3.1) wynika, że jeżeli na wejściu w strefę uskoku lokalnego, front ściany znajdował się w polu wiszącym względem niego, to wartość generowanej aktywności była większa w polu wejścia aniżeli w polu zrzuconym wyjścia. Zatem jeśli wartość współczynnika zaangażowania tektonicznego pola wiszącego do zrzuconego wynosi U w-z < 1 aktywność sejsmiczna strefy uskokowej jest niższa, niż w przypadku U w-z > 1. Stąd sugestia, aby prognoza spodziewanych wstrząsów sejsmicznych uściślała wpływ stref lokalnych uskoków na wybiegu ścian w odniesieniu do skrzydeł wiszących i zrzuconych Wpływ kąta pomiędzy linią uskoku a linią frontu Określenie wpływu, jaki wzajemnie na siebie wywierają strefa uskokowa oraz przemieszczający się w niej front robót eksploatacyjnych, można uzyskać, analizując energie sejsmiczne generowane w trakcie eksploatacji, względem długości linii uskokowej przecinającej wybieg ściany. Im większa wartość długości uskoku w polu ściany, tym większy kąt zawarty między nią a linią frontu ściany i odwrotnie, im mniejsza długość uskoku w ścianie tym kąt front uskok jest mniejszy. Analizując strefy uskoków pod względem aktywności sejsmicznej przy przejściu frontem ściany, można określić wzajemny wpływ i zależność wymienionych parametrów (rys. 3.7). Energia na mb, J/mb 1,E+05 1,E+05 8,E+04 6,E+04 4,E+04 2,E+04 0,E Kąt linia frontu a linia uskoku, stopnie Rys Zależność wartości energii od kąta front uskok Fig Dependency of energy values on the angle between face line and fault Ponieważ w polach ścian 240, 243 a i 243b, niektóre z uskoków, tworzyły strefy nieregularne lub wiązki kilku uskoków, zwłaszcza w strefach wyjścia, dalszy etap opracowania dotyczy stref wejścia oraz zawartych w nich długości linii pojedynczych uskoków. Taki liniowy udział uskoków stref wejścia dotyczy trzech uskoków. 365
14 R. PATYŃSKA Aktywność stref uskokowych w polach ścianowych Z analiz aktywności sejsmicznej i kąta zawartego miedzy frontem a uskokiem wynika, że wraz ze wzrostem kąta maleje wartość generowanych wstrząsów (rys. 3.7), natomiast rośnie ich liczba (rys. 3.8). Wartością graniczną kąta, przy którym aktywność maleje, jest kąt ok. 45º. 8 Kąt linia frontu a linia uskoku, stopnie Liczba wstrząsów na mb strefy Rys Zależność liczby wstrząsów od kąta front uskok Fig Dependency of the number of mine tremors on the angle between face line and fault 4. Przykłady tąpnięć wraz z parametrami strukturalnymi górotworu Analiza JWE [J/t] w warunkach rejestrowanej sejsmiczności oraz miejsc tąpnięć zaistniałych w kopalniach GZW w latach , wraz z analizą parametrów struktury górotworu, odnosi się do przypadków zestawionych w tabeli 4.1 (Patyńska 2004a, 2004b, 2005). W oparciu o dane zamieszczone w tabeli 4.1, stwierdzono, że jednostkowe wydatki energetyczne w poszczególnych fazach eksploatacji, w polach ścian zarówno o łupności leżącej jak wiszącej, są dość zróżnicowane. Zależność jednostkowego wydatku energetycznego od kierunku wybierania ścian, wydaje się słuszna w przypadku, w których ściany znajdowały się w czystych polach lub w polach zaburzeń tektonicznych. Jednostkowe wydatki w strefach czystych bez zaburzeń były porównywalne. Wzrost i spadek JWE wynikał z usytuowania frontu w strefie ewentualnego wpływu zaburzeń lokalnych lub usytuowania poza strefą. Badania szczegółowe wyselekcjonowanych poligonów w siedmiu kopalniach GZW, nad wpływem uskoków oraz wpływem płaszczyzn pomniejszonej spoistości, wykazały ich związek z zagrożeniem tąpaniami, a tym samym aktywnością sejsmiczną określaną za pomocą Jednostkowych Wydatków Energetycznych (J/t). Ustalenia te wykonano w oparciu o statystykę tąpnięć zaistniałych w kopalniach węgla kamiennego GZW w latach (Patyńska 2004b, 2006a, 2006b). Przedmiotem badań jednostkowych wydatków energetycznych było 15 pól ścianowych kopalń węgla kamiennego, w których rejestrowano w trakcie robót górniczych sejsmiczność generowaną eksploatacją, i w których wystąpiły w trakcie eksploatacji tąpnięcia w ścianach. 366
15 WARSZTATY 2007 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Tabela 4.1. Zestawienie danych dotyczących struktury górotworu dla rejonów tąpnięć zaistniałych w otoczeniu ścian w kopalniach GZW w latach Table 4.1. Summary of the data concerning the rock mass structure for the areas of rockburst occurrences around longwall faces of the Upper Silesian Coal Basin mines during a period from 1993 to 2003 Lp. Kopalnia Data tąpnięcia 1 Wieczorek Śląsk Wesoła Bielszowice Polska Wirek Front w polu w dniu tąpnięcia strefa bez zaburzeń w polu ścianowym strefa uskoku lokalnego tektoniki pierwotnej, skrzydło wiszące strefa uskoku lokalnego tektoniki pierwotnej, skrzydło wiszące czyste pole bez zaburzeń strefa uskoku lokalnego tektoniki pierwotnej, skrzydło zrzucone strefa uskoku lokalnego tektoniki pierwotnej, skrzydło wiszące czyste pole bez zaburzeń strefa uskoku lokalnego tektoniki pierwotnej, skrzydło zrzucone czyste pole bez zaburzeń Krotność tła sejsmicznego do JWE ostatnich 5 dni Łupność skał stropowych System osłabienia górotworu Charakter zaburzeń JWE ostatniego miesiąca, J/t 0,25 wzdłużna równoleżnikowy pierwotny 2,4 5,63 leżąca 0 leżąca równoleżnikowy i południkowy równoleżnikowy i południkowy pierwotny i wtórny pierwotny i wtórny 228,8 4,5 0,29 wisząca równoleżnikowy pierwotny 66,8 1,07 leżąca 1,94 wisząca równoleżnikowy i południkowy równoleżnikowy i południkowy pierwotny i wtórny pierwotny i wtórny 206,6 69,7 12,89 wisząca równoleżnikowy pierwotny 7819,7 1,95 leżąca równoleżnikowy pierwotny 62,5 6,07 leżąca równoleżnikowy pierwotny 42,2 10 Katowice czyste pole bez zaburzeń 0,95 wisząca równoleżnikowy pierwotny 92,5 11 -Kleofas czyste pole bez zaburzeń 1,25 leżąca równoleżnikowy pierwotny czyste pole bez 60,6 2,01 leżąca równoleżnikowy pierwotny zaburzeń 161,5 strefa uskoku 14 lokalnego tektoniki równoleżnikowy pierwotny 0,006 leżąca Wujek pierwotnej, i południkowy i wtórny 108,4 skrzydło zrzucone strefa uskoku lokalnego tektoniki wtórnej, skrzydło zrzucone 0,40 wisząca równoleżnikowy i południkowy pierwotny i wtórny 149,64 367
16 R. PATYŃSKA Aktywność stref uskokowych w polach ścianowych Szczegółowe analizy jednostkowego wydatku energetycznego JWE [J/t] w zależności od warunków zalegania pokładów wskazują na: zależność pomiędzy kierunkiem biegu ścian względem płaszczyzn osłabionej spoistości skał otaczających a aktywnością sejsmiczną generowaną daną eksploatacją. W oparciu o wykonane analizy należy stwierdzić, że: JWE w warunkach dwóch systemów tektoniki pierwotnej i wtórnej, jest dużo niższe (czterokrotnie) aniżeli w warunkach wyłącznie pierwotnej tektoniki. JWE w warunkach jednego systemu tektoniki pierwotnej, jest dużo niższe (od 2 do 3,5 raza) w strefach zaburzeń lokalnych aniżeli w strefach bez zaburzeń. Biorąc pod uwagę lokalizację frontów w stosunku do skrzydeł uskoków lokalnych w polach ścian, jednostkowy wydatek energii pod stropem o łupności leżącej w skrzydle wiszącym uskoku lokalnego był wielokrotnie (5 14 razy) niższy od jednostkowego wydatku energetycznego pod stropem o łupności wiszącej. brak zaburzeń na wybiegu pól ścianowych wpływa na wzrost wartości JWE w polach ścianowych. Zaburzenia tektoniką lokalną, ale związaną z wtórną tektoniką złoża, osłabiają sejsmiczność i powodują spadek JWE. Pojawienie się zaburzenia lokalnego w polu ściany, ale reprezentującego system głównych (pierwotnych) płaszczyzn osłabienia górotworu, może powodować wzrost JWE. Zazwyczaj jednak wzrost dotyczy udziału wstrząsów niskoenergetycznych. 5. Analiza warunków górniczo-geologicznych tąpnięć w GZW W latach , zgodnie ze statystyką tąpnięć (Patyńska 2006a), w kopalniach węgla kamiennego wydarzyło się 120 tąpnięć. W większości przypadków skutki tego zjawiska wystąpiły w wyrobiskach wykonywanych w pokładach grupy 500. Głębokość zalegania pokładów wynosiła m, a grubość 1, m. Tąpnięciom towarzyszyły wstrząsy górotworu o energii rzędu J. Kąt upadu pokładów wynosił 3 20º, tylko w przypadku pokładu 620 ZWSM Jadwiga był większy i wynosił 20 31º. Analiza wpływu uskoków lokalnych znajdujących się najbliżej miejsc skutków tąpnięć pozwala na następujące stwierdzenia (Patyńska 2003a, 2003b, 2004b, 2004c, 2004d, 2006a): 98 tąpnięć zlokalizowano w strefach uskoków lokalnych (tektoniki pierwotnej i wtórnej górotworu) o zrzutach dochodzących do kilkunastu metrów, 14 tąpnięć zaistniało w otoczeniu dużych uskoków (charakterystycznych dla struktury tektoniki pierwotnej), o zrzutach dochodzących do 140 m, 8 tąpnięć nie dotyczyło otoczenia uskoków. Charakterystyka miejsc tąpnięć na podstawie zebranych materiałów opisowych i map górniczych, pozwala na usystematyzowanie usytuowania frontu robót (ścian lub chodników) względem najbliższego uskoku (Patyńska 2004b, 2005). Stąd jednoznaczna ocena dotycząca zaliczania frontów do skrzydeł wiszących lub zrzuconych, a określona na podstawie zalegania płaszczyzn uskokowych w ich bezpośrednim otoczeniu. Odnotowano 63 przypadki tąpnięć, w których front robót górniczych znajdował się w skrzydle zrzuconym oraz 48 tąpnięć w skrzydle wiszącym. W pozostałych przypadkach tąpnięcia nie były związane z uskokami. Trzy tąpnięcia spowodowały skutki w ścianach, w których front pól ścianowych znajdował się w otoczeniu, ale wzdłuż płaszczyzn uskokowych. 368
17 WARSZTATY 2007 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Analizowane tąpnięcia wystąpiły w następujących odległościach od płaszczyzny uskokowej (Patyńska 2003b, 2006a): do 25 m zaistniało 41 tąpnięć, m zaistniało 13 tąpnięć, m zaistniało 9 tąpnięć, m zaistniało 10 tąpnięć, m zaistniało 9 tąpnięć, od 201 m zaistniało 30 tąpnięć, w 9 przypadkach brak jest dokładnych danych odnoszących się do odległości miejsca położenia skutków tąpnięcia od uskoku. Z powyższego zastawienia wynika, że 54 tąpnięcia (co stanowi 45% rozpatrywanych) sprowokowało skutki w wyrobiskach w odległości do 50 m od płaszczyzny najbliższego uskoku. W odległości od uskoku wynoszącej od 51 do 150 m, było 19 tąpnięć oraz 30 tąpnięć w odległości powyżej 201 m. Ponieważ przeciętny wybieg ścian w kopalniach węgla kamiennego wynosi m, z powyższego zestawienia wynika, że częstotliwość występowania tąpnięć przy odległości frontu ściany od uskoku do 50 m jest około 10-krotnie większa niż w pozostałym polu wybiegu ściany. W większości przypadków kąt upadu powierzchni tychże uskoków wynosi 30 60º, w nielicznych przypadkach 90º. Z map pokładów, w których wystąpiły tąpnięcia wynika, że uskoki w 89 przypadkach miały azymut rozciągłości południkowy, w pozostałych 23 azymut równoleżnikowy. Z zestawienia liczby tąpnięć w zależności od kąta pomiędzy linią frontu a rzutem płaszczyzny najbliższego uskoku (tabela 5.1) wynika, że najkorzystniejszym układem front uskok jest kąt 21 30º oraz kąt 61 80º. Tabela 5.1. Zależność liczby tąpnięć od wartości kąta układu front uskok w latach Table 5.1. Dependency of the number of rockbursts on the values of an angle between face line and fault for the period Wartość kąta front uskok (w stopniach) < Liczba tąpnięć Z rozkładu liczby tąpnięć (tabela 5.1) wynika również, że kąt zawarty między linią frontu ściany lub przodka a płaszczyzną uskoku lokalnego jest najbardziej niebezpieczny, gdy posiada wartość z przedziału 31 40º. Generalnie kąt powyżej 60º to udział tąpnięć 4 7%. Najmniejszą liczbę tąpnięć wykazuje przedział o kącie 71 80º, z czego można wnosić, że wraz ze wzrostem kąta front uskok maleje liczba tąpnięć. W strefie uskoku (do 100 m) (tabela 5.2) zaistniało 65 tąpnięć ze skutkami w postaci uszkodzeń i/lub zawałów przestrzeni roboczej wyrobisk górniczych. Duża jest liczba, aż 26, wstrząsów, które spowodowały skutki w odległości powyżej 200 m od najbliższego uskoku (tabela 5.2). 369
18 R. PATYŃSKA Aktywność stref uskokowych w polach ścianowych Tabela 5.2. Zależność liczby tąpnięć od odległości ogniska wstrząsów i uskoku w latach Table 5.2. Dependency of the number of rockbursts on the distance from mine tremor sources to fault for the period Odległość ognisko uskok (m) < > 200 Brak danych, bez uskoku Liczba tąpnięć Podsumowanie Badania szczegółowe nad wpływem uskoków oraz płaszczyzn pomniejszonej spoistości, prowadzone w okresie 9 lat na poligonie badawczym o możliwie najmniej zakłóconych warunkach uprzednio dokonaną eksploatacją oraz w miejscach zaistniałych 15 przypadków tąpnięć w latach , wykazały ich związek ze zróżnicowanym zagrożeniem sejsmicznym i tąpaniami. Dodatkowo prawidłowość tych ustaleń potwierdzono w oparciu o statystykę tąpnięć odnotowanych w kopalniach węgla kamiennego w latach Powyższe pozwoliło na ustalenie następujących prawidłowości: 1. W pokładach występują dwa systemy uskoków o kierunkach: równoleżnikowym charakterystycznym dla tektoniki pierwotnej oraz południkowym związanym z tektoniką wtórną. Dużą zgodność przestrzennego usytuowania z tymi systemami uskoków wykazują również pozostałe rejony GZW (Patyńska 2006a). Znajduje to potwierdzenie w klasyfikacji orientacji systemów uskoków (Goszcz 1986) i jest charakterystyczne dla Górnośląskiego Zagłębia Węglowego. 2. Kąty upadu płaszczyzn uskokowych w rejonach poligonów badawczych wynoszą 45 90º. 3. Pomiary szczegółowe wykazały, że zbliżanie się frontu wyrobiska eksploatacyjnego do strefy lokalnego zaburzenia tektonicznego od strony skrzydła zrzuconego generowało aktywność sejsmiczną (około 47%) większą niż dochodzenie tym frontem do uskoku od strony skrzydła wiszącego. 4. Aktywność sejsmiczna, a także liczba tąpnięć, wskazuje na około 100-metrową strefę podwyższonego ryzyka w obu skrzydłach uskoków. W strefach tych zanotowano 65 tąpnięć spośród 120 odnotowanych w kopalniach węgla kamiennego w analizowanym okresie czasu. Biorąc pod uwagę przeciętne wybiegi ścian w przemyśle węglowym rzędu m, oznacza to około 10-krotny wzrost stanu zagrożenia tąpaniami w odniesieniu do tego zagrożenia w czystym polu eksploatacyjnym. 5. W odniesieniu do pokładu najmniejsze zagrożenie tąpaniami występuje przy nachyleniu płaszczyzn uskokowych wynoszących 60 80º. 6. W poligonach badawczych stwierdzono, że w przypadku przeciwnego kierunku biegu ściany w odniesieniu do kierunku eksploatacji piętra wyższego, aktywność sejsmiczna wzrasta (około 3 4 razy). W zakresie tym prowadzone są dalsze badania dla uściślenia wielokrotności zmian stanu zagrożenia. 7. W oparciu analizę tąpnięć zaistniałych w kopalniach węgla kamiennego w latach , można stwierdzić prawidłowość, co do usytuowania linii frontu eksploatacji względem powierzchni uskokowych a aktywnością sejsmiczną eksploatowanych rejonów. Im kąt 370
19 WARSZTATY 2007 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie front uskok mniejszy lub zbliżony do prostopadłego tym większe prawdopodobieństwo wystąpienia tąpnięcia. 8. Statystyki podają, że aktywność rejonów w warunkach dwóch systemów tektoniki pierwotnej i wtórnej, jest dużo niższa aniżeli w warunkach wyłącznie pierwotnej tektoniki (Patyńska 2004d, 2005). Literatura [1] Dubiński J., Konopko W. 2000: Tąpania ocena prognoza zwalczanie. Wydawnictwo GIG, Katowice. [2] Dubiński J. 1989: Sejsmiczna metoda wyprzedzającej oceny stanu zagrożenia wstrząsami górniczymi w kopalniach węgla kamiennego. Prace GIG, seria dodatkowa, Katowice. [3] Goszcz A. 1986: Niektóre zagadnienia geodynamiki górotworu karbońskiego Górnośląskiego Zagłębia Węglowego na tle nowych interpretacji prac badawczych z zakresu geofizyki i tektonofizyki. Zeszyty Naukowe Politechniki Śląskiej, Seria Górnictwo, z. 149, Gliwice. [4] Goszcz A. 1986: Tektonofizyczne przyczyny występowania wstrząsów górniczych. Publ. Inst. Geophys. Pol. Acad. Sci., M, nr 8 (191). [5] Jaroszewski W. 1990: Tektonika uskoków i fałdów, Wyd. Geologiczne, Warszawa. [6] Kidybiński A. 1982: Podstawy Geotechniki Kopalnianej, Wydawnictwo Śląsk, Katowice. [7] Odonne F., Vialon P. 1983: Analogue models of folds above a wrench fault. Tectonophysics, vol. 99, issue 1, [8] Patyńska R. 2006a: Katalog tąpań GZW w latach , Archiwum Zakładu Tąpań i Mechaniki Górotworu GIG, Katowice, (praca niepublikowana). [9] Patyńska R. 2006b: Zagrożenie tąpaniami. [W:] Raport roczny o stanie zagrożeń naturalnych i technicznych w przemyśle węglowym, ich ocena oraz kierunki ulepszania i profilaktyki, praca zbiorowa pod kierunkiem W. Konopko, GIG, Katowice. [10] Patyńska R. 2004a: Analiza tąpnięć zaistniałych w kopalniach GZW wraz z oceną stanów zagrożenia tąpaniami. [W:] Materiały Sympozjum Warsztaty Górnicze z cyklu,,zagrożenia naturalne w górnictwie, Bełchatów, 2 4 czerwca 2004, red. nauk. E. Pilecka, Wyd. IGSMiE PAN, Kraków, [11] Patyńska R. 2004b: Jednostkowy wydatek energetyczny w zależności od kierunków wybierania pokładów węgla, praca statutowa GIG o symbolu , Katowice, (praca niepublikowana). [12] Patyńska R. 2004c: Ocena stanu zagrożenia tąpaniami w rejonie tąpnięć zaistniałych w GZW w latach Bezpieczeństwo pracy i ochrona środowiska w górnictwie, Miesięcznik WUG 5 (117), [13] Patyńska R. 2004d: Tąpania a tektonika GZW. [W:] XXVII Zimowa Szkoła Mechaniki Górotworu, tom 2, Wyd. KGBiG AGH, Kraków, [14] Patyńska R. 2003a: Tąpnięcia a kierunki osłabienia górotworu. Prace Naukowe GIG, Górnictwo i Środowisko, nr 1. [15] Patyńska R. 2003b: Wpływ kierunku eksploatacji pokładów węgla na zagrożenie tąpaniami. Prace Naukowe GIG, nr 854. [16] Patyńska R. 2005: Wpływ kierunku wybierania pokładu na jednostkowy wydatek energetyczny (JWE, J/t). [W:] XXVIII Zimowa Szkoła Mechaniki Górotworu, Oficyna Wydawnicza Politechniki Wrocławskiej, Wrocław, [17] Reading H.G. 1982: Sedimentary basins and global tectonics. Proceeding of the Geologists Association, vol. 93, no. 4, [18] Ryncarz T. 1993: Zarys fizyki górotworu, Śląskie Wydawnictwo Techniczne, Katowice. [19] Szuścik W., Zastawny E. 1980: Zjawisko tąpania materiału węglowego. Przegląd Górniczy, nr 11. [20] Teper L., Idziak A., Sagan., Zuberek W. 1992: Celowość badań nad wpływem tektoniki na występowanie wstrząsów górniczych w Górnośląskim Zagłębiu Węglowym. [W:] Materiały IV Konferencji Naukowo Technicznej nt. Postęp naukowy i techniczny w geologii górniczej węgla kamiennego, Szczyrk, GIG, Katowice. 371
20 R. PATYŃSKA Aktywność stref uskokowych w polach ścianowych [21] Teper L. 1988: Określenie charakteru deformacji górotworu karbońskiego na podstawie badań niektórych geomechanicznych cech skał w północno-wschodniej części GZW, GIG, Sosnowiec, (praca doktorska). Activity of the Fault Zones ahead of Longwall Faces The study is based on the underground mining induced seismicity measurements taken in the areas of mine tremors and rockbursts occurrences during a period from 1989 to From the juxtaposition of the measurement results and the mining and geological conditions, it follows that there is a possibility to reduce the rockburst hazard through the proper situation of the longwall face advance direction relative to the fault planes. Passing the fault zones by longwall faces may considerably disturb their planned progress. The detailed analysis of tectonics, particularly that of fault zones, allows locating places of the differentiated expenditure of energy JWE [J/t]. The position of fault planes with respect to the structure of the strate surrounding the seam being mined allows defining accurately the conditions of existence of the zones of different intensity of seismic events in each panel. Przekazano: 31 marca 2007 r. 372
Analiza spękań węgla i skał stropowych w otoczeniu pokładu węgla
Mat. Symp. str. 361 375 Renata PATYŃSKA Główny Instytut Górnictwa, Katowice Analiza spękań węgla i skał stropowych w otoczeniu pokładu węgla Streszczenie Podstawę do określenia wpływu kierunku eksploatacji
Bardziej szczegółowoAktywność sejsmiczna w strefach zuskokowanych i w sąsiedztwie dużych dyslokacji tektonicznych w oddziałach kopalń KGHM Polska Miedź S.A.
57 CUPRUM nr 4 (69) 213, s. 57-69 Andrzej Janowski 1), Maciej Olchawa 1), Mariusz Serafiński 1) Aktywność sejsmiczna w strefach zuskokowanych i w sąsiedztwie dużych dyslokacji tektonicznych w oddziałach
Bardziej szczegółowoPRZEGLĄD GÓRNICZY 2014
86 PRZEGLĄD GÓRNICZY 2014 UKD 622.333: 622.83/84: 622.550.3 Aktywność sejsmiczna w pokładach siodłowych 506 i 507 a kształtowanie się zagrożenia sejsmicznego w obrębie pola ściany 2 w pokładzie 502wg w
Bardziej szczegółowoANALIZA ROZKŁADU WSTRZĄSÓW GÓROTWORU W REJONIE ŚCIANY B-1 POKŁADU 403/3 W ASPEKCIE WYBRANYCH CZYNNIKÓW GÓRNICZYCH I GEOLOGICZNYCH**
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 31 Zeszyt 3/1 2007 Piotr Małkowski*, Tadeusz Majcherczyk*, Zbigniew Niedbalski* ANALIZA ROZKŁADU WSTRZĄSÓW GÓROTWORU W REJONIE ŚCIANY B-1 POKŁADU 403/3 W ASPEKCIE WYBRANYCH
Bardziej szczegółowoOKREŚLENIE NISZCZĄCEJ STREFY WPŁYWÓW DLA ZJAWISK SEJSMICZNYCH. 1. Wprowadzenie. Jan Drzewiecki* Górnictwo i Geoinżynieria Rok 32 Zeszyt
Górnictwo i Geoinżynieria ok 32 Zeszyt 1 2008 Jan Drzewiecki* OKEŚLENIE NISZCZĄCEJ STEFY WPŁYWÓW DLA ZJAWISK SEJSMICZNYCH 1. Wprowadzenie Wstrząsy górotworu towarzyszą prowadzonej działalności górniczej.
Bardziej szczegółowoAKTYWNOŚĆ SEJSMICZNA W GÓROTWORZE O NISKICH PARAMETRACH WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH NA PRZYKŁADZIE KWK ZIEMOWIT
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 33 Zeszyt 1 2009 Adrian Gołda*, Tadeusz Gębiś*, Grzegorz Śladowski*, Mirosław Moszko* AKTYWNOŚĆ SEJSMICZNA W GÓROTWORZE O NISKICH PARAMETRACH WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH NA PRZYKŁADZIE
Bardziej szczegółowoAnaliza tąpnięć zaistniałych w kopalniach GZW wraz z oceną stanów zagrożenia tąpaniami
WARSZTATY 24 z cyklu Zagrożenia naturalne w górnictwie Mat. Symp. str. 573 584 Renata PATYŃSKA Główny Instytut Górnictwa, Katowice Analiza tąpnięć zaistniałych w kopalniach GZW wraz z oceną stanów zagrożenia
Bardziej szczegółowoMetody oceny stanu zagrożenia tąpaniami wyrobisk górniczych w kopalniach węgla kamiennego. Praca zbiorowa pod redakcją Józefa Kabiesza
Metody oceny stanu zagrożenia tąpaniami wyrobisk górniczych w kopalniach węgla kamiennego Praca zbiorowa pod redakcją Józefa Kabiesza GŁÓWNY INSTYTUT GÓRNICTWA Katowice 2010 Spis treści 1. Wprowadzenie
Bardziej szczegółowoEKSPLOATACJA POKŁADU 510/1 ŚCIANĄ 22a W PARTII Z3 W KWK JAS-MOS W WARUNKACH DUŻEJ AKTYWNOŚCI SEJSMICZNEJ
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 31 Zeszyt 3/1 2007 Augustyn Holeksa*, Mieczysław Lubryka*, Ryszard Skatuła*, Zbigniew Szreder* EKSPLOATACJA POKŁADU 510/1 ŚCIANĄ 22a W PARTII Z3 W KWK JAS-MOS W WARUNKACH
Bardziej szczegółowo2. Kopalnia ČSA warunki naturalne i górnicze
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 32 Zeszyt 1 2008 Janusz Makówka*, Józef Kabiesz* SPOSÓB ANALIZY PRZYCZYN I KONSEKWENCJI WYSTĘPOWANIA ZAGROŻENIA TĄPANIAMI NA PRZYKŁADZIE KOPALNI ČSA 1. Wprowadzenie Analiza
Bardziej szczegółowoWARSZTATY 2001 nt. Przywracanie wartości użytkowych terenom górniczym
WARSZTATY 2001 nt. Przywracanie wartości użytkowych terenom górniczym Mat. Symp., str.433-444 Zygmunt GERLACH Agencja Informacyjna INFO-ZEW, Katowice Ernestyn KUBEK, Jerzy GRYCMAN, Tadeusz KABZA Rybnicka
Bardziej szczegółowoDobór systemu eksploatacji
Dobór systemu eksploatacji Wydział Górnictwa i Geoinżynierii Katedra Górnictwa Podziemnego mgr inż. Łukasz Herezy Czynniki decydujące o wyborze systemu eksploatacji - Warunki geologiczne, człowiek nie
Bardziej szczegółowoAnaliza związku wysokoenergetycznej sejsmiczności z anomaliami grawimetrycznymi i magnetycznymi na terenie GZW
Mat. Symp. str. 331 337 Elżbieta PILECKA*, Krystyna STEC** * Instytut Gospodarki Surowcami Mineralnymi i Energią PAN, Kraków ** Główny Instytut Górnictwa, Katowice Analiza związku wysokoenergetycznej sejsmiczności
Bardziej szczegółowoMETODY ROZPOZNAWANIA STANU AKTYWNOŚCI SEJSMICZNEJ GÓROTWORU I STRATEGIA OCENY TEGO ZAGROŻENIA
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2016 Seria: ORGANIZACJA I ZARZĄDZANIE z. 96 Nr kol. 1963 Damian ŁOPUSIŃSKI Politechnika Wrocławska Wydział Geoinżynierii, Górnictwa i Geologii damian.lopusinski@gmail.com
Bardziej szczegółowoWpływ warunków górniczych na stan naprężenia
XV WARSZTATY GÓRNICZE 4-6 czerwca 2012r. Czarna k. Ustrzyk Dolnych - Bóbrka Wpływ warunków górniczych na stan naprężenia i przemieszczenia wokół wyrobisk korytarzowych Tadeusz Majcherczyk Zbigniew Niedbalski
Bardziej szczegółowoMichał PIECHA, Agnieszka KRZYŻANOWSKA, Marta Kozak KWK Bielszowice
SYMPOZJUM 2014: Geofizyka stosowana w zagadnieniach górniczych, inżynierskich Mat. Symp. str. 101 109 Michał PIECHA, Agnieszka KRZYŻANOWSKA, Marta Kozak KWK Bielszowice Analiza zmian parametru b relacji
Bardziej szczegółowoPL B1. Sposób podziemnej eksploatacji złoża minerałów użytecznych, szczególnie rud miedzi o jednopokładowym zaleganiu
PL 214250 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 214250 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 382608 (51) Int.Cl. E21C 41/22 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia:
Bardziej szczegółowo2. Ocena warunków i przyczyn występowania deformacji nieciągłych typu liniowego w obrębie filara ochronnego szybów
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 31 Zeszyt 3/1 2007 Mirosław Chudek*, Henryk Kleta* ZAGROŻENIE OBIEKTÓW PRZYSZYBOWYCH DEFORMACJAMI NIECIĄGŁYMI TYPU LINIOWEGO 1. Wprowadzenie Podziemna eksploatacja złóż ujemnie
Bardziej szczegółowoAnaliza wpływu przerw w eksploatacji ścian na zagrożenie sejsmiczne na przykładzie KWK Piast
WARSZTATY 2012 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Mat. Symp. str. 326 335 Elżbieta PILECKA, Jacek KUDELA, Jerzy PITUŁA Instytut Gospodarki Surowcami i Energią PAN, Kraków Kopalnia Węgla Kamiennego
Bardziej szczegółowoPRAWDOPODOBIEŃSTWO ZNISZCZENIA WYROBISKA GÓRNICZEGO W NASTĘPSTWIE WSTRZĄSU SEJSMICZNEGO. 1. Wprowadzenie. Jan Drzewiecki*
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 33 Zeszyt 1 2009 Jan Drzewiecki* PRAWDOPODOBIEŃSTWO ZNISZCZENIA WYROBISKA GÓRNICZEGO W NASTĘPSTWIE WSTRZĄSU SEJSMICZNEGO 1. Wprowadzenie Eksploatacja węgla kamiennego systemem
Bardziej szczegółowoSPECYFIKA DEFORMACJI POWIERZCHNI DLA DZISIEJSZEGO POLSKIEGO GÓRNICTWA WĘGLA KAMIENNEGO. 1. Perspektywy i zaszłości górnictwa węgla kamiennego
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 31 Zeszyt 3/1 2007 Andrzej Kowalski* SPECYFIKA DEFORMACJI POWIERZCHNI DLA DZISIEJSZEGO POLSKIEGO GÓRNICTWA WĘGLA KAMIENNEGO 1. Perspektywy i zaszłości górnictwa węgla kamiennego
Bardziej szczegółowo1. Wprowadzenie. Tadeusz Rembielak*, Leszek Łaskawiec**, Marek Majcher**, Zygmunt Mielcarek** Górnictwo i Geoinżynieria Rok 29 Zeszyt 3/1 2005
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 29 Zeszyt 3/1 2005 Tadeusz Rembielak*, Leszek Łaskawiec**, Marek Majcher**, Zygmunt Mielcarek** INIEKCYJNE USZCZELNIANIE I WZMACNIANIE GÓROTWORU PRZED CZOŁEM PRZEKOPU ŁĄCZĄCEGO
Bardziej szczegółowoAnaliza efektywności rejestracji przyspieszeń drgań gruntu w Radlinie Głożynach
WARSZTATY 2004 z cyklu Zagrożenia naturalne w górnictwie Mat. Symp. str. 349 354 Piotr KALETA, Tadeusz KABZA Kompania Węglowa S. A., Kopalnia Węgla Kamiennego Rydułtowy-Anna Ruch II, Pszów Analiza efektywności
Bardziej szczegółowoWładysław KONOPKO Główny Instytut Górnictwa, Katowice
Mat. Symp. str. 97 103 Władysław KONOPKO Główny Instytut Górnictwa, Katowice Wieloźródłowość wstrząsów górotworu Słowa kluczowe wstrząsy górotworu, tąpania, zagrożenie tąpaniami Streszczenie Ogniska wstrząsów
Bardziej szczegółowoANALIZA ODLEGŁOŚCI I CZASU MIĘDZY WSTRZĄSAMI ZE STRZELAŃ TORPEDUJĄCYCH A SAMOISTNYMI O ENERGII RZĘDU E4 J W WARUNKACH KW SA KWK,,PIAST
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 32 Zeszyt 1 2008 Józef Rusinek*, Stanisław Kurnik** ANALIZA ODLEGŁOŚCI I CZASU MIĘDZY WSTRZĄSAMI ZE STRZELAŃ TORPEDUJĄCYCH A SAMOISTNYMI O ENERGII RZĘDU E4 J W WARUNKACH KW
Bardziej szczegółowoOdmetanowanie pokładów węgla w warunkach rosnącej koncentracji wydobycia
dr hab. inż. Eugeniusz Krause, prof. GIG dr inż. Jacek Skiba mgr inż. Bartłomiej Jura mgr inż. Daniel Borsucki Odmetanowanie pokładów węgla w warunkach rosnącej koncentracji wydobycia KATOWICE, styczeń
Bardziej szczegółowoPróba określenia rozkładu współczynnika tłumienia na wybiegu ściany 306b/507 w KWK Bielszowice metodą pasywnej tłumieniowej tomografii sejsmicznej
mgr GRAŻYNA DZIK Instytut Technik Innowacyjnych EMAG mgr ŁUKASZ WOJTECKI KWK Bielszowice Próba określenia rozkładu współczynnika tłumienia na wybiegu ściany 306b/507 w KWK Bielszowice metodą pasywnej tłumieniowej
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE METOD NORMATYWNYCH PROJEKTOWANIA OBUDOWY STALOWEJ ŁUKOWEJ PODATNEJ STOSOWANEJ W PODZIEMNYCH ZAKŁADACH GÓRNICZYCH***
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 33 Zeszyt 3/1 2009 Andrzej Wichur*, Kornel Frydrych**, Maciej Bober** PORÓWNANIE METOD NORMATYWNYCH PROJEKTOWANIA OBUDOWY STALOWEJ ŁUKOWEJ PODATNEJ STOSOWANEJ W PODZIEMNYCH
Bardziej szczegółowoWYZNACZENIE WARTOŚCI PARAMETRÓW TEORII PROGNOZOWANIA WPŁYWÓW W PRZYPADKU EKSPLOATACJI GÓRNICZEJ PROWADZONEJ W DWÓCH POKŁADACH
GÓRNICTWO I GEOLOGIA 2011 Tom 6 Zeszyt 1 MAREK KRUCZKOWSKI Politechnika Śląska, Gliwice Katedra Geomechaniki, Budownictwa Podziemnego i Zarządzania Ochroną Powierzchni WYZNACZENIE WARTOŚCI PARAMETRÓW TEORII
Bardziej szczegółowoPrzykład wykorzystania lineamentów do analizy wysokoenergetycznej sejsmiczności na obszarze kopalń LGOM
WARSZTATY 2007 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Materiały Warsztatów str. 373 380 Elżbieta PILECKA Instytut Gospodarki Surowcami Mineralnymi i Energią PAN, Kraków Przykład wykorzystania lineamentów
Bardziej szczegółowoPiotr CHMIEL, Mieczysław LUBRYKA, Jan KUTKOWSKI Jastrzębska Spółka Węglowa S.A., KWK JAS-MOS, Jastrzębie
Mat. Symp. str. 493 499 Piotr CHMIEL, Mieczysław LUBRYKA, Jan KUTKOWSKI Jastrzębska Spółka Węglowa S.A., KWK JAS-MOS, Jastrzębie Wpływ lokalizacji ogniska wstrząsu górniczego na zmianę temperatury górotworu
Bardziej szczegółowoWPŁYW DRENAŻU NA EFEKTYWNOŚĆ ODMETANOWANIA W KOPALNI WĘGLA**
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 30 Zeszyt 1 2006 Stanisław Nawrat*, Zbigniew Kuczera*, Sebastian Napieraj* WPŁYW DRENAŻU NA EFEKTYWNOŚĆ ODMETANOWANIA W KOPALNI WĘGLA** 1. Wprowadzenie Eksploatacja pokładów
Bardziej szczegółowoSTRATEGIA PROWADZENIA ROBÓT GÓRNICZYCH W CELU OGRANICZENIA AKTYWNOŚCI SEJSMICZNEJ POLA EKSPLOATACYJNEGO
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2016 Seria: ORGANIZACJA I ZARZĄDZANIE z. 96 Nr kol. 1963 Damian ŁOPUSIŃSKI Politechnika Wrocławska Wydział Geoinżynierii, Górnictwa i Geologii damian.lopusinski@gmail.com
Bardziej szczegółowoSTAN NAPRĘŻENIA W GÓROTWORZE W OTOCZENIU PÓL ŚCIANOWYCH W KOPALNI WĘGLA KAMIENNEGO BOGDANKA
dr inż. Marek Cała prof.dr hab.inż. Stanisław Piechota prof.dr hab.inż. Antoni Tajduś STAN NAPRĘŻENIA W GÓROTWORZE W OTOCZENIU PÓL ŚCIANOWYCH W KOPALNI WĘGLA KAMIENNEGO BOGDANKA Streszczenie W artykule
Bardziej szczegółowoKoncepcja prowadzenia eksploatacji w polu I/9 w kopalni Lubin, w obustronnym sąsiedztwie lokalnych stref uskokowych
31 CUPRUM Czasopismo Naukowo-Techniczne Górnictwa Rud nr 2 (79) 2016, s. 31-39 Koncepcja prowadzenia eksploatacji w polu I/9 w kopalni Lubin, w obustronnym sąsiedztwie lokalnych stref uskokowych Jerzy
Bardziej szczegółowoEKSPLOATACJA W WARUNKACH WYSTĘPOWANIA W STROPIE WYROBISK DOLOMITU KAWERNISTEGO NA PRZYKŁADZIE POLA G-12/7 KGHM POLSKA MIEDŹ SA O/ZG RUDNA
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 33 Zeszyt 1 2009 Mirosław Laskowski*, Roman Fedorczak*, Arkadiusz Anderko* EKSPLOATACJA W WARUNKACH WYSTĘPOWANIA W STROPIE WYROBISK DOLOMITU KAWERNISTEGO NA PRZYKŁADZIE POLA
Bardziej szczegółowoSpis treści Wykaz ważniejszych pojęć Wykaz ważniejszych oznaczeń Wstęp 1. Wprowadzenie w problematykę ochrony terenów górniczych
Spis treści Wykaz ważniejszych pojęć... 13 Wykaz ważniejszych oznaczeń... 21 Wstęp... 23 1. Wprowadzenie w problematykę ochrony terenów górniczych... 27 1.1. Charakterystyka ujemnych wpływów eksploatacji
Bardziej szczegółowoMechanizmy ognisk wstrząsów górniczych zarejestrowanych w trakcie eksploatacji pokładu 209 ścianą 911 w bloku D KWK Ziemowit
67 CUPRUM Czasopismo Naukowo-Techniczne Górnictwa Rud nr 1 (74) 2015, s. 67-82 Mechanizmy ognisk wstrząsów górniczych zarejestrowanych w trakcie eksploatacji pokładu 209 ścianą 911 w bloku D KWK Ziemowit
Bardziej szczegółowoDROGI lądowe, powietrzne, wodne 10/2008
34 DROGI lądowe, powietrzne, wodne 10/2008 mgr inż. Marcin Grygierek Politechnika Śląska, Wydział Budownictwa Drogi FEDROWANIE POD DROGAMI Wpływ górniczych rozluźnień podłoża na nośność nawierzchni drogowej
Bardziej szczegółowo1. Zagrożenie sejsmiczne towarzyszące eksploatacji rud miedzi w Lubińsko-Głogowskim Okręgu Miedziowym
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 28 Zeszyt 3/1 2004 Zdzisław Kłeczek* GRUPOWE STRZELANIE PRZODKÓW JAKO ELEMENT PROFILAKTYKI TĄPANIOWEJ W KOPALNIACH RUD MIEDZI LGOM 1. Zagrożenie sejsmiczne towarzyszące eksploatacji
Bardziej szczegółowoBADANIE WPŁYWU WYDOBYCIA NA SEJSMICZNOŚĆ W KOPALNIACH WĘGLA KAMIENNEGO
BADANIE WPŁYWU WYDOBYCIA NA SEJSMICZNOŚĆ W KOPALNIACH WĘGLA KAMIENNEGO Lis Anna Lis Marcin Kowalik Stanisław 2 Streszczenie. W pracy przedstawiono rozważania dotyczące określenia zależności pomiędzy wydobyciem
Bardziej szczegółowoAnaliza parametrów sejsmiczności indukowanej górotworu w rejonach eksploatacyjnych O/ZG Rudna
Zeszyty Naukowe Instytutu Gospodarki Surowcami Mineralnymi i Energią Polskiej Akademii Nauk rok 2017, nr 97, s. 145 162 Zbigniew Burtan*, Dariusz Chlebowski*, Jerzy Cieślik*, Andrzej Zorychta** Analiza
Bardziej szczegółowoProfilowanie sejsmiczne ociosów chodników węglowych w wersji kinematycznej i tłumieniowej
mgr ŁUKASZ WOJTECKI Kompania Węglowa S. A., Oddział KWK Bielszowice, Ruda Śląska mgr GRAŻYNA DZIK Instytut Technik Innowacyjnych EMAG Profilowanie sejsmiczne ociosów chodników węglowych w wersji kinematycznej
Bardziej szczegółowoZAGROŻENIE WYRZUTAMI GAZÓW I SKAŁ
CENTRALNA STACJA RATOWNICTWA GÓRNICZEGO 41-902 Bytom, ul. Chorzowska 25, tel.: 032 282 25 25 www.csrg.bytom.pl e-mail: info@csrg.bytom.pl ZAGROŻENIE WYRZUTAMI GAZÓW I SKAŁ CENTRALNA STACJA RATOWNICTWA
Bardziej szczegółowoGEOTECHNICZNE PROBLEMY UTRZYMANIA WYROBISK KORYTARZOWYCH W ZŁOŻONYCH WARUNKACH GEOLOGICZNO-GÓRNICZYCH
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 29 Zeszyt 3/1 2005 Mirosław Chudek*, Stanisław Duży* GEOTECHNICZNE PROBLEMY UTRZYMANIA WYROBISK KORYTARZOWYCH W ZŁOŻONYCH WARUNKACH GEOLOGICZNO-GÓRNICZYCH 1. Wprowadzenie
Bardziej szczegółowoPRZYKŁAD ANALIZY WPŁYWU PRĘDKOŚCI POSTĘPU FRONTU EKSPLOATACYJNEGO NA PRZEBIEG DEFORMACJI NA POWIERZCHNI TERENU
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 31 Zeszyt 3/1 2007 Mirosław Chudek*, Piotr Strzałkowski*, Roman Ścigała* PRZYKŁAD ANALIZY WPŁYWU PRĘDKOŚCI POSTĘPU FRONTU EKSPLOATACYJNEGO NA PRZEBIEG DEFORMACJI NA POWIERZCHNI
Bardziej szczegółowoZWIĘKSZENIE BEZPIECZEŃSTWA PODCZAS ROZRUCHU ŚCIANY 375 W KWK PIAST NA DRODZE INIEKCYJNEGO WZMACNIANIA POKŁADU 209 PRZED JEJ CZOŁEM****
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 33 Zeszyt 3/1 2009 Tadeusz Rembielak*, Jacek Kudela**, Jan Krella**, Janusz Rosikowski***, Bogdan Zamarlik** ZWIĘKSZENIE BEZPIECZEŃSTWA PODCZAS ROZRUCHU ŚCIANY 375 W KWK PIAST
Bardziej szczegółowoWpływ zaburzeń tektonicznych na przebieg deformacji masywu skalnego w obrębie eksploatowanego pola
Cuprum nr 1 (66) 2013 81 mgr inŝ. Wiesław Grzebyk 1) dr inŝ. Lech Stolecki 1) Wpływ zaburzeń tektonicznych na przebieg deformacji masywu skalnego w obrębie eksploatowanego pola Słowa kluczowe: deformacja
Bardziej szczegółowoOKREŚLENIE ZASIĘGU ODDZIAŁYWANIA CIŚNIENIA EKSPLOATACYJNEGO PRZED FRONTEM ŚCIANY METODĄ PROFILOWANIA SEJSMICZNEGO
SYSTEMY WSPOMAGANIA W INŻYNIERII PRODUKCJI Górnictwo perspektywy i zagrożenia 2016 39 OKREŚLENIE ZASIĘGU ODDZIAŁYWANIA CIŚNIENIA EKSPLOATACYJNEGO PRZED FRONTEM ŚCIANY METODĄ PROFILOWANIA SEJSMICZNEGO 39.1
Bardziej szczegółowoANALIZA WYPADKÓW ZWIĄZANYCH Z ZAGROŻENIEM METANOWYM W KOPALNIACH WĘGLA KAMIENNEGO W LATACH
Stanisław KOWALIK, Maria GAJDOWSKA Politechnika Śląska, Gliwice ANALIZA WYPADKÓW ZWIĄZANYCH Z ZAGROŻENIEM METANOWYM W KOPALNIACH WĘGLA KAMIENNEGO W LATACH 22-29 Streszczenie. Spośród licznych zagrożeń
Bardziej szczegółowoCharakterystyka zagrożenia sejsmicznego i tąpaniami w górnictwie polskim w roku 2000
WARSZTATY 21 nt. Przywracanie wartości użytkowych terenom górniczym Mat. Symp., str.489-52 Wojciech MAGIERA, Adam MIREK Wyższy Urząd Górniczy, Katowice Charakterystyka zagrożenia sejsmicznego i tąpaniami
Bardziej szczegółowoOKREŚLENIE LOKALIZACJI CHODNIKA PRZYŚCIANOWEGO W WARUNKACH ODDZIAŁYWANIA ZROBÓW W POKŁADZIE NIŻEJ LEŻĄCYM**
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 31 Zeszyt 3 2007 Tadeusz Majcherczyk*, Zbigniew Niedbalski*, Piotr Małkowski* OKREŚLENIE LOKALIZACJI CHODNIKA PRZYŚCIANOWEGO W WARUNKACH ODDZIAŁYWANIA ZROBÓW W POKŁADZIE NIŻEJ
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE GEOMETRII INŻYNIERSKIEJ W AEROLOGII GÓRNICZEJ
Krzysztof SŁOTA Instytut Eksploatacji Złóż Politechniki Śląskiej w Gliwicach ZASTOSOWANIE GEOMETRII INŻYNIERSKIEJ W AEROLOGII GÓRNICZEJ Od Redakcji: Autor jest doktorantem w Zakładzie Aerologii Górniczej
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE SIECI NEURONOWEJ DO BADANIA WPŁYWU WYDOBYCIA NA SEJSMICZNOŚĆ W KOPALNIACH WĘGLA KAMIENNEGO. Stanisław Kowalik (Poland, Gliwice)
WYKORZYSTANIE SIECI NEURONOWEJ DO BADANIA WPŁYWU WYDOBYCIA NA SEJSMICZNOŚĆ W KOPALNIACH WĘGLA KAMIENNEGO Stanisław Kowalik (Poland, Gliwice) 1. Wprowadzenie Wstrząsy podziemne i tąpania występujące w kopalniach
Bardziej szczegółowoINIEKCYJNE WZMACNIANIE GÓROTWORU PODCZAS PRZEBUDÓW ROZWIDLEŃ WYROBISK KORYTARZOWYCH**** 1. Wprowadzenie
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 31 Zeszyt 3 2007 Tadeusz Rembielak*, Jan Krella**, Janusz Rosikowski**, Franciszek Wala*** INIEKCYJNE WZMACNIANIE GÓROTWORU PODCZAS PRZEBUDÓW ROZWIDLEŃ WYROBISK KORYTARZOWYCH****
Bardziej szczegółowoWGGIOŚ Egzamin inżynierski 2014/2015 WYDZIAŁ: GEOLOGII, GEOFIZYKI I OCHRONY ŚRODOWISKA KIERUNEK STUDIÓW: GÓRNICTWO I GEOLOGIA
WYDZIAŁ: GEOLOGII, GEOFIZYKI I OCHRONY ŚRODOWISKA KIERUNEK STUDIÓW: GÓRNICTWO I GEOLOGIA RODZAJ STUDIÓW: STACJONARNE I STOPNIA ROK AKADEMICKI 2014/2015 WYKAZ PRZEDMIOTÓW EGZAMINACYJNYCH: I. Geologia ogólna
Bardziej szczegółowoKARTA PRZEDMIOTU. 2. Kod przedmiotu: NIz-BPiOP/32
Strona 1 z 5 Z1-PU7 Wydanie N1 (pieczęć wydziału) KARTA PRZEDMIOTU 1. Nazwa przedmiotu: Ochrona górotworu i powierzchni 3. Karta przedmiotu ważna od roku akademickiego: 2012/13 4. Poziom kształcenia: studia
Bardziej szczegółowoWPŁYW STOPNIA ZAAWANSOWANIA EKSPLOATACJI NA ZAGROŻENIE SEJSMICZNE W KOPALNI RUD MIEDZI LUBIN
Mining Science, vol. 20, 2013, 87 99 www.gornictwoigeologia.pwr.wroc.pl Mining Science (previously Prace Naukowe Instytutu Górnictwa Politechniki Wrocławskiej. Górnictwo i Geologia) ISSN 2300-9586 previously
Bardziej szczegółowoewolucja poglądów na pochodzenie wstrząsów
Title: Badania nad sejsmicznością w Górnośląskim Zagłębiu Węglowym - ewolucja poglądów na pochodzenie wstrząsów Author: Wacław M. Zuberek Citation style: Zuberek Wacław M. (2010). Badania nad sejsmicznością
Bardziej szczegółowoSystem zarządzania złożem w LW Bogdanka SA. Katowice, r.
System zarządzania złożem w LW Bogdanka SA Katowice, 12.12.2018r. Agenda 1. Mapy wytrzymałości skał na ściskanie w otoczeniu pokładów 2. Idea systemu zarządzania złożem 3. Geologiczny model złoża 4. Planowanie
Bardziej szczegółowoAktywność sejsmiczna Górnośląskiego Zagłębia Węglowego 30 lat ciągłej obserwacji przez Górnośląską Regionalną Sieć Sejsmologiczną
WARSZTATY 27 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Materiały Warsztatów str. 395 41 Krystyna STEC Główny Instytut Górnictwa, Katowice Aktywność sejsmiczna Górnośląskiego Zagłębia Węglowego 3 lat ciągłej
Bardziej szczegółowoWpływ łupności na stan naprężenia i deformacji w górotworze
WARSZTATY 2006 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Mat. Symp. str. 309 326 Renata PATYŃSKA Główny Instytut Górnictwa, Katowice Wpływ łupności na stan naprężenia i deformacji w górotworze Streszczenie
Bardziej szczegółowomgr inż. Dariusz Janik* mgr inż. Dariusz Juszyński* Streszczenie
mgr inż. Dariusz Janik* mgr inż. Dariusz Juszyński* Metodyka określania zagrożenia sejsmicznego przy uwzględnieniu modelu wielowarstwowego Metoda Wykresu Sytuacyjnego wraz z proponowaną skalą oceny geotomografii
Bardziej szczegółowoRola tektoniki w oddziaływaniu na powierzchnię wysokoenergetycznej sejsmiczności w GZW
Nr 2 PRZEGLĄD GÓRNICZY 43 UKD 622.333:622.8:622.83/.84 Rola tektoniki w oddziaływaniu na powierzchnię wysokoenergetycznej sejsmiczności w GZW Tectonics in the influence on the surface of high-energy seismic
Bardziej szczegółowomgr inż. ŁUKASZ WOJTECKI Kompania Węglowa S.A. mgr GRAŻYNA DZIK Instytut Technik Innowacyjnych EMAG
mgr inż. ŁUKASZ WOJTECKI Kompania Węglowa S.A. mgr GRAŻYNA DZIK Instytut Technik Innowacyjnych EMAG Określenie czynników wpływających na zagrożenie tąpaniami w rejonie eksploatowanej ściany poprzez jednoczesne
Bardziej szczegółowoWstępna analiza związku wysokoenergetycznej sejsmiczności indukowanej z lineamentami na obszarze GZW
WARSZTATY 2005 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Mat. Symp. str. 447 456 Elżbieta PILECKA Instytut Gospodarki Surowcami Mineralnymi i Energią PAN, Kraków Wstępna analiza związku wysokoenergetycznej
Bardziej szczegółowoFundamenty na terenach górniczych
Fundamenty na terenach górniczych Instrukcja ITB Wymagania techniczno-budowlane dla obiektów budowlanych wznoszonych na terenach podlegających wpływom eksploatacji górniczej zostały wydane i zalecone do
Bardziej szczegółowoKarta dokumentacyjna naturalnego zagrożenia geologicznego działalność górnicza Deformacje nieciągłe
Karta dokumentacyjna naturalnego zagrożenia geologicznego działalność górnicza Deformacje nieciągłe Nr ewidencyjny M-34-63-A-a/G/N/6 Lokalizacja: Województwo Powiat Gmina Miejscowość Śląskie Miasto Katowice
Bardziej szczegółowoEMISJA GAZÓW CIEPLARNIANYCH Z NIECZYNNEGO SZYBU - UWARUNKOWANIA, OCENA I PROFILAKTYKA
II Konferencja Techniczna METAN KOPALNIANY Szanse i Zagrożenia 8 lutego 2017r. Katowice EMISJA GAZÓW CIEPLARNIANYCH Z NIECZYNNEGO SZYBU - UWARUNKOWANIA, OCENA I PROFILAKTYKA Paweł WRONA Zenon RÓŻAŃSKI
Bardziej szczegółowoZagrożenie tąpaniami w kopalniach Rudzkiej Spółki Węglowej S.A.
WARSZTATY 2001 nt. Przywracanie wartości użytkowych terenom górniczym Mat. Symp., str.523-534 Krzysztof WYWIOŁ Rudzka Spółka Węglowa S.A., Ruda Śląska Zbigniew BARANOWSKI, Jan ZYCH Politechnika Śląska,
Bardziej szczegółowoWPŁYW ZAKŁÓCEŃ PROCESU WZBOGACANIA WĘGLA W OSADZARCE NA ZMIANY GĘSTOŚCI ROZDZIAŁU BADANIA LABORATORYJNE
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 33 Zeszyt 4 2009 Stanisław Cierpisz*, Daniel Kowol* WPŁYW ZAKŁÓCEŃ PROCESU WZBOGACANIA WĘGLA W OSADZARCE NA ZMIANY GĘSTOŚCI ROZDZIAŁU BADANIA LABORATORYJNE 1. Wstęp Zasadniczym
Bardziej szczegółowoKARTA PRZEDMIOTU. 2. Kod przedmiotu: SI-BPiOP/33
Strona 1 z 5 Z1-PU7 Wydanie N1 (pieczęć wydziału) KARTA PRZEDMIOTU 1. Nazwa przedmiotu: Ochrona górotworu i powierzchni 3. Karta przedmiotu ważna od roku akademickiego: 2012/13 4. Poziom kształcenia: studia
Bardziej szczegółowoPRZEGLĄD GÓRNICZY 2015
12 PRZEGLĄD GÓRNICZY 2015 UKD 622.333: 622.83/.84:001.891.5 Wieloprzyczynowość wysokoenergetycznych wstrząsów górniczych Multisources of high-energy mine tremors occuring during longwall mining of coal
Bardziej szczegółowoZagrożenie tąpaniami w polskich kopalniach węgla kamiennego i rud miedzi
Mat. Symp. str. 143 155 Zdzisław KŁECZEK Akademia Górniczo-Hutnicza, Wydział Górnictwa i Geoinżynierii, Kraków Zagrożenie tąpaniami w polskich kopalniach węgla kamiennego i rud miedzi Streszczenie Dane
Bardziej szczegółowoGeofizyczna ocena skuteczności profilaktyki aktywnej i technologicznej w kopalniach węgla kamiennego
WARSZTATY z cyklu Zagrożenia naturalne w górnictwie Mat. Symp. str. 1-11 Zygmunt GERLACH Agencja Informacyjna INFO-ZEW, Katowice Tadeusz KABZA Rybnicka Spółka Węglowa S.A. Ewa WYROBEK-GOŁĄB Katowicki Holding
Bardziej szczegółowoKARTA PRZEDMIOTU. 2) Kod przedmiotu: N I z-ezizo/25
Strona 1 z 8 Z1-PU7 Wydanie N1 (pieczęć wydziału) KARTA PRZEDMIOTU 1) Nazwa przedmiotu: EKSPLOATACJA PODZIEMNA ZŁÓŻ 3) Karta przedmiotu ważna od roku akademickiego: 2013/14 4) Poziom kształcenia: studia
Bardziej szczegółowoTeoretyczne ujęcie problemu wtórnych ruchów górotworu spowodowanych zatapianiem likwidowanych wyrobisk górniczych
Mat. Symp. str. 88 96 Piotr KOŁODZIEJCZYK, Marek WESOŁOWSKI Politechnika Śląska, Gliwice Teoretyczne ujęcie problemu wtórnych ruchów górotworu spowodowanych zatapianiem likwidowanych wyrobisk górniczych
Bardziej szczegółowoSprawozdanie ze stażu naukowo-technicznego
dr inż. Edyta Brzychczy mgr inż. Aneta Napieraj Katedra Ekonomiki i Zarządzania w Przemyśle Wydział Górnictwa i Geoinżynierii Akademia Górniczo-Hutnicza im. Stanisława Staszica w Krakowie Sprawozdanie
Bardziej szczegółowoCharakterystyka zagrożenia tąpaniami występującego w kopalniach Kompanii Węglowej SA
WARSZTATY 26 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Mat. Symp. str. 275 292 Franciszek NIEZGODA, Adam BARAŃSKI Kompania Węglowa SA, Katowice Charakterystyka zagrożenia tąpaniami występującego w kopalniach
Bardziej szczegółowoKarta dokumentacyjna naturalnego zagrożenia geologicznego działalność górnicza Deformacje nieciągłe
Karta dokumentacyjna naturalnego zagrożenia geologicznego działalność górnicza Deformacje nieciągłe Nr ewidencyjny M-34-63-A-c/G/N/4 Lokalizacja: Województwo Powiat Gmina Miejscowość Rodzaj zakładu górniczego:
Bardziej szczegółowoKARTA PRZEDMIOTU. 2. Kod przedmiotu: N Iz-GGiP/36
Strona 1 z 5 Z1PU7 Wydanie N1 (pieczęć wydziału) KARTA PRZEDMIOTU 1. Nazwa przedmiotu: Ochrona terenów górniczych 3. Karta przedmiotu ważna od roku akademickiego: 2013/14 4. Poziom kształcenia: studia
Bardziej szczegółowoKatowicki Holding Węglowy S.A.
Katowicki Holding Węglowy S.A. KATOWICKI HOLDING USKOK KŁODNICKI dług. ok. 30 km CHORZÓW max.zrzut 350m RUDA ŚL. Ruch Śląsk USKOK VI/VIa WĘGLOWY S.A. max.zrzut dług. ok. 2 km ok.130m Ruch Wujek KWK WIECZOREK
Bardziej szczegółowoCHARAKTERYSTYKA MECHANIZMU OGNISK WSTRZĄSÓW GÓROTWORU ZWIĄZANYCH Z EKSPLOATACJĄ POKŁADU 510 ŚCIANĄ 502 W KOPALNI WĘGLA KAMIENNEGO BIELSZOWICE
PRACE NAUKOWE GIG GÓRNICTWO I ŚRODOWISKO RESEARCH REPORTS MINING AND ENVIRONMENT Kwartalnik Quarterly /0 Krystyna Stec, Łukasz Wojtecki CHARAKTERYSTYKA MECHANIZMU OGNISK WSTRZĄSÓW GÓROTWORU ZWIĄZANYCH
Bardziej szczegółowoTadeusz MAJCHERCZYK, Piotr MAŁKOWSKI, Zbigniew NIEDBALSKI Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków
WARSZTATY 2005 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Mat. Symp. str. 257 266 Tadeusz MAJCHERCZYK, Piotr MAŁKOWSKI, Zbigniew NIEDBALSKI Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków Zmiany rozwarstwień skał stropowych
Bardziej szczegółowoO zagrożeniu sejsmicznym i tąpaniami w polskim górnictwie w roku 2004
WARSZTATY 25 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Mat. Symp. str. 2 288 Adam MIREK, Wojciech MAGIERA Wyższy Urząd Górniczy, Katowice O zagrożeniu sejsmicznym i tąpaniami w polskim górnictwie w roku
Bardziej szczegółowoWARSZTATY 2007 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie
Materiały Warsztatów str. 283 295 Andrzej LEŚNIAK*, Stanisława PORZYCKA*, Marek GRANICZNY** * Akademia Górniczo Hutnicza, Wydział Geologii, Geofizyki i Ochrony Środowiska, Kraków ** Państwowy Instytut
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Zwykła próba rozciągania stali Numer ćwiczenia: 1 Laboratorium z przedmiotu:
Bardziej szczegółowoANALITYCZNE PODEJŚCIE PROGNOSTYCZNE, STOSOWANE DO OCENY POTENCJALNEGO ZAGROŻENIA TĄPANIAMI WYROBISK GÓRNICZYCH
GÓRNICTWO I GEOLOGIA 211 Tom 6 Zeszyt 3 Piotr BAŃKA, Andrzej JAWORSKI, Franciszek PLEWA Politechnika Śląska, Gliwice ANALITYCZNE PODEJŚCIE PROGNOSTYCZNE, STOSOWANE DO OCENY POTENCJALNEGO ZAGROŻENIA TĄPANIAMI
Bardziej szczegółowoCzasowe zmiany parametru b relacji Gutenberga-Richtera dla oceny zagrożenia sejsmicznego w ścianie 2 i 3 w pokładzie 503 w KWK Bobrek-Centrum
Grzegorz MUTKE Główny Instytut Górnictwa Aleksandra PIERZYNA Kompania Węglowa SA, Oddział KWK Bobrek-Centrum Czasowe zmiany parametru b relacji Gutenberga-Richtera dla oceny zagrożenia sejsmicznego w ścianie
Bardziej szczegółowoKARTA PRZEDMIOTU. 2. Kod przedmiotu: S I-BPiOP/42
Strona 1 z 5 Z1-PU7 Wydanie N1 (pieczęć wydziału) KARTA PRZEDMIOTU 1. Nazwa przedmiotu: SEMINARIUM SPECJALNOŚCIOWE 3. Karta przedmiotu ważna od roku akademickiego: 2012/13 4. Poziom kształcenia: studia
Bardziej szczegółowoKARTA PRZEDMIOTU. 2. Kod przedmiotu: S I-EZiZO/26
Strona 1 z 9 Z1-PU7 Wydanie N1 (pieczęć wydziału) KARTA PRZEDMIOTU 1. Nazwa przedmiotu: EKSPLOATACJA PODZIEMNA ZŁÓŻ 3. Karta przedmiotu ważna od roku akademickiego: 2013/14 4. Poziom kształcenia: studia
Bardziej szczegółowoANALIZA WPŁYWU EKSPLOATACJI GÓRNICZEJ NA WYSTĘPOWANIE DEFORMACJI NIECIĄGŁYCH TYPU LINIOWEGO
GÓRNICTWO I GEOLOGIA 2010 Tom 5 Zeszyt 2 Marek KRUCZKOWSKI Politechnika Śląska, Gliwice ANALIZA WPŁYWU EKSPLOATACJI GÓRNICZEJ NA WYSTĘPOWANIE DEFORMACJI NIECIĄGŁYCH TYPU LINIOWEGO Streszczenie. W artykule
Bardziej szczegółowoKarta dokumentacyjna naturalnego zagrożenia geologicznego działalność górnicza Deformacje nieciągłe
Karta dokumentacyjna naturalnego zagrożenia geologicznego działalność górnicza Deformacje nieciągłe Nr ewidencyjny M-34-62-C-c/G/N/5 Lokalizacja: Województwo Powiat Gmina Miejscowość Rodzaj zakładu górniczego:
Bardziej szczegółowoPL B BUP 12/13. ANDRZEJ ŚWIERCZ, Warszawa, PL JAN HOLNICKI-SZULC, Warszawa, PL PRZEMYSŁAW KOŁAKOWSKI, Nieporęt, PL
PL 222132 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 222132 (13) B1 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (21) Numer zgłoszenia: 397310 (22) Data zgłoszenia: 09.12.2011 (51) Int.Cl.
Bardziej szczegółowoWydział Górnictwa i Geoinżynierii, Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków **
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 33 Zeszyt 3/1 2009 Jerzy Cieślik*, Jerzy Flisiak*, Antoni Tajduś* ANALIZA WARUNKÓW STATECZNOŚCI WYBRANYCH KOMÓR KS WIELICZKA NA PODSTAWIE PRZESTRZENNYCH OBLICZEŃ NUMERYCZNYCH**
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE ATRYBUTÓW SEJSMICZNYCH DO BADANIA PŁYTKICH ZŁÓŻ
Mgr inż. Joanna Lędzka kademia Górniczo Hutnicza, Wydział Geologii, Geofizyki i Ochrony Środowiska, Zakład Geofizyki, l. Mickiewicza 3, 3-59 Kraków. WYKORZYSTNIE TRYUTÓW SEJSMICZNYCH DO DNI PŁYTKICH ZŁÓŻ
Bardziej szczegółowoTektonika uskoków. dr hab. Edyta Jurewicz pok. nr 1055
Wykład 4 Tektonika uskoków dr hab. Edyta Jurewicz pok. nr 1055 NAPRĘŻ ĘŻENIE A ZNISZCZENIE równanie Coulomba-Mohra rozciąganie τ naprężenia styczne ś c i s k a n i e τ = c + σtgφ c = kohezja σ c φ σ 3
Bardziej szczegółowo