Konsolidacja torfów z wykorzystaniem przeciążenia warstwą popiołów
|
|
- Alicja Urbaniak
- 8 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Konsolidacja torfów z wykorzystaniem przeciążenia warstwą popiołów prof. dr hab. inż. Zygmunt Meyer Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny w Szczecinie, Katedra Geotechniki al. Piastów 50, Szczecin dr inż. Tomasz Szczygielski Ekotech Sp. z o.o. ul. Niedziałkowskiego 47A/4, Szczecin WSTĘP Rozwój urbanistyczny kraju powoduje, że przy podejmowaniu kolejnych inwestycji coraz częściej jesteśmy zmuszani do posadawiania obiektów budowlanych na gruntach słabych. Przykładem są obszary torfowe, które zalegają najczęściej w sąsiedztwie rzek i zalewów i są atrakcyjnymi miejscami z uwagi na wykorzystanie transportu wodnego. Praktyka inżynierska dowodzi, że tereny na których występują grunty słabe można wzmocnić wykorzystując zjawisko konsolidacji. Grunty słabe charakteryzują się dużymi osiadaniami przy niewielkich obciążeniach np. przy miąższości torfów 6 m osiadanie może wynosić 1,5,0m. Jest to związane z małym modułem ściśliwości tego gruntu organicznego. Konsolidacja tych gruntów poprzez wykonanie warstwy przeciążającej powoduje wzrost modułu ściśliwości z wartości początkowej ok. 300 kpa do nawet MPa. Taki moduł pozwala na zaprojektowanie posadowienia bezpośredniego dla obiektów o niedużych naciskach: drogi, place składowe, place manewrowe oraz niewysokie obiekty budowlane [7]. Do wykonania warstwy przeciążonej wykorzystuje się często grunt mineralny co wiąże się z degradacją środowiska związaną z pozyskaniem tego materiału. Można również wykorzystać urobek z dna akwenów pochodzący z pogłębienia. Skażenie wód powierzchniowych powoduje, że materiał ten traktowany jest jako odpad, który przed wbudowaniem powinien ulec przeróbce. Mając na względzie znaczne obszary, które można poddać procesowi wzmocnienia przez konsolidację, w niniejszej pracy proponuje się do wykonania warstwy przeciążającej wykorzystać uboczny produkt spalania węgla w elektrowniach (materiał odpadowy) czyli popiół. Popiół pod względem własności geotechnicznych odpowiada frakcji pyłowej przy czym posiada on wysoki kat tarcia wewnętrznego nawet 40 o, natomiast współczynnik filtracji tych utworów antropogenicznych jest bardzo mały ok m/s. Ten mały współczynnik filtracji powoduje, że w procesie konsolidacji odpływająca filtracyjnie na zewnątrz woda gruntowa nie jest odbierana przez warstwę przeciążającą, tak jak to ma miejsce w przypadku przeciążania warstwą piasku. W przypadku przeciążenia piaskiem główny kierunek filtracji wody gruntowej występuje w kierunku pionowym do góry, gdzie woda jest odbierana przez piasek. Przypadek taki został opisany w literaturze przez Terzaghiego [8]. W przypadku, kiedy warstwa przeciążająca jest wykonana z popiołów i nie odbiera wody gruntowej, filtracja może się odbywać jedynie w kierunku poziomym do krawędzi składowiska. Można oczekiwać, że ponieważ poziome wymiary obszaru konsolidowanego są wielokrotnie większe niż miąższość warstwy torfów, dlatego też czasy konsolidacji będą dłuższe. Przedmiotem niniejszej pracy jest analiza mechanizmu konsolidacji w przypadku, gdy przeciążenie popiołami wymusza poziomy kierunek filtracji wody gruntowej w konsolidowanej warstwie torfu. Zakres pracy obejmuje matematyczny opis zjawiska konsolidacji torfów przeciążonych warstwą popiołów oraz weryfikację tego modelu w oparciu o badania terenowe wykonane na poligonie doświadczalnym o powierzchni ok. 10 ha w miejscowości Skolwin k/szczecina (Szczygielski) [5].
2 OPIS MATEMATYCZNY KONSOLIDACJI WARSTWY TORFU PRZECIĄŻONEJ POPIOŁAMI Model fizyczny rozpatrywanego procesu konsolidacji zakłada, że przeciążona warstwa torfu stanowi ośrodek porowaty, który wypełniony jest wodą. Pod wpływem obciążenia zewnętrznego następuje ściskanie kolumny tego gruntu i osiadanie. Osiadanie jest możliwe po uwolnieniu części porów gruntowych na skutek filtracyjnego odpływu wody. do opisu filtracji przyjmuje się prawo Darcy przy czym współczynnik filtracji zmienia się w trakcie konsolidacji. Osiadanie kolumny gruntu pod wpływem obciążenia wynika z jednoosiowego stanu naprężeń osiadań w kierunku pionowym Zakładamy, że moduł ściśliwości może się zmieniać wraz ze zmniejszaniem się porowatości na skutek poziomego filtracyjnego odpływu wody. Zakładamy, że w kierunku pionowym własności fizyczne gruntu nie zmieniają się wobec braku filtracji pionowej. Zakładamy też, że torf spoczywa na warstwie gruntu podścielającego, który jest nieodkształcony (duży moduł ściśliwości) oraz że nie występuje w nim filtracja wody. Szczegółowo model fizyczny przedstawiono w poprzednich opracowaniach [3,4,6]. Schemat przedstawiono na rys. 1. z H Warstwa nasypowa H u() u(+d) dz 0 Warstwa konsolidowana Warstwa nośna +d Rys. 1 Schemat geometryczny konsolidowanego obszaru [5 ] Dla tak przyjętych warunków ciągłość przepływu wody wyraża równanie: k u + k y u y γ w u = Me t (1) W równaniu tym k oraz k y oznaczają współczynnik filtracji wody w torfie w płaszczyźnie poziomej, Me - jest edometrycznym modułem ściśliwości torfu w kierunku pionowym, u jest ciśnieniem porowym,,y - są osiami głównego układu współrzędnych, który znajduje się w płaszczyźnie poziomej, oś z - jest osią pionową, natomiast γ - jest ciężarem w
3 objętościowym wody. Można wykazać, że całkę ogólną równania (1) dla obszaru prostokątnego o dwóch osiach symetrii można wyrazić iloczynem dwóch funkcji o rozdzielonych zmiennych. Mamy u(, y, t) = F 1 (, t) F (y, t) () Funkcje F 1 oraz F są rozwiązaniem poniższych równań k F γ w F = Me t 1 1 ; k F y γ w F = Me t y (3) Warunki brzegowe rozwiązania ustalamy następująco (rys. ) dla = L ± ; u = 0 oraz F 1 = 0 (4) B dla y = ± ; u = 0 oraz F = 0 (5) Ponadto z uwagi na symetrię obszaru rozwiązania mamy dla = 0 u = 0 dla y = 0 u = 0 y oraz (6) (7) Rys. Warunki brzegowe przyjęte do rozwiązania[5 ] 3
4 Z badań filtracji przeprowadzonych przy zastosowaniu teorii ruchu potencjalnego wynika, że w praktyce zanikanie ciśnienia porowego na brzegu obszaru nie następuje bezpośrednio na krawędzi tak jak to opisano wzorami (4) i (5), ale w pewnej odległości δ. Badania te wskazują, że za wartość δ można przyjąć miąższość warstwy torfów czyli δ = H. Jako warunek początkowy przyjęto dla t = 0 u(,y,z) = const = σ o (8) gdzie: σ o - jest obciążeniem zewnętrznym wywołanym przez warstwę przeciążającą. Ponadto żądamy żeby był spełniony warunek lim u = 0 (9) t co oznacza monotoniczne zanikanie ciśnienia wody w porach gruntowych. Dla tak przyjętych warunków brzegowych i początkowych z uwagi na symetrię układu funkcji F 1 oraz F mają postać: ( ) 1 1 ' 1 F1,t = sin n + π ep π n + 4τ (10) π 1 n= o n + L' gdzie: L = L + H ; t τ = ; T o = T o L' γ w k Me (11) ' L = oraz (1) ( ) 1 1 y' 1 F y,t = sin n + π ep π n + 4τ y (13) π 1 n= o n + B' gdzie: B = B + H ; t τ y = ; T oy = T oy B' γ w k Me y (14) y' B = y (15) Rozwiązanie równania wyjściowego (1) ma postać: u(, y, t) = σ o F 1 (, t) F (y, t) (16) W celu zilustrowania wyników obliczeń przy wykorzystaniu wyprowadzonych wzorów od (10) do (16) przedstawiono wykresy zanikania ciśnienia porowego na rys. 3 4
5 Obliczenia przeprowadzono dla hipotetycznego obszaru przeciążonego o wymiarach: B = 80 m, L = 10 m, H = 8m, oraz następujących parametrach Me = 300 kpa, k =k y =10-6 m/s; 1 dzień 1 rok lata Rys. 3 Wyniki obliczeń osiadania warstwy konsolidowanej w czasie oraz wyniki obliczeń zanikania ciśnienia w porach (L=10m; B=80 m; Me=300 kpa; k =k y =10-6 m/s [5] 1 dzień 5
6 1 rok lata Rys. 4 Wyniki obliczeń osiadania warstwy gruntu stałego oraz zmian ciśnienia w porach zmiennych w czasie (L= 40 m; B=50 m; k o =10-6 m/s; Me o = 300 kpa; κ 1 = 1,75; n o = 0,3), [5] Na rys. 4 przedstawiono wyniki obliczeń osiadania docelowego przy założeniu, że parametry gruntowe: współczynnik filtracji k oraz edometryczny moduł ściśliwości zmieniają się w trakcie konsolidacji. Zmiany te przyjęto zgodnie z wcześniejszymi badaniami [1] κ s Me( s ) = Me o 1 (17) noh o k( s ) κf s = k n H 0 1 (18) o o gdzie: Me o - jest modułem edometrycznym torfu przed przeciążeniem Me( s )- jest modułem edometrycznym torfu po uzyskaniu osiadania s w procesie konsolidacji po czasie t, no - jest porowatością torfu przed przeciążeniem, H o - miąższością warstwy torfu przed przeciążeniem, natomiast odpowiednio ko - jest współczynnikiem filtracji torfu przed przeciążeniem, k( s )- współczynnikiem filtracji torfu po uzyskaniu osiadania s. 6
7 Wzór (17) pozwala na otrzymanie zależności, która opisuje docelowe osiadanie S σ o po zakończeniu tego procesu [1]. Mamy: warstwy konsolidowanego torfu ( ) 1 ( ) κ 1 σ κ1 1 o S = + σ o no Ho 1 1 (19) no Meo Przeprowadzone obliczenia numeryczne, [5] wskazują, że parametry κ oraz κ f zmieniają się w granicach 1,5 < κ <,0 (0) 6,5 < κ f < 8,0 (1) Powyższe wzory umożliwiają sformułowanie dla rozwiązania ogólnego osiadania i zanikania ciśnienia porowego w postaci ( t) S [ 1 F (,t ) F (,t )] s 1* * = () t 1 * oraz (3) (,t) = F, * To F 1 t * (4) ( y,t) = F y, * Toy F Na podstawie wcześniejszych zależności (11) oraz (14) mamy T * o = L' γ w Me( s ) k ( s) oraz (5) T * oy = B' γ w Me( s ) k y ( s) gdzie (6) wielkości Me( s ) oraz k ( s ) opisane są zależnościami (17) i (18). Z zależności () (6) widać, że rozwiązanie ma postać uwikłaną a osiadanie zależy od zmiany parametrów gruntowych Me oraz k, które zależą od osiadania. Rozwiązanie otrzymamy metodą kolejnych iteracji. Analogicznie otrzymamy wzory na zmianę ciśnienia porowego (,y,t) F (,t ) F (,t ) = σ (7) U o 1* * W równaniu (7) mają zastosowanie zależności od (3) do (6). 7
8 Przedstawioną metodę można również stosować, gdy obciążenia ściskające torf powodowane przez warstwę przeciążającą zmieniają się. Może to być spowodowane np. kilkakrotnym podwyższaniem warstwy popiołów. Mamy wtedy Rys. 5 Schemat zmian osiadania przy podwyższaniu warstwy przeciążającej wg [3,5,6] [ si ( t) ( t t i )] s( t ) = η gdzie (8) i= 1 η ( t) 0 = 1 gdy gdy t < 0 t > 0 (9) S ( t) S(,y,t σ ) = (30) i, oi Uzyskane zależności analityczne opisujące proces konsolidacji zostały zweryfikowane w oparciu o badania terenowe. WERYFIKACJA MODELU MATEMATYCZNEGO W celu weryfikacji przedstawionego modelu matematycznego konsolidacji torfów przeciążonych warstwą popiołów przeprowadzono badania eksperymentalne na modelu w naturze. Konsolidowany obszar położony był na zachodnim brzegu rzeki Odry pomiędzy Papiernią Skolwin a Hutą Szczecin. Rzędne terenu wahały się pomiędzy 0,4 m i 1,0 m NN. Wymiary konsolidowanego obszaru w planie to: L = 518 m; B = 68 m. Cały teren stanowiło torfowisko niskie położone na dolnej terasie rzeki Odry. Torfy miały miąższość od 6 m do 8 m. Pod nimi zalegają osady rzeczne piaski pylaste. 8
9 Poziom wody na konsolidowanym obszarze powiązany jest z poziomem wody w rzece Odrze. Do prac konsolidacyjnych w celu przeciążenia warstwy torfów, wykorzystano popioły z Elektrowni Dolna Odra. Popioły te o kodzie , nie są zaliczane do odpadów niebezpiecznych zgodnie z Rozporządzeniem Ministra Środowiska z dnia 7 września 001 roku w sprawie katalogu odpadów (Dz.U.nr11 poz. 106). Nasyp przeciążający z popiołów wykonywano warstwami o grubości ok. 30 cm zagęszczając je. Prace wykonano w latach Po zakończeniu prac związanych z przygotowaniem nadkładu przeprowadzono badania wód gruntowych oraz wpływu popioło-żużli na naturalne środowisko (florę i faunę). Nie stwierdzono negatywnego wpływu warstwy przeciążającej na środowisko. Przed rozpoczęciem prac związanych z konsolidacją torfów przeprowadzono badania geologiczne podłoża gruntowego. Prace te wykonał Geoprojekt Szczecin. Katedra Geotechniki Politechniki Szczecińskiej wykonała badania podłoża gruntowego w trzy lata po zakończeniu budowy nasypu. Na podstawie tych badań ustalono parametry początkowe do modelu matematycznego dla warstwy torfów: - w otworze (przekrój 1) otrzymano porowatość początkową n o = 0, 80 moduł ściśliwości początkowy współczynnik filtracji początkowy - w otworze 34 (przekrój ) otrzymano porowatość początkową n o = 0, 80 moduł ściśliwości początkowy M o = 10kPa 6 k o = 10 m / s M o = 166kPa 5 współczynnik filtracji początkowy k o = 116, 10 m / s Na rys. 6 oraz 7 przedstawiono profil gruntowy w otworze (przekrój 1) oraz profil gruntowy w otworze 34 (przekrój ) przed rozpoczęciem konsolidacji, po wykonaniu części nadkładu po 85 dniach oraz po wykonaniu całego nasypu po 135 dniach. Otwór nr = 0, 1 m s =0, 98 m 1 1 = 37, kpa h 1 =3,1m 4,50 m s =1,30 m = 69,6 kpa H 0 =8,0m H 1 =7,0m H =6,70m h =5,80m dni dni Rys. 6 Warunki geotechniczne w profilu 1 (otwór ), wg [5] 9
10 Otwór nr 34 = 0,81 m 3, 60 m 1 = 48,0 kpa s 1=1,9 m h 1 =4,10m s =,30 m = 70,8 kpa h =5,90m H 0 =8, 6m H 1 =7,31m H =6,30m dni dni Rys. 7 Warunki geotechniczne w profilu (otwór 34) wg [5] Badania gruntowe torfów wykonane w Katedrze Geotechniki Politechniki Szczecińskiej pozwoliły na przeprowadzenie aproksymacji statystycznej współczynników κ oraz κ występujących w równaniach (17) oraz (18). Otrzymano f κ = 1,86 ; κ f = 7,5 Rozmieszczenia profilów obliczeniowych przedstawiono na rys. 8 Rys. 8 Rozmieszczenie obliczeniowych profili na konsolidowanym obszarze wg. [5] Obliczenia numeryczne przeprowadzono wykorzystując zależności od (10) do (30) uwzględniając zmianę parametrów gruntowych w czasie konsolidacji oraz zmianę obciążenia w trakcie wykonywania nasypu. Przykładowe wyniki obliczeń przedstawiono na rys.9, rys. 10 i rys
11 Rys. 9 Wykres osiadania obszaru konsolidowanego torfu dla = 0 po 85 dniach i 135 dniach, przekrój I, wg. [5] Rys. 10 Wykres osiadania torfu w przekroju II, wg. [5] Rys. 11 Wykres osiadania torfu w przekroju III, wg. [5] 11
12 W trakcie prowadzenia konsolidacji przeprowadzono pomiary geodezyjne osiadania torfu w wybranych miejscach w mniejszych odstępach czasowych. Przykładowo na rys. 1 oraz na rys. 13 pokazano przebieg osiadania w punktach oraz 34 (rys. 8) Rys. 1 Przebieg osiadania w punkcie wg. [5] Rys. 13 Przebieg osiadania w punkcie 34 wg. [5] Na rys. 1 oraz rys. 13 linią przerywaną zaznaczono przebieg osiadania, który wystąpiłby, gdyby nie było zmiany obciążenia. 1
13 WNIOSKI 1. W pracy przedstawiono model konsolidacji torfów przeciążonych warstwą popiołów. Badania objęły sformułowanie modelu matematycznego oraz weryfikację tego modelu w oparciu o badanie eksperymentalne w naturze.. W porównaniu do klasycznego modelu konsolidacji opracowanego przez Terzaghi model prezentowany w niniejszym opracowaniu różni się: - przyjęciem warstwy przeciążającej z popiołów, która nie odbiera nadwyżki wody w procesie konsolidacji, oraz - przyjęciem zmiennym w czasie konsolidacji parametrów gruntowych: moduł ściśliwości torfu oraz współczynnik filtracji. Tak przyjęte warunki konsolidacji powodują, że odpływ filtracyjny wody gruntowej w procesie konsolidacji odbywa się poziomo. W przypadku modelu Terzaghi przepływ filtracyjny jest pionowy. 3. Cechą charakterystyczną modelu konsolidacji torfu z filtracją poziomą jest przebieg osiadania obszaru konsolidowanego, który rozpoczyna się od brzegu tego obszaru i tam przebiega najszybciej. Najwolniej osiada część środkowa obszaru konsolidowanego. Tam najwolniej zanika nadwyżka ciśnienia porowego. 4. Badanie eksperymentalne na obiekcie w naturze potwierdziły sposób przebiegu osiadania warstwy torfów w warunkach, kiedy odpływ filtracyjny odbywa się w kierunku poziomym, w szczególności badania potwierdziły wnioski z części analitycznej pracy, że - uwzględnienie w opisie matematycznym procesu konsolidacji, modułu ściśliwości torfu zmiennego w czasie pozwala dokładniej prognozować osiadanie docelowe, oraz - uwzględnienie w obliczeniach współczynnika filtracji torfu zmiennego w czasie wpływa na wydłużanie czasu konsolidacji i lepiej przybliża czas rzeczywisty. 5. Badania eksperymentalne potwierdziły fakt iż z dokładnością wystarczającą dla celów inżynierskich zastosowany model może być wykorzystany w projektowaniu wzmacniania podłoża gruntowego zbudowanego z torfów. Literatura 1. Meyer Z.: Empirical Model at Peat Consolidation, International Conference Advances in Understanding and Modeling of Mechanical Behavior of Peat. Delft Meyer Z., Dereczennik M.: Effect of Consolidation on Compressibility Modulus in Organic Soil, Prace Naukowe Politechniki Szczecińskiej, Geotechnika VIII. Szczecin Meyer Z., Szczygielski T., Bednarek R.: Metoda obliczania osiadania gruntu organicznego obciążonego popioło-żużlami, Międzynarodowa Konferencja EUROCOALASH - Warszawa, Meyer Z., Szczygielski T., Bednarek R.: Popiół z węgla w inżynierii geotechnicznej uzdatnianie gruntów słabych, Międzynarodowa Konferencja EUROCOALASH - Warszawa
14 5. Szczygielski T.: Praca doktorska pt. Analiza warunków konsolidacji torfów przeciążonych warstwą popiołów, obroniona na WBiA ZUT, Szczecin Szczygielski T., Meyer Z.: Analiza warunków konsolidacji torfów przeciążonych warstwą popiołów, 55 Konferencja Naukowa KILiW PAN, Krynica Szymański A., Sas W.: Parametry geotechniczne w opisie procesu konsolidacji gruntów organicznych, Sesja Naukowa Geotechnika w Budownictwie i Inżynierii Środowiska poświęcona 47 leciu Pracy Naukowej i 70 leciu urodzin prof. E. Dembickiego, Politechnika Gdańska. Gdańsk Wiłun Z.: Zarys Geotechniki, Wyd. Kom. i Łączności. Warszawa 199. Streszczenie W pracy przedstawiono analizę konsolidacji torfów przeciążonych popiołami. Popioły z uwagi na bardzo mały współczynnik filtracji uniemożliwiają odprowadzenie nadwyżki wody gruntowej w kierunku pionowym i z tego powodu filtracja wody uniemożliwiająca konsolidację odbywa się w kierunku poziomym. Model konsolidacji uwzględnia zmianę parametrów torfu : modułu ściśliwości oraz współczynnika filtracji w trakcie konsolidacji stosownie do zmian porowatości gruntu. Przedstawiono również wyniki weryfikacji tego modelu w oparciu o badania terenowe 14
Zakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów:
Zakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów: Wytrzymałość gruntów: równanie Coulomba, parametry wytrzymałościowe, zależność parametrów wytrzymałościowych od wiodących cech geotechnicznych gruntów
Bardziej szczegółowoWytrzymałość gruntów organicznych ściśliwych i podmokłych.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Wytrzymałość gruntów organicznych ściśliwych i podmokłych. Każda zmiana naprężenia w ośrodku gruntowym wywołuje zmianę jego porowatości. W przypadku mało ściśliwych
Bardziej szczegółowoPROGNOZA OSIADANIA PRZYPORY CHRONI CEJ STABILNOÚÃ SK ADOWISKA POPIO ÓW ELEKTROWNI POMORZANY
prof. dr hab. in. Zygmunt MEYER dr hab. in. Ryszard COUFAL, prof. PS, coufal@ps.pl dr in. Roman BEDNAREK, bednarek@ps.pl Katedra Geotechniki Wydziaù Budownictwa i Architektury Politechnika Szczeciñska
Bardziej szczegółowoWykorzystanie wzoru na osiadanie płyty statycznej do określenia naprężenia pod podstawą kolumny betonowej
Wykorzystanie wzoru na osiadanie płyty statycznej do określenia naprężenia pod podstawą kolumny betonowej Pro. dr hab. inż. Zygmunt Meyer, mgr inż. Krzyszto Żarkiewicz Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny
Bardziej szczegółowoKonsolidacja podłoŝa gruntowego
Konsolidacja podłoŝa gruntowego Konsolidacja gruntu jest to proces zmniejszania się objętości gruntu w wyniku zmian objętości porów, przy jednoczesnym wyciskaniu z nic wody. Proces ten jest skutkiem nacisku
Bardziej szczegółowoOpinia geotechniczna dla projektu Przebudowy mostu nad rzeką Wołczenicą w ciągu drogi powiatowej 1012Z.
Przedsiębiorstwo Usługowe GeoTim Maja Sobocińska ul. Zamojska 15c/2 80-180 Gdańsk Opinia geotechniczna dla projektu Przebudowy mostu nad rzeką Wołczenicą w ciągu drogi powiatowej 1012Z. Zleceniodawca:
Bardziej szczegółowoPodłoże warstwowe z przypowierzchniową warstwą słabonośną.
Piotr Jermołowicz - Inżynieria Środowiska Szczecin Podłoże warstwowe z przypowierzchniową warstwą słabonośną. W przypadkach występowania bezpośrednio pod fundamentami słabych gruntów spoistych w stanie
Bardziej szczegółowoNasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja)
Nasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja) Poradnik Inżyniera Nr 37 Aktualizacja: 10/2017 Program: Plik powiązany: MES Konsolidacja Demo_manual_37.gmk Wprowadzenie Niniejszy przykład ilustruje zastosowanie
Bardziej szczegółowoWykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Wykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą. W przypadkach występowania
Bardziej szczegółowoOPINIA GEOTECHNICZNA
FIZJO-GEO Rinke Mariusz Geologia, geotechnika fizjografia i ochrona środowiska ul. Paderewskiego 19; 51-612 Wrocław tel. 71.348.45.22; 601.84.48.05; fax 71.372.89.90 OPINIA GEOTECHNICZNA
Bardziej szczegółowoANALIZA WARUNKÓW KONSOLIDACJI TORFÓW PRZECIĄŻONYCH WARSTWĄ POPIOŁÓW
Tomasz SZCZYGIELSKI Zygmunt MEYER ANALIZA WARUNKÓW KONSOLIDACJI TORFÓW PRZECIĄŻONYCH WARSTWĄ POPIOŁÓW. Wprowadzenie Celem pracy jest analiza możliwości wyorzystania ubocznych produtów spalania nazywanych
Bardziej szczegółowoAnaliza mobilizacji oporu pobocznicy i podstawy pala na podstawie interpretacji badań modelowych
Analiza mobilizacji oporu pobocznicy i podstawy pala na podstawie interpretacji badań modelowych Prof. dr hab. inż. Zygmunt Meyer, mgr inż. Krzysztof Żarkiewicz Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny
Bardziej szczegółowoAnaliza konsolidacji gruntu pod nasypem
Przewodnik Inżyniera Nr 11 Aktualizacja: 02/2016 Analiza konsolidacji gruntu pod nasypem Program powiązany: Osiadanie Plik powiązany: Demo_manual_11.gpo Niniejszy rozdział przedstawia problematykę analizy
Bardziej szczegółowogruntów Ściśliwość Wytrzymałość na ścinanie
Właściwości mechaniczne gruntów Ściśliwość Wytrzymałość na ścinanie Ściśliwość gruntów definicja, podstawowe informacje o zjawisku, podstawowe informacje z teorii sprężystości, parametry ściśliwości, laboratoryjne
Bardziej szczegółowoOpinia geotechniczna wraz z dokumentacją badań podłoża dla projektu zagospodarowania Skarpy Sopockiej wzdłuż ul. Sobieskiego.
Przedsiębiorstwo Usługowe GeoTim Maja Sobocińska ul. Zamojska 15c/2 80-180 Gdańsk Opinia geotechniczna wraz z dokumentacją badań podłoża dla projektu zagospodarowania Skarpy Sopockiej wzdłuż ul. Sobieskiego.
Bardziej szczegółowoWYKONANIE OZNACZENIA EDOMETRYCZNYCH MODUŁÓW ŚCIŚLIWOŚCI PIERWOTNEJ I WTÓRNEJ
Politechnika Krakowska - Instytut Geotechniki Zakład Mechaniki Gruntów i Budownictwa Ziemnego WYKONANIE OZNACZENIA EDOMETRYCZNYCH MODUŁÓW ŚCIŚLIWOŚCI PIERWOTNEJ I WTÓRNEJ Wprowadzenie Ściśliwość gruntu
Bardziej szczegółowoEgzamin z MGIF, I termin, 2006 Imię i nazwisko
1. Na podstawie poniższego wykresu uziarnienia proszę określić rodzaj gruntu, zawartość głównych frakcji oraz jego wskaźnik różnoziarnistości (U). Odpowiedzi zestawić w tabeli: Rodzaj gruntu Zawartość
Bardziej szczegółowoPROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ
TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń
Bardziej szczegółowoDobór technologii wzmocnienia podłoża
Dobór technologii wzmocnienia podłoża Tomasz Pradela Menard Polska Sp. z o.o. Korzystne inwestycje na wszystkich gruntach 1 Zagadnienia 01 Menard Polska 02 Grunty organiczne 03 Dobór technologii wzmocnienia
Bardziej szczegółowoDokumentacja geotechniczna dla dojazdu wraz z parkingiem do inwestycji na rogu ul. Kościuszki i Al. Wojska Polskiego w Pruszkowie.
Dokumentacja geotechniczna dla dojazdu wraz z parkingiem do inwestycji na rogu ul. Kościuszki i Al. Wojska Polskiego w Pruszkowie. Zleceniodawca: Biuro Projektów Architektonicznych i Budowlanych AiB Sp.z
Bardziej szczegółowoANALIZA WPŁYWU RODZAJU OBCIĄŻENIA NA ODKSZTAŁCALNOŚĆ PODŁOŻA SŁABONOŚNEGO
ANALIZA WPŁYWU RODZAJU OBCIĄŻENIA NA ODKSZTAŁCALNOŚĆ PODŁOŻA SŁABONOŚNEGO Edyta MALINOWSKA, Wojciech SAS, Alojzy SZYMAŃSKI Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska, Szkoła Główna Gospodarstwa Wiejskiego
Bardziej szczegółowoXXIV Konferencja Naukowo-Techniczna XXIV Szczecin-Międzyzdroje, maja awarie budowlane
XXIV Konferencja Naukowo-Techniczna XXIV Szczecin-Międzyzdroje, 26-29 maja 2009 awarie budowlane Prof. dr hab. inŝ. ZYGMUNT MEYER Dr hab. inŝ. RYSZARD COUFAL, prof. PS, coufal@ps.pl Dr inŝ. ROMAN BEDNAREK,
Bardziej szczegółowoSystemy odwadniające - rowy
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Systemy odwadniające - rowy Ze względu na to, że drenaż pionowy realizowany w postaci taśm drenujących lub drenów piaskowych, przyspiesza odpływ wody wyciskanej
Bardziej szczegółowoGEO GAL USŁUGI GEOLOGICZNE mgr inż. Aleksander Gałuszka Rzeszów, ul. Malczewskiego 11/23,tel
GEO GAL USŁUGI GEOLOGICZNE mgr inż. Aleksander Gałuszka 35-114 Rzeszów, ul. Malczewskiego 11/23,tel 605965767 GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA (Opinia geotechniczna, Dokumentacja badań podłoża gruntowego,
Bardziej szczegółowoTorfy. Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Torfy. Zgodnie z normą PN-86/B-02480 wśród gruntów organicznych wyróżnia się torfy ( T ) - grunty powstałe z obumarłych i podlegających stopniowej karbonizacji
Bardziej szczegółowoWibrowymiana kolumny FSS / KSS
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Wibrowymiana kolumny FSS / KSS Metoda ta polega na formowaniu w słabym podłożu kolumn z kamienia lub żwiru, zbrojących" i drenujących grunt. Kolumny te
Bardziej szczegółowoAnaliza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali
Poradnik Inżyniera Nr 18 Aktualizacja: 09/2016 Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_18.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie
Bardziej szczegółowoAnaliza fundamentu na mikropalach
Przewodnik Inżyniera Nr 36 Aktualizacja: 09/2017 Analiza fundamentu na mikropalach Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_en_36.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie wykorzystania
Bardziej szczegółowoZarys geotechniki. Zenon Wiłun. Spis treści: Przedmowa/10 Do Czytelnika/12
Zarys geotechniki. Zenon Wiłun Spis treści: Przedmowa/10 Do Czytelnika/12 ROZDZIAŁ 1 Wstęp/l 3 1.1 Krótki rys historyczny/13 1.2 Przegląd zagadnień geotechnicznych/17 ROZDZIAŁ 2 Wiadomości ogólne o gruntach
Bardziej szczegółowoPale fundamentowe wprowadzenie
Poradnik Inżyniera Nr 12 Aktualizacja: 09/2016 Pale fundamentowe wprowadzenie Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie problematyki stosowania oprogramowania pakietu GEO5 do obliczania fundamentów
Bardziej szczegółowoGEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA do projektu budowy sali sportowej przy Zespole Szkół nr 2 przy ul. Pułaskiego 7 w Otwocku
odwierty geologiczne studnie głębinowe www.georotar.pl tel. 608 190 290 Zamawiający : Firma Inżynierska ZG-TENSOR mgr inż. Zbigniew Gębczyński ul. Janowicka 96 43 512 Janowice GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA
Bardziej szczegółowoZałącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża
Załącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża D.1 e używane w załączniku D (1) Następujące symbole występują w Załączniku D: A' = B' L efektywne obliczeniowe pole powierzchni
Bardziej szczegółowoTok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)
Bardziej szczegółowoOpinia geotechniczna wraz z dokumentacją. badań podłoża gruntowego określająca warunki. gruntowo-wodne podłoża na terenie Szkoły Podstawowej
Zleceniodawca: Gmina Wrocław Zarząd Inwestycji Miejskich ul. Januszowicka 15a 53-135 Wrocław Opinia geotechniczna wraz z dokumentacją badań podłoża gruntowego określająca warunki gruntowo-wodne podłoża
Bardziej szczegółowoProblematyka posadowień w budownictwie.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Problematyka posadowień w budownictwie. Historia budownictwa łączy się nierozerwalnie z fundamentowaniem na słabonośnych podłożach oraz modyfikacją właściwości tych
Bardziej szczegółowoKolumny piaskowe w otoczce geosyntetycznej Prezentacja nowego opisu matematycznego systemu GEC poprzez studium najważniejszych parametrów
Kolumny piaskowe w otoczce geosyntetycznej Prezentacja nowego opisu matematycznego systemu GEC poprzez studium najważniejszych parametrów Prof. dr hab. inż. Zygmunt Meyer 1, dr inż. Janusz Sobolewski 2,
Bardziej szczegółowoWykorzystanie metody funkcji transformacyjnych do analizy nośności i osiadań pali CFA
Wykorzystanie metody funkcji transformacyjnych do analizy nośności i osiadań pali CFA Prof. dr hab. inż. Kazimierz Gwizdała Politechnika Gdańska, Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Dr inż. Maciej
Bardziej szczegółowoBIURO GEOLOGICZNE BUGEO Zielonka, ul. Poniatowskiego 16 tel./fax , ,
BIURO GEOLOGICZNE BUGEO 05-220 Zielonka, ul. Poniatowskiego 16 tel./fax. 22 7818513, 501784861, e-mail: biuro@bugeo.com.pl Zamawiający: MS PROJEKT ul. Błotna 25 03 599 Warszawa Inwestor: Urząd Gminy i
Bardziej szczegółowoOPINIA GEOTECHNICZNA dla projektowanej przebudowy drogi w Łuczynie (gm. Dobroszyce) działki nr 285, 393, 115, 120
FIZJO - GEO Geologia, geotechnika, fizjografia i ochrona środowiska ul. Paderewskiego 19; 51-612 Wrocław tel. 71.348.45.22; 601.84.48.05; fax 71.372.89.90 OPINIA GEOTECHNICZNA dla
Bardziej szczegółowoPRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU
PROGRAM POSA2 (12.11) Autorzy programu: Zbigniew Marek Michniowski Dariusz Petyniak Program do obliczania posadowień bezpośrednich zgodnie z normą PN-81/B-03020. PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU Program POSA2
Bardziej szczegółowoOPINIA GEOTECHNICZNA
FIZJO-GEO Rinke Mariusz Geologia, geotechnika fizjografia i ochrona środowiska ul. Paderewskiego 19; 51-612 Wrocław tel. 71.348.45.22; 601.84.48.05; fax 71.372.89.90 OPINIA GEOTECHNICZNA
Bardziej szczegółowoKolumny CMC. Kolumny Betonowe CMC. Opis
Kolumny CMC Kolumny Betonowe CMC Strona główna Wzmacnianie gruntu Technologie Kolumny CMC Na początku lat 90 firma Menard opatentowała technologię przemieszczeniowych kolumn betonowych - CMC (Controlled
Bardziej szczegółowoWarszawa, 22 luty 2016 r.
tel.: 022/ 380 12 12; fax.: 0 22 380 12 11 e-mail: biuro.warszawa@grontmij.pl 02-703 Warszawa, ul. Bukowińska 22B INWESTOR: Wodociągi Białostockie Sp. z o. o. ul. Młynowa 52/1, 15-404 Białystok UMOWA:
Bardziej szczegółowoOPINIA GEOTECHNICZNA
OPINIA GEOTECHNICZNA nt warunków gruntowo-wodnych w podłożu budowlanym terenu rozbudowy segmentu A Uniwersyteckiego Szpitala Dziecięcego w Krakowie, ul.wielicka 265 Gmina Kraków Powiat Kraków Województwo
Bardziej szczegółowoProjekt ciężkiego muru oporowego
Projekt ciężkiego muru oporowego Nazwa wydziału: Górnictwa i Geoinżynierii Nazwa katedry: Geomechaniki, Budownictwa i Geotechniki Zaprojektować ciężki pionowy mur oporowy oraz sprawdzić jego stateczność
Bardziej szczegółowoMiasto Stołeczne Warszawa pl. Bankowy 3/5, Warszawa. Opracował: mgr Łukasz Dąbrowski upr. geol. VII Warszawa, maj 2017 r.
OPINIA GEOTECHNICZNA dla Inwestycji polegającej na remoncie placu zabaw w Parku Kultury w miejscowości Powsin ul. Maślaków 1 (dz. nr ew. 4/3, obręb 1-12-10) Inwestor: Miasto Stołeczne Warszawa pl. Bankowy
Bardziej szczegółowoZadanie 2. Zadanie 4: Zadanie 5:
Zadanie 2 W stanie naturalnym grunt o objętości V = 0.25 m 3 waży W = 4800 N. Po wysuszeniu jego ciężar spada do wartości W s = 4000 N. Wiedząc, że ciężar właściwy gruntu wynosi γ s = 27.1 kn/m 3 określić:
Bardziej szczegółowoStateczność dna wykopu fundamentowego
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Stateczność dna wykopu fundamentowego W pobliżu projektowanej budowli mogą występować warstwy gruntu z wodą pod ciśnieniem, oddzielone od dna wykopu fundamentowego
Bardziej szczegółowoOPINIA GEOTECHNICZNA
BIO GEO Wioleta Małecka ul. Łączna 99E, 44 200 Rybnik mbank 07 1140 2017 0000 4902 1297 2961 OPINIA GEOTECHNICZNA dla potrzeb projektu stworzenia szlaku edukacyjnego po zabytkowych obiektach Wodociągów
Bardziej szczegółowoPROGEO ~... ROK ZAŁ 1993 GEOTECHNIKA. GEOLOGIA INŻYNIERSKA F'UNDAMENTOWANIE BADANIA ŚRODOWISKA NATURALNEGO. OPINIA GEOTECHNICZNA
. "+.. PROGEO... ROK ZAŁ 1993 GEOTECHNIKA. GEOLOGIA INŻYNIERSKA F'UNDAMENTOWANIE BADANIA ŚRODOWISKA NATURALNEGO. OPINIA GEOTECHNICZNA Wykonawca: PROGEO s.c. J. Miłosz i Z. Żywicki 03-968 Warszawa, ul.
Bardziej szczegółowoZabezpieczenia skarp przed sufozją.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Zabezpieczenia skarp przed sufozją. Skarpy wykopów i nasypów, powinny być poddane szerokiej analizie wstępnej, dobremu rozpoznaniu podłoża w ich rejonie, prawidłowemu
Bardziej szczegółowoUwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego
Uwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego mechanizmu ścinania. Grunty luźne nie tracą nośności gwałtownie
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
Rok III, sem. VI 14 1.0. Ustalenie parametrów geotechnicznych Przelot [m] Rodzaj gruntu WARIANT II (Posadowienie na palach) OBLICZENIA STATYCZNE Metoda B ρ [g/cm 3 ] Stan gruntu Geneza (n) φ u (n) c u
Bardziej szczegółowoStateczność zbocza skalnego ściana skalna
Przewodnik Inżyniera Nr 29 Aktualizacja: 06/2017 Stateczność zbocza skalnego ściana skalna Program: Stateczność zbocza skalnego Plik powiązany: Demo_manual_29.gsk Niniejszy Przewodnik Inżyniera przedstawia
Bardziej szczegółowoDOKUMENTACJA GEOTECHNICZNA dla projektu przebudowy drogi w m. Nowa Wieś gmina Kozienice
DOKUMENTACJA GEOTECHNICZNA dla projektu przebudowy drogi w m. Nowa Wieś gmina Kozienice Miejscowość: Nowa Wieś Powiat: Kozienice Województwo: mazowieckie Opracował: mgr inż. Lucjan SITO inż. Jacek Oleksik
Bardziej szczegółowoKolumny Podatne MSC. Kolumny Podatne MSC. Opis
Kolumny Podatne MSC Kolumny Podatne MSC Strona główna Wzmacnianie gruntu Technologie Kolumny Podatne MSC Posadowienie hal magazynowych, niewielkich budynków mieszkalnych, konstrukcje parkingów oraz różnego
Bardziej szczegółowoPROJEKT GEOTECHNICZNY
GeoPlus Badania Geologiczne i Geotechniczne Dr Piotr Zawrzykraj 02-775 Warszawa, ul. Alternatywy 5 m. 81, tel. 0-605-678-464, www.geoplus.com.pl NIP 658-170-30-24, REGON 141437785 e-mail: Piotr.Zawrzykraj@uw.edu.pl,
Bardziej szczegółowoGEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA
INWESTOR: Zakład Wodociągów i Kanalizacji w Wiązownie Ul. Boryszewska 2 05-462 Wiązowna OPRACOWANIE OKREŚLAJĄCE GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA dla potrzeb projektu budowlano wykonawczego: Budowa zbiornika
Bardziej szczegółowoNAPRĘśENIE PIERWOTNE W PODŁOśU GRUNTOWYM
NAPRĘśENIE PIERWOTNE W PODŁOśU GRUNTOWYM Pionowe napręŝenie pierwotne σ zρ jest to pionowy nacisk jednostkowy gruntów zalegających w podłoŝu gruntowym ponad poziomem z. σ zρ = ρ. g. h = γ. h [N/m 2 ] [1]
Bardziej szczegółowoGdańska Infrastruktura Wodociągowo - Kanalizacyjna Sp. z o.o. ul.kartuska Gdańsk
Adnotacje urzędowe: Zamawiający: Gdańska Infrastruktura Wodociągowo - Kanalizacyjna Sp. z o.o. ul.kartuska 201 80-122 Gdańsk Jednostka projektowa HIGHWAY Piotr Urbański 80-180 Gdańsk; ul. Jeleniogórska
Bardziej szczegółowoMetody wzmacniania wgłębnego podłoży gruntowych.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Metody wzmacniania wgłębnego podłoży gruntowych. W dobie zintensyfikowanych działań inwestycyjnych wiele posadowień drogowych wykonywanych jest obecnie
Bardziej szczegółowoAnaliza stateczności zbocza
Przewodnik Inżyniera Nr 25 Aktualizacja: 06/2017 Analiza stateczności zbocza Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_25.gmk Celem niniejszego przewodnika jest analiza stateczności zbocza (wyznaczenie
Bardziej szczegółowoModuł. Ścianka szczelna
Moduł Ścianka szczelna 870-1 Spis treści 870. ŚCIANKA SZCZELNA... 3 870.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 870.2. OPIS OGÓLNY PROGRAMU... 4 870.2.1. Parcia na ścianę wywołane naziomem i obciążeniem liniowym...
Bardziej szczegółowoPROJEKT GEOTECHNICZNY
PROJEKT GEOTECHNICZNY OBIEKT : SIEĆ WODOCIĄGOWA LOKALIZACJA : UL. ŁUKASIŃSKIEGO PIASTÓW POWIAT PRUSZKOWSKI INWESTOR : MIASTO PIASTÓW UL. 11 LISTOPADA 05-820 PIASTÓW OPRACOWAŁ : mgr MICHAŁ BIŃCZYK upr.
Bardziej szczegółowoOPINIA GEOTECHNICZNA DOTYCZĄCA PROJEKTOWANEJ PRZEBUDOWY ULICY KONWALIOWEJ I IRYSÓW W WESOŁEJ
OPINIA GEOTECHNICZNA DOTYCZĄCA PROJEKTOWANEJ PRZEBUDOWY ULICY KONWALIOWEJ I IRYSÓW W WESOŁEJ Wykonawca: PROGEO s.c. J. Miłosz, Z. Żywicki 00-820 Warszawa, ul. Sienna 61/9 Zleceniodawca: Piotr Oniszk, Jan
Bardziej szczegółowoOPINIA GEOTECHNICZNA
Gmina Poczesna ul. Wolności 2, 42-262 Poczesna Wykonawca: KESKE Katarzyna Stolarska Zrębice Pierwsze, ul. Łąkowa 5, 42-256 Olsztyn tel. kom. 695 531 011, fax. 34 34 35 830 e-mail: biuro@keske.pl OPINIA
Bardziej szczegółowoOpinia geotechniczna do projektu przebudowy drogi powiatowej nr 5103E Niesułków-Kołacin-Byczki-Maków-Mokra Lewa w miejscowości Maków.
Egz. nr 1 Opinia geotechniczna do projektu przebudowy drogi powiatowej nr 5103E Niesułków-Kołacin-Byczki-Maków-Mokra Lewa w miejscowości Maków. Lokalizacja: Maków, droga powiatowa nr 5103 E, pow. skierniewicki,
Bardziej szczegółowoSpis treści 1 WSTĘP 4 2 OPIS ZASTOSOWANYCH METOD BADAWCZYCH 5 3 WYNIKI PRAC TERENOWYCH I BADAŃ LABORATORYJNYCH 7 4 PODSUMOWANIE I WNIOSKI 11
Spis treści 1 WSTĘP 4 1.1 PODSTAWY FORMALNE 4 1.2 CEL I ZAKRES 4 1.3 MATERIAŁY WYJŚCIOWE 5 2 OPIS ZASTOSOWANYCH METOD BADAWCZYCH 5 2.1 OTWORY BADAWCZE 5 2.2 SONDOWANIA GEOTECHNICZNE 6 2.3 OPRÓBOWANIE 6
Bardziej szczegółowoGmina Korfantów 48-317 Korfantów ul. Rynek 4. 1/Korfantów /12
Gmina Korfantów 48-317 Korfantów ul. Rynek 4 Dokumentacja geotechniczna z badań podłoża gruntowego 1/Korfantów /12 dla zaprojektowania boiska i obiektu kubaturowego na terenie działki 414 i 411/10 obręb
Bardziej szczegółowoProjektowanie geometrii fundamentu bezpośredniego
Przewodnik Inżyniera Nr 9 Aktualizacja: 02/2016 Projektowanie geometrii fundamentu bezpośredniego Niniejszy rozdział przedstawia problematykę łatwego i efektywnego projektowania posadowienia bezpośredniego.
Bardziej szczegółowo1. ZADANIA Z CECH FIZYCZNYCH GRUNTÓW
1. ZDNI Z CECH FIZYCZNYCH GRUNTÓW Zad. 1.1. Masa próbki gruntu NNS wynosi m m = 143 g, a jej objętość V = 70 cm 3. Po wysuszeniu masa wyniosła m s = 130 g. Gęstość właściwa wynosi ρ s = 2.70 g/cm 3. Obliczyć
Bardziej szczegółowoZagęszczanie gruntów.
Piotr Jermołowicz - Inżynieria Środowiska Szczecin Zagęszczanie gruntów. Celem zagęszczania jest zmniejszenie objętości porów gruntu, a przez to zwiększenie nośności oraz zmniejszenie odkształcalności
Bardziej szczegółowoZakład Usług Geotechnicznych GEODOM Gdańsk, ul. Bulońska 8c/11 tel adres do korespondencji: Przyjaźń, ul.
Zakład Usług Geotechnicznych GEODOM 80-287 Gdańsk, ul. Bulońska 8c/11 tel. 502-52-68-01 adres do korespondencji: 83-331 Przyjaźń, ul. Łąkowa 35 DOKUMENTACJA TECHNICZNA Zleceniodawca Pani Janina Krajewska
Bardziej szczegółowoGrupy nośności vs obliczanie nośności podłoża.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Grupy nośności vs obliczanie nośności podłoża. Nadrzędnym celem wzmacniania podłoża jest dostosowanie jego parametrów do wymogów eksploatacyjnych posadawianych
Bardziej szczegółowoPROJEKTOWANIE INDYWIDUALNE KONSTRUKCJI NAWIERZCHNI A DOLNE WARSTWY KONSTRUKCJI
PROJEKTOWANIE INDYWIDUALNE KONSTRUKCJI NAWIERZCHNI A DOLNE WARSTWY KONSTRUKCJI Dr inż. Bohdan Dołżycki Katedra Inżynierii Drogowej i Transportowej Politechnika Gdańska bohdan.dolzycki@pg.edu.pl Projektowanie
Bardziej szczegółowoG E OT E C H N O LO G I A S. C.
G E OT E C H N O LO G I A S. C. GEOLOGIA GEOTECHNIKA ŚRODOWISKO UL. TRZEBNICKA 16A/14, 55-120 OBORNIKI ŚLĄSKIE tel. 602 613 571 e-mail: geotechnologia@o2.pl NIP: 9151719308 Regon: 020441533 ZLECENIODAWCA:
Bardziej szczegółowoOsiadanie fundamentu bezpośredniego
Przewodnik Inżyniera Nr. 10 Aktualizacja: 02/2016 Osiadanie fundamentu bezpośredniego Program powiązany: Plik powiązany: Fundament bezpośredni Demo_manual_10.gpa Niniejszy rozdział przedstawia problematykę
Bardziej szczegółowoProjektowanie konstrukcji nawierzchni
Projektowanie konstrukcji nawierzchni Projektowanie konstrukcji nawierzchni w oparciu o Katalog Typowych Konstrukcji Podatnych i Półsztywnych mgr inż. Mariusz Jaczewski p. 55 GG mariusz.jaczewski@wilis.pg.gda.pl
Bardziej szczegółowoOPINIA GEOTECHNICZNA
OPINIA GEOTECHNICZNA I DOKUMENTACJA BADAŃ PODŁOŻA GRUNTOWEGO dla potrzeb projektu budowlanego i wykonawczego zbiornika retencyjnego w Kobylanach, gm. Terespol, pow. bialski, woj. lubelskie Zleceniodawca:
Bardziej szczegółowoWyznaczanie parametrów geotechnicznych.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Wyznaczanie parametrów geotechnicznych. Podstawowe parametry fizyczne gruntów podawane w dokumentacjach geotechnicznych to: - ρ (n) - gęstość objętościowa
Bardziej szczegółowoZADANIA. PYTANIA I ZADANIA v ZADANIA za 2pkt.
PYTANIA I ZADANIA v.1.3 26.01.12 ZADANIA za 2pkt. ZADANIA Podać wartości zredukowanych wymiarów fundamentu dla następujących danych: B = 2,00 m, L = 2,40 m, e L = -0,31 m, e B = +0,11 m. Obliczyć wartość
Bardziej szczegółowoDrenaż pionowy VD. Drenaż pionowy VD. Opis
Drenaż pionowy VD Drenaż pionowy VD Strona główna Wzmacnianie gruntu Technologie Drenaż pionowy VD Technologia drenów pionowych VD ściśle wiąże się ze zjawiskiem konsolidacji(*). Realizowana wraz z nasypem
Bardziej szczegółowoFiltracja - zadania. Notatki w Internecie Podstawy mechaniki płynów materiały do ćwiczeń
Zadanie 1 W urządzeniu do wyznaczania wartości współczynnika filtracji o powierzchni przekroju A = 0,4 m 2 umieszczono próbkę gruntu. Różnica poziomów h wody w piezometrach odległych o L = 1 m wynosi 0,1
Bardziej szczegółowoZawartość dokumentacji
Fizjo - Geo Opinia geotechniczna dla potrzeb zagospodarowania terenu sportowo rekreacyjnego przy Szkole Podstawowej Nr 109 (Wrocław, ulica Inżynierska 54) Zawartość dokumentacji I Tekst L.p. Str. 1. WSTĘP
Bardziej szczegółowoOsiadanie grup palowych analiza posadowienia obiektów inżynierskich na Trasie Sucharskiego w Gdańsku
Osiadanie grup palowych analiza posadowienia obiektów inżynierskich na Trasie Sucharskiego w Gdańsku Prof. dr hab. inż. Kazimierz Gwizdała, dr hab. inż. Marcin Cudny, mgr inż. Sylwia Florkowska Politechnika
Bardziej szczegółowo1.2. Dokumenty i materiały wykorzystane w opracowaniu
SPIS TREŚCI 1. WPROWADZENIE... 3 1.1. Przedmiot opracowania... 3 1.. Dokumenty i materiały wykorzystane w opracowaniu... 3. Budowa geologiczna podłoża gruntowego... 4.1. Litologia i stratygraia... 4..
Bardziej szczegółowoPROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWALNY GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA
PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWALNY GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA Przebudowa i rozbudowa budynku szkoły muzycznej wraz z zapleczem, przebudowa i rozbiórka infrastruktury technicznej, przewidzianej
Bardziej szczegółowoKolokwium z mechaniki gruntów
Zestaw 1 Zadanie 1. (6 pkt.) Narysować wykres i obliczyć wypadkowe parcia czynnego wywieranego na idealnie gładką i sztywną ściankę. 30 kpa γ=17,5 kn/m 3 Zadanie 2. (6 pkt.) Obliczyć ile wynosi obciążenie
Bardziej szczegółowoWyboczenie ściskanego pręta
Wszelkie prawa zastrzeżone Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: 1. Wstęp Wyboczenie ściskanego pręta oprac. dr inż. Ludomir J. Jankowski Zagadnienie wyboczenia
Bardziej szczegółowoOPINIA GEOLOGICZNA. Miejscowość: DZIEKANOWICE OPRACOWAŁ: Zbigniew Jaskólski nr upr. CUG KRAKÓW SIERPIEŃ 2011 r.
OPINIA GEOLOGICZNA OKREŚLAJĄCA WARUNKI GRUNTOWO-WODNE POD PROJEKTOWANE BOISKO WRAZ Z ZAPLECZEM ORAZ INFRASTRUKTURĄ TECHNICZNĄ I DROGOWĄ NA TERENIE DZIAŁKI Nr 2/85 W MIEJSCOWOŚCI DZIEKANOWICE Miejscowość:
Bardziej szczegółowoObliczanie potrzebnego zbrojenia w podstawie nasypów.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Obliczanie potrzebnego zbrojenia w podstawie nasypów. Korzystając z istniejących rozwiązań na podstawie teorii plastyczności można powiedzieć, że każde
Bardziej szczegółowoProjektowanie indywidualne
PROJEKTOWANIE DOLNYCH WARSTWY NAWIERZCHNI I ULEPSZONEGO PODŁOŻA Projektowanie indywidualne Dr inż. Bohdan Dołżycki Katedra Inżynierii Drogowej i Transportowej Politechnika Gdańska bohdan.dolzycki@pg.edu.pl
Bardziej szczegółowoANALIZA MOŻLIWOŚCI ANALITYCZNEJ APROKSYMACJI KRZYWEJ OBCIĄŻENIE OSIADANIE DLA TESTÓW STATYCZNYCH PALI ŻELBETOWYCH W GRUNTACH SYPKICH
Prof. dr hab. inż. Zygmunt Meyer 1 mgr inż. Grzegorz Szmechel 2 ANALIZA MOŻLIWOŚCI ANALITYCZNEJ APROKSYMACJI KRZYWEJ OBCIĄŻENIE OSIADANIE DLA TESTÓW STATYCZNYCH PALI ŻELBETOWYCH W GRUNTACH SYPKICH 1. Wstęp
Bardziej szczegółowoLokalizacja: Jabłowo, gmina Starogard Gdański powiat Starogardzki; Oczyszczalnia Ścieków. mgr inż. Bartosz Witkowski Nr upr.
1 OPINIA GEOTECHNICZNA WYKONANA DLA OKREŚLENIA WARUNKÓW GRUNTOWO WODNYCH TERENU OCZYSZCZALNI ŚCIEKÓW W MIEJSCOWOŚCI JABŁOWO, GMINA STAROGARD GDAŃSKI POWIAT STAROGARDZKI; OCZYSZCZALNIA ŚCIEKÓW Lokalizacja:
Bardziej szczegółowoOPINIA GEOTECHNICZNA dla projektowanych masztów oświetleniowych na obiekcie stadionu GKS OLIMPIA w Grudziądzu przy ul.
Egz. nr OPINIA GEOTECHNICZNA dla projektowanych masztów oświetleniowych na obiekcie stadionu GKS OLIMPIA w Grudziądzu przy ul. Piłsudkiego 14 Zamawiający: Biuro Obsługi Budownictwa i NIERUCHOMOŚCI InterBUD
Bardziej szczegółowoGeoPlus Badania Geologiczne i Geotechniczne. Dr Piotr Zawrzykraj 02-775 Warszawa, ul. Alternatywy 5 m. 81, tel. 0-605-678-464, www.geoplus.com.
GeoPlus Badania Geologiczne i Geotechniczne Dr Piotr Zawrzykraj 02-775 Warszawa, ul. Alternatywy 5 m. 81, tel. 0-605-678-464, www.geoplus.com.pl NIP 658-170-30-24, REGON 141437785 e-mail: Piotr.Zawrzykraj@uw.edu.pl,
Bardziej szczegółowoDokumentacja i badania dla II kategorii geotechnicznej Dokumentacja geotechniczna warunków posadowienia.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Dokumentacja i badania dla II kategorii geotechnicznej Dokumentacja geotechniczna warunków posadowienia. Badania kategorii II Program badań Program powinien określać
Bardziej szczegółowoBADANIA MODUŁÓW SPRĘŻYSTOŚCI I MODUŁÓW ODKSZTAŁCENIA PODBUDÓW Z POPIOŁÓW LOTNYCH POD OBCIĄŻENIEM STATYCZNYM
BADANIA MODUŁÓW SPRĘŻYSTOŚCI I MODUŁÓW ODKSZTAŁCENIA PODBUDÓW Z POPIOŁÓW LOTNYCH POD OBCIĄŻENIEM STATYCZNYM Prof. dr hab. inż. Józef JUDYCKI Mgr inż. Waldemar CYSKE Mgr inż. Piotr JASKUŁA Katedra Inżynierii
Bardziej szczegółowoFunkcja liniowa - podsumowanie
Funkcja liniowa - podsumowanie 1. Funkcja - wprowadzenie Założenie wyjściowe: Rozpatrywana będzie funkcja opisana w dwuwymiarowym układzie współrzędnych X. Oś X nazywana jest osią odciętych (oś zmiennych
Bardziej szczegółowoOPINIA GEOTECHNICZNA określająca warunki gruntowo - wodne w rejonie projektowanej inwestycji w ulicy Tatrzańskiej w Wałbrzychu
Finansujący: Pracownia Projektowa Instalacyjna mgr inż. Mirosława Szewc ul. I. Grabowskiej 25/10, 58-304 Wałbrzych Wykonawca: Usługi Geologiczne i Geodezyjne GEOMETR K. Kominowski ul. Słoneczna 23, 58-310
Bardziej szczegółowo