ANALIZA PARAMETRÓW ROZPYLANIA I PAROWANIA PALIWA Z WTRYSKIWACZA 4-SUWOWEGO SILNIKA OKRĘTOWEGO

Podobne dokumenty
ZESZYTY NAUKOWE INSTYTUTU POJAZDÓW 2(88)/2012

ZESZYTY NAUKOWE NR 10(82) AKADEMII MORSKIEJ W SZCZECINIE

ZESZYTY NAUKOWE INSTYTUTU POJAZDÓW 2(88)/2012

MODEL PROCESU SPALANIA W 4-SUWOWYM SILNIKU OKRĘTOWYM STRESZCZENIE

Numeryczna symulacja rozpływu płynu w węźle

OKREŚLENIE WPŁYWU WYŁĄCZANIA CYLINDRÓW SILNIKA ZI NA ZMIANY SYGNAŁU WIBROAKUSTYCZNEGO SILNIKA

IDENTIFICATION OF NUMERICAL MODEL AND COMPUTER PROGRAM OF SI ENGINE WITH EGR

KONCEPCJA WERYFIKACJI DOŚWIADCZALNEJ ZAMODELOWANYCH OBCIĄŻEŃ CIEPLNYCH WYBRANYCH ELEMENTÓW KOMORY SPALANIA DOŁADOWANEGO SILNIKA Z ZAPŁONEM SAMOCZYNNYM

WPŁYW CIŚNIENIA WTRYSKU I LEPKOŚCI OLEJU NAPĘDOWEGO NA PROCES ROZPYLENIA PALIWA W SILNIKACH Z ZS

BADANIA SYMULACYJNE I EKSPERYMENTALNE UTLENIAJĄCEGO REAKTORA KATALITYCZNEGO SYSTEMU FILTRA CZĄSTEK STAŁYCH W PROGRAMIE AVL BOOST

WPŁYW ZASILANIA PALIWEM MIKROEMULSYJNYM NA PROCES JEGO WTRYSKU W SILNIKU O ZAPŁONIE SAMOCZYNNYM

1. WSTĘP. Zeszyty Naukowe Akademii Morskiej w Gdyni Scientific Journal of Gdynia Maritime University

WPŁ YW PARAMETRÓW KONSTRUKCYJNYCH ROZPYLACZY NA W Ł A Ś CIWOŚ CI U Ż YTECZNE SILNIKA ZASILANEGO PALIWEM LOTNICZYM

Laboratorium z Konwersji Energii SILNIK SPALINOWY

ZESZYTY NAUKOWE INSTYTUTU POJAZDÓW 1(92)/2013

Cezary I. Bocheński*, Krzysztof Warsicki*, Anna M. Bocheńska** * Politechnika Warszawska

DETEKCJA FAL UDERZENIOWYCH W UKŁADACH ŁOPATKOWYCH CZĘŚCI NISKOPRĘŻNYCH TURBIN PAROWYCH

INFLUENCE OF THE QUALITY OF FUEL ATOMIZATION ON THE EMISSION OF EXHAUST GASES TOXIC COMPONENTS OF COMBUSTION ENGINES

MODELOWANIE 3D PROCESU NAPEŁNIANIA W SILNIKU O ZI

WPŁYW ZASILANIA SILNIKA PERKINS 1104C BIOETANOLEM NA PRZEBIEG PROCESU WTRYSKU I PODSTAWOWE PARAMETRY ROZPYLANIA

MODELOWANIE WTRYSKU PALIWA DO KOMORY SPALANIA W SILNIKU Z ZAPŁONEM SAMOCZYNNYM PRZY UŻYCIU ŚRODOWISKA AVL FIRE

ANALIZA NUMERYCZNA OBIEGU CIEPLNEGO WIELOŚWIECOWEGO SILNIKA ZI

Journal of KONES Internal Combustion Engines 2002 No. 1 2 ISSN

WOJSKOWA AKADEMIA TECHNICZNA Wydział Mechaniczny Katedra Pojazdów Mechanicznych i Transportu LABORATORIUM TERMODYNAMIKI TECHNICZNEJ

TRANSCOMP XIV INTERNATIONAL CONFERENCE COMPUTER SYSTEMS AIDED SCIENCE, INDUSTRY AND TRANSPORT

Nowoczesne narzędzia obliczeniowe do projektowania i optymalizacji kotłów

AKADEMIA MORSKA w GDYNI WYDZIAŁ MECHANICZNY

KARTA PRZEDMIOTU WYMAGANIA WSTĘPNE W ZAKRESIE WIEDZY, UMIEJĘTNOŚCI I INNYCH KOMPETENCJI

Obliczenia osiągów dyszy aerospike przy użyciu pakietu FLUENT Michał Folusiaak

The model of combustion process in the marine 4-stroke engine for exhaust gas composition assessment

WPŁYW WŁAŚCIWOŚCI PALIW MINERALNYCH I ROŚLINNYCH NA PRĘDKOŚĆ NARASTANIA CIŚNIENIA W PRZEWODZIE WTRYSKOWYM I EMISJĘ AKUSTYCZNĄ WTRYSKIWACZA

ZESZYTY NAUKOWE INSTYTUTU POJAZDÓW 1(87)/2012

ANALiZA WPŁYWU PARAMETRÓW SAMOLOTU NA POZiOM HAŁASU MiERZONEGO WEDŁUG PRZEPiSÓW FAR 36 APPENDiX G

Laboratorium. Hydrostatyczne Układy Napędowe

MODEL KIVA-3V JEDNO- I DWUSTOPNIOWEGO SYSTEMU SPALANIA W TŁOKOWYM SILNIKU ZI

LABORATORIUM METODA ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH

Mgr inż. Marta DROSIŃSKA Politechnika Gdańska, Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa

SYMULACJE NUMERYCZNE PRZEPŁYWU HEKSANU PRZEZ WTRYSKIWACZ

MODEL SPALANIA WODORU Z WYKORZYSTANIEM SYSTEMU AVL FIRE

Badania właściwości dynamicznych sieci gazowej z wykorzystaniem pakietu SimNet TSGas 3

Laboratorium InŜynierii i Aparatury Przemysłu SpoŜywczego

Badania stanowiskowe koncepcji wtryskiwacza wodorowego

Politechnika Poznańska. Zakład Mechaniki Technicznej. Metoda Elementów Skończonych Lab. Wykonali: Marta Majcher. Mateusz Manikowski.

ANALIZA ROZKŁADU CIŚNIEŃ I PRĘDKOŚCI W PRZEWODZIE O ZMIENNYM PRZEKROJU

Modelowanie zjawisk przepływowocieplnych. i wewnętrznie ożebrowanych. Karol Majewski Sławomir Grądziel

MODELOWANIE OBIEGU CIEPLNEGO TŁOKOWEGO SILNIKA SPALINOWEGO O ZAPŁONIE SAMOCZYNNYM

THE CONTROLLING OF THE FUEL AUTOIGNITION PROCESS DURING DIESEL ENGINE START-UP

ZESZYTY NAUKOWE NR 5(77) AKADEMII MORSKIEJ W SZCZECINIE. Wyznaczanie granicznej intensywności przedmuchów w czasie rozruchu

RECENZJA ROZPRAWY DOKTORSKIEJ

WYZNACZANIE PARAMETRÓW PRZEPŁYWU CIECZY W PŁASZCZU CHŁODZĄCYM ZBIORNIKA CIŚNIENIOWEGO

ZESZYTY NAUKOWE NR 1(73) AKADEMII MORSKIEJ W SZCZECINIE. Możliwości aplikacyjne emisji akustycznej do badania układów wtryskowych silników okrętowych

Keywords: diesel engine, injection, fuel atomization, vibroacoustic methods

WYZNACZANIE CHARAKTERYSTYK SIŁOWNIKÓW UDAROWYCH Z NASTAWIANĄ OBJĘTOŚCIĄ KOMORY

ZESZYTY NAUKOWE INSTYTUTU POJAZDÓW 1(92)/2013

Analiza zużycia paliwa przez silnik śmieciarki w warunkach cyklu pracy mechanizmu prasującego

Modelowanie i symulacja zagadnień biomedycznych PROJEKT BARTŁOMIEJ GRZEBYTA, JAKUB OTWOROWSKI

Wojskowa Akademia Techniczna Katedra Pojazdów Mechanicznych i Transportu

Politechnika Poznańska. Metoda Elementów Skończonych

OBLICZENIA CIEPLNE I WYTRZYMAŁOŚCIOWE DLA WSTAWKI TEMPERATUROWEJ

ANALIZA PROCESU WSTĘPNEJ OBRÓBKI PALIW WE WTRYSKIWACZACH SILNIKÓW POLSKIEJ FLOTY RYBACKIEJ

Analiza dynamiki fali gazowej 1. wytwarzanej przez elektrodynamiczny impulsowy zawór gazowy

Wymagania edukacyjne Technologia napraw zespołów i podzespołów mechanicznych pojazdów samochodowych

Zapytanie ofertowe nr 1/2017

System zasilania trakcyjnych silników spalinowych w oparciu o generator gazu Browna

TEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO

WERYFIKACJA MODELU DYNAMICZNEGO PRZEKŁADNI ZĘBATEJ W RÓŻNYCH WARUNKACH EKSPLOATACYJNYCH

Research and analysis of the influence of the injection pressure on spraying fuel in the chamber about the fixed volume

PORÓWNANIE WYKRESU INDYKATOROWEGO I TEORETYCZNEGO - PRZYKŁADOWY TOK OBLICZEŃ

Analysis of the influence of injection pressure in common rail system on spray tip penetration of the selected alternative fuels

Proces wykonywania modeli z nowej generacji mas modelowych stosowanych w metodzie wytapianych modeli analiza symulacyjna

FUNCTIONAL AGRIMOTOR TESTING SUPPLIED BY THE VEGETABLE ORIGIN FUELS BADANIE FUNKCJONALNE SILNIKA ROLNICZEGO ZASILANEGO PALIWAMI POCHODZENIA ROŚLINNEGO

BADANIA WIZUALIZACYJNE JAKO METODA OCENY PARAMETRÓW WTRYSKU PALIWA DO SILNIKÓW O ZS

Politechnika Warszawska Instytut Techniki Cieplnej, MEiL, ZSL

ELASTYCZNOŚĆ SILNIKA ANDORIA 4CTI90

Analiza wymiany ciepła w przekroju rury solarnej Heat Pipe w warunkach ustalonych

OCENA PRZYDATNOŚCI METODY ANALITYCZNEGO WYZNACZANIA SKŁADU SPALIN OKRĘTOWEGO SILNIKA SPALINOWEGO

Układy zasilania samochodowych silników spalinowych. Bartosz Ponczek AiR W10

LABORATORIUM SPALANIA I PALIW

Teoria termodynamiczna zmiennych prędkości cząsteczek gazu (uzupełniona).

ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK LII NR 4 (187) 2011

TEMAT: PARAMETRY PRACY I CHARAKTERYSTYKI SILNIKA TŁOKOWEGO

MODEL SAMOCHODOWEGO SILNIKA ZASILANEGO WODOREM

LABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW

METODA ELEMENTÓW SKOŃOCZNYCH Projekt

WPŁYW KĄTA WYPRZEDZENIA WTRYSKU NA JEDNOSTKOWE ZUŻYCIE PALIWA ORAZ NA EMISJĘ SUBSTANCJI TOKSYCZNYCH W SILNIKU ZS ZASILANYM OLEJEM RZEPAKOWYM

AN APPROACH TO ACTIVE DAMPING OF DIESEL ENGINE EXHAUST GAS PRESSURE PULSATIONS BY MEANS OF CONTROLLED INJECTION OF AN AIR STREAM

PRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE

Tomasz P. Olejnik, Michał Głogowski Politechnika Łódzka

09 - Dobór siłownika i zaworu. - Opór przepływu w przewodzie - Dobór rozmiaru zaworu - Dobór rozmiaru siłownika

Silnik AFB AKN. Jałowy bieg (ciepły silnik, temperatura płynu chłodzącego nie niższa niż 80 C. Numer 0 (dziesiętne wartości wskazań)

prędkości przy przepływie przez kanał

POLITECHNIKA LUBELSKA

Modelowanie numeryczne oddziaływania pociągu na konstrukcje przytorowe

ZESZYTY NAUKOWE INSTYTUTU POJAZDÓW 1(87)/2012

WYMIANA CIEPŁA W PROCESIE TERMICZNEGO EKSPANDOWANIA NASION PROSA W STRUMIENIU GORĄCEGO POWIETRZA

LABORATORIUM SILNIKÓW SPALINOWYCH Materiały pomocnicze

Przy prawidłowej pracy silnika zapłon mieszaniny paliwowo-powietrznej następuje od iskry pomiędzy elektrodami świecy zapłonowej.

EKSPERYMENTALNE I NUMERYCZNE BADANIA ROZPYLENIA BENZYNY Z WYKORZYSTANIEM DWÓCH WTRYSKIWACZY WYSOKOCIŚNIENIOWYCH

NAPRĘŻENIA ŚCISKAJĄCE PRZY 10% ODKSZTAŁCENIU WZGLĘDNYM PRÓBEK NORMOWYCH POBRANYCH Z PŁYT EPS O RÓŻNEJ GRUBOŚCI

Inżynieria Rolnicza 5(93)/2007

Transkrypt:

Jerzy Kowalski Akademia Morska w Gdyni ANALIZA PARAMETRÓW ROZPYLANIA I PAROWANIA PALIWA Z WTRYSKIWACZA 4-SUWOWEGO SILNIKA OKRĘTOWEGO W pracy przedstawiono wyniki modelowania rozpylania paliwa z zastosowaniem modeli Chu, FIPA i TAB oraz parowania paliwa z zastosowaniem modelu Spaldinga i Dukowicza. Warunki brzegowe i początkowe zostały określone na podstawie eksperymentu, polegającego na zapisie fotograficznym wtrysku paliwa w warunkach ciśnienia atmosferycznego. Uzyskane wyniki modelowania pozwoliły na porównanie parametrów strugi wtryskiwanego paliwa. Zastosowanie modelu rozpylania FIPA ma wpływ na uzyskanie najmniejszej średniej średnicy kropel na początku procesu wtrysku, analogicznie model Chu daje w wyniku największe średnie średnice kropel paliwa. Model Dukowicza opisuje zjawisko parowania paliwa w sposób bardziej intensywny na początku procesu wtrysku paliwa w stosunku do modelu Spaldinga. Podczas dalszego etapu wtrysku paliwa szybsze parowanie paliwa można uzyskać dzięki modelowi Spaldinga. Dobór modelu rozpylania i parowania paliwa powinien więc być zawsze poprzedzony badaniami eksperymentalnymi. Słowa kluczowe: rozpylanie paliwa, parowanie paliwa, model TAB, model Chu, FIPA, model Dukowicza, model Spaldinga. WSTĘP Rozwój konstrukcji silników okrętowych wymaga analizy zjawisk zachodzących w cylindrze silnika podczas jego pracy. Analiza taka może opierać się na sygnałach, pochodzących z czynników roboczych, opuszczających elementy konstrukcyjne silnika. Uzyskane w ten sposób dane są jednak często niewystarczające, gdyż odpowiadają parametrom termodynamicznym czynników roboczych po lub przed procesem spalania. Możliwość uzyskania danych pomiarowych z wnętrza pracującego silnika jest bardzo ograniczona. Zjawiska zachodzące podczas procesu spalania przebiegają bardzo szybko, przez co ich pomiar wymaga instalacji czujników pomiarowych o możliwie niewielkiej bezwładności. Należy również zaznaczyć, że wartości zmierzonych parametrów fizyko-chemicznych zmieniają się zarówno w czasie, jak i w przestrzeni cylindrowej. Z racji rozwoju mocy obliczeniowej komputerów modelowanie zjawisk, zachodzących w cylindrze silnika, jest coraz powszechniejszą metodą pozyskiwania wspomnianych danych. Takie podejście powoduje ograniczenie kosztów badań. Stopień złożoności modelu zależy od celu modelowania. Modele 0-wymiarowe, jednostrefowe stosowane są zazwyczaj do analizy energetycznej procesu spalania [9, 15]. Model tego typu pozwala na bilansową ocenę energetyczną

J. Kowalski, Analiza parametrów rozpylania i parowania paliwa z wtryskiwacza 4-suwowego silnika okrętowego 99 silnika. Możliwa jest również analiza związana z emisją związków toksycznych [18], ale tylko dla niezmiennego stanu technicznego [8]. Analiza wpływu zmian konstrukcyjnych silnika lub zmian organizacji procesu roboczego na parametry procesu spalania wymaga zastosowania modeli wielowymiarowych i wielostrefowych [12, 17]. Należy jednak pamiętać, że zastosowanie modeli zjawisk, zachodzących w przestrzeni cylindrowej silnika, wymaga każdorazowej walidacji do konkretnej konstrukcji silnika [2, 6, 7, 16]. W pracy przedstawiono zagadnienia związane z walidacją modelu dostarczania paliwa do cylindra 4-suwowego silnika okrętowego. Wspomniana walidacja jest o tyle istotna, że powszechnie stosowane modele zostały zweryfikowane na podstawie danych z konstrukcji silników wykorzystywanych w przemyśle motoryzacyjnym. Tego typu silniki tłokowe różnią się pod względem konstrukcyjnym od silników stosowanych w okrętownictwie. Najważniejsze różnice konstrukcyjne silników okrętowych w stosunku do silników wysokoprężnych, stosowanych w motoryzacji stanowią: stosunkowo niewielka prędkość obrotowa silników okrętowych, duży skok tłoka w stosunku do średnicy cylindra, zapłon paliwa przed górnym martwym położeniem tłoka, ciśnienie doładowania większe od ciśnienia wylotu spalin dla całego zakresu obciążeń silnika, większy stopień sprężania, duża powierzchnia wymiany ciepła w stosunku do objętości skokowej. Przedstawione różnice konstrukcyjne powodują, że wyniki obliczeń z zastosowaniem standardowych modeli procesu spalania znacznie odbiegają od wartości zmierzonych w silnikach okrętowych. Z tego powodu konieczna jest modyfikacja wspomnianych modeli do warunków odpowiadających procesom, zachodzącym w cylindrze silnika okrętowego podczas procesu roboczego. 1. ROZPATRYWANE MODELE WTRYSKU, ROZPYLANIA I PAROWANIA PALIWA Układ dostarczania paliwa do cylindra silnika o wtrysku bezpośrednim ma za zadanie przygotowanie ilościowe i jakościowe mieszaniny palnej w czasie odpowiadającym obrotowi wału korbowego silnika o kąt od kilkunastu do kilkudziesięciu stopni. W tym czasie paliwo jest dostarczane do cylindra za pomocą wtryskiwacza w określonej charakterystyce ilościowej. Jednocześnie wraz z wtryskiem paliwa zachodzi jego rozpylanie w przestrzeni cylindrowej, parowanie oraz mieszanie z powietrzem. Efektem końcowym powyższych złożonych procesów jest samozapłon paliwa, który powinien zaistnieć w ściśle określonej chwili pracy cylindra silnika. Prawidłowy dobór modelu wtrysku, rozpylania i parowania paliwa wraz z jego walidacją jest warunkiem sukcesu w modelowaniu procesów spalania w cylindrze silnika.

100 ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MORSKIEJ W GDYNI, nr 83, sierpień 2014 1.1. Modele rozpylania paliwa W prezentowanej pracy rozpatrywano trzy modele rozpylania paliwa: model TAB [11], model Chu [1], model FIPA [4]. Warunki rozpadu strugi paliwa w modelu TAB (Taylor Analogy Breakup) są opisane za pomocą bezwymiarowego współczynnika. Jego wartość zależy od gęstości paliwa i ośrodka, lepkości paliwa, prędkości kropli względem ośrodka oraz średnicy kropli. Jeżeli wartość wspomnianego współczynnika jest większa od 1, kropla rozpada się, a powstające w wyniku tego rozpadu krople oddalają się od siebie (w kierunku prostopadłym do kierunku wtrysku paliwa) z prędkością równą prędkości oscylacji kropli sprzed rozpadu. Rozkład średnich średnic kropel, określanych według metody Sautera [5], został w tym modelu przyjęty jako Chi 2, choć metodyka modelu TAB zezwala na zastosowanie innych funkcji rozkładu. Model Chu określa wielkość kropel wtryskiwanego paliwa, opierając się na funkcji wykładniczej, zależnej od wartości liczby Webera, prędkości paliwa względem ośrodka oraz jego gęstości. Z założenia modelu krople paliwa ulegają rozpadowi, jeżeli liczba Webera ma wartość mniejszą niż 12. Model FIPA (Fractionnement Induit Par Acceleration) składa się z dwóch modeli: modelu początkowego rozpadu kropel (primary brake-up) oraz rozpadu wtórnego (secondary brake-up). Z założenia modelu FIPA początkowy rozpad kropel paliwa opiera się na modelu WAVE [10]. Należy zaznaczyć, że wpływ tego modelu na parametry rozpylania paliwa maleje ze wzrostem ciśnienia wtrysku paliwa. Rozpad wtórny kropel paliwa opisany jest wartością funkcji podanej w pracy [14]. Wartość wspomnianej funkcji zależy od wartości liczby Webera i określa bezwymiarowy czas rozpadu kropel paliwa w płynie nielepkim. Przejście między modelami jest arbitralnie ustalone dla liczby Webera równej 1000. 1.2. Modele parowania paliwa Parametry termodynamiczne ładunku w cylindrze silnika powodują parowanie paliwa, które odbywa się równocześnie z jego rozpylaniem. W prezentowanej pracy rozpatrywano dwa modele parowania paliwa: Dukowicza [3] oraz Spaldinga. Oba rozpatrywane modele opierają się na standardowych równaniach przepływu masy i energii, natomiast odmiennie określane są współczynniki przewodzenia ciepła i dyfuzji masy parującego paliwa do powietrza. Model Dukowicza ujmuje wspomniane zjawiska przy założeniu kulistego kształtu kropli oraz nieściśliwego otoczenia, natomiast model Spaldinga opisuje strumień masy parującego paliwa do otoczenia z uwzględnieniem liczby podobieństwa Sherwooda.

J. Kowalski, Analiza parametrów rozpylania i parowania paliwa z wtryskiwacza 4-suwowego silnika okrętowego 101 2. POMIARY LABORATORYJNE Wybór oraz walidacja modeli rozpylania i parowania paliwa, dostarczanego do silnika okrętowego, wymagają danych, które mogą być uzyskane w ramach pomiarów bezpośrednich. W celu zebrania wspomnianych danych dokonano eksperymentu, który polegał na pomiarach wtrysku paliwa w warunkach ciśnienia atmosferycznego, a następnie porównaniu uzyskanych wartości zmierzonych z wynikami modelowania. Obiektem badawczym był wtryskiwacz o parametrach przedstawionych w tabeli 1 oraz na rysunku 1. Jest to wtryskiwacz stosowany w 4-suwowym silniku okrętowym Al25/30, zainstalowanym w Laboratorium Silników Okrętowych Akademii Morskiej w Gdyni. Tabela 1. Parametry wtryskiwacza paliwa Table 1. Parameters of the fuel injector Liczba otworków 9 Średnica otworków Ø 0,325 mm Średnica rozmieszczenia otworków d 7 mm Kąt rozmieszczenia otworków ϕ 150 deg. Średnica końcówki wtryskiwacza D 31 mm Ciśnienie otwarcia wtryskiwacza 25 MPa Rys. 1. Wtryskiwacz paliwa Fig. 1. Fuel injector Badania polegały na instalacji wtryskiwacza na stanowisku prób oraz wtrysku paliwa w warunkach ciśnienia otoczenia równego 101,6 kpa i temperatury 18 C, z użyciem pompy ręcznej. Przebieg wtrysku był rejestrowany za pomocą serii zdjęć o rozdzielczości 10 Mpx i częstotliwości 60 klatek/s. Należy pamiętać, że pomiar wspomnianą metodą nie pozwala na określenie pola prędkości i stężenia strugi paliwa, m.in. ze względu na niedostateczną szybkość próbkowania. W celu dokładnej analizy zjawisk, zachodzących podczas wtrysku paliwa, konieczne są pomiary w komorze stałociśnieniowej z zastosowaniem anemometrii obrazowej

102 ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MORSKIEJ W GDYNI, nr 83, sierpień 2014 (PIV) lub laserowo indukowanej fluorescencji (PLIF). Niestety, według wiedzy autora w chwili obecnej nie ma na terenie Polski stanowiska pomiarowego, umożliwiającego pomiar wtrysku z wtryskiwacza o tak dużych gabarytach. Pomiary zostały więc przeprowadzone na uzyskanej dokumentacji fotograficznej przy założeniu, że napęd ręczny pompy paliwowej pozwala na wtrysk paliwa o ciśnieniu równym ciśnieniu otwarcia wtryskiwacza. Ponadto założono, że kąt rozwarcia strugi wtryskiwanego paliwa θ może być określony zależnością [5]: θ 4π tan = 2 L 18 + 1, 68 ϕ 3 ρ ρ p g, (1) gdzie: L głębokość otworka wtryskiwacza [m], ρ p gęstość paliwa [kg/m 3 ], ρ g gęstość powietrza otoczenia [kg/m 3 ]. Należy zauważyć, że głębokość otworków wtryskiwacza L jest trudna do zmierzenia, a uzyskane wyniki mogą być niedokładne. Z tego powodu dokonano analizy uzyskanego podczas eksperymentu materiału fotograficznego, która pozwoliła na określenie kąta rozwarcia strugi wtryskiwanego paliwa θ w warunkach ciśnienia atmosferycznego. Uzyskana w ten sposób wartość może być wykorzystana do obliczenia kąta rozwarcia strugi wtryskiwanego paliwa θ w warunkach termodynamicznych, panujących w cylindrze pracującego silnika. Trzeba pamiętać, że obraz fotograficzny jest rzutem zmierzonych wartości, a uzyskane wyniki muszą być skalowane do wartości rzeczywistych. Wyniki pomiarów zostały wyskalowane na podstawie średnicy końcówki wtryskiwacza D, a kąt położenia strugi paliwa w stosunku do obiektywu został określony na podstawie położenia śladu wtryskiwanego paliwa na powierzchni prostopadłej do osi wtryskiwacza z dokładnością ±5 mm. Na rysunku 2 przedstawiono geometrię eksperymentu oraz przykładowy materiał fotograficzny. Wyniki pomiarów i obliczeń wraz z wynikami analizy błędów zaprezentowano w tabeli 2. Tabela 2. Wyniki eksperymentu Table 2. Experiment results Parametr [jednostka] Wartość Błąd Pomiar kąta θ [ ] 4,5 ±0,46 Kąt α dla wybranej strugi paliwa [ ] 23 ±0,4

J. Kowalski, Analiza parametrów rozpylania i parowania paliwa z wtryskiwacza 4-suwowego silnika okrętowego 103 Rys. 2. Geometria eksperymentu oraz przykładowa fotografia wtrysku paliwa Fig. 2. Geometry of experiment and the example photography of fuel injection 3. MODEL WTRYSKU PALIWA Zebrane dane eksperymentalne pozwoliły na sporządzenie trójwymiarowego modelu rozpylania i parowania paliwa. W tym celu sporządzono siatkę przestrzenną w postaci walca o średnicy 200 mm, składającą się z 512 000 objętości skończonych. W osi walca umieszczony został wtryskiwacz. Dokonano obliczeń dla prezentowanych modeli rozpylania i parowania paliwa z krokiem 2 10 4 sekundy. Przyjęto ciśnienie i temperaturę ośrodka zgodnie z parametrami otoczenia podczas eksperymentu. Początkową wartość średnicy kropel wtryskiwanego paliwa przyjęto równą 0,325 mm, co odpowiada średnicy otworka wtryskiwacza. Dalszy rozpad kropel paliwa został opisany metodą Lagrange a [19] zgodnie z prezentowanymi modelami wtrysku i parowania paliwa. Geometria wtryskiwanych strug paliwa została określona wynikami pomiarów eksperymentalnych, przyjęto również domyślne wartości współczynników walidacyjnych we wszystkich rozpatrywanych modelach. Do obliczeń zastosowano oprogramowanie Fire firmy AVL w wersji 2013.1. 4. WYNIKI Przeprowadzone obliczenia wraz z wynikami pomiarów eksperymentalnych pozwoliły na uzyskanie informacji, niezbędnych do wyboru przedstawianych modeli rozpylania i parowania paliwa do warunków panujących w przestrzeni

104 ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MORSKIEJ W GDYNI, nr 83, sierpień 2014 cylindrowej silnika okrętowego. Należy jednak pamiętać, że uzyskane wyniki są prawdziwe tylko dla parametrów odpowiadających eksperymentowi. Zmiana ciśnienia i temperatury ośrodka wymaga ponownej walidacji wyników. Na rysunku 3 przedstawiono obliczony rozkład kropel strugi paliwa dla parametrów odpowiadających warunkom eksperymentu oraz modeli TAB i Dukowicza. Rys. 3. Rozkład kropel paliwa dla modeli TAB i Dukowicza Fig. 3. Distribution of fuel droplets for TAB and Dukowicz models Zgodnie z przedstawionymi wynikami wzrost odległości strugi paliwa od końcówki wtryskiwacza powoduje rozdrobnienie strugi paliwa. Należy zauważyć, że czas wtrysku ma istotny wpływ na średnią średnicę kropel paliwa, w tym przypadku określoną metodą Sautera. Dla prezentowanych modeli TAB i Dukowicza średnia średnica kropel paliwa oscyluje między 24 μm dla początku wtrysku do 13 μm po czasie 1,4 ms. Zwiększenie penetracji strugi paliwa w czasie

J. Kowalski, Analiza parametrów rozpylania i parowania paliwa z wtryskiwacza 4-suwowego silnika okrętowego 105 powoduje rozpad kropel na coraz drobniejsze frakcje oraz parowanie kropel. Trzeba zaznaczyć, że wzrost ciśnienia i temperatury w cylindrze silnika spowoduje intensyfikację wspomnianych zjawisk. Z tego powodu można przypuszczać, że spadek średniej średnicy kropel paliwa wraz z czasem wtrysku będzie wyraźniejszy w warunkach odpowiadających panującym w cylindrze pracującego silnika. Na rysunku 4 przedstawiono wartości średniej średnicy kropel paliwa dla wszystkich rozpatrywanych modeli rozpylania i parowania. Zgodnie z prezentowanymi wynikami największe różnice między wynikami, uzyskanymi z różnych modeli, występują w początkowej fazie wtrysku paliwa. Rys. 4. Średnia średnica kropel paliwa dla rozpatrywanych modeli Fig. 4. Mean diameter of fuel droplets for considered models Opis procesu rozpylania modelem FIPA daje największe rozdrobnienie kropel paliwa. Zbliżone wyniki uzyskano również dla modelu TAB. Wyniki średniej średnicy kropel paliwa z zastosowaniem modelu Chu są kilkukrotnie większe. Oznacza to, że zastosowanie modelu Chu spowolni modelowane rozpylanie paliwa w początkowym okresie wtrysku paliwa. Należy zwrócić uwagę, że parowanie paliwa, określone modelem Spaldinga, jest mniej intensywne w stosunku do wyników uzyskanych przez model Dukowicza w początkowym okresie procesu spalania. Późniejszy okres wtrysku paliwa daje wyniki średniej średnicy kropel paliwa zbliżone dla wszystkich rozpatrywanych modeli.

106 ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MORSKIEJ W GDYNI, nr 83, sierpień 2014 Na rysunku 5 zaprezentowano masę parującego paliwa, obliczoną z zastosowaniem rozpatrywanych modeli rozpylania i parowania. Obliczenia zostały przeprowadzone dla niezmiennej masowej charakterystyki wtrysku paliwa oraz domyślnych wartości współczynników walidacyjnych modeli. Rys. 5. Masa par wtryskiwanego paliwa Fig. 5. Fuel spray evaporated mass Zgodnie z przedstawionymi wynikami wtrysk i parowanie paliwa po czasie 0,6 ms, obliczone z zastosowaniem modeli TAB i Dukowicza, przebiegają najmniej intensywnie w stosunku do wyników z zastosowaniem pozostałych modeli. Należy również zauważyć, że model Dukowicza daje mniej intensywne parowanie bez względu na zastosowany model rozpylania paliwa. Na rysunku 6 zaprezentowano zasięg strugi wtryskiwanego paliwa, obliczony z zastosowaniem wszystkich rozpatrywanych modeli rozpylania i parowania. Zgodnie z przedstawionymi wynikami największą prędkość czoła strugi paliwa uzyskano dla modelu rozpylania Chu, w którym to czoło strugi dotarło do ścianki siatki przestrzennej (0,1 m) po czasie 0,8 ms. Obliczenia z zastosowaniem modelu FIPA dały wynik najmniejszej średniej prędkości czoła strugi paliwa. Jest to spowodowane znacznym rozdrobnieniem strugi paliwa w początkowym okresie wtrysku (rys. 4). Analiza wyników średniej średnicy kropel oraz zasięgu strugi paliwa pozwala na wysunięcie wniosku, że zasięg strugi paliwa jest ściśle skorelowany ze średnią średnicą kropel w początkowej fazie wtrysku paliwa.

J. Kowalski, Analiza parametrów rozpylania i parowania paliwa z wtryskiwacza 4-suwowego silnika okrętowego 107 Rys. 6. Zasięg wtryskiwanego paliwa Fig. 6. Fuel spray penetration 5. WNIOSKI W pracy przedstawiono wyniki modelowania wtrysku i parowania paliwa na podstawie wybranych modeli oraz dane uzyskane na drodze pomiarów eksperymentalnych. Uzyskane wyniki umożliwiły sformułowanie następujących wniosków: 1. Analiza materiału fotograficznego wtrysku paliwa pozwala na określenie kąta rozwarcia strugi paliwa bez konieczności zastosowania laserowych metod pomiarowych. 2. Model rozpylania Spaldinga pozwala na uzyskanie mniej intensywnego parowania w początkowym okresie wtrysku paliwa w stosunku do modelu Dukowicza. Należy pamiętać, że po czasie 0,6 ms efekt jest odwrotny, więc model parowania z zastosowaniem równań Dukowicza daje większy strumień par paliwa dla mniejszych średnich średnic kropel paliwa. 3. Model rozpylania paliwa Chu umożliwia uzyskanie największych średnich prędkości czoła strugi paliwa ze wszystkich rozpatrywanych modeli. Jest to spowodowane największymi wartościami średnich średnic kropel paliwa w początkowej fazie wtrysku. 4. Średnia średnica kropel paliwa w początkowej fazie wtrysku jest najmniejsza dla modelu Fipa przy tych samych warunkach początkowych i brzegowych.

108 ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MORSKIEJ W GDYNI, nr 83, sierpień 2014 Wybór modelu rozpylania i parowania paliwa ma wpływ na wynik modelowania procesu. Oznacza to, że dobór modeli powinien być przeprowadzony na podstawie wyników pomiarów eksperymentalnych. PODZIĘKOWANIA Praca jest finansowana przez Narodowe Centrum Nauki na podstawie decyzji nr DEC-2011/01/D/ST8/07142. Ponadto jest wspierana przez firmę AVL zgodnie z programem University Partnership. LITERATURA 1. Chu C.C., Corradini M.L., One-Dimensional Transient Fluid Model for Fuel/Coolant Interaction Analysis, Nuclear Science and Engineering, 1989, 101, p. 48 71. 2. Costa M., Sorge U., Allocca L., CFD optimization for GDI spray model tuning and enhancement of engine performance, Advances in Engineering Software, 2012, 49, p. 43 53. 3. Dukowicz J.K., Quasi-steady droplet change in the presence of convection, Informal Report Los Alamos Scientific Laboratory, LA7997-MS. 4. Habchi C., Verhoeven D., Huynh Huu C., Lambert L. et al., Modeling Atomization and Break Up in High-Pressure Diesel Sprays, SAE Technical Paper 970881, 1997, doi:10.4271/970881. 5. Heywood J.B., Internal Combustion Engine Fundamentals, McGraw-Hill, New York 1988. 6. Ismail H.M., Ng H.K., Gan S., Evaluation of non-premixed combustion and fuel spray models for in-cylinder diesel engine simulation, Applied Energy, 2012, 90, p. 271 279. 7. Kilpinen P., Optimization of a simplified sub-model for NO emission prediction by CFD in large 4-stroke marine diesel engines, Fuel Processing Technology, 2010, 91, p. 218 228. 8. Kowalski J., Tarełko W., NOx emission from a two-stroke ship engine. Part 1: Modeling aspect, Applied Thermal Engineering, 2009, 29, p. 2153 2159. 9. Kuo K.K., Principles of combustion, Willey & Sons Inc., New Jersey 2005. 10. Liu A., Mather D., Reitz R., Modeling the Effects of Drop Drag and Breakup on Fuel Sprays, SAE Technical Paper 930072, 1993, doi:10.4271/930072. 11. O'Rourke P., Amsden A., The Tab Method for Numerical Calculation of Spray Droplet Breakup, SAE Technical Paper 872089, 1987, doi:10.4271/872089. 12. Payri F., Benajes J., Margot X., Gil A., CFD modeling of the in-cylinder flow in direct-injection Diesel engines, Computers & Fluids, 2004, 33, p. 995 1021. 13. Payri F., Olmeda P., Martín J., García A., A complete 0D thermodynamic predictive model for direct injection diesel engines, Applied Energy, 2011, 88, p. 4632 4641. 14. Pilch M., Erdman C.A., Use of Break-up Time Data and Velocity History Data to Predict the Maximum Size of Stable Fragments for Acceleration-induced Break-up of a Liquid Drop, International Journal Multiphase Flow, 1987, 13, p. 741 757. 15. Poinsot T., Veynante D., Theoretical and numerical combustion, Edwards 2005.

J. Kowalski, Analiza parametrów rozpylania i parowania paliwa z wtryskiwacza 4-suwowego silnika okrętowego 109 16. Reitz R.D., Rutland C.J., Development and testing of diesel engine CFD models, Progress in Energy and Combustion Science, 1995, Vol. 21(2), p. 173 196. 17. Sahin Z., Durgun O., Multi-zone combustion modeling for the prediction of diesel engine cycles and engine performance parameters, Applied Thermal Engineering, 2008, 28, p. 2245 2256. 18. Scappin F., Stefansson S.H., Haglind F., Andreasen A., Larsen U., Validation of a zerodimensional model for prediction of NOx and engine performance for electronically controlled marine two-stroke diesel engines, Applied Thermal Engineering, 2012, 37, p. 344 352. 19. Zienkiewicz O.C., Taylor R.L., Finite Element Method, Vol. 3 - Fluid Dynamics, Fifth Edition, Butterworth-Heinemann, Oxford 2000. ANALYSIS OF PARAMETERS OF FUEL BRAKE-UP AND EVAPORATION FROM MARINE 4-STROKE ENGINE INJECTOR Summary The results of modelling of fuel brake-up using Chu, FIPA and TAB models and fuel evaporation using a Spalding Dukowicz model are presented. Boundary and initial conditions are taken from the experiment consisting of the photographic record of fuel injection under atmospheric pressure. The results of modelling allowed the comparison of the fuel injection. FIPA brake-up model results the smallest average diameter of fuel droplets at the start of the injection process. The Chu brake-up model corresponds to largest mean diameter of fuel droplets. Dukowicz s model describes the phenomenon of evaporation of fuel in a more intensive at the beginning of fuel injection with respect to the Spalding model. During the next stage of the fuel injection faster evaporation of the fuel can be derived by the Spalding model. The choice of the brake-up and evaporation model of fuel should always be preceded by experimental research. Keywords: fuel brake-up, fuel evaporation, TAB model, Chu model, FIPA, Dukowicz model, Spalding model.