BIURO BUDOWLANE ANKRA Sp. z o. o. 25-335 Kielce, ul. Źródłowa 10/4 / (41) 344 53 98, kom. 604 510 770 e-mail: biuro@ankra.pl www.ankra.pl NIP 657-17-72-414 Opracowanie, dokumentacja projektowa stanowi własność inwestora i nie może być udostępniana osobom trzecim bez jego zgody. Wszystkie rozwiązania elementów zawarte w niniejszym opracowaniu stanowią własność BIURA BUDOWLANEGO ANKRA Sp. z o. o.., 25-335 Kielce, ul. Źródłowa 10/4 i mogą być stosowane, powielane i udostępniane osobom trzecim jedynie na podstawie pisemnej zgody BIURA pod rygorem skutków prawnych uchylenia tym warunkom. Opracowanie autorskie zgodnie z ustawą z 4.02.1994r. Symbol dokumentacji: E _24-03-2014_FARR EKSPERTYZA TECHNICZNA HALI Pod kątem adaptacji na potrzeby Laboratorium badawczego biomasy stałej, biogazu i biopaliw oraz sposobów ich efektywnego wykorzystywania energetycznego Starachowice ul. Radomska 29. Działka 735/4 Inwestor: Fundacja Agencja Rozwoju Regionalnego ul. Mickiewicza 1a 27-200 Starachowice Autorzy opracowania: Lp. IMIĘ, NAZWISKO NR UPRAWNIEŃ DATA PODPIS 1 dr inż. Jerzy SENDKOWSKI KL9/89, KL92/92 GUNB 332/98/R 24.03.2014 2 mgr inż. Grażyna SENDKOWSKA KL 174/81, KL227/82 24.03.2014 3 mgr inż. Anna TKACZYK SWK/0008/PWOK/07 24.03.2014 4 mgr inż. Łukasz TKACZYK SWK/0009/PWOK/07 24.03.2014 PRAWA AUTORSKIE ZASTRZEŻONE Niniejsze opracowanie może być powielane tylko w całości Fragmentaryczne kopiowanie wymaga zgody autora Kielce, 24.03.2014
- S P I S Z A W A R T O Ś C I - 1. Podstawa formalna opracowania.... - 3-2. Podstawa prawna opracowania....- 3-3. Przedmiot ekspertyzy... - 4-4. Cel i zakres opracowania.... - 8-5. Opis stanu istniejącego badanej konstrukcji hali przemysłowej....- 8-6. Obliczenia... - 8-6.1. Obliczenia stalowej konstrukcji nośnej....- 8-6.2. Ocena płyty żelbetowej.... - 32-7. Wnioski i zalecenia.... - 40-7.1. Wniosek generalny.... - 40-7.2. Zalecenia... - 40-8. Załączniki.... - 42-8.1. Uprawnienia.... - 42-8.2. Inwentaryzacja fotograficzna płyta CD...- 53 - - 2 -
1. Podstawa formalna opracowania. Podstawą formalnoprawną opracowania jest zlecenie pomiędzy Fundacją Agencja Rozwoju Regionalnego ul. Mickiewicza 1a, 27-200 Starachowice a Biurem Budowlanym Ankra Sp. z o.o., ul. Źródłowa 10/4, 25-335 Kielce, na wykonanie Ekspertyzy hali. 2. Podstawa prawna opracowania. Podstawą prawną opracowania jest: Prawo Budowlane ( Dz. U. z 2010 R. Nr 243, poz. 1623 z późn. zm.) Obowiązujące Polskie Normy: PN-EN 1991-1-1: 2004/Ap2:2011 PN-EN 1991-1-4: 2008 PN-EN 1993-1-1: 2006/NA:2010 PN-EN 1993-1-5: 2008 Eurokod 1 Oddziaływania na konstrukcje. Część 1-1: Oddziaływania ogólne - Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach Eurokod 1 Oddziaływania na konstrukcje. Część 1-4: Oddziaływania ogólne Oddziaływania wiatru Eurokod 3 Projektowanie konstrukcji stalowych. Część 1-1: Reguły ogólne i reguły dla budynków Eurokod 3 Projektowanie konstrukcji stalowych. Część 1-5: Blachownice PN-EN 1991-3 Eurokod 3 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania wywołane dźwignicami i maszynami Literatura specjalistyczna: [1] Łubiński M., Zółtowski W.: Konstrukcje metalowe Cz. I i II Arkady 2004. [2] Biegus A.: Stalowe budynki halowe. Arkady W-wa 2003, [3] Poradnik projektanta konstrukcji metalowych pod redakcją Wł. Boguckiego, Arkady 1982. [4] Kucharczuk W.: Stalowe hale i budynki wielokondygnacyjne, Częstochowa 2004, [5] Bródka J. Kozłowski A.: Stalowe budynki szkieletowe, OWPRz; Rzeszów 2003, [6] Bródka J., Barszcz A, Giżejowski M., Kozłowski A.: Sztywność i nośność stalowych ram przechyłowych o węzłach podatnych, OWPRz, Rzeszów 2004, [7] Warunki techniczne wykonywania i odbioru robót budowlano-montażowych,, Bud. Ogólne, Tom1, część 1-3, Arkady, 1990 [8] Żmuda J., Konstrukcje wsporcze dźwignic, PWN, 2013-3 -
3. Przedmiot ekspertyzy Przedmiotem opracowania jest hala nr 4 znajdująca się w kompleksie dawnego zaplecza warsztatowego FSC Starachowice, będąca garażem wózków spalinowych w Zajezdni Wózków Transportu Bliskiego Zakład 88G przy ul. Radomskiej 29, dz. 735/4. Hala jednonawowa, o wymiarach 30 x 12 m, wykonana jest w konstrukcji stalowej wypełnionej murem z cegły pełnej ceramicznej (ściskany od strony północnej i wschodniej graniczące z pozostałą częścią kompleksu), a szkieletem stalowym i wypełnieniem szklanym w ścianach zachodniej i południowej, będących zewnętrzną częścią elewacji kompleksu. Słupy stalowe wielogałęziowe z 2xC200 w rozstawie, co 12 m, utwierdzone w żelbetowych stopach monolitycznych. Przekrycie hali w postaci dźwigarów stalowych, z pasem dolnym w postaci ściągu z płaskownika. Stężenia połaciowe pionowe w postaci prętów okrągłych. Stężenia połaciowe poziome (w układzie X) z kątowników LR100x8. Rys. 1. Widok południowej elewacji hali. - 4 -
Rys. 2. Widok wschodniej elewacji hali. Rys. 3. Widok dachu hali. - 5 -
Rys. 4. Hala nr 4 widok wnętrza. Rys.5. Budynek przy ul. Bema schemat ogólny - 6 -
Rys.6. Hala nr 4 rzut konstrukcji dachu. - 7 -
4. Cel i zakres opracowania. Celem opracowania jest sporządzenie ekspertyzy określającej stan techniczny hali nr 4 w Starachowicach przy ul. Radomskiej 29, dz. 735/4 pod kątem wykorzystania hali na potrzeby Laboratorium badawczego biomasy stałej, biogazu i biopaliw oraz sposobów ich efektywnego wykorzystywania energetycznego 5. Opis stanu istniejącego badanej konstrukcji hali przemysłowej. Przeprowadzono wizje lokalne hali nr 4 zlokalizowanej w Starachowicach przy ul. Radomskiej 29, dz. 735/4 w dniach 04.02.2014, 11.03.2014 i 17.03.2014, podczas których dokonano szczegółowej inwentaryzacji elementów konstrukcji obiektu. Wykonano prace pomiarowe na potrzeby opracowania. Dokonano oceny stalowych elementów konstrukcyjnych oraz posadowienia. Dokonano przeglądu konstrukcji obiektu. Ogólnie stan techniczny elementów konstrukcji hali nr 4, przy ul. Radomskiej 29, dz. 735/4 należy określić jako poprawny, stopień zużycia nośnych elementów konstrukcyjnych nieznaczny, adekwatny do czasu użytkowania obiektu. 6. Obliczenia 6.1. Obliczenia stalowej konstrukcji nośnej. Przeprowadzono obliczenia statyczno - wytrzymałościowe za pomocą programu Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2014. Obliczenia przeprowadzono w kontekście planowanej inwestycji z uwzględnieniem aktualnie obowiązujących norm i przepisów. Widok konstrukcji: - 8 -
Numeracja: Schemat statyczny: - 9 -
Obciążenia - schematy: - 10 -
- 11 -
- 12 -
- 13 -
OBLICZENIA OBCIĄŻEŃ KLIMATYCZNYCH wg PN-EN 1991-1-3/4:2005/2008 WYMIARY BUDYNKU Wysokość : Szerokość : Głębokość : Strzałka dachu : Rozmiar segmentu obliczeniowego : Wysokość na wiatr : 6,61 m 12,00 m 30,00 m 0,35 m 6,00 m 6,61 m DANE WIATROWE Region : 1 Vb,0 : 22,000 m/s Qb,0 : 0,30 kpa Żywotność konstrukcji : 50 lat; p= 0,020 K : 0,200 Vb,0(p) : 22,000 m/s Qb,0(p) : 0,30 kpa Cdir : 1,000 CsCd : 1,000 Cseason : 1,000 Vb : Qb : 22,000 m/s 0,30 kpa Kąt pomiędzy kierunkiem wiatru od lewej a kierunkiem północ : 0 deg Typ podłoża III - Obszary przemysłowe i podmiejskie, lasy kr : 0,215 Zmin : 5,00 m Zmax : 400,00 m z = 6,260 Cr(z) : 0,732 Ce(z) : 1,682 q(z) : 0,51 kpa z = 6,610 Cr(z) : 0,739 Ce(z) : 1,706 q(z) : 0,52 kpa Ciśnienie maksymalne Ściany przepuszczalne: 0,52 kpa prawa 0,000 % Drzwi: prawa 0,000 % lewa 0,000 % lewa 0,000 % przednia 0,000 % przednia 0,000 % tylnia 0,000 % tylnia 0,000 % DANE ŚNIEGOWE Region : 3 Wysokość geograficzna : 215 m Ce : 1,000 Ct : 1,000-14 -
Ciśnienie bazowe - śnieg normalny - Sk : Ciśnienie bazowe - śnieg wyjątkowy - SkA : Redystrybucja : 1,20 kpa 0,00 kpa Nieaktywna REZULTATY DLA WIATRU Przypadek obciążeniowy : Wiatr L/P Cpe - Rama 4 Cd : 1,000 Cdir : 0,800 Vref : 17,600 Qref : 0,19 kpa Współczynniki obciążeniowe pręt : 1 strefa D Cpe : 0,740 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = 0,740 od x = 0,000 do x = 1,000 pręt : 3 strefa H Cpe : -0,700 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,700 od x = 0,000 do x = 0,780 strefa G Cpe : -1,200 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -1,200 od x = 0,780 do x = 1,000 pręt : 4 strefa H Cpe : -0,700 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,700 od x = 0,000 do x = 0,102 strefa I Cpe : 0,200 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = 0,200 od x = 0,102 do x = 1,000 pręt : 2 strefa E Cpe : -0,380 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,380 od x = 0,000 do x = 1,000 Przypadek obciążeniowy : Wiatr L/P Cpe + Rama 4 Cd : 1,000 Cdir : 0,800 Vref : 17,600 Qref : 0,19 kpa Współczynniki obciążeniowe pręt : 1 strefa D Cpe : 0,740 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = 0,740 od x = 0,000 do x = 1,000 pręt : 3 strefa H Cpe : -0,700 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,700 od x = 0,000 do x = 0,780 strefa G Cpe : -1,200 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -1,200 od x = 0,780 do x = 1,000 pręt : 4 strefa H Cpe : -0,700 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,700 od x = 0,000 do x = 0,102 strefa I Cpe : -0,200 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,200 od x = 0,102 do x = 1,000 pręt : 2 strefa E Cpe : -0,380 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,380 od x = 0,000 do x = 1,000 Przypadek obciążeniowy : Wiatr P/L Cpe - Rama 4 Cd : 1,000 Cdir : 0,700 Vref : 15,400 Qref : 0,15 kpa Współczynniki obciążeniowe pręt : 1 strefa E Cpe : -0,380 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,380 od x = 0,000 do x = 1,000 pręt : 3 strefa H Cpe : -0,700 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,700 od x = 0,000 do x = 0,102 strefa I Cpe : 0,200 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = 0,200 od x = 0,102 do x = 1,000 pręt : 4 strefa H Cpe : -0,700 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,700 od x = 0,000 do x = 0,780 strefa G Cpe : -1,200 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -1,200 od x = 0,780 do x = 1,000 pręt : 2 strefa D Cpe : 0,740 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = 0,740 od x = 0,000 do x = 1,000 Przypadek obciążeniowy : Wiatr P/L Cpe + Rama 4 Cd : 1,000 Cdir : 0,700 Vref : 15,400 Qref : 0,15 kpa Współczynniki obciążeniowe pręt : 1 strefa E Cpe : -0,380 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,380 od x = 0,000 do x = 1,000 pręt : 3 strefa H Cpe : -0,700 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,700 od x = 0,000 do x = 0,102 strefa I Cpe : -0,200 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,200 od x = 0,102 do x = 1,000 pręt : 4 strefa H Cpe : -0,700 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,700 od x = 0,000 do x = 0,780 strefa G Cpe : -1,200 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -1,200 od x = 0,780 do x = 1,000-15 -
pręt : 2 strefa D Cpe : 0,740 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = 0,740 od x = 0,000 do x = 1,000 Przypadek obciążeniowy : Wiatr Prz./Tył Cpe - Rama 4 Cd : 1,000 Cdir : 1,000 Vref : 22,000 Qref : 0,30 kpa Współczynniki obciążeniowe pręt : 1 strefa C Cpe : -0,500 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,500 od x = 0,000 do x = 1,000 pręt : 3 strefa I Cpe : -0,600 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,600 od x = 0,000 do x = 1,000 pręt : 4 strefa I Cpe : -0,600 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,600 od x = 0,000 do x = 1,000 pręt : 2 strefa C Cpe : -0,500 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,500 od x = 0,000 do x = 1,000 Przypadek obciążeniowy : Wiatr Prz./Tył Cpe + Rama 4 Cd : 1,000 Cdir : 1,000 Vref : 22,000 Qref : 0,30 kpa Współczynniki obciążeniowe pręt : 1 strefa C Cpe : -0,500 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,500 od x = 0,000 do x = 1,000 pręt : 3 strefa I Cpe : -0,600 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,600 od x = 0,000 do x = 1,000 pręt : 4 strefa I Cpe : -0,600 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,600 od x = 0,000 do x = 1,000 pręt : 2 strefa C Cpe : -0,500 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,500 od x = 0,000 do x = 1,000 Przypadek obciążeniowy : Wiatr Tył/Prz. Cpe - Rama 4 Cd : 1,000 Cdir : 0,700 Vref : 15,400 Qref : 0,15 kpa Współczynniki obciążeniowe pręt : 1 strefa C Cpe : -0,500 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,500 od x = 0,000 do x = 1,000 strefa B Cpe : -0,800 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,800 od x = 0,000 do x = 1,000 pręt : 3 strefa I Cpe : -0,600 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,600 od x = 0,000 do x = 1,000 pręt : 4 strefa I Cpe : -0,600 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,600 od x = 0,000 do x = 1,000 pręt : 2 strefa C Cpe : -0,500 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,500 od x = 0,000 do x = 1,000 strefa B Cpe : -0,800 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,800 od x = 0,000 do x = 1,000 Przypadek obciążeniowy : Wiatr Tył/Prz. Cpe + Rama 4 Cd : 1,000 Cdir : 0,700 Vref : 15,400 Qref : 0,15 kpa Współczynniki obciążeniowe pręt : 1 strefa C Cpe : -0,500 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,500 od x = 0,000 do x = 1,000 strefa B Cpe : -0,800 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,800 od x = 0,000 do x = 1,000 pręt : 3 strefa I Cpe : -0,600 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,600 od x = 0,000 do x = 1,000 pręt : 4 strefa I Cpe : -0,600 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,600 od x = 0,000 do x = 1,000 pręt : 2 strefa C Cpe : -0,500 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,500 od x = 0,000 do x = 1,000 strefa B Cpe : -0,800 CpiS : 0,000 Cpe-Cpi = -0,800 od x = 0,000 do x = 1,000 REZULTATY DLA ŚNIEGU Przypadek obciążeniowy : Śnieg przyp. I pręt : 3 µ zmienne od 0,800 dla x = 0,000 do 0,800 dla x = 1,000 pręt : 4 µ zmienne od 0,800 dla x = 0,000 do 0,800 dla x = 1,000 Przypadek obciążeniowy : Śnieg przyp. II l/p - 16 -
pręt : 3 µ zmienne od 0,400 dla x = 0,000 do 0,400 dla x = 1,000 pręt : 4 µ zmienne od 0,800 dla x = 0,000 do 0,800 dla x = 1,000 Przypadek obciążeniowy : Śnieg przyp. II p/l pręt : 3 µ zmienne od 0,800 dla x = 0,000 do 0,800 dla x = 1,000 pręt : 4 µ zmienne od 0,400 dla x = 0,000 do 0,400 dla x = 1,000 OBCIĄŻENIE WIATREM Przypadek obciążeniowy : Wiatr L/P Cpe - Rama 4 pręt : 1 P : -1,45 kn/m na całej długości pręta pręt : 2 P : -0,74 kn/m na całej długości pręta pręt : 3 P : od 2,38 kn/m dla x = 0,780 do 2,38 kn/m dla x = 1,000 P : od 1,39 kn/m dla x = 0,000 do 1,39 kn/m dla x = 0,780 pręt : 4 P : od 1,39 kn/m dla x = 0,000 do 1,39 kn/m dla x = 0,102 P : od -0,40 kn/m dla x = 0,102 do -0,40 kn/m dla x = 1,000 Przypadek obciążeniowy : Wiatr L/P Cpe + Rama 4 pręt : 1 P : -1,45 kn/m na całej długości pręta pręt : 2 P : -0,74 kn/m na całej długości pręta pręt : 3 P : od 2,38 kn/m dla x = 0,780 do 2,38 kn/m dla x = 1,000 P : od 1,39 kn/m dla x = 0,000 do 1,39 kn/m dla x = 0,780 pręt : 4 P : od 1,39 kn/m dla x = 0,000 do 1,39 kn/m dla x = 0,102 P : od 0,40 kn/m dla x = 0,102 do 0,40 kn/m dla x = 1,000 Przypadek obciążeniowy : Wiatr P/L Cpe - Rama 4 pręt : 1 P : 0,57 kn/m na całej długości pręta pręt : 2 P : 1,11 kn/m na całej długości pręta pręt : 3 P : od 1,06 kn/m dla x = 0,000 do 1,06 kn/m dla x = 0,102 P : od -0,30 kn/m dla x = 0,102 do -0,30 kn/m dla x = 1,000 pręt : 4 P : od 1,82 kn/m dla x = 0,780 do 1,82 kn/m dla x = 1,000 P : od 1,06 kn/m dla x = 0,000 do 1,06 kn/m dla x = 0,780 Przypadek obciążeniowy : Wiatr P/L Cpe + Rama 4 pręt : 1 P : 0,57 kn/m na całej długości pręta pręt : 2 P : 1,11 kn/m na całej długości pręta pręt : 3 P : od 1,06 kn/m dla x = 0,000 do 1,06 kn/m dla x = 0,102 P : od 0,30 kn/m dla x = 0,102 do 0,30 kn/m dla x = 1,000 pręt : 4 P : od 1,82 kn/m dla x = 0,780 do 1,82 kn/m dla x = 1,000 P : od 1,06 kn/m dla x = 0,000 do 1,06 kn/m dla x = 0,780 Przypadek obciążeniowy : Wiatr Prz./Tył Cpe - Rama 4 pręt : 1 P : 1,53 kn/m na całej długości pręta pręt : 3 P : 1,86 kn/m na całej długości pręta pręt : 4 P : 1,86 kn/m na całej długości pręta pręt : 2 P : -1,53 kn/m na całej długości pręta Przypadek obciążeniowy : Wiatr Prz./Tył Cpe + Rama 4 pręt : 1 P : 1,53 kn/m na całej długości pręta pręt : 3 P : 1,86 kn/m na całej długości pręta pręt : 4 P : 1,86 kn/m na całej długości pręta pręt : 2 P : -1,53 kn/m na całej długości pręta Przypadek obciążeniowy : Wiatr Tył/Prz. Cpe - Rama 4 pręt : 1 P : 0,97 kn/m na całej długości pręta pręt : 3 P : 0,91 kn/m na całej długości pręta pręt : 4 P : 0,91 kn/m na całej długości pręta pręt : 2 P : -0,97 kn/m na całej długości pręta - 17 -
Przypadek obciążeniowy : Wiatr Tył/Prz. Cpe + Rama 4 pręt : 1 P : 0,97 kn/m na całej długości pręta pręt : 3 P : 0,91 kn/m na całej długości pręta pręt : 4 P : 0,91 kn/m na całej długości pręta pręt : 2 P : -0,97 kn/m na całej długości pręta OBCIĄŻENIE ŚNIEGIEM Przypadek obciążeniowy : Śnieg przyp. I pręt : 3 P : -5,76 kn/m na całej długości pręt : 4 P : -5,76 kn/m na całej długości Przypadek obciążeniowy : Śnieg przyp. II l/p pręt : 3 P : -2,88 kn/m na całej długości pręt : 4 P : -5,76 kn/m na całej długości Przypadek obciążeniowy : Śnieg przyp. II p/l pręt : 3 P : -5,76 kn/m na całej długości pręt : 4 P : -2,88 kn/m na całej długości Przypadki: 1do4 7 11do13 Przypadek Typ obciążenia Lista Wartość obciążenia 1 ciężar własny 1do9 PZ Minus Wsp=1,00 2 obciąż. jednorodne 34 PZ=-3,17(kN/m) 3 obciąż. jednorodne 1 PZ=-1,45(kN/m) lokalny względne 3 obciążenie trapezowe (2p) 3 PZ2=2,38(kN/m) PZ1=2,38(kN/m) X2=1,00 X1=0,78 lokalny nierzutowane względne 3 obciążenie trapezowe (2p) 3 PZ2=1,39(kN/m) PZ1=1,39(kN/m) X2=0,78 X1=0,0 lokalny nierzutowane względne 3 obciążenie trapezowe (2p) 4 PZ2=1,39(kN/m) PZ1=1,39(kN/m) X2=0,10 X1=0,0 lokalny nierzutowane względne 3 obciążenie trapezowe (2p) 4 PZ2=-0,40(kN/m) PZ1=-0,40(kN/m) X2=1,00 X1=0,10 lokalny nierzutowane względne 4 obciąż. jednorodne 1 PZ=-1,45(kN/m) lokalny względne 4 obciążenie trapezowe (2p) 3 PZ2=2,38(kN/m) PZ1=2,38(kN/m) X2=1,00 X1=0,78 lokalny nierzutowane względne 4 obciążenie trapezowe (2p) 3 PZ2=1,39(kN/m) PZ1=1,39(kN/m) X2=0,78 X1=0,0 lokalny nierzutowane względne 4 obciążenie trapezowe (2p) 4 PZ2=1,39(kN/m) PZ1=1,39(kN/m) X2=0,10 X1=0,0 lokalny nierzutowane względne 4 obciążenie trapezowe (2p) 4 PZ2=0,40(kN/m) PZ1=0,40(kN/m) X2=1,00 X1=0,10 lokalny nierzutowane względne 7 obciąż. jednorodne 1 PZ=1,53(kN/m) lokalny względne 7 obciąż. jednorodne 3 PZ=1,86(kN/m) lokalny względne 7 obciąż. jednorodne 4 PZ=1,86(kN/m) lokalny względne 11 obciąż. jednorodne 3 PZ=-5,76(kN/m) rzutowane względne 11 obciąż. jednorodne 4 PZ=-5,76(kN/m) rzutowane względne 12 obciąż. jednorodne 3 PZ=-2,88(kN/m) rzutowane względne 12 obciąż. jednorodne 4 PZ=-5,76(kN/m) rzutowane względne 13 obciąż. jednorodne 3 PZ=-5,76(kN/m) rzutowane względne 13 obciąż. jednorodne 4 PZ=-2,88(kN/m) rzutowane względne - 18 -
Kombinacje przypadków - Przypadki: 14do210 Wartości 1 Przypadki: 14do210 Filtrowanie Kombinacja Lista pełna Wybór 14do210 14do210 Ilość całkowita 197 Ilość wybrana 197 Przypadki: 14do210 Kombinacja Nazwa Typ analizy Natura przypadku Definicja 14 SGN/1=1*1.35 + 2*1.35 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.35 15 SGN/2=1*1.35 + 2*1.35 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.35+11*0.75 16 SGN/3=1*1.35 + 2*1.35 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.35+12*0.75 17 SGN/4=1*1.35 + 2*1.35 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.35+13*0.75 18 SGN/5=1*1.35 + 2*1.35 + 3*0.90 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.35+3*0.90 19 SGN/6=1*1.35 + 2*1.35 + 3*0.90 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.35+3*0.90+11*0.75 20 SGN/7=1*1.35 + 2*1.35 + 3*0.90 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.35+3*0.90+12*0.75 21 SGN/8=1*1.35 + 2*1.35 + 3*0.90 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.35+3*0.90+13*0.75 22 SGN/9=1*1.35 + 2*1.35 + 4*0.90 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.35+4*0.90 23 SGN/10=1*1.35 + 2*1.35 + 4*0.90 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.35+4*0.90+11*0.75 24 SGN/11=1*1.35 + 2*1.35 + 4*0.90 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.35+4*0.90+12*0.75 25 SGN/12=1*1.35 + 2*1.35 + 4*0.90 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.35+4*0.90+13*0.75 26 SGN/13=1*1.35 + 2*1.35 + 7*0.90 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.35+7*0.90 27 SGN/14=1*1.35 + 2*1.35 + 7*0.90 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.35+7*0.90+11*0.75 28 SGN/15=1*1.35 + 2*1.35 + 7*0.90 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.35+7*0.90+12*0.75 29 SGN/16=1*1.35 + 2*1.35 + 7*0.90 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.35+7*0.90+13*0.75 30 SGN/17=1*1.35 + 2*1.00 Kombinacja NL stałe 1*1.35+2*1.00 31 SGN/18=1*1.35 + 2*1.00 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.35+2*1.00+11*0.75 32 SGN/19=1*1.35 + 2*1.00 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.35+2*1.00+12*0.75 33 SGN/20=1*1.35 + 2*1.00 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.35+2*1.00+13*0.75 34 SGN/21=1*1.35 + 2*1.00 + 3*0.90 Kombinacja NL stałe 1*1.35+2*1.00+3*0.90 35 SGN/22=1*1.35 + 2*1.00 + 3*0.90 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.35+2*1.00+3*0.90+11*0.75 36 SGN/23=1*1.35 + 2*1.00 + 3*0.90 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.35+2*1.00+3*0.90+12*0.75 37 SGN/24=1*1.35 + 2*1.00 + 3*0.90 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.35+2*1.00+3*0.90+13*0.75 38 SGN/25=1*1.35 + 2*1.00 + 4*0.90 Kombinacja NL stałe 1*1.35+2*1.00+4*0.90 39 SGN/26=1*1.35 + 2*1.00 + 4*0.90 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.35+2*1.00+4*0.90+11*0.75 40 SGN/27=1*1.35 + 2*1.00 + 4*0.90 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.35+2*1.00+4*0.90+12*0.75 41 SGN/28=1*1.35 + 2*1.00 + 4*0.90 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.35+2*1.00+4*0.90+13*0.75 42 SGN/29=1*1.35 + 2*1.00 + 7*0.90 Kombinacja NL stałe 1*1.35+2*1.00+7*0.90 43 SGN/30=1*1.35 + 2*1.00 + 7*0.90 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.35+2*1.00+7*0.90+11*0.75 44 SGN/31=1*1.35 + 2*1.00 + 7*0.90 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.35+2*1.00+7*0.90+12*0.75 45 SGN/32=1*1.35 + 2*1.00 + 7*0.90 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.35+2*1.00+7*0.90+13*0.75 46 SGN/33=1*1.00 + 2*1.35 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.35 47 SGN/34=1*1.00 + 2*1.35 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.35+11*0.75 48 SGN/35=1*1.00 + 2*1.35 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.35+12*0.75 49 SGN/36=1*1.00 + 2*1.35 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.35+13*0.75 50 SGN/37=1*1.00 + 2*1.35 + 3*0.90 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.35+3*0.90 51 SGN/38=1*1.00 + 2*1.35 + 3*0.90 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.35+3*0.90+11*0.75 52 SGN/39=1*1.00 + 2*1.35 + 3*0.90 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.35+3*0.90+12*0.75 53 SGN/40=1*1.00 + 2*1.35 + 3*0.90 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.35+3*0.90+13*0.75 54 SGN/41=1*1.00 + 2*1.35 + 4*0.90 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.35+4*0.90 55 SGN/42=1*1.00 + 2*1.35 + 4*0.90 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.35+4*0.90+11*0.75 56 SGN/43=1*1.00 + 2*1.35 + 4*0.90 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.35+4*0.90+12*0.75 57 SGN/44=1*1.00 + 2*1.35 + 4*0.90 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.35+4*0.90+13*0.75 58 SGN/45=1*1.00 + 2*1.35 + 7*0.90 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.35+7*0.90-19 -
59 SGN/46=1*1.00 + 2*1.35 + 7*0.90 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.35+7*0.90+11*0.75 60 SGN/47=1*1.00 + 2*1.35 + 7*0.90 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.35+7*0.90+12*0.75 61 SGN/48=1*1.00 + 2*1.35 + 7*0.90 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.35+7*0.90+13*0.75 62 SGN/49=1*1.00 + 2*1.00 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00 63 SGN/50=1*1.00 + 2*1.00 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+11*0.75 64 SGN/51=1*1.00 + 2*1.00 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+12*0.75 65 SGN/52=1*1.00 + 2*1.00 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+13*0.75 66 SGN/53=1*1.00 + 2*1.00 + 3*0.90 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+3*0.90 67 SGN/54=1*1.00 + 2*1.00 + 3*0.90 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+3*0.90+11*0.75 68 SGN/55=1*1.00 + 2*1.00 + 3*0.90 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+3*0.90+12*0.75 69 SGN/56=1*1.00 + 2*1.00 + 3*0.90 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+3*0.90+13*0.75 70 SGN/57=1*1.00 + 2*1.00 + 4*0.90 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+4*0.90 71 SGN/58=1*1.00 + 2*1.00 + 4*0.90 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+4*0.90+11*0.75 72 SGN/59=1*1.00 + 2*1.00 + 4*0.90 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+4*0.90+12*0.75 73 SGN/60=1*1.00 + 2*1.00 + 4*0.90 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+4*0.90+13*0.75 74 SGN/61=1*1.00 + 2*1.00 + 7*0.90 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+7*0.90 75 SGN/62=1*1.00 + 2*1.00 + 7*0.90 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+7*0.90+11*0.75 76 SGN/63=1*1.00 + 2*1.00 + 7*0.90 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+7*0.90+12*0.75 77 SGN/64=1*1.00 + 2*1.00 + 7*0.90 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+7*0.90+13*0.75 78 SGN/65=1*1.15 + 2*1.15 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15 79 SGN/66=1*1.15 + 2*1.15 + 3*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+3*1.50 80 SGN/67=1*1.15 + 2*1.15 + 3*1.50 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+3*1.50+11*0.75 81 SGN/68=1*1.15 + 2*1.15 + 3*1.50 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+3*1.50+12*0.75 82 SGN/69=1*1.15 + 2*1.15 + 3*1.50 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+3*1.50+13*0.75 83 SGN/70=1*1.15 + 2*1.15 + 4*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+4*1.50 84 SGN/71=1*1.15 + 2*1.15 + 4*1.50 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+4*1.50+11*0.75 85 SGN/72=1*1.15 + 2*1.15 + 4*1.50 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+4*1.50+12*0.75 86 SGN/73=1*1.15 + 2*1.15 + 4*1.50 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+4*1.50+13*0.75 87 SGN/74=1*1.15 + 2*1.15 + 7*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+7*1.50 88 SGN/75=1*1.15 + 2*1.15 + 7*1.50 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+7*1.50+11*0.75 89 SGN/76=1*1.15 + 2*1.15 + 7*1.50 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+7*1.50+12*0.75 90 SGN/77=1*1.15 + 2*1.15 + 7*1.50 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+7*1.50+13*0.75 91 SGN/78=1*1.15 + 2*1.00 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00 92 SGN/79=1*1.15 + 2*1.00 + 3*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+3*1.50 93 SGN/80=1*1.15 + 2*1.00 + 3*1.50 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+3*1.50+11*0.75 94 SGN/81=1*1.15 + 2*1.00 + 3*1.50 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+3*1.50+12*0.75 95 SGN/82=1*1.15 + 2*1.00 + 3*1.50 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+3*1.50+13*0.75 96 SGN/83=1*1.15 + 2*1.00 + 4*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+4*1.50 97 SGN/84=1*1.15 + 2*1.00 + 4*1.50 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+4*1.50+11*0.75 98 SGN/85=1*1.15 + 2*1.00 + 4*1.50 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+4*1.50+12*0.75 99 SGN/86=1*1.15 + 2*1.00 + 4*1.50 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+4*1.50+13*0.75 100 SGN/87=1*1.15 + 2*1.00 + 7*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+7*1.50 101 SGN/88=1*1.15 + 2*1.00 + 7*1.50 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+7*1.50+11*0.75 102 SGN/89=1*1.15 + 2*1.00 + 7*1.50 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+7*1.50+12*0.75 103 SGN/90=1*1.15 + 2*1.00 + 7*1.50 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+7*1.50+13*0.75 104 SGN/91=1*1.00 + 2*1.15 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15 105 SGN/92=1*1.00 + 2*1.15 + 3*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+3*1.50 106 SGN/93=1*1.00 + 2*1.15 + 3*1.50 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+3*1.50+11*0.75 107 SGN/94=1*1.00 + 2*1.15 + 3*1.50 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+3*1.50+12*0.75 108 SGN/95=1*1.00 + 2*1.15 + 3*1.50 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+3*1.50+13*0.75 109 SGN/96=1*1.00 + 2*1.15 + 4*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+4*1.50 110 SGN/97=1*1.00 + 2*1.15 + 4*1.50 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+4*1.50+11*0.75 111 SGN/98=1*1.00 + 2*1.15 + 4*1.50 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+4*1.50+12*0.75 112 SGN/99=1*1.00 + 2*1.15 + 4*1.50 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+4*1.50+13*0.75 113 SGN/100=1*1.00 + 2*1.15 + 7*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+7*1.50 114 SGN/101=1*1.00 + 2*1.15 + 7*1.50 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+7*1.50+11*0.75 115 SGN/102=1*1.00 + 2*1.15 + 7*1.50 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+7*1.50+12*0.75 116 SGN/103=1*1.00 + 2*1.15 + 7*1.50 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+7*1.50+13*0.75 117 SGN/104=1*1.00 + 2*1.00 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00 118 SGN/105=1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+3*1.50 119 SGN/106=1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.50 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+3*1.50+11*0.75 120 SGN/107=1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.50 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+3*1.50+12*0.75 121 SGN/108=1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.50 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+3*1.50+13*0.75 122 SGN/109=1*1.00 + 2*1.00 + 4*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+4*1.50 123 SGN/110=1*1.00 + 2*1.00 + 4*1.50 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+4*1.50+11*0.75 124 SGN/111=1*1.00 + 2*1.00 + 4*1.50 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+4*1.50+12*0.75-20 -
125 SGN/112=1*1.00 + 2*1.00 + 4*1.50 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+4*1.50+13*0.75 126 SGN/113=1*1.00 + 2*1.00 + 7*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+7*1.50 127 SGN/114=1*1.00 + 2*1.00 + 7*1.50 + 11*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+7*1.50+11*0.75 128 SGN/115=1*1.00 + 2*1.00 + 7*1.50 + 12*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+7*1.50+12*0.75 129 SGN/116=1*1.00 + 2*1.00 + 7*1.50 + 13*0.75 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+7*1.50+13*0.75 130 SGN/117=1*1.15 + 2*1.15 + 11*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+11*1.50 131 SGN/118=1*1.15 + 2*1.15 + 12*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+12*1.50 132 SGN/119=1*1.15 + 2*1.15 + 13*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+13*1.50 133 SGN/120=1*1.15 + 2*1.15 + 3*0.90 + 11*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+3*0.90+11*1.50 134 SGN/121=1*1.15 + 2*1.15 + 3*0.90 + 12*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+3*0.90+12*1.50 135 SGN/122=1*1.15 + 2*1.15 + 3*0.90 + 13*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+3*0.90+13*1.50 136 SGN/123=1*1.15 + 2*1.15 + 4*0.90 + 11*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+4*0.90+11*1.50 137 SGN/124=1*1.15 + 2*1.15 + 4*0.90 + 12*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+4*0.90+12*1.50 138 SGN/125=1*1.15 + 2*1.15 + 4*0.90 + 13*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+4*0.90+13*1.50 139 SGN/126=1*1.15 + 2*1.15 + 7*0.90 + 11*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+7*0.90+11*1.50 140 SGN/127=1*1.15 + 2*1.15 + 7*0.90 + 12*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+7*0.90+12*1.50 141 SGN/128=1*1.15 + 2*1.15 + 7*0.90 + 13*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.15+7*0.90+13*1.50 142 SGN/129=1*1.15 + 2*1.00 + 11*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+11*1.50 143 SGN/130=1*1.15 + 2*1.00 + 12*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+12*1.50 144 SGN/131=1*1.15 + 2*1.00 + 13*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+13*1.50 145 SGN/132=1*1.15 + 2*1.00 + 3*0.90 + 11*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+3*0.90+11*1.50 146 SGN/133=1*1.15 + 2*1.00 + 3*0.90 + 12*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+3*0.90+12*1.50 147 SGN/134=1*1.15 + 2*1.00 + 3*0.90 + 13*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+3*0.90+13*1.50 148 SGN/135=1*1.15 + 2*1.00 + 4*0.90 + 11*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+4*0.90+11*1.50 149 SGN/136=1*1.15 + 2*1.00 + 4*0.90 + 12*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+4*0.90+12*1.50 150 SGN/137=1*1.15 + 2*1.00 + 4*0.90 + 13*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+4*0.90+13*1.50 151 SGN/138=1*1.15 + 2*1.00 + 7*0.90 + 11*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+7*0.90+11*1.50 152 SGN/139=1*1.15 + 2*1.00 + 7*0.90 + 12*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+7*0.90+12*1.50 153 SGN/140=1*1.15 + 2*1.00 + 7*0.90 + 13*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.15+2*1.00+7*0.90+13*1.50 154 SGN/141=1*1.00 + 2*1.15 + 11*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+11*1.50 155 SGN/142=1*1.00 + 2*1.15 + 12*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+12*1.50 156 SGN/143=1*1.00 + 2*1.15 + 13*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+13*1.50 157 SGN/144=1*1.00 + 2*1.15 + 3*0.90 + 11*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+3*0.90+11*1.50 158 SGN/145=1*1.00 + 2*1.15 + 3*0.90 + 12*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+3*0.90+12*1.50 159 SGN/146=1*1.00 + 2*1.15 + 3*0.90 + 13*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+3*0.90+13*1.50 160 SGN/147=1*1.00 + 2*1.15 + 4*0.90 + 11*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+4*0.90+11*1.50 161 SGN/148=1*1.00 + 2*1.15 + 4*0.90 + 12*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+4*0.90+12*1.50 162 SGN/149=1*1.00 + 2*1.15 + 4*0.90 + 13*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+4*0.90+13*1.50 163 SGN/150=1*1.00 + 2*1.15 + 7*0.90 + 11*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+7*0.90+11*1.50 164 SGN/151=1*1.00 + 2*1.15 + 7*0.90 + 12*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+7*0.90+12*1.50 165 SGN/152=1*1.00 + 2*1.15 + 7*0.90 + 13*1.50 Kombinacja NL stałe 1*1.00+2*1.15+7*0.90+13*1.50 166 SGN/153=1*1.00 + 2*1.00 + 11*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+11*1.50 167 SGN/154=1*1.00 + 2*1.00 + 12*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+12*1.50 168 SGN/155=1*1.00 + 2*1.00 + 13*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+13*1.50 169 SGN/156=1*1.00 + 2*1.00 + 3*0.90 + 11*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+3*0.90+11*1.50 170 SGN/157=1*1.00 + 2*1.00 + 3*0.90 + 12*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+3*0.90+12*1.50 171 SGN/158=1*1.00 + 2*1.00 + 3*0.90 + 13*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+3*0.90+13*1.50 172 SGN/159=1*1.00 + 2*1.00 + 4*0.90 + 11*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+4*0.90+11*1.50 173 SGN/160=1*1.00 + 2*1.00 + 4*0.90 + 12*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+4*0.90+12*1.50 174 SGN/161=1*1.00 + 2*1.00 + 4*0.90 + 13*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+4*0.90+13*1.50 175 SGN/162=1*1.00 + 2*1.00 + 7*0.90 + 11*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+7*0.90+11*1.50 176 SGN/163=1*1.00 + 2*1.00 + 7*0.90 + 12*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+7*0.90+12*1.50 177 SGN/164=1*1.00 + 2*1.00 + 7*0.90 + 13*1.50 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+7*0.90+13*1.50 178 SGU:CHR/1=1*1.00 + 2*1.00 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00 179 SGU:CHR/2=1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.00 Kombinacja NL stałe (1+2+3)*1.00 180 SGU:CHR/3=1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.00 + 11*0.50 Kombinacja NL stałe (1+2+3)*1.00+11*0.50 181 SGU:CHR/4=1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.00 + 12*0.50 Kombinacja NL stałe (1+2+3)*1.00+12*0.50 182 SGU:CHR/5=1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.00 + 13*0.50 Kombinacja NL stałe (1+2+3)*1.00+13*0.50 183 SGU:CHR/6=1*1.00 + 2*1.00 + 4*1.00 Kombinacja NL stałe (1+2+4)*1.00 184 SGU:CHR/7=1*1.00 + 2*1.00 + 4*1.00 + 11*0.50 Kombinacja NL stałe (1+2+4)*1.00+11*0.50 185 SGU:CHR/8=1*1.00 + 2*1.00 + 4*1.00 + 12*0.50 Kombinacja NL stałe (1+2+4)*1.00+12*0.50 186 SGU:CHR/9=1*1.00 + 2*1.00 + 4*1.00 + 13*0.50 Kombinacja NL stałe (1+2+4)*1.00+13*0.50 187 SGU:CHR/10=1*1.00 + 2*1.00 + 7*1.00 Kombinacja NL stałe (1+2+7)*1.00 188 SGU:CHR/11=1*1.00 + 2*1.00 + 7*1.00 + 11*0.50 Kombinacja NL stałe (1+2+7)*1.00+11*0.50 189 SGU:CHR/12=1*1.00 + 2*1.00 + 7*1.00 + 12*0.50 Kombinacja NL stałe (1+2+7)*1.00+12*0.50 190 SGU:CHR/13=1*1.00 + 2*1.00 + 7*1.00 + 13*0.50 Kombinacja NL stałe (1+2+7)*1.00+13*0.50-21 -
191 SGU:CHR/14=1*1.00 + 2*1.00 + 11*1.00 Kombinacja NL stałe (1+2+11)*1.00 192 SGU:CHR/15=1*1.00 + 2*1.00 + 12*1.00 Kombinacja NL stałe (1+2+12)*1.00 193 SGU:CHR/16=1*1.00 + 2*1.00 + 13*1.00 Kombinacja NL stałe (1+2+13)*1.00 194 SGU:CHR/17=1*1.00 + 2*1.00 + 3*0.60 + 11*1.00 Kombinacja NL stałe (1+2+11)*1.00+3*0.60 195 SGU:CHR/18=1*1.00 + 2*1.00 + 3*0.60 + 12*1.00 Kombinacja NL stałe (1+2+12)*1.00+3*0.60 196 SGU:CHR/19=1*1.00 + 2*1.00 + 3*0.60 + 13*1.00 Kombinacja NL stałe (1+2+13)*1.00+3*0.60 197 SGU:CHR/20=1*1.00 + 2*1.00 + 4*0.60 + 11*1.00 Kombinacja NL stałe (1+2+11)*1.00+4*0.60 198 SGU:CHR/21=1*1.00 + 2*1.00 + 4*0.60 + 12*1.00 Kombinacja NL stałe (1+2+12)*1.00+4*0.60 199 SGU:CHR/22=1*1.00 + 2*1.00 + 4*0.60 + 13*1.00 Kombinacja NL stałe (1+2+13)*1.00+4*0.60 200 SGU:CHR/23=1*1.00 + 2*1.00 + 7*0.60 + 11*1.00 Kombinacja NL stałe (1+2+11)*1.00+7*0.60 201 SGU:CHR/24=1*1.00 + 2*1.00 + 7*0.60 + 12*1.00 Kombinacja NL stałe (1+2+12)*1.00+7*0.60 202 SGU:CHR/25=1*1.00 + 2*1.00 + 7*0.60 + 13*1.00 Kombinacja NL stałe (1+2+13)*1.00+7*0.60 203 SGU:FRE/26=1*1.00 + 2*1.00 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00 204 SGU:FRE/27=1*1.00 + 2*1.00 + 3*0.20 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+3*0.20 205 SGU:FRE/28=1*1.00 + 2*1.00 + 4*0.20 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+4*0.20 206 SGU:FRE/29=1*1.00 + 2*1.00 + 7*0.20 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+7*0.20 207 SGU:FRE/30=1*1.00 + 2*1.00 + 11*0.20 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+11*0.20 208 SGU:FRE/31=1*1.00 + 2*1.00 + 12*0.20 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+12*0.20 209 SGU:FRE/32=1*1.00 + 2*1.00 + 13*0.20 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00+13*0.20 210 SGU:QPR/33=1*1.00 + 2*1.00 Kombinacja NL stałe (1+2)*1.00 Weryfikacja nośności - tabela: Pręt Profil Materiał Lay Laz Wytęż. Przypadek 1 2 C 200 Steel 81.28 47.55 0.35 88 SGN/75=1*1.15 + 2*1.15 + 7*1.50 + 11*0.75 2 2 C 200 Steel 81.28 47.55 0.22 7 Wiatr Prz./Tył Cpe - Rama 4 3 2 C 120 Steel 103.91 20.61 1.03 134 SGN/121=1*1.15 + 2*1.15 + 3*0.90 + 12*1.50 4 2 C 120 Steel 103.91 20.61 1.02 134 SGN/121=1*1.15 + 2*1.15 + 3*0.90 + 12*1.50 5 80x6 Steel 2771.28 207.85 1.33 130 SGN/117=1*1.15 + 2*1.15 + 11*1.50 6 IN 80 Steel 42.42 149.20 1.25 134 SGN/121=1*1.15 + 2*1.15 + 3*0.90 + 12*1.50 7 IN 80 Steel 42.42 149.20 1.17 134 SGN/121=1*1.15 + 2*1.15 + 3*0.90 + 12*1.50 8 80x6 Steel 2181.93 163.65 1.39 130 SGN/117=1*1.15 + 2*1.15 + 11*1.50 9 80x6 Steel 2181.93 163.65 1.39 130 SGN/117=1*1.15 + 2*1.15 + 11*1.50 OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-EN 1993-1:2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 1 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 88 SGN/75=1*1.15 + 2*1.15 + 7*1.50 + 11*0.75 (1+2)*1.15+7*1.50+11*0.75 MATERIAŁ: Steel ( S235 ) fy = 235.00 MPa - 22 -
PARAMETRY PRZEKROJU: 2 C 200 h=20.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=30.0 cm Ay=34.50 cm2 Az=34.00 cm2 Ax=64.40 cm2 tw=0.9 cm Iy=3820.00 cm4 Iz=11162.86 cm4 Ix=23.80 cm4 tf=1.1 cm Wply=468.07 cm3 Wplz=836.56 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = 36.78 kn Mz,Ed = -28.73 kn*m Vy,Ed = -11.76 kn Nc,Rd = 1513.40 kn Mz,Ed,max = -28.73 kn*m Vy,c,Rd = 468.09 kn Nb,Rd = 940.09 kn Nch.Ed = 129.13 kn Mz,c,Rd = 196.59 kn*m MN,z,Rd = 196.47 kn*m My,ch2,Ed = 0.00 kn*m Mz,ch2,Ed = 3.71 kn*m Nch,b,Rd = 639.30 kn KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: Ly = 6.26 m Lam_y = 0.87 Lz = 6.26 m Lam_z = 0.51 Lcr,y = 6.26 m Xy = 0.62 Lcr,z = 6.26 m Xz = 0.84 Lamy = 81.28 kyz = 0.55 Lamz = 47.55 kzz = 0.91 kzy2 = 0.36 kzz2 = 0.65 Parametry pojedynczej gałęzi słupa: a=1.00 m i1=2.1 cm Lambda ch=46.64 Sv_xy=6134.95 kn Ncr_xy=5903.99 kn MEd xy=29.55 kn*m VEd xy=14.83 kn FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nc,Rd = 0.02 < 1.00 (6.2.4.(1)) Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.15 < 1.00 (6.2.5.(1)) Mz,Ed/MN,z,Rd = 0.15 < 1.00 (6.2.9.1.(2)) Vy,Ed/Vy,c,Rd = 0.03 < 1.00 (6.2.6.(1)) Kontrola stateczności globalnej pręta: Lambda,y = 81.28 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 47.55 < Lambda,max = 210.00 STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyz*mz,ed,max/(mz,rk/gm1) = 0.12 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzz*mz,ed,max/(mz,rk/gm1) = 0.16 < 1.00 (6.3.3.(4)) Nch,Ed/Nch,b,Rd = 0.20 < 1.00 (6.3.2.1.(1)) Nch,Ed/Nch,y,b,Rd + kyy2*my,ch2,ed/my,ch,rd + kyz2*mz,ch2,ed/mz,ch,rd = 0.26 < 1.00 (6.3.3.(4)) Nch,Ed/Nch,z,b,Rd + kzy2*my,ch2,ed/my,ch,rd + kzz2*mz,ch2,ed/mz,ch,rd = 0.35 < 1.00 (6.3.3.(4)) Profil poprawny!!! OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-EN 1993-1:2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 2 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00-23 -
m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 7 Wiatr Prz./Tył Cpe - Rama 4 MATERIAŁ: Steel ( S235 ) fy = 235.00 MPa PARAMETRY PRZEKROJU: 2 C 200 h=20.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=30.0 cm Ay=34.50 cm2 Az=34.00 cm2 Ax=64.40 cm2 tw=0.9 cm Iy=3820.00 cm4 Iz=11162.86 cm4 Ix=23.80 cm4 tf=1.1 cm Wply=468.07 cm3 Wplz=836.56 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = -11.15 kn Mz,Ed = -43.44 kn*m Vy,Ed = -6.94 kn Nt,Rd = 1513.40 kn Mz,pl,Rd = 196.59 kn*m Vy,c,Rd = 468.09 kn Mz,c,Rd = 196.59 kn*m MN,z,Rd = 196.58 kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nt,Rd = 0.01 < 1.00 (6.2.3.(1)) Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.22 < 1.00 (6.2.5.(1)) Mz,Ed/MN,z,Rd = 0.22 < 1.00 (6.2.9.1.(2)) Vy,Ed/Vy,c,Rd = 0.01 < 1.00 (6.2.6.(1)) Profil poprawny!!! OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-EN 1993-1:2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 3 PUNKT: 3 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.40 L = 2.40 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 134 SGN/121=1*1.15 + 2*1.15 + 3*0.90 + 12*1.50 (1+2)*1.15+3*0.90+12*1.50 MATERIAŁ: Steel ( S235 ) fy = 235.00 MPa - 24 -
PARAMETRY PRZEKROJU: 2 C 120 h=12.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=19.0 cm Ay=19.80 cm2 Az=16.80 cm2 Ax=34.00 cm2 tw=0.7 cm Iy=728.00 cm4 Iz=1152.64 cm4 Ix=8.30 cm4 tf=0.9 cm Wply=149.71 cm3 Wplz=190.40 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = 119.78 kn My,Ed = -22.44 kn*m Nc,Rd = 799.00 kn My,Ed,max = -22.44 kn*m Nb,Rd = 384.19 kn My,c,Rd = 35.18 kn*m Vz,Ed = -18.39 kn Nch.Ed = 62.42 kn My,ch1,Ed = 11.22 kn*m Mz,ch1,Ed = 0.00 kn*m Vz,c,Rd = 227.94 kn My,ch2,Ed = 11.22 kn*m Mz,ch2,Ed = 0.12 kn*m Nch,b,Rd = 358.31 kn My,ch,Rd = 17.59 kn*m Mz,ch,Rd = 6.43 kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: Ly = 4.81 m Lam_y = 1.11 Lz = 1.20 m Lam_z = 0.22 Lcr,y = 4.81 m Xy = 0.48 Lcr,z = 1.20 m Xz = 0.99 Lamy = 103.91 kyy = 1.12 Lamz = 20.61 kzy = 0.00 kyy1 = 0.99 kyy2 = 0.59 kyz1 = 0.62 kyz2 = 0.37 Parametry pojedynczej gałęzi słupa: a=0.60 m i1=1.6 cm Lambda ch=37.64 Sv_xy=4892.21 kn Ncr_xy=16122.16 kn MEd xy=0.30 kn*m VEd xy=0.78 kn FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nc,Rd = 0.15 < 1.00 (6.2.4.(1)) My,Ed/My,c,Rd = 0.64 < 1.00 (6.2.5.(1)) My,Ed/MN,y,Rd = 0.65 < 1.00 (6.2.9.1.(2)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.08 < 1.00 (6.2.6.(1)) Kontrola stateczności globalnej pręta: Lambda,y = 103.91 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 20.61 < Lambda,max = 210.00 STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) = 1.03 > 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) = 0.15 < 1.00 (6.3.3.(4)) Nch,Ed/Nch,b,Rd = 0.17 < 1.00 (6.3.2.1.(1)) Nch,Ed/Nch,y,b,Rd + kyy1*my,ch1,ed/my,ch,rd + kyz1*mz,ch1,ed/mz,ch,rd = 0.79 < 1.00 (6.3.3.(4)) Nch,Ed/Nch,z,b,Rd + kzy1*my,ch1,ed/my,ch,rd + kzz1*mz,ch1,ed/mz,ch,rd = 0.17 < 1.00 (6.3.3.(4)) Nch,Ed/Nch,y,b,Rd + kyy2*my,ch2,ed/my,ch,rd + kyz2*mz,ch2,ed/mz,ch,rd = 0.54 < 1.00 (6.3.3.(4)) Nch,Ed/Nch,z,b,Rd + kzy2*my,ch2,ed/my,ch,rd + kzz2*mz,ch2,ed/mz,ch,rd = 0.41 < 1.00 (6.3.3.(4)) Profil niepoprawny!!! OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-EN 1993-1:2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów - 25 -
GRUPA: PRĘT: 4 PUNKT: 2 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.70 L = 4.21 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 134 SGN/121=1*1.15 + 2*1.15 + 3*0.90 + 12*1.50 (1+2)*1.15+3*0.90+12*1.50 MATERIAŁ: Steel ( S235 ) fy = 235.00 MPa PARAMETRY PRZEKROJU: 2 C 120 h=12.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=19.0 cm Ay=19.80 cm2 Az=16.80 cm2 Ax=34.00 cm2 tw=0.7 cm Iy=728.00 cm4 Iz=1152.64 cm4 Ix=8.30 cm4 tf=0.9 cm Wply=149.71 cm3 Wplz=190.40 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = 118.87 kn My,Ed = -22.41 kn*m Nc,Rd = 799.00 kn My,Ed,max = -22.41 kn*m Nb,Rd = 384.19 kn My,c,Rd = 35.18 kn*m Vz,Ed = 0.80 kn Nch.Ed = 61.94 kn My,ch1,Ed = 11.21 kn*m Mz,ch1,Ed = 0.00 kn*m Vz,c,Rd = 227.94 kn My,ch2,Ed = 11.21 kn*m Mz,ch2,Ed = 0.12 kn*m Nch,b,Rd = 358.31 kn My,ch,Rd = 17.59 kn*m Mz,ch,Rd = 6.43 kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: Ly = 4.81 m Lam_y = 1.11 Lz = 1.20 m Lam_z = 0.22 Lcr,y = 4.81 m Xy = 0.48 Lcr,z = 1.20 m Xz = 0.99 Lamy = 103.91 kyy = 1.12 Lamz = 20.61 kzy = 0.00 kyy1 = 0.99 kyy2 = 0.59 kyz1 = 0.62 kyz2 = 0.37 Parametry pojedynczej gałęzi słupa: a=0.60 m i1=1.6 cm Lambda ch=37.64 Sv_xy=4892.21 kn Ncr_xy=16122.16 kn MEd xy=0.29 kn*m VEd xy=0.77 kn FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nc,Rd = 0.15 < 1.00 (6.2.4.(1)) My,Ed/My,c,Rd = 0.64 < 1.00 (6.2.5.(1)) My,Ed/MN,y,Rd = 0.65 < 1.00 (6.2.9.1.(2)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6.(1)) Kontrola stateczności globalnej pręta: Lambda,y = 103.91 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 20.61 < Lambda,max = 210.00 STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) = 1.02 > 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) = 0.15 < 1.00 (6.3.3.(4)) Nch,Ed/Nch,b,Rd = 0.17 < 1.00 (6.3.2.1.(1)) Nch,Ed/Nch,y,b,Rd + kyy1*my,ch1,ed/my,ch,rd + kyz1*mz,ch1,ed/mz,ch,rd = 0.79 < 1.00 (6.3.3.(4)) Nch,Ed/Nch,z,b,Rd + kzy1*my,ch1,ed/my,ch,rd + kzz1*mz,ch1,ed/mz,ch,rd = 0.17 < 1.00 (6.3.3.(4)) - 26 -
Nch,Ed/Nch,y,b,Rd + kyy2*my,ch2,ed/my,ch,rd + kyz2*mz,ch2,ed/mz,ch,rd = 0.54 < 1.00 (6.3.3.(4)) Nch,Ed/Nch,z,b,Rd + kzy2*my,ch2,ed/my,ch,rd + kzz2*mz,ch2,ed/mz,ch,rd = 0.41 < 1.00 (6.3.3.(4)) Profil niepoprawny!!! OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-EN 1993-1:2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 5 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 130 SGN/117=1*1.15 + 2*1.15 + 11*1.50 (1+2)*1.15+11*1.50 MATERIAŁ: Steel ( S235 ) fy = 235.00 MPa PARAMETRY PRZEKROJU: 80x6 h=0.6 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=8.0 cm Ay=4.80 cm2 Az=4.80 cm2 Ax=4.80 cm2 tw=0.3 cm Iy=0.14 cm4 Iz=25.60 cm4 Ix=0.55 cm4 tf=0.3 cm Wply=0.72 cm3 Wplz=9.60 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = -149.82 kn Nt,Rd = 112.80 kn KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nt,Rd = 1.33 > 1.00 (6.2.3.(1)) Profil niepoprawny!!! OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-EN 1993-1:2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 6 PUNKT: 2 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.50 L = 0.68 m - 27 -
OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 134 SGN/121=1*1.15 + 2*1.15 + 3*0.90 + 12*1.50 (1+2)*1.15+3*0.90+12*1.50 MATERIAŁ: Steel ( S235 ) fy = 235.00 MPa PARAMETRY PRZEKROJU: IN 80 h=8.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=4.2 cm Ay=5.21 cm2 Az=3.30 cm2 Ax=7.57 cm2 tw=0.4 cm Iy=77.80 cm4 Iz=6.29 cm4 Ix=0.93 cm4 tf=0.6 cm Wply=23.33 cm3 Wplz=5.50 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = 37.20 kn Mz,Ed = 0.21 kn*m Vy,Ed = -0.31 kn Nc,Rd = 177.90 kn Nb,Rd = 55.42 kn Mz,Ed,max = 0.43 kn*m Vy,c,Rd = 70.75 kn Mz,c,Rd = 1.29 kn*m MN,z,Rd = 1.29 kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: Ly = 1.36 m Lam_y = 0.45 Lz = 1.36 m Lam_z = 1.59 Lcr,y = 1.36 m Xy = 0.94 Lcr,z = 1.36 m Xz = 0.31 Lamy = 42.42 kyz = 1.05 Lamz = 149.20 kzz = 1.75 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nc,Rd = 0.21 < 1.00 (6.2.4.(1)) Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.17 < 1.00 (6.2.5.(1)) Vy,Ed/Vy,c,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6.(1)) Kontrola stateczności globalnej pręta: Lambda,y = 42.42 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 149.20 < Lambda,max = 210.00 STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyz*mz,ed,max/(mz,rk/gm1) = 0.57 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzz*mz,ed,max/(mz,rk/gm1) = 1.25 > 1.00 (6.3.3.(4)) Profil niepoprawny!!! OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-EN 1993-1:2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 7 PUNKT: 2 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.50 L = 0.68 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 134 SGN/121=1*1.15 + 2*1.15 + 3*0.90 + 12*1.50 (1+2)*1.15+3*0.90+12*1.50-28 -
MATERIAŁ: Steel ( S235 ) fy = 235.00 MPa PARAMETRY PRZEKROJU: IN 80 h=8.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=4.2 cm Ay=5.21 cm2 Az=3.30 cm2 Ax=7.57 cm2 tw=0.4 cm Iy=77.80 cm4 Iz=6.29 cm4 Ix=0.93 cm4 tf=0.6 cm Wply=23.33 cm3 Wplz=5.50 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = 37.02 kn Mz,Ed = 0.19 kn*m Vy,Ed = -0.27 kn Nc,Rd = 177.90 kn Nb,Rd = 55.42 kn Mz,Ed,max = 0.37 kn*m Vy,c,Rd = 70.75 kn Mz,c,Rd = 1.29 kn*m MN,z,Rd = 1.29 kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: Ly = 1.36 m Lam_y = 0.45 Lz = 1.36 m Lam_z = 1.59 Lcr,y = 1.36 m Xy = 0.94 Lcr,z = 1.36 m Xz = 0.31 Lamy = 42.42 kyz = 1.04 Lamz = 149.20 kzz = 1.74 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nc,Rd = 0.21 < 1.00 (6.2.4.(1)) Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.14 < 1.00 (6.2.5.(1)) Vy,Ed/Vy,c,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6.(1)) Kontrola stateczności globalnej pręta: Lambda,y = 42.42 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 149.20 < Lambda,max = 210.00 STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyz*mz,ed,max/(mz,rk/gm1) = 0.52 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzz*mz,ed,max/(mz,rk/gm1) = 1.17 > 1.00 (6.3.3.(4)) Profil niepoprawny!!! OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-EN 1993-1:2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 8 PUNKT: 3 WSPÓŁRZĘDNA: x = 1.00 L = 3.78 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 130 SGN/117=1*1.15 + 2*1.15 + 11*1.50 (1+2)*1.15+11*1.50 MATERIAŁ: Steel ( S235 ) fy = 235.00 MPa - 29 -
PARAMETRY PRZEKROJU: 80x6 h=0.6 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=8.0 cm Ay=4.80 cm2 Az=4.80 cm2 Ax=4.80 cm2 tw=0.3 cm Iy=0.14 cm4 Iz=25.60 cm4 Ix=0.55 cm4 tf=0.3 cm Wply=0.72 cm3 Wplz=9.60 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = -157.33 kn Nt,Rd = 112.80 kn KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nt,Rd = 1.39 > 1.00 (6.2.3.(1)) Profil niepoprawny!!! OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-EN 1993-1:2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 9 PUNKT: 3 WSPÓŁRZĘDNA: x = 1.00 L = 3.78 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 130 SGN/117=1*1.15 + 2*1.15 + 11*1.50 (1+2)*1.15+11*1.50 MATERIAŁ: Steel ( S235 ) fy = 235.00 MPa PARAMETRY PRZEKROJU: 80x6 h=0.6 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=8.0 cm Ay=4.80 cm2 Az=4.80 cm2 Ax=4.80 cm2 tw=0.3 cm Iy=0.14 cm4 Iz=25.60 cm4 Ix=0.55 cm4 tf=0.3 cm Wply=0.72 cm3 Wplz=9.60 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = -157.33 kn Nt,Rd = 112.80 kn KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: - 30 -
PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nt,Rd = 1.39 > 1.00 (6.2.3.(1)) Profil niepoprawny!!! Przemieszczenia - Przypadki: 1do4 7 11do210 Ekstrema globalne Przypadki: 1do4 7 11do210 UX (cm) UZ (cm) MAX 6,0 30,9 Węzeł 6 5 Przypadek 7 7 MIN -7,3-5,4 Węzeł 7 8 Przypadek 7 134-31 -
6.2. Ocena płyty żelbetowej. - 32 -
Rys. 7. Pomiar grubości żelbetowej płyty. Rys. 8. Pomiar grubości żelbetowej płyty. - 33 -
W trakcie wizji lokalnej w dniu 17.03.2014 przeprowadzono ocenę stanu technicznego oraz pomiar grubości żelbetowej płyty w obrębie hali nr 4. Na potrzeby pomiaru grubości wykonano 6 otworów, które pozwoliły ocenić grubość płyty żelbetowej. Minimalną zmierzona grubość to 24 cm natomiast maksymalnie uzyskano 35 cm. Średnia grubość płyty to 27cm, n = 6, współczynnik zmienności v = 0.22, sn-1 = 6.09cm. Zidentyfikowano zbrojenie płyty żelbetowej w postaci siatki prętów gładkich φ10 w rozstawie co 15 cm. Parametry betonu płyty żelbetowej w hali nr 4, w oparciu o przeprowadzone badanie sklerometryczne młotkiem Schmidta, odpowiadają C16/20. Sprawdzenie nośności płyty posadzki Rys. 9. Rozkład momentów zginających w wycinku płyty posadzki pod obciążeniem równomiernie rozłożonym 20kN/m2 i Skupionym 50 kn. - 34 -
Rys. 10. Rozkład momentów zginających w wycinku płyty posadzki pod obciążeniem równomiernie rozłożonym 20kN/m2 i Skupionym 50 kn. Rys. 11. Rozkład przemieszczeń pionowych w wycinku płyty posadzki pod obciążeniem równomiernie rozłożonym 20kN/m2 i Skupionym 50 kn. - 35 -
Rys. 12. Rozkład stanu zarysowania w wycinku płyty posadzki pod obciążeniem równomiernie rozłożonym 20kN/m2 i Skupionym 50 kn. Sprawdzenie nośności stopy pod planowaną antresolę 1. Założenia: MATERIAŁ: BETON: klasa C16/20 (B20), ciężar objętościowy = 24.0 (kn/m3) STAL: klasa A-III, f yd = 350.00 (MPa) OPCJE: Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B-03264 (2002) gruntowej: PN-81/B-03020 Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B współczynnik m = 0.81 - do obliczeń nośności współczynnik m = 0.72 - do obliczeń poślizgu współczynnik m = 0.72 - do obliczeń obrotu Wymiarowanie fundamentu na: Nośność Osiadanie - S dop = 7.00 (cm) - czas realizacji budynku: tb > 12 miesięcy - współczynnik odprężenia: λ = 1.00 Obrót Poślizg Przebicie / ścinanie Graniczne położenie wypadkowej obciążeń: - długotrwałych w rdzeniu I - całkowitych w rdzeniu II - 36 -