Dokumen Ref: SX04a-EN-EU Srona 1 z 5 Przykład: Parameryczna krzywa poŝaru dla srefy Przykład pokazuje wyznaczenie paramerycznej krzywej poŝaru dla srefy w budynku biurowym, według Załącznika normy PN-EN 1991-1-. Ściany, srop i sufi w ej srefie wykonane są z Ŝelbeu; w ścianie wysępuje szereg oworów. Dokonano odniesienia do opracowania SD006, doyczącego właściwości ermicznych maeriałów ścian i sropów. Dane podsawowe Wymiary srefy szerokość: długość: wysokość: wysokość oworów szerokość oworów a 8,5 m b 10,0 m h 3,15 m h op 1,537 m b op 3,85 m liczba oworów n 4; parz Rys. 1. b 10,0 m a 8,5 m h 3,15 m h op 1,537 m b op 3,85 m Rys.1: Rozparywana srefa poŝarowa Podłoga i sufi wykonane są z Ŝelbeu. gęsość ρ 300 kg m -3 ciepło właściwe c 840 J kg -1 K -1 przewodność cieplna λ 1,57 W m -1 K -1 Ściany wykonane są z beonu lekkiego (gazobeonu). gęsość ρ 500 kg m -3 ciepło właściwe c 840 J kg -1 K -1 przewodność cieplna λ 0, W m -1 K -1 SD006 SD006
Dokumen Ref: SX04a-EN-EU Srona z 5 Gęsość obciąŝenia ogniowego W przypadku budynku biurowego, charakerysyczna gęsość obciąŝenia ogniowego odniesiona na jednoskę powierzchni, biorąc pod uwagę frakyl 80%, podana jes w Tablicy E.4: q f,k 511 MJ m - PN-EN 1991-1- Załącznik E Tablica E.4 Powierzchnia podłogi wynosi: f a b 8,5 10,0 85 m Współczynnik uwzględniający niebezpieczeńswo pojawienia się poŝaru ze względu na powierzchnię srefy odczyano z Tablicy E.1, za pomocą inerpolacji liniowej. ( 15, + 11, ) ( 85 5) / ( 50 5) 1 0 δ q1 11, +, PN-EN 1991-1- Załącznik E Tablica E.1 Współczynnik niebezpieczeńswa poŝaru uwzględniający sposób uŝykowania wynosi δ q 1,00. Współczynnik uwzględniający róŝne czynne środki ochrony przeciw δ n 1,00 Obliczeniowa warość gęsości obciąŝenia ogniowego jes określona zaleŝnością: q f,d q f,k δ q1 δ q δ n 511 1,0 1,00 1,00 613 MJ m Właściwości ermiczne srefy Całkowia powierzchnia elemenów ograniczających wynosi: f ( a + b) 85 + ( 8,5 + 10,0) 3,15 86,55 m + h Całkowia powierzchnia pionowych oworów wynosi: v n h b op op 4 1,537 3,85 3,67 m bsorpcyjność ermiczna w przypadku podłogi i sufiu wynosi: b ρ c λ 300 840 1,57 174 J m - s -0,5 K 1 PN-EN 1991-1- Załącznik
Dokumen Ref: SX04a-EN-EU Srona 3 z 5 bsorpcyjność ermiczna w przypadku ścian wynosi: b ρ c λ 500 840 0, 304 J m - s -0,5 K 1 Obie warości zawierają się w granicach 100 b 00. Całkowia absorpcyjność ermiczna wynosi ( bi i ) b v ( ( 8,5 + 10,0) 3,15 3,67) 304 - -0,5 1 85 7 174 + 134 J m s K 86,55 3,67 Zdolność do wenylacji srefy WskaŜnik oworów wynosi: O v h eq 3,67 1,537 86,55 0,104 m gdzie przecięna waŝona wysokość oworu jes równa h eq 1,537 m. Wskaźnik oworów powinien mieścic się w przedziale 0,0 O 0, [m 0,5 ]. Warunek jes spełniony. 0,5 PN-EN 1991-1- Załącznik (3) Współczynnik funkcji czasu Wspólczynnik Γ jes okreslony wyraŝeniem: Γ O b 0, 04 1160 0104, 134 0, 04 1160 5, 791 Gęsość obciąŝenia ogniowego odniesiona do pola powierzchni Obliczeniowa gęsość obciąŝenia ogniowego odniesiona do pola powierzchni wynosi: q q 613 85 f,d f, d 181,8 MJ m 86,55
Dokumen Ref: SX04a-EN-EU Srona 4 z 5 Ocena zakresu czasu i największej emperaury Oczekiwana jes średnia prędkość rozwoju poŝaru, z lim 0 min 0,333 h. Czas max do uzyskania maksymalnej emperaury jes określony jako: 0, 10 max O 3 lim q,d 3 0, 10 181,8 0,104 max 0,333 max 0,355 hour PoŜar jes konrolowany za pomoca wenylacji, poniewaŝ max jes określone pierwszym członem powyŝszej zaleznosci. Czas do uzyskania maksymalnej emperaury, uwzględniając owory i absorpcyjność ermiczną max jes określony jako: max max Γ 0,355 5,791 a maksymalna emperaura gazu: θ max 0 + 135 105 C,056 hour 0,,056 1,7,056,056 ( 1 0,34 0,04 0,47 19 e e e ) Krzywa w fazie nagrzewania Temperaura gazu w fazie nagrzewania jes określona zaleŝnością: 0, 1,7 θ g, 0 + 135 1 0,34 e 0,04 e 0, 47 e gdzie czas jes wyznaczony jako: Γ 5, 791 Krzywa w fazie chłodzenia 19 W przypadku max > h, emperaura gazu w fazie chłodzenia jes określona zaleŝnością: θ g, θ max 50 105 50 1566 50 ( max x) (,056 1) gdzie współczynnik x 1 przyjmowany jes jak przy poŝarze konrolowanym za pomoca wenylacji.
Dokumen Ref: SX04a-EN-EU Srona 5 z 5 Krzywa wynikowa jes pokazana na Rys.. 1100 1000 900 800 θ [ C] 700 θ g, 600 500 400 300 00 100 0 0 15 30 45 60 75 90 Rys.. Krzywa emperaura-czas gazu 10 [min]
SX04a-PL-EU Prookół jakości TYTUŁ ZSOBU Odniesienie ORYGINŁ DOKUMENTU Imię i nazwisko Insyucja Daa Sworzony przez Z. Sokol CTU Prague 07/06/006 Zawarość echniczna sprawdzona przez: F. Wald CTU Prague 07/06/006 Zawarość redakcyjna sprawdzona przez: Zawarość echniczna zaaprobowana przez: 1. Wielka Bryania G W Owens SCI 31/5/06. Francja Bureau CTICM 31/5/06 3. Szwecja B Uppfeld SBI 31/5/06 4. Niemcy C Müller RWTH 31/5/06 5. Hiszpania J Chica Labein 31/5/06 Zasób zawierdzony przez Koordynaora Technicznego M Haller PRE 31/5/06 Sworzony przez G W Owens SCI 1/9/06 Srona 6
SX04a-PL-EU Informacje ramowe Seria Opis Poziom dosępu Przykład pokazuje wyznaczenie paramerycznej krzywej poŝaru dla srefy w budynku biurowym, według Załącznika normy PN-EN 1991-1-. Ściany, srop i sufi w ej srefie wykonane są z Ŝelbeu; w ścianie wysępuje szereg oworów. Dokonano odniesienia do opracowania SD006, doyczącego właściwości ermicznych maeriałów ścian i sropów. Umiejęności specjalisyczne Idenyfikaor Nazwa pliku C:\Documens and Seings\dci.SCI\Local Seings\Temporary Inerne Files\OLKB5\T4713d-afer-London_May_meeing.doc Forma Microsof Office Word; 1 sron ; 1313 kb; Kaegoria Typ zasobu Przykład obliczeniowy Punk widzenia Tema Obszar sosowania Projekowanie uwagi na bezpieczeńswo poŝarowe Day Daa uworzenia 07/06/006 Daa osaniej modyfikacji 0/06/006 Daa sprawdzenia WaŜny od WaŜny do Język(i) Konak uor Z. Sokol, CTU Prague Sprawdził F. Wald, CTU Prague Zawierdził Redakor Osania modyfikacja Słowa kluczowe Podział na srefy poŝarowe, oddziaływania ermiczne Zobacz eŝ Odniesienie do Eurokodu Przykład(y) obliczeniowy Komenarz Dyskusja Inne EN 1991-1- Sprawozdanie Przydaność krajowa Europa Insrukcje szczególne Srona 7
SX04a-PL-EU Srona 8