Ćwiczenie projektowe z przedmiotu FIZYKA BUDOLI
1. spółczynnik przenikania ciepła U k dla ściany wewnętrznej dzielącej wiatrołap od innych pomieszczeń ogrzewanych Przyjęto: Opór przejmowania ciepła po zewnętrznej i wewnętrznej stronie przegrody R si =0,13 m2 K R se =0,13 m2 K ymagania izolacyjności cieplnej budynku mieszkalnego dla ściany wewnętrznej t i >16 o C U max =1,0 spółczynnik przenikania ciepła : 1 1 U = 0,13+ 0,01 0,4 + 0,12 0,30 + 0,05 0,043 + 0,01 = 0,7 +0,13 1,862 =0,537
Poprawki z uwagi na pustki powietrzne w materiale Δ U g =0,01 ( 0,05 )2 =0,004 0,043 1,862 artość końcowa współczynnika przenikania ciepła przez przegrodę: U k =U +Δ U g =0,537+0,004=0,54 Projektowana przegroda spełnia wymagania ochrony cieplnej budynku.
2. spółczynnik przenikania ciepła U k dla ściany zewnętrznej kondygnacji mieszkalnych z uwzględnieniem zryczałtowanego dodatku na dobrze zaizolowane mostki liniowe, Przyjęto: Opór przejmowania ciepła po zewnętrznej i wewnętrznej stronie przegrody R si =0,13 m2 K R se =0,13 m2 K Zryczałtowany dodatek na mostki liniowe przy bardzo dobrym zaizolowaniu przegrody: Δ U k =0,05 ymagania izolacyjności cieplnej budynku mieszkalnego dla ścian zewnętrznych t i >16 o C U max =0,30 Przyjęto kotwy o średnicy ϕ10mm o rozstawie 0,5/1, dla 1m 2 ściany.
nf = 1 =2 λ =0,20 0,5 1 m K spółczynnik przenikania ciepła : 1 1 U = 0,13+ 0,01 0,4 + 0,25 0,32 + 0,15 = 0,043 +0,13 4,55 =0,22 Poprawki z uwagi na pustki powietrzne w materiale Δ U g =0,01 ( 0,05 )2 =0,006 0,043 4,55 Poprawka ze względu na łączniki mechaniczne przechodzące przez warstwę izolacji Δ A f =3,14 0,005 2 =78,5 10 6 m 2 ( Δ U f =0,8 50 2 78,5 10 6 0,05 0,15 Człon korekcyjny : 0,043 4,55 )2 =0,024 Δ U c =Δ U g +Δ U f =0,006+0,024=0,030 Skorygowany współczynnik przenikania ciepła przez przegrodę: U c =U +Δ U c =0,22+0,030=0,250 artość końcowa współczynnika przenikania ciepła przez przegrodę: U k =U c +Δ U k =0,250+0,05=0,30 Projektowana przegroda spełnia wymagania ochrony cieplnej budynku.
3.spółczynnik przenikania ciepła U k dla stropu nad nieogrzewaną częścią piwnicy, Przyjęto: Opór przejmowania ciepła po zewnętrznej i wewnętrznej stronie przegrody R si =0,17 m2 K R se =0,17 m2 K ymagania izolacyjności cieplnej budynku mieszkalnego dla stropu nad nieogrzewaną częścią piwnicy: t i >16 o C U max =0,45 spółczynnik przenikania ciepła : 1 1 U = 0,17+ 0,01 0,90 + 0,10 2,5 + 0,10 0,043 + 0,04 1,35 + 0,004 = 0,20 +0,17 2,30 =0,43
Poprawki z uwagi na pustki powietrzne w materiale Δ U g =0,01 ( 0,10 0,043 2,3 Człon korekcyjny : Δ U c =Δ U g =0,010 )2 =0,010 Skorygowany współczynnik przenikania ciepła przez przegrodę: U c =U +Δ U c =0,43+0,010=0,44 artość końcowa współczynnika przenikania ciepła przez przegrodę: U k =U c =0,44 Projektowana przegroda spełnia wymagania ochrony cieplnej budynku.
4.spółczynnik przenikania ciepła U k dla stropu pod nieogrzewaną częścią poddasza, Przyjęto: Opór przejmowania ciepła po zewnętrznej i wewnętrznej stronie przegrody R si =0,10 m2 K R se =0,10 m2 K ymagania izolacyjności cieplnej budynku mieszkalnego dla stropu pod nieogrzewaną częścią poddasza: t i >16 o C U max =0,25
spółczynnik przenikania ciepła : 1 1 U = 0,10+ 0,01 0,90 +0,10 2,5 + 0,15 0,043 +0,04 1,35 + 0,02 1,00 + 0,065 = 1,05 +0,10 4,44 =0,225 Poprawki z uwagi na pustki powietrzne w materiale Δ U g =0,01 ( 0,15 0,043 4,44 Człon korekcyjny : )2 =0,006 Δ U c =Δ U g =0,006 Skorygowany współczynnik przenikania ciepła przez przegrodę: U c =U +Δ U c =0,225+0,006=0,231 artość końcowa współczynnika przenikania ciepła przez przegrodę: U k =U c =0,23 Projektowana przegroda spełnia wymagania ochrony cieplnej budynku.
5. spółczynnik przenikania ciepła U k dla dachu nad ogrzewaną częścią poddasza, Przyjęto: Opór przejmowania ciepła po zewnętrznej i wewnętrznej stronie przegrody R si =0,10 m2 K R se =0,10 m2 K ymagania izolacyjności cieplnej budynku mieszkalnego dla dachu nad ogrzewaną częścią poddasza: t i >16 o C U max =0,25 Pola wycinków odniesiono do 1m długości dachu P a = 0,08*1=0,08m 2 P b = (1-0,08)*1=0,92m 2
zględne pola wycinków: f a = 0,08 1 1 =0,08 f b = 0,92 1 1 =0,92 Całkowite opory cieplne wycinków: R Ta =0,10+ 0,16 0,13 + 0,10 0,043 + 0,025 0,25 +0,10=3,86 m2 K R Tb =0,10+ 0,16 0,043 + 0,10 0,043 + 0,025 0,25 +0,10=6,35 m2 K R T ' = 1 R T = 1 0,08 3,86 + 0,92 = 1 0,17 =5,88 m2 K 6,35 Równoważny opór cieplny warstwy niejednorodnej cieplnie: R ' ' T =R si +R 1 + R 2 +...+R n +R se [ m2 K ] R j = d j λ j λ j =λ aj f a +λ bj f b +...+λ qj f q λ 1 ' ' =0,13 0,08+0,043 0,92=0,050 mk λ 2 ' '=0,043 (0,08+0,92)=0,043 mk λ 3 ' ' =0,25 (0,08+0,92)=0,25 mk
R ' ' T =R si +R 1 + R 2 +R 3 +R se [ m2 K ] R ' ' T =0,10+ 0,16 0,050 + 0,10 0,043 + 0,025 0,25 +0,10=5,826 m2 K R T = R' T +R ' ' T 2 [ m2 K ] R T = 5,88+5,826 =5,853 m2 K 2 U = 1 [ R t ] U = 1 5,853 =0,171 U k =U +Δ U =0,171+0,05=0,22 Projektowana przegroda spełnia wymagania ochrony cieplnej budynku.
6. Porównanie z wartością dopuszczalną przyjętego z deklaracji producenta lub ewentualnie z tabel w normach współczynnika przenikania ciepła dla okien w ścianach kondygnacji mieszkalnych, t i >16 o C U max =1,8 U max =1,7 - dla I,II,III strefy klimatycznej - dla Ivi V strefy klimatycznej Okno Drutex- IGLO ENERGY U g =0,6< 1,7 Okna firmy Drutex spełniają wymagania ochrony cieplnej budynku.
7. Porównanie z wartością dopuszczalną przyjętego z deklaracji producenta lub ewentualnie z tabel w normach współczynnika przenikania ciepła dla drzwi zewnętrznych wejściowych, Dla drzwi zewnętrznych wejściowych: U max =2,6 Przyjęto drzwi Hormann- ThermoPro - U g =1,2< 2,6 Drzwi firmy Hormann spełniają wymagania ochrony cieplnej budynku.
8.spółczynnik przenikania ciepła U k dla ściany zewnętrznej ogrzewanego pomieszczenia w piwnicy z dokładną analizą dodatków uwzględniających wpływ mostków liniowych, liczony dla części przegrody stykającej się z powietrzem zewnętrznym,
Przyjęto: Opór przejmowania ciepła po zewnętrznej i wewnętrznej stronie przegrody R si =0,13 m2 K R se =0,04 m2 K ymagania izolacyjności cieplnej budynku mieszkalnego dla ścian zewnętrznych t i >16 o C U max =0,30
spółczynnik przenikania ciepła : 1 1 U = 0,13+ 0,25 1,35 + 0,15 0,035 + 0,01 = 0,7 +0,04 4,655 =0,22 Poprawki z uwagi na pustki powietrzne w materiale Δ U g =0,01 ( 0,15 )2 =0,009 0,035 4,655 Człon korekcyjny : Δ U c =Δ U g =0,009 Skorygowany współczynnik przenikania ciepła przez przegrodę: U c =U +Δ U c =0,22+0,009=0,229 U k A =0,229+ 0,06 1,2+2 0,05 1+0,39 1,2+0,7 3,28 1,7 3,28 1,2 1 =0,229+0,199=0,43
9.spółczynnik przenikania ciepła U k dla podłogi na gruncie w ogrzewanej części piwnicy.
Przyjęto: Opór przejmowania ciepła po zewnętrznej i wewnętrznej stronie przegrody R si =0,17 m2 K R se =0 m2 K ymagania izolacyjności cieplnej budynku mieszkalnego dla podłogi na gruncie w ogrzewanej części piwnicy: t i >16 o C U max =0,45 P=4,5m A = (0,35+2,48) * 4,5= 12,74m 2 =0,35m B, = A 0,5 P = 12,74 0,5 4,5 =5,66m R f = 0,022 0,22 + 0,10 0,043 =2,43 m2 K dt=w+λ (R si + R f )=0,35+1,5(0,17+2,43)=4,1 5,66 m dt B ' podłoga słabo izolowana U 0 = 2 λ Π B ' +dt ln( Π B ' +1) dt 2 1,5 3,14 5,66 U 0 = ln( 3,14 5,66+4,1 4,1 +1)=0,23 m 2 K Człon korekcyjny ze względu na dodatkową izolację krawędziową R '= d n λ d n n λ = 0,10 0,043 0,15 1,5 =2,23 m2 K
Dodatkowa grubość równoważna izolacji: d ' =R ' λ=2,35 1,5=3,51 m Człon korekcyjny dla poziomej izolacji krawędziowej: Δψ= π λ [ln( D D +1) ln( d t d t +d ' +1)]= 1,5 3,14 [ln ( 1 4,1 +1) ln ( 1 4,1+3,51 +1)]= 0,0453 Skorygowany współczynnik przenikania ciepła przez przegrodę: U k =U 0 + 2 Δψ =0,23+ 2 ( 0,045) =0,21 B ' 5,66 m 2 K Projektowana przegroda spełnia wymagania ochrony cieplnej budynku.
10. spółczynnik przenikania ciepła U k dla ściany zewnętrznej ogrzewanego pomieszczenia w piwnicy, liczony dla części przegrody stykającej się z gruntem, Przyjęto: Opór przejmowania ciepła po wewnętrznej stronie przegrody R si =0,13 m2 K ymagania izolacyjności cieplnej budynku mieszkalnego dla ścian zewnętrznych t i >16 o C U max =0,30 spółczynnik przenikania ciepła : U = 1 0,13+ 0,25 1,35 + 0,15 0,035 + 0,01 0,7 = 1 4,615 =0,22
Poprawki z uwagi na pustki powietrzne w materiale Δ U g =0,01 ( 0,15 )2 =0,009 0,035 4,615 Człon korekcyjny : Δ U c =Δ U g =0,009 Skorygowany współczynnik przenikania ciepła przez przegrodę: U k =U +Δ U c =0,22+0,009=0,23 artość U equiv,bw z Tablicy 7 w PN EN 12831:2006 dla z = 0,35m wynosi: U equi v, bf =0,18
11. Rozkład temperatury w ścianie zewnętrznej kondygnacji mieszkalnych w skali grubości warstw oraz w skali oporów cieplnych, Przyjęto: Opór przejmowania ciepła po zewnętrznej i wewnętrznej stronie przegrody R si =0,13 m2 K R se =0,13 m2 K t i = 20 o C t e = -20 o C
spółczynnik przenikania ciepła : 1 1 U = 0,13+ 0,01 0,4 + 0,25 0,32 + 0,15 = 0,043 +0,13 4,55 =0,22 1) Spadek temperatury na wewnętrznej powierzchni υ 1 =20 0,22(20+20) 0,13=18,9 o C 2) Spadek temperatury za pierwszą warstwą υ 2 =20 0,22(20+20) (0,13+ 0,01 0,4 )=18,6 o C 3) Spadek temperatury za drugą warstwą υ 3 =20 0,22(20+20) (0,13+ 0,01 0,4 + 0,25 0,32 )=11,8 o C 4) Spadek temperatury za trzecią warstwą υ 4 =20 0,22(20+20) (0,13+ 0,01 0,4 + 0,25 0,32 + 0,15 0,043 )= 18,9 o C 5) Spadek temperatury na zewnętrznej powierzchni υ 5 =20 0,22(20+20) (0,13+ 0,01 0,4 + 0,25 0,32 + 0,15 0,043 )= 20 o C
II) Opory 1) Za pierwszą warstwą (tynk gipsowy) 0,01 0,4 =0,025 m2 K 2) Za drugą warstwą (pustak ceram.) 3) Za trzecią warstwą (wełna miner.) 0,25 0,32 =0,714 m2 K 0,15 0,043 =3,488 m2 K
12. Kondensacja pary wodnej na wewnętrznej powierzchni ściany zewnętrznej kondygnacji mieszkalnych dla trzech miesięcy zimowych, 1.arunki otoczenia dla miasta Lublina Grudzień Styczeń Luty φ i 0,59 0,57 0,58 θ e -1,1-3,9-2,9 φ e 0,90 0,85 0,85 2.Grudzień θ i = 20 o C θ e = -1,1 o C φ e = 0,90 P sat,e (-1,1 o C )= 557 Pa P e =0,90*557 = 501 Pa ΔP =698 Pa ΔP =1,1*698= 767,8 Pa P i =501 + 767,8 =1268 Pa Minimalne dopuszczalne ciśnienie P sat ( θ si,min ) = 1268/0,8 =1585 Pa θ si,min =14,2 o C Temperatura powietrza wewnętrznego θ i =20 o C Minimalny czynnik temperaturowy na wewnętrznej powierzchni f Rsi,min = 14,2+1,1 20+1,1 =0,725
3.Styczeń θ i = 20 o C θ e = -3,9 o C φ e = 0,85 P sat,e (-3,9 o C )= 440 Pa P e =0,85*440 = 374 Pa ΔP =698 Pa ΔP =1,1*698= 767,8 Pa P i =374 + 767,8 =1141 Pa Minimalne dopuszczalne ciśnienie P sat ( θ si,min ) = 1141/0,8 =1426 Pa θ si,min =12,4 o C Temperatura powietrza wewnętrznego θ i =20 o C Minimalny czynnik temperaturowy na wewnętrznej powierzchni f Rsi,min = 12,4+3,9 20+3,9 =0,628 4.luty θ i = 20 o C θ e = -2,9 o C φ e = 0,85 P sat,e (-2,9 o C )= 480 Pa P e =0,85*480 = 408 Pa ΔP =698 Pa ΔP =1,1*698= 767,8 Pa P i =408 + 767,8 =1175 Pa
Minimalne dopuszczalne ciśnienie P sat ( θ si,min ) = 1175/0,8 =1468 Pa θ si,min =12,4 o C Temperatura powietrza wewnętrznego θ i =20 o C Minimalny czynnik temperaturowy na wewnętrznej powierzchni f Rsi,min = 12,4+2,9 20+2,9 =0,668 Temperatura na wewnętrznej powierzchni: θ si =20 0,22(20+2,9) 0,22= 18,9 o C f Rsi,min = 18,9+2,9 20+2,9 =0,952> f Rsi, max =0,668 Nie występuje ryzyko pojawienia się pleśni na wewnętrznej powierzchni projektowanej przegrody.
13. Kondensacja międzywarstwowa w ścianie zewnętrznej kondygnacji mieszkalnych dla trzech miesięcy zimowych, R si =0,13 m2 K R se =0,13 m2 K t i = 20 o C t e = -20 o C a)opory cieplne i ilości obliczeniowych wartości w przegrodzie b) Za pierwszą warstwą (tynk gipsowy) 0,01 0,4 =0,025 c) Za drugą warstwą (pustak ceram.) d) Za trzecią warstwą (wełna miner.) 0,25 0,32 =0,781 0,15 0,043 =3,488 R ' T =0,13+ 0,01 0,4 + 0,25 0,32 + 0,15 0,043 +0,13=4,55 m2 K 2)arunki otoczenia dla miasta Lublina Grudzień Styczeń Luty φ i 0,59 0,57 0,58 θ e -1,1-3,9-2,9 φ e 0,90 0,85 0,85
3)Grudzień θ i = 20 o C θ e = -1,1 o C φ i = 0,59 φ e = 0,90 4) Rozkład temperatury w przegrodzie: θ se = 1,1+ 0,13 4,55 (20+1,1)= 0,5o C θ 1/ 2 = 1,1+ 0,13+3,488 (20+1,1)= 15,7 o C 4,55 θ 2 /3 = 1,1+ 0,13+3,488+0,781 (20+1,1)= 19,3 o C 4,55 θ si = 1,1+ 0,13+3,488+0,781+0,025 (20+1,1)= 19,4 o C 4,55
5) Styczeń θ i = 20 o C θ e = -3,9 o C φ i = 0,57 φ e = 0,85 6) Rozkład temperatury w przegrodzie: θ se = 3,9+ 0,13 4,55 (20+3,9)= 3,2o C θ 1/ 2 = 3,9+ 0,13+3,488 (20+3,9)= 15,1 o C 4,55 θ 2 /3 = 3,9+ 0,13+3,488+0,781 (20+3,9)= 19,2 o C 4,55 θ si = 3,9+ 0,13+3,488+0,781+0,025 (20+3,9)= 19,3 o C 4,55
7) Luty θ i = 20 o C θ e = -2,9 o C φ i = 0,58 φ e = 0,85 8) Rozkład temperatury w przegrodzie: θ se = 2,9+ 0,13 4,55 (20+2,9)= 2,3o C θ 1/ 2 = 2,9+ 0,13+3,488 (20+2,9)= 15,3 o C 4,55 θ 2 /3 = 2,9+ 0,13+3,488+0,781 (20+2,9)= 19,2 o C 4,55 θ si = 2,9+ 0,13+3,488+0,781+0,025 (20+2,9)= 19,4 o C 4,55
9) Rozkład ciśnienia w przegrodzie: wełna mineralna μ 1 =1 S d1 =0,15 1=0,15m cegła porotherm μ 1 =3 S d2 =0,25 3=0,75 m tynk gipsowy μ 1 =6 S d2 =0,01 6=0,06m Grudzień P S i e/ 1(θ se = 0,5)=586 Pa P (θ S i 1/ 2 1 /2 =15,7)=1781 Pa P S i 2 /3(θ 2 /3 =19,3 )=2235 Pa P S i 3 /s i (θ 3 / si =19,4 )=2249 Pa Ciśnienie rzeczywiste pary wodnej: P Se (θ e = 1,1)=557 Pa P Si (θ i =20)=2335 Pa P e (557 0,90)=501 Pa P i (2335 0,59)=1378Pa
grudniu nie wystąpi zjawisko kondensacji pary wodnej w projektowanej przegrodzie
Styczeń P S i e/ 1(θ se = 3,2)=468 Pa P (θ S i 1/ 2 1/2 =15,1)=1714 Pa P S i 2 /3(θ 2 /3 =19,2 )=2222 Pa P S i 3/s i (θ 3/ si =19,3)=2235 Pa Ciśnienie rzeczywiste pary wodnej: P Se (θ e = 3,9 )=441Pa P Si (θ i =20)=2335 Pa P e (441 0,85)=375Pa P i (2335 0,57)=1331 Pa
styczniu nie wystąpi zjawisko kondensacji pary wodnej w projektowanej przegrodzie
Luty P S i e/ 1(θ se = 2,3)=504 Pa P (θ S i 1/ 2 1 /2 =15,3)=1736 Pa P S i 2 /3(θ 2 /3 =19,2 )=2222 Pa P S i 3 /s i (θ 3 / si =19,4 )=2249 Pa Ciśnienie rzeczywiste pary wodnej: P Se (θ e = 2,9 )=480 Pa P Si (θ i =20)=2335 Pa P e (480 0,85)=408 Pa P i (2335 0,58)=1354 Pa
lutym nie wystąpi zjawisko kondensacji pary wodnej w projektowanej przegrodzie
14. ielkość przegród przezroczystych dla ogrzewanej części kondygnacji piwnicznej, A z =9,35 4,9=45,82 m 2 A 0max =0,15 45,82=6,87m 2 A 0 =3 (1,8 1,0)=5,4<6,87m 2 ielkość przegród przeźroczystych nie przekracza wartości dopuszczalnej
15. Oszacowanie metodą uproszczoną zapotrzebowania na moc grzewczą emitera ciepła (grzejnika c.o. lub lokalnego urządzenia grzewczego) w pokoju ogólnym, 1) Jadalnia z kuchnią zlokalizowana jest na parterze w budynku piętrowym. Jadalnia przylega do pomieszczeń takich jak, łazienka, korytarz, oraz posiada trzy ściany zewnętrzne 2) Obiekt zlokalizowany jest w miejscowości Lublin który znajduje się w II strefie klimatycznej. 3) Temperatura obliczeniowa powietrza wewnętrznego wynosi: θ i =20 o C 3) Temperatura obliczeniowa powietrza zewnętrznego wynosi: θ e = 20 o C
4) spółczynnik U k dla ściany zewnętrznej U k =0,28 w 5) spółczynnik U k dla stropu nad nieogrzewaną częścią piwnicy : U k =0,44 w 6) ymiary wewnętrzne pomieszczenia to: 9x4,9[m] wysokość: 2,6m 7) Grubość stropu to nad nie ogrzewanym garażem: 0,254m 8) Grubość stropu to nad parterem: 0,30 9) ymiary okien zewnętrznych to: 1,8x1,5 m U k =0,8 w 10) Grubość ścian zewnętrznych to : 0,41 m 11) Temperatura powietrza w piwnicy z oknem: -4 o C 12) Dodatki: parter d 1= 0,10 S- d 2 = -0,10 - d 2 = -0,05 N- d 2 = 0
13) Straty ciepła przez ściany zewnętrzne: - ściana północna: ψ 01pół =0,28 [20 ( 20)] [4,9+(0,5 0,41)+(0,5 0,25)] [2,6+(0,5 0,3)+(0,5 0,254)] (okno)(1,8 1,5)=138 - ściana południowa: ψ 01p =0,28 [20 ( 20)] [4,9+(0,5 0,41)+(0,5 0,25)] [2,6+(0,5 0,3)+(0,5 0,254)] (okno)(1,8 1,5)=138 - ściana wschodnia: ψ 01w =0,28 [20 ( 20)] [9+(0,5 0,41)+(0,5 0,41)] [2,6+(0,5 0,3)+(0,5 0,254)] (okna)2 (1,8 1,5)=242 -razem straty ciepła przez ściany: ψ 01pół +ψ 01p +ψ 01w =138+138+242=518 - straty ciepła przez okna: ψ 02 =0,8 [20 ( 20)] 4 (1,8 1,5)=345 - straty ciepła przez strop nad garażem: ψ 03 =0,44 [20 ( 4)] [9+(0,5 0,41)+(0,5 0,41)] [4,9+(0,5 0,41)+(0,5 0,25)]=519 -razem straty ciepła przez przegrody: ψ P =ψ 01 +ψ 02 +ψ 03 =518+345+519=1382 -zapotrzebowanie na ciepło do wentylacji ψ =[0,34 [20 ( 20)] 9] (9 4,9 2,6)=527 14) Strumień ciepła jaki powinien być dostarczony do pomieszczenia przez urządzenie grzewcze: ψ =(ψ P 1+ 1d )+ψ w =[1382 (1+0,10 0,10 0,05)]+527=1840
16. Oświetlenie światłem naturalnym pokoju dziennego dla stosunku powierzchni okna do powierzchni podłogi 1:8; Powierzchnia podłogi salonu: 22,8m 2 ymagana powierzchnia okien: 1 8 22,8=2,75m2 Powierzchnia okien: 2 1,8 1,5=5,4m 2 Powierzchnia przeszkleń jest odpowiednia do powierzchni salonu.
U w R m2 K λ w m K R si 0,13 R se 0,04 R si 0,10 R se 0,04 R si 0,17 R se 0,04 Δ U k =0,05 mos lin Δ U g =0,01 ( d 2 λ ) pus powi R Δ U f =0,8 λ s ilk A f ( d i d i λ i R υ 1 =20 U (20+20) (R si +..)=18,9 o C q= λ Δ T ( Fouri) 2 ) Przewodzenie ciepła proces wymiany ciepła między ciałami o różnej temperaturze pozostającymi ze sobą w bezpośrednim kontakcie. Polega on na przekazywaniu energii kinetycznej bezładnego ruchu cząsteczek w wyniku ich zderzeń. Proces prowadzi do wyrównania temperatury między ciałami. Przewodnictwem cieplnym nie jest przekazywanie energii w wyniku uporządkowanego (makroskopowego) ruchu cząstek. Ciepło płynie tylko wtedy, gdy występuje różnica temperatur, w kierunku od temperatury wyższej do temperatury niższej. Z dobrym przybliżeniem dla większości substancji ilość energii przekazanej przez jednostkę powierzchni w jednostce czasu jest proporcjonalna do różnicy temperatur, co opisuje równanie różniczkowe Fouriera: zór ten dla jednorodnego przewodzenia ciepła przez cienką ściankę prostopadle do jej powierzchni w kierunku x przyjmuje postać:
spółczynnik przenikania ciepł a (U ( 2 2) 3 Promieniowanie cieplne (termiczne, temperaturowe) promieniowanie elektromagnetyczne generowane przez cząstki naładowane elektrycznie w wyniku ich ruchu termicznego w materii. Cała materia o temperaturze większej od zera bezwzględnego emituje promieniowanie cieplne.