ANALIZA WEKTOROWYCH METOD PRZEKSZTAŁTNIKOWEGO STEROWANIA AUTONOMICZNYM GENERATOREM INDUKCYJNYM
|
|
- Irena Urbaniak
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 92/ Błażej Jakubowski, Krzysztof Pieńkowski Politechnika Wrocławska, Instytut Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych ANALIZA WEKTOROWYCH METOD PRZEKSZTAŁTNIKOWEGO STEROWANIA AUTONOMICZNYM GENERATOREM INDUKCYJNYM ANALYSIS OF VECTOR METHODS OF CONVERTER CONTROL OF ISOLATED INDUCTION GENERATOR Abstract: The paper presents the problems of vector converter control of isolated self-excited induction generator. The converter systems of three-phase isolated induction generator with excitation from a three-phase PWM inverter with a single capacitor on the DC side are presented. The use of a static PWM inverter for controlling of induction generator excitation gives a good transient response and a smooth variation of excitation current. The system of PWM excitation with PWM inverter placed in series with induction generator is presented. The vector control methods of self-excited induction generator are developed and discussed. The control schemes based on generator magnetic field orientation are presented. The direct and indirect control based on rotor flux orientation and control based on direct stator flux orientation are described. Some selected results of simulation of control performance are presented. 1. Wstęp Generatory indukcyjne z wirnikiem klatkowym są powszechnie stosowane, jako źródła energii elektrycznej w wielu układach energii odnawialnej. Zaletą generatorów indukcyjnych jest prostota konstrukcji, duża niezawodność działania, niskie koszty inwestycyjne i eksploatacji. W wielu przypadkach generatory te pracują, jako układy autonomiczne z oddawaniem energii do urządzeń odbiorczych przyłączonych do generatora [6]. Rys.1. Schemat autonomicznego generatora indukcyjnego z przekształtnikiem AC/DC W konwencjonalnych układach autonomicznej pracy generatorów indukcyjnych proces samowzbudzenia generatora jest zapewniany przez kondensatory wzbudzenia przyłączone bezpośrednio do zacisków stojana generatora. Istotną wadą tych układów jest duża zmienność napięcia i częstotliwości generatora przy zmianach obciążenia generatora i prędkości kątowej maszyny pierwotnej napędzającej generator. Przy stosowaniu najczęściej skokowej zmiany pojemności kondensatorów wzbudzenia nie uzyskuje się dokładnej regulacji wielkości elektromagnetycznych generatora. Z tych względów obecnie są rozwijane przekształtnikowe metody sterowania autonomicznych generatorów indukcyjnych, pozwalające na poprawę właściwości sterowania wielkości elektromagnetycznych generatora [2-5]. W artykule rozważany jest przekształtnikowy układ autonomicznego generatora indukcyjnego przedstawiony na rys.1. W układzie do zacisków stojana 3-fazowego generatora indukcyjnego jest przyłączony przekształtnik energoelektroniczny AC/DC. W obwodzie pośredniczącym przekształtnika występuje kondensator C d oraz rezystor R d. Kondensator C d jest tu źródłem mocy biernej dla wzbudzenia generatora indukcyjnego. Moc na rezystorze R d może być traktowana, jako moc wydzielana na odbiorniku prądu stałego lub jako moc wykorzystywana w dalszych stopniach przetwarzania energii. 2. Sterowanie wektorowe autonomicznym generatorem indukcyjnym Do sterowania przekształtnikowych generatorów indukcyjnych możliwe jest zastosowanie metod wykorzystywanych do sterowania polowozorientowanego silników indukcyjnych klatkowych [2-5]. Można tu zastosować orientację przyjętego w analizie układu współrzędnych względem wektora strumienia sprzężonego wirnika, stojana lub magnesowania. Przez uwzględnienie odpowiednich zależności wektorowych
2 194 Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 92/211 między wektorem przestrzennym wybranego strumienia sprzężonego maszyny indukcyjnej i wektorem przestrzennym prądu stojana maszyny można uzyskać niezależne sterowanie napięcia oraz mocy (momentu) generatora. W artykule tym rozpatrywane są następujące metody sterowania polowo-zorientowanego generatora indukcyjnego [2]: Metoda sterowania bezpośredniego (DFOC) i sterowania pośredniego (IFOC) z orientacją względem wektora strumienia sprzężonego wirnika; Metoda sterowania z orientacją względem wektora strumienia sprzężonego stojana (SFOC). Rys.3. Schemat sterowania wektorowego autonomicznym generatorem indukcyjnym z zastosowaniem metody IFOC Schematy układów polowo-zorientowanego sterowania przekształtnikowego układu autonomicznego generatora indukcyjnego przedstawiono na rysunkach 2, 3 i 4. W rozpatrywanych układach zastosowano pętlę sprzężenia zwrotnego dla regulacji napięcia w obwodzie pośredniczącym przekształtnika. Regulator tego napięcia wyznacza wartość składowej prądu stojana generatora sterującej wartością mocy czynnej (momentu) generatora. Wartość składowej prądu stojana sterującej strumieniem generatora jest przyjmowana odpowiednio do wartości prędkości kątowej wirnika generatora lub jest wyznaczana przez układ regulacji strumienia. Rys.2. Schemat sterowania wektorowego autonomicznym generatorem indukcyjnym z zastosowaniem metody DFOC Rys.4. Schemat sterowania wektorowego autonomicznym generatorem indukcyjnym z zastosowaniem metody SFOC 3. Model matematyczny autonomicznego systemu przekształtnikowego generatora indukcyjnego 3.1. Model generatora indukcyjnego W modelu matematycznym przekształtnikowego autonomicznego generatora indukcyjnego ujęto opis maszyny indukcyjnej, układu przekształtnikowego, obwodu pośredniczącego przekształtnika oraz układu sterowania. Szczegółowe równania opisujące algorytmy polowozorientowanego sterowania generatorem indukcyjnym przedstawiono w [2]. Przy sterowaniu autonomicznym generatorem indukcyjnym konieczne jest uwzględnienie wpływu zmienności nasycenia obwodu magnetycznego maszyny indukcyjnej. Wymaga to zastosowania w analizie bardziej złożonego, nieliniowego modelu matematycznego maszyny indukcyjnej [1,2]. Model matematyczny generatora indukcyjnego wyrażony w postaci wektorowej w nierucho-
3 Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 92/ mym układzie współrzędnych α-β opisują zależności: - równania napięciowe: u s = R s i s + dψ s / dt (1) = R r i r + dψ r / dt - j Ω e ψ r (2) - równania strumieniowo-prądowe: ψ s = L sσ i s + L m i m (3) ψ r = L rσ i r + L m i m (4) i m = i s + i r (5) Gdzie: u S, i S, i r, i m, ψ S, ψ r - odpowiednio wektor przestrzenny napięcia stojana, prądu stojana, prądu wirnika, prądu magnesowania, strumienia magnetycznego sprzężonego stojana i wirnika, Ω e - elektryczna prędkość kątowa wirnika, R s, R r - odpowiednio rezystancja fazowa stojana i wirnika, L m, L sσ, L rσ - odpowiednio statyczna indukcyjność magnesowania, indukcyjność rozproszenia stojana i indukcyjność rozproszenia wirnika. Parametry i wielkości elektromagnetyczne wirnika zostały przeliczone na stronę stojana. W przedstawionym modelu pominięto równanie ruchu, gdyż wymagałoby to szczegółowego opisu układu mechanicznego generatora. Dla szczegółowej analizy stanów pracy generatora indukcyjnego w przyjętym modelu maszyny indukcyjnej uwzględniono zmienność nasycenia obwodu magnetycznego dla przepływu głównego strumienia magnetycznego. W tym celu w modelu wprowadzono funkcję opisującą nieliniową zmienność indukcyjności magnesowania od modułu wektora prądu magnesowania L m =f(i m ). Z przekształceń równań modelu matematycznego generatora indukcyjnego o nieliniowym obwodzie magnetycznym wynika konieczność wprowadzenia również funkcji opisującej nieliniową zmienność indukcyjności dynamicznej magnesowania L md =f(i m ). Funkcje te są powiązane przez składnik występujący w równaniach nieliniowego modelu maszyny indukcyjnej: d dt 1 dim Lm ( im ) Lmd ( im) Lm ( im ) (6) i dt gdzie: L m (i m )=ψ m (i m )/i m - statyczna indukcyjność magnesowania, L md (i m )= ψ m (i m )/ i m - dynamiczna indukcyjność magnesowania, ψ m, i m - odpowiednio moduł wektora strumienia sprzężonego magnesowania i wektora prądu magnesowania. m 3.2. Model przekształtnika AC/DC i obwodu pośredniczącego W analizie przekształtnik energoelektroniczny AC/DC jest rozpatrywany, jako model łącznikowy złożony z trzech idealnych kluczy dwustanowych. Napięcia fazowe u pk generowane przez przekształtnik po stronie prądu zmiennego opisuje następujący układ równań algebraicznych: u pk 3 S ud S A S B S C ud (7) k Gdzie: S k - funkcja o wartości lub 1 opisująca stan k-tego łącznika; u d - napięcie w obwodzie pośredniczącym przekształtnika, (k=a,b,c). Obwód pośredniczący przekształtnika AC/DC opisują następujące równania: C i d d du dt u d d id (8) Rd S Ai S B i S C i (9) sa sb Gdzie: i d - wartość prądu w obwodzie pośredniczącym przekształtnika; C d, R d - odpowiednio wartość pojemności i rezystancji w obwodzie pośredniczącym przekształtnika; i sk - wartości fazowe prądów stojana generatora. 4. Badania symulacyjne Równania modelu nieliniowego generatora indukcyjnego, przekształtnika energoelektronicznego AC/DC, obwodów obciążenia i układów sterowania zostały zasymulowane z wykorzystaniem oprogramowania MATLAB/Simulink. Badania symulacyjne wykonano dla następujących parametrów generatora indukcyjnego: R s =3,57 Ω, R r =3,68 Ω, L sσ =22 mh, L rσ =34 mh, p b =3. W modelu generatora indukcyjnego przyjęto zmodyfikowaną postać aproksymacji normalnej charakterystyki magnesowania maszyn elektrycznych, wyrażoną wzorem: ψ m =A m arctg(b m i m ) + C m i m (1) gdzie: A m =1,198 Vs, B m =,2892 1/A, C m =,5 Ωs. Pojemność kondensatora w obwodzie pośredniczącym przyjęto równą C d =1 mf, a elektryczna prędkość kątowa wirnika generatora była równa Ω e = 314 rad/s. W badaniach symulacyjnych stan samowzbudzenia generatora indukcyjnego był inicjowany przez przyłączenie do obwodu pośredniczącego DC przekształtnika AC/DC kondensatora nała- sc
4 196 Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 92/211 dowanego do wartości początkowej napięcia U d. Wirnik generatora był napędzany z zadaną prędkością kątową. Proces samowzbudzenia przebiegał przy jednoczesnej realizacji wybranego algorytmu sterowania polowozorientowanego aż do uzyskania stałej wartości skutecznej napięcia wytwarzanego przez generator. W dalszych badaniach analizowano stany elektromagnetyczne występujące przy załączeniu obciążenia i skokowych zmianach wartości obciążenia oraz wpływ zmienności prędkości kątowej wirnika generatora. Zmiany obciążenia generatora wymuszano przez zmianę rezystancji przyłączonej do obwodu pośredniczącego przekształtnika AC/DC. Po uruchomieniu generatora indukcyjnego na biegu jałowym w chwili t=,4 s obciążano generator rezystancją w obwodzie DC wynoszącą R d = 25 Ω. Wyniki przeprowadzonych symulacji dla metody sterowania DFOC przedstawiono na rysunkach 5-7, dla sterowania IFOC na rysunkach 8-1, a dla sterowania SFOC na rysunkach Na rys.5 przedstawiono przebiegi chwilowe napięcia fazowego i prądu fazowego w fazie A stojana generatora. Przebiegi te dotyczą przedziału czasu, w którym generator indukcyjny pracował najpierw w stanie jałowym, a następnie został obciążony. Z analizy przebiegów wynika, że po załączeniu obciążenia wzrasta wartość amplitudy prądu fazowego stojana, natomiast napięcie fazowe stojana jest przez układ sterowania utrzymywane na stałym poziomie. Z powodu pominięcia w analizie dławików w obwodzie stojana generatora przebieg napięcia fazowego generatora jest znacznie odkształcony, mimo tego przebieg prądu fazowego stojana generatora jest praktycznie sinusoidalny. u sa [V] i sa [A] Rys.5. Przebiegi chwilowe napięcia fazowego u sa i prądu fazowego i sa generatora indukcyjnego - metoda DFOC Na rys.6 przedstawiono przebieg chwilowy modułu wektora strumienia sprzężonego wirnika podczas procesu samowzbudzenia generatora w układzie przekształtnikowym. Przebieg ten wskazuje na zdolność układu do szybkiej realizacji procesu samowzbudzenia, a następnie do przejścia do stanu pracy ustalonej z utrzymywaniem stałej wartości modułu strumienia wirnika. Potwierdzeniem tego jest przedstawiony na rys.7 przebieg trajektorii zakreślonej przez wektor strumienia sprzężonego wirnika podczas procesu samowzbudzenia oraz podczas pracy ustalonej na biegu jałowym i z obciążeniem. r [Vs] Rys.6. Przebieg chwilowy modułu wektora strumienia sprzężonego wirnika metoda DFOC r [Vs] r [Vs] Rys.7. Hodograf wektora strumienia sprzężonego wirnika - metoda DFOC u d [V ] Rys.8. Przebieg chwilowy napięcia w obwodzie prądu stałego metoda DFOC Na rys.8 przedstawiono przebieg chwilowy napięcia w obwodzie pośredniczącym przekształtnika podczas stanu jałowego i stanu obciążenia generatora indukcyjnego. Z badań symulacyjnych wynika, że układ regulacji utrzymuje napięcie w obwodzie DC na zadanym poziomie. Tylko w momencie skokowej zmiany rezystan-
5 Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 92/ cji obciążenia generatora występuje krótkotrwałe zmniejszenie się napięcia w obwodzie DC, które jest szybko kompensowane przez układ regulacji. Na rys.9 i 1 przedstawiono przebiegi chwilowe napięcia i prądu stojana w fazie A generatora indukcyjnego przy sterowaniu z zastosowaniem odpowiednio metody IFOC i SFOC. Badania te wykonano dla takich samych parametrów symulacji, jakie przyjęto dla metody DFOC. u sa [V] i sa [A] Rys.9. Przebiegi chwilowe napięcia fazowego u sa i prądu fazowego i sa generatora indukcyjnego - metoda IFOC u sa [V] i sa [A] Rys.1. Przebiegi chwilowe napięcia fazowego u sa i prądu fazowego i sa generatora indukcyjnego - metoda SFOC Z analizy otrzymanych przebiegów wynika, że metoda IFOC i SFOC zapewnia również poprawne sterowanie generatorem indukcyjnym, ale przebiegi napięcia i prądu stojana generatora zawierają znacznie większą liczbę składowych wyższych harmonicznych. Wynika to z tego, że metoda IFOC charakteryzuje się mniejszą dokładnością wyznaczenia kąta położenia wektora strumienia wirnika (brak estymatora wektora strumienia wirnika). Natomiast w metodzie SFOC konieczne było rozszerzenie układu regulacji o bloki odprzęgające wzajemne oddziaływanie polowo-zorientowanych składowych wektora prądu stojana generatora. Na rys.11 i 12 przedstawiono przebieg chwilowy modułu wektora strumienia sprzężonego wirnika przy sterowaniu IFOC i modułu wektora strumienia sprzężonego stojana przy sterowaniu SFOC ilustrujące przebieg procesu samowzbudzenia generatora indukcyjnego. [V s] r Rys.11. Przebieg chwilowy modułu wektora strumienia sprzężonego wirnika metoda IFOC [V s] S Rys.12. Przebieg chwilowy modułu wektora strumienia sprzężonego stojana metoda SFOC Z wykonanych badań wynika, że najbardziej niekorzystne warunki samowzbudzenia generatora występują przy sterowaniu IFOC. Jest to uzasadnione tym, że w układzie sterowania IFOC nie występuje pętla regulacji modułu wektora strumienia sprzężonego wirnika i uzyskanie wartości ustalonych sterowanych wielkości następuje stosunkowo wolno. Na rys.13 przedstawiono przebiegi chwilowe napięcia u d w obwodzie pośredniczącym przekształtnika podczas procesu samowzbudzenia generatora indukcyjnego przy różnych wartościach pojemności C d. Przy malejącej wartości pojemności C d w początkowym okresie procesu samowzbudzenia generatora następuje rozładowanie kondensatora, które może prowadzić do utraty zdolności układu do prawidłowego zakończenia procesu samowzbudzenia. Przy bardzo małych wartościach pojemności proces samowzbudzenia generatora indukcyjnego nie następuje krzywa 1 na rys.13.
6 198 Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 92/211 u d [V] C o =,2 mf 2 - C o =,5 mf 3 - C o = 1 mf 4 - C o = 2 mf Rys.13. Przebiegi chwilowe napięcia u d w obwodzie DC przekształtnika przy różnych wartościach pojemności C d - metoda DFOC Na rys.14 przedstawiono przebieg chwilowy napięcia u d w obwodzie pośredniczącym przekształtnika podczas pracy generatora przy dużej zmienności prędkości kątowej wirnika. Badania wskazują, że układ sterowania jest zdolny do utrzymania z dużą dokładnością stałej wartości napięcia u d, a stąd stałej mocy wydzielanej na rezystancji obciążenia. u d [V], e [rad/s] Rys.14. Przebieg chwilowy napięcia u d w obwodzie DC przekształtnika przy dużej zmienności prędkości kątowej generatora - metoda DFOC 5. Podsumowanie Metody sterowania polowo-zorientowanego przekształtnikowym układem generatora indukcyjnego są oparte na sterowaniu składowymi wektora prądu stojana wyznaczonych w układzie współrzędnych zorientowanym względem wektora strumienia sprzężonego wirnika (metody DFOC i IFOC) lub wektora strumienia sprzężonego stojana (metoda SFOC). Zaletą metod sterowania IFOC i DFOC jest możliwość niezależnego sterowania, przez polowozorientowane składowe wektora prądu stojana generatora wartości, strumienia generatora oraz momentu (mocy) generatora. Sterowanie wektorowe przekształtnikowym układem generatora indukcyjnego pozwala na kształtowanie przebiegu procesu samowzbudzenia generatora oraz wartości wielkości elektromagnetycznych generatora. 6. Literatura [1] Brown J.E., Kovacs K.P., Vas P.: A method of including the effects of main flux path saturation in the generalized equations of a.c. machines. IEEE Trans. on Power App. and Systems, V.PAS-12, No.1, 1983, pp [2] Jakubowski B., Pieńkowski K.: Sterowanie autonomicznym generatorem indukcyjnym ze wzbudzeniem przekształtnikowym, Maszyny Elektryczne, Komel, Zeszyty Problemowe. 21, nr 88, s [3] Lyra R.O.C., Silva S.R.: Direct and indirect flux control of an isolated induction generator. Proc. of International Conf. on PEDS, Singapore, 1995, pp [4] Pieńkowski K.: Induction Generator with Pwm- Inverter Excitation. Proceedings of XVI Symposium on Electromagnetic Phenomena in Nonlinear Circuits, Kraków, Poland, 2, pp [5] Silva S.R., Lyra R.O.C.: PWM converter for excitation of induction generators. Proc. of Fifth European Conference on Power Electronics and Applications, Brighton, UK, vol.8, 1993, pp [6] Singh G. K.: Self-excited induction generator research A survey. Electric Power Systems Research, vol. 69, 24, pp Autorzy Mgr inż. Błażej Jakubowski, doktorant PWr, blazej.jakubowaki@pwr.wroc.pl Dr hab. inż. Krzysztof Pieńkowski, prof. PWr, krzysztof.pienkowski@pwr.wroc.pl Instytut Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych, Politechnika Wrocławska, Tel./fax: (71) Recenzent Prof. dr hab. inż. Krzysztof Kluszczyński
WPŁYW USZKODZENIA TRANZYSTORA IGBT PRZEKSZTAŁTNIKA CZĘSTOTLIWOŚCI NA PRACĘ NAPĘDU INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 Kamil KLIMKOWSKI*, Mateusz DYBKOWSKI* DTC-SVM, DFOC, silnik indukcyjny,
Laboratorium Elektromechaniczne Systemy Napędowe BADANIE AUTONOMICZNEGO GENERATORA INDUKCYJNEGO
Laboratorium Elektromechaniczne Systemy Napędowe Ćwiczenie BADANIE AUTONOMICZNEGO GENERATORA INDUKCYJNEGO Instrukcja Opracował: Dr hab. inż. Krzysztof Pieńkowski, prof. PWr Wrocław, listopad 2014 r. Ćwiczenie
SYNTEZA PRZEKSZTAŁTNIKOWEGO UKŁADU STEROWANIA AUTONOMICZNYM GENERATOREM INDUKCYJNYM. CZĘŚĆ II BADANIA SYMULACYJNE
Prace Naukowe Insttutu Maszn, Napędów i Pomiarów Elektrcznch Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiał Nr 32 212 Błażej JAKUBOWSKI*, Krzsztof PIEŃKOWSKI* autonomiczn generator indukcjn, sterowanie
BADANIA PROCESÓW WZBUDZENIA AUTONOMICZNEGO GENERATORA INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 65 Politechniki Wrocławskiej Nr 65 Studia i Materiały Nr 31 211 Błażej JAKUBOWSKI* Krzysztof PIEŃKOWSKI* autonomiczny generator indukcyjny,
ANALIZA PRACY SILNIKA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI W WARUNKACH ZAPADU NAPIĘCIA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 4/2014 (104) 89 Zygfryd Głowacz, Henryk Krawiec AGH Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków ANALIZA PRACY SILNIKA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI W WARUNKACH ZAPADU
ANALIZA STATYCZNA AUTONOMICZNEGO GENERATORA INDUKCYJNEGO Z DWOMA UZWOJENIAMI STOJANA
Zeszyty problemowe Maszyny Elektryczne Nr 1/213 cz. I 45 Błażej Jakubowski, Krzysztof Pieńkowski Instytut Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych, Politechnika Wrocławska ANALIZA STATYCZNA AUTONOMICZNEGO
Przekształtniki napięcia stałego na stałe
Przekształtniki napięcia stałego na stałe Buck converter S 1 łącznik w pełni sterowalny, przewodzi prąd ze źródła zasilania do odbiornika S 2 łącznik diodowy zwiera prąd odbiornika przy otwartym S 1 U
UKŁADY NAPĘDOWE Z SILNIKAMI INDUKCYJNYMI STEROWANE METODAMI WEKTOROWYMI DFOC ORAZ DTC-SVM ODPORNE NA USZKODZENIA PRZEMIENNIKA CZĘSTOTLIWOŚCI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 Kamil KLIMKOWSKI*, Mateusz DYBKOWSKI* DTC-SVM, DFOC, sterowanie wektorowe,
Rozszerzony konspekt preskryptu do przedmiotu Sterowanie napędów i serwonapędów elektrycznych
Projekt współfinansowany przez Unię Europejską w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego Rozszerzony konspekt preskryptu do przedmiotu Sterowanie napędów i serwonapędów elektrycznych prof. dr hab. inż.
MODELOWANIE SAMOWZBUDNYCH PRĄDNIC INDUKCYJNYCH
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 1/2013 (98) 121 Roman Miksiewicz Politechnika Śląska, Gliwice MODELOWANIE SAMOWZBUDNYCH PRĄDNIC INDUKCYJNYCH MODELLING OF SELF-EXCITED INDUCTION GENERATORS Streszczenie:
BADANIE WPŁYWU GRUBOŚCI SZCZELINY POWIETRZNEJ NA WŁAŚCIWOŚCI SILNIKÓW RELUKTANCYJNYCH PRZEŁĄCZALNYCH W OPARCIU O OBLICZENIA POLOWE
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 75/2006 195 Piotr Bogusz, Mariusz Korkosz, Jan Prokop Politechnika Rzeszowska, Rzeszów BADANIE WPŁYWU GRUBOŚCI SZCZELINY POWIETRZNEJ NA WŁAŚCIWOŚCI SILNIKÓW RELUKTANCYJNYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56. Studia i Materiały Nr
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr 24 2004 Michał KNAPCZYK *, Krzysztof PIEŃKOWSKI * przekształtnik sieciowy AC/DC,
Modelowanie samowzbudnych prądnic indukcyjnych
Modelowanie samowzbudnych prądnic indukcyjnych Roman Miksiewicz 1. Wstęp Jako indukcyjne generatory wiatrowe stosowane są zarówno maszyny klatkowe, jak i pierścieniowe. Szczególnie dla elektrowni wiatrowych
STEROWANIE POLOWO-ZORIENTOWANE WIELOFAZOWYM SILNIKIEM INDUKCYJNYM Z ZASTOSOWANIEM METOD MODULACJI WEKTOROWEJ
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 7 Politechniki Wrocławskiej Nr 7 Studia i Materiały Nr 34 14 Jacek LISTWAN, Krzysztof PIEŃKOWSKI* silnik indukcyjny wielofazowy, sterowanie
Rozwój sterowania prędkością silnika indukcyjnego trójfazowego
Rozwój sterowania prędkością silnika indukcyjnego trójfazowego 50Hz Maszyna robocza Rotor 1. Prawie stała prędkość automatyka Załącz- Wyłącz metod a prymitywna w pierwszym etapie -mechanizacja AC silnik
Bezpośrednie sterowanie momentem silnika indukcyjnego zasilanego z 3-poziomowego. przekształtnika MSI z kondensatorami o zmiennym potencjale
Bezpośrednie sterowanie momentem silnika indukcyjnego zasilanego z 3-poziomowego przekształtnika MSI z kondensatorami o zmiennym potencjale przekształtnika MSI z kondensatorami o zmiennym potencjale 1
STEROWANIE UKŁADU NAPĘDOWEGO Z SILNIKIEM INDUKCYJNYM W ZASTOSOWANIACH TRAKCYJNYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 64 Politechniki Wrocławskiej Nr 64 Studia i Materiały Nr 30 2010 Mateusz DYBKOWSKI*, Teresa ORŁOWSKA-KOWALSKA*, Marian P. KAŹMIERKOWSKI**,
Analiza układu wektorowego sterowania silnikiem indukcyjnym z uszkodzonymi prętami klatki wirnika
Mateusz DYBKOWSKI, Teresa OŁOWSKA-KOWALSKA, Czesław T. KOWALSKI Politechnika Wrocławska, Instytut Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Analiza układu wektorowego sterowania silnikiem indukcyjnym z
Silniki prądu stałego. Wiadomości ogólne
Silniki prądu stałego. Wiadomości ogólne Silniki prądu stałego charakteryzują się dobrymi właściwościami ruchowymi przy czym szczególnie korzystne są: duży zakres regulacji prędkości obrotowej i duży moment
ZJAWISKA W OBWODACH TŁUMIĄCYCH PODCZAS ZAKŁÓCEŃ PRACY TURBOGENERATORA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 212 Piotr KISIELEWSKI*, Ludwik ANTAL* maszyny synchroniczne, turbogeneratory,
ANALIZA STEROWANIA WEKTOROWEGO NAPĘDEM INDUKCYJNYM Z PRZEKSZTAŁTNIKIEM DWUSTRONNYM AC/DC/AC W STANACH PRACY SILNIKOWEJ I HAMOWANIA ODZYSKOWEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 58 Politechniki Wrocławskiej Nr 58 Studia i Materiały Nr 25 2005 * * Michał KNAPCZYKF F, Krzysztof PIEŃKOWSKIF przekształtnik dwustronny
STEROWANIE PRACĄ SILNIKA INDUKCYJNEGO W ASPEKCIE BEZCZUJNIKOWEJ REGULACJI PRĘDKOŚCI KĄTOWEJ ZA POMOCĄ SZTUCZNYCH SIECI NEURONOWYCH
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 2/2013 (99) 299 Mariusz Krupa, Janusz Flasza Politechnika Częstochowska, Częstochowa STEROWANIE PRACĄ SILNIKA INDUKCYJNEGO W ASPEKCIE BEZCZUJNIKOWEJ REGULACJI
Laboratorium Wirtualne Obwodów w Stanach Ustalonych i Nieustalonych
ĆWICZENIE 1 Badanie obwodów jednofazowych rozgałęzionych przy wymuszeniu sinusoidalnym Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest Poznanie podstawowych elementów pasywnych R, L, C, wyznaczenie ich wartości na
ANALIZA WPŁYWU USZKODZEŃ CZUJNIKÓW PRĄDU STOJANA NA PRACĘ WEKTOROWEGO UKŁADU NAPĘDOWEGO KONCEPCJA UKŁADU ODPORNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 Kamil KLIMKOWSKI*, Mateusz DYBKOWSKI* DFOC, silnik indukcyjny, czujnik
ANALIZA PRACY SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO W ASPEKCIE STEROWANIA WEKTOROWEGO
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 2/2013 (99) 247 Piotr Błaszczyk, Sławomir Barański Politechnika Łódzka, Łódź ANALIZA PRACY SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO W ASPEKCIE STEROWANIA WEKTOROWEGO ANALYSIS
SILNIK RELUKTANCYJNY PRZEŁĄCZALNY PRZEZNACZONY DO NAPĘDU MAŁEGO MOBILNEGO POJAZDU ELEKTRYCZNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Piotr BOGUSZ*, Mariusz KORKOSZ*, Jan PROKOP* silnik reluktancyjny przełączalny,
ANALIZA WRAŻLIWOŚCI WYBRANYCH ESTYMATORÓW ZMIENNYCH STANU NA BŁĘDNĄ IDENTYFIKACJĘ PARAMETRÓW SCHEMATU ZASTĘPCZEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 214 silnik indukcyjny, estymacja zmiennych stanu, układ bezczujnikowy Jacek
Przekształtnikowe układy elektrowni wiatrowych z generatorami PMSG
Przekształtnikowe układy elektrowni wiatrowych z generatorami PMSG Piotr Gajewski, Krzysztof Pieńkowski Efektywność w energetyce Wstęp Obecnie rozwijane są systemy elektrowni wiatrowych przetwarzające
Wykaz symboli, oznaczeń i skrótów
Wykaz symboli, oznaczeń i skrótów Symbole a a 1 operator obrotu podstawowej zmiennych stanu a 1 podstawowej uśrednionych zmiennych stanu b 1 podstawowej zmiennych stanu b 1 A A i A A i, j B B i cosφ 1
Obliczenia polowe silnika przełączalnego reluktancyjnego (SRM) w celu jego optymalizacji
Akademia Górniczo Hutnicza im. Stanisława Staszica w Krakowie Wydział Elektrotechniki, Automatyki, Informatyki i Elektroniki Studenckie Koło Naukowe Maszyn Elektrycznych Magnesik Obliczenia polowe silnika
MODEL SYMULACYJNY JEDNOFAZOWEGO PROSTOWNIKA DIODOWEGO Z MODULATOREM PRĄDU
POZNAN UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ACADEMIC JOURNALS No 99 Electrical Engineering 2019 DOI 10.21008/j.1897-0737.2019.99.0006 Łukasz CIEPLIŃSKI *, Michał KRYSTKOWIAK *, Michał GWÓŹDŹ * MODEL SYMULACYJNY JEDNOFAZOWEGO
Podstawy Elektrotechniki i Elektroniki. Opracował: Mgr inż. Marek Staude
Podstawy Elektrotechniki i Elektroniki Opracował: Mgr inż. Marek Staude Część 2 Analiza obwodów w stanie ustalonym przy wymuszeniu sinusoidalnym Przypomnienie ostatniego wykładu Prąd i napięcie Podstawowe
PL B1. Sposób regulacji prądu silnika asynchronicznego w układzie bez czujnika prędkości obrotowej. POLITECHNIKA GDAŃSKA, Gdańsk, PL
PL 224167 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 224167 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 391278 (51) Int.Cl. H02P 27/06 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia:
Sposób analizy zjawisk i właściwości ruchowych maszyn synchronicznych zależą od dwóch czynników:
Temat: Analiza pracy i właściwości ruchowych maszyn synchronicznych Sposób analizy zjawisk i właściwości ruchowych maszyn synchronicznych zależą od dwóch czynników: budowy wirnika stanu nasycenia rdzenia
Pracę każdej prądnicy w sposób jednoznaczny określają następujące wielkości:
Temat: Prądnice prądu stałego obcowzbudne i samowzbudne. Pracę każdej prądnicy w sposób jednoznaczny określają następujące wielkości: U I(P) I t n napięcie twornika - prąd (moc) obciążenia - prąd wzbudzenia
ANALIZA WPŁYWU NIESYMETRII NAPIĘCIA SIECI NA OBCIĄŻALNOŚĆ TRÓJFAZOWYCH SILNIKÓW INDUKCYJNYCH
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 8 Electrical Engineering 05 Ryszard NAWROWSKI* Zbigniew STEIN* Maria ZIELIŃSKA* ANALIZA WPŁYWU NIESYMETRII NAPIĘCIA SIECI NA OBCIĄŻALNOŚĆ TRÓJFAZOWYCH
OBLICZENIOWE BADANIE ZJAWISK WYWOŁANYCH USZKODZENIEM KLATKI WIRNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 64 Politechniki Wrocławskiej Nr 64 Studia i Materiały Nr 3 21 Maciej ANTAL*, Ludwik ANTAL* silnik indukcyjny klatkowy, obliczenia numeryczne,
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 80/
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 8/8 33 Tomasz Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław ROZRUCH SILNIKÓW DUŻEJ MOCY PRĄDU PRZEMIENNEGO PRZY ROZDZIELONYCH UZWOJENIACH STOJANA PART WINDING STARTING
LABORATORIUM PRZETWORNIKÓW ELEKTROMECHANICZNYCH
-CEL- LABORATORIUM PRZETWORNIKÓW ELEKTROMECHANICZNYCH PODSTAWOWE CHARAKTERYSTYKI I PARAMETRY SILNIKA RELUKTANCYJNEGO Z KLATKĄ ROZRUCHOWĄ (REL) Zapoznanie się z konstrukcją silników reluktancyjnych. Wyznaczenie
d J m m dt model maszyny prądu stałego
model maszyny prądu stałego dit ut itr t Lt E u dt E c d J m m dt m e 0 m c i. O wartości wzbudzenia decyduje prąd wzbudzenia zmienną sterująca strumieniem jest i, 2. O wartości momentu decyduje prąd twornika
UKŁAD HAMOWANIA ELEKTRYCZNEGO DO BADANIA NAPĘDÓW
Z E S Z Y T Y N A U K O W E P O L I T E C H N I K I Ł Ó D Z K I E J Nr 1108 ELEKTRYKA, z. 123 2011 WOJCIECH BŁASIŃSKI, ZBIGNIEW NOWACKI Politechnika Łódzka Instytut Automatyki UKŁAD HAMOWANIA ELEKTRYCZNEGO
Wykaz ważniejszych oznaczeń Podstawowe informacje o napędzie z silnikami bezszczotkowymi... 13
Spis treści 3 Wykaz ważniejszych oznaczeń...9 Przedmowa... 12 1. Podstawowe informacje o napędzie z silnikami bezszczotkowymi... 13 1.1.. Zasada działania i klasyfikacja silników bezszczotkowych...14 1.2..
SPIS TREŚCI PRZEDMOWA WYKAZ WAŻNIEJSZYCH OZNACZEŃ 1. PODSTAWOWE INFORMACJE O NAPĘDZIE Z SILNIKAMI BEZSZCZOTKOWYMI 1.1. Zasada działania i
SPIS TREŚCI PRZEDMOWA WYKAZ WAŻNIEJSZYCH OZNACZEŃ 1. PODSTAWOWE INFORMACJE O NAPĘDZIE Z SILNIKAMI BEZSZCZOTKOWYMI 1.1. Zasada działania i klasyfikacja silników bezszczotkowych 1.2. Moment elektromagnetyczny
ANALIZA WPŁYWU USZKODZENIA TRANZYSTORA IGBT FALOWNIKA NAPIĘCIA NA PRZEBIEGI ZMIENNYCH STANU W NAPĘDZIE INDUKCYJNYM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 22 Piotr SOBAŃSKI* Teresa ORŁOWSKAKOWALSKA* silnik indukcyjny, falownik napięcia,
Ćwiczenie 1b. Silnik prądu stałego jako element wykonawczy Modelowanie i symulacja napędu CZUJNIKI POMIAROWE I ELEMENTY WYKONAWCZE
Politechnika Łódzka Katedra Mikroelektroniki i Technik Informatycznych 90-924 Łódź, ul. Wólczańska 221/223, bud. B18 tel. 42 631 26 28 faks 42 636 03 27 e-mail secretary@dmcs.p.lodz.pl http://www.dmcs.p.lodz.pl
IMPULSOWY PRZEKSZTAŁTNIK ENERGII Z TRANZYSTOREM SZEREGOWYM
Instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego. IMPSOWY PRZEKSZTAŁTNIK ENERGII Z TRANZYSTOREM SZEREGOWYM Przekształtnik impulsowy z tranzystorem szeregowym słuŝy do przetwarzania energii prądu jednokierunkowego
PL B1. Sposób regulacji prędkości obrotowej silnika asynchronicznego zasilanego z falownika napięcia z filtrem silnikowym
PL 214857 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 214857 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 381804 (51) Int.Cl. H02P 21/00 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia:
MODELOWANIE SILNIKÓW INDUKCYJNYCH Z ELEMENTAMI NIESYMETRII
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 54 Politechniki Wrocławskiej Nr 54 Studia i Materiały Nr 23 2003 Bogusław KAROLEWSKI *, Piotr LIGOCKI * modelowanie, model obwodowy silnika,
CHARAKTERYSTYKI I STEROWANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO Z DWOMA UZWOJENIAMI STOJANA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 8/9 95 Krzysztof Pieńkowski Politechnika Wrocławska, Wrocław CHARAKTERYSTYKI I STEROWANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO Z DWOMA UZWOJENIAMI STOJANA CHARACTERISTICS AND
SILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY
SILNIK INDUKCYJNY KLATKOWY 1. Budowa i zasada działania silników indukcyjnych Zasadniczymi częściami składowymi silnika indukcyjnego są nieruchomy stojan i obracający się wirnik. Wewnętrzną stronę stojana
WYZNACZANIE CHARAKTERYSTYK STATYCZNYCH MASZYN RELUKTANCYJNYCH PRZEŁĄCZALNYCH
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 72/2005 53 Piotr Bogusz, Mariusz Korkosz, Jan Prokop Politechnika Rzeszowska, Rzeszów WYZNACZANIE CHARAKTERYSTYK STATYCZNYCH MASZYN RELUKTANCYJNYCH PRZEŁĄCZALNYCH
BADANIE SILNIKA RELUKTANCYJNEGO PRZEŁĄCZALNEGO (SRM) CZĘŚĆ 2 PRACA DYNAMICZNA SILNIKA
Politechnika Warszawska Instytut Maszyn Elektrycznych Laboratorium Maszyn Elektrycznych Małej Mocy BADANIE SILNIKA RELUKTANCYJNEGO PRZEŁĄCZALNEGO (SRM) CZĘŚĆ 2 PRACA DYNAMICZNA SILNIKA Warszawa 2015 1.
MODELOWANIE UKŁADU REGULACJI MOCY CZYNNEJ TURBOGENERATORA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 Adam GOZDOWIAK*, Piotr KISIELEWSKI* turbogenerator, modelowanie polowo-obwodowe,
OBLICZENIA POLOWE SILNIKA PRZEŁĄCZALNEGO RELUKTANCYJNEGO (SRM) W CELU JEGO OPTYMALIZACJI
Michał Majchrowicz *, Wiesław Jażdżyński ** OBLICZENIA POLOWE SILNIKA PRZEŁĄCZALNEGO RELUKTANCYJNEGO (SRM) W CELU JEGO OPTYMALIZACJI 1. WSTĘP Silniki reluktancyjne przełączalne ze względu na swoje liczne
ZAGADNIENIA STANÓW DYNAMICZNYCH TRÓJFAZOWYCH SILNIKÓW INDUKCYJNYCH W WYBRANYCH NIESYMETRYCZNYCH UKŁADACH POŁĄCZEŃ
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 7 Electrical Engineering 01 Ryszard NAWROWSKI* Zbigniew STEIN* Maria ZIELIŃSKA* ZAGADNIENIA STANÓW DYNAMICZNYCH TRÓJFAZOWYCH SILNIKÓW INDUKCYJNYCH
PRAWO OHMA DLA PRĄDU PRZEMIENNEGO
ĆWICZENIE 53 PRAWO OHMA DLA PRĄDU PRZEMIENNEGO Cel ćwiczenia: wyznaczenie wartości indukcyjności cewek i pojemności kondensatorów przy wykorzystaniu prawa Ohma dla prądu przemiennego; sprawdzenie prawa
PROGRAMY I WYMAGANIA TEORETYCZNE DO ĆWICZEŃ W LABORATORIUM NAPĘDOWYM DLA STUDIÓW DZIENNYCH, WYDZIAŁU ELEKTROTECHNIKI I ELEKTRONIKI.
PROGRAMY I WYMAGANIA TEORETYCZNE DO ĆWICZEŃ W LABORATORIUM NAPĘDOWYM DLA STUDIÓW DZIENNYCH, WYDZIAŁU ELEKTROTECHNIKI I ELEKTRONIKI. Dla ćwiczeń symulacyjnych podane są tylko wymagania teoretyczne. Programy
PRZEKSZTAŁTNIKI ENERGOELEKTRONICZNE AC/DC/AC I AC/AC - UKŁADY TOPOLOGICZNE I STEROWANIE
Zeszyty Problemowe aszyny Elektryczne Nr 72/2005 247 Krzysztof Pieńkowski, ichał Knapczyk Politechnika Wrocławska, Wrocław PRZEKSZTAŁTNIKI ENERGOELEKTRONICZNE AC/DC/AC I AC/AC - UKŁADY TOPOLOGICZNE I STEROWANIE
PL B1. POLITECHNIKA GDAŃSKA, Gdańsk, PL BUP 20/10. JAROSŁAW GUZIŃSKI, Gdańsk, PL WUP 05/15. rzecz. pat.
PL 219507 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 219507 (13) B1 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (21) Numer zgłoszenia: 387564 (22) Data zgłoszenia: 20.03.2009 (51) Int.Cl.
NOWA SERIA WYSOKOSPRAWNYCH DWUBIEGUNOWYCH GENERATORÓW SYNCHRONICZNYCH WZBUDZANYCH MAGNESAMI TRWAŁYMI
Zeszyty problemowe Maszyny Elektryczne Nr 100/2013 cz. II 65 Paweł Pistelok, Tomasz Kądziołka BOBRME KOMEL, Katowice NOWA SERIA WYSOKOSPRAWNYCH DWUBIEGUNOWYCH GENERATORÓW SYNCHRONICZNYCH WZBUDZANYCH MAGNESAMI
BADANIA WPŁYWU PRZEKSZTAŁTNIKA IMPULSOWEGO NA WARTOŚĆ STRAT DODATKOWYCH W ŻELAZIE W SILNIKU Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 58 Politechniki Wrocławskiej Nr 58 Studia i Materiały Nr 25 25 Roman KRAMARSKI * *, Leszek PAWLACZYKF elektrotechnika, maszyny elektryczne,
ANALIZA SYMPTOMÓW USZKODZEŃ ŁĄCZNIKÓW TRANZYSTOROWYCH FALOWNIKA NAPIĘCIA W NAPĘDZIE INDUKCYJNYM
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 7 Electrical Engineering 213 Piotr SOBAŃSKI* Teresa ORŁOWSKA-KOWALSKA* ANALIZA SYMPTOMÓW USZKODZEŃ ŁĄCZNIKÓW TRANZYSTOROWYCH FALOWNIKA NAPIĘCIA W
Autoreferat przedstawiający informacje o osiągnięciach zawodowych i naukowych
Warszawa, 8.09.2017 utoreferat przedstawiający informacje o osiągnięciach zawodowych i naukowych 1. Imię i Nazwisko Mateusz Szypulski 2. Posiadane dyplomy Tytuł zawodowy magistra inżyniera, kierunek utomatyka
BADANIA GENERATORA INDUKCYJNEGO W PRACY AUTONOMICZNEJ Z KONDENSATORAMI WYZNACZANIE SPRAWNOŚCI
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 2/215 (16) 39 Paweł Dybowski, Tomasz Fijoł, Wacław Orlewski AGH, Akademia Górniczo Hutnicza, Kraków BADANIA GENERATORA INDUKCYJNEGO W PRACY AUTONOMICZNEJ Z KONDENSATORAMI
Ćwiczenie: "Silnik indukcyjny"
Ćwiczenie: "Silnik indukcyjny" Opracowane w ramach projektu: "Wirtualne Laboratoria Fizyczne nowoczesną metodą nauczania realizowanego przez Warszawską Wyższą Szkołę Informatyki. Zakres ćwiczenia: Zasada
Zastosowanie dławika składowej zerowej w falownikowym napędzie silnika indukcyjnego
Zastosowanie dławika składowej zerowej w falownikowym napędzie silnika indukcyjnego Jarosław Guziński Jednym z niekorzystnych efektów zastosowania falowników w napędach elektrycznych jest występowanie
PRZEKSZTAŁTNIKI SIECIOWE zadania zaliczeniowe
PRZEKSZTAŁTNIKI SIECIOWE zadania zaliczeniowe 1. UWAGA: W podanych poniżej zadaniach w każdym przypadku odniesionym do określonego obwodu przekształtnikowego należy narysować kompletny schemat wraz z zastrzałkowanymi
BADANIE ELEKTRYCZNEGO OBWODU REZONANSOWEGO RLC
Ćwiczenie 45 BADANE EEKTYZNEGO OBWOD EZONANSOWEGO 45.. Wiadomości ogólne Szeregowy obwód rezonansowy składa się z oporu, indukcyjności i pojemności połączonych szeregowo i dołączonych do źródła napięcia
MODEL POLOWO-OBWODOWY SILNIKA INDUKCYJNEGO ZE ZWARCIAMI ZWOJOWYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 silnik indukcyjny, model polowo-obwodowy, zwarcia zwojowe Paweł EWERT,
POLOWO - OBWODOWY MODEL BEZSZCZOTKOWEJ WZBUDNICY GENERATORA SYNCHRONICZNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 60 Politechniki Wrocławskiej Nr 60 Studia i Materiały Nr 27 2007 maszyny synchroniczne,wzbudnice, modelowanie polowo-obwodowe Piotr KISIELEWSKI
ZASTOSOWANIE SKOSU STOJANA W JEDNOFAZOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 3/2016 (111) 29 Maciej Gwoździewicz, Mariusz Mikołajczak Politechnika Wrocławska, Wrocław ZASTOSOWANIE SKOSU STOJANA W JEDNOFAZOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z
PL B1. Sposób wyznaczania błędów napięciowego i kątowego indukcyjnych przekładników napięciowych dla przebiegów odkształconych
PL 216925 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 216925 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 389198 (51) Int.Cl. G01R 35/02 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia:
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 72 Electrical Engineering 2012
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 72 Electrical Engineering 2012 Wiktor HUDY* Kazimierz JARACZ* ANALIZA WYNIKÓW SYMULACJI EWOLUCYJNEJ OPTYMALIZACJI PARAMETRYCZNEJ UKŁADU STEROWANIA
BADANIE STABILNOŚCI TURBOGENERATORA PRZY ZMIANACH OBCIĄśENIA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 86/2010 207 Piotr Kisielewski, Ludwik Antal Politechnika Wrocławska, Wrocław BADANIE STABILNOŚCI TURBOGENERATORA PRZY ZMIANACH OBCIĄśENIA RESEARCH OF TURBOGENERATOR
BADANIE SYMULACYJNE JEDNOFAZOWEJ PRZERWY W ZASILANIU ORAZ PONOWNEGO ZAŁĄCZENIA NAPIĘCIA ZASILANIA NA DYNAMIKĘ SILNIKA INDUKCYJNEGO
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 77/007 53 Stanisław Potrawka, Romana Sikora-Iliew AGH, Kraków BADANIE SYMULACYJNE JEDNOFAZOWEJ PRZERWY W ZASILANIU ORAZ PONOWNEGO ZAŁĄCZENIA NAPIĘCIA ZASILANIA
BADANIA SYMULACYJNE SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO SYNCHRONIZOWANEGO MOMENTEM RELUKTANCYJNYM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 63 Politechniki Wrocławskiej Nr 63 Studia i Materiały Nr 29 2009 Damian KRAWCZYK* silnik asynchroniczny, moment reluktancyjny, symulacja
Wartość średnia półokresowa prądu sinusoidalnego I śr : Analogicznie określa się wartość skuteczną i średnią napięcia sinusoidalnego:
Ćwiczenie 27 Temat: Prąd przemienny jednofazowy Cel ćwiczenia: Rozróżnić parametry charakteryzujące przebieg prądu przemiennego, oszacować oraz obliczyć wartości wielkości elektrycznych w obwodach prądu
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Ryszard PAŁKA*, Piotr PAPLICKI*, Rafał PIOTUCH*, Marcin WARDACH* maszyna
5. STANY PRACY NAPĘDU Z MASZYNĄ OBCOWZBUDNĄ PRĄDU STAŁEGO
5. STANY PRACY NAPĘDU Z MASZYNĄ OBCOWZBUDNĄ PRĄDU STAŁEGO 5.1. Program ćwiczenia Badanie charakterystyk mechanicznych maszyny przy zasilaniu stałym napięciem Badanie wpływu rezystancji obwodu twornika
MODELOWANIE SILNIKA KOMUTATOROWEGO O MAGNESACH TRWAŁYCH ZASILANEGO Z PRZEKSZTAŁTNIKA IMPULSOWEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 62 Politechniki Wrocławskiej Nr 62 Studia i Materiały Nr 28 2008 maszyny elektryczne, magnesy trwałe, silniki komutatorowe, zasilanie
Podstawy Elektrotechniki i Elektroniki. Opracował: Mgr inż. Marek Staude
Podstawy Elektrotechniki i Elektroniki Opracował: Mgr inż. Marek Staude Instytut Elektrotechniki i Automatyki Okrętowej Część 8 Maszyny asynchroniczne indukcyjne prądu zmiennego Maszyny asynchroniczne
AKTYWNY KOMPENSATOR MOCY BIERNEJ DLA ELEKTROWNI WODNEJ Z GENERATOREM INDUKCYJNYM
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 1/217 (113) 135 Jarosław Tępiński Centrum Naukowo-Badawcze Ochrony Przeciwpożarowej Państwowy Instytut Badawczy AKTYWNY KOMPENSATOR MOCY BIERNEJ DLA ELEKTROWNI
BADANIA SYMULACYJNE SILNIKÓW RELUKTANCYJNYCH PRZEŁĄCZALNYCH PRZEZNACZONYCH DO NAPĘDU WYSOKOOBROTOWEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Piotr BOGUSZ*, Mariusz KORKOSZ*, Jan PROKOP* napędy wysokoobrotowe,
PL B1. POLITECHNIKA GDAŃSKA, Gdańsk, PL BUP 10/16. JAROSŁAW GUZIŃSKI, Gdańsk, PL PATRYK STRANKOWSKI, Kościerzyna, PL
PL 226485 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 226485 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 409952 (51) Int.Cl. H02J 3/01 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia:
EUROELEKTRA Ogólnopolska Olimpiada Wiedzy Elektrycznej i Elektronicznej Rok szkolny 2014/2015
EROELEKTR Ogólnopolska Olimpiada Wiedzy Elektrycznej i Elektronicznej Rok szkolny 014/015 Zadania z elektrotechniki na zawody II stopnia (grupa elektryczna) Zadanie 1 W układzie jak na rysunku 1 dane są:,
1. W zależności od sposobu połączenia uzwojenia wzbudzającego rozróżniamy silniki:
Temat: Silniki prądu stałego i ich właściwości ruchowe. 1. W zależności od sposobu połączenia uzwojenia wzbudzającego rozróżniamy silniki: a) samowzbudne bocznikowe; szeregowe; szeregowo-bocznikowe b)
Rys. 1. Przebieg napięcia u D na diodzie D
Zadanie 7. Zaprojektować przekształtnik DC-DC obniżający napięcie tak, aby mógł on zasilić odbiornik o charakterze rezystancyjnym R =,5 i mocy P = 10 W. Napięcie zasilające = 10 V. Częstotliwość przełączania
Silnik indukcyjny - historia
Silnik indukcyjny - historia Galileo Ferraris (1847-1897) - w roku 1885 przedstawił konstrukcję silnika indukcyjnego. Nicola Tesla (1856-1943) - podobną konstrukcję silnika przedstawił w roku 1886. Oba
BADANIA MODELOWE OGNIW PALIWOWYCH TYPU PEM
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 70 Electrical Engineering 2012 Bartosz CERAN* BADANIA MODELOWE OGNIW PALIWOWYCH TYPU PEM W artykule przedstawiono badania przeprowadzone na modelu
R 1 = 20 V J = 4,0 A R 1 = 5,0 Ω R 2 = 3,0 Ω X L = 6,0 Ω X C = 2,5 Ω. Rys. 1.
EROELEKR Ogólnopolska Olimpiada Wiedzy Elektrycznej i Elektronicznej Rok szkolny 9/ Rozwiązania zadań dla grupy elektrycznej na zawody stopnia adanie nr (autor dr inŝ. Eugeniusz RoŜnowski) Stosując twierdzenie
WPŁYW EKSCENTRYCZNOŚCI STATYCZNEJ WIRNIKA I NIEJEDNAKOWEGO NAMAGNESOWANIA MAGNESÓW NA POSTAĆ DEFORMACJI STOJANA W SILNIKU BLDC
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Jerzy PODHAJECKI* Sławomir SZYMANIEC* silnik bezszczotkowy prądu stałego
Przegląd koncepcji maszyn wzbudzanych hybrydowo do zastosowania w napędzie samochodów
IX Konferencja Naukowo-Techniczna i-mitel 2016 Piotr PAPLICKI 1, Ryszard PAŁKA 1, Marcin WARDACH 1 Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny w Szczecinie, Wydział Elektryczny, Katedra Elektroenergetyki
Wielkości opisujące sygnały okresowe. Sygnał sinusoidalny. Metoda symboliczna (dla obwodów AC) - wprowadzenie. prąd elektryczny
prąd stały (DC) prąd elektryczny zmienny okresowo prąd zmienny (AC) zmienny bezokresowo Wielkości opisujące sygnały okresowe Wartość chwilowa wartość, jaką sygnał przyjmuje w danej chwili: x x(t) Wartość
Matematyczne modele mikrosilników elektrycznych - silniki prądu stałego
Jakub Wierciak Matematyczne modele mikrosilników elektrycznych - silniki prądu stałego Człowiek- najlepsza inwestycja Projekt współfinansowany przez Unię Europejską w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego
MODEL SYMULACYJNY ENERGOELEKTRONICZNEGO STEROWANEGO ŹRÓDŁA PRĄDOWEGO PRĄDU STAŁEGO BAZUJĄCEGO NA STRUKTURZE BUCK-BOOST CZĘŚĆ 2
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 87 Electrical Engineering 2016 Michał KRYSTKOWIAK* Dominik MATECKI* MODEL SYMULACYJNY ENERGOELEKTRONICZNEGO STEROWANEGO ŹRÓDŁA PRĄDOWEGO PRĄDU STAŁEGO
Ćwiczenie 4 WYZNACZANIE INDUKCYJNOŚCI WŁASNEJ I WZAJEMNEJ
Ćwiczenie 4 WYZNCZNE NDUKCYJNOŚC WŁSNEJ WZJEMNEJ Celem ćwiczenia jest poznanie pośrednich metod wyznaczania indukcyjności własnej i wzajemnej na podstawie pomiarów parametrów elektrycznych obwodu. 4..
CHARAKTERYSTYKI EKSPLOATACYJNE SILNIKA INDUKCYJNEGO DUŻEJ MOCY Z USZKODZONĄ KLATKĄ WIRNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 6 Politechniki Wrocławskiej Nr 6 Studia i Materiały Nr 27 27 Silnik indukcyjny, klatkowy, symulacja polowo-obwodowa, uszkodzenia klatki
Załącznik nr Wybrane w pracy ustawienia modelu maszyny asynchronicznej w środowisku Matalab/Simulink karta Configuration...
Zawartość 1. Model matematyczny maszyny sterowanej... 3 1.2. Wybrane w pracy ustawienia modelu maszyny asynchronicznej w środowisku Matalab/Simulink karta Configuration... 6 1.2.1. Preset model model opcji...
Ćwiczenie: "Silnik prądu stałego"
Ćwiczenie: "Silnik prądu stałego" Opracowane w ramach projektu: "Wirtualne Laboratoria Fizyczne nowoczesną metodą nauczania realizowanego przez Warszawską Wyższą Szkołę Informatyki. Zakres ćwiczenia: Zasada
KONCEPCJA NEURONOWEGO DETEKTORA USZKODZEŃ CZUJNIKA PRĘDKOŚCI DLA UKŁADÓW NAPĘDOWYCH Z SILNIKIEM INDUKCYJNYM STEROWANYCH METODĄ POLOWO ZORIENTOWANĄ
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 83 Electrical Engineering 2015 Kamil KLIMKOWSKI* Mateusz DYBKOWSKI* KONCEPCJA NEURONOWEGO DETEKTORA USZKODZEŃ CZUJNIKA PRĘDKOŚCI DLA UKŁADÓW NAPĘDOWYCH