ANALIZA ZACHOWANIA SIĘ PODŁOŻA ORGANICZNEGO OBCIĄŻONEGO ETAPOWO BUDOWANYM NASYPEM
|
|
- Bronisława Witkowska
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 ANALIZA ZACHOWANIA SIĘ PODŁOŻA ORGANICZNEGO OBCIĄŻONEGO ETAPOWO BUDOWANYM NASYPEM mgr inż. Grzegorz Wrzesiński, prof. dr hab. inż. Zbigniew Lechowicz Katedra Geoinżynierii, Szkoła Główna Gospodarstwa Wiejskiego w Warszawie Posadowienie nasypów na gruntach organicznych powoduje powstawanie dużych pionowych i poziomych odkształceń podłoża pojawiających się zarówno podczas budowy jak i po jej zakończeniu. Mała początkowa wytrzymałość gruntów organicznych często stwarza trudności z zapewnieniem stateczności budowli, dlatego obciążenie powinno być przykładane etapowo lub na uprzednio wzmocnione podłoże [4, 5, 1]. W przypadku etapowego wznoszenia nasypów na podłożu organicznym należy wysokość poszczególnych etapów oraz tempo ich wznoszenia dostosować do wytrzymałości na ścinanie podłoża w danej fazie budowy. W pierwszym etapie wytrzymałość na ścinanie określona jest dla gruntu w stanie naturalnym, zaś w etapach następnych należy uwzględnić wzrost wytrzymałości spowodowany przyrostem naprężenia efektywnego podczas konsolidacji. Wzrost wytrzymałości gruntów organicznych uzależniony jest głównie od intensywności rozpraszania nadwyżki ciśnienia wody w porach, czyli od przepuszczalności i odkształcalności gruntu. Obciążenie podłoża organicznego nasypem powoduje powstawanie w podłożu stref o różnym zakresie i przebiegu zmian naprężenia oraz ciśnienia wody w porach. Każdej z wyszczególnionych stref wzdłuż potencjalnej powierzchni zniszczenia odpowiada inny kąt obrotu kierunków naprężeń głównych α (Rys. 1) [11]. Badania prowadzone w specjalistycznych laboratoriach geotechnicznych z wykorzystaniem cylindrycznego aparatu skrętnego dowodzą, iż wartości kątów obrotu kierunków naprężeń głównych α wpływają w istotny sposób na otrzymywaną wartość wytrzymałości na ścinanie [7, 8]. Wpływ tego zjawiska na stateczność nasypu zależy od procentowego udziału poszczególnych stref o różnym kącie α wzdłuż potencjalnej powierzchni poślizgu w momencie zniszczenia. Rys. 1. Mechanizmy zniszczenia gruntu w poszczególnych strefach potencjalnej powierzchni zniszczenia [11] Zachowanie się podłoża organicznego pod wpływem przyłożonego obciążenia można przedstawić wykorzystując analizę numeryczną. Jednym z zaawansowanych programów do modelowania numerycznego jest program Plaxis wykorzystujący metodę elementów skończonych. Umożliwia on przeprowadzenie analizy geotechnicznej wykorzystując modele gruntu w opisie zachowania się podłoża pod obciążeniem. Spośród wielu istniejących modeli gruntu, najczęściej 1
2 w przypadku gruntów słabonośnych, wykorzystywane są sprężysto-plastyczne i sprężystolepkoplastyczne [5]. Należy pamiętać, że parametry zmieniają się nieliniowo w procesie odkształcenia gruntów słabych, dlatego w modelowaniu zjawisk geotechnicznych zachodzących w gruntach organicznych należy stosować modele nieliniowe. W artykule ze względu na złożony charakter zjawiska oraz trudności określenia przebiegu stref gdzie następuje koncentracja przemieszczeń, przeprowadzono analizę numeryczną zachowania się torfowo-gytiowego podłoża obciążonego etapowo wznoszonym nasypem. Uzyskane wyniki umożliwiły wydzielenie stref podłoża charakteryzujących się różnym kątem obrotu kierunków naprężeń głównych. Wydzielone strefy wykorzystano w prognozie wzrostu wytrzymałości na ścinanie bez odpływu podczas analizy stateczności nasypu w kolejnych etapach jego realizacji. OBIEKT DOŚWIADCZALNY W ANTONINACH Nasyp doświadczalny w Antoninach powstał w ramach współpracy Katedry Geoinżynierii Szkoły Głównej Gospodarstwa Wiejskiego w Warszawie ze Szwedzkim Instytutem Geotechnicznym [9, 10]. Obiekt zlokalizowano w dolinie rzeki Noteć, około 4 km na południowy zachód od miejscowości Białośliwie w województwie wielkopolskim. Nasyp wzniesiono na płaskim terenie zagospodarowanym rolniczo, około 100 m na południe od rzeki Noteć [6]. Wznoszenie nasypu zrealizowano w trzech etapach w latach Łączny czas jego budowy wynosił 1332 dni. Miąższości poszczególnych etapów wynosiły 1.2 m, 1.3 m i 1.4 m. Czas wykonania pierwszego etapu trwał 6 dni, a kolejnych odpowiednio 7 i 18 dni. Okres wznoszenia wraz z przerwą technologiczną trwał w przypadku pierwszego etapu 156 dni, drugiego 409 dni, a trzeciego 767 dni [9]. Podłoże nasypu doświadczalnego składa się z dwóch warstw gruntów organicznych o łącznej miąższości 7,8 m. Bezpośrednio pod powierzchnią terenu zalega 3,1 metrowa warstwa torfu, podścielona 4,7 metrową warstwą gytii. Badania właściwości gruntów organicznych przeprowadzone przez Katedrę Geoinżynierii Szkoły Głównej Gospodarstwa Wiejskiego wskazują, że warstwa torfu składa się ze średnio rozłożonego torfu oraz torfu amorficznego. W gytii wyróżniono trzy warstwy różniące się zawartością części organicznych i węglanu wapnia. Grunty organiczne są prekonsolidowane o współczynniku prekonsolidacji OCR wynoszącym dla torfu 3 5, a dla gytii 1,5 2,5. Torfowo-gytiowe podłoże podścielone jest warstwą piasku drobnego, w którym występuje napięte zwierciadło wody gruntowej. Po nawierceniu stabilizuje się ono na wysokości 1,5 m powyżej powierzchni terenu. Ciśnienie artezyjskie powoduje, że przy małym ciężarze objętościowym torfu i gytii składowa pionowa naprężenia efektywnego w podłożu organicznym przed obciążeniem wynosiła od 3 do 10 kpa. Swobodne zwierciadło wody gruntowej występuje w wierzchniej warstwie torfu na głębokości 0,2 m pod powierzchnią terenu. 2
3 W celu przeprowadzenia analizy stateczności etapowo budowanego nasypu na podłożu organicznym konieczne jest wykonanie prognozy wzrostu wytrzymałości na ścinanie przed kolejnym etapem obciążenia. Na wzrost wytrzymałości na ścinanie bez odpływu ma wpływ stan i historia naprężenia efektywnego oraz mechanizm zniszczenia wynikający z obrotu kierunków naprężeń głównych. Dotychczas przeprowadzone badania [3] pokazują, że prognozę wzrostu wytrzymałości na ścinanie bez odpływu gruntów organicznych można przeprowadzić na podstawie zależności: gdzie: K S współczynnik wzrostu wytrzymałości na ścinanie; σ v - składowa pionowa naprężenia efektywnego. τ fu = K s σ v (1) Współczynnik wzrostu wytrzymałości na ścinanie K S obliczany jest z zależności: gdzie: VSL wskaźnik stanu składowej pionowej naprężenia efektywnego; K s = S (VSL) m oc dla VSL > 1 (2) K s = S (VSL) m nc dla VSL 1 (3) S znormalizowana wytrzymałość na ścinanie dla gruntu normalnie konsolidowanego przy VSL=1; m oc współczynnik liczbowy, wyrażający nachylenie zależności log ( τ fu σ v ) od log(vsl) w zakresie prekonsolidowanym (VSL > 1); m nc współczynnik liczbowy, wyrażający nachylenie zależności log ( τ fu σ v ) od log(vsl) w zakresie normalnie konsolidowanym (VSL 1). Wartości parametrów wzrostu wytrzymałości na ścinanie S, m oc, m nc (Tab. 1) dla podłoża organicznego pod nasypem doświadczalnym w Antoninach wyznaczono na podstawie badań przeprowadzonych przez Katedrę Geoinżynierii SGGW w Warszawie. Tab. 1. Parametry wzrostu wytrzymałości na ścinanie torfu i gytii [3] Rodzaj badania Badanie trójosiowe przy ściskaniu CK O UTC Badanie prostego ścinania DSS Rodzaj gruntu VSL=1 VSL > 1 VSL 1 S m oc m nc torf 0,50 gytia 0,45 0,80 0,15 torf 0,40 gytia 0,35 0,75 0,10 Przeprowadzenie analizy numerycznej ma kluczowe znaczenie w przypadku etapowej budowy nasypu, gdyż pozwala na wydzielenie stref wzdłuż potencjalnej powierzchni zniszczenia charakteryzujących się różnym kątem obrotu kierunków naprężeń głównych. Wydzielenie tych stref jest niezbędne w celu prawidłowego doboru współczynników wzrostu wytrzymałości na ścinanie, podczas prognozy zmiany wytrzymałości na ścinanie na danym etapie wznoszenia nasypu. 3
4 ANALIZA NUMERYCZNA Obliczenia numeryczne przeprowadzono przy wykorzystaniu metody elementów skończonych z zastosowaniem programu numerycznego Plaxis (wersja 9.0) w warunkach płaskiego stanu odkształcenia, który umożliwił wyznaczenie zmian kierunków naprężeń głównych torfowo-gytiowego podłoża w trzech kolejnych etapach obciążenia. Uzyskane wyniki posłużyły do wydzielenia stref podłoża charakteryzujących się różnym kątem obrotu kierunków naprężeń głównych. Wydzielone strefy zostały wykorzystane w prognozie wzrostu wytrzymałości na ścinanie w warunkach bez odpływu podczas analizy stateczności nasypu przy kolejnych etapach jego realizacji. W obliczeniach numerycznych dla podłoża torfowo-gytiowego zastosowano model Modified Cam-Clay, w którym całkowity przyrost odkształceń obliczany jest jako suma odkształceń sprężystych oraz plastycznych. Dla warstw nasypu wykorzystano model sprężysto-idealnie plastyczny z obwiednią zniszczenia Coulomba-Mohra. Parametry geotechniczne dla poszczególnych warstw (Tab. 2, 3) zostały wyznaczone na podstawie badań laboratoryjnych przeprowadzonych przez Katedrę Geoinżynierii SGGW w Warszawie oraz Szwedzki Instytut Geotechniczny [3, 2]. Tab. 2. Parametry geotechniczne modelu Modified Cam-Clay dla torfowo-gytiowego podłoża [3, 2] Parametry Podłoże sat k x k y λ κ M e 0 [kn/m 3 ] [m/s] [m/s] [-] [-] [-] [-] [-] Torf I Torf II 4.8 Gytia I Gytia II Gytia III Tab. 3. Parametry geotechniczne modelu sprężysto-idealnie plastycznego z obwiednią zniszczenia Coulomba-Mohra dla nasypu [3, 2] Nasyp sat [kn/m 3 ] Etap Etap Etap c [kpa] [ ] Parametry E [kpa] [-] 4 k x [m/s] k y [m/s] , W celu odwzorowania rzeczywistego harmonogramu prac na budowie obliczenia zostały podzielone na 38 faz o określonym czasie trwania. W obliczeniach przyjęto, że pierwszy etap budowy nasypu wznoszono warstwami o miąższości 0,2 m przez 6 kolejnych dni. Czas budowy jednej warstwy wynosił 0,4 doby zaś przerwa technologiczna 0,6 doby. Po wzniesieniu pierwszego etapu w całości przerwa technologiczna trwała 150,6 dni. Drugi etap budowy nasypu składał się z 5 warstw o miąższości 0,2 m wzniesionych w ciągu 6 dni oraz 1 warstwy o miąższości 0,3 m wybudowanej siódmej doby. Wznoszenie każdej warstwy trwało 0,4 doby, zaś pozostały czas przeznaczono na przerwy technologiczne. Po 402,6 dniach przerwy technologicznej przystąpiono do budowy trzeciego ostatniego etapu budowy nasypu. Wzniesiono go 7 warstwami o miąższości 0,2 m każda w czasie 18 dni. Budowa każdej warstwy, podobnie jak w poprzednich etapach, trwała 0,4 doby.
5 Po 767 dniach od początku budowy trzeciego etapu rozpoczęto czwartą fazę podwyższanie nasypu do utraty stateczności [10]. Rys. 2. Siatka elementów skończonych po wybudowaniu 3 etapu nasypu w Antoninach Na rysunku 2 przedstawiono podział nasypu i podłoża na elementy skończone po zakończeniu budowy. W celu wygenerowania równomiernie rozłożonej, gęstej siatki elementów skończonych podłoże zostało podzielone na warstwy o miąższości od 0,4 m do 0,5 m. WYNIKI OBLICZEŃ Przeprowadzona analiza numeryczna wykazała, że budowa nasypu doświadczalnego w Antoninach na podłożu torfowo-gytiowym jest konstrukcją stateczną na każdym etapie wznoszenia. Po wzniesieniu zarówno 1, 2 jak i 3 etapu w podłożu nie powstała jedna wyraźna powierzchnia zniszczenia, a jedynie strefy koncentracji przemieszczeń. W obliczeniach szczegółowemu rozpatrzeniu zostały poddane strefy wzdłuż potencjalnej powierzchni zniszczenia na każdym etapie budowy. Analizując uzyskane wyniki można zauważyć powstałe w podłożu zmiany kierunków naprężeń głównych. Pozwala to na wydzielenie stref podłoża charakteryzujących się różnym kątem obrotu kierunków tych naprężeń. W pierwszym wariancie (Rys. 3 i 4), czyli po zakończeniu wznoszenia etapu 1 nasypu, dominującym kątem α jest kąt w granicach 0-20, który występuje w 47% wzdłuż potencjalnej powierzchni zniszczenia. Drugą charakterystyczną strefą, jednak występującą w 18%, jest strefa o kącie α z zakresu Po zakończeniu budowy 2 etapu nasypu (Rys. 5) przeważającym kątem α występującym w 40% jest kąt zawierający się w przedziale Po wzniesieniu nasypu w całości (Rys. 6) dominuje kąt z zakresu 35-55, czyli ten sam, który można zauważyć po zakończeniu budowy 2 etapu, jednak na tym etapie budowy występuje on w 58%. Rys. 3. Izolinie przemieszczeń pionowych po wybudowaniu 1 etapu nasypu w Antoninach 5
6 Rys. 4. Kierunki naprężeń głównych wraz z linią opisującą potencjalną powierzchnię zniszczenia po wybudowaniu 1 etapu nasypu w Antoninach Rys. 5. Kierunki naprężeń głównych wraz z linią opisującą potencjalną powierzchnię zniszczenia po wybudowaniu 2 etapu nasypu w Antoninach Rys. 6. Kierunki naprężeń głównych wraz z linią opisującą potencjalną powierzchnię zniszczenia po wybudowaniu 3 etapu nasypu w Antoninach Przeprowadzona analiza numeryczna pozwoliła na wydzielenie w podłożu 3 stref różniących się zakresem wartości kątów obrotu kierunków naprężeń głównych, a tym samym mechanizmami zniszczenia struktury gruntu. Rysunek 7 przedstawia podział torfowo-gytiowego podłoża na strefy o różnym mechanizmie zniszczenia po wybudowaniu 3 etapu nasypu. Rys. 7. Strefy podłoża o różnym mechanizmie zniszczenia po wybudowaniu 3 etapu nasypu w Antoninach (TC badanie trójosiowe przy ściskaniu, TE badanie trójosiowe przy wydłużaniu, DSS badanie prostego ścinania) 6
7 Na rysunku 8 przedstawiono linie powstałe z połączenia kierunków działania naprężeń głównych. Pokazują one zasięg strefy, gdzie następuje obrót kierunków naprężeń głównych. Rys. 8. Linie powstałe z połączenia kierunków działania naprężeń głównych po wybudowaniu 3 etapu nasypu w Antoninach Przedstawiona analiza pokazuje, że podczas realizacji kolejnych etapów budowy nasypu zwiększyła się strefa, w której kąt obrotu kierunków naprężeń głównych w przybliżeniu odpowiada strefie prostego ścinania kosztem zmniejszenia stref, w których mechanizm zbliżony jest do badań trójosiowych przy ściskaniu lub wydłużaniu. PODSUMOWANIE W artykule przedstawiono i przeanalizowano wyniki obliczeń numerycznych z wykorzystaniem metody elementów skończonych zachowania się podłoża organicznego pod wpływem etapowo przykładanego obciążenia nasypem. Przeprowadzona analiza pokazuje, iż wzdłuż potencjalnej powierzchni zniszczenia w podłożu organicznym obciążonym nasypem następuje istotna zmiana kąta obrotu kierunków naprężeń głównych. Dowodzi to, iż w podłożu występuje więcej niż jeden mechanizm zniszczenia struktury gruntu, dlatego przyjmowanie jako reprezentatywnej wartości wytrzymałości na ścinanie bez odpływu uzyskanej np. w aparacie trójosiowym przy konkretnej ścieżce naprężenia dla całej wyodrębnionej powierzchni poślizgu nie jest do końca poprawne i można doprowadzić do przeszacowania wartości współczynnika stateczności. Bardziej precyzyjne określenie wartości wytrzymałości na ścinanie gruntu występującego w warunkach in situ jest możliwe tylko w aparaturze pozwalającej uwzględnić zależność właściwości mechanicznych gruntu od kąta obrotu kierunków naprężeń głównych. Przykładem tego typu aparatury jest cylindryczny aparat skrętny (Hollow Cylinder Apparatus), jednak ze względu na wysokie koszty zakupu nie jest powszechnie używanym urządzeniem. W związku z tym alternatywnym rozwiązaniem wydaje się określenie zasięgów stref, w których wartość wytrzymałości na ścinanie uzyskana jest w badaniach trójosiowych przy ściskaniu lub wydłużaniu oraz w badaniach prostego ścinania. LITERATURA 1. Batory J., Zastosowanie metod probabilistycznych w analizie stateczności nasypu na podłożu organicznym. Rozprawa doktorska. SGGW, Warszawa. 7
8 2. Bąkowski J., Analiza stateczności nasypu na podłożu organicznym. Rozprawa doktorska. SGGW, Warszawa. 3. Lechowicz Z., Ocena wzmocnienia gruntów organicznych obciążonych nasypem. Rozprawy naukowe i monograficzne. SGGW, Warszawa. 4. Lechowicz Z., Szymański A., Odkształcenia i stateczność nasypów na gruntach organicznych. Cz. I. Metodyka badań. Wydawnictwo SGGW. Warszawa. 5. Lechowicz Z., Szymański A., Odkształcenia i stateczność nasypów na gruntach organicznych. Cz. II. Metodyka obliczeń. Wydawnictwo SGGW. Warszawa. 6. Szymański A., Czynniki warunkujące analizę odkształcenia gruntów organicznych obciążonych nasypem. Rozprawy naukowe i monograficzne. SGGW, Warszawa. 7. Toyota H., Nakamura K., Sakai N., Sramoon W., Mechanical properties of unsaturated cohesive soil in consideration of tensile stress. Soils and Foundations. Japanese Geotechnical Society, Vol. 43, No. 2, Toyota H., Nakamura K., Sramoon W., Failure criterion of unsaturated soil considering tensile stress under three-dimensional stress conditions. Soils and Foundations. Japanese Geotechnical Society, Vol. 44, No. 5, Wolski W., Szymański A., Mirecki J., Lechowicz Z., Larsson R., Hartlen J., Garbulewski K., Bergdahl U., Two-Stage Constructed Embankments on Organic Soils. Swedish Geotechnical Institute. Report No. 32, Linköping. 10. Wolski W., Szymański A., Lechowicz Z., Larsson R., Hartlen J., Bergdahl U., Full- Scale Failure Test on a Stage-Constructed Test Fill on Organic Soil. Swedish Geotechnical Institute, Report No. 36, Linköping. 11. Zdravković L., Potts D. M., Hight D. W., The effect of strength anisotropy on the behavior of embankments on soft ground. Geotechnique 52, No. 6, STRESZCZENIE: Analiza numeryczna zachowania się podłoża organicznego obciążonego etapowo wznoszonym nasypem. Wydzielenie stref podłoża o różnym mechanizmie zniszczenia w celu prognozy wzrostu wytrzymałości na ścinanie bez odpływu do analizy stateczności nasypu w kolejnych etapach jego realizacji. Analysis of the behaviour of organic subsoil loaded by stage-constructed embankment. Numerical analysis of the behaviour of organic subsoil under stage-constructed embankment. Determination of zones with different failure mechanism in organic subsoil for prediction of increase in undrained shear strength for stability analysis of embankment during staged construction. 8
Ocena stateczności etapowo budowanego nasypu na podłożu organicznym Stability assessment of stage-constructed embankment on organic subsoil
Przegląd Naukowy Inżynieria i Kształtowanie Środowiska nr 58, 2012: 273 283 (Prz. Nauk. Inż. Kszt. Środ. 58, 2012) Scientific Review Engineering and Environmental Sciences No 58, 2012: 273 283 (Sci. Rev.
Bardziej szczegółowoDobór parametrów odkształceniowych i wytrzymałościowych gruntów organicznych do projektowania posadowienia budowli
KONFERENCJA GRUNTY ORGANICZNE JAKO PODŁOŻE BUDOWLANE Dobór parametrów odkształceniowych i wytrzymałościowych gruntów organicznych do projektowania Prof. dr hab. inż. Zbigniew Lechowicz Dr inż. Grzegorz
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE ETAPOWEJ BUDOWY Z PRZECIĄŻENIEM DO WZMOCNIENIA PODŁOŻA ORGANICZNEGO NASYPU DROGI EKSPRESOWEJ
acta_architectura.sggw.pl ORIGINAL PAPER Acta Sci. Pol. Architectura 17 (2) 2018, 115 122 ISSN 1644-0633 eissn 2544-1760 DOI: 10.22630/ASPA.2018.17.2.20 Received: 10.04.2018 Accepted: 15.05.2018 WYKORZYSTANIE
Bardziej szczegółowoOcena stateczności nasypu na podłożu organicznym według Eurokodu 7 1 Stability assessment of embankment on organic soils using Eurocode 7
Przegląd Naukowy Inżynieria i Kształtowanie Środowiska nr 60, 2013: 158 167 (Prz. Nauk. Inż. Kszt. Środ. 60, 2013) Scientific Review Engineering and Environmental Sciences No 60, 2013: 158 167 (Sci. Rev.
Bardziej szczegółowoANALIZA WPŁYWU RODZAJU OBCIĄŻENIA NA ODKSZTAŁCALNOŚĆ PODŁOŻA SŁABONOŚNEGO
ANALIZA WPŁYWU RODZAJU OBCIĄŻENIA NA ODKSZTAŁCALNOŚĆ PODŁOŻA SŁABONOŚNEGO Edyta MALINOWSKA, Wojciech SAS, Alojzy SZYMAŃSKI Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska, Szkoła Główna Gospodarstwa Wiejskiego
Bardziej szczegółowoZakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów:
Zakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów: Wytrzymałość gruntów: równanie Coulomba, parametry wytrzymałościowe, zależność parametrów wytrzymałościowych od wiodących cech geotechnicznych gruntów
Bardziej szczegółowoNasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja)
Nasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja) Poradnik Inżyniera Nr 37 Aktualizacja: 10/2017 Program: Plik powiązany: MES Konsolidacja Demo_manual_37.gmk Wprowadzenie Niniejszy przykład ilustruje zastosowanie
Bardziej szczegółowoWYZNACZENIE WYTRZYMAŁOŚCI NA ŚCINANIE BEZ ODPŁYWU W CYLINDRYCZNYM APARACIE SKRĘTNYM
Grzegorz WRZESIŃSKI 1 Zbigniew LECHOWICZ 2 WYZNACZENIE WYTRZYMAŁOŚCI NA ŚCINANIE BEZ ODPŁYWU W CYLINDRYCZNYM APARACIE SKRĘTNYM 1. Wprowadzenie Realizacja konstrukcji geotechnicznych, takich jak nasypy,
Bardziej szczegółowoAnaliza stateczności zbocza
Przewodnik Inżyniera Nr 25 Aktualizacja: 06/2017 Analiza stateczności zbocza Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_25.gmk Celem niniejszego przewodnika jest analiza stateczności zbocza (wyznaczenie
Bardziej szczegółowoWytrzymałość gruntów organicznych ściśliwych i podmokłych.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Wytrzymałość gruntów organicznych ściśliwych i podmokłych. Każda zmiana naprężenia w ośrodku gruntowym wywołuje zmianę jego porowatości. W przypadku mało ściśliwych
Bardziej szczegółowoOCENA PARAMETRÓW GRUNTÓW ORGANICZNYCH DO PROJEKTOWANIA WZMOCNIENIA PODŁOŻA DROGI EKSPRESOWEJ NA PODSTAWIE BADAŃ IN SITU
acta_architectura.sggw.pl ORIGINAL PAPER Acta Sci. Pol. Architectura 17 (2) 2018, 107 114 ISSN 1644-0633 eissn 2544-1760 DOI: 10.22630/ASPA.2018.17.2.19 Received: 10.04.2018 Accepted: 10.05.2018 OCENA
Bardziej szczegółowoWPŁYW ŚCIEŻKI NAPRĘŻENIA NA WYTRZYMAŁOŚĆ NA ŚCINANIE BEZ ODPŁYWU GRUNTÓW SPOISTYCH
CZASOPISMO INŻYNIERII LĄDOWEJ, ŚRODOWISKA I ARCHITEKTURY JOURNAL OF CIVIL ENGINEERING, ENVIRONMENT AND ARCHITECTURE JCEEA, t. XXXIII, z. 63 (1/II/16), styczeń-marzec 2016, s. 129-136 Grzegorz WRZESIŃSKI
Bardziej szczegółowoZadanie 2. Zadanie 4: Zadanie 5:
Zadanie 2 W stanie naturalnym grunt o objętości V = 0.25 m 3 waży W = 4800 N. Po wysuszeniu jego ciężar spada do wartości W s = 4000 N. Wiedząc, że ciężar właściwy gruntu wynosi γ s = 27.1 kn/m 3 określić:
Bardziej szczegółowoPosadowienie budowli ziemnych na podłożu słabonośnym
Posadowienie budowli ziemnych na podłożu słabonośnym Prof. dr hab. inż. Zbigniew Lechowicz Mgr inż. Grzegorz Wrzesiński Katedra Geoinżynierii SGGW w Warszawie STRESZCZENIE W artykule przedstawiono wybrane
Bardziej szczegółowoObszary sprężyste (bez możliwości uplastycznienia)
Przewodnik Inżyniera Nr 34 Aktualizacja: 01/2017 Obszary sprężyste (bez możliwości uplastycznienia) Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_34.gmk Wprowadzenie Obciążenie gruntu może powodować powstawanie
Bardziej szczegółowoAngelika Duszyńska Adam Bolt WSPÓŁPRACA GEORUSZTU I GRUNTU W BADANIU NA WYCIĄGANIE
Angelika Duszyńska Adam Bolt WSPÓŁPRACA GEORUSZTU I GRUNTU W BADANIU NA WYCIĄGANIE Gdańsk 2004 POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ BUDOWNICTWA WODNEGO I INŻYNIERII ŚRODOWISKA MONOGRAFIE ROZPRAWY DOKTORSKIE Angelika
Bardziej szczegółowoWykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Wykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą. W przypadkach występowania
Bardziej szczegółowoZasady wymiarowania nasypów ze zbrojeniem w podstawie.
Piotr Jermołowicz Zasady wymiarowania nasypów ze zbrojeniem w podstawie. Dla tego typu konstrukcji i rodzajów zbrojenia, w ramach pierwszego stanu granicznego, sprawdza się stateczność zewnętrzną i wewnętrzną
Bardziej szczegółowoUWZGLĘDNIENIE PREKONSOLIDACJI W OCENIE STANU GRANICZNEGO W ROZLUŹNIAJACYM SIĘ PODŁOŻU GÓRNICZYM**
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 32 Zeszyt 2 2008 Lidia Fedorowicz*, Jan Fedorowicz* UWZGLĘDNIENIE PREKONSOLIDACJI W OCENIE STANU GRANICZNEGO W ROZLUŹNIAJACYM SIĘ PODŁOŻU GÓRNICZYM** 1. Wprowadzenie Założenie,
Bardziej szczegółowoWyłączenie redukcji parametrów wytrzymałościowych ma zastosowanie w następujących sytuacjach:
Przewodnik Inżyniera Nr 35 Aktualizacja: 01/2017 Obszary bez redukcji Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_35.gmk Wprowadzenie Ocena stateczności konstrukcji z wykorzystaniem metody elementów skończonych
Bardziej szczegółowoAnaliza osiadania terenu
Przewodnik Inżyniera Nr 21 Aktualizacja: 01/2017 Analiza osiadania terenu Program: Plik powiązany: MES Demo_manual_21.gmk Celem przedmiotowego przewodnika jest przedstawienie analizy osiadania terenu pod
Bardziej szczegółowoStateczność zbocza skalnego ściana skalna
Przewodnik Inżyniera Nr 29 Aktualizacja: 06/2017 Stateczność zbocza skalnego ściana skalna Program: Stateczność zbocza skalnego Plik powiązany: Demo_manual_29.gsk Niniejszy Przewodnik Inżyniera przedstawia
Bardziej szczegółowoPodłoże warstwowe z przypowierzchniową warstwą słabonośną.
Piotr Jermołowicz - Inżynieria Środowiska Szczecin Podłoże warstwowe z przypowierzchniową warstwą słabonośną. W przypadkach występowania bezpośrednio pod fundamentami słabych gruntów spoistych w stanie
Bardziej szczegółowoAnaliza ściany oporowej
Przewodnik Inżyniera Nr 3 Aktualizacja: 02/2016 Analiza ściany oporowej Program powiązany: Plik powiązany: Ściana oporowa Demo_manual_03.gtz Niniejszy rozdział przedstawia przykład obliczania istniejącej
Bardziej szczegółowoAnaliza konsolidacji gruntu pod nasypem
Przewodnik Inżyniera Nr 11 Aktualizacja: 02/2016 Analiza konsolidacji gruntu pod nasypem Program powiązany: Osiadanie Plik powiązany: Demo_manual_11.gpo Niniejszy rozdział przedstawia problematykę analizy
Bardziej szczegółowoon behavior of flood embankments
Michał Grodecki * Wpływ hydrogramu fali powodziowej na zachowanie się wałów przeciwpowodziowych Influence of a flood wave hydrograph on behavior of flood embankments Streszczenie Abstract W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoWpływ warunków górniczych na stan naprężenia
XV WARSZTATY GÓRNICZE 4-6 czerwca 2012r. Czarna k. Ustrzyk Dolnych - Bóbrka Wpływ warunków górniczych na stan naprężenia i przemieszczenia wokół wyrobisk korytarzowych Tadeusz Majcherczyk Zbigniew Niedbalski
Bardziej szczegółowoZałącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża
Załącznik D (EC 7) Przykład analitycznej metody obliczania oporu podłoża D.1 e używane w załączniku D (1) Następujące symbole występują w Załączniku D: A' = B' L efektywne obliczeniowe pole powierzchni
Bardziej szczegółowoProjekt ciężkiego muru oporowego
Projekt ciężkiego muru oporowego Nazwa wydziału: Górnictwa i Geoinżynierii Nazwa katedry: Geomechaniki, Budownictwa i Geotechniki Zaprojektować ciężki pionowy mur oporowy oraz sprawdzić jego stateczność
Bardziej szczegółowoObliczenia ściany oporowej Dane wejściowe
Obliczenia ściany oporowej Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.005 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99 : Ściana murowana (kamienna)
Bardziej szczegółowoBadania wpływu ciśnienia ssania na wytrzymałość i sztywność gruntu spoistego i niespoistego
Badania wpływu ciśnienia ssania na wytrzymałość i sztywność gruntu spoistego i niespoistego Dr inż. Zdzisław Skutnik, mgr inż. Marcin Biliniak, prof. dr hab. inż. Alojzy Szymański Szkoła Główna Gospodarstwa
Bardziej szczegółowoFundamentowanie stany graniczne.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Fundamentowanie stany graniczne. Fundament to część obiektu, którego zadaniem jest bezpieczne przekazanie obciążeń z konstrukcji na podłoże gruntowe. W zależności
Bardziej szczegółowoKatedra Geoinżynierii SGGW w Warszawie Departament of Geotechnical Engineering WULS SGGW
PRACE ORYGINALNE Przegląd Naukowy Inżynieria i Kształtowanie Środowiska nr 3 (49), 2010: 3 11 (Prz. Nauk. Inż. Kszt. Środ. 3 (49), 2010) Scientific Review Engineering and Environmental Sciences No 3 (49),
Bardziej szczegółowoAnaliza gabionów Dane wejściowe
Analiza gabionów Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.0 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Konstrukcje oporowe Obliczenie parcia czynnego : Obliczenie parcia biernego : Obliczenia wpływu obciążeń
Bardziej szczegółowoAnaliza ściany żelbetowej Dane wejściowe
Analiza ściany żelbetowej Dane wejściowe Projekt Data : 0..05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99-- : Mur zbrojony : Konstrukcje
Bardziej szczegółowoANIZOTROPIA WYTRZYMAŁOŚCI NA ŚCINANIE BEZ ODPŁYWU GRUNTÓW SPOISTYCH W CYLINDRYCZNYM APARACIE SKRĘTNYM
ANIZOTROPIA WYTRZYMAŁOŚCI NA ŚCINANIE BEZ ODPŁYWU GRUNTÓW SPOISTYCH W CYLINDRYCZNYM APARACIE SKRĘTNYM Dariusz KIZIEWICZ, Zbigniew LECHOWICZ Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska, Szkoła Główna Gospodarstwa
Bardziej szczegółowoAnaliza fundamentu na mikropalach
Przewodnik Inżyniera Nr 36 Aktualizacja: 09/2017 Analiza fundamentu na mikropalach Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_en_36.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie wykorzystania
Bardziej szczegółowoEgzamin z MGIF, I termin, 2006 Imię i nazwisko
1. Na podstawie poniższego wykresu uziarnienia proszę określić rodzaj gruntu, zawartość głównych frakcji oraz jego wskaźnik różnoziarnistości (U). Odpowiedzi zestawić w tabeli: Rodzaj gruntu Zawartość
Bardziej szczegółowoNOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH
NOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH Obliczenia wykonuje się według PN-83/B-02482 Fundamenty budowlane. Nośność pali i fundamentów palowych oraz Komentarza do normy PN-83/B-02482, autorstwa M. Kosseckiego (PZIiTB,
Bardziej szczegółowogruntów Ściśliwość Wytrzymałość na ścinanie
Właściwości mechaniczne gruntów Ściśliwość Wytrzymałość na ścinanie Ściśliwość gruntów definicja, podstawowe informacje o zjawisku, podstawowe informacje z teorii sprężystości, parametry ściśliwości, laboratoryjne
Bardziej szczegółowoNOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH
NOŚNOŚĆ PALI POJEDYNCZYCH Obliczenia wykonuje się według PN-83/B-02482 Fundamenty budowlane. Nośność pali i fundamentów palowych oraz Komentarza do normy PN-83/B-02482, autorstwa M. Kosseckiego (PZIiTB,
Bardziej szczegółowoProjektowanie ściany kątowej
Przewodnik Inżyniera Nr 2 Aktualizacja: 02/2016 Projektowanie ściany kątowej Program powiązany: Ściana kątowa Plik powiązany: Demo_manual_02.guz Niniejszy rozdział przedstawia problematykę projektowania
Bardziej szczegółowo1. ZADANIA Z CECH FIZYCZNYCH GRUNTÓW
1. ZDNI Z CECH FIZYCZNYCH GRUNTÓW Zad. 1.1. Masa próbki gruntu NNS wynosi m m = 143 g, a jej objętość V = 70 cm 3. Po wysuszeniu masa wyniosła m s = 130 g. Gęstość właściwa wynosi ρ s = 2.70 g/cm 3. Obliczyć
Bardziej szczegółowoOsiadanie kołowego fundamentu zbiornika
Przewodnik Inżyniera Nr 22 Aktualizacja: 01/2017 Osiadanie kołowego fundamentu zbiornika Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_22.gmk Celem przedmiotowego przewodnika jest przedstawienie analizy osiadania
Bardziej szczegółowoWarunki drenażu w symulacjach numerycznych zagadnień geotechniki (Drainage conditions in numerical simulations of geotechnical problems)
Warunki drenażu w symulacjach numerycznych zagadnień geotechniki (Drainage conditions in numerical simulations of geotechnical problems) dr inż. Marcin Cudny Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska, Politechnika
Bardziej szczegółowoAnaliza wybranych właściwości geotechnicznych torfu w zależności od jego gatunku i wilgotności
Analiza wybranych właściwości geotechnicznych torfu w zależności od jego gatunku i wilgotności Dr hab. Jędrzej Wierzbicki 1, prof. UAM, dr inż. Katarzyna Stefaniak 2, mgr Bartłomiej Boczkowski 3 1 Uniwersytet
Bardziej szczegółowoAnaliza konstrukcji ściany Dane wejściowe
Analiza konstrukcji ściany Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Konstrukcje stalowe : Współczynnik częściowy nośności
Bardziej szczegółowoStateczność dna wykopu fundamentowego
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Stateczność dna wykopu fundamentowego W pobliżu projektowanej budowli mogą występować warstwy gruntu z wodą pod ciśnieniem, oddzielone od dna wykopu fundamentowego
Bardziej szczegółowoWyznaczanie modułu ścinania G gruntów spoistych w cylindrycznym aparacie skrętnym
Wyznaczanie modułu ścinania G gruntów spoistych w cylindrycznym aparacie skrętnym Grzegorz Wrzesiński 1, Zbigniew Lechowicz 1, Maria Jolanta Sulewska 2 1 Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska, Szkoła
Bardziej szczegółowoParasejsmiczne obciążenia vs. stateczność obiektów.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Parasejsmiczne obciążenia vs. stateczność obiektów. W ujęciu fizycznym falami są rozprzestrzeniające się w ośrodku materialnym lub polu, zaburzenia pewnej
Bardziej szczegółowoWstępne badania parametrów wytrzymałościowych torfu z rejonu Mielca z wykorzystaniem sondy PZO-1
Jan Jaremski, Grzegorz Straż Wstępne badania parametrów wytrzymałościowych torfu z rejonu Mielca z wykorzystaniem sondy PZO-1 Preliminary investigations of strenght parameters of peat from Mielec region
Bardziej szczegółowoSTOSOWANIE WSPÓŁCZYNNIKÓW CZĘŚCIOWYCH DO PARAMETRÓW GEOTECHNICZNYCH WEDŁUG EUROKODU 7 W OBLICZENIACH STATECZNOŚCI METODĄ ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH
Architectura 12 (3) 2013, 27 38 STOSOWANIE WSPÓŁCZYNNIKÓW CZĘŚCIOWYCH DO PARAMETRÓW GEOTECHNICZNYCH WEDŁUG EUROKODU 7 W OBLICZENIACH STATECZNOŚCI METODĄ ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH Witold Bogusz Instytut Techniki
Bardziej szczegółowoProjekt głębokości wbicia ścianki szczelnej stalowej i doboru profilu stalowego typu U dla uzyskanego maksymalnego momentu zginającego
Projekt głębokości wbicia ścianki szczelnej stalowej i doboru profilu stalowego typu U dla uzyskanego maksymalnego momentu zginającego W projektowaniu zostanie wykorzystana analityczno-graficzna metoda
Bardziej szczegółowoNasyp budowlany i makroniwelacja.
Piotr Jermołowicz - Inżynieria Środowiska Szczecin Nasyp budowlany i makroniwelacja. Nasypem nazywamy warstwę lub zaprojektowaną budowlę ziemną z materiału gruntowego, która powstała w wyniku działalności
Bardziej szczegółowo- Celem pracy jest określenie, czy istnieje zależność pomiędzy nośnością pali fundamentowych, a temperaturą ośrodka gruntowego.
Cel pracy - Celem pracy jest określenie, czy istnieje zależność pomiędzy nośnością pali fundamentowych, a temperaturą ośrodka gruntowego. Teza pracy - Zmiana temperatury gruntu wokół pala fundamentowego
Bardziej szczegółowoWprowadzenie. Edyta MALINOWSKA, Przemysław DOMAŃSKI
Przegląd Naukowy Inżynieria i Kształtowanie Środowiska nr 60, 2013: 147 157 (Prz. Nauk. Inż. Kszt. Środ. 60, 2013) Scientific Review Engineering and Environmental Sciences No 60, 2013: 147 157 (Sci. Rev.
Bardziej szczegółowoPale fundamentowe wprowadzenie
Poradnik Inżyniera Nr 12 Aktualizacja: 09/2016 Pale fundamentowe wprowadzenie Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie problematyki stosowania oprogramowania pakietu GEO5 do obliczania fundamentów
Bardziej szczegółowoZałącznik 10. Tytuł: Wyniki badań w aparacie trójosiowego ściskania
Geotechnical Consulting Office Sp. z o.o. Sp. k. Załącznik 10 Tytuł: Wyniki badań w aparacie trójosiowego ściskania Z3A PZ ZLB nr 19, po wypełnieniu KIII Wyd. VII/1 13 kwietnia 2018 Strona 1 z 12 ZAKŁAD
Bardziej szczegółowoObliczanie potrzebnego zbrojenia w podstawie nasypów.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Obliczanie potrzebnego zbrojenia w podstawie nasypów. Korzystając z istniejących rozwiązań na podstawie teorii plastyczności można powiedzieć, że każde
Bardziej szczegółowoOCENA WZMOCNIENIA PODŁOŻA METODĄ WYMIANY DYNAMICZNEJ NA PODSTAWIE PRÓBNYCH OBCIĄŻEŃ KOLUMN
OCENA WZMOCNIENIA PODŁOŻA METODĄ WYMIANY DYNAMICZNEJ NA PODSTAWIE PRÓBNYCH OBCIĄŻEŃ KOLUMN Grzegorz HORODECKI Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska, Politechnika Gdańska, ul. Narutowicza 11/12, 80-233
Bardziej szczegółowoDrgania drogowe vs. nośność i stateczność konstrukcji.
Piotr Jermołowicz - Inżynieria Środowiska Szczecin Drgania drogowe vs. nośność i stateczność konstrukcji. Przy wszelkiego typu analizach numerycznych stateczności i nośności nie powinno się zapominać o
Bardziej szczegółowoKolokwium z mechaniki gruntów
Zestaw 1 Zadanie 1. (6 pkt.) Narysować wykres i obliczyć wypadkowe parcia czynnego wywieranego na idealnie gładką i sztywną ściankę. 30 kpa γ=17,5 kn/m 3 Zadanie 2. (6 pkt.) Obliczyć ile wynosi obciążenie
Bardziej szczegółowoGEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA do projektu budowy sali sportowej przy Zespole Szkół nr 2 przy ul. Pułaskiego 7 w Otwocku
odwierty geologiczne studnie głębinowe www.georotar.pl tel. 608 190 290 Zamawiający : Firma Inżynierska ZG-TENSOR mgr inż. Zbigniew Gębczyński ul. Janowicka 96 43 512 Janowice GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA
Bardziej szczegółowoGrupy nośności vs obliczanie nośności podłoża.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Grupy nośności vs obliczanie nośności podłoża. Nadrzędnym celem wzmacniania podłoża jest dostosowanie jego parametrów do wymogów eksploatacyjnych posadawianych
Bardziej szczegółowoZarys geotechniki. Zenon Wiłun. Spis treści: Przedmowa/10 Do Czytelnika/12
Zarys geotechniki. Zenon Wiłun Spis treści: Przedmowa/10 Do Czytelnika/12 ROZDZIAŁ 1 Wstęp/l 3 1.1 Krótki rys historyczny/13 1.2 Przegląd zagadnień geotechnicznych/17 ROZDZIAŁ 2 Wiadomości ogólne o gruntach
Bardziej szczegółowoTorfy. Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Torfy. Zgodnie z normą PN-86/B-02480 wśród gruntów organicznych wyróżnia się torfy ( T ) - grunty powstałe z obumarłych i podlegających stopniowej karbonizacji
Bardziej szczegółowoKontakt SGGW Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska Tel:
Lechowicz Zbigniew Profesor dr hab. inż. Kontakt SGGW Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska Tel: 48 22 59 35 220 ul. Nowoursynowska 159 e-mail: zbigniew_lechowicz@sggw.pl 02-776 Warszawa Wykształcenie
Bardziej szczegółowoAWARIA NASYPU NA DRODZE NR 61 NA TRASIE GRAJEWO-AUGUSTÓW
ZENON SZYPCIO, z.szypcio@pb.edu.pl KATARZYNA DOŁśYK, k.dolzyk@pb.edu.pl Politechnika Białostocka, Zakład Geotechniki AWARIA NASYPU NA DRODZE NR 61 NA TRASIE GRAJEWO-AUGUSTÓW FAILURE OF EMBANKMENT ON ROAD
Bardziej szczegółowoBADANIE PARAMETRÓW WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH PIASKU ŚREDNIEGO W APARACIE TRÓJOSIOWEGO ŚCISKANIA Z KONTROLOWANYM CIŚNIENIEM SSANIA
BADANIE PARAMETRÓW WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH PIASKU ŚREDNIEGO W APARACIE TRÓJOSIOWEGO ŚCISKANIA Z KONTROLOWANYM CIŚNIENIEM SSANIA Zdzisław SKUTNIK Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska, Szkoła Główna Gospodarstwa
Bardziej szczegółowoWPŁYW WSKAŹNIKA PLASTYCZNOŚCI NA PARAMETRY WYTRZYMAŁOŚCIOWE GRUNTÓW
Architectura 12 (2) 2013, 73 82 WPŁYW WSKAŹNIKA PLASTYCZNOŚCI NA PARAMETRY WYTRZYMAŁOŚCIOWE GRUNTÓW Wojciech Tymiński, Tomasz Kiełczewski Geoteko Projekty i Konsultacje Geotechniczne Sp. z o.o. Streszczenie.
Bardziej szczegółowoKonsolidacja Próżniowa MV. Konsolidacja Próżniowa MV. Opis
Konsolidacja Próżniowa MV Konsolidacja Próżniowa MV Strona główna Wzmacnianie gruntu Technologie Konsolidacja Próżniowa MV Metoda konsolidacji próżniowej MV opracowana i wdrożona pod koniec lat 80. ubiegłego
Bardziej szczegółowoLechowicz Zbigniew Marek
Lechowicz Zbigniew Marek Prof. dr hab. inż. Kontakt SGGW w Warszawie Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska ul. Nowoursynowska 159 02-776 Warszawa Tel: 48 22 59 35 220 E-mail: zbigniew_lechowicz@sggw.pl
Bardziej szczegółowoOPTYMALIZACJA SZEROKOŚCI PASÓW OCHRONNYCH PRZY ODKRYWKOWEJ EKSPLOATACJI KOPALIN POSPOLITYCH
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 33 Zeszyt 1 2009 Andrzej Batog*, Maciej Hawrysz* OPTYMALIZACJA SZEROKOŚCI PASÓW OCHRONNYCH PRZY ODKRYWKOWEJ EKSPLOATACJI KOPALIN POSPOLITYCH 1. Wstęp W ciągu ostatnich, co
Bardziej szczegółowoMetody wzmacniania wgłębnego podłoży gruntowych.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Metody wzmacniania wgłębnego podłoży gruntowych. W dobie zintensyfikowanych działań inwestycyjnych wiele posadowień drogowych wykonywanych jest obecnie
Bardziej szczegółowoProblematyka posadowień w budownictwie.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Problematyka posadowień w budownictwie. Historia budownictwa łączy się nierozerwalnie z fundamentowaniem na słabonośnych podłożach oraz modyfikacją właściwości tych
Bardziej szczegółowoPROJEKT GEOTECHNICZNY
Nazwa inwestycji: PROJEKT GEOTECHNICZNY Budynek lodowni wraz z infrastrukturą techniczną i zagospodarowaniem terenu m. Wojcieszyce, ul. Leśna, 66-415 gmina Kłodawa, działka nr 554 (leśniczówka Dzicz) jedn.ewid.
Bardziej szczegółowoKonsolidacja torfów z wykorzystaniem przeciążenia warstwą popiołów
Konsolidacja torfów z wykorzystaniem przeciążenia warstwą popiołów prof. dr hab. inż. Zygmunt Meyer Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny w Szczecinie, Katedra Geotechniki al. Piastów 50, 70-310
Bardziej szczegółowoAnaliza obudowy wykopu z pięcioma poziomami kotwienia
Przewodnik Inżyniera Nr 7 Aktualizacja: 02/2016 Analiza obudowy wykopu z pięcioma poziomami kotwienia Program powiązany: Ściana analiza Plik powiązany: Demo_manual_07.gp2 Niniejszy rozdział przedstawia
Bardziej szczegółowoAnaliza stateczności skarp z zastosowaniem zmodyfikowanej metody redukcji wytrzymałości na ścinanie
Analiza stateczności skarp z zastosowaniem zmodyfikowanej metody redukcji wytrzymałości na ścinanie Marek Cała*, Jerzy Flisiak* 1 WPROWADZENIE Poniższa praca jest kontynuacją badań autorów nad porównaniem
Bardziej szczegółowoZADANIA. PYTANIA I ZADANIA v ZADANIA za 2pkt.
PYTANIA I ZADANIA v.1.3 26.01.12 ZADANIA za 2pkt. ZADANIA Podać wartości zredukowanych wymiarów fundamentu dla następujących danych: B = 2,00 m, L = 2,40 m, e L = -0,31 m, e B = +0,11 m. Obliczyć wartość
Bardziej szczegółowoDWUTEOWA BELKA STALOWA W POŻARZE - ANALIZA PRZESTRZENNA PROGRAMAMI FDS ORAZ ANSYS
Proceedings of the 5 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 19-20, 2006 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
Bardziej szczegółowoOsiadanie fundamentu bezpośredniego
Przewodnik Inżyniera Nr. 10 Aktualizacja: 02/2016 Osiadanie fundamentu bezpośredniego Program powiązany: Plik powiązany: Fundament bezpośredni Demo_manual_10.gpa Niniejszy rozdział przedstawia problematykę
Bardziej szczegółowoKarta (sylabus) modułu/przedmiotu Mechatronika Studia pierwszego stopnia. Wytrzymałość materiałów Rodzaj przedmiotu: obowiązkowy Kod przedmiotu:
Karta (sylabus) modułu/przedmiotu Mechatronika Studia pierwszego stopnia Przedmiot: Wytrzymałość materiałów Rodzaj przedmiotu: obowiązkowy Kod przedmiotu: MT 1 N 0 3 19-0_1 Rok: II Semestr: 3 Forma studiów:
Bardziej szczegółowoObliczenia ściany kątowej Dane wejściowe
Obliczenia ściany kątowej Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i nory Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99-- : Konstrukcje oporowe EN 99--
Bardziej szczegółowoBadania charakterystyk odkształceniowych gruntów słabonośnych Laboratory investigations of deformation characteristics in soft soils
Anna DROśDś Katedra GeoinŜynierii SGGW Department of Geotechnical ngineering WAU Badania charakterystyk odkształceniowych gruntów słabonośnych Laboratory investigations of deformation characteristics in
Bardziej szczegółowoProjektowanie geometrii fundamentu bezpośredniego
Przewodnik Inżyniera Nr 9 Aktualizacja: 02/2016 Projektowanie geometrii fundamentu bezpośredniego Niniejszy rozdział przedstawia problematykę łatwego i efektywnego projektowania posadowienia bezpośredniego.
Bardziej szczegółowoWarszawa, 22 luty 2016 r.
tel.: 022/ 380 12 12; fax.: 0 22 380 12 11 e-mail: biuro.warszawa@grontmij.pl 02-703 Warszawa, ul. Bukowińska 22B INWESTOR: Wodociągi Białostockie Sp. z o. o. ul. Młynowa 52/1, 15-404 Białystok UMOWA:
Bardziej szczegółowoWalidacja modelu Hardening Soil small w badaniach trójosiowych gruntu z zastosowaniem czujników napróbkowych
Walidacja modelu Hardening Soil small w badaniach trójosiowych gruntu z zastosowaniem czujników napróbkowych Mgr inż. Witold Bogusz, mgr Marcin Witowski Instytut Techniki Budowlanej, Zakład Geotechniki
Bardziej szczegółowoPROJEKT GEOTECHNICZNY
GeoPlus Badania Geologiczne i Geotechniczne Dr Piotr Zawrzykraj 02-775 Warszawa, ul. Alternatywy 5 m. 81, tel. 0-605-678-464, www.geoplus.com.pl NIP 658-170-30-24, REGON 141437785 e-mail: Piotr.Zawrzykraj@uw.edu.pl,
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =
Bardziej szczegółowo17. 17. Modele materiałów
7. MODELE MATERIAŁÓW 7. 7. Modele materiałów 7.. Wprowadzenie Podstawowym modelem w mechanice jest model ośrodka ciągłego. Przyjmuje się, że materia wypełnia przestrzeń w sposób ciągły. Możliwe jest wyznaczenie
Bardziej szczegółowoWykopy - wpływ odwadniania na osiadanie obiektów budowlanych.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Wykopy - wpływ odwadniania na osiadanie obiektów budowlanych. Obniżenie zwierciadła wody podziemnej powoduje przyrost naprężenia w gruncie, a w rezultacie
Bardziej szczegółowoPROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWALNY GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA
PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWALNY GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA Przebudowa i rozbudowa budynku szkoły muzycznej wraz z zapleczem, przebudowa i rozbiórka infrastruktury technicznej, przewidzianej
Bardziej szczegółowoAnaliza wpływu przypadków obciążenia śniegiem na nośność dachów płaskich z attykami
Analiza wpływu przypadków obciążenia śniegiem na nośność dachów płaskich z attykami Dr inż. Jarosław Siwiński, prof. dr hab. inż. Adam Stolarski, Wojskowa Akademia Techniczna 1. Wprowadzenie W procesie
Bardziej szczegółowoOpinia geotechniczna wraz z dokumentacją badań podłoża dla projektu zagospodarowania Skarpy Sopockiej wzdłuż ul. Sobieskiego.
Przedsiębiorstwo Usługowe GeoTim Maja Sobocińska ul. Zamojska 15c/2 80-180 Gdańsk Opinia geotechniczna wraz z dokumentacją badań podłoża dla projektu zagospodarowania Skarpy Sopockiej wzdłuż ul. Sobieskiego.
Bardziej szczegółowoWyznaczanie parametrów geotechnicznych.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Szczecin Wyznaczanie parametrów geotechnicznych. Podstawowe parametry fizyczne gruntów podawane w dokumentacjach geotechnicznych to: - ρ (n) - gęstość objętościowa
Bardziej szczegółowoProjektowanie nie kotwionej (wspornikowej) obudowy wykopu
Przewodnik Inżyniera Nr 4 Akutalizacja: 1/2017 Projektowanie nie kotwionej (wspornikowej) obudowy wykopu Program powiązany: Ściana projekt Plik powiązany: Demo_manual_04.gp1 Niniejszy rozdział przedstawia
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoUwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego
Uwagi dotyczące mechanizmu zniszczenia Grunty zagęszczone zapadają się gwałtownie po dobrze zdefiniowanych powierzchniach poślizgu według ogólnego mechanizmu ścinania. Grunty luźne nie tracą nośności gwałtownie
Bardziej szczegółowo