WPŁYW IMPREGNACJI ŚCIERNIC SILIKONEM NA EFEKTY PROCESU SZLIFOWANIA WALCOWYCH POWIERZCHNI WEWNĘTRZNYCH WYKONANYCH ZE STOPU INCONEL ALLOY 600

Transkrypt

1 WPŁYW IMPREGNACJI ŚCIERNIC SILIKONEM NA EFEKTY PROCESU SZLIFOWANIA WALCOWYCH POWIERZCHNI WEWNĘTRZNYCH WYKONANYCH ZE STOPU INCONEL ALLOY 600 Michał WOJTEWICZ 1, Walery SIENICKI 1 Krzysztof NADOLNY 2 Streszczenie: W artykule przedstawiono badania procesu szlifowania walcowych powierzchni wewnętrznych wykonanych ze stopu Inconel Alloy 600 za pomocą ściernic impregnowanych silikonem. Sprawdzono możliwość redukcji adhezji wiórów materiału obrabianego do PSC w trakcie realizacji procesu szlifowania. Stwierdzono korzystny wpływ wydzielonej krzemionki na wartość parametrów chropowatości powierzchni obrobionej. Słowa kluczowe: szlifowanie, impregnacja, stopy Inconel, materiały trudnoskrawalne Summary: This paper describes research which aims to provide information about grinding process of Inconel Alloy 600. The main objective of this research is to check the potential of silicone treatment of grinding wheels and in consequence the possibility of reducing the high intensity adhesion of chips to the active surface of the grinding wheel. Lucrative influence on surface roughness parameters of workpiece were concluded. Key words: grinding, treatment, Inconel alloys, hard-to-cut materials 1. WPROWADZENIE W procesach szlifowania walcowych powierzchni wewnętrznych często występuje zjawisko nadmiernego zalepiania czynnej powierzchni narzędzia ściernego wiórami materiału obrabianego oraz innymi produktami szlifowania, wynikające z długiej drogi styku ściernicy z materiałem obrabianym. To niekorzystne zjawisko powoduje ograniczenie zdolności skrawnej narzędzi, skrócenie czasu ich pracy, a także może doprowadzić do powstawania defektów szlifierskich na powierzchni materiału obrabianego. Zjawisko zalepiania czynnej powierzchni narzędzi występuje również w procesach szlifowania nowoczesnych nadstopów niklu, takich jak: Hastelloy, Waspalloy, Inconel, Incoloy. Charakteryzują się one dużą wytrzymałością i ciągliwością, niską przewodnością cieplną, dużym powinowactwem chemicznym względem narzędzi obróbkowych oraz dużymi wartościami współczynników tarcia, przez co zaliczane są do grupy tzw. materiałów trudno skrawalnych [7-14]. Jednym ze sposobów przeciwdziałania powstawaniu zalepień na czynnych powierzchniach narzędzi ściernych jest celowe wprowadzenie oddziaływań chemicznych, mających na celu obniżenie temperatury w strefie szlifowania, i zapobiegające adhezji wiórów do powierzchni obrabianej i ściernicy [7,10,12-14]. Efekt taki można 1 Zespół Badawczo-Dydaktyczny Chemii Stosowanej, Wydział Mechaniczny, Politechnika Koszalińska, ul. Racławicka 15-17, Koszalin, michal.wojtewicz@tu.koszalin.pl, walery.sienicki@tu.koszalin.pl 2 Katedra Inżynierii Produkcji, Wydział Mechaniczny, Politechnika Koszalińska, ul. Racławicka 15-17, Koszalin, krzysztof.nadolny@tu.koszalin.pl

2 osiągnąć między innymi poprzez impregnowanie ściernicy polegające na bezpośrednim wprowadzeniu impregnatu w pory ściernicy. Najczęściej stosowanymi substancjami impregnującymi są: siarka, woski oraz grafit [10,14]. Poszukuje się również możliwości zastosowania innych preparatów, w celu uzyskania efektu smarnego lub antyadhezyjnego. Duże nadzieje wiąże się z zastosowaniem związków krzemoorga-nicznych, zwanych potocznie silikonami. Silikony to syntetyczne materiały polimerowe, w strukturze których główny składnik stanowią wielkocząsteczkowe związki krzemoorganiczne (polisiloksany organiczne). Budowę ich stanowi szkielet siloksanowy złożony z atomów krzemu połączonych atomami tlenu, w identyczny sposób jak w krzemianach nieorganicznych. Dodatkowo do szkieletu siloksanowego przyłączane są różne ugrupowania organiczne poprzez wiązania krzem-węgiel. Aby nadać niektórym silikonom specjalne właściwości stosuje się różnego rodzaju dodatki, takie jak np. wypełniacze, emulgatory, rozpuszczalniki czy wodę [1-5]. Zapotrzebowanie na różne polimery silikonowe ciągle wzrasta. Dzieje się to za sprawą ich unikatowych właściwości w porównaniu ze zwykłymi polimerami organicznymi oraz dzięki temu, że już niewielka ilość polimeru silikonowego daje pozytywne rezultaty. Wyróżnia je przede wszystkim [1-5]: odporność cieplna i oksydacyjna w szerokim zakresie temperatur; odporność na warunki atmosferyczne, promieniowanie UV i radiacyjne; odporność chemiczna (z wyłączeniem silnych kwasów i ługów oraz niektórych rozpuszczalników organicznych); słabe przewodnictwo elektryczne; mała swobodna energia powierzchniowa oraz napięcie powierzchniowe; niewielka zmienność właściwości fizycznych w szerokim zakresie temperatur. Właściwości te przyczyniły się do wyboru silikonu jako impregnatu, którego rolą miało być zmniejszenie adhezji wiórów materiału obrabianego do CPS. 2. METODA WPROWADZANIA SILIKONU DO OBJĘTOŚCI ŚCIERNICY Istnieje wiele odmian silikonów, które różnią się miedzy sobą właściwościami oraz metodami otrzymywania. Wyróżnić należy przede wszystkim oleje silikonowe, emulsje, pasty, smary, kauczuki, żywice oraz inne. W opisywanych badaniach zastosowano kauczuk silikonowy ze względu na to, że jest to substancja trudnopalna oraz samogasnąca. Duża stabilność cieplna silikonów wynika z obecności silnych wiązań Si-C oraz wiązania Si-O, które wykazują częściowo jonowy charakter. Wiązanie Si-C w atmosferze jest stabilne nawet do temp. 500 C, jednak tylko w atmosferze beztlenowej. Odporność tego wiązania na proces utleniania jest dużo mniejsza, stąd odporność cieplna silikonów w obecności tlenu dla siloksanów wynosi ok 200 C. W procesie spalania kauczuków silikonowych produktami są dwutlenek węgla (CO 2 ), para wodna (H 2 O) oraz krzemionka (SiO 2 ) [1-5]

3 Ściernicę o oznaczeniu technicznym SG/F46G10VTO nasycono płynnym silikonem (syntetyczny polimer krzemoorganiczny), który ulegał sieciowaniu (utwardzaniu) pod wpływem wilgoci znajdującej się w powietrzu. Jako środek sieciujący wykorzystano metylotriacetoksysilan, który pod wpływem wilgoci łatwo reaguje z grupami silanolowymi, łącząc łańcuchy siloksanowe z wydzieleniem kwasu octowego, wg ogólnego równania reakcji (1). Koloidalny silikon uzyskano poddając procesowi peptyzacji Silikon Uniwersalny firmy Soudal. Jako fazy rozpraszającej użyto tetrafluoroetylenu (TFE), dzięki czemu uzyskano konsystencję, która łatwo wnika w przestrzenie międzyziarnowe ściernicy. Na rysunku 1 przedstawiono widoki czynnej powierzchni ściernicy (CPS) po procesie impregnacji silikonem uzyskane z użyciem mikroskopu cyfrowego VHX-600 firmy Keyence. Widoczne są na nich zarówno ziarna ścierne oblane cienką warstwą silikonu (rys. 1a), jak też wypełnione nim wolne przestrzenie międzyziarnowe (rys. 1b) co świadczy o dużym stopniu nasycenia ściernicy impregnatem. Masa ściernicy po procesie impregnacji zwiększyła się z początkowych m 1 = 17,33 g do ostatecznej wartości m 2 = 18,05 g, co stanowi wzrost o 4,15%. (1) a) Ziarno ścierne mikrokrystalicznego korundu b) spiekanego (Norton SG ) powleczone silikonem Wolne przestrzenie międzyziarnowe wypełnione silikonem Rys. 1. Widok czynnej powierzchni ściernicy impregnowanej silikonem zarejestrowany z użyciem mikroskopu cyfrowego VHX-600 firmy Keyence: a) widok ziaren ściernych powleczonych silikonem; b) widok wolnych przestrzeni międzyziarnowych wypełnionych silikonem 3. BADANIA DOŚWIADCZALNE Celem badań doświadczalnych było wyznaczenie wpływu impregnowania ściernicy silikonem na przebieg i efekty procesu szlifowania prostoliniowo-zwrotnego otworów. Wyniki badań prowadzonych z zastosowaniem ściernicy impregnowanej odniesiono do rezultatów uzyskanych ściernicą referencyjną

4 3.1. METODYKA BADAŃ Badania przeprowadzono na stanowisku wyposażonym w szlifierkę uniwersalną RUP-28P w procesie szlifowania prostoliniowo-zwrotnego. Szlifowano ściernicami zbudowanymi z ziaren mikrokrystalicznego korundu spiekanego i ze spoiwa szklano- -krystalicznego, o oznaczeniu technicznym: SG/F46G10VTO, wykonanymi w Zakładzie Podstaw Nauki o Materiałach i Ceramiki Technicznej Instytutu Technologii i Edukacji Politechniki Koszalińskiej. Obrabiano walcowe powierzchnie wewnętrzne pierścieni wykonanych ze stopu Inconel alloy 600. Ściernicą impregnowaną silikonem oraz ściernicą referencyjną przeszlifowano taką samą objętość materiału obrabianego (V w = 3142 mm 3 ) odpowiadającą obróbce dziesięciu otworów, przy wydajności ubytkowej szlifowania Q w = 5,24 mm 3 /s. Zbiorcze zestawienie warunków obróbki przedstawiono w tabeli 1. Tab. 1. Charakterystyka warunków szlifowania Proces Szlifierka Ściernica Obciągacz i parametry kondycjonowania ściernicy Szlifowanie prostoliniowo-zwrotne walcowych powierzchni wewnętrznych Szlifierka uniwersalna RUP-28P, Zakłady Mechaniczne Tarnów SA SG/F46G10VTO Jednoziarnisty obciągacz diamentowy o masie Q d = 1,25 kr n sd = obr./min, v fd = 10 m/s, a d = 0,0125 mm Parametry szlifowania v s = 40 m/s, v w = 0,67 m/s, v fa = 30,0 mm/s, a e = 0,0075 mm, a e całk = 0,10 mm, t s = 80 s; Q w = 5,24 mm 3 /s Przedmiot obrabiany Inconel alloy 600 Sposób podawania PCS Płyn chłodząco-smarujący (PCS) Wydatek PCS Chłodzenie zalewowe 5% wodny roztwór oleju Castrol Syntilo RHS Q PCS = 5,0 l/min W trakcie badań rejestrowano moc szlifowania, zużycie objętościowe ściernicy oraz parametry chropowatości powierzchni obrobionej z użyciem profilometru stykowego Hommel-Tester T8000 firmy Hommelwerke GmbH. Ocenę stanu czynnej powierzchni ściernicy po impregnacji oraz po szlifowaniu przeprowadzono na podstawie obrazów zarejestrowanych z wykorzystaniem mikroskopu cyfrowego VHX-600 firmy Keyence oraz laserowego mikroskopu pomiarowego LEXT OLS4000 firmy Olympus. W celu określenia ewentualnego wpływu impregnacji silikonem na temperaturę ściernicy i przedmiotu obrabianego, zarejestrowano termogramy obszaru roboczego za pomocą kamery termowizyjnej Testo 890 firmy Testo AG ANALIZA WYNIKÓW BADAŃ Na rysunku 2 przedstawiono zmiany wartości czterech parametrów (Ra, Rz, RSm i Rdq) opisujących chropowatość powierzchni obrobionej ściernicą impregnowaną silikonem i ściernicą referencyjną wyznaczone na podstawie profili. Porównanie rezultatów wykonanych pomiarów wykazuje o około 15% mniejsze wartości parame

5 a) b) Liczba przeszlifowanych otworów c) Liczba przeszlifowanych otworów d) Liczba przeszlifowanych otworów Liczba przeszlifowanych otworów Parametry szlifowania: v s = 40 m/s; vw = 0,67 m/s; 3 vfa = 30,0 mm/s; ae całk = 0,10 mm; Qw = 5,24 mm /s Ściernica: SG/F46G10VTO Przedmiot obrabiany: pierścienie ze stopu Inconel alloy 600 Szlifowanie z użyciem ściernicy impregnowanej silikonem Szlifowanie z użyciem ściernicy nieimpregnowanej (referencyjnej) Rys. 2. Zmiany wartości parametrów opisujących chropowatość powierzchni obrobionej ściernicą impregnowaną silikonem i ściernicą referencyjną wyznaczone na podstawie profili: a) średnie arytmetyczne odchylenie profilu chropowatości Ra; b) wysokość profilu chropowatości wg 10 punktów Rz; c) średni odstęp profilu chropowatości RSm; d) średnie arytmetyczne pochylenie profilu Rdq

6 trów chropowatości powierzchni przeszlifowanej z użyciem ściernicy impregnowanej silikonem. Tendencję tą potwierdzają również analizy przykładowych mikrotopografii powierzchni obrobionej, zarejestrowanych na powierzchni ostatniego otworu (nr 10) obrobionego poszczególnymi ściernicami (rys. 3). a) Powierzchnia obrobiona ściernicą impregnowaną silikonem Nr przeszlifowanego otworu: 10 Wartości wybranych parametrów chropowatości: Sa = 1,09 µm St = 13,6 µm Sq = 1,41 µm Sp = 7,46 µm Sdr = 1,22% Sds = 368 1/mm 2 13,6 mm z y x 4,8 mm 4,8 mm b) Powierzchnia obrobiona ściernicą referencyjną (nie impregnowaną) Nr przeszlifowanego otworu: 10 Wartości wybranych parametrów chropowatości: Sa = 1,26 µm St = 20,3 µm Sq = 1,71 µm Sp = 9,95 µm Sdr = 1,71% Sds = 341 1/mm 2 20,3 mm z y x 4,8 mm 4,8 mm Rys. 3.Porównanie mikrotopografii i wybranych parametrów struktury geometrycznej powierzchni dziesiątego otworu obrobionego ściernicą impregnowaną silikonem (a) i ściernicą referencyjną (b), zmierzonych profilometrem stykowym Hommel-Tester T8000 firmy Hommelwerke GmbH Wyniki takie pozwalają sądzić, że wprowadzenie impregnatu w postaci silikonu wpłynęło korzystnie na chropowatość powierzchni obrobionej. Wpływ ten wydaje się być niewielki, ale jednak zauważalny w całym okresie czasu pracy ściernicy. W celu określenia przyczyn takiego oddziaływania impregnatu na proces szlifowania przeprowadzono szczegółowe analizy stanu czynnej powierzchni obu ściernic po pracy. Wykonano szereg obserwacji mikroskopowych oraz pomiarów mikrotopografii CPS, z których przykładowe zamieszczono na rysunku 4 i 5. Wnikliwe obserwacje ściernicy impregnowanej wykazały, że po szlifowaniu na jej czynnej powierzchni nie

7 można zaobserwować silikonu (rys. 4a, b). W porównaniu z powierzchnią ściernicy referencyjnej (rys. 4c, d) zauważyć można jedynie mniejszy udział mikrozalepień wierzchołków aktywnych ziaren ściernych. a) Ściernica impregnowana silikonem b) Wióry Mikrozalepienia d) Ziarno ścierne materiału obrabianego na wierzchołku ziarna ściernego Spoiwo szklanokrystaliczne Wolne przestrzenie międzyziarnowe c) Ściernica referencyjna (nie impregnowana) Rys. 4. Widoki mikroskopowe czynnej powierzchni ściernicy impregnowanej (a, b) i referencyjnej (c, d) po procesie szlifowania otworów w stopie Inconel alloy 600, zarejestrowane z użyciem laserowego mikroskopu pomiarowego LEXT OLS4000 firmy Olympus

8 a) Czynna powierzchnia ściernicy impregnowanej silikonem 3 po usunięciu 3142 mm materiału obrabianego Wartości wybranych parametrów struktury geometrycznej CPS: Sa = 113 µm St = 811 µm Sq = 262 µm Sp = 262µm 0,811 mm z y x 1,27 mm 1,27 mm b) Czynna powierzchnia ściernicy referencyjnej (nie impregnowanej) 3 po usunięciu 3142 mm materiału obrabianego Wartości wybranych parametrów struktury geometrycznej CPS: Sa = 158 µm St = 920 µm Sq = 193 µm Sp = 287 µm 0,920 mm z y x 1,27 mm 1,27 mm Rys. 5. Porównanie mikrotopografii i wybranych parametrów struktury geometrycznej czynnej powierzchni ściernicy impregnowanej silikonem (a) i ściernicy referencyjnej (b) po przeszlifowaniu 10 otworów, zarejestrowane z użyciem laserowego mikroskopu pomiarowego LEXT OLS4000 firmy Olympus Przeprowadzono również proces spalania czystego silikonu. W tym celu trzy naważki o różnych masach początkowo spalono w tyglu ceramicznym na palniku gazowym aby umożliwić proces całkowitego spalenia, a następnie pozostałość po spaleniu prażono w piecu muflowym przez około 2 godziny, do uzyskania stałej masy tygla. Średni ubytek masy silikonu wynosił około 70%. W wyniku spalania powstaje ciało stałe koloru białego. Materiał ten poddano analizie chemicznej jakościowej, tzn. sprawdzono rozpuszczalność w kwasie chlorowodorowym, kwasie siarkowym VI (zarówno stężonym jak i rozcieńczonym) oraz w kwasie fluorowodorowym. Substancja ta rozpuszcza się tylko w kwasie fluorowodorowym. Zatem należy przypuszczać, że w warunkach wysokiej temperatury panującej w strefie szlifowania, silikon wprowadzony w pory ściernicy uległ rozkładowi, ze względu na jego ograniczoną odporność cieplną (około 200 C). Ponieważ w wyniku rozkładu zastosowanego silikonu powstaje krzemionka (SiO 2 ), związek o dużej twardości (około 7,0 w skali Mohsa), istnieje prawdopodobieństwo, że przyczynił się

9 on do wygładzenia wierzchołków nierówności powierzchni przedmiotu obrabianego. Krzemionka stanowiłaby w takim przypadku rodzaj luźnego ścierniwa znajdującego się w bezpośredniej bliskości strefy szlifowania. Oznaczałoby to, że impregnat w postaci silikonu, pierwotnie wprowadzony do objętości ściernicy w celu uzyskania efektu zmniejszenia sił adhezji wiórów szlifowanego przedmiotu do CPS, w rezultacie przyczynił się, w widocznym stopniu, do wygładzenia powierzchni. Wniosek taki zdają się potwierdzać wartości parametru Sp wyznaczone na podstawie mikrotopografii powierzchni obrobionych pierścieni nr 10, przedstawionych na rysunku 3. Maksymalna wysokość wzniesień (nierówności chropowatości) ponad powierzchnię średnią, wynosiła dla powierzchni obrobionej ściernicą impregnowaną Sp = 7,46 µm, a dla powierzchni po szlifowaniu ściernicą referencyjną była o około 30% większa (Sp = 9,96 µm). Znacznie mniejsze różnice pomiędzy porównywanymi ściernicami zarejestrowano w przypadku mocy szlifowania P (rys. 6a, b). a) Liczba przeszlifowanych otworów b) c) d) Vs, mm G, mm / mm Parametry szlifowania: v s = 40 m/s; vw = 0,67 m/s; 3 vfa = 30,0 mm/s; ae całk = 0,10 mm; Qw = 5,24 mm /s Ściernica: SG/F46G10VTO Przedmiot obrabiany: pierścienie ze stopu Inconel alloy 600 Ściernica impregnowana silikonem Ściernica nieimpregnowana (referencyjna) Rys. 6. Moc szlifowania oraz wartości parametrów opisujących okres trwałości badanych ściernic: a) zmiany mocy szlifowania P w trakcie obróbki 10 otworów; b) wartość średnia mocy szlifowania P śr i jej odchylenie standardowe σ; c) zużycie objętościowe ściernicy V s ; d) wskaźnik szlifowania G = V w / V s Na rysunku 6 zamieszczono również wartości zużycia objętościowego ściernic V s (rys. 6c) oraz wskaźnika szlifowania G (rys. 6d). Relatywnie duże zużycie

10 MECHANIK NR 8-9/2013 objętościowe Vs obu ściernic wynika z ich bardzo otwartej struktury (nr 10), którą dobrano ze względu na możliwość penetracji impregnatu w głąb narzędzia, a która nie zapewniła odpowiednio silnego wiązania ziaren ściernych w badanym procesie. Dla struktury nr 10 i twardości G objętość spoiwa w ściernicy wynosi 11,5%, przy 42% objętości ziaren i 46,5% porów. Mimo zastosowania specjalnego spoiwa szklano-krystalicznego, z około 40% udziałem spinelowej fazy gahnitu i willemitu [6], odporność ściernic na zużycie objętościowe okazała się niewystarczająca. Wynikają z tego również niewielkie wartości wskaźnika szlifowania G (rys. 6d). W celu określenia ewentualnego wpływu impregnowania ściernic silikonem na temperaturę szlifowania, rejestrowano termogramy obszaru roboczego w trakcie obróbki badanymi ściernicami (rys. 7). a) Szlifowanie z użyciem ściernicy impregnowanej silikonem Temperatura maksymalna: 52,7 C b) Szlifowanie z użyciem ściernicy referencyjnej (nie impregnowanej) Temperatura maksymalna: 47,1 C Parametry pomiaru: Współczynnik emisyjności ściernicy ε = 0,94 Temperatura odbita: 10 C Wilgotność względna: 40% Temperatura otoczenia: 14 C Kamera termowizyjna: Typ: Testo 890 Zakres pomiarowy: C Wielkość detektora: pikseli Czułość termiczna: < 40 mk Rys. 7. Widok obszaru pomiarowego oraz przykładowe termogramy prezentujące temperaturę w trakcie procesu szlifowania z użyciem ściernicy impregnowanej silikonem (a) i ściernicy referencyjnej (b), zarejestrowane kamerą termowizyjną Testo 890 firmy Testo AG

11 Na rysunku 7 przedstawiono przykładowe termogramy prezentujące temperaturę w trakcie procesu szlifowania z użyciem ściernicy impregnowanej silikonem (rys. 7a) i ściernicy referencyjnej (rys. 7b). Pomiary były jednak zakłócane przez zastosowanie metody chłodzenia zalewowego, co skutkowało przesłanianiem strefy szlifowania strumieniem PCS. Dodatkowo rejestrację termogramów utrudniała specyfika prowadzonego procesu obróbkowego, charakteryzującego się długą drogą styku ściernicy z materiałem obrabianym. Mimo tych ograniczeń, dokonano analizy porównawczej ponad 200 termogramów zarejestrowanych w trakcie szlifowania ściernicą impregnowaną i referencyjną. W jej wyniku stwierdzono, że wprowadzenie silikonu w pory ściernicy nie wpływa na temperaturę szlifowania w istotny sposób, dający się zaobserwować zastosowaną metodą pomiarową. 6. PODSUMOWANIE Celem opisanych badań procesu szlifowania walcowych powierzchni wewnętrznych wykonanych ze stopu Inconel alloy 600 było określenie możliwości korzystnego oddziaływania impregnatu w postaci silikonu na przebieg i rezultaty obróbki. Spodziewano się szczególnie uzyskania efektu ograniczenia zalepiania CPS produktami szlifowania, w tym głownie wiórami materiału obrabianego. Rezultaty przeprowadzonych analiz skłaniają jednak autorów do sformułowania hipotezy o możliwości wystąpienia korzystnego wpływu silikonu na obniżenie chropowatości powierzchni obrobionej, wynikającej z rozkładu termicznego tego związku w trakcie procesu szlifowania z wydzieleniem ditlenku krzemu o dużej twardości, który jako luźne ścierniwo może dogładzać szlifowaną powierzchnię. Zaprezentowane wyniki badań stanowią podstawę do opracowania wytycznych w zakresie doboru struktury ściernicy oraz doboru warunków szlifowania nadstopów niklu, w celu zwiększenia stopnia wykorzystania potencjału ściernic impregnowanych silikonem. Niezbędna jest wnikliwa analiza materiału powstałego w wyniku rozkładu silikonu, mająca na celu określenie odmiany krzemionki oraz określenie jej mikrostruktury. Planowane jest również przeprowadzenie badań dotyczących efektywności stosowania innych odmian silikonu oraz użycie aerozolu oleju silikonowego jako płynu chłodząco-smarującego w szlifowaniu z minimalnym wydatkiem chłodziwa (metodą MQL). LITERATURA [1] ROŚCISZEWSKI P., ZIELECKA M., Silikony, właściwości i zastosowanie, Wydawnictwa Naukowo-Techniczne, Warszawa, [2] Floriańczyk Z., Penczek P., Chemia Polimerów, T.2, Oficyna Wydawnicza Politechniki Warszawskiej

12 [3] Rościszewski P., Iwańska S., Łukasiak J., Galiński J., Dorosz A., Wiśniewska K., Szponar M., Biodegradation of polyorganosiloxanes, Industrial Chemistry Research Institute, Annual Report '94, 56, [4] Stevents C., Environmental Fate and Effects of Silicone from Coatings, Materials of Conference "Silicone Coatings 1", Brussels 1996, paper 31. [5] Rappoport Z., Apeloig Y., The Chemistry of Organic Silicon Compounds, Wiley, Chichester, UK, [6] Okupski T., Herman D., Walkowiak W.: Otrzymywanie tworzywa szkło-krystalicznego z fazą ZnAl 2 O 4 w wyniku eliminacji struktur piroksenowych. Materiały Ceramiczne, 63(2011)2, s [7] Marinescu I. D., Rowe W. B., Dimitrov B., Inasaki I., Tribology of Abrasive Machining Processes. William Andrew, Inc., Norwich, [8] Rowe W.B., Principles of modern grinding technology, William Andrew Applied Science Publishers, Burligton, [9] Tso P.-L., Study on the Grinding of Inconel 718, J. Mater. Process. Technol., Vol. 55, 1995, pp [10] Nadolny K., Sienicki W., Wojtewicz M., Wpływ impregnacji ściernicy pierwiastkami niemetalicznymi na intensywność zalepiania jej czynnej powierzchni, Problemy i tendencje rozwoju obróbki ściernej, pod redakcją P. Cichosza, prace naukowe Instytutu Technologii Maszyn i Automatyzacji Politechniki Wrocławskiej, Mechanik, 8-9, str. 664, [11] Wang Z.Y., Rajurkar K.P., Fan J., Lei S., Shin Y.C., Petrescu G.: Hybrid machining of Inconel 718. International Journal of Machine Tools & Manufacture, Vol. 43, 2003, pp [12] Wang Z.Y., Rajurkar K.P.: Cryogenic machining of hard-to-cut materials. Wear, Vol. 239, 2000, pp [13] Kovalev A.I., Wainstein D.L., Rashkovskiy A.Y., Fox-Rabinovich G.S., Yamamoto K., Veldhuis S., Aguirre M., Beake B.D.: Impact of Al and Cr alloying in TiN-based PVD coatings on cutting performance during machining of hard to cut materials. Vacuum, Vol. 84, 2010, pp [14] Ming-Yi Tsai, Shi-Xing Jian: Development of a micro-graphite impregnated grinding wheel, International Journal of Machine Tools & Manufacture, Vol. 56, pp ,