USUWANIE PAR RTĘCI NA ZŁOŻU KOKSU AKTYWNEGO AKP-5

Transkrypt

1 Węgiel aktywny w ochronie środowiska i przemyśle (2008) KRZYSZTOF JASTRZĄB Politechnika Śląska, Wydział Chemiczny, ul. B. Krzywoustego 6, Gliwice USUWANIE PAR RTĘCI NA ZŁOŻU KOKSU AKTYWNEGO AKP-5 Przedstawiono wyniki badań usuwania par rtęci z gazów odlotowych na nieruchomym złożu koksu aktywnego AKP-5. Określono wpływ czasu, wysokości złoża sorbentu, temperatury i stężenia par rtęci na przebieg procesu. Wykazano, że usuwanie par rtęci zachodzi w zadowalającym stopniu w temperaturach powyżej 100 C przy użyciu złoża koksu aktywnego o niewielkiej wysokości. Uzyskane wyniki potwierdzają możliwość zastosowania badanego materiału węglowego do usuwania par rtęci z gazów spalinowych. SŁOWA KLUCZOWE: emisja metali ciężkich, rtęć, spaliny, koks aktywny WSTĘP Zanieczyszczenie atmosfery rtęcią, uznawane do niedawna za zjawisko lokalne, coraz częściej jest postrzegane jako globalny problem ekologiczny. Szacuje się, że sumaryczna roczna emisja rtęci do atmosfery wynosi 4,4 7,5 Gg [1]. Źródłem emisji rtęci są zarówno procesy naturalne (wybuchy wulkanów, pożary lasów itp.), jak i działalność człowieka - tzw. emisja antropogeniczna. Głównym antropogenicznym źródłem emisji rtęci jest spalanie paliw, w szczególności różnych gatunków węgla. Dotyczy to zarówno wielkich instalacji energetyki zawodowej, jak również małych instalacji ciepłowniczych. W 2000 r. dwie trzecie globalnej antropogenicznej emisji rtęci pochodziło z procesów spalania paliw kopalnych [2]. Wśród pozostałych sektorów mających duży wpływ na antropogeniczną emisję rtęci należy wymienić: przemysł materiałów budowlanych i hutnictwo. Stosunkowo niewielki udział w emisji rtęci mają klasyczne zakłady chemiczne, w tym: otrzymywanie chloru metodą rtęciową, produkcja sody kaustycznej, produkcja rtęci czy wydobywanie złota. Z innych źródeł emisji rtęci do atmosfery należy wymienić: produkcję baterii, świetlówek, przyrządów pomiarowych, przewodów elektrycznych, a także utylizację odpadów [3]. Realizacja zadań nakreślonych w Polityce Zmian Klimatu, poprzez wdrażanie odpowiednich dyrektyw europejskich [4-7], ma na celu ograniczenie ilości zanieczyszczeń emitowanych do atmosfery. Jednym z zadań jest zmniejszenie ilości energii elektrycznej pochodzącej ze spalania węgla i zastąpienie jej alternatywnymi, odnawialnymi źródłami energii. Spowoduje to oczywiste ograniczenie emisji rtęci do atmosfery z uwagi na zmniejszenie objętości spalin. Ograniczenia emisji rtęci do atmosfery z gazami spalinowymi można również osiągnąć poprzez stoso-

2 226 K. Jastrząb wanie paliw o obniżonej zawartości rtęci ewentualnie przez usuwanie rtęci z paliwa. Ostatecznym rozwiązaniem jest usuwanie rtęci bezpośrednio z gazów odlotowych. W przypadku paliw stałych brak jest skutecznej metody usuwania rtęci. Dlatego ograniczenie emisji rtęci można osiągnąć jedynie poprzez jej usuwanie z gazów spalinowych. Przegląd najlepszych dostępnych technologii (BAT) w poszczególnych gałęziach przemysłu wykazał, że najlepsze wyniki uzyskuje się, stosując metody adsorpcyjne wykorzystujące węgiel aktywny i materiały węglowe, czasami aktywowane dodatkowo siarką lub innymi dodatkami [8]. 1. CEL PRACY Ograniczenie emisji par rtęci do atmosfery najlepiej oprzeć o już istniejące adsorpcyjne technologie oczyszczania spalin. Jedną z takich technologii jest sucha metoda MET-Mitsui-BF, wykorzystująca specjalnie spreparowane karbonizaty, zwane koksami aktywnymi [9-11]. W prezentowanej pracy przedstawiono wyniki badań usuwania par rtęci z przepływającej fazy gazowej przy użyciu polskiego koksu aktywnego AKP-5. Podstawowym celem pracy była ocena możliwości usuwania par rtęci na nieruchomym złożu koksu aktywnego, a także określenie wpływu parametrów procesu, takich jak temperatura, stężenie par rtęci w fazie gazowej i wysokości złoża na skuteczność usuwania par rtęci z gazów odlotowych. Na podstawie uzyskanych wyników podjęto próbę opisu matematycznego procesu i ustalenia optymalnych warunków oczyszczania gazów odlotowych z par rtęci. 2. BADANY MATERIAŁ WĘGLOWY W badaniach stosowano krajowy, przemysłowy sorbent węglowy AKP-5 produkowany przez zakłady GRYFSKAND w Hajnówce pod handlową nazwą koks aktywny. Jest to formowany karbonizat produkowany z pyłu węgla kamiennego i wodnego lepiszcza skrobiowego. Surowce po wymieszaniu formowane są w granule o średnicy 5 mm. Granulat po wysuszeniu w temperaturze 350 C jest karbonizowany w temperaturze do 900 C, a następnie aktywowany parą wodną w temperaturze 800 C. Materiał ten jest szeroko stosowany do oczyszczania gazów spalinowych m.in. w technologii Bergbau-Forschung. Jest to sucha metoda umożliwiająca bezodpadowe usuwanie zarówno tlenków siarki, jak i azotu. Koks aktywny AKP-5 posiada następujące parametry fizykochemiczne [12]: średnica ziaren - 5,2 mm; gęstość nasypowa kg/m 3 ; zawartość popiołu - 7,9%; wytrzymałość mechaniczna - 99,9%; ścieralność (0,5 h) - 2,0%; temperatura zapłonu C; powierzchnia właściwa m 2 /g.

3 Usuwanie par rtęci na złożu koksu aktywnego AKP METODYKA OTRZYMYWANIA GAZÓW O NISKIM, STABILNYM STĘŻENIU PAR RTĘCI ORAZ SPOSÓB ICH ANALIZY Stężenie par rtęci w gazach odlotowych z procesów energetycznego spalania węgla jest bardzo niskie i wynosi ok. 50 ng Hg/dm 3. Do badań adsorpcji rtęci niezbędne jest zatem otrzymanie modelowej mieszaniny gazowej o niskim i stabilnym w czasie stężeniu par rtęci rzędu ng Hg/dm 3. Okazało się to trudnym zagadnieniem laboratoryjnym. Po wielu próbach opracowano metodykę otrzymywania mieszaniny gazowej zawierającej niskie stężenia par rtęci metalicznej. Gaz modelowy otrzymywano poprzez wysycanie powietrza przepływającego nad nieruchomym lustrem ciekłej rtęci umieszczonej w naczyńku. Proces prowadzono w temperaturze pokojowej. Powierzchnia parowania rtęci wynosiła 10 cm 3. Nad lustrem rtęci przepływało suche powietrze o natężeniu przepływu zmienianym w zakresie cm 3 /min. Końcowe założone stężenie par rtęci w gazie modelowym uzyskiwano poprzez rozcieńczanie otrzymanej mieszaniny strumieniem czystego powietrza. Natężenie przepływu poszczególnych strumieni gazów ustalano za pomocą masowych regulatorów przepływu ERG 5000 firmy Beta ERG. Opisywana aparatura umożliwiała uzyskiwanie gazów modelowych o stabilnym stężeniu par rtęci metalicznej z przedziału ng Hg/dm 3. Ponieważ stężenia par rtęci stosowane w wykonanych badaniach są niezmiernie niskie, dlatego urządzenia do jej analizy muszą być bardzo czułe. W praktyce zastosowano metodę gold-trap, polegającą na wychwytywaniu i zatężaniu par rtęci na warstwie złota. Przystosowane są do tego specjalne próbniki zwane amalgamatorami lub gold-trapami. W pracy stosowano amalgamatory firmy Nippon Instruments Corporation. Mają one postać rurek kwarcowych o długości 160 mm i średnicy 6 mm ze złożem substancji adsorbującej pary rtęci o wysokości 10 mm. Adsorbentem par rtęci są drobiny diatomitu pokryte cienką warstwą złota. Przez amalgamator przepuszczano z natężeniem przepływu 0,5 dm 3 /min określoną objętość analizowanego gazu. Gaz zasysano do gold-trapów za pomocą biurety gazowej, do oznaczenia stężenia par rtęci wystarczało pobieranie próbki gazu o objętości 0,5 dm 3. Pary rtęci obecne w analizowanej próbce fazy gazowej są wychwytywane na warstewce złota z równoczesnym utworzeniem amalgamatu. Pojemność sorpcyjna gold-trapu wynosi 1000 ng Hg. Amalgamatory po pobraniu próbki rtęci mogą być przechowywane przez dowolny czas, co umożliwia ich analizę w dowolnym momencie. Omawiane gold-trapy przeznaczone są do współpracy z analizatorem MA-2 firmy Nippon Instruments Corporation. Zakres pomiarowy analizatora wynosi ng Hg, zaś granica detekcji 0,02 ng Hg. Oznaczanie rtęci dokonywane jest metodą absorpcji atomowej techniką zimnych par przy długości fali 253,7 nm. Oznaczanie rtęci wychwyconej w amalgamatorach polega na ich ogrzaniu do temperatury 850 C. W tych warunkach amalgamat ulega rozkładowi, a ilość masy rtęci uwolnionej z warstewki złota oznaczana jest spektrofotometrycznie w komorze absorpcyjnej przyrządu. Po podzieleniu uzyskanej wartości przez objętość gazu za-

4 228 K. Jastrząb ssanego do amalgamatora (0,5 dm 3 ) w trakcie zatężania rtęci oblicza się stężenia par rtęci w analizowanej fazie gazowej. 4. APARATURA I METODYKA BADAŃ ADSORPCJI PAR RTĘCI NA KOKSIE AKTYWNYM Powietrze wysycane parami rtęci, otrzymane według metody opisanej powyżej, kierowano do dwustopniowego reaktora badawczego. Pierwsza część reaktora, wypełniona pierścieniami Raschiga, pełniła rolę mieszalnika - podgrzewacza, w drugiej części umieszczano próbkę koksu aktywnego o masie m c. Długość reaktora wynosiła 300 mm, a średnica 36 mm. Założoną temperaturę uzyskiwano za pomocą płaszcza grzewczego i termostatu z poliglikolem etylenowym. Układ umożliwiał badania adsorpcji par rtęci w zakresie temperatur C. Czas wszystkich pomiarów był taki sam i wynosił 3 godziny. Każdorazowo stosowano stały przepływ mieszaniny gazowej wynoszący F 0v = 300 dm 3 /h, co zapewniało te same warunki dynamiczne procesu we wszystkich pomiarach. Stężenie par rtęci w fazie gazowej zmieniano w poszczególnych pomiarach w zakresie ng Hg/dm 3. Pomiar rozpoczynano od ustabilizowania natężenia przepływu gazu (F 0v ) i stężenia początkowego par rtęci (C 0Hg ) w gazie. Następnie powietrze z parami rtęci kierowano do reaktora. Na wylocie z reaktora pobierano okresowo próbki gazu, oznaczając w nich stężenie par rtęci. Wyznaczone w ten sposób krzywe przebicia złoża C Hg (t) pozwalają na określenie stopnia usunięcia rtęci z fazy gazowej, zwanego dalej w skrócie stopniem adsorpcji t CHg 1 (1) C Wyznaczenie pełnych krzywych przebicia od momentu przebicia złoża do całkowitego jego wysycenia wymaga bardzo długich pomiarów. W badaniach rozpoznawczych stwierdzono, że całkowite wysycenia złoża koksu aktywnego przez zaadsorbowaną rtęć osiąga się dopiero po upływie ponad 50 godzin. Stosowanie tak długich czasów pomiaru jest bardzo trudne do realizacji w warunkach laboratoryjnych. Ze względów praktycznych ograniczono zatem czas pojedynczego pomiaru adsorpcji do trzech godzin. Należy jednak podkreślić, że wyznaczenie częściowych krzywych przebicia C Hg (t) pozwala na określenie skuteczności adsorpcji w okresie 3 godzin oraz porównanie przebiegu adsorpcji przy różnych parametrach procesowych. Na podstawie krzywych przebicia C Hg (t) i bilansu masowego fazy gazowej obliczano średnie stężenie rtęci w fazie stałej G wyrażone w ng Hg/kg koksu aktywnego. Wielkość ta nazywana też dynamiczną pojemnością adsorpcyjną koksu aktywnego względem par rtęci stosowano do opisu fazy stałej. Obliczano ją z zależności 0Hg

5 Usuwanie par rtęci na złożu koksu aktywnego AKP t F0 v G C 0 Hg C Hg t dt (2) m c 0 Wielkości (t) oraz G(t) mogą posłużyć do porównywania właściwości sorpcyjnych par rtęci różnych typów materiałów węglowych. 5. WPŁYW TEMPERATURY NA PRZEBIEG PROCESU USUWANIA PAR RTĘCI Pierwszy etap badań obejmował pomiary adsorpcji par rtęci w temperaturach z zakresu ºC. Wykonano dwie serie badań, stosując złoże koksu aktywnego o wysokości 5 i 10 cm. Wszystkie pomiary w tym bloku badań wykonano przy stałym stężeniu początkowym par rtęci C 0 = 200 ng/dm 3. Wykonano łącznie 16 pomiarów, wyznaczając każdorazowo krzywe przebicia złoża C Hg (t) oraz zmianę średniego stężenia rtęci w złożu koksu aktywnego w czasie G(t). Wielkości te posłużyły do określenia wpływu temperatury ma przebieg procesu. Analiza przebiegu zależności (t) i G(t) uzyskanych w różnych temperaturach wykazała, że poszczególne krzywe mają zbliżony przebieg, wzajemnie nakładając się bez wyraźnego wpływu temperatury. Ogólnie można stwierdzić, że temperatura nie ma wyraźnego wpływu na przebieg procesu adsorpcji par rtęci na złożu koksu aktywnego. Obserwuje się to przy obu przebadanych wysokościach złoża koksu aktywnego. Uzyskane wyniki pomiarów opisano za pomocą funkcji regresji wielu zmiennych. Do obliczeń wykorzystano program STATISTICA 6.0 firmy Stat Soft, Inc. [13]. Stosowano opcję ogólnych modeli liniowych (GLM). Wyjściowy model trójparametrowej zależności ma postać z = A 0,0 + A 1,0 x + A 0,1 y + A 2,0 x 2 + A 0,2 y 2 + A 1,1 x y (3) gdzie: z - zmienna zależna; x, y - zmienne zależne; A ij - współczynniki równania regresji; i, j - rzędy współczynnika regresji w stosunku do x i y. W ogólnym przypadku model wyjściowy posiada 6 współczynników regresji, obejmujących efekty oddziaływania pomiędzy zmiennymi niezależnymi a zmienną zależną do wielomianu drugiego stopnia włącznie oraz współczynnik krzyżowy. Współczynniki te można wyznaczyć metodą najmniejszych kwadratów. W celu uzyskania możliwie najprostszego modelu eliminowano współczynniki najmniej istotne, przy równoczesnej analizie wartości współczynnika korelacji R i istotności korelacji F. Obliczenia wykonano dla dwóch zmiennych zależnych. W pierwszym układzie zmienną zależną (z) był bezwymiarowy stopień adsorpcji par rtęci α, natomiast w drugim - średnie stężenie rtęci w fazie stałej G. Zmiennymi niezależnymi w obu przypadkach były: czas t i temperatura T. Przykładowe funkcje uzyskane przy wysokości złoża L = 5 cm i stężeniu C 0Hg = 200 ng/dm 3 są następujące (rys. rys. 1 i 2):

6 230 K. Jastrząb α = 0,896 0,0039 t + 1, t 2 3, T 2 1, t T (R = 0,89, F = 1777) (4) G = 9,52 t + 0,526 T 0,00366 T 2 (R = 0,991, F = 2904) (5) Rys. 1. Zależność stopnia adsorpcji par rtęci od czasu i temperatury. L = 10 cm, C 0Hg = = 200 ng/dm 3 0,9 0,8 0,7 0,6 Rys. 2. Zależność średniego stężenia rtęci w złożu koksu aktywnego (dynamicznej pojemności adsorpcyjnej) od czasu i temperatury. L = 10 cm, C 0Hg = 200 ng/dm Otrzymane funkcje regresji bardzo dobrze opisują dane pomiarowe i w pełni nadają się do celów projektowych. Świadczą o tym wysokie wartości F i zbliżone do jedności wartości R. Należy jednak podkreślić, że z uwagi na brak sensu fizycz-

7 Usuwanie par rtęci na złożu koksu aktywnego AKP nego otrzymanych zależności ich stosowanie poza przebadanym zakresem parametrów może przynieść znaczące błędy w szacowaniu wartości i G. Analiza przebiegu otrzymanych zależności potwierdza niewielki wpływ temperatury na przebieg procesu. Powyższy wniosek jest bardzo ważny z technologicznego punktu widzenia, gdyż w warunkach przemysłowych proces oczyszczania gazów spalinowych prowadzony jest w temperaturze 120 C. Usuwanie par rtęci na koksie AKP-5 nie wymaga zatem specjalnych warunków temperaturowych. Z tego powodu badania wykonane w dalszej części pracy były prowadzone w temperaturze 120 C. 6. WPŁYWU WYSOKOŚCI ZŁOŻA I STĘŻENIA POCZĄTKOWEGO PAR RTĘCI W GAZACH NA PRZEBIEG PROCESU Przebadano proces adsorpcji par rtęci w złożu koksu aktywnego przy sześciu stężeniach par rtęci z przedziału ng/dm 3. Wykonano 4 serie badań, stosując wysokości złoża 5, 10, 15 i 20 cm. Wszystkie pomiary wykonano w stałej temperaturze T = 120 C. Czas trwania pomiaru był taki sam i wynosił 180 min. Wykonano łącznie 22 pomiary, wyznaczając każdorazowo krzywą przebicia złoża C Hg (t), którą przeliczano na zależności α(t) oraz G(t). Na podstawie uzyskanych wyników można określić wpływ czasu, wysokości złoża i stężenia początkowego par rtęci procesu usuwania par rtęci z gazów odlotowych na nieruchomym złożu koksu aktywnego AKP-5. Stopień adsorpcji par rtęci maleje wraz ze zmniejszeniem wysokości złoża i wzrostem stężenia początkowego par rtęci. Przy małych wysokościach złoża L = 5 cm i wysokich stężeniach początkowych C 0 > 500 ng/dm 3 obserwuje się stopniowe wysycenie złoża, które traci zdolność adsorpcji par rtęci. Najniższa zmierzona wartość stopnia adsorpcji wynosiła 0,35. Uzyskano ją, stosując złoże o wysokości 5 cm, przy stężeniu 500 ng/dm 3 po upływie 180 min. Średnie stężenie rtęci w złożu koksu aktywnego AKP-5 maleje wraz ze wzrostem wysokości złoża sorbentu. Zmniejszenie stężenia par rtęci również powoduje słabsze wysycenie złoża przy tym samym czasie adsorpcji. Przykładowo: przy stałym stężeniu 100 ng Hg/dm 3 i wysokości złoża 15 cm stężenie rtęci w złożu koksu wynosi 717 ng Hg/g, zaś przy wysokości złoża 20 cm G = 497 ng Hg/g. Największe stężenie rtęci w koksie aktywnym uzyskano po upływie 180 min przy stężeniu par rtęci w gazach 1000 ng/dm 3 i wysokości złoża 5 cm. Wynosiło ono 5 mg Hg/kg koksu aktywnego. Podobnie jak uprzednio, stosując opcję ogólnych modeli liniowych (GLM) programu STATISTICA, opracowano ogólne modele regresji, eliminując współczynniki nieistotne w celu otrzymania możliwie najprostszego modelu. Przykładowe funkcje: α = 0,969 2, t 2 8, C 0Hg 2 3, t C 0Hg (R = 0,878, F = 17419) (6)

8 232 K. Jastrząb G = 30,5 + 3,75 t 0,0069 t 2 + 9, C 0Hg 2 + 0,0226 t C 0Hg (R = 0,977, F = 7419) (7) 1 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 Rys. 3. Zależność stopnia adsorpcji par rtęci od czasu i początkowego stężenia par rtęci α(t, C 0Hg ) dla czasu adsorpcji t = 180 min i temperatury T = 120 C Rys. 4. Zależność średniego stężenia rtęci w złożu koksu aktywnego (dynamicznej pojemności adsorpcyjnej) od czasu i początkowego stężenia par rtęci G(t, C 0Hg ) dla czasu adsorpcji t = 180 min i temperatury T = 120 C

9 Usuwanie par rtęci na złożu koksu aktywnego AKP uzyskane dla wysokości złoża L = 20 cm przedstawiono na rysunkach 3 i 4. Modele te mogą posłużyć do opisu przebiegu usuwania par rtęci na złożu koksu aktywnego AKP-5 przy różnych parametrach procesu. PODSUMOWANIE Wykonane badania potwierdziły możliwość skutecznego usuwania par rtęci na koksie aktywnym AKP-5 w warunkach dynamicznych. Temperatura nie ma wpływu na przebieg adsorpcji w zakresie C. Zastosowanie złoża o wysokości 20 cm zapewnia całkowite usunięcie par rtęci z gazów przez okres 3 godzin nawet przy stężeniu par rtęci w gazach na poziomie 200 ng/dm 3. Należy sądzić, że zwiększenie wysokości złoża koksu aktywnego znacząco wydłuży czas ochronnego działania złoża. Koks aktywny posiada pojemność adsorpcyjną par rtęci znacznie przekraczającą 5 mg/kg. Opracowane równania regresji bardzo dobrze opisują dane pomiarowe w przebadanym zakresie parametrów pomimo niewielkiej liczby współczynników. LITERATURA [1] Pacyna J., Pacyna E., Mercury Strategy Development in the EU and UN; Current global emissions and their scenarios, MEC3 Third International Expert's Workshop, Katowice, 5-7 czerwca [2] Dutchak S., Assessment of long-range transport of Hg, PCBs and γ-hch to the Russian North, part 3: Model approaches and Assessment Programme, AMAP [3] Bureau of Waste Prevention Division of Planning and Evaluation: Evaluation of the technological and economic feasibility of controlling and eliminating mercury emission from the combustion of solid fuel, Pursuant to 310 CMR 7.29, Emissions Standards for Power Plants, grudzień [4] Komisja Europejska: Strategia Wspólnoty w zakresie rtęci, Komunikat Komisji dla Rady i Parlamentu Europejskiego; Bruksela [5] Dyrektywa Rady 96/61/EC (IPPC) Parlamentu Europejskiego i Rady z 24 września 1996 r. w sprawie zintegrowanego zapobiegania i ograniczania zanieczyszczeń. [6] Dyrektywa nr 2001/80/WE (LPC) Parlamentu Europejskiego i Rady z dnia 23 października 2001 r. w sprawie ograniczenia emisji niektórych zanieczyszczeń do powietrza z dużych źródeł spalania paliw. [7] Dyrektywa Nr 2001/81/WE (NEC) Parlamentu Europejskiego i Rady z dnia 23 października 2001 r. w sprawie krajowych pułapów emisji dla niektórych zanieczyszczeń powietrza atmosferycznego. [8] Europejska Komisja Ochrony Środowiska, Draft Reference Document on Best Available Techniques for Large Combustion Plants, Integrated Pollution Prevention and Control (IPPC), Draft, grudzień [9] Knoblauch K., Richter E., Juntgen H., Fuel 1981, 60(9), 832. [10] Olson D., Tsui K., Shiraishi I., Fuel Processing Technology 2000, 65-66, 393. [11] Jastrząb K., Szarawara J., Polish J. Appl. Chem. 1996, 40(3), 187. [12] Jastrząb K., Zin M., Inżynieria i Ochrona Środowiska 2000, 3(3-4), 377. [13] Instrukcja programu STATISTICA 6.0 firmy Stat Soft, Inc

10 234 K. Jastrząb REMOVAL OF MERCURY VAPOUR ON A ACTIVE COKE AKP-5 The results of the investigation of mercury vapour removal from the exhaust gases on the stationary bed of the AKP-5 active coke have been presented in the paper. The effect of time, adsorbent bed height, temperature and mercury vapour concentration on the process run were determined. There was proved that mercury vapour removal took place, in sufficient degree, in temperatures above 100 C with use of slight height active coke bed. The obtained results corroborated the possibility of use the investigated carbon material to mercury vapour removal from combustion gases. KEYWORDS: heavy metals emission, mercury, combustion gases, active coke