1. Dane ogólne. 1.1 Przedmiot opracowania

Transkrypt

1 1. Dane ogólne 1.1 Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt wykonawczy konstrukcji budowy Regionalnego Zakładu Zagospodarowania Odpadów Komunalnych (RZZOK). Zakres opracowania obejmuje konstrukcję obiektu nr 9 Budynek warsztatowo-garażowy. 1.2 Lokalizacja inwestycji Przedmiotowa inwestycja jest zlokalizowana w Piaskach Bankowych na działkach nr: 152, 160, 193, 199, 200, 201, 202, 210, 211, 215, 216, 217, 212/2, 213/2, 214/2, obręb nr 19, gmina Bielawy, powiat Łowicki. 1.3 Materiały wykorzystane w opracowaniu - Wytyczne technologiczne, - Podkłady architektoniczne, - Uzgodnienia międzybranżowe, - Dokumentacja geologiczno-inżynierska opracowana dla przedmiotowej inwestycji. - PN-82/B Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości. - PN-82/B Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. - PN-82/B Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe. - PN-82/B Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Obciążenia pojazdami. - PN-80/B-02010/Az1 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia śniegiem. - PN-77/B-02011/Az1 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia wiatrem. - PN-81/B Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie. - PN-B Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie. - PN-90/B Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. 2. Warunki geotechniczne 2.1 Warunki gruntowe Warunki gruntowe określono na podstawie dokumentacji geologiczno-inżynierskiej opracowanej na potrzeby inwestycji. Wykonano 24 otwory badawcze o głębokości 6,0 m oraz 20 otworów o głębokości 12,0 m. Teren projektowanej lokalizacji Zakładu wznosi się średnio na wysokość 114 m npm. Punkty najwyżej wzniesione znajdują się w krańcu południowo zachodnim, gdzie wznoszą się na wysokość ponad 116 m npm zaś punkty najniższe występują w krańcu północno - wschodnim, gdzie wysokości bezwzględne osiągają wartości ok. 112,0 m npm. W rejonie projektowanych obiektów kubaturowych rzędne terenu istniejącego wahają się w granicach 112,2 do 113,8 m npm. Powierzchnia terenu wykazuje w miarę regularny spadek w kierunku północno - wschodnim z odchyleniem ku północy. Wartości tego spadku wahają się w granicach 1,5 2,0 %. Zarówno wielkości jak i kierunek spadku hipsometrycznego odzwierciedlają rzeźbę powierzchni cechującą rejon lokalizacji przedsięwzięcia, a więc rzeźbę płaskiej równiny łagodnie nachylonej na NNE. Taki typ rzeźby powierzchni charakteryzuje północną, wschodnią i południową połać opiniowanego terenu. Od zachodu natomiast sąsiaduje on z niewielkim kompleksem rozwianego pola wydmowego, utrwalonego roślinnością drzewiastą, gdzie występują znacznie większe deniwelacje lokalnie przekraczające 4,0 m - w części mające również charakter antropogeniczny Łowicz-Budynek warsztatowo-garażowy czerwiec 2013 r.

2 grunty półprzepuszczalne Bezpośrednio pod humusem o miąższości 0,2 0,4 m zalega nieciągła seria aluwialnych piasków drobnoziarnistych, żółtych i żółto brązowych. Lokalnie tylko występują piaski średnioziarniste (otw. nr H-18) lub pylaste (otw. nr G-4 i G-15). Miąższość serii waha się od 0,2 m w otw. nr G-1, H-11 i G-20 do 2,3 m w rejonie otw. nr G22. Największe miąższości tej serii, przekraczające 1,5m notowane są w zachodniej części terenu natomiast w centrum obszaru objętego dokumentacją, gdzie i w części wschodniej występują rozległe obszary gdzie piaski pokrywowe w ogóle nie występują a bezpośrednio pod humusem zalegają gliny eluwialne. Strop serii glin eluwialnych kształtuje się na głębokości od 0,2 m ppt. w rejonie otw. nr H-9 w centrum terenu do 2,6 m ppt. w rejonie otw. G-22 w południowo zachodnim krańcu terenu. Tworzą ją warstwowane gliny piaszczyste lokalnie z przewarstwieniami piasku drobnego, podrzędnie gliny pylaste, barwy żółto szaro brązowej lub zielono brązowej. Tworzą one praktycznie ciągłą warstwę o zmiennej miąższości wahającej się od 0,2 m w otw. nr H-18 i G-21 do 2,2 m w otw. nr G-11, przeciętnie ok. 1,2 m. Jednak w zachodniej części terenu rejonie otw. nr G-4 G-7, G-9, G-13 G-15, G18, G-19 i G-22 oraz otw. nr H-8, H-12, H-15 i H-10 gliny eluwialne nie występują. Bezpośrednio pod warstwą piasków aluwialnych występują warciańskie gliny zwałowe moreny dennej. Strop glin moreny dennej zlokalizowano w podłożu we wszystkich otworach rozpoznawczych na głębokości od 1,1 m ppt. w otw. nr H-13 w centrum terenu do 3,1 m ppt. w otw. nr G-2 w środkowo północnej części terenu. Kształtuje się on w strefie rzędnych 111,0 113,0 m npm i wykazuje nieznaczne obniżenia pokryte maskująco przez serię glin eluwialnych oraz aluwialne piaski pokrywowe. Serię budują szare i ciemno szare, lokalnie w stropie brązowe i żółto brązowe gliny lodowcowe wykształcone jako gliny piaszczyste. W zachodniej części terenu w stropie serii występują również piaski gliniaste, które stanowią przemyte partie moreny warciańskiej. Ku spągowi narasta w obrębie serii zawartość węglanu wapnia oraz domieszka ziaren żwiru i głazików skał skandynawskich. Seria glin zwałowych została zlokalizowana we wszystkich najbliższych otworach hydrogeologicznych i do głębokości 12,0 m ppt. jej nie przewiercono zatem należy zakładać jej ciągłość w podłożu terenu projektowanego zakładu. W otw. nr G-17 i H-4, w obrębie serii glin morenowych zlokalizowano soczewki piasków wodnolodowcowych. Występują one w strefie głębokości 3,4 5,3 m ppt. Piaski wykształcone są jako piaski drobnoziarniste barwy szarej, o niewielkiej zawartości węglanu wapnia. Miąższość soczew waha się od 0,2 m w otw. nr G-17 do 1,5 m w otw. nr H-4 i są one w całości zawodnione. W rejonie badań pod warstwą gleby o miąższości 0,2 0,4 m wyodrębniono następujące warstwy geotechniczne: Symbol warstwy Klasyfikacja gruntów wg PN-86/B Stan gruntu Przepuszczalność Wiodący parametr geotechniczny - nasypowe, organiczne, niespoiste szg dobra I (n) D ~0,45 - rodzime, organiczne, niespoiste ln słaba I (n) D ~0,30 AL-1 średnia szg AL-2 drobnoziarniste, dobra I (n) D =0,52 sypkie EL-1 EL-2 EL-3 drobnoziarniste, średniospoiste, morenowe, nieskonsolidowane symbol konsolidacji C mpl pl I (n) L =0,55 I (n) L =0,34 I (n) L =0,18 FG-1 drobnoziarniste, zg dobra I (n) D =0,70 sypkie Łowicz Budynek warsztatowo-garażowy 2

3 grunty półprzepuszczalne GL-1 GL-2 GL-3 GL-4 GL-5 drobnoziarniste, średniospoiste, morenowe, nieskonsolidowane symbol konsolidacji B mpl pl pzw I (n) L =0,52 I (n) L =0,30 I (n) L =0,16 I (n) L =0,10 I (n) L =0,0 2.2 Warunki wodne Poziom wodonośny zlokalizowano we wszystkich wykonanych otworach na głębokości od 0,61 m ppt. w otw. nr H-9 do 1,47 m ppt. w otw. nr H-7. Poziom jest związany z serią piasków aluwialnych występujących ponad stropem miąższych serii glin eluwialnych i morenowych. Amplituda wahań zwierciadła wynosi h = 0,54 m co powoduje zróżnicowanie położenia zwierciadła w okresie rocznym, pomiędzy stanem niskim a stanem wysokim na poziomie do 1,08 m. Przyjmując stan zwierciadła wód pierwszego poziomu wodonośnego jako stan średnio niski należy stwierdzić, iż : - w okresie stanów wysokich woda gruntowa może kształtować się w podłożu terenu projektowanej budowy RZZOK w strefie głębokości od 0,7 m ppt. do 1,5 m ppt., średnio 0,9 m ppt. przy szerokim rozprzestrzenieniu strefy redukcji zwierciadła do postaci sączeń w centralnej i wschodniej części terenu. - w okresie stanów niskich woda gruntowa może kształtować się w podłożu terenu na poziomie od 1,80 m ppt. do 2,55 m ppt., średnio 2,0 m ppt. przy praktycznie całkowitej redukcji zwierciadła do postaci sączeń i szerokim rozprzestrzenieniu się obszarów całkowitego zaniku wód pierwszego poziomu wodonośnego, wobec braku zasilania. 2.3 Kategoria geotechniczna W podłożu występują złożone warunki gruntowe. Projektowany obiekt zaliczono do drugiej kategorii geotechnicznej. 2.4 Warunki posadowienia Cały teren przykrywa warstwa gleby o miąższości 0,3 0,4 m, którą należy w całości zdjąć. Pod nią zalegają grunty rodzime o zróżnicowanej nośności. Projektowany RZZOK będzie wyniesiony ponad teren istniejący wszystkie obiekty zastaną posadowione na nasypie budowlanym-konstrukcyjnym zagęszczonym do I s >0.98, E 2 >1.00, wykonanym w sposób zapobiegający osiadaniu nasypu. Grubość nasypu podbudowy pod fundamenty Wykonawca jest zobowiązany dostosować do projektowanych rzędnych posadowienia obiektów oraz istniejących poziomów zalegania rodzimych gruntów nośnych. Każdorazowo dno wykopu oraz podłoże pod fundamentami powinno zostać odebrane przez uprawnionego geologa, który stwierdzi występowanie gruntu nośnego w dnie wykopu oraz odpowiednie przygotowanie nasypu konstrukcyjnego pod fundamentami wykonując niezbędne badania zagęszczenia i nośności. Do obliczeń statycznych przyjęto obliczeniowy odpór gruntu m qf =0,20 MPa. W przypadku występowania bezpośrednio poniżej poziomu posadowienia gruntów nienośnych, należy przegłębić wykopy i wykonać wymianę gruntu. Podbudowy pod fundamenty można wykonać z rodzimych gruntów niespoistych lub z kruszywa o granulacji 0 63 mm zagęszczanego warstwami o maksymalnej grubości 0,3 m. Zaleca się wykonywanie robót w okresie suchym przy niskim stanie wód gruntowych. Wykonanie nasypów konstrukcyjnych zostało przyjęte, przy założeniu zebrania i odprowadzenia poza teren inwestycji wód gruntowych. Sposób zebrania i odprowadzenia wód Wykonawca jest zobowiązany dostosować do lokalnego aktualnego poziomu i napływu wody gruntowej. 3. Opis techniczny Zaprojektowano parterowy budynek na planie prostokąta. Budynek murowany w technologii tradycyjnej. Główny układ konstrukcyjny budynku stanowią ściany nośne grubości 25 cm, murowane z pustaków ceramicznych wzmocnione w osiach dźwigarów stalowych rdzeniami Łowicz Budynek warsztatowo-garażowy 3

4 żelbetowymi. Dopuszczalne jest wykonanie ścian z bloczków PGS lub z bloczków silikatowych. Budynek jest posadowiony na żelbetowych ławach fundamentowych o szerokości 50 cm podbudowanych 10 cm warstwą chudego betonu. Ściany fundamentowe betonowe. Do budynku prowadzą dwa wejścia oraz dwie bramy wjazdowe. Nad bramami wjazdowymi zaprojektowano nadproża żelbetowe o przekroju 25x40 cm. Podłoga w postaci betonowej posadzki przemysłowej o grubości 20 cm zacieranej mechanicznie i utwardzonej powierzchniowo, beton C30/37, zbrojenie rozproszone w ilości minimum 25kg/m 3 betonu. Nadproża okienne i drzwiowe zaprojektowano z kształtek prefabrykowanych typu L19. Dach budynku został zaprojektowany jako stalowy o kącie nachylenia 5 stopni składający się ze stalowych płatwi (IPE 160) oraz stalowych belek ciągłych dwuprzęsłowych (IPE 360), stężenia z prętów ø 16mm. W budynku w osi jednej z bram zaprojektowano kanał obsługowy żelbetowy. Podziemne powierzchnie betonowe zabezpieczyć powłokową hydroizolacją bitumiczną. Należy stosować systemowe rozwiązania wybranego dostawcy zabezpieczeń. 4. Obliczenia statyczne 4.1 Obciążenia Obc. obl. Do obliczeń statycznych przyjęto obciążenia: - obciążenia stałe konstrukcji ze współczynnikiem obciążenia f = 1,1; 1,2 - obciążenia wiatrem w strefie I ze współczynnikiem obciążenia f = 1,5 - obciążenia śniegiem dla strefy 2 ze współczynnikiem obciążenia f = 1,5 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f kn/m 2 1. Obciążenie śniegiem połaci dachu jednospadowego 0,72 1,50 1,08 2. Blacha fałdowa T-55 gr. 0,88mm 0,11 1,10 0,12 3. Wełna mineralna gr. 15cm 0,15 1,20 0,18 4. Stężenia stalowe 0,10 1,30 0,13 : 1,07 1,27 1, Dach Płatew stalowa Przekrój: IPE 160 Nośność na zginanie Współczynnik zwichrzenia L = 0,435 Momenty maksymalne M x,max = 6,99 knm, M y,max = 0,61 knm M x,max / ( L M Rx ) + M y,max / M Ry = 0, ,170 = 0,856 < 1 Stan graniczny użytkowania Ugięcia maksymalne f k,y,max = 5,80 mm, f k,x,max = 6,44 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 200 = 22,80 mm f k,max = (f k,y,max 2 + f k,x,max 2 ) 0,5 = 8,66 mm < f gr = 22,80 mm Belka stalowa Przekrój: IPE 360 Sprawdzenia nośności Pręt 4 Moduł wym. Def. typu wym. Srawdzenie nośności elementu typowy3 x [m] N [kn] My [knm] Mz [knm] Ty [kn] Tz [kn] N M N + M 0,00-6,42 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,06-1,78 133,82 133,82 0,00 0, , Łowicz Budynek warsztatowo-garażowy 4

5 12,59 6,88-161,74-161,74 0,00 0,00-0,675 - Sprawdzenie nośności przekroju x [m] N [kn] My [knm] Mz [knm] Ty [kn] Tz [kn] N + M V M(N, V) 12,59 6,88-161,74 0,00 0,00 78,55 0,679 0,165 0,675 12,59 1,25-98,64 0,00 0,00 47,91 0,413 0,100 0,412 Stan graniczny użytkowania Ugięcia maksymalne fkmax = 39,38 mm Ugięcie graniczne fgr = lo / 250 = 50,04 mm fk,max = (fk,y,max2 + fk,x,max2)0,5 = 39,38 mm < fgr = 50,04 mm 4.3 Fundamenty Ławy fundamentowe B = 0,50 m Kombinacje obciążeń obliczeniowych: Nr typ obc. N [kn/m] T B [kn/m] M B [knm/m] e [kpa] e [kpa/m] 1 całkowite 36,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Obciążenie jednostkowe podłoża: Naprężenie maksymalne max = 101,4 kpa max = 101,4 kpa < dop = 200,0 kpa Stopy Wymiary: B = 1,50 m L = 1,00 m H = 1,10 m w = 0,40 m Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N r typ obc. N [kn] T B [kn] M B [knm] T L [kn] M L [knm] e [kpa] e [kpa/m] 1 całkowite 152,97-0,55-6,60 0,00 0,00 0,00 0,00 Obciążenie jednostkowe podłoża: Naprężenie maksymalne max = 150,9 kpa max = 150,9 kpa < dop = 200,0 kpa (75,5%) Łowicz Budynek warsztatowo-garażowy 5