Koncepcja budowy silnika bezszczotkowego z magnesami trwałymi na bazie elementów seryjnie produkowanych silników indukcyjnych
|
|
- Ignacy Bednarski
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Michał MICHNA, Mieczysław RONKOWSKI Politechnika Gdańska, Wydział Elektrotechniki i Automatyki, Katedra Energoelektroniki i Maszyn Elektrycznych Koncepcja budowy silnika bezszczotkowego z magnesami trwałymi na bazie elementów seryjnie produkowanych silników indukcyjnych Streszczenie. W artykule przedstawiono wyniki analizy porównawczej koncepcji rozwiązania konstrukcji wirników silnika bezszczotkowego z magnesami trwałymi mocowanymi powierzchniowo oraz zagłębionymi. Założono, że stojanem (twornikiem) w obu rozwiązaniach będzie stojan seryjnie produkowanego silnika indukcyjnego małej mocy. Do potrzeb analizy opracowano sparametryzowane modele numeryczne silników i wykonano obliczenia programem polowym FLUX2D. W oparciu o wyniki obliczeń analizowano możliwości adaptacji części seryjnie produkowanych silników indukcyjnych do budowy SBMT, w aspekcie maksymalizacji momentu obrotowego silnika bezszczotkowego. Abstract.. The objective of the paper is to provide a comparison between the two conception of building permanent magnet brushless motor (PMBM) using buried or surface-mounted permanent magnet (PM). It was assumed that the used stator (armature) for the two conceptions will be the stator of serially produced small power induction motors. On the base of calculation results (using Flux2D software), a possibility of using parts of serially produced small power induction motors for building PMBM have been investigated, considering to obtain a maximum torque. (A conception of building a permanent magnet brushless motor using elements of the serially produced induction motors) Słowa kluczowe: silnik bezszczotkowy z magnesami trwałymi, magnesy trwałe, budowa maszyn elektrycznych. Key words: permanent magnet brushless motors, permanent magnets, design of electric machines. Wstęp Zastosowanie magnesów trwałych (MT) o dużych gęstościach energii stwarza nowe problemy zarówno w budowie silników bezszczotkowych z magnesami trwałymi (SBMT), jak i w projektowaniu zintegrowanych z nimi komutatorów energoelektronicznych oraz układów sterujących. Jednym z ważniejszych problemów do rozwiązania jest odpowiednie kształtowanie rozkładu pola magnetycznego w SBMT, poprzez dobór struktury ich obwodów magnetycznych [1]. Rozkład pola magnetycznego ma decydujący wpływ na parametry całkowe i właściwości ruchowe SBMT. SBMT budowane są w różnorodnych rozwiązaniach konstrukcyjnych, różniących się przede wszystkim konstrukcją twornika i obwodu wzbudzenia. Zasadniczy podział SBMT wynika z ich struktury elektromagnetycznej: buduje się silniki o strukturze walcowej i tarczowej [2, 3, 4]. Drugi zasadniczy podział SBMT wynika z rozkładu indukcji w szczelinie roboczej silnika. Z rozkładem indukcji stowarzyszony jest przebieg napięcia indukowanego (SEM) rotacji. Według kryterium przebiegu napięcia indukowanego rotacji wyróżnia się [5]: silniki z trapezoidalnym przebiegiem napięcia indukowanego rotacji, zasilane prądem o przebiegu prostokątnym (w przybliżeniu), silniki z sinusoidalnym przebiegiem napięcia indukowanego rotacji, zasilane prądem o przebiegu sinusoidalnym. Odpowiedni rozkład pola można uzyskać przez dobór struktury wirnika (mocowanie powierzchniowe lub zagłębione MT), jak również przez właściwą polaryzację magnetyczną MT. W artykule przedstawiono wyniki analizy porównawczej koncepcji rozwiązania konstrukcji wirników SBMT z mocowaniem powierzchniowym i zagłębionym MT. Założono, że stojanem (twornikiem) w obu rozwiązaniach będzie stojan seryjnie produkowanego silnika indukcyjnego małej mocy. Do potrzeb analizy opracowano sparametryzowane modele numeryczne silników i wykonano obliczenia programem polowym FluxD [6]. Przedstawiono wybrane wyniki obliczeń i ich analizę, które obejmują: rozkład i harmoniczne przestrzenne pola wzbudzenia, przebiegi i harmoniczne napięć indukowanych (SEM) rotacji, charakterystyki kątowe i harmoniczne momentu elektromagnetycznego oraz zaczepowego. Celem analizy było zbadanie możliwości adaptacji części seryjnie produkowanych silników indukcyjnych do budowy SBMT, w aspekcie maksymalizacji momentu obrotowego. Analiza pola magnetycznego metodą numeryczną Podstawą analizy wpływu struktury obwodu magnetycznego na parametry SBMT jest znajomość rozkładu pola w szczelinie roboczej silnika. Obecnie, do tego celu, najczęściej stosuje się metodę elementów skończonych (MES) [2, 1]. Współczesne MES i realizujące je programy polowe pozwalają na dokładną (mniej założeń upraszczających) analizę pól elektromagnetycznych w maszynach i urządzeniach elektrycznych. Ma to szczególne znaczenie wtedy, gdy zawodzą metody analityczne. Dotyczy to zwłaszcza przypadków analizy układów o złożonej geometrii, do których niewątpliwie zaliczają się SBMT. Opis budowy Najpowszechniej stosowanym sposobem mocowania MT jest mocowanie powierzchniowe magnesów w kształcie wycinka pierścienia. Wówczas, w celu właściwego ukształtowania pola w szczelinie roboczej, należy dobrać odpowiedni kierunek magnesowania MT. Jest to stosunkowo proste i tanie rozwiązanie w przypadku, gdy chcemy uzyskać trapezoidalny rozkład indukcji stosując magnesy izotropowe namagnesowane promieniowo. W celu uzyskania rozkładu sinusoidalnego pola, przy zastosowaniu mocowania powierzchniowego, należy stosować bardziej skomplikowane metody magnesowania lub specjalne układy MT. Wpływa to na wzrost kosztów oraz powoduje komplikacje w procesie produkcji. Rozkład sinusoidalny pola uzyskamy stosując specjalny układ MT o różnym kierunku magnesowania, układy zwiększające efekt rozproszenia na krańcach MT, lub kształtując odpowiednio szczelinę roboczą [2]. Do wad montażu powierzchniowego MT należy zaliczyć konieczność zabezpieczenia MT przed wpływem sił odśrodkowych, przy dużych prędkościach obrotowych, oraz przed rozmagnesowaniem. W przypadku mocowania powierzchniowego MT istnieją ograniczone możliwości pracy w stanie odwzbudzenia szczególnie istotnego w przypadku napędów trakcyjnych [7]. PRZEGLĄD ELEKTROTECHNICZNY R. 81 NR 10/
2 Główną zaletą stosowania silników z MT zagłębionymi jest stosunkowo prosta możliwość kształtowania rozkładu pola w szczelinie roboczej przy zastosowaniu prostopadłościennych MT. Dodatkowo, konstrukcje te cechuje duża odporność na rozmagnesowanie, działanie sił odśrodkowych i możliwość pracy przy osłabionym polu wzbudzenia. Jedną z metod kształtowania rozkładu indukcji w szczelinie roboczej silników z zagłębionymi MT jest zastosowanie odpowiednio ukształtowanego nabiegunnika analogicznie jak w klasycznych maszynach synchronicznych wydatnobiegunowych w celu uzyskania sinusoidalnego rozkładu indukcji [8]. Jej zaletami są: możliwość opracowania w pełni rozłącznej konstrukcji, łatwy sposób wymiany MT oraz zmiany geometrii szczeliny roboczej. Rozwiązanie takie ma szczególnie duże znaczenie w przypadku prowadzenia badań doświadczalnych na SBMT. mocy (typ Sg100L-4A, 2,2 kw, 1420 obr/min, 50Hz, 3x380V, praca S1). Szczegóły budowy silnika opisano w pracy [9] i publikacji [10]. Zmianę profilu geometrii szczeliny roboczej silnika zrealizowano za pomocą wymiennych nabiegunników oraz podkładek diamagnetycznych (rys. 1). Koncepcja budowy silnika z MT mocowanymi powierzchniowo (rys. 2) bazuje również na silniku asynchronicznym typu Sg100L-4A. Przy czym, przyjęto mocowanie MT na powierzchni ferromagnetycznego jarzma nałożonego na wał silnika asynchronicznego. Dla obu sposobów mocowania MT przyjęto fabrycznie uzwojony stojan wraz wałem i układem łożyskowania silnika asynchronicznego typu Sg100L-4A. Modele fizyczne obu koncepcji budowy SBMT sformułowano przy przyjęciu następujących założeń upraszczających: oś Oz układu współrzędnych pokrywa się z osią symetrii obrotowej silnika, pole magnetyczne jest niezmienne wzdłuż osi obrotowej silnika, każdy element dyskretyzowanego obszaru uważa się za wykonany z materiału jednorodnego o stałej przenikalności magnetycznej wewnątrz elementu, pomija się zjawisko histerezy, materiał magnetyczny, z którego wykonano MT jest jednorodny i izotropowy, pomija się obszary połączeń czołowych, Oznaczenia odpowiednich wielkości podano na rysunku 3. Rys. 1. Parametry modelu wirnika silnika bezszczotkowego z mocowaniem zagłębionym magnesów trwałych Rys. 3. Model fizyczny silnika bezszczotkowego z mocowaniem zagłębionym magnesów trwałych: 1 stojan, 2 jarzmo wirnika, 3 magnes trwały, 4 nabiegunnik, as, bs, cs pasma uzwojenia twornika, q, d oś poprzeczna i podłużna wirnika Rys. 2. Parametry modelu wirnika silnika bezszczotkowego z mocowaniem powierzchniowym magnesów trwałych Modele parametryczne Koncepcję budowy silnika z mocowaniem zagłębionym MT opracowano i zrealizowano na bazie seryjnie produkowanego silnika asynchronicznego klatkowego małej Tabela 1. Parametry geometryczne silników bezszczotkowych Oznaczenie Szerokość nabiegunnika Wsp. zapełnienia [mm] podziałki biegunowej [-] n1 45 0,65 n2 37 0,526 n3 30 0,422 Grubość szczeliny roboczej [mm] d1 1,33 d2 0,93 Preprocesor graficzny programu Flux2D pozwala na parametryzację modelu analizowanego silnika na poziomie definiowania współrzędnych punktów jego geometrii [6]. Uzależniając wymiary geometryczne silnika od określonych parametrów uzyskano stosunkowo łatwą 112 PRZEGLĄD ELEKTROTECHNICZNY R. 81 NR 10/2005
3 możliwość wprowadzania zmian geometrii rozważanych silników. Opracowane modele numeryczne rozważanych silników wykorzystano do wyznaczania rozkładu pola oraz parametrów całkowych silników. Obliczenia wykonano w funkcji odpowiednich kombinacji wartości parametrów geometrycznych rozważanych silników (tab. 1): szerokości nabiegunnika lub rozpiętości magnesu (oznaczonych odpowiednio n1, n2, n3), grubości szczeliny roboczej (oznaczonych odpowiednio d1, d2). W przypadku wirnika silnika z mocowaniem powierzchniowym MT rozpiętość magnesu obliczano w oparciu o szerokość nabiegunnika silnika z mocowaniem zagłębionym MT przy następujących założeniach: całkowita objętość MT wirnika jest taka sama dla obu konstrukcji, rozpiętość MT odpowiada szerokości nabiegunnika silnika z mocowaniem zagłębionym magnesów. Do budowy obu wirników zastosowano MT Nd-Fe-B typu BM 35 (B r =1,2T, H c =800kA/m, BH max =270kJ/m3) [11]. amplitudy pierwszej harmonicznej o około 12% (rys. 4). Zmniejszenie szczeliny roboczej z d1 do d2 powoduje wzrost wartości indukcji pola jedynie o około 4%. Współczynnik zawartości harmonicznych (THD) jest najmniejszy dla konfiguracji: nabiegunnik n1 i szczelina d1 jego wartość wynosi 16.6%. Zmniejszenie szerokości nabiegunnika (wariant n3) powoduje wzrost zawartości harmonicznych do około 40% (w stosunku do n1), przy czym najwyższy udział ma harmoniczna rzędu 3. Wyniki obliczeń numerycznych Pierwszy etap obliczeń numerycznych dla rozważanych SBMT obejmował analizę rozkładu pola magnetycznego w szczelinie roboczej wymuszanego kolejno: MT, przepływem twornika, łącznie MT i przepływem twornika. Drugi etap obliczeń dotyczył analizy parametrów całkowych SBMT: strumieni sprzężonych, napięć indukowanych rotacji, indukcyjności własnych i wzajemnych uzwojeń oraz momentów: elektromagnetycznego (wypadkowego), reluktancyjnego i zaczepowego. Wybrane wyniki obliczeń przedstawiono na rysunkach 4, 5, 6 i 7. Rys. 5. Rozkład i harmoniczne przestrzenne pola wzbudzenia dla silnika z mocowaniem powierzchniowym magnesów: porównanie amplitudy indukcji magnetycznej w szczelinie roboczej dla nabiegunników n1, n2 i n3 oraz szczeliny d1 W przypadku silnika z mocowaniem powierzchniowym MT uzyskuje się większe wartości indukcji dla najszerszego MT (odpowiada to nabiegunnikowi n1) różnice przekraczają około 70%, a dla najwęższego MT (odpowiada nabiegunnikowi n3) około 40% (rys. 4, rys. 5). Rys. 4. Rozkład i harmoniczne przestrzenne pola wzbudzenia dla silnika z mocowaniem zagłębionym magnesów: porównanie amplitudy indukcji magnetycznej w szczelinie roboczej dla nabiegunników n1, n2 i n3 oraz szczeliny d1 Pole wzbudzenia Dla silnika z mocowaniem zagłębionym MT zastosowanie węższego nabiegunnika (n3) powoduje wzrost wartości maksymalnej modułu indukcji pola wzbudzenia o około 30% przy jednoczesnym wzroście Napięcie indukowane rotacji W przypadku silnika z mocowaniem zagłębionym MT, przy zastosowaniu najszerszego nabiegunnika (n1) i szczeliny d1, amplituda napięcia indukowanego rotacji osiąga najmniejszą wartość, ale jego przebieg jest praktycznie sinusoidalny (rys. 6). Współczynnik zawartości harmonicznych wzrasta od 2,7% dla nabiegunnika n1 do prawie 22% dla nabiegunnika n3. Natomiast w przypadku silnika z mocowaniem powierzchniowym MT zwężanie magnesu powoduje niewielki wzrost wartości maksymalnej napięcia indukowanego rotacji (rys. 7). Analiza harmoniczna jego przebiegów wskazuje, że jednocześnie maleje amplituda 1- szej harmonicznej i rośnie amplituda 3-ciej harmonicznej. Powoduje to silne odkształcenie przebiegu napięcia indukowanego rotacji. Porównując dwa warianty budowy wirnika silnika mocowanie zagłębione i powierzchniowe MT należy stwierdzić, że w przypadku mocowania powierzchniowego MT indukują się napięcia rotacji o wyższych wartościach (maksymalna różnica osiąga 74%). Z drugiej strony silnik z PRZEGLĄD ELEKTROTECHNICZNY R. 81 NR 10/
4 mocowaniem zagłębionym MT charakteryzuje się mniejszą zawartością harmonicznych w przebiegach napięcia indukowanego rotacji Moment elektromagnetyczny Charakterystyki kątowe momentu elektromagnetycznego (rys. 8, 9) wyznaczono przy następujących założeniach: oś poprzeczna q pokrywa się z osią as pasma as początkowe położenie kątowe wirnika θ m =0, prądy twornika poszczególnych pasm mają następujące wartości: i as =I smax, i bs =-0,5I smax, i cs =-0,5I smax ( Is max 2Isn =, gdzie I sn - prąd znamionowy silnika asynchronicznego typu Sg100L4-A). Z analizy wykonanych obliczeń wynikają następujące wnioski. W przypadku silnika z mocowaniem zagłębionym MT wzrost wartości maksymalnej momentu elektromagnetycznego przy zastosowaniu najwęższego nabiegunnika (n3) wynosi około 9% dla szczeliny d1, a około 15% dla szczeliny d2 (rys. 8). Rys. 6. Przebiegi i harmoniczne napięć indukowanych rotacji w funkcji kąta obrotu wirnika dla silnika z mocowaniem zagłębionym magnesów: porównanie dla nabiegunników n1, n2 i n3 oraz szczeliny d1 Rys. 8. Charakterystyki kątowe i analiza harmoniczna momentu elektromagnetycznego SBMT z mocowaniem zagłębionym MT Rys. 7. Przebiegi i harmoniczne napięć indukowanych rotacji w funkcji kąta obrotu wirnika dla silnika z mocowaniem powierzchniowym magnesów: porównanie dla nabiegunników n1, n2 i n3 oraz szczeliny d1 Natomiast dla silnika z mocowaniem powierzchniowym MT uzyskuje się większe wartości momentu przy zastosowaniu szerszego (n1) magnesu trwałego (rys. 9). Mocowanie powierzchniowe MT pozwala osiągnąć większe wartości momentu elektromagnetycznego. Dla najszerszego magnesu (n1) i najmniejszej szczeliny (d2) różnica wynosi około 50% (tabela 2). Natomiast w przypadku węższych (n3) nabiegunników/magnesów różnice wartości maksymalnych momentu są odpowiednio mniejsze. Z analizy porównawczej wyników obliczeń polowych SBMT wynika, że uzyskane wartości momentu elektromagnetycznego SBMT są niższe niż dla silnika indukcyjnego typu Sg100L-4A, stanowiącego podstawę do budowy obu SBMT. Moment znamionowy SBMT określono na podstawie charakterystyki kątowej momentu, którą wyznaczono przy wartości prądu twornika równej wartości znamionowej prądu silnika indukcyjnego. Przyjęto, że przeciążalność momentem w zakresie prądów znamionowych SBMT wynosi przeciętnie T max /T n =2. Moment znamionowy silnika indukcyjnego wynosi 114 PRZEGLĄD ELEKTROTECHNICZNY R. 81 NR 10/2005
5 T n =13,45Nm, a przeciążalność momentem wynosi T max /T n =2,6. Wartości względne momentów znamionowego i maksymalnego obu konstrukcji SBMT, odniesione do odpowiednich wartości momentu silnika indukcyjnego typu Sg100L-4A, zestawiono w tabeli 3. 50% dla silnika z mocowaniem powierzchniowym MT, 40% dla silnika z mocowaniem zagłębionym MT. Należy zauważyć, że moment znamionowy SBMT został wyznaczony dla wartości prądu twornika równej prądowi znamionowemu adoptowanego silnika asynchronicznego. W przypadku rozważanych SBMT można założyć, że mogą one pracować przy wyższych gęstościach prądu twornika w porównaniu do adoptowanego silnika asynchronicznego. Wynika to z faktu, że usuwa się klatkę wirnika, która stanowi znaczne źródło ciepła w silnikach asynchronicznych. Moment zaczepowy Wyznaczenie momentu zaczepowego SBMT za pomocą programu Flux2D jest możliwe przy zastosowaniu w modelu numerycznym tzw. obrotowej szczeliny powietrznej. Z praktyki obliczeniowej wynika, że aby uzyskać wiarygodne wyniki obliczeń, konieczny jest maksymalnie gęsty podział obszaru szczeliny roboczej analizowanego SBMT. Z analizy wyników obliczeń wynika, że można uzyskać zmniejszenie momentu zaczepowego przez zmianę geometrii szczeliny roboczej (rys. 10). Zastosowanie węższych nabiegunników (n3) przy szczelinie d1, powoduje zmniejszenie wartości maksymalnych momentu zaczepowego o około 20%. Rys. 9. Charakterystyki kątowe i analiza harmoniczna momentu elektromagnetycznego silnika z mocowaniem powierzchniowym magnesów Tabela 2. Zestawienie wartości maksymalnych (max) i amplitud 1- szych harmonicznych (1h) momentu elektromagnetycznego silnika: a) mocowanie zagłębione MT, b) mocowanie powierzchniowe MT a) Szczelina d1 Szczelina d2 T max [Nm] T 1h [Nm] T max [Nm] T 1h [Nm] n1 9,53 8,68 10,20 8,82 n2 9,97 9,15 10,57 9,26 n3 10,37 9,50 10,99 9,58 b) d1 d2 n1 9,53 8,68 10,20 8,82 n2 9,97 9,15 10,57 9,26 n3 10,37 9,50 10,99 9,58 Tabela 3. Wartości względne momentu maksymalnego i znamionowego SBMT: a) mocowanie zagłębione magnesów, b) mocowanie powierzchniowe magnesów a) Szczelina d1 Szczelina d2 T max [-] T 1h [-] T max [-] T 1 h [-] n1 0,27 0,38 0,29 0,40 n2 0,29 0,38 0,30 0,41 n3 0,30 0,32 0,31 0,33 b) d1 d2 n1 0,41 0,49 0,44 0,52 n2 0,38 0,48 0,41 0,51 n3 0,36 0,42 0,34 0,40 Z analizy wyników obliczeń wynika, że SBMT, zbudowane z wykorzystaniem stojana adoptowanego silnika indukcyjnego typu Sg100L-4A, uzyskują następujące wartości momentu (odniesione do wartości momentu znamionowego silnika asynchronicznego): na poziomie Rys. 10. Porównanie charakterystyk kątowych momentu zaczepowego SBMT: a) mocowanie zagłębione MT, b) mocowanie powierzchniowe MT Tabela 4. Maksymalne wartości momentu zaczepowego oraz jego udział w momencie elektromagnetycznym SBMT: a) mocowanie zagłębione MT, b) mocowanie powierzchniowe MT a) Szczelina d1 Szczelina d2 T max [Nm] k z [%] T max [Nm] k z [%] n1 0,047 0,50 0,031 0,31 n2 0,025 0,26 0,067 0,63 n3 0,039 0,38 0,119 1,09 b) d1 d2 n1 0,504 3,513 0,718 4,665 n2 0,517 3,914 0,748 5,277 n3 0,615 4,894 0,870 7,378 PRZEGLĄD ELEKTROTECHNICZNY R. 81 NR 10/
6 Z analizy porównawczej wyników obliczeń wynika, że silnik z mocowaniem powierzchniowym MT cechuje się znacznie większym momentem zaczepowym niż silnik z mocowaniem zagłębionym MT. Przy zastosowaniu najszerszego nabiegunnika/magnesu (n1) i najmniejszej szczeliny (d2) występuje 23-krotna różnica w momencie zaczepowym dla obu konstrukcji SBMT (tabela 4). Jednocześnie udział momentu zaczepowego w momencie użytecznym SBMT: przekracza 7% dla mocowania powierzchniowego MT; natomiast nie osiąga 1% dla mocowania zagłębionego MT. Wnioski Analiza wyników obliczeń rozkładu przestrzennego indukcji w szczelinie roboczej SBMT z mocowaniem zagłębionym magnesów wykazała, że rozkłady te są praktycznie sinusoidalne (z pomijalnie małą zawartością wyższych harmonicznych). Rozkłady indukcji uzyskano stosując nabiegunniki o współczynniku zapełnienia podziałki biegunowej równym 0,65 (odpowiada to nabiegunnikowi n1 - najszerszemu). Stąd SBMT o takim wirniku cechuje się również względnie małą zawartością wyższych harmonicznych w przebiegach napięcia indukowanego rotacji. Z drugiej strony, SBMT z wirnikiem o mniejszym współczynniku zapełnienia podziałki biegunowej (odpowiada to nabiegunnikom n2 i n3 odpowiednio węższym) cechuje się wyższymi wartościami maksymalnymi napięcia indukowanego rotacji oraz momentu obrotowego (w tym momentu zaczepowego). Efektem negatywnym zastosowania takiego wirnika jest znaczne zwiększenie zawartości wyższych harmonicznych w przebiegach charakterystyk kątowych tych wielkości. Analiza wyników wykonanych badań symulacyjnych SBMT z mocowaniem powierzchniowym magnesów wykazuje, że mocowanie powierzchniowe magnesów zapewnia większe wartości maksymalne: indukcji w szczelinie roboczej, napięcia indukowanego rotacji i momentu obrotowego. Negatywną cechą mocowania powierzchniowego magnesów jest stosunkowo duża zawartość wyższych harmonicznych w rozkładzie indukcji w szczelinie roboczej, w przebiegach charakterystyk napięcia indukowanego rotacji i momentu obrotowego. Występuje także znaczny moment zaczepowy, który w przypadku mocowania zagłębionego magnesów jest praktycznie pomijalnie mały. Wyniki obliczeń potwierdzają możliwość budowania SBMT w oparciu o elementy seryjnie produkowanych maszyn asynchronicznych. Budowa SBMT o parametrach, porównywalnych z parametrami znamionowymi silników asynchronicznych lub lepszych, wymaga starannego doboru struktury obwodu magnetycznego wzbudzenia z MT [12, 13, 9]. Wymagania te dotyczą w szczególności obwodów wzbudzenia z MT o dużych gęstościach energii. LITERATURA [1] S z e l ą g W., Analiza Stanów pracy i synteza silników synchronicznych magnetoelektrycznych, Wyd. Politechniki Poznańskiej, Poznań 1998 [2] Gieras J.F., Wing M., Permanent Magnet Motor Technology. Design and Applications, Marcel Dekker, Inc. New York, 1997 [3] Ł ukaniszyn M., Wróbel R., Jagieł a M., Komputerowe modelowanie bezszczotkowych silników tarczowych wzbudzanych magnesami trwałymi, Oficyna Wyd. Politechniki Opolskiej, Opole 2002 [4] Miller T.J.E., Brushless Permanent-Magnet and Reluctance Motor Drives, Clarendon Press, Oxford 1989 [5] Kaczmarek T., Zawirski K., Układy napędowe z silnikiem synchronicznym, Wyd. Politechniki Poznańskiej, Poznań 2000 [6] CAD package for electromagnetic and thermal analysis using finite elements. Flux2d, Version 7.40, User s guide [7] Jahns T.M., Soong W.L., Pulsating Torque Minimization Techniques for Permanent Magnet AC Motor Drives-A Review, IEEE Trans. on Industrial Electronics, 43 (1996), n.2, [8] D ą browski M., Projektowanie maszyn elektrycznych prądu przemiennego, WNT, Warszawa 1988 [9] Michna M., Wpływ struktury obwodów magnetycznych na wybrane parametry silnika bezszczotkowego z magnesami trwałymi, Rozprawa doktorska, Politechnika Gdańska, [10] Michna M., Ronkowski M, Wilk A., Kostro G., Dobrowolski P., Adaptacja silnika indukcyjnego do budowy maszyny synchronicznej z magnesami trwałymi, XXIX Międzynarodowe Sympozjum Maszyn Elektrycznych. Gdańsk- Jurata, 2003 [11] Magnets and Magnetic Materials for Industrial Applications, Bakker Magnetics, Holland, 1999 [12] Abrahamsen F., Pedersen J.K., Blaabjerg F., Birk J., Comparison of Induction and PM Motor Efficiency in HVAC Applications, EPE1999 [13] Gieras J.F., Wing M., Design Of Synchronous Motors With Rear-Earth Surface Permanent Magnets. ICEM 94, vol. 1, Paris, France, Autorzy: dr inż. Michał Michna, dr hab. inż. Mieczysław Ronkowski prof. PG, Politechnika Gdańska, Wydział Elektrotechniki i Automatyki, Katedra Energoelektroniki i Maszyn Elektrycznych, ul. Sobieskiego 7, Gdańsk, mmichna@ely.pg.gda.pl, mronk@ely.pg.gda; 116 PRZEGLĄD ELEKTROTECHNICZNY R. 81 NR 10/2005
Projektowanie systemów EM. Metoda elementów skończonych
Projektowanie systemów EM Metoda elementów skończonych Wstęp Podstawy obliczeń MES Etapy definicji modelu numerycznego Rodzaje problemów moduły obliczeniowe Wybrane wyniki obliczeń 2 dr inż. Michał Michna
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA POLOWE SILNIKA PRZEŁĄCZALNEGO RELUKTANCYJNEGO (SRM) W CELU JEGO OPTYMALIZACJI
Michał Majchrowicz *, Wiesław Jażdżyński ** OBLICZENIA POLOWE SILNIKA PRZEŁĄCZALNEGO RELUKTANCYJNEGO (SRM) W CELU JEGO OPTYMALIZACJI 1. WSTĘP Silniki reluktancyjne przełączalne ze względu na swoje liczne
Bardziej szczegółowoSILNIK BEZSZCZOTKOWY O WIRNIKU KUBKOWYM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 Marek CIURYS*, Ignacy DUDZIKOWSKI* maszyny elektryczne, magnesy trwałe,
Bardziej szczegółowoPRZEGLĄD KONSTRUKCJI JEDNOFAZOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
51 Maciej Gwoździewicz, Jan Zawilak Politechnika Wrocławska, Wrocław PRZEGLĄD KONSTRUKCJI JEDNOFAZOWYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM REVIEW OF SINGLE-PHASE LINE
Bardziej szczegółowoZWARTE PRĘTY ROZRUCHOWE W SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
` Maszyny Elektryczne Zeszyty Problemowe Nr 3/2015 (107) 145 Maciej Gwoździewicz Wydział Elektryczny, Politechnika Wrocławska ZWARTE PRĘTY ROZRUCHOWE W SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O ROZRUCHU
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO ORAZ SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM - BADANIA EKSPERYMENTALNE
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 77/27 277 Tomasz Zawilak, Ludwik Antal Politechnika Wrocławska, Wrocław PORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO ORAZ SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM
Bardziej szczegółowoDOBÓR MASZYN ELEKTRYCZNYCH. 2014-03-10 dr inż. Michał Michna 2
DOBÓR MASZYN ELEKTRYCZNYCH 2014-03-10 dr inż. Michał Michna 2 Układ napędowy Żródło zasilania Przekształtnik energoelektroniczny Silnik elektryczny Sprzęgło Urządzenie napędzane Układ sterowania Dodatkowo
Bardziej szczegółowoProjekt silnika bezszczotkowego z magnesami trwałymi
Projekt silnika bezszczotkowego z magnesami trwałymi dr inż. Michał Michna michna@pg.gda.pl 01-10-16 1. Dane znamionowe moc znamionowa P n : 10kW napięcie znamionowe U n : 400V prędkość znamionowa n n
Bardziej szczegółowoMetoda elementów skończonych. dr inż. Michał Michna
Metoda elementów skończonych dr inż. Michał Michna Wstęp Programy stosowane w KEiME Vector Fields - Opera 3D Cedrat (INPG)- Flux2D, Flux3D Ansoft Maxwell SV 2D ENSEEIHT Tuluza - EFCad Ansys dr inż. Michał
Bardziej szczegółowoSILNIK SYNCHRONICZNY ŚREDNIEJ MOCY Z MAGNESAMI TRWAŁYMI ZASILANY Z FALOWNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 65 Politechniki Wrocławskiej Nr 65 Studia i Materiały Nr 31 2011 Piotr KISIELEWSKI* silnik synchroniczny, magnesy trwałe silnik zasilany
Bardziej szczegółowoANALIZA STRUKTUR MAGNETOELEKTRYCZNYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH O ROZRUCHU CZĘSTOTLIWOŚCIOWYM. OBLICZENIA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki rocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 212 Cezary JĘDRYCZKA*, iesław ŁYSKAIŃSKI*, Jacek MIKOŁAJEICZ*, Rafał OJCIECHOSKI*
Bardziej szczegółowoANALIZA WŁASNOŚCI SILNIKA INDUKCYJNEGO SYNCHRONIZOWANEGO (LSPMSM) METODĄ OBLICZEŃ POLOWYCH.
Marcin Bajek, Tomasz Bąk, Wiesław Jażdżyński ** ANALIZA WŁASNOŚCI SILNIKA INDUKCYJNEGO SYNCHRONIZOWANEGO (LSPMSM) METODĄ OBLICZEŃ POLOWYCH. 1. WSTĘP Maszyna indukcyjna synchronizowana LSPMSM ( Linear Starting
Bardziej szczegółowoANALIZA PORÓWNAWCZA SILNIKÓW LSPMSM TYPU U ORAZ W.
XLIII SESJA STUDENCKICH KÓŁ NAUKOWYCH ANALIZA PORÓWNAWCZA SILNIKÓW LSPMSM TYPU U ORAZ W. Wykonał student V roku Elektrotechniki na AGH, członek koła naukowego Magnesik : Marcin Bajek Opiekun naukowy referatu:
Bardziej szczegółowoSILNIK RELUKTANCYJNY PRZEŁĄCZALNY PRZEZNACZONY DO NAPĘDU MAŁEGO MOBILNEGO POJAZDU ELEKTRYCZNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Piotr BOGUSZ*, Mariusz KORKOSZ*, Jan PROKOP* silnik reluktancyjny przełączalny,
Bardziej szczegółowoANALIZA WPŁYWU SPOSOBU NAMAGNESOWANIA MAGNESÓW NA PARAMETRY SILNIKA KOMUTATOROWEGO O MAGNESACH TRWAŁYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 60 Politechniki Wrocławskiej Nr 60 Studia i Materiały Nr 27 2007 Dariusz GIERAK *, Ignacy DUDZIKOWSKI * maszyny elektryczne, prąd stały,
Bardziej szczegółowoSILNIK ELEKTRYCZNY O WZBUDZENIU HYBRYDOWYM
ELEKTRYKA 2014 Zeszyt 2-3 (230-231) Rok LX Romuald GRZENIK Politechnika Śląska w Gliwicach SILNIK ELEKTRYCZNY O WZBUDZENIU HYBRYDOWYM Streszczenie. W artykule przedstawiono koncepcję bezszczotkowego silnika
Bardziej szczegółowoANALIZA PORÓWNAWCZA WYBRANYCH MODELI SILNIKÓW TARCZOWYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
239 Tomasz Wolnik BOBRME KOMEL, Katowice ANALIZA PORÓWNAWCZA WYBRANYCH MODELI SILNIKÓW TARCZOWYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI ANALYSIS AND COMPARISON OF SELECTED MODELS OF AXIAL FLUX PERMANENT MAGNET MOTORS Streszczenie:
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE MAGNESÓW TRWAŁYCH W SILNIKU RELUKTANCYJNYM ZE STRUMIENIEM POPRZECZNYM
53 Marian Łukaniszyn, Marcin Kowol Politechnika Opolska, Opole ZASTOSOWANIE MAGNESÓW TRWAŁYCH W SILNIKU RELUKTANCYJNYM ZE STRUMIENIEM POPRZECZNYM APPLICATION OF PERMANENT MAGNETS IN THE TRANSVERSE FLUX
Bardziej szczegółowoProjekt współfinansowany ze środków Europejskiego Funduszu Rozwoju Regionalnego w ramach Programu Operacyjnego Innowacyjna Gospodarka
Projekt współfinansowany ze środków Europejskiego Funduszu Rozwoju Regionalnego w ramach Programu Operacyjnego Innowacyjna Gospodarka Poznań, 16.05.2012r. Raport z promocji projektu Nowa generacja energooszczędnych
Bardziej szczegółowoWPŁYW EKSCENTRYCZNOŚCI STATYCZNEJ WIRNIKA I NIEJEDNAKOWEGO NAMAGNESOWANIA MAGNESÓW NA POSTAĆ DEFORMACJI STOJANA W SILNIKU BLDC
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Jerzy PODHAJECKI* Sławomir SZYMANIEC* silnik bezszczotkowy prądu stałego
Bardziej szczegółowoANALIZA WPŁYWU WYMIARÓW I KSZTAŁTU MAGNESÓW TRWAŁYCH NA MOMENT ELEKTROMAGNETYCZNY BEZSZCZOTKOWEGO SILNIKA PRĄDU STAŁEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 58 Politechniki Wrocławskiej Nr 58 Studia i Materiały Nr 25 25 Marek CIURYSF *F, Ignacy DUDZIKOWSKI * silniki bezszczotkowe, magnesy
Bardziej szczegółowoObliczenia polowe silnika przełączalnego reluktancyjnego (SRM) w celu jego optymalizacji
Akademia Górniczo Hutnicza im. Stanisława Staszica w Krakowie Wydział Elektrotechniki, Automatyki, Informatyki i Elektroniki Studenckie Koło Naukowe Maszyn Elektrycznych Magnesik Obliczenia polowe silnika
Bardziej szczegółowo2. Struktura programu MotorSolve. Paweł Witczak, Instytut Mechatroniki i Systemów Informatycznych PŁ
2. Struktura programu MotorSolve Zakres zastosowań Program MotorSolve pozwala na projektowanie 3 rodzajów silników prądu przemiennego: synchronicznych wzbudzanych magnesami trwałymi lub elektromagnetycznie,
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE SKOSU STOJANA W JEDNOFAZOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Maszyny Elektryczne - Zeszyty Problemowe Nr 3/2016 (111) 29 Maciej Gwoździewicz, Mariusz Mikołajczak Politechnika Wrocławska, Wrocław ZASTOSOWANIE SKOSU STOJANA W JEDNOFAZOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM Z
Bardziej szczegółowoBADANIA SYMULACYJNE SILNIKÓW RELUKTANCYJNYCH PRZEŁĄCZALNYCH PRZEZNACZONYCH DO NAPĘDU WYSOKOOBROTOWEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Piotr BOGUSZ*, Mariusz KORKOSZ*, Jan PROKOP* napędy wysokoobrotowe,
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE OPROGRAMOWANIA MAXWELL DO OPTYMALIZACJI KONSTRUKCJI OBWODU ELEKTROMAGNETYCZNEGO SILNIKÓW TARCZOWYCH
WYKORZYSTANIE OPROGRAMOWANIA MAXWELL DO OPTYMALIZACJI KONSTRUKCJI OBWODU ELEKTROMAGNETYCZNEGO SILNIKÓW TARCZOWYCH Tomasz WOLNIK* * Instytut Napędów i Maszyn Elektrycznych KOMEL Streszczenie. W artykule
Bardziej szczegółowoZ powyższej zależności wynikają prędkości synchroniczne n 0 podane niżej dla kilku wybranych wartości liczby par biegunów:
Bugaj Piotr, Chwałek Kamil Temat pracy: ANALIZA GENERATORA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI Z POMOCĄ PROGRAMU FLUX 2D. Opiekun naukowy: dr hab. inż. Wiesław Jażdżyński, prof. AGH Maszyna synchrocznina
Bardziej szczegółowoDr hab. inż. Jan Staszak. kierunkowy (podstawowy / kierunkowy / inny HES) nieobowiązkowy (obowiązkowy / nieobowiązkowy) język polski III
Załącznik nr 7 do Zarządzenia Rektora nr 10/12 z dnia 21 lutego 2012r. KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Nazwa modułu w języku angielskim Obowiązuje od roku akademickiego 2012/2013
Bardziej szczegółowoWYSOKOSPRAWNY JEDNOFAZOWY SILNIK LSPMSM O LICZBIE BIEGUNÓW 2p = 4 BADANIA EKSPERYMENTALNE
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 70 Politechniki Wrocławskiej Nr 70 Studia i Materiały Nr 34 2014 Agata PIESIEWICZ, Maciej GWOŹDZIEWICZ*, Paweł ZALAS* jednofazowy silnik
Bardziej szczegółowoWPŁYW WYMIARÓW UZWOJENIA STOJANA NA SIŁĘ CIĄGU SILNIKA TUBOWEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Bronisław TOMCZUK Andrzej WAINDOK WPŁYW WYMIARÓW UZWOJENIA STOJANA NA SIŁĘ CIĄGU SILNIKA TUBOWEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI STRESZCZENIE W pracy zbadano wpływ szerokości i wysokości przekroju cewek stojana
Bardziej szczegółowoRys. 1. Krzywe mocy i momentu: a) w obcowzbudnym silniku prądu stałego, b) w odwzbudzanym silniku synchronicznym z magnesem trwałym
Tytuł projektu : Nowatorskie rozwiązanie napędu pojazdu elektrycznego z dwustrefowym silnikiem BLDC Umowa Nr NR01 0059 10 /2011 Czas realizacji : 2011-2013 Idea napędu z silnikami BLDC z przełączalną liczbą
Bardziej szczegółowoANALIZA BEZSZCZOTKOWEGO SILNIKA PRĄDU STAŁEGO Z MAGNESAMI NdFeB
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 93/211 143 Marek Ciurys, Ignacy Dudzikowski Politechnika Wrocławska, Instytut Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych ANALIZA BEZSZCZOTKOWEGO SILNIKA PRĄDU STAŁEGO
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE MONOLITYCZNYCH NADPRZEWODNIKÓW WYSOKOTEMPERATUROWYCH W MASZYNACH ELEKTRYCZNYCH
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 62 Politechniki Wrocławskiej Nr 62 Studia i Materiały Nr 28 2008 monolityczne nadprzewodniki wysokotemperaturowe magnesy nadprzewodzące
Bardziej szczegółowoBezrdzeniowy silnik tarczowy wzbudzany magnesami trwałymi w układzie Halbacha
Bezrdzeniowy silnik tarczowy wzbudzany magnesami trwałymi w układzie Halbacha Sebastian Latosiewicz Wstęp Współczesne magnesy trwałe umożliwiają utworzenie magnetowodu maszyny elektrycznej bez ciężkiego
Bardziej szczegółowoPRĄDNICE SYNCHRONICZNE Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O MAŁEJ ZMIENNOŚCI NAPIĘCIA WYJŚCIOWEGO
137 Stanisław Gawron BOBRME Komel, Katowice PRĄDNICE SYNCHRONICZNE Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O MAŁEJ ZMIENNOŚCI NAPIĘCIA WYJŚCIOWEGO PERMANENT MAGNET SYNCHRONOUS GENERATOR WITH LOW OUTPUT VOLTAGE VARIABILITY
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA GDAŃSKA LABORATORIUM MASZYNY ELEKTRYCZNE
POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ ELEKTROTECHNIKI I AUTOMATYKI KATEDRA ENERGOELEKTRONIKI I MASZYN ELEKTRYCZNYCH LABORATORIUM MASZYNY ELEKTRYCZNE ĆWICZENIE (PS) MASZYNY SYNCHRONICZNE BADANIE CHARAKTERYSTYK PRĄDNICY/GENERATORA
Bardziej szczegółowoWPŁYW ROZMIESZCZENIA MAGNESÓW NA WŁAŚCIWOŚCI EKSPOATACYJNE SILNIKA TYPU LSPMSM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 64 Politechniki Wrocławskiej Nr 64 Studia i Materiały Nr 3 21 Tomasz ZAWILAK* silnik synchroniczny, magnesy trwałe, rozruch bezpośredni,,
Bardziej szczegółowo- kompensator synchroniczny, to właściwie silnik synchroniczny biegnący jałowo (rys.7.41) i odpowiednio wzbudzony;
Temat: Maszyny synchroniczne specjalne (kompensator synchroniczny, prądnica tachometryczna synchroniczna, silniki reluktancyjne, histerezowe, z magnesami trwałymi. 1. Kompensator synchroniczny. - kompensator
Bardziej szczegółowoWPŁYW KSZTAŁTU SZCZELINY POWIETRZNEJ NA WŁAŚCIWOŚCI SILNIKA SYNCHRONICZNEGO WZBUDZANEGO MAGNESAMI TRWAŁYMI
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 93/2011 137 Tomasz Zawilak Politechnika Wrocławska WPŁYW KSZTAŁTU SZCZELINY POWIETRZNEJ NA WŁAŚCIWOŚCI SILNIKA SYNCHRONICZNEGO WZBUDZANEGO MAGNESAMI TRWAŁYMI THE
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE SILNIKA INDUKCYJNEGO Z SILNIKIEM SYNCHRONICZNYM Z MAGNESAMI TRWAŁYMI I ROZRUCHEM BEZPOŚREDNIM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 58 Politechniki Wrocławskiej Nr 58 Studia i Materiały Nr 25 25 Silnik synchroniczny,rozruch bezpośredni, magnesy trwałe modelowanie polowo-obwodowe
Bardziej szczegółowoWPŁYW OSADZENIA MAGNESU NA PARAMETRY SILNIKA MAGNETOELEKTRYCZNEGO O ROZRUCHU BEZPOŚREDNIM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 65 Politechniki Wrocławskiej Nr 65 Studia i Materiały Nr 31 2011 Tomasz ZAWILAK* silnik synchroniczny, magnesy trwałe, rozruch bezpośredni
Bardziej szczegółowoPOLOWO - OBWODOWY MODEL BEZSZCZOTKOWEJ WZBUDNICY GENERATORA SYNCHRONICZNEGO
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 60 Politechniki Wrocławskiej Nr 60 Studia i Materiały Nr 27 2007 maszyny synchroniczne,wzbudnice, modelowanie polowo-obwodowe Piotr KISIELEWSKI
Bardziej szczegółowoSilnik tarczowy z wirnikiem wewnętrznym
Silnik tarczowy z wirnikiem wewnętrznym Tadeusz Glinka, Tomasz Wolnik 1. Wprowadzenie Do najczęściej spotykanych maszyn elektrycznych należą maszyny cylindryczne, których projektowanie i produkcja zostały
Bardziej szczegółowoMaszyny elektryczne specjalne Special electrical machines
Załącznik nr 7 do Zarządzenia Rektora nr 10/12 z dnia 21 lutego 2012r. KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Nazwa modułu w języku angielskim Obowiązuje od roku akademickiego 2012/2013
Bardziej szczegółowoWERYFIKACJA METOD OBLICZENIOWYCH SILNIKÓW TARCZOWYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Tomasz WOLNIK* Tadeusz GLINKA* maszyny z magnesami trwałymi, silniki
Bardziej szczegółowoPOLOWO OBWODOWY MODEL DWUBIEGOWEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO WERYFIKACJA POMIAROWA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr 24 2004 Janusz BIALIK *, Jan ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne,
Bardziej szczegółowoĆwiczenie: "Silnik indukcyjny"
Ćwiczenie: "Silnik indukcyjny" Opracowane w ramach projektu: "Wirtualne Laboratoria Fizyczne nowoczesną metodą nauczania realizowanego przez Warszawską Wyższą Szkołę Informatyki. Zakres ćwiczenia: Zasada
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM PRZETWORNIKÓW ELEKTROMECHANICZNYCH
-CEL- LABORATORIUM PRZETWORNIKÓW ELEKTROMECHANICZNYCH PODSTAWOWE CHARAKTERYSTYKI I PARAMETRY SILNIKA RELUKTANCYJNEGO Z KLATKĄ ROZRUCHOWĄ (REL) Zapoznanie się z konstrukcją silników reluktancyjnych. Wyznaczenie
Bardziej szczegółowoROZRUCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr Politechniki Wrocławskiej Nr Studia i Materiały Nr Ludwik ANTAL*, Maciej ANTAL* silniki synchroniczne z magnesami trwałymi, rozruch bezpośredni,
Bardziej szczegółowoMOMENT ORAZ SIŁY POCHODZENIA ELEKTROMAGNETYCZNEGO W DWUBIEGOWYM SILNIKU SYNCHRONICZNYM
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 59 Politechniki Wrocławskiej Nr 59 Studia i Materiały Nr 26 2006 Janusz BIALIKF *F, Jan ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne,
Bardziej szczegółowoPorównanie współczynnika gęstości momentu silnika tarczowego oraz silnika cylindrycznego z magnesami trwałymi
Tomasz WOLNIK Instytut Napędów i Maszyn Elektrycznych KOMEL Porównanie współczynnika gęstości momentu silnika tarczowego oraz silnika cylindrycznego z magnesami trwałymi Streszczenie. W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE SILNIKA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O UZWOJENIACH SKUPIONYCH
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 1/2013 (98) 227 Tomasz Kądziołka BOBRME KOMEL, Katowice MODELOWANIE SILNIKA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI O UZWOJENIACH SKUPIONYCH MODELING OF PERMANENT
Bardziej szczegółowoOPTYMALIZACJA MAGNETOELEKTRYCZNEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO O MAGNESACH ZŁOŻONYCH Z MATERIAŁÓW O RÓŻNYCH WŁAŚCIWOŚCIACH MAGNETYCZNYCH
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 75 Electrical Engineering 2013 Łukasz KNYPIŃSKI* Lech NOWAK* OPTYMALIZACJA MAGNETOELEKTRYCZNEGO SILNIKA SYNCHRONICZNEGO O MAGNESACH ZŁOŻONYCH Z MATERIAŁÓW
Bardziej szczegółowoPL B1. INSTYTUT NAPĘDÓW I MASZYN ELEKTRYCZNYCH KOMEL, Katowice, PL BUP 17/18
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 231390 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 423953 (51) Int.Cl. H02K 16/04 (2006.01) H02K 21/02 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22)
Bardziej szczegółowoSILNIK TARCZOWY Z WIRNIKIEM WEWNĘTRZNYM - OBLICZENIA OBWODU ELEKTROMAGNETYCZNEGO
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 92/2011 23 Tadeusz Glinka, Tomasz Wolnik, Emil Król BOBRME Komel SILNIK TARCZOWY Z WIRNIKIEM WEWNĘTRZNYM - OBLICZENIA OBWOU ELEKTROMAGNETYCZNEGO AXIAL FLUX MOTOR
Bardziej szczegółowoSilniki prądu stałego z komutacją bezstykową (elektroniczną)
Silniki prądu stałego z komutacją bezstykową (elektroniczną) Silnik bezkomutatorowy z fototranzystorami Schemat układu przekształtnikowego zasilającego trójpasmowy silnik bezszczotkowy Pojedynczy cykl
Bardziej szczegółowoBADANIE WPŁYWU GRUBOŚCI SZCZELINY POWIETRZNEJ NA WŁAŚCIWOŚCI SILNIKÓW RELUKTANCYJNYCH PRZEŁĄCZALNYCH W OPARCIU O OBLICZENIA POLOWE
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 75/2006 195 Piotr Bogusz, Mariusz Korkosz, Jan Prokop Politechnika Rzeszowska, Rzeszów BADANIE WPŁYWU GRUBOŚCI SZCZELINY POWIETRZNEJ NA WŁAŚCIWOŚCI SILNIKÓW RELUKTANCYJNYCH
Bardziej szczegółowoCharakterystyka rozruchowa silnika repulsyjnego
Silnik repulsyjny Schemat połączeń silnika repulsyjnego Silnik tego typu budowany jest na małe moce i używany niekiedy tam, gdzie zachodzi potrzeba regulacji prędkości. Układ połączeń silnika repulsyjnego
Bardziej szczegółowoĆwiczenie: "Silnik prądu stałego"
Ćwiczenie: "Silnik prądu stałego" Opracowane w ramach projektu: "Wirtualne Laboratoria Fizyczne nowoczesną metodą nauczania realizowanego przez Warszawską Wyższą Szkołę Informatyki. Zakres ćwiczenia: Zasada
Bardziej szczegółowoPRĄDNICE I SILNIKI. Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego
PRĄDNICE I SILNIKI Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego Prądnice i silniki (tzw. maszyny wirujące) W każdej maszynie można wyróżnić: - magneśnicę
Bardziej szczegółowoWłaściwości silnika bezszczotkowego prądu stałego z magnesami trwałymi o różnych rozpiętościach uzwojeń stojana
Właściwości silnika bezszczotkowego prądu stałego z magnesami trwałymi o różnych ach uzwojeń stojana Roman Miksiewicz ostatnich latach wiele prac poświęcono właściwościom W eksploatacyjnym silników bezszczotkowych
Bardziej szczegółowoDOBÓR PARAMETRÓW KONSTRUKCYJNYCH SILNIKA RELUKTANCYJNEGO PRZEŁĄCZALNEGO ORAZ ICH WPŁYW NA CHARAKTERYSTYKI STATYCZNE MOMENTU
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 73/25 17 Krzysztof Bieńkowski*, Adam Rogalski**, Marcin Flaszczyński*** Politechnika Warszawska, Warszawa DOBÓR PARAMETRÓW KONSTRUKCYJNYCH SILNIKA RELUKTANCYJNEGO
Bardziej szczegółowoSilniki synchroniczne
Silniki synchroniczne Silniki synchroniczne są maszynami synchronicznymi i są wykonywane jako maszyny z biegunami jawnymi, czyli występują w nich tylko moment synchroniczny, a także moment reluktancyjny.
Bardziej szczegółowoDOBÓR PARAMETRÓW KONSTRUKCYJNYCH SILNIKA RELUKTANCYJNEGO PRZEŁĄCZALNEGO ORAZ ICH WPŁYW NA CHARAKTERYSTYKI STATYCZNE MOMENTU
Krzysztof Bieńkowski*, Adam Rogalski**, Marcin Flaszczyński*** Politechnika Warszawska, Instytut Maszyn Elektrycznych Pl. Politechniki 1, -661 Warszawa DOBÓR PARAMETRÓW KONSTRUKCYJNYCH SILNIKA RELUKTANCYJNEGO
Bardziej szczegółowoProjekt silnika bezszczotkowego prądu przemiennego. 1. Wstęp. 1.1 Dane wejściowe. 1.2 Obliczenia pomocnicze
projekt_pmsm_v.xmcd 01-04-1 Projekt silnika bezszczotkowego prądu przemiennego 1. Wstęp Projekt silnika bezszczotkowego prądu przemiennego - z sinusoidalnym rozkładem indukcji w szczelinie powietrznej.
Bardziej szczegółowoDWUKIERUNKOWY JEDNOFAZOWY SILNIK SYNCHRONICZNY Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 69 Politechniki Wrocławskiej Nr 69 Studia i Materiały Nr 33 2013 Maciej GWOŹDZIEWICZ*, Jan ZAWILAK* jednofazowy silnik indukcyjny, jednofazowy
Bardziej szczegółowoOddziaływanie wirnika
Oddziaływanie wirnika W każdej maszynie prądu stałego, pracującej jako prądnica lub silnik, może wystąpić taki szczególny stan pracy, że prąd wirnika jest równy zeru. Jedynym przepływem jest wówczas przepływ
Bardziej szczegółowoSPOSOBY OGRANICZANIA PULSACJI MOMENTU ELEKTROMAGNETYCZNEGO W SILNIKACH PRĄDU STAŁEGO WZBUDZANYCH MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 56 Politechniki Wrocławskiej Nr 56 Studia i Materiały Nr 24 2004 Ignacy DUDZIKOWSKI *, Dariusz GIERAK * maszyny elektryczne, magnesy
Bardziej szczegółowoNOWA SERIA WYSOKOSPRAWNYCH DWUBIEGUNOWYCH GENERATORÓW SYNCHRONICZNYCH WZBUDZANYCH MAGNESAMI TRWAŁYMI
Zeszyty problemowe Maszyny Elektryczne Nr 100/2013 cz. II 65 Paweł Pistelok, Tomasz Kądziołka BOBRME KOMEL, Katowice NOWA SERIA WYSOKOSPRAWNYCH DWUBIEGUNOWYCH GENERATORÓW SYNCHRONICZNYCH WZBUDZANYCH MAGNESAMI
Bardziej szczegółowoSPIS TREŚCI PRZEDMOWA WYKAZ WAŻNIEJSZYCH OZNACZEŃ 1. PODSTAWOWE INFORMACJE O NAPĘDZIE Z SILNIKAMI BEZSZCZOTKOWYMI 1.1. Zasada działania i
SPIS TREŚCI PRZEDMOWA WYKAZ WAŻNIEJSZYCH OZNACZEŃ 1. PODSTAWOWE INFORMACJE O NAPĘDZIE Z SILNIKAMI BEZSZCZOTKOWYMI 1.1. Zasada działania i klasyfikacja silników bezszczotkowych 1.2. Moment elektromagnetyczny
Bardziej szczegółowoWYKŁAD 15 WŁASNOŚCI MAGNETYCZNE MAGNESÓW TRWAŁYCH
WYKŁAD 15 WŁASNOŚCI AGNETYCZNE AGNESÓW TRWAŁYC Przy wzbudzaniu pola magnetycznego za pomocą magnesów trwałych występuje pewna specyfika, związana z występowaniem w badanym obszarze maszyny zarówno źródła
Bardziej szczegółowoANALIZA STRUKTUR MAGNETOELEKTRYCZNYCH SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH O ROZRUCHU CZĘSTOTLIWOŚCIOWYM. MODELOWANIE
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 66 Politechniki Wrocławskiej Nr 66 Studia i Materiały Nr 32 2012 Cezary JĘDRYCZKA*, Wiesław ŁYSKAWIŃSKI*, Jacek MIKOŁAJEWICZ*, Rafał
Bardziej szczegółowoPodstawy Elektrotechniki i Elektroniki. Opracował: Mgr inż. Marek Staude
Podstawy Elektrotechniki i Elektroniki Opracował: Mgr inż. Marek Staude Instytut Elektrotechniki i Automatyki Okrętowej Część 8 Maszyny asynchroniczne indukcyjne prądu zmiennego Maszyny asynchroniczne
Bardziej szczegółowoPROJEKT SILNIKA TARCZOWEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 4/2012 (97) 87 Tadeusz Glinka, Tomasz Wolnik, Emil Król BOBRME KOMEL, Katowice PROJEKT SILNIKA TARCZOWEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI PROJECT OF AXIAL FLUX PERMANENT
Bardziej szczegółowoPROJEKT SILNIKA PRĄDU STAŁEGO Z KOMUTACJĄ ELEKTRONICZNĄ PRZEZNACZONEGO DO NAPĘDU LEKKIEGO POJAZDU ELEKTRYCZNEGO
Zeszyty problemowe Maszyny Elektryczne Nr 100/2013 cz. I 9 Piotr Bogusz Mariusz Korkosz Jan Prokop Politechnika Rzeszowska PROJEKT SILNIKA PRĄDU STAŁEGO Z KOMUTACJĄ ELEKTRONICZNĄ PRZEZNACZONEGO DO NAPĘDU
Bardziej szczegółowoWykaz ważniejszych oznaczeń Podstawowe informacje o napędzie z silnikami bezszczotkowymi... 13
Spis treści 3 Wykaz ważniejszych oznaczeń...9 Przedmowa... 12 1. Podstawowe informacje o napędzie z silnikami bezszczotkowymi... 13 1.1.. Zasada działania i klasyfikacja silników bezszczotkowych...14 1.2..
Bardziej szczegółowoAPLIKACJA NAPISANA W ŚRODOWISKU LABVIEW SŁUŻĄCA DO WYZNACZANIA WSPÓŁCZYNNIKA UZWOJENIA MASZYNY INDUKCYJNEJ
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 83 Electrical Engineering 2015 Damian BURZYŃSKI* Leszek KASPRZYK* APLIKACJA NAPISANA W ŚRODOWISKU LABVIEW SŁUŻĄCA DO WYZNACZANIA WSPÓŁCZYNNIKA UZWOJENIA
Bardziej szczegółowoZJAWISKA CIEPLNE W MODELU MASZYNY SYNCHRONICZNEJ Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
63 Paweł Dybowski, Tomasz Lerch, Waldemar Milej AGH Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków ZJAWISKA CIEPLNE W MODELU MASZYNY SYNCHRONICZNEJ Z MAGNESAMI TRWAŁYMI THERMAL PHENOMENA IN THE MODEL OF PERMANENT
Bardziej szczegółowoANALIZA PRACY SILNIKA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI W WARUNKACH ZAPADU NAPIĘCIA
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 4/2014 (104) 89 Zygfryd Głowacz, Henryk Krawiec AGH Akademia Górniczo-Hutnicza, Kraków ANALIZA PRACY SILNIKA SYNCHRONICZNEGO Z MAGNESAMI TRWAŁYMI W WARUNKACH ZAPADU
Bardziej szczegółowoBADANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO Strona 1/5
BADANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO Strona 1/5 BADANIE JEDNOFAZOWEGO SILNIKA ASYNCHRONICZNEGO 1. Wiadomości wstępne Silniki asynchroniczne jednofazowe są szeroko stosowane wszędzie tam, gdzie
Bardziej szczegółowoPrzegląd koncepcji maszyn wzbudzanych hybrydowo do zastosowania w napędzie samochodów
IX Konferencja Naukowo-Techniczna i-mitel 2016 Piotr PAPLICKI 1, Ryszard PAŁKA 1, Marcin WARDACH 1 Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny w Szczecinie, Wydział Elektryczny, Katedra Elektroenergetyki
Bardziej szczegółowoKSZTAŁTOWANIE POLA MAGNETYCZNEGO W DWUBIEGOWYCH SILNIKACH SYNCHRONICZNYCH Z MAGNESAMI TRWAŁYMI
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 6 Politechniki Wrocławskiej Nr 6 Studia i Materiały Nr 27 27 Tomasz ZAWILAK *, Ludwik ANTAL * maszyna elektryczna, silnik synchroniczny
Bardziej szczegółowoProjekt silnika bezszczotkowego z magnesami trwałymi
013-1-0 Projekt silnika bezszczotkowego z magnesami trwałymi autor: dr inż. Michał Michna michna@pg.gda.pl data : 01-10-16 opis projektu: projekt silnika bezszczotkowego z magnesami trwałymi, obliczenia
Bardziej szczegółowoSilniki prądu stałego
Silniki prądu stałego Maszyny prądu stałego Silniki zamiana energii elektrycznej na mechaniczną Prądnice zamiana energii mechanicznej na elektryczną Często dane urządzenie może pracować zamiennie. Zenobie
Bardziej szczegółowoSILNIK TARCZOWY TYPU TORUS S-NS - OBLICZENIA OBWODU ELEKTROMAGNETYCZNEGO
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 91/2011 81 Tadeusz Glinka, Tomasz Wolnik, Emil Król BOBRME Komel, Katowice SILNIK TARCZOWY TYPU TORUS S-NS - OBLICZENIA OBWODU ELEKTROMAGNETYCZNEGO AXIAL FLUX
Bardziej szczegółowoMaszyny prądu stałego - budowa
Maszyny prądu stałego - budowa Przykładową konstrukcję maszyny prądu stałego pokazano w przekroju na Rys. 1. Obudowę zewnętrzną stanowi jarzmo stojana (1). Jarzmo stojana stanowi drogę dla pola magnetycznego
Bardziej szczegółowoSILNIKI PRĄDU STAŁEGO
SILNIKI PRĄDU STAŁEGO SILNIK ELEKTRYCZNY JEST MASZYNĄ, KTÓRA ZAMIENIA ENERGIĘ ELEKTRYCZNĄ NA ENERGIĘ MECHANICZNĄ BUDOWA I DZIAŁANIE SILNIKA PRĄDU STAŁEGO Moment obrotowy silnika powstaje na skutek oddziaływania
Bardziej szczegółowoMaszyny synchroniczne - budowa
Maszyny synchroniczne - budowa Maszyny synchroniczne używane są przede wszystkim do zamiany energii ruchu obrotowego na energię elektryczną. Pracują zatem jako generatory. W elektrowniach cieplnych używa
Bardziej szczegółowoSilniki prądu stałego. Wiadomości ogólne
Silniki prądu stałego. Wiadomości ogólne Silniki prądu stałego charakteryzują się dobrymi właściwościami ruchowymi przy czym szczególnie korzystne są: duży zakres regulacji prędkości obrotowej i duży moment
Bardziej szczegółowoWPŁYW SKOSU STOJANA NA REDUKCJĘ PULSACJI MOMENTU ELEKTROMAGNETYCZNEGO W BEZSZCZOTKOWYM SILNIKU PRĄDU STAŁEGO
Zeszyty Problemowe Maszyny Elektryczne Nr 88/2010 41 Adrian Młot*, Marian Łukaniszyn*, Mariusz Korkosz** *Politechnika Opolska **Politechnika Rzeszowska WPŁYW SKOSU STOJANA NA REDUKCJĘ PULSACJI MOMENTU
Bardziej szczegółowoSYNCHRONIZACJA SILNIKÓW SYNCHRONICZNYCH. WYBÓR CHWILI ZAŁĄCZENIA PRĄDU WZBUDZENIA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 54 Politechniki Wrocławskiej Nr 54 Studia i Materiały Nr 23 2003 PAWEŁ ZALAS *, JAN ZAWILAK * elektrotechnika, maszyny elektryczne, silniki
Bardziej szczegółowoWPŁYW KLINÓW MAGNETYCZNYCH NA PARAMETRY MASZYNY ELEKTRYCZNEJ Z MAGNESAMI I REGULACJĄ STRUMIENIA
Zeszyty problemowe Maszyny Elektryczne Nr 100/2013 cz. I 77 Ryszard Pałka, Piotr Paplicki, Marcin Wardach Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny w Szczecinie WPŁYW KLINÓW MAGNETYCZNYCH NA PARAMETRY
Bardziej szczegółowoTemat: ŹRÓDŁA ENERGII ELEKTRYCZNEJ PRĄDU PRZEMIENNEGO
Temat: ŹRÓDŁA ENERGII ELEKTRYCZNEJ PRĄDU PRZEMIENNEGO 1 Źródła energii elektrycznej prądu przemiennego: 1. prądnice synchroniczne 2. prądnice asynchroniczne Surowce energetyczne: węgiel kamienny i brunatny
Bardziej szczegółowoCHARAKTERYSTYKI EKSPLOATACYJNE SILNIKA INDUKCYJNEGO Z USZKODZONĄ KLATKĄ WIRNIKA
Prace Naukowe Instytutu Maszyn, Napędów i Pomiarów Elektrycznych Nr 6 Politechniki Wrocławskiej Nr 6 Studia i Materiały Nr 24 24 Maciej ANTAL *, Ludwik ANTAL *, Jan ZAWILAK * Silnik indukcyjny, klatkowy,
Bardziej szczegółowoProceedings of XLI International Symposium on Electrical Machines SME 2005, June, Jarnołtówek, Poland
Proceedings of XLI International Symposium on Electrical Machines SME 5, 14-17 June, Jarnołtówek, Poland Wpływ parametrów konstrukcyjnych na charakterystyki statyczne momentu silnika reluktancyjnego przełączalnego
Bardziej szczegółowoBadania symulacyjne silników elektrycznych z magnesami trwałymi do trolejbusów
IX Konferencja Naukowo-Techniczna i-mitel 2016 Piotr SZYMCZAK 1 Victor GREBENIKOV 2, Maksim PRYJMAK 2 Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny w Szczecinie, Wydział Elektryczny (1) Instytut Elektrodynamiki
Bardziej szczegółowoSposób analizy zjawisk i właściwości ruchowych maszyn synchronicznych zależą od dwóch czynników:
Temat: Analiza pracy i właściwości ruchowych maszyn synchronicznych Sposób analizy zjawisk i właściwości ruchowych maszyn synchronicznych zależą od dwóch czynników: budowy wirnika stanu nasycenia rdzenia
Bardziej szczegółowoWykład 4. Strumień magnetyczny w maszynie synchroniczne magnes trwały, elektromagnes. Magneśnica wirnik z biegunami magnetycznymi. pn 60.
Serwonapędy w automatyce i robotyce Wykład 4 Piotr Sauer Katedra Sterowania i Inżynierii Systemów Silnik synchroniczny - wprowadzenie Maszyna synchroniczna maszyna prądu przemiennego, której wirnik w stanie
Bardziej szczegółowoSilniki magnetoelektryczne do hybrydowych napędów samochodowych
VI Lubuska Konferencja Naukowo-Techniczna i-mitel 2010 Piotr PAPLICKI Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny w Szczecinie, Wydział Elektryczny Silniki magnetoelektryczne do hybrydowych napędów samochodowych
Bardziej szczegółowoPL B1. BRANŻOWY OŚRODEK BADAWCZO- -ROZWOJOWY MASZYN ELEKTRYCZNYCH KOMEL, Katowice, PL BUP 24/00
RZECZPOSPOLITA POLSKA Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 210725 (21) Numer zgłoszenia: 392309 (22) Data zgłoszenia: 18.12.2006 (62) Numer zgłoszenia, z którego nastąpiło
Bardziej szczegółowo