ODTWORZENIE UBEZPIECZEŃ BRZEGOWYCH I DENNYCH NA RZ. KWISIE W KM W M. MIRSK

Transkrypt

1 SPIS TREŚCI 1. PODSTAWA OPRACOWANIA CEL I ZAKRES OPRACOWANIA MATERIAŁY WYJŚCIOWE DO PROJEKTOWANIA CHARAKTERYSTYKA OBIEKTU Charakterystyka zlewni i rzeki Dane hydrologiczne Klasy ważności budowli hydrotechnicznych Przepływy miarodajne i kontrolne Ocena zdolności przepustowości budowli komunikacyjnych Aktualny stan techniczny zabudowy regulacyjnej rzeki Kwisy w km w m. Mirsk ROZWIĄZANIA PROJEKTOWE Obliczenia hydrologiczno - hydrauliczne Przepływy charakterystyczne i miarodajne Sprawdzenie przepustowości istniejącego koryta rzeki Zakres projektowanego remontu istniejącej zabudowy regulacyjnej Przedstawienie koncepcji oraz wybór wariantów rozwiązań technicznych dla poszczególnych odcinków koryta rzeki UWAGI TECHNOLOGICZNE DOKUMENTACJA FOTOGRAFICZNA str. 1

2 1. PODSTAWA OPRACOWANIA Opracowanie wykonano na podstawie umowy nr IR-503/D/NZJ/67/11 zawartej w dniu r. pomiędzy Regionalnym Zarządem Gospodarki Wodnej we Wrocławiu a Pracownią Projektową Przedsiębiorstwo Wielobranżowe mgr inż. Krzysztof Zając" ul. Wyszyńskiego 26/1A, Walim. 2. CEL I ZAKRES OPRACOWANIA Opracowanie przedstawia rozwiązania techniczne na etapie projektu wykonawczego remontu zabudowy regulacyjnej, zniszczonej w wyniku przejścia fal powodziowych w 1997, 2001, sierpniu i wrześniu 2002r., 2006, oraz sierpnia 2010r. Celem opracowania jest odtworzenie ubezpieczeń brzegowych i dennych na odcinku zniszczonym w wyniku powodzi na rzece Mirsk w km w miejscowości Mirsk. Roboty mają charakter konserwacyjno-remontowy uregulowanego cieku Kwisa w obszarze zabudowanym. Odtworzenie zniszczonego odcinka regulacji pozwoli przywrócić użytkowy charakter regulacji. Zaznaczyć należy, że rzeka Kwisa jest ciekiem uregulowanym na całej długości w obszarach zabudowanych, zniszczenia jakie powstały na odcinku objętym projektem powodują poważną lukę w istniejącym systemie ubezpieczeń przeciwerozyjnych i przeciwpowodziowych cieku stanowiącym całość funkcjonalno użytkową. Powyższe wiąże się tym, że uszkodzony element zabudowy regulacyjnej na odcinku objętym projektem nie może być traktowany jako odrębny i niezależny obiekt budowlany stanowiący osobną całość funkcjonalno użytkową - powstała luka w zabudowie regulacyjnej powoduje wadliwe działanie ochrony przeciwpowodziowej i przeciwerozyjnej rzeki Kwisy na rozpatrywanym odcinku i ma wpływ zarówno na elementy zabudowy znajdujące się w górnym jak i dolnym biegu rzeki (erozja denna wsteczna uregulowanego powyżej biegu cieku i erozja denna postępująca niszcząca ubezpieczenia na odcinkach znajdujących się poniżej objętego projektem). Rzeka Kwisa oraz odcinek cieku objęty projektem znajduje się na terenie gminy Mirsk objętej Rozporządzeniem Prezesa Rady Ministrów z dnia 16 listopada 2009 r. (Dz. U. Nr 193 poz. 1492) oraz z dnia 10 sierpnia 2010r. (Dz. U. nr. 144 poz. 969) w sprawie gmin i miejscowości, w których stosuje się szczególne zasady odbudowy, remontów i rozbiórek obiektów zniszczonych lub uszkodzonych w wyniku działania żywiołu. Rozporządzenia są spójne z Ustawą z dnia 24 czerwca 2010r. o szczególnych rozwiązaniach związanych z usuwaniem skutków powodzi z 2010r. oraz Ustawie z dnia 12 sierpnia 2010r. o zmianie ustawy o szczególnych rozwiązaniach związanych z usuwaniem skutków powodzi z maja i str. 2

3 czerwca 2010 r. oraz ustawy o wspieraniu rozwoju obszarów wiejskich z udziałem środków Europejskiego Funduszu Rolnego na rzecz Rozwoju Obszarów Wiejskich. Niniejsza dokumentacja określa rodzaj zabiegów technicznych niezbędnych dla odbudowy i ochrony brzegów koryta oraz zabezpieczenia przeciwpowodziowego terenów przybrzeżnych miejscowości Mirsk. Dla realizacji powyższego celu projekt przewiduje: zapewnienie stałości i trwałości przekroju regulacyjnego; zahamowanie erozji dna i brzegów; wprowadzenie głównego nurtu do koryta właściwego w pas własności administratora rzeki; remont lub otworzenie elementów zniszczonej zabudowy regulacyjnej, stabilizację dna przy pomocy progów regulacyjnych i gurtów udrożnienie koryta cieku wraz z wycinką krzaków i likwidacją porostów. Biorąc powyższe pod uwagę, zakres projektu jest następujący : roboty konserwacyjne polegające na wycince krzaków i porostów znajdujących się w korycie rzeki (dno + skarpy), likwidacja odkładów rumoszu znajdujących się w korycie rzeki wraz z przywróceniem przekroju poprzecznego koryta (odtworzenie szerokości dna koryta rzeki Kwisy na przedmiotowym odcinku do szerokości 20m). remont regulacji rzeki na odcinku tj. na długości 1815 mb, (remont istniejących murów oporowych (oczyszczenie lica murów, zabudowę ubytków w okładzinie kamiennej, wykonanie reprofilacji spoin), zabudowę wyrw w murach oporowych, odbudowę zniszczonych lokalnie odcinków ubezpieczeń brzegowych (ubezpieczenia skarpowe w formie bruków lub narzutów kamiennych), podwyższenie rzędnych korony ubezpieczeń w miejscach występowania wód z koryta cieku, lokalne wykonanie podbudowy ław fundamentowych murów oporowych, remont zniszczonych progów regulacyjnych), budowle powstrzymujące erozję dna: - gurty lub półgurty denne betonowe i drewniane, stabilizujące projektowaną niweletę dna. str. 3

4 3. MATERIAŁY WYJŚCIOWE DO PROJEKTOWANIA W opracowaniu wykorzystano: mapy zasadnicze oraz profil podłużny koryta rzeki zaktualizowany przez pracowników Pracowni Projektowej Zleceniobiorcy; obliczenia hydrologiczne rzeki Kwisa Górna - opracowanie Studium Ochrony Przed powodzią Zlewni Rzeki Kwisy" WARR., wyniki rozpoznań terenowych, uzgodnień i zaleceń Inwestora; Program zabudowy rzek i potoków w Sudetach Zachodnich" - BPWM Wrocław; Zabudowa potoków górskich" - Ministerstwo Rolnictwa Departament Gospodarki Wodnej i Melioracji; Atlas Hydrologiczny Polski. Wydawnictwa Geologiczne. Warszawa CHARAKTERYSTYKA OBIEKTU 4.1. Charakterystyka zlewni i rzeki Rzeka Kwisa jest ciekiem III-go rzędu, lewostronnym dopływem rzeki Bóbr. Uchodzi do niego w km jego biegu (według IMGW). Źródła rzeki Kwisa, znajdują się w Górach Izerskich, na stokach Wysokiego Grzbietu, u podnóża Średniej Kopy, na wysokości około 900 m npm. Całkowita długość rzeki Kwisa (według IMGW) to około 126,80 km. Obszar Gór Izerskich, rzeka Kwisa pokonuje głęboko wciętą doliną, następnie poniżej miejscowości Orłowice przełamuje Kamienicki Grzebiet, wpływając na teren Pogórza Izerskiego. Poniżej miasta Gryfów Śląski aż do miasta Leśna, rzeka płynie wąską przełomową doliną, w której wybudowano dwa zbiorniki retencyjne. W górnej partii zlewni rzeki Kwisa, dominuje krajobraz gór niskich i średnich (Góry Izerskie), o szeroko zaokrąglonych wierzchołkach i często zrównanej wierzchowinie. Rzeka Kwisa wraz z dopływami, formuje zróżnicowaną sieć hydrograficzną. W omawianej górnej partii zlewni, występuje układ pierzasty symetryczny. Na tym odcinku Kwisę zasilają krótkie strumienie o długości rzędu 1,5 2,5 km i bardzo wysokim, średnim spadku podłużnym dochodzącym do 400. Gwałtowny przybór wód w ciekach na tym obszarze, wywołują już krótkotrwałe ulewne deszcze. Zasadnicze znaczenie dla formowania str. 4

5 się fali na górnej Kwisie, mają jej dwa znaczące dopływy, prawostronny Długi Potok (km 112,300) i lewostronny Czarny Potok (km 110,580). Ujścia obu potoków są umiejscowione w niedużej odległości od siebie, co sprawia, że przy sprzyjającym układzie czynników meteorologicznych, mogą prawie jednocześnie zasilić Kwisę wodami wezbraniowymi. W historii zlewni rzeki Kwisy, odnotowano wiele dużych powodzi, za największą historycznie udokumentowaną uważa się powódź z 1897 roku, dla której przepływ oszacowano na 1160 m 3 /s. W latach powojennych do znaczących wezbrań zaliczane są powodzie z lat 1977, 1981, 1997, 2002, 2009 oraz Dla rzeki Kwisa, wezbranie z roku 1981 dość długo uchodziło za największe w okresie powojennym i za takie nadal jest uważane, ale dla odcinka rzeki poniżej zespołu zbiorników Złotniki Leśna. Dla odcinka omawianego, za największe aktualnie uchodzi wezbranie z 13 sierpnia 2002, w przekroju wodowskazowym Mirsk, odnotowano wówczas stan 602 cm i przepływ 190 m 3 /s. Stan z roku 1981, został przekroczony o 4 cm (598 cm), a przepływ o 4 m 3 /s (186 m 3 /s). Rzeka Kwisa na omawianym odcinku, przepływa przez tereny gminy miejskiej Świeradów Zdrój, powiat Lubań, tereny gminy miejsko wiejskiej Mirsk i tereny gminy miejsko wiejskiej Gryfów Śląski, powiat Lwówecki, całość woj. Dolnośląskie Dane hydrologiczne Dane hydrologiczne dla potrzeb wykonania obliczeń sprawdzających aktualną zdolność przepustową doliny rzeki Kwisa, w tym budowli mostowych, określono na podstawie wskazań profilu wodowskazowego Mirsk, zlokalizowanego w km 110,443 biegu rzeki Kwisa (km obliczeniowy). Profil ten zamyka zlewnię o powierzchni 186,0 km 2 (według IMGW). Wodowskaz Mirsk, zlokalizowany jest na lewym, wysokim brzegu rzeki Kwisa, stanowiącym skarpę nasypu drogi powiatowej Mirsk Gryfów Śląski. Klasyczna łata wodowskazowa skarpowa, podzielona jest na trzy części o zakresie W 1 = cm, W 2 = cm, W 3 = cm. Łata wodowskazowa wspomagana jest limnigrafem. Na bazie danych dla przekroju wodowskazowego Mirsk i przeprowadzonych obliczeniach, określono przepływy maksymalne o prawdopodobieństwie przewyższenia odpowiednio: p = 3 %, 2 %, 1 %, 0,5 %, 0,3 % i 0,1 %. Ich wyniki przedstawiono poniżej. - p = 0,1 % Q = 373 m 3 /s - p = 0,1 α % Q = 448 m 3 /s - p = 0,3 % Q = 320 m 3 /s str. 5

6 - p = 0,3 α % Q = 382 m 3 /s - p = 0,5 % Q = 296 m 3 /s - p = 0,5 α % Q = 351 m 3 /s - p = 1 % Q = 262 m 3 /s - p = 2 % Q = 228 m 3 /s - p = 3 % Q = 208 m 3 /s - p = 5 % Q = 183 m 3 /s - p = 10 % Q = 148 m 3 /s - p = 50 % Q = 63,4 m 3 /s 4.3. Klasy ważności budowli hydrotechnicznych Klasy ważności budowli służących ochronie przeciwpowodziowej, przyjęto na podstawie Rozporządzenia Ministra Ochrony Środowiska, Zasobów Naturalnych i Leśnictwa z dnia 20 grudnia 1996 roku, w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać obiekty budowlane gospodarki wodnej i ich usytuowanie Dz.U. Nr 21/1997, poz Stąd na podstawie tabeli nr 1 tego Rozporządzenia, przyjęto jako podstawową II klasę ważności wszystkich budowli hydrotechnicznych ochrony przeciwpowodziowej Przepływy miarodajne i kontrolne Prawdopodobieństwo przewyższenia przepływów miarodajnego i kontrolnego dla wykonania sprawdzających obliczeń zdolności przepustowej doliny rzeki Kwisa (km , w sytuacji aktualnego stanu jej zagospodarowania, przyjęto na podstawie tabeli nr 5 podanego wyżej Rozporządzenia. I tak dla budowli klasy II ważności, nie ulegających zniszczeniu przy przelaniu się przez nie wody, prawdopodobieństwo przewyższenia przepływów obliczeniowych powinno być przyjmowane jako równe: - przepływ miarodajny p = 1 %, - przepływ kontrolny p = 0,3 %. Poprzez interpolację wyników obliczeń dla poszczególnych przekrojów charakterystycznych przyjęto poziom przepływów obliczeniowych: - p = 1 % Q = 150 m 3 /s - p = 0,3 % Q = 210 m 3 /s str. 6

7 Odpowiadające przewyższenia korony budowli ochrony przeciwpowodziowej ponad zwierciadłem wody obliczeniowej powinny wynosić (tabela 7): - przepływ miarodajny budowle ziemne 1,0 m, budowle betonowe 0,70 m, - przepływ kontrolny budowle ziemne 0,30 m, budowle betonowe 0,10 m Ocena zdolności przepustowości budowli komunikacyjnych Ocenę zdolności przepustowej mostów drogowych oraz ich ewentualnego wpływu na warunki przejścia wielkich wód powodziowych, przeprowadzono na podstawie Rozporządzenia Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 30 maja 2000 roku, w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty inżynierskie i ich usytuowanie (Dz. U. Nr 63/2000, poz. 735), a w szczególności: - Dział II, Usytuowanie obiektów inżynierskich w terenie, Rozdział 1, Wymagania ogólne, 23, - Dział II, Rozdział 2, Dostosowanie obiektów inżynierskich do warunków terenowych, 14, ust. 1 i 2, 15, 18, ust. 1, 2, 23, ust. 1, 2 i 3, 32, ust. 1, - Dział II, Rozdział 2, Dostosowanie obiektów inżynierskich do warunków terenowych, 18, ust. 3, przepływy miarodajne o określonym prawdopodobieństwie przewyższenia, dla klasy drogi A (autostrady), S (szybkiego ruchu), GP (krajowe) p = 0,3 %, dla klasy drogi G (wojewódzkie), Z (powiatowe) p = 0,5 %, dla klasy drogi L (gminne lokalne), D (gminne dojazdowe) p = 1 %, przepusty drogowe dla dróg wszystkich klas ważności p = 1 %. - ZAŁĄCZNIK NR 1 do w.w. Rozporządzenia Obliczanie świateł mostów i przepustów Aktualny stan techniczny zabudowy regulacyjnej rzeki Kwisy w km w m. Mirsk. Km Koryto rzeki poniżej mostu, uregulowane o szerokości w dnie około 16 m, w przybliżeniu jest to przekrój trapezowy, skarpy obustronnie ubezpieczone okładziną kamienną, opartą na kamiennej opasce brzegowej. Tereny przyległe szerokie, pokryte łąkami str. 7

8 i pastwiskami, porostem drzew i krzewów, tworzących miejscami zagajniki (fot. nr 1-4). Bez przeszkód w swobodnym przepływie wielkich wód powodziowych, bez zabudowy, bez wynikowych zagrożeń powodziowych. Wymagane roboty konserwacyjne koryta cieku (wycinki krzaków, likwidacja porostów, lokalna zabudowa ubytków w okładzinie ubezpieczeń skarpowych 15% powierzchni, reprofilacja spoin 60% powierzchni, likwidacja odkładów rumowiska zalegających w korycie), Od km do progi regulacyjne kamienne o wysokości 0,30 0,50 m, koryto rzeki do wysokości około 1,70 1,90 m, obustronnie ubezpieczone okładziną kamienną, opartą na kamiennej opasce brzegowej (fot. nr 5-10), stan ubezpieczeń zadowalający (klasa III), odnowiona częściowo opaska. Progi w rozstawie co około m, jest ich w sumie dziesięć. Progi wymagają zabudowy ubytków w korpusie progu (do 10% powierzchni) oraz w ubezpieczeniu niecki wypadowej do 50% powierzchni niecki, wymagane roboty konserwacyjne koryta cieku (wycinki krzaków, likwidacja porostów, lokalna zabudowa ubytków w okładzinie ubezpieczeń skarpowych 15% powierzchni, reprofilacja spoin 60% powierzchni, likwidacja odkładów rumowiska zalegających w korycie), W km ostre prawostronne zakole, przechodzące w lewostronne, koryto rzeki zbliża się do drogi wojewódzkiej (fot. nr 11 i 12), pojawiają się również blisko koryta rzeki pierwsze zabudowania miasta Mirsk. W przekroju zbliżenia koryta rzeki do drogi wojewódzkiej, od strony brzegu lewego mur oporowy kamienny, o wysokości 3,0 m pond terenem od strony koryta rzeki (fot. nr 13 i 14). Stan muru dobry (klasa I), mur nowy. Brzeg prawy istniejące wcześniej ubezpieczenia w postaci okładziny kamiennej, zostały zniszczone wodami kolejnych powodzi (obecnie widoczne pozostałości ubezpieczeń). Od strony brzegu prawego, tereny zalewowe o szerokości do 20 m, na przyległym terenie, podniesionym w stosunku do terenów zalewowych o około 2,50 m, zabudowania miasta Mirsk. Wymagane roboty konserwacyjne koryta cieku (wycinki krzaków, likwidacja porostów, likwidacja odkładów rumowiska zalegających w korycie) oraz odbudowa ubezpieczeń skarpowych brzegu prawego na całej długości, Mur oporowy od strony drogi wojewódzkiej, kończy się w km 113,700, poniżej muru brzeg lewy naturalny, brzeg prawy ubezpieczony murem oporowym kamiennym o wysokości około 1,0 m w bardzo złym stanie technicznym (zniszczenia w 80% ubezpieczenia). Możliwość łatwego wyjścia wód powodziowych od strony brzegu lewego, na tereny o szerokości około m, pokryte luźnym porostem drzew. Od strony brzegu prawego, zabudowane posesje, ich ogrodzenia tuż przy murze oporowym (fot. nr 15 i 16). Możliwość str. 8

9 wejścia wód powodziowych na te tereny, ale raczej tylko podtopienia, przepływ mocno utrudniony podpiętrzeniem jazu. Wymagane roboty konserwacyjne koryta cieku (wycinki krzaków, likwidacja porostów, likwidacja odkładów rumowiska zalegających w korycie) oraz zabudowa ubytków w okładzinie muru oporowego na brzegu prawym (około 40% powierzchni) wraz z wykonaniem reprofilacji spoin (100% powierzchni) oraz podbudowa ławy fundamentowej muru, Km W km 113,589 kładka dla pieszych w lokalnym ciągu komunikacji. Konstrukcję kładki, stanowi stalowa nitowana kratownica, o wysokości 3,25 m, wykonana z kątowników pas górny i pas dolny, na której ułożono chodnik z desek, całość oparto na kamiennych przyczółkach, ze skrzydełkami kamiennymi od strony wody górnej (fot. nr 17 i 18). Kładka o świetle B = 25,0 m oraz o prześwicie H = 3,80 m, pozwala na przejście przepływu o szacunkowym natężeniu równym 107,90 m 3 /s. Przepływ obliczeniowy, dla przekroju lokalizacji tego mostu, wynosi Q 1% = 146,0 m 3 /s, stąd można uznać, że kładka ta nie przepuści wód powodziowych o podanym natężeniu. Stan techniczny kładki oceniono jako zadowalający (klasa III), bez widocznych uszkodzeń jej konstrukcji, lewy przyczółek odnowiony po powodzi Kładka usytuowana jest przed ostrym prawostronnym zakolem rzeki, stąd strumień wody wychodzący z przekroju kładki, może atakować brzeg lewy rzeki. Po obu stronach rzeki zabudowania miasta Mirsk, od strony brzegu prawego blisko koryta rzeki, od strony brzegu lewego, za drogą wojewódzką. Narażone na podtopienie przez wielkie wody powodziowe. Km Koryto rzeki poniżej kładki, od strony brzegu lewego, ubezpieczone jest murem oporowym kamiennym o wysokości około 2,0 m, oparty na kamiennej opasce, stan techniczny muru zadowalający, lecz opaska w bardzo wielu miejscach poprzerywana, co skutkuje podmywaniem muru. Brzeg prawy naturalny, niski. Bardzo blisko koryta rzeki zabudowania (fot. nr 19 i 20). Wymagane roboty konserwacyjne koryta rzeki (likwidacja odkładów rumoszu zalegających w korycie cieku, wycinka krzaków i porostów) oraz podbudowa ławy fundamentowej muru oporowego brzegu lewego na całej długości wraz z wykonaniem reprofilacji spoin (50% powierzchni). Na łuku wklęsłym (atakowanym) na brzegu lewym znaczny wybój w dnie - wymagana zabudowa narzutem kamiennym, str. 9

10 proponuje się wykonanie półgurtu kotwionego w ławie fundamentowej muru na brzegu lewym oraz podbudowy ławy fundamentowej muru oporowego, Km W km 113,475 nowa kładka dla pieszych w lokalnym ciągu komunikacji pieszej. Konstrukcję kładki, stanowi stalowa kratownica, wykonana z kątowników, na której "podwieszono" ciąg komunikacyjny. Konstrukcja kładki, oparta jest na kamiennych murach oporowych, obustronnie zamykających koryto rzeki (fot. nr 21 i 22). Kładka o świetle B = 21,60 m oraz o prześwicie H = 2,50 m, pozwala na przejście przepływu o szacunkowym natężeniu równym 82,5 m 3 /s. Przepływ obliczeniowy, dla przekroju lokalizacji tego mostu, wynosi Q 1% = 146,0 m 3 /s, stąd należy uznać, że kładka ta nie przepuści wód powodziowych o podanym natężeniu. Stan techniczny kładki, oceniono jako bardzo dobry (klasa III), bez widocznych uszkodzeń jej konstrukcji. Wielkie wody powodziowe, mogą obustronnie obejść kładkę, w każdym przypadku wychodząc na ciągi komunikacyjne, od strony brzegu lewego na drogę wojewódzką, od strony brzegu prawego na ulicę miejską. Rozwiązaniem da polepszenia przepustowości koryta w tym przekroju jest znaczne obniżenie korony jazu stałego znajdującego się bezpośrednio poniżej kładki. Km W km 113,455 próg piętrzący kamienny, z wycięciem w koronie koncentrującym przepływ wody, przy niedużych natężeniach. Próg wykształcony jest, w postaci nachylonej w kierunku wody dolnej powierzchni spływowej o spadzie 0,40 m, całkowita wysokość progu 2,40 m (fot. nr 23 i 24). Na brzegu prawym powyżej progu, pozostałości ujęcia wody na potrzeby MEW, woda dostarczana tam była podziemnym tunelem i zrzucana również podziemnym tunelem do koryta rzeki w km 112,907. Stan techniczny progu, oceniono jako zadowalający, próg został posadowiony na skale, widocznej miejscami w dnie koryta rzeki. Obustronnie próg jest zamknięty murami oporowymi kamiennymi, stosunkowo niskimi dla utrzymania wielkich wód powodziowych w korycie rzeki. Stan techniczny murów zadowalający (klasa III), mury podmyte wodami powodziowymi, miejscami widoczne przerosty roślinnością. Wymagane roboty konserwacyjne koryta rzeki (likwidacja odkładów rumoszu zalegających w korycie cieku poniżej jazu, wycinka krzaków i porostów) oraz zabudowa ubytków w okładzinie murów oporowych na brzegu prawym (około 20% powierzchni) wraz z wykonaniem reprofilacji spoin (100% powierzchni) oraz ewentualna str. 10

11 podbudowa ławy fundamentowej muru, zabudowa wyrwy w podstawie muru oporowego poniżej jazu na brzegu lewym wraz z wykonaniem reprofilacji spoin (100% powierzchni), Km Koryto potoku poniżej progu, od strony brzegu prawego ubezpieczone murem oporowym kamiennym, o zmiennej od 3,5 do 1,0 m wysokości. Powyżej muru skarpa pokryta porostem roślin trawiastych, wzdłuż jej górnej krawędzi porost drzew. Brzeg lewy naturalny, tworzy łagodnie podnosząca się skarpę, z porostem drzew na jej górnej krawędzi. Wielkie wody powodziowe, mogą łatwo wyjść na tereny przyległe, zabudowa miejska miasta Mirsk, odsunięta od koryta, jednak narażona na podtopienie wodami powodziowymi. Wymagane roboty konserwacyjne koryta rzeki (likwidacja odkładów rumoszu zalegających w korycie cieku, wycinka krzaków i porostów) oraz zabudowa ubytków w okładzinie murów oporowych na brzegu prawym (około 20% powierzchni) wraz z wykonaniem reprofilacji spoin (100% powierzchni) oraz ewentualna podbudowa ławy fundamentowej muru - 100mb odcinka, na długości 80mb mur wymaga rozbiórki i odbudowy (dolna część odcinka, obecnie jest to odcinek muru ułożony na "sucho" w bardzo złym stanie oraz odcinek muru betonowego również z bardzo złym stanie technicznym), Km W km 113,275 trzyprzęsłowy most w ciągu drogi powiatowej. Konstrukcję mostu, stanowi monolityczna płyta żelbetowa o grubości 0,40 m, oparta na betonowych przyczółkach i filarach pośrednich o szerokości 0,40 m (fot. nr 27 i 28). Przęsło środkowe mostu nad korytem rzeki, przęsła skrajne nad skarpami trapezowego przekroju koryta rzeki. Most o świetle B = 7, ,40 + 6,50 m oraz o prześwicie H = 1,80 + 3,40 + 2,10 m, pozwala na przejście przepływu o szacunkowym natężeniu równym 92,50 m 3 /s. Przepływ obliczeniowy, dla przekroju lokalizacji tego mostu, wynosi Q 0,5% = 168,0 m 3 /s, stąd należy uznać, że most ten nie przepuści wód powodziowych o podanym natężeniu. Układ wysokościowy mostu i terenów przyległych, pozwala na obejście mostu od strony brzegu prawego, ale w odległości około 100 m powyżej. Stan techniczny mostu, oceniono jako zadowalający (klasa III), bez widocznych uszkodzeń jego konstrukcji. Wymagane wykonanie ubezpieczenia skarpowego w obrębie prawego i lewego przyczółka mostu - zakres robót winien leżeć po stronie administratora mostu, str. 11

12 Km ODTWORZENIE UBEZPIECZEŃ BRZEGOWYCH I DENNYCH NA Koryto potoku poniżej mostu, od strony brzegu lewego początkowo w stanie naturalnym, po około 60 m na zbliżeniu z drogą wojewódzką mur oporowy kamienny o wysokości około 3,60 m, podparty opaską betonową. Na odcinku 10mb w poprzednich latach widoczna zabudowa wyrwy w murze wykonana w ostatnich latach. Mur zamyka jednocześnie prawostronne zakole rzeki. Koryto rzeki od strony brzegu prawego naturalne, niskie, przechodzące w odległości około 10 m od linii brzegowej w skarpę, której górna krawędź porośnięta jest krzewami i pojedynczymi drzewami (fot. nr 29 i 30). Stosunkowo duży przekrój przepływowy, powinien zmieścić wielkie wody powodziowe. Wymagane roboty konserwacyjne koryta rzeki (likwidacja odkładów rumoszu zalegających w korycie cieku, wycinka krzaków i porostów) oraz wykonanie reprofilacji spoin (20% powierzchni) wraz z lokalną zabudową nieznacznych ubytków w okładzinie kamiennej muru brzegu lewego (do 5% powierzchni), proponuje się wykonać podbudowę ławy fundamentowej muru na całej długości wraz z wykonaniem 3 szt. półgurtów kotwionych w ławie fundamentowej muru na brzegu lewym a także wykonanie ubezpieczenia skarpowego brzegu lewego (atakowanego) na odcinku pomiędzy mostem a murem oporowym, propozycja ewentualnego ubezpieczenia brzegów nieubezpieczonych narzutami kamiennymi, Km W km 112,907 kładka dla pieszych w lokalnym ciągu komunikacji pieszej. Konstrukcja kładki nowa - żelbetowa jednoprzęsłowa, oparta na wysokich podporach z okładziny kamiennej (poprzednio konstrukcja kratownicowa -stalowa nitowana) (fot. nr 31 i 32). Światło nowej kładki B = 25 m oraz prześwit max H = 4,10 m, pozwalają na przejście przepływu o szacunkowym natężeniu równym 110,50 m 3 /s. Przepływ obliczeniowy, dla przekroju lokalizacji tego mostu, wynosi Q 1% = 150,0 m 3 /s, stąd należy uznać, że kładka ta nie przepuści wód powodziowych o podanym natężeniu. Z uwagi na rozwiązania techniczne kładki oraz jej wysokościowe usytuowanie w stosunku do otaczającego terenu, wody powodziowe mogą obejść kładkę od strony brzegu lewego i od strony brzegu prawego, z zagrożeniem podtopieniem zabudowań na brzegu lewym. Stan techniczny kładki, oceniono jako bardzo dobry (klasa III), konstrukcja żelbetowa - nowa. str. 12

13 Km ODTWORZENIE UBEZPIECZEŃ BRZEGOWYCH I DENNYCH NA Koryto potoku poniżej kładki naturalne, wąskie i płytko wcięte w podłoże gruntowe. Brzeg prawy podniesiony w stosunku do otaczającego terenu na wysokość około 1,0 m, tworzy coś na kształt wału przeciwpowodziowego. Brzeg lewy naturalny, gęsto porośnięty wzdłuż linii brzegowej drzewami i krzewami (fot. nr 101). Możliwe wyjście wielkich wód na brzeg lewy i podtopienie zabudowań, które tam się znajdują. Wymagane roboty konserwacyjne koryta rzeki (likwidacja odkładów rumoszu zalegających w korycie cieku, wycinka krzaków i porostów) oraz wykonanie reprofilacji spoin ubezpieczenia skarpowego znajdującego się na brzegu prawym bezpośrednio poniżej i powyżej kładki (20% powierzchni), propozycja ewentualnego ubezpieczenia brzegów nieubezpieczonych narzutami kamiennymi, Km W km 112,573 próg piętrzący i ujęcie wody na brzegu lewym rzeki, od strony brzegu prawego upust płuczący jaz ruchomy, trzyprzęsłowy, zamykany trzema stalowymi zasuwami. Konstrukcja progu betonowa, próg po remoncie podniesiony o około 0,60 m. Powyżej koryto rzeki, obustronnie ujęte w mury oporowe kamienne od strony brzegu prawego, ceglane od strony brzegu lewego (fot. nr 33-36). Stan techniczny progu dobry (klasa II), próg po remoncie kapitalnym i wymianie zamknięć upustu płuczącego z drewnianych na stalowe. Próg stanowi poważne utrudnienie w swobodnym przepływie wielkich wód powodziowych, wskutek podniesienia rzędnej korony progu, został zawężony przekrój, możliwe wyjście wód na tereny przyległe. Mury oporowe brzegu prawego wymagają przeprowadzenia reprofilacji spoin (100% powierzchni). Powyżej muru na brzegu lewym wymagane wykonanie ubezpieczenia skarpowego propozycja ubezpieczenia brzegu narzutami kamiennymi, wymagane roboty konserwacyjne koryta rzeki (wycinka krzaków i porostów). 5. ROZWIĄZANIA PROJEKTOWE 5.1. Obliczenia hydrologiczno - hydrauliczne Przepływy charakterystyczne i miarodajne Przepływ miarodajny i regulacyjny jest to maksymalny przepływ roczny o zadanym prawdopodobieństwie stanowiący podstawę do ustalania normalnego przekroju str. 13

14 regulacyjnego, przy którym powinna być zachowana równowaga dna dla miarodajnej średnicy ziarna d m. Przepływ o którym mowa powyżej, może występować ponad korony budowli regulacyjnych lub korony obiektów pod warunkiem zachowania ich bezpieczeństwa. W świetle wymogów wytycznych Projektowania zabudowy potoków górskich" dla terenów przybrzeżnych o szczególnie dużej wartości gospodarczej, np. parcele, drogi, przyjmuje się przepływ miarodajny o prawdopodobieństwie p=1%. Dla ochrony przeciwpowodziowej, wg "Rozporządzenia nr 111 Ministra Ochrony Środowiska, Zasobów Naturalnych i Leśnictwa" z dnia 20 grudnia 1996r., w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać obiekty budowlane gospodarki wodnej i ich usytuowanie", projektowane budowle regulacyjne zakwalifikowano następująco: dla terenu m. Mirsk na rozpatrywanym odcinku, IV klasę techniczną (F<= 10 km2) i przyjęto (tab.7): przepływ miarodajny p=1% Q 1% = 150,0 m 3 /s przepływ kontrolny p=0,3% Q 0,3% = 210,0 m 3 /s Zapas korony murów oporowych i trwałych umocnień winien wynosić: 0,7m powyżej zwierciadła wody dla przepływu miarodajnego 0,3m powyżej zwierciadła wody dla przepływu kontrolnego Biorąc pod uwagę powyższe, ustalono w oparciu o wykonane obliczenia minimalną wysokość umocnień koryta: dla Q 1 %=150,0 m 3 /s Hmin. = 1,60+0,7 = 2,30m dla Q 0,3% = 22,9 m 3 /s Hmin. =2,00+0,3=2,30m Ze względu na występowanie w korycie praktycznie ruchu nieustalonego, spowodowanego dużą ilością progów, w projekcie przyjęto wykonanie nowych umocnień do wysokości 2,30m ponad poziom dna. str. 14

15 W celu określenia wielkości przepływu miarodajnego wykorzystano istniejące opracowania hydrologiczne. Dane hydrologiczne dla potrzeb wykonania obliczeń sprawdzających aktualną zdolność przepustową doliny rzeki Kwisa Górna, w tym budowli mostowych, obliczono metodą transponowania natężeń deszczu ze stacji bazowej we Wrocławiu, opracowaną dla Dolnego Śląska przez Wołoszyna. Zależności ustalone przez tego autora wiążą ze sobą natężenie deszczu w funkcji czasu trwania i prawdopodobieństwa przewyższenia ze wskaźnikiem burzowości, definiowanym jako iloczyn średniego z wielolecia opadu atmosferycznego i temperatury powietrza dla miesięcy od maja do września Sprawdzenie przepustowości istniejącego koryta rzeki Sprawdzenie przepustowości koryta cieku dokonano dla projektowanego przekroju normalnego koryta rzeki oraz dla najniekorzystniejszego przepływu tj. Q m =1% obliczonego wg operatu hydrologicznego Q 1%= 150,0m 3 /s. Położenie niwelety dna w profilu podłużnym cieku ustalono pomijając progi o wysokościach od 30do 50cm z uwagi na brak ich wpływu kształtowanie się wód w korycie cieku dla przepływów średnich i wysokich bazując na tych założeniach ustalono ip=8,9% o. Wielkości charakterystyczne w zakresie hydrauliki cieku przedstawiają się następująco: przepływ miarodajny Q m = Q = 1% 150,0 m 3 /s przepływ kontrolny Q K = Q 0,3% = 210,0 m 3 /s projektowany spadek niwelety J=8,9% o projektowana średnia szerokość Bm = 20,0 m Q = F v gdzie v = l / n R 2/3 I 1/2 n - współczynnik szorstkości Współczynnik szorstkości określa materiał, stanowiący obudowę koryta przepływowego, tzn. jego dno i skarpy boczne. Współczynnik ten stanowi bardzo istotny str. 15

16 czynnik, znacząco oddziaływujący na prędkość przepływu wody, a tym samym na zdolność przepustową zadanego przekroju poprzecznego koryta cieku. Dla potrzeb niniejszego opracowania, wartości współczynników szorstkości, określono na podstawie danych literaturowych wykazu materiałów wykorzystywanych, z rozbiciem na koryto główne i tereny zalewowe lewo- i prawostronne. Przyjmując daną wartość współczynnika szorstkości, brano pod uwagę charakter zagospodarowania terenów przyległych oraz rodzaje terenowych przeszkód - naturalnych i sztucznych tam występujących. Zakres zmienności współczynników szorstkości jest znaczny, zwykle dla cieków naturalnych o charakterze górskim, wynosi dla koryta głównego n=0,025-0,070, a dla terenów zalewowych od n=0,040-0,150. Dla warunków zagospodarowania, stwierdzonych w dniu wizji lokalnej, przyjęto następujące wartości współczynników szorstkości: n = 0,025 - zgodnie z T.Nr 2/4 WPD-12 h 1-1,00 m F 1 -powierzchnia przekroju =20,0 m 2 F p = 22,0m R - promień hydrauliczny V - prędkość przepływu J = 8,9% o - projektowany spadek zw.wody w km h 2-1,60 m Q 1 = 3,55 20,0 = 71,0 [m 3 /s] F 2 =32,0 m 2 F p = 23,2m str. 16

17 Q 2 = 4,66 32,0 = 149,12 [m 3 /s] h 3-2,00 m F 3 =40,0 m 2 F p = 24,0m Q 3 = 5,29 40,0 = 211,76 [m 3 /s] Z krzywej wydatku przekroju normalnego wykreślonej na podstawie powyższych obliczeń przepustowości koryta rzeki wynika, że głębokość projektowana dla przepływu Q m = 150,0 m 3 /s wynosi 1,60m. A zatem projektowane umocnienia należy zgodnie z wymogami Rozporządzenia Nr 111 MOŚriZNiL wynieść na wysokość: Hm=1,60+0,7=2,30 Hm=2,30m Natomiast dla przepływu kontrolowanego Q K = Q 0,3% = 210,0m 3 /s, głębokość wody kontrolowanej wynosi 2,00m, a zatem projektowane umocnienia, spełniając wymogi wyniesienia wg Rozporządzenia należy zlokalizować na wysokości H K =2,00+0,30 HK=2,30m. Przyjęto do dalszego wymiarowania przekroju normalnego H=2,30m nad dnem projektowanym. Powyższe obliczenia stosuje się dla całego odcinka w miejscach odbudowy ubezpieczeń brzegowych. Z uwagi na charakter robót (roboty konserwacyjne i remontowe) ubezpieczenia remontowane należy projektować w dowiązaniu się do istniejących ubezpieczeń oraz również w dostosowaniu do rzędnych istniejących ubezpieczeń. str. 17

18 5.2. Zakres projektowanego remontu istniejącej zabudowy regulacyjnej Zakres projektowanego Odtworzenia ubezpieczeń brzegowych i dennych na rzece Kwisie w km w m. Mirsk" podyktowany został zadaniami jakie musi spełnić ciek, a także likwidacją zagrożenia dla infrastruktury technicznej i komunalnej jakie spowodowała powódź w 1997r. oraz wody wezbraniowe w sierpniu 2002r i sierpniu 2010r.. Podstawowymi zadaniami jakie musi spełniać projektowana odbudowa koryta rzeki są: powstrzymanie degradacji koryta i umocnień; przystosowanie koryta do przeprowadzenia przepływów powodziowych; zabezpieczenie brzegów cieku; zapewnienie trwałości i stałości istniejących budowli oraz przywrócenie przekroju normalnego; zapewnienie stabilności niwelety dna; Rozwiązania powyższych zagadnień projektuje się przez: wycinkę i karczowanie krzaków i porostów znajdujących się w korycie rzeki (dno + skarpy) likwidacja odkładów rumoszu znajdujących się w korycie rzeki wraz z przywróceniem przekroju poprzecznego koryta (odtworzenie szerokości koryta rzeki Kwisy na przedmiotowym odcinku do średniej szerokości w dnie 16m; w koronie średnia szerokość 24m) wykonanie remontu odtwarzającego element zabudowy regulacyjnej rzeki (ubezpieczenia brzegowe i denne) - remont istniejących murów oporowych (oczyszczenie lica murów, zabudowę ubytków w okładzinie kamiennej, wykonanie reprofilacji spoin), zabudowę wyrw w murach oporowych, odbudowę zniszczonych lokalnie odcinków ubezpieczeń brzegowych (ubezpieczenia skarpowe w formie bruków lub narzutów kamiennych), podwyższenie rzędnych korony ubezpieczeń w miejscach występowania wód z koryta cieku, lokalne wykonanie podbudowy ław fundamentowych murów oporowych, remont zniszczonych progów regulacyjnych); odtworzenie spadku podłużnego przez zastosowanie odpowiedniej niwelety dna; str. 18

19 wzmocnienie dna przez zastosowanie odpowiednich umocnień w postaci gurtów lub półgurtów Trasę rzeki na projektowanym odcinku dostosowano do jego pierwotnie uregulowanego biegu, uwzględniając lokalizacje budowle komunikacyjne (kładki, mosty) i oś istniejących ubezpieczeń brzegowych i dennych. Zastosowano krzywizny kołowe o promieniach łuków oraz łuki korygująco-łączące istniejące ubezpieczenia z projektowanymi. Projektowana średnia szerokość dna wynosi 16,0m i jest dostosowana do istniejących ubezpieczeń. Położenie niwelety dna w profilu podłużnym cieku ustalono pomijając progi o wysokościach od 30do 50cm z uwagi na brak ich wpływu kształtowanie się wód w korycie cieku dla przepływów średnich i wysokich bazując na tych założeniach ustalono ip=8,9% o. Dokładny zakres robót wraz z charakterystycznymi parametrami odtwarzanych i remontowanych budowli przedstawiono w części rysunkowej projektu (mapa zasadnicza terenu z naniesionymi rozwiązaniami technicznymi, profil podłużny koryta rzeki oraz rysunki szczegółowe). Projektowany remont odtwarzający element systemu regulacji koryta cieku poza okresem realizacji, nie spowoduje ujemnego wpływu na środowisko: Wyremontowany odcinek cieku przyczyni się do bezpiecznego przeprowadzenia przepływów powodziowych tj. do zapewnienia skutecznej ochrony przeciwpowodziowej i przeciwerozyjnej terenów przybrzeżnych i zabudowań. Zahamowanie erozji brzegu przez nadanie odpowiednich parametrów i wykonanie odpowiednich zabezpieczeń, zapewni bezpieczeństwo dla budowli komunikacyjnych (mosty drogowe, kładka dla pieszych drogi publiczne zlokalizowane w okolicy cieku) a także na budynki i budowle znajdujące się w bliskiej okolicy od koryta cieku. Projektowane umocnienia dna ze sztuczną szorstkością przyczynią się do zwiększenia natlenienia wody oraz stworzą bezpieczne warunki dla ryb. Projektowane budowle uwzględniają zastosowanie materiałów naturalnych takich jak kamień i drewno z wykorzystaniem kamienia rzecznego. Projektowany zakres budowli regulacyjnych stworzy warunki do prowadzenia właściwej eksploatacji i utrzymania koryta przez RZGW we Wrocławiu. str. 19

20 5.3. Przedstawienie koncepcji oraz wybór wariantów rozwiązań technicznych dla poszczególnych odcinków koryta rzeki Omówienie koncepcji rozwiązań technicznych dla przedmiotowego projektu zostało przedstawione w dniu 26 sierpnia 2011r w siedzibie Zamawiającego przy udziale Kierownika Wydziału Przygotowania i Realizacji Inwestycji, Kierownika Nadzoru Wodnego Zgorzelec oraz przedstawicieli projektanta. W wyniku przedstawionych wariantów remontu zabudowy wybrano optymalny wariant optymalny dostosowany do potrzeb realizacyjnych a także posiadanych przez Inwestora środków finansowych zabezpieczonych na realizację przedmiotowego przedsięwzięcia. Ustalono również, że w przypadku przekroczenia szacunkowych kosztów realizacji zadania o więcej niż 30% limitu posiadanych przez Inwestora środków finansowych w ramach projektu wydzielony zostanie zakres robót do etapu II robót (podział Tabeli przedmiaru robót na etap I oraz etap II). Zgodnie z deklaracjami Zamawiającego Etap II przedsięwzięcia realizowany będzie przez Inwestora w miarę posiadanych środków finansowych. Uwaga w skład robót związanych z reprofilacją spoin wchodzi: - oczyszczenie lica muru oporowego z porostów, wykucie zaprawy i oczyszczenie spoin, zabudowa drobnych ubytków w okładzinie, wykonanie nowych spoin z zapraw modyfikowanych pod kątem zwiększonej wytrzymałości na rozciąganie oraz odporności na florę (zaprawy na bazie polimerów). Km W km Przeprowadzenie robót konserwacyjnych koryta cieku (wycinka i karczowanie krzaków i drzew do 10 lat, likwidacja porostów, lokalna zabudowa ubytków w okładzinie ubezpieczeń skarpowych 20% powierzchni, reprofilacja spoin 100% powierzchni, likwidacja odkładów rumowiska zalegających w korycie wraz z odtworzeniem szerokości dna koryta rzeki Kwisy na przedmiotowym odcinku do szerokości średnio 16m w dnie), zabudowa wyrw w brzegach powyżej ubezpieczeń skarpowych narzutami kamiennymi z kamienia ciężkiego łamanego (układanego i klinowanego) - lokalnie pasem o szerokości do 2m i miąższości warstwy min. 0,5m. Na odcinku pomiędzy progiem nr 3 a progiem nr 6 należy odtworzyć ubezpieczenie skarpowe w formie narzutów kamiennych z kamienia ciężkiego łamanego (układanego i klinowanego) - pasem o szerokości 3,5m i miąższości 0,5m - ławeczka podporowa o szerokości 1,0m. Od progu nr 6 na brzegu lewym - odbudowa ubezpieczenia w formie bruku na podkładzie betonowym opartego na ławie betonowej o str. 20

21 wymiarze 0,7x1,0m, - pas ubezpieczenia o szerokości 3,5m połączony z istniejącym brukiem w okolicy progu nr 10). W zakresie remontu niskich progów regulacyjnych przewiduje się zabudowę ubytków w korpusie progu (do 10% powierzchni) oraz w ubezpieczeniu niecki wypadowej do 50% powierzchni niecki) - odtworzenie budowli wg istniejącego rozwiązania technicznego - progi betonowe z okładziną kamienną, niecka w formie bruku kamiennego ułożonego na podbudowie betonowej, zakończenie bruku w formie gurtu betonowego. Powyżej i poniżej progu przewiduje się wykonanie narzutów kamiennych z kamienia ciężkiego łamanego (narzuty układane i klinowane) na długości 2m powyżej progu i 3m poniżej gurtu kończącego nieckę. W km przewiduje się przeprowadzenie robót konserwacyjnych koryta cieku (wycinka i karczowanie krzaków i drzew do 10 lat, likwidacja porostów, likwidacja odkładów rumowiska zalegających w korycie wraz z odtworzeniem szerokości dna koryta rzeki Kwisy na przedmiotowym odcinku do szerokości średniej 16m), reprofilacja spoin istniejących ubezpieczeń skarpowych - 100% powierzchni, rozbiórka pozostałości zniszczonych ubezpieczeń skarpowych brzegu prawego (bruki) i odbudowa ubezpieczeń skarpowych brzegu prawego od progu nr 8 do km w formie muru oporowego o wysokości 1,2m z ubezpieczeniem skarpy powyżej muru narzutami kamiennymi. Brzeg lewy od progu nr 6 na długości 95mb w dół rzeki odbudowa zniszczonego ubezpieczenia skarpowego w formie bruku na podkładzie betonowym opartego na ławie betonowej o wymiarze 0,7x1,0m - pas ubezpieczenia o szerokości 3,5m. Ubezpieczenie rozpocząć od wykonania skrzydełka od wody górnej i dowiązać się do istniejącego ubezpieczenia skarpowego. Wykonanie reprofilacji spoin istniejącego bruku na brzegu lewym w okolicy stopnia nr 9 i 10-70% powierzchni. Brzeg lewy na wysokości progu nr 10 w dół rzeki (odcinek zniszczonych ubezpieczeń skarpowych) - odbudowa zniszczonego ubezpieczenia skarpowego w formie bruku na podkładzie betonowym opartego na ławie betonowej o wymiarze 0,7x1,0m - pas ubezpieczenia o szerokości 3,5m. Ubezpieczenie rozpocząć od dowiązania się do istniejącego ubezpieczenia skarpowego i wykonania skrzydełka zamykającego od wody dolnej dowiązanego do istniejącego muru oporowego od strony drogi. Mur oporowy na brzegu lewym (od strony drogi wojewódzkiej) - likwidacja porostów z lica muru, wykonanie reprofilacji spoin - 70% powierzchni. str. 21

22 Mur oporowy od strony brzegu prawego w km do zabudowa ubytków w korpusie i okładzinie muru oporowego na brzegu prawym (40% kubatury muru) wraz z wykonaniem reprofilacji spoin (100% powierzchni) oraz podbudowa ławy fundamentowej muru. Mur od strony wody górnej zamknąć skrzydełkiem. Km Mur brzegu lewego w okolicy kładki - reprofilacja spoin - 50% powierzchni Km Wymagane roboty konserwacyjne koryta rzeki (likwidacja odkładów rumoszu zalegających w korycie cieku wraz z odtworzeniem szerokości dna koryta rzeki Kwisy na przedmiotowym odcinku do szerokości 16m, wycinka krzaków i porostów) oraz podbudowa ławy fundamentowej muru oporowego brzegu lewego na całej długości wraz z wykonaniem reprofilacji spoin lica muru (50% powierzchni). Na łuku wklęsłym (atakowanym) na brzegu lewym znaczny wybój w dnie - wymagana zabudowa narzutem kamiennym, projektuje się wykonanie półgurtu kotwionego w ławie fundamentowej muru na brzegu lewym oraz podbudowy ławy fundamentowej muru oporowego. Brzeg prawy odbudowa ubezpieczenia skarpowego w formie bruku na podkładzie betonowym opartego na ławie betonowej o wymiarze 0,7x1,0m, - pas ubezpieczenia o szerokości 3,5m wraz z dowiązaniem się do muru oporowego w okolicy kładki w km bruk na długości 75mb. Km Mur brzegu lewego i prawego w okolicy kładki - reprofilacja spoin - 50% powierzchni. Podbudowa ławy fundamentowej muru oporowego brzegu lewego na odcinku od kładki do jazu. Km W km 113,455 próg piętrzący kamienny, z wycięciem w koronie koncentrującym przepływ wody, przy niedużych natężeniach. Wymagane roboty konserwacyjne koryta rzeki (likwidacja odkładów rumoszu zalegających w korycie cieku poniżej jazu - w niecce wypadowej, wycinka krzaków i porostów) oraz zabudowa ubytków w okładzinie murów oporowych na brzegu prawym (około 20% powierzchni) wraz z wykonaniem reprofilacji spoin (100% powierzchni) oraz podbudowa ławy fundamentowej muru, zabudowa wyrwy w podstawie muru oporowego poniżej jazu na brzegu lewym wraz z wykonaniem reprofilacji str. 22

23 spoin (100% powierzchni) oraz wykonanie podbudowy ławy fundamentowej muru, bezpośrednio poniżej muru na brzegu lewym wykonać skrzydełko zamykające oraz na długości 10mb narzut kamienny pasem o szerokości 3,5m i miąższości 0,5m - ławeczka podporowa o szerokości 1,0m Km Wymagane roboty konserwacyjne koryta rzeki (likwidacja odkładów rumoszu zalegających w korycie cieku wraz z odtworzeniem szerokości dna koryta rzeki Kwisy na przedmiotowym odcinku do szerokości 16m, wycinka krzaków i porostów) oraz zabudowa ubytków w okładzinie murów oporowych na brzegu prawym (około 20% powierzchni) wraz z wykonaniem reprofilacji spoin (100% powierzchni) oraz podbudowa ławy fundamentowej muru - 80mb odcinka, na długości kolejnych 80mb mur wymaga rozbiórki i odbudowy (dolna część odcinka, obecnie jest to odcinek muru ułożony na "sucho" w bardzo złym stanie oraz odcinek muru betonowego również z bardzo złym stanie technicznym) - przewiduje się odbudowę muru na długości 105mb (do przyczółka mostu drogowego) - powyżej odbudowywanego muru wykonać ubezpieczenie skarpowe w formie narzutu kamiennego ułożonego pasem o szerokości średnio 2m i miąższości warstwy min. 0,5m do wysokości 2,3m ponad poziom dna koryta cieku. Na brzegu lewym nie przewiduje się robót remontowych i ubezpieczeniowych. Km W km 113,275 trzyprzęsłowy most w ciągu drogi powiatowej. Wymagane wykonanie ubezpieczenia skarpowego w obrębie prawego i lewego przyczółka mostu - zakres robót winien leżeć po stronie administratora mostu, Km Wymagane roboty konserwacyjne koryta rzeki (likwidacja odkładów rumoszu zalegających w korycie cieku wraz z odtworzeniem szerokości dna koryta rzeki Kwisy na przedmiotowym odcinku do szerokości 16m, wycinka krzaków i drzew do 10 lat oraz porostów) oraz wykonanie reprofilacji spoin muru brzegu lewego (20% powierzchni) wraz z lokalną zabudową nieznacznych ubytków w okładzinie kamiennej muru brzegu lewego (do 5% powierzchni), projektuje się wykonanie podbudowy ławy fundamentowej muru na całej długości wraz z wykonaniem 3 szt. półgurtów kotwionych w ławie fundamentowej muru na brzegu lewym a także wykonanie ubezpieczenia skarpowego brzegu lewego (atakowanego) str. 23

24 na odcinku pomiędzy mostem a murem oporowym w formie bruku na podkładzie betonowym opartego na ławie betonowej o wymiarze 0,7x1,0m - pas ubezpieczenia średnio o szerokości 3,5m i dł. 55mb. Na brzegu prawym na długości 336mb (odcinek od mostu do kładki) projektuje się wykonanie narzutów kamiennych pasem o szerokości 3,5m i miąższości 0,5m - ławeczka podporowa o szerokości 1,0m. Narzuty należy dowiązać do istniejących ubezpieczeń skarpowych (bruki) w obrębie kładki. Istniejące ubezpieczenie skarpowe brzegu prawego w formie bruku wymaga reprofilacji spoin (100% powierzchni) wraz z odbudową betonowej ławeczki fundamentowej na długości 20mb. Brzeg lewy na odcinku od muru oporowego do przyczółka kładki (135mb) po wykonaniu robót związanych z odtworzeniem szerokości dna należy ubezpieczyć narzutem kamiennym pasem o szerokości 3,5m i miąższości 0,5m - ławeczka podporowa o szerokości 1,0m. Km W km 112,907 kładka dla pieszych w lokalnym ciągu komunikacji pieszej. Konstrukcja kładki nowa - przyczółki nowe - nie wymagają przeprowadzenia robót konserwacyjnych i remontowych. Km Wymagane roboty konserwacyjne koryta rzeki (likwidacja odkładów rumoszu zalegających w korycie cieku wraz z odtworzeniem szerokości dna koryta rzeki Kwisy na przedmiotowym odcinku do szerokości 16m, wycinka krzaków i drzew do 10 lat oraz porostów) oraz wykonanie reprofilacji spoin ubezpieczenia skarpowego znajdującego się na brzegu prawym bezpośrednio poniżej i powyżej kładki (100% powierzchni) wraz z odbudową ławeczki fundamentowej na łącznej długości 40mb (20mb powyżej i 20mb poniżej kładki), wykonanie ubezpieczenia brzegów nieubezpieczonych (brzeg lewy - 281mb) w formie narzutów kamiennych pasem o szerokości 3,5m i miąższości 0,5m - ławeczka podporowa o szerokości 1,0m. Istniejące ubezpieczenie skarpowe brzegu prawego poniżej kładki w km w formie bruku wymaga reprofilacji spoin (100% powierzchni) wraz z odbudową betonowej ławeczki fundamentowej na długości 202mb oraz zabudową ubytków w okładzinie kamiennej 30% powierzchni. Mury oporowe brzegu prawego zlokalizowane na długości cofki jazu wymagają przeprowadzenia reprofilacji spoin (100% powierzchni). Km W km 112,573 próg piętrzący i ujęcie wody na brzegu lewym rzeki. str. 24

25 6. UWAGI TECHNOLOGICZNE ODTWORZENIE UBEZPIECZEŃ BRZEGOWYCH I DENNYCH NA Roboty ziemne i umocnienia należy prowadzić przy niskich stanach wody. W wypadku wystąpienia przepływów wezbraniowych, teren robót należy zabezpieczyć w celu zmniejszenia ewentualnych szkód powodziowych. Dla umożliwienia realizacji robót należy wytypować plac budowy ze składowiskiem materiałów w miejscu dogodnym dla wykonywanych robót. Plac lub place należy zlokalizować w pobliżu prowadzonych robót. Roboty regulacyjno - remontowe dla poszczególnych odcinków zabudowy hydrotechnicznej należy rozpocząć pracami przygotowawczymi w zakresie: usunięcia wytypowanych do wycinki drzew, zakrzaczeń; prace rozbiórkowe ( pozostałości starych murów i bruków); organizacja placu budowy; zgromadzenie i zmagazynowanie odpowiedniej ilości materiałów. Do realizacji robót przy odbudowie zabudowy regulacyjnej przewiduje się użyć koparek o pojemności łyżki 0,4 do 0,6m 3, spycharek o mocy 100KM, samochodów do transportu materiałów o nośności 10T oraz sprzętu drobnego w postaci pomp, agregatów prądotwórczych, młotków pneumatycznych do skucia oraz sprężarek. Należy zachować następującą kolejność wykonywanych robót: 1. roboty przygotowawcze, 2. rozbiórka istniejących umocnień, 3. roboty ziemne przy rozbudowie koryta i pod fundamenty ubezpieczeń dennych oraz brzegowych i murów oraz udrożnienie, 4. grodze budowlane, 5. remont i obudowa ubezpieczeń dennych - progów, 6. remont i odbudowa ubezpieczeń karpowych 7. remont i obudowa ubezpieczeń dennych - gurty i półgurty, Roboty ziemne i umocnienia należy wykonać w okresach wystąpienia niskich stanów wody. Ubezpieczenia betonowe i betonowo kamienne wykonywać i wykańczać krótkimi odcinkami np.20m. str. 25

26 Nasypy za murami i przy formowaniu koryta powinny być wykonane warstwami max.30-40cm. Zagęszczenie za murami z gruntów przepuszczalnych należy wykonać ręcznie przy użyciu wibratorów do momentu uzyskania γ os nasypu 0,95 γ os max. Stopień zagęszczenia tych gruntów powinien wynosić I D 0,70, natomiast wskaźnik zagęszczenia dla gruntów spoistych winien wynosić Is 0,95. W bezpośrednim sąsiedztwie umocnień oraz budowli nie należy wbudowywać większych kamieni ze względu na trudności w uzyskaniu wymaganego zagęszczenia. Przy prognozie lub pojawieniu się większych przepływów front robót należy zabezpieczyć przed opłynięciem wody bezpośrednio za budowlą, aby uniknąć naruszenia struktury lub wymycia gruntu w strefie posadowienia. Projektowane roboty na umocnieniach dennych koryta należy wykonać metodą tzw. "połówkową" w celu przepuszczenia wód jedną stroną koryta przy równoczesnej realizacji w drugiej połowie koryta. Górną grodzę poprzeczną oraz górną kierownicę należy wykonać przy pomocy worków wypełnionych piaskiem. Wysokość grodzy H=1,0m, szerokość w koronie około l,0m. Grodze dolne wykonać w formie nasypów ziemnych o szerokości w koronie min. 1,0m. Roboty, które wymagają szczególnie wyspecjalizowanego nadzoru oraz dużej ostrożności, to prace wykonawcze w obrębie budowli komunikacyjnych. Prace w pobliżu tych obiektów należy wykonywać ręcznie lub przy użyciu niewielkiego sprzętu mechanicznego. Masę betonową wykonać należy zgodnie z opracowaną recepturą a środki stosowane do transportu nie mogą powodować: naruszenia jednorodności masy betonowej; zmiany konsystencji; rozsegregowania; rozpoczęcia procesu twardnienia; zmian w składzie masy w stosunku do stanu pierwotnego Zagęszczenie masy betonowej należy wykonać mechanicznie za pomocą wibratorów pogrążalnych. Grubość warstwy powinna być mniejsza niż 1,25 długości buławy. Wibrator w czasie pracy powinien być zagłębiony na 5-10 cm w warstwę zagęszczoną uprzednio. str. 26