PROJEKT WYKONWACZY NA REMONT ZABUDOWY REGULACYJNEJ POT. MIENICA W KM , MIEJSCOWOŚĆ WIEŚCISZOWICE

Transkrypt

1 SPIS TREŚCI 1. PODSTAWA OPRACOWANIA CEL I ZAKRES OPRACOWANIA MATERIAŁY WYJŚCIOWE DO PROJEKTOWANIA CHARAKTERYSTYKA OBIEKTU Charakterystyka zlewni i potoku Aktualny stan techniczny zabudowy regulacyjnej potoku Mienica w km w miescowości Wieściszowice ROZWIĄZANIA PROJEKTOWE Obliczenia hydrologiczno - hydrauliczne Przepływy charakterystyczne i miarodajne Sprawdzenie przepustowości istniejącego koryta rzeki Zakres projektowanego remontu istniejącej zabudowy regulacyjnej UWAGI TECHNOLOGICZNE DOKUMENTACJA FOTOGRAFICZNA...15 str. 1

2 1. PODSTAWA OPRACOWANIA Opracowanie wykonano na podstawie umowy nr IR-503/D/NZJ/43/11 zawartej pomiędzy Regionalnym Zarządem Gospodarki Wodnej we Wrocławiu a Pracownią Projektową Przedsiębiorstwo Wielobranżowe mgr inż. Krzysztof Zając" ul. Wyszyńskiego 26/1A, Walim. 2. CEL I ZAKRES OPRACOWANIA Opracowanie przedstawia rozwiązania techniczne na etapie projektu wykonawczego remontu zabudowy regulacyjnej, zniszczonej w wyniku przejścia fali powodziowej z sierpnia 2010r. Celem opracowania jest odtworzenie ubezpieczeń brzegowych i dennych na odcinku zniszczonym w wyniku powodzi na potoku Mienica. Roboty mają charakter remontowy uregulowanego cieku w obszarze zabudowanym. Odtworzenie znaczonego odcinka regulacji pozwoli przywrócić użytkowy charakter regulacji. Zaznaczyć należy, że potok Mieica jest ciekiem uregulowanym na całej długości w obszarach zabudowanych, zniszczenia jakie powstały na odcinku objętym projektem powodują poważną lukę w istniejącym systemie ubezpieczeń przeciwerozyjnych i przeciwpowodziowych cieku stanowiącym całość funkcjonalno użytkową. Powyższe wiąże się tym, że uszkodzony element zabudowy regulacyjnej na odcinku objętym projektem nie może być traktowany jako odrębny i niezależny obiekt budowlany stanowiący osobną całość funkcjonalno użytkową - powstała luka w zabudowie regulacyjnej powoduje wadliwe działanie ochrony przeciwpowodziowej i przeciwerozyjnej cieku i ma wpływ zarówno na elementy zabudowy znajdujące się w górnym jak i dolnym biegu potoku (erozja denna wsteczna uregulowanego powyżej biegu cieku i erozja denna postępująca niszcząca ubezpieczenia na odcinkach znajdujących się poniżej objętego projektem). Potok Mienica oraz odcinek cieku objęty projektem znajduje się na terenie gminy Mysłakowice objętej Rozporządzeniem Prezesa Rady Ministrów z dnia 16 listopada 2009 r. (Dz. U. Nr 193 poz. 1492) oraz z dnia 10 sierpnia 2010r. (Dz. U. nr. 144 poz. 969) w sprawie gmin i miejscowości, w których stosuje się szczególne zasady odbudowy, remontów i rozbiórek obiektów zniszczonych lub uszkodzonych w wyniku działania żywiołu. Rozporządzenia są spójne z Ustawą z dnia 24 czerwca 2010r. o szczególnych rozwiązaniach związanych z usuwaniem skutków powodzi z 2010r. oraz Ustawie z dnia 12 sierpnia 2010r. o zmianie ustawy o szczególnych rozwiązaniach związanych z usuwaniem skutków powodzi z maja i czerwca 2010 r. oraz ustawy o wspieraniu rozwoju obszarów wiejskich z udziałem środków Europejskiego Funduszu Rolnego na rzecz Rozwoju Obszarów Wiejskich. str. 2

3 Niniejsza dokumentacja określa rodzaj zabiegów technicznych niezbędnych dla odbudowy i ochrony brzegów koryta oraz zabezpieczenia przeciwpowodziowego terenów przybrzeżnych miejscowości Wieściszowice. Dla realizacji powyższego celu projekt przewiduje: zapewnienie stałości i trwałości przekroju regulacyjnego; zahamowanie erozji dna i brzegów; wprowadzenie głównego nurtu do koryta właściwego w pas własności administratora cieku; remont lub otworzenie elementów zniszczonej zabudowy regulacyjnej, stabilizację dna przy pomocy progów regulacyjnych i gurtów. Biorąc powyższe pod uwagę, zakres projektu jest następujący : remont regulacji cieku na odcinku tj. na długości 150 m + połączenie odcinka remontowanego z przyległą regulacją, Łączna długość ubezpieczeń murowych - 260mb, Łączna długość ubezpieczeń skarpowych z narzutów kamiennych - 60mb budowle koncentrujące spadek niwelety dna: - progi żelbetowe - 1 szt, gurty denne, stabilizujące projektowaną niweletę dna - 13 szt. wyloty burzowe z klapami zwrotnymi - 3 szt. zabudowa wyrwy w oznaczonym na mapie lokalizacyjnej miejscu (poza kilometrażem wymienionym w nazwie opracowania) na dł ok. 15mb 3. MATERIAŁY WYJŚCIOWE DO PROJEKTOWANIA W opracowaniu wykorzystano: przekroje poprzeczne i podłużne potoku Mienica wykonane przez uprawnionych geodetów; obliczenia hydrologiczne potoku Mienica - opracowanie Studium Ochrony Przed Powodzią Zlewni Rzeki Górny Bóbr - "Hydroprojekt" Wrocław plan sytuacyjno-wysokościowy w skali 1:500 wykonany przez uprawnionych geodetów; str. 3

4 wyniki rozpoznań terenowych, uzgodnień i zaleceń Inwestora; Program zabudowy rzek i potoków w Sudetach Zachodnich" - BPWM Wrocław; Zabudowa potoków górskich" - Ministerstwo Rolnictwa Departament Gospodarki Wodnej i Melioracji; Atlas Hydrologiczny Polski. Wydawnictwa Geologiczne. Warszawa CHARAKTERYSTYKA OBIEKTU 4.1. Charakterystyka zlewni i potoku Potok Mienica jest lewostronnym dopływem rzeki Bóbr, jego długość wynosi 5,5km. Źródła potoku położone są na wysokości ok. 680 m n.p.m., na wschodnim zboczu Dziczej Góry poniżej Przełęczy Rędzińskiej, we wschodnio-środkowej części Rudaw Janowickich, na obszarze Rudawskiego Parku Krajobrazowego. W górnym biegu potok płynie w kierunku wschodnim niewielką szeroką zalesioną doliną. Na wysokości 520 m n.p.m. potok opuszcza zalesiony teren i skręca na północny-wschód w kierunku miejscowości Wieściszowice. Dalej potok wzdłuż drogi wśród łąk i zabudowań Wieścieszowic i przyległych przysiółków płynie w kierunku Marciszowa do ujścia. Przed Marciszowem potok opuszcza granice Parku Krajobrazowego i po 250 m.,na poziomie ok. 360 m n.p.m uchodzi do Bobru. Zasadniczy kierunek biegu potoku jest północno-wschodni. Jest to potok górski odwadniający wschodniośrodkową część Rudaw Janowickich. Koryto potoku kamienisto żwirowe. Potok w większości swojego biegu płynie zabudowanym terenem przyjmując wody mniejszych bezimiennych strumieni. W większości swojego biegu potok jest nieuregulowany (uregulowane są jedynie odcinki przechodzące przez tereny zurbanizowane), o wartkim prądzie wody, w okresach wzmożonych opadów i wiosennych roztopów stwarza zagrożenie powodziowe. Cały ten obszar charakteryzuje się dużym zagrożeniem erozyjnym. Wezbrania powodziowe występują na ogół w okresie letnim i powodowane są ciągłymi i ulewnymi deszczami. Przy dużych spadkach doliny i małej retencji w związku z klęską ekologiczną lasów opady te dają gwałtowne, duże spływy jednostkowe. str. 4

5 4.2. Aktualny stan techniczny zabudowy regulacyjnej potoku Mienica w km w Wieściszowicach. Istniejąca zabudowa regulacyjna rzeki Łomnicy na rozpatrywanym odcinku cieku została wykonana w okresie międzywojennym przez ówczesnych włodarzy tych terenów (Niemców). W latach oraz 90-tych w ramach lokalnych napraw i remontów wykonano remonty krótkich odcinków zabudowy regulacyjnej potoku. Powódź w 1997 roku spowodowała w znacznym stopniu uszkodzenia umocnień brzegowych i zniszczyła korekcję progową, kilka mniejszych oraz kolejna z 2010r. spowodowały znaczne zniszczenia w istniejącej zabudowie regulacyjnej. Istniejące mury oporowe są w katastrofalnym stanie i ich kolejne odcinki ulegają zawaleniom. Zniszczeniu uległa zabudowa dna potoku (progi i gurty denne), jej brak powoduje erozję denną co dodatkowo przyczynia się do zawalania murów. Proces ten postępuje nadal. Szerokość regulacyjna waha się w granicach 3-4m. Głębokość koryta ca 1,0-3,5. Istniejący spadek jest bardzo duży od około 43%o do 32%o. Na długości około 155 mb różnica poziomu wynosi około 6,39m. Na rozpatrywanym odcinku potoku w jego górnym biegu zachowały się fragmenty progów korekcyjnych, mury oporowe w kilku miejscach uległy zawaleniu przez co spowodowały powstanie wyrwy w korpusie drogi asfaltowej, pozostałe mury są w bardzo złej kondycji i praktycznie nie spełniają swojej podstawowej funkcji ochrony brzegowej przed erozją. Zły stan murów zagraża zarówno użytkownikom drogi publicznej jak i budynkom mieszkalnym zlokalizowanym na brzegu lewym oraz prawym (za korpusem drogi). Koryto potoku w tym mury porośnięte zostały liczną roślinnością (głównie krzaki i małe drzewa). W dolnym biegu rozpatrywanego odcinka zabudowa regulacyjna uległa całkowitemu zniszczeniu, na tym odcinku widoczne są procesy erozyjne koryta (erozja brzegowa oraz znaczne wypłycenie koryta - głębokość koryta do 1,0m), zagrożone są budynek gminny (świetlica) na brzegu lewym oraz budynki mieszkalne (jednorodzinne) i gospodarcze zlokalizowane na brzegu prawym. str. 5

6 5. ROZWIĄZANIA PROJEKTOWE 5.1. Obliczenia hydrologiczno - hydrauliczne Przepływy charakterystyczne i miarodajne Przepływ miarodajny i regulacyjny jest to maksymalny przepływ roczny o zadanym prawdopodobieństwie stanowiący podstawę do ustalania normalnego przekroju regulacyjnego, przy którym powinna być zachowana równowaga dna dla miarodajnej średnicy ziarna d m. Przepływ o którym mowa powyżej, może występować ponad korony budowli regulacyjnych lub korony obiektów pod warunkiem zachowania ich bezpieczeństwa. W świetle wymogów wytycznych Projektowania zabudowy potoków górskich" dla terenów przybrzeżnych o szczególnie dużej wartości gospodarczej, np. parcele, drogi, przyjmuje się przepływ miarodajny o prawdopodobieństwie p=1%. Dla ochrony przeciwpowodziowej, wg "Rozporządzenia nr 111 Ministra Ochrony Środowiska, Zasobów Naturalnych i Leśnictwa" z dnia 20 grudnia 1996r., w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać obiekty budowlane gospodarki wodnej i ich usytuowanie", projektowane budowle regulacyjne zakwalifikowano następująco: dla terenu m.wieściszowice, IV klasę techniczną i przyjęto (tab.5 poz.2): przepływ miarodajny p=1% Q 1% = 7,9 m 3 /s - dane z "SOPP" przepływ kontrolny p=0,3% Q 0,3% - brak danych Zapas korony murów oporowych i trwałych umocnień winien wynosić: 0,5m powyżej zwierciadła wody dla przepływu miarodajnego 0,lm powyżej zwierciadła wody dla przepływu kontrolnego str. 6

7 Biorąc pod uwagę powyższe, ustalono w oparciu o wykonane obliczenia minimalną wysokość umocnień koryta: dla Q 1 %=7,9 m 3 /s Hmin. = 1,00+0,5 = 1,50m Ze względu na występowanie w korycie praktycznie ruchu nieustalonego, spowodowanego bardzo dużym spadkiem dna, w projekcie przyjęto wykonanie nowych umocnień do wysokości min. 1,50m ponad poziom dna W celu określenia wielkości przepływu miarodajnego wykorzystano istniejące opracowania hydrologiczne oraz przedstawione Studium Ochrony Przed Powodzią Sprawdzenie przepustowości istniejącego koryta rzeki Sprawdzenie przepustowości koryta cieku dokonano dla projektowanego przekroju normalnego koryta rzeki oraz dla najniekorzystniejszego przepływu tj. Q m =1% obliczonego wg danych z "SOPP" Q 1%= 7,9m 3 /s. Wielkości charakterystyczne w zakresie hydrauliki cieku przedstawiają się następująco: przepływ miarodajny Q m = Q = 1% 7,9 m 3 /s projektowany spadek niwelety J=43% o projektowana szerokosć Bm = 3,5 m wg rys. nr 4 Q = F v gdzie v = l / n R 2/3 I 1/2 n - współczynnik szorstkości Współczynnik szorstkości określa materiał, stanowiący obudowę koryta przepływowego, tzn. jego dno i skarpy boczne. Współczynnik ten stanowi bardzo istotny czynnik, znacząco oddziaływujący na prędkość przepływu wody, a tym samym na zdolność przepustową zadanego przekroju poprzecznego koryta cieku. str. 7

8 Dla potrzeb niniejszego opracowania, wartości współczynników szorstkości, określono na podstawie danych literaturowych wykazu materiałów wykorzystywanych, z rozbiciem na koryto główne i tereny zalewowe lewo- i prawostronne. Przyjmując daną wartość współczynnika szorstkości, brano pod uwagę charakter zagospodarowania terenów przyległych oraz rodzaje terenowych przeszkód - naturalnych i sztucznych tam występujących. Zakres zmienności współczynników szorstkości jest znaczny, zwykle dla cieków naturalnych o charakterze górskim, wynosi dla koryta głównego n=0,025-0,070, a dla terenów zalewowych od n=0,040-0,150. Dla warunków zagospodarowania, stwierdzonych w dniu wizji lokalnej, tzn. we wrześniu 2003r., przyjęto następujące wartości współczynników szorstkości: n = 0,040 - zgodnie z T.Nr 2/4 WPD-12 h 1-1,00 m F 1 -powierzchnia przekroju =3,8 m 2 P= 5,5m R - promień hydrauliczny V - prędkość przepływu = =,, =, J = 43% o - projektowany spadek zw.wody w km = 1 0,040 0,7/ 0,043 = 4,08 [/] Q 0 = 4,08 3,8 = 15,5 [m 3 /s] Q 0 > Q 1% = 7,9 m 3 /s Z powyższych obliczeń wynika, że projektowane koryto ma odpowiednie parametry przepływu i praktycznie mieści prawie dwukrotny przepływ. Zgodnie z wymogami Rozporządzenia Nr 111 MOŚriZNiL rzędne projektowanych ubezpieczeń należy wynieść na wysokość: Hm=1,00+0,5=1,50 Hm=1,50m Przyjęto do dalszego wymiarowania przekroju normalnego MINIMALNĄ WYSOKOŚĆ UBEZPIECZEŃ H=1,50m nad dnem projektowanym. str. 8

9 5.2. Zakres projektowanego remontu istniejącej zabudowy regulacyjnej Zakres projektowanego Remontu zabudowy regulacyjnej potoku Mienica" podyktowany został zadaniami jakie musi spełnić ciek, a także likwidacją zagrożenia dla infrastruktury technicznej i komunalnej jakie spowodowała powódź w 1997r. oraz wody wezbraniowe w sierpniu 2010r.. Podstawowymi zadaniami jakie musi spełniać projektowany remont odtworzeniowy koryta potoku są: powstrzymanie degradacji koryta i umocnień; przystosowanie koryta do przeprowadzenia przepływów powodziowych; zabezpieczenie brzegów cieku; zapewnienie trwałości i stałości istniejących budowli oraz przywrócenie przekroju normalnego; zapewnienie stabilności niwelety dna; Rozwiązania powyższych zagadnień projektuje się przez: wykonanie remontu odtwarzającego element pełnej zabudowy regulacyjnej potoku; odtworzenie spadku podłużnego przez odtworzenie progu żelbetowego; zabudowę przekroju poprzecznego, zapewniającą jego trwałość - odtworzenie i remont murów brzegowych; wzmocnienie dna przez zastosowanie odpowiednich umocnień w postaci gurtów (istniejące oraz zniszczone budowle poprzeczne stabilizujące dno nie posiadały elementów tłumiących działanie grubego rumoszu niesionego przez wody powodziowe z górnego biegu cieku); Trasę potoku Mienica na projektowanym odcinku dostosowano do jego naturalnego biegu, uwzględniając lokalizacje budowle komunikacyjne (kładki, mosty) i oś istniejących ubezpieczeń brzegowych i dennych. Zastosowano krzywizny kołowe o promieniach łuków R=9-43m oraz łuki korygująco-łączące istniejące ubezpieczenia z projektowanymi. Projektowana szerokość dna między murkami o min.h=1,5m podpierającymi brzegi wynosi 3,5m (lokalne zwężenia na istniejących budowlach komunikacyjnych do 3,2m). str. 9

10 Położenie projektowanej niwelety dna w profilu podłużnym cieku ustalono przez nadane jej spadku ip=43% o. Na całym odcinku objętym projektem zastosowano korekcję spadku przy pomocy jednego progu o H=0,85m. Między progami budowli zachowano spadek jw., oraz zastosowano typowy przekrój regulacyjny. Projektowany przekrój regulacyjny stanowi zarówno umocnienie poniżej jak i powyżej budowli. Brzegi przekroju regulacyjnego obudowane są murkami oporowymi o wysokości min.150cm. Murki oporowe konstrukcji betonową z betonu BH-25 z okładziną kamienną gr.20-30cm o wymiarach: wysokość od 1,50-3,25m szerokość korony 0,5m grubość fundamentu 70cm szerokość fundamentu od 115cm do 135cm. Co 2,5m projektowany jest drenaż z rur PVC ϕ 7,5cm z filtrem żwirowym obłożonym geowłókniną 300. Dla zredukowania spadku podłużnego cieku, przewidziano odtworzenie progu regulacyjnego, którego zadaniem będzie koncentracja spadku i utrzymania w korycie właściwych parametrów hydraulicznych warunkujących jego trwałość i utrzymanie dna na założonym poziomie. Próg składa się z poszczególnych elementów tj.: progu żelbetowego z okładziną kamienną wraz z niecką wypadową długości 4,7m, gurtu żelbetowego z okładziną kamienną - kończącego nieckę wypadową, ubezpieczenia niecki wypadowej w postaci bali drewnianych. Próg regulacyjny o konstrukcji żelbetowej z betonu BH-25 i z okładziną kamienną wraz z drewnianą belką przelewową ϕ 30cm o wymiarach: szerokość w koronie progu b=0,7m długość w przelewie 3,5m, murki boczne o zmiennej wysokości 1,5-3,25m, szerokość w koronie 50cm, w murach bocznych należy zakotwić dębową belę progową z okrąglaka ϕ 30 niecka wypadowa o poszyciu z okrąglaków ϕ 25cm ułożonych na geowłókninie. Szczegóły rozwiązań konstrukcyjnych zarówno progu oraz przekroju regulacyjnego zawierają rysunki szczegółowe. str. 10

11 Projektowany remont odtwarzający element systemu regulacji koryta potoku Mienica poza okresem realizacji, nie spowoduje ujemnego wpływu na środowisko: Wyremontowany odcinek cieku przyczyni się do bezpiecznego przeprowadzenia przepływów powodziowych tj. do zapewnienia skutecznej ochrony przeciwpowodziowej i przeciwerozyjnej terenów przybrzeżnych i zabudowań. Zahamowanie erozji brzegu przez nadanie odpowiednich parametrów i wykonanie odpowiednich zabezpieczeń, zapewni bezpieczeństwo dla budowli komunikacyjnych (mosty drogowe, kładka dla pieszych drogi publiczne zlokalizowane w okolicy cieku) a także na budynki i budowle znajdujące się w bliskiej okolicy od koryta cieku. Projektowane umocnienia dna oraz próg przyczynią się do zwiększenia natlenienia wody oraz stworzą bezpieczne warunki dla ryb. Projektowane budowle uwzględniają zastosowanie materiałów naturalnych takich jak kamień i drewno z wykorzystaniem kamienia rzecznego. Projektowany zakres budowli regulacyjnych stworzy warunki do prowadzenia właściwej eksploatacji i utrzymania koryta przez RZGW we Wrocławiu. 6. UWAGI TECHNOLOGICZNE Roboty ziemne i umocnienia należy prowadzić przy niskich stanach wody. W wypadku wystąpienia przepływów wezbraniowych, teren robót należy zabezpieczyć w celu zmniejszenia ewentualnych szkód powodziowych. Dla umożliwienia realizacji robót należy wytypować plac budowy ze składowiskiem materiałów w miejscu dogodnym dla wykonywanych robót. Plac należy zlokalizować w pobliżu prowadzonych robót na gruntach prywatnych lub gminnych. Roboty regulacyjno - remontowe dla zabudowy hydrotechnicznej należy rozpocząć pracami przygotowawczymi w zakresie: usunięcia wytypowanych do wycinki drzew, zakrzaczeń; prace rozbiórkowe ( pozostałości starych murów i ubezpieczeń dna); organizacja placu budowy; zgromadzenie i zmagazynowanie odpowiedniej ilości materiałów. str. 11

12 Do realizacji robót przy odbudowie zabudowy regulacyjnej rzeki przewiduje się użyć koparek o pojemności łyżki 0,2 do 0,6m 3, samochodów do transportu materiałów o nośności 10T oraz sprzętu drobnego w postaci pomp, agregatów prądotwórczych, młotków pneumatycznych do skucia oraz sprężarek. Należy zachować następującą kolejność wykonywanych robót: 1. roboty przygotowawcze, 2. rozbiórka istniejących umocnień, 3. roboty ziemne przy rozbudowie koryta i pod fundamenty murów oraz udrożnienie, 4. grodzę budowlane, 5. remont i budowa ubezpieczeń, Roboty ziemne i umocnienia należy wykonać w okresach wystąpienia niskich stanów wody. Wykonywać i wykańczać krótkimi odcinkami np.10m między projektowanymi progami budowli. Nasypy za murami i przy formowaniu koryta powinny być wykonane warstwami max.30-40cm. Zagęszczenie za murami z gruntów przepuszczalnych należy wykonać ręcznie przy użyciu wibratorów do momentu uzyskania γ os nasypu 0,95 γ os max. Stopień zagęszczenia tych gruntów powinien wynosić I D 0,70, natomiast wskaźnik zagęszczenia dla gruntów spoistych winien wynosić Is 0,95. W bezpośrednim sąsiedztwie umocnień oraz budowli nie należy wbudowywać większych kamieni ze względu na trudności w uzyskaniu wymaganego zagęszczenia. Na całej długości projektowanej regulacji roboty związane z użyciem ciężkiego sprzętu mechanicznego należy prowadzić z brzegów. Przy prognozie lub pojawieniu się większych przepływów front robót należy zabezpieczyć przed opłynięciem wody bezpośrednio za budowlą, aby uniknąć naruszenia struktury lub wymycia gruntu w strefie posadowienia. Projektowane umocnienia koryta należy wykonać metodą tzw. "całościową". Jak już wyżej wspomniano roboty winny być prowadzone na poszczególnych odcinkach od góry cieku. Przepuszczanie wody powierzchniowej odbywać się będzie przy pomocy rurociągów dwuściennych karbowanych z PCV lub PE o ϕ 600mm i długości 8 do 10 m, zapewniających wykonanie umocnień o długości 10m. Górny koniec rurociągu należy umocować w górnej grodzy wykonanej z worków z piaskiem, uszczelnionych folią. Wodę napływającą od góry str. 12

13 należy skierować do rurociągu przy pomocy kierownicy wykonanej również z worków z piaskiem. Rurociąg można ułożyć ponad dnem na koziołkach lub ułożyć na skarpie ponad poziomem wykonywanych robót. W dolnym stanowisku wykopu pod fundamenty budowli może być konieczne, odpompowanie wody. Grodzę poprzeczną oraz górną kierownicę należy wykonać przy pomocy worków wypełnionych piaskiem. Wysokość grodzy H=0,5-0,8m, szerokość w koronie około l,0m. Grodzy dolnej przy tak dużych spadkach, nie przewiduje się. Roboty, które wymagają szczególnie wyspecjalizowanego nadzoru oraz dużej ostrożności, to prace wykonawcze w obrębie budowli komunikacyjnych. Prace w pobliżu tych obiektów należy wykonywać ręcznie lub przy użyciu niewielkiego sprzętu mechanicznego. Masę betonową wykonać należy zgodnie z opracowaną recepturą a środki stosowane do transportu nie mogą powodować: naruszenia jednorodności masy betonowej; zmiany konsystencji; rozsegregowania; rozpoczęcia procesu twardnienia; zmian w składzie masy w stosunku do stanu pierwotnego Zagęszczenie masy betonowej należy wykonać mechanicznie za pomocą wibratorów pogrążalnych. Grubość warstwy powinna być mniejsza niż 1,25 długości buławy. Wibrator w czasie pracy powinien być zagłębiony na 5-10 cm w warstwę zagęszczoną uprzednio. Wymaga się aby stosowany sposób betonowania i zagęszczania masy betonowej zapewniał jednorodność betonu zarówno na całej długości elementu sekcji muru jak i na całej powierzchni przekroju poprzecznego. Wysokość swobodnego zrzucania mieszanki nie może przekraczać 0,75m. W tym celu stosować należy rury elastyczne lub specjalne rękawy. Dobetonowanie świeżego betonu musi spełniać odpowiednie warunki w zakresie przygotowania powierzchni. Powinna być ona skuta na głębokość 10-20mm i oczyszczona stalową szczotką. Pielęgnację należy rozpocząć po upływie 24h licząc od ułożenia betonu. Beton należy zabezpieczyć przed utratą wody przez osłonięcie włókniną i polewaniem jej wodą. str. 13

14 Przewidziano również w projekcie roboty konserwacyjne polegające na wycince drzew i krzaków oraz usunięciu lokalnych odsypisk. Przy wykonawstwie należy stosować się do następujących przepisów i norm: Warunki techniczne wykonania i odbioru robót ziemnych - WTWO-H1 Warunki techniczne wykonania i odbioru umocnień - WTWO-H2 Warunki techniczne wykonania i odbioru drenaży i filtrów odwrotnych- WTWO-H3 Warunki techniczne wykonania i odbioru robót betonowych żelbetowych - WTWO- H5 Warunki techniczne wykonania i odbioru robót w dziedzinie gospodarki wodnej w zakresie konstrukcji hydrotechnicznych z betonu, MOSZNiL 1994r. PN-63/B Roboty betonowe i żelbetowe PN-75/B Beton zwykły PN-85/B Zaprawy budowlane Rozporządzenie MBiPMB z 28 marca 1972 / Dz.U.nr 13 poz.43 / w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy przy wykonywaniu robót budowlano-montażowych. Wszelkie prace w obrębie projektowanych wylotów burzowych należy wykonywać sposobem ręcznym i bardzo ostrożnie. Ponadto należy na bieżąco powiadamiać Zarząd Związku Wędkarskiego w Jeleniej Górze o terminach rozpoczęcia i realizacji remontu zabudowy regulacyjnej potoku. Roboty remontowe należy wykonać zgodnie z dokumentacją i sztuką budowlaną a w razie potrzeby zmian, należy wezwać nadzór autorski. str. 14

15 PROJEKT WYKONWACZY NA REMONT ZABUDOWY REGULACYJNEJ POT. MIENICA W KM , MIEJSCOWOŚĆ WIEŚCISZOWICE 7. DOKUMENTACJA FOTOGRAFICZNA FOT. 1 - ODCINEK ZNAJDUJĄCY SIĘ BEZPOŚREDNIO POWYŻEJ ODCINBKA OBJĘTEGO PROJEKTEM FOT. 2 - ODCINEK OBJĘTY PROJEKTEM - GÓRNY BIEG - KLIN ODŁAMU W KORPUSIE DROGI WYNIKAJĄCY Z ZAWALENIA SIĘ MURU OPOROWEGO W KORYCIE CIEKU str. 15

16 PROJEKT WYKONWACZY NA REMONT ZABUDOWY REGULACYJNEJ POT. MIENICA W KM , MIEJSCOWOŚĆ WIEŚCISZOWICE FOT. 3 - ODCINEK OBJĘTY PROJEKTEM - GÓRNY BIEG - ZŁY STAN MURÓW OPOROWYCH FOT. 4 - ODCINEK OBJĘTY PROJEKTEM - GÓRNY BIEG - ZŁY STAN MURÓW OPOROWYCH str. 16

17 PROJEKT WYKONWACZY NA REMONT ZABUDOWY REGULACYJNEJ POT. MIENICA W KM , MIEJSCOWOŚĆ WIEŚCISZOWICE FOT. 5 - ODCINEK OBJĘTY PROJEKTEM - GÓRNY BIEG - POROST KORYTA CIEKU FOT. 6 - ODCINEK OBJĘTY PROJEKTEM - DOLNY BIEG - WYPŁYCONE KORYTO, CAŁKOWICIE ZNISZCZONE UBEZPIECZENIA str. 17