6. Projektowanie ogrzewania pod³ogowego w systemie KISAN

35 6. Projektowanie ogrzewania pod³ogowego w yteie KISAN Przy projektowaniu ogrzewania podłogowego ożna połużyć ię prograe koputerowy pracujący w środowiku Window, wpoagający projektowanie w yteie KISAN. Poniżej przedtawiono uprozczoną etodę projektowania intalacji ogrzewania podłogowego przy zatoowaniu wężownic z rur KISAN 16x 2, Założenia wtępne akyalna teperatura podłogi dla trefy pobytowej 29 O C, dla trefy brzego wej 35 O C, w łazience 33 O C, inialna prędkość przepływu wody w wężownicy v=0,15 /, teperatura wody zailającej 35 55 O C, akyalny padek teperatury wody dla trefy pobytowej t = 10 K, w trefie brzegowej t=6 K (dla trefy brzegowej ogrzewanej oddzielną wężownicą), akyalne opory przepływu w pojedynczej wężownicy p ax =20 kpa, akyalna długość wężownicy l=120 b, Wkazówki do projektowania inialna grubość płyty grzejnej 0,065, inialna odległość ułożenia wężownic od ściany poiezczenia 0,15 roztaw rur (oduł a) w trefie brzegowej przyjuje ię 0,10 lub 0,15 a w trefie pobytowej 0,20, 0,25, 0,, 0,35, w tablicy 6 podano teperaturę podłogi dla teperatury poiezczenia t i =20 O C; dla poiezczeń o t i =25 O C (łazienki) do wartości teperatury podłogi podanej w tablicy 6 należy dodać 4 O C, dane w tablicach ożna interpolować, zerokość trefy brzegowej 0,60 1,00, w tablicy 6 podano dane dla wykładzin podłogowych o oporach cieplnych R ë = 0,02; 0,05 i 0,09 2 K/W

36 6. Metodyka obliczeñ dla poiezczeñ bez trefy brzegowej 6. Obliczyć zapotrzebowanie ciepła Q dla danego poiezczenia wg PN B/94 03406 oraz podać powierzchnię F i kztałt podłogi wg projektu architektoniczne go (z uwzględnienie zabudowy wewnętrznej), 6. Dobrać wykładzinę podłogową wg życzeń klienta, a natępnie odczytać z tabeli 5 odpowiadającą jej wartość R ë oporu cieplnego, 6.3 Obliczyć orientacyjną gętość truienia ciepła z 1 2 podłogi q or = Q/F [W/ 2 ] q or orientacyjna gętość truienia ciepła [W/ 2 ] Q traty ciepła poiezczenia [W] F przewidziana do ogrzewania powierzchnia podłogi [ 2 ] Do dalzych obliczeń przyjuje ię poiezczenie, w który q or jet najwiękze (z wyłączenie łazienki, gdzie najczęściej wyagane jet zatoowanie dodat kowego grzejnika). 6. Założyć teperaturę zailania i powrotu intalacji i obliczyć średnią różnicę te peratur = (t z + t p )/2 t i średnia różnica teperatur iędzy czynnikie grzewczy a teperaturą poiezczenia [K] t z t p t i teperatura zailania [ o C], teperatura powrotu [ o C], teperatura wewnętrzna poiezczenia [ o C], Wartości dla najczęściej toowanych przypadków podane ą w tablicy 6. Z tablicy 6 wybrać oduł ułożenia rur a, dla którego q q or oraz nie jet przekro czona dopuzczalna teperatura podłogi 6.6. Obliczyć wydajność cieplną z 1 b wężownicy q l = q x a [W/] q l wydajność cieplna z 1 b wężownicy [W/], q faktyczna gętość truienia ciepła [W/ 2 ], a oduł ułożenia rur [],

37 6.7. Obliczyć wyaganą długość wężownicy l, l = Q/q l [] l długość wężownicy [], Q traty ciepła poiezczenia [W], q l wydajność cieplna z 1 b wężownicy [W/], Orientacyjne zużycie rury w zależności od odułu jej ułożenia podane jet w tablicy 6.8. Jeżeli l>120 b wężownicę należy podzielić na kilka obwodów, dla których przeprowadza ię oddzielne obliczenia cieplne i hydrauliczne, wyznaczając ilość ciepła oddawaną przez te wężownice Q i = Q (F i /F) [W] Q i Q ciepło oddawane przez i tą wężownicę [W], traty ciepła poiezczenia [W], F i powierzchnia podłogi zajowana przez i tą wężownicę [ 2 ], F całkowita powierzchnia podłogi [ 2 ], Teperatura zailenia dla wężownic połączonych równolegle jet jednakowa. 6.9. Przy obliczeniach wydajności cieplnych wężownic ogrzewających poiezcze nia, przez które prowadzone ą odcinki tranzytowe przyjuje ię zapotrzebowa nie cieplne danego poiezczenia poniejzone o zyki ciepła od przewodów tranzytowych, Q = Q - Q tr = Q - (l tr x q l ) [W] Q traty cieplne poiezczenia poniejzone o zyki z tranzytów [W], Q tr Q l tr q l zyki ciepła od odcinków tranzytowych wężownicy [W/], traty cieplne poiezczenia [W], długości odcinków tranzytowych wężownicy [], wydajność cieplna z 1 b wężownicy [W/], 6.1 Naryować wężownicę na rzucie pozioy poiezczenia 6.1 Obliczyć truień ay wody G = (Q x 0,86) / t [kg/h] G Q t truień ay wody [kg/h], traty cieplne poiezczenia [W], różnica tep. iędzy zailanie i powrote czynnika grzewcz. [K],

38 6.1 Obliczyć opory przepływu wody przez wężownicę p = Rl + Z [Pa] p opory przepływu przez wężownicę [Pa], R jednotkowy liniowy padek ciśnienia [], wg tab. 7, l długość wężownicy [], Z opory iejcowe [Pa], Przy obliczaniu oporów iejcowych należy przyjąć wpółczynnik oporów iej cowych ξ=0,5 dla pojedynczego kolana wężownicy: Z = Z 1 x Σξ [Pa] Z opory iejcowe [Pa], Z 1 jednotkowe opory iejcowe danej wężownicy, ξ wpółczynnik oporów iejcowych, wg tablicy 8, Jeżeli p > 20 kpa, wężownicę należy podzielić na krótze odcinki i powtórzyć obliczenia cieplne i hydrauliczne dla każdego z nich. 6. Metodyka obliczeñ dla poiezczeñ ze tref¹ brzegow¹ 6. Obliczyć zapotrzebowanie ciepła Q dla danego poiezczenia wg PN B/94 03406 oraz podać powierzchnię F i kztałt podłogi wg projektu architektonicznego (z uwzględnienie zabudowy wewnętrznej), 6. Dobrać wykładzinę podłogową wg życzeń klienta a natępnie odczytać z tabeli 5 odpowiadającą jej wartość R ë oporu cieplnego, 6. Wtępnie założyć, że trefa brzegowa i pobytowa ogrzewane ą tą aą wężownicą. 6. Określić powierzchnię F b jaką zajie trefa brzegowa (dł. powinna być równa długości ściany zewnętrznej, zerokość 0,6 1,0 ), oraz powierzchnię F p jaką zajuje trefa pobytowa Fb powierzchnia trefy brzegowej [ 2 ], Fp powierzchnia trefy pobytowej [ 2 ], 6. Obliczyć średnią różnicę teperatur patrz pkt. 6. 6.6. Założyć oduł ułożenia rur 0,10 lub 0,15 [], odczytać z tablicy 6 gętość tru ienia ciepła w trefie brzegowej q b [W];

39 Nie wolno przekroczyć akyalnej teperatury podłogi w trefie brzegowej 35 [ o C], 6.7. Obliczyć wydajność cieplną grzejnika podłogowego w trefie brzegowej Q b = q b x F b [W] Q b q b F b wydajność cieplna grzejnika podłogowego w trefie brzegowej [W], gętość truienia ciepła w trefie brzegowej [W], powierzchnia trefy brzegowej [], 6.8. Obliczyć wydajność cieplną z 1 b wężownicy w trefie brzegowej, q lb = q b x a b [W/] q lb wydajność cieplna z1 b wężownicy w trefie brzegowej [W/], q b gętośc truienia ciepła w trefie brzegowej [W/ 2 ], a b oduł ułożenia rur w trefie brzegowej, 6.9. Obliczyć długość wężownicy w trefie brzegowej l b = Q b /q lb [] Q b l b q lb wydajność cieplna grzejnika podłogowego w trefie brzegowej [W], długość wężownicy w trefie brzegowej [], wydajność cieplna z 1 b wężownicy w trefie brzegowej [W/], 6.1 Obliczyć wydajność cieplną grzejnika podłogowego w trefie pobytowej, Q p = Q Q b [W] Q p Q Q b wydajność cieplna grzejnika podłogowego w trefie pobytowej [W], traty cieplne poiezczenia [W], wydajność cieplna grzejnika podłogowego w trefie brzegowej [W], 6.1 Obliczyć orientacyjną gętość truienia ciepła dla trefy pobytowej q p or = Q p /F p [W] q p or orientacyjna gętość truienia ciepła dla trefy pobytowej [W/ 2 ], Q p wydajność cieplna grzejnika podłogowego w trefie pobytowej [W], F p powierzchnia trefy pobytowej [ 2 ],

40 Dalze obliczenia wykonywać wg pkt. 6. 6.7. 6.1 Całkowita długość wężownicy l = l b + l p [] l lb lp całkowita długość wężownicy [], długość wężownicy w trefie brzegowej [], długość wężownicy w trefie pobytowej [], 6.1 Obliczenia hydrauliczne przeprowadzić jak w pkt. 6.1, 6.1 Jeżeli długość wężownicy wraz ze trefą brzegową l>120, lub opory przepły wu przekraczają p=20 kpa, trefę brzegową należy zaprojektować jako od dzielną wężownicę (z zalecany padkie teperatury wody t=6 K), 6. Przykłady obliczeniowe 6. Przykład I Dane: poiezczenie kuchnia + jadalnia, powierzchnia całkowita 22 2, powierzchnia zabudowy zafkai 5,7 2, powierzchnia grzejnika podłogowego 16,3 2, teperatura wewnętrzna poiezczenia 20 O C, ad. 6. Straty ciepła Q=10 W ad. 6. Wykładzina podłogowa terakota R ë =0,02 2 K/W ad. 6. Orientacyjna gętość truienia ciepła q or =Q/F p =10/16,3 80 W/ 2 ad. 6. Średnia różnica teperatur =(t z +t p )/2 t i założono t z =45 O C t p =35 O C =20 K

41 ad. 6. Z tablicy 6 odczytano q = 85 W/ 2 a = 0,25 t podł = 28,4 O C < t ax ad. 6.6. q l = q x a = 85 x 0,25 = 21,25 W/ 2 ad. 6.7. l = Q/q l = 10/21,25 = 61,2 < 120 ad. 6.1 Wryować wężownicę w układ poiezczenia i zierzyć faktyczną długość wężownicy, l rzecz = 62, Ry. 28 ad. 6.1 Struień ay wody G = (Q x 0,86)/ t = (10 x 0,86)/10 = 111,8 kg/h ad. 6.1 Z tablic 7 i 8 odczytano R = 118,5 w = 0,27 / Z 1 = 36 Pa z ryunku odczytano Σξ = x 0,5 = 15 Z = Z 1 x Σξ = 36 x 15 = 540 Pa p = Rl + Z = 118,5 x 62 +540 = 7887 Pa < 20 kpa 6. Przykład II Dane: poiezczenie alon, powierzchnia grzejna 27 2, teperatura wewnętrzna poiezczenia 20 O C,

42 ad. 6. Straty ciepła poiezczenia Q = 2160 W, ad. 6. Opór cieplny wykładziny podłogowej R ë = 0,02 2 K/W zakłada ię trefę brzegową przy ścianie zewnętrznej ad. 6. F b = 6 2 F p = 21 2 ad. 6. Zał. t z = 45 O C, t p = 35 O C, = 20 K ad. 6.6. Założony roztaw rur w trefie brzegowej a b = 0,10, z tablicy 6 odczytano: q b = 110 W/ 2 t podł =29,8 O C < 35 O C ad. 6.7. Q b =110x6= 660 W ad. 6.8. q lb =110 x 0,10 = 11,0 W/ ad. 6.9. l b =660/11=60 ad. 6.10 Q p = 2160 660 = 1500 W ad. 6.1 q p or = 1500/21 = 71,4 W/ 2 z tablicy 6 q p = 74 W/ 2 t podł = 27,8 O C a p = 0, q lp = 74 x 0, = 22,2 W/ l p = 1500/22,2 = 67,6 ad. 6.1 l = 60 + 67,5 =127, 7 > 120 Należy zaprojektować oddzielne wężownice dla trefy brzegowej i poby towej Obliczenie wężownicy w trefie brzegowej ad. 6. F b = 6 2

43 ad. 6. założenie t z = 45 O C, t p =39 O C = 22 K ad. 6.6. założenie a b = 0,10 z tablicy 6 odczytano q b = 125 W/ 2 t podł =,6 O C < t ax ad. 6.7. Q b = 125 x 6 = 750 W ad. 6.8. q lb = 125 x 0,10 = 12,5 W/ ad. 6.9. l b = 750/12,5 = 60 Uwaga! Część wężownicy dla trefy brzegowej przechodzi tranzyte przez trefę pobytową, dł. tranzytu l tr = 7 Orientacyjne zyki od tranzytu (roztaw 0, ) Q tr = q l tr x l tr = 12,5 x 7 80 W q l tr = q l b Do obliczeń hydraulicznych przyjuje ię l całk = l b + l tr =67 Q całk = Q b + Q tr = 8 W ad. 6.1 Ryunek wężownic w układzie poiezczenia Ry. 29 ad. 6.1 G b = (8 x 0,86)/6 = 119 kg/h

44 ad. 6.1 Z tablic 7 i 8 odczytano R = 131,5 w = 0,29 / Z 1 = 41 Pa Z ryunku odczytano i obliczono Σξ = 16 x 0,5 = 8 Z = 41 x 8 = 328 Pa p = R x l całk + Z = 131,5 x 67 + 328 = 9139 Pa < 20 kpa Obliczenie wężownicy w trefie pobytowej ad. 6. F p = 21 2 ad. 6. założenie t z = 45 O C, t p = 35 O C, = 20 K ad. 6.1 Q p = Q Q b Q tran = 2160 750 80 = 1370 W ad. 6.1 q p or = 1370/21 = 65,3 W/ 2 z tablicy 6 odczytano q p = 74 W/ 2 t podł = 27,8 O C, a p = 0,, ad. 6.6. q lp = 74 x 0, = 22,2 W/ ad. 6.7. l p = 1370/22,2 = 61,7 62 < 120 ad. 6.1 G = (1370 x 0,86)/10 = 117,8 kg/h ad. 6.1 Z tablicy 7 i 8 odczytano R = 129,3 w = 0,28 / Z = 38 Pa Z ryunku odczytano Σξ = 24 x 0,5 = 12 Z = Z 1 x Σξ = 38 x 12 =456 Pa p = 129,3 x 62 + 456 =8473 Pa < 20 kpa W poiezczeniu zaprojektowano dwie wężownice wg ry. 29

45 7. Tablice Tablica 3 Orientacyjne zużycie rury 16x2,0 w zależności od odułu układania obwodów ogrzewania podłogowego Roztaw rur a [] 0,10 0,15 0,20 0,25 0, 0,35 Ilość rury w b/ 2 podłogi 10,0 6,7 5,0 4,0 3,35 2,85 Tablica 4 Wartości średniej różnicy teperatur iędzy teperaturą czynnika grzewczego a teperaturą poiezczenia dla różnych t i Ät[K] t Z /t P [ O C] [K] t i = 25 O C t i = 20 O C t i = 16 O C t i = 8 O C 4 35/31 40/36 45/41 50/46 55/51 8 13 18 23 28 13 18 23 28 33 17 22 27 32 37 25 35 40 45 6 35/29 40/34 45/39 50/44 55/49 7 12 17 22 27 12 17 22 27 32 16 21 26 31 36 24 29 34 39 44 10 35/25 40/ 45/35 50/40 55/45 5 10 15 20 25 10 15 20 25 14 19 24 29 34 22 27 32 37 42 =(t Z +t P )/2 t i średnia różnica teperatur iędzy czynnikie grzewczy a teperaturą poiezczenia t Z teperatura zailania t P teperatura powrotu t i teperatura wewnętrzna poiezczenia t = t z t p Tablica 5 Przybliżone wartości oporu cieplnego R ë w zależności od rodzaju wykładziny podłogowej Rodzaj wykładziny terakota (gr. 10 ), arur, kaień naturalny (gr. 25 ), płytki PCW parkiet cienki (gr. 8 10 ), panele podłogowe dywan (gr. 5 ), R ë [ 2 K/W] 0,02 0,05 0,09

46 Tablica 6 Gętość truienia ciepła oddawanego przez podłogę w zależności od oporu cieplnego i odułu ułożenia rur dla teperatury poiezczenia t i =20 O C Uwaga! Dla teperatury poiezczenia t i =25 O C odczytaną tep. podłogi należy zwiękzyć o 4 O C. Gętość truienia ciepła nie ulega zianie. R ë [ 2 K/W] 0,02 0,05 0,09 0,02 0,05 0,09 0,02 0,05 0,09 0,02 0,05 0,09 0,02 0,05 0,09 0,02 0,05 0,09 12 13 14 15 16 7 53 26,7 45 25,8 40 24,0 48 26,3 40 25,6 36 23,7 33 26,0 29 25,2 27 23,2 56 26,8 51 26,1 45 24,3 51 26,4 47 25,8 40 24,0 42 26,1 39 25,3 34 23,6 68 27,3 58 26,3 50 24,7 62 27,1 53 26,2 44 24,3 54 26,8 47 25,8 39 23,9 50 26,5 40 25,6 36 23,7 26,0 25,0 23,3 74 27,8 63 26,9 55 25,0 69 27,5 59 26,6 50 24,7 60 27,0 53 26,3 44 24,3 54 26,8 47 25,8 40 23,9 48 26,3 38 25,4 33 23,7 82 28,2 65 27,0 61 25,6 78 27,9 65 27,0 57 25,2 69 27,4 59 26,5 49 24,6 63 27,2 52 26,2 44 24,3 53 26,7 43 25,7 38 23,8 42 26,2 25,0 23,2 t ś r [K] 1 18 19 20 21 22 23 q [ W/ 2 ] t [ O C] p odłogi a = 0,10 [] 90 28,6 76 27,6 67 25,8 = 83 28,3 71 27,4 60 25,3 0,20 73 278 64 26,9 52 24,9 97 29,0 81 28,1 73 26,2 [ 89 28,5 77 27,7 67 25,8 a 0,15 ] a = [] a = 0,25 [] 68 27,3 58 26,4 49 24,5 a = 0, [] 59 26,9 50 26,0 42 24,2 0,35 48 26,3 37 25,4 33 23,7 a = [] 80 28,1 70 27,3 59 25,3 72 27,7 63 26,8 53 24,9 63 27,2 55 26,4 47 24,3 53 26,6 45 25,8 39 23,9 103 29,4 87 28,3 78 26,6 95 29,0 82 28,1 71 26,1 87 28,4 76 27,7 62 25,6 79 27,9 69 27,2 58 25,2 69 27,4 60 26,7 49,5 24,6 58 26,8 50 26,0 41 24,2 110 29,8 93 28,7 82 27,0 102 29,4 87 28,4 76 26,5 98 28,9 86 28,3 68 25,8 85 28,4 73 27,5 61 25,6 74 27,8 63 26,8 54 25,0 63 27,3 53 26,2 46 24,3 120,3 100 29,2 89 27,3 110 29,7 94 28,8 82 26,9 100 29,2 88 28,4 73 26,3 91 28,8 78 27,8 67 25,8 80 28,1 69 27,1 58 25,2 70 27,6 59 26,5 50 24,7 125,6 106 29,6 95 27,8 117,2 100 29,3 87 27,2 106 39,4 92 28,7 77 26,6 97 29,0 83 28,3 70 26,1 87 28,4 72 27,5 62 25,5 72 27,8 62 26,8 53 24,9 131,9 112,1 100 28,2 122,4 107 29,6 92 27,6 111 39,8 99 29,2 83 26,9 101 29,3 89 28,5 75 26,4 90 28,7 79 27,9 66 25,7 79 27,9 68 27,2 57 25,2

47 a oduł ułożenia rur [], R ë opór cieplny wykładziny podłogowej [ 2 K/W], średnia różnica teperatur iędzy czynnikie grzewczy a teperaturą poiezczenia [K], t r ś ] [K 4 2 5 2 6 2 7 2 8 2 9 2 0 3 2 3 5 3 6 3 7 3 9 3 0 4 q W/ [ 2 ] t i odłog p [ O ] C a ] [ 0,10 = 140 31,3 147 31,7 155 32,2 163 32,7 170 33,0 177 33,3 184 33,8 191 34,6 194 35,8 195 36,2 196 36,6 199 37,2 199 37,6 118,3 124,7 1 31,2 136 31,7 142 31,9 148 32,3 154 32,7 166 33,6 185 34,6 190 35,1 105 28,5 110 28,9 117 29,2 122 29,7 128,0 132,4 139,8 150 31,6 167 32,8 173 33,3 176 33,6 188 34,3 193 34,7 a ] [ 0,15 = 1,8 136 31,2 145 31,6 151 32,0 158 32,3 163 32,8 170 33,0 183 33,8 192 34,9 193 35,3 194 35,7 195 36,3 196 36,7 110,0 118,3 123,7 1 31,2 136 31,5 141 31,9 147 32,3 159 32,9 177 34,3 182 34,6 188 34,9 190 35,7 97 27,8 100 28,2 107 28,6 110 28,7 117 29,3 121 29,7 128,0 138,7 153 31,8 159 32,2 163 32,6 173 33,2 190 33,7 a ] [ 0,20 = 118,1 125,6 131,9 140 31,3 143 31,7 150 31,9 157 32,2 170 33,0 190 34,2 191 34,4 192 34,8 193 35,3 193 35,7 104 29,5 110 29,8 115,2 121,7 127 31,0 132 31,4 138 31,7 150 32,4 167 33,6 172 33,8 178 34,2 189 35,0 87 27,2 90 27,4 97 27,8 100 28,2 105 28,4 110 28,9 116 29,2 125 29,9 139,8 144 31,3 149 31,5 157 32,1 162 32,5 a ] [ 0,25 = 107 29,5 113 29,9 120,3 126,6 132,9 138 31,2 142 31,5 154 32,1 170 33,1 178 33,3 183 33,7 191 34,2 191 34,6 93 28,8 99 29,1 103 29,5 110 29,9 114,2 119,4 123,8 133 31,4 150 32,4 154 32,8 160 33,1 170 33,7 175 34,1 78 26,7 82 26,9 88 27,2 91 27,4 95 27,8 99 28,1 103 28,3 112 28,9 126 29,8 1,2 134,5 142 31,1 147 31,3 a ] [ 0, = 97 29,0 101 29,3 109 29,7 113 29,9 118,2 123,4 129,8 140 31,3 158 32,2 162 32,6 168 32,8 180 33,6 186 33,8 84 28,2 88 28,3 92 28,7 98 29,1 104 29,5 108 29,7 112,0 121,6 137 31,6 140 31,8 144 32,1 155 32,8 160 33,2 69 26,0 73 26,3 78 26,6 81 26,9 86 27,1 89 27,3 93 27,7 101 28,2 113 29,1 118 29,3 120 29,6 128,2 132,3 a ] [ 0,35 = 82 28,3 90 28,7 93 28,9 100 29,2 102 29,3 110 29,7 114 126,5 140 31,3 146 31,7 150 31,9 160 32,4 166 32,8 73 27,4 77 27,6 81 28,1 86 28,3 90 28,6 97 28,9 100 29,2 108 29,7 122,7 128,9 1 31,2 140 31,8 146 32,2 60 25,3 64 25,7 69 25,9 72 26,2 75 26,4 79 26,7 82 26,9 90 27,4 102 28,3 105 28,5 109 28,7 117 29,2 125 31,6

48 Tablica 7 Jednotkowy liniowy padek ciśnienia R w rurach wielowartwowych KISAN Kolore zary wyróżniono średnice rur używanych w ogrzewaniu podłogowy G truień ay wody, [kg/h] w prędkość wody, [/] R jednotkowy padek ciśnienia, [] G 14 x2 16x2 20x25 25 x 5 kg/h R w R w R w R w / / / / 3 8 010 9 007 4 005 1 003 2 9 011 0 008 4 005 1 003 4 0 011 1 008 4 005 1 003 6 1 012 1 009 4 005 1 003 3,8 2 013 2 009 5 006 1 003 4 4 013 2 010 5 006 2 003 2 5 013 3 010 5 006 2 004 4 6 015 4 011 5 007 2 004 6 7 015 4 011 5 007 2 004 8 8 016 5 012 6 007 2 004 5 9 017 6 012 6 008 2 004 2 1 017 6 013 6 008 2 004 4 2 018 7 013 6 008 2 005 6 3 019 7 014 7 008 2 005 8 4 019 8 014 7 009 2 005 6 5 020 9 014 7 009 2 005 6.2 6 021 9 014 7 009 2 005 6.4 8 021 0 015 8 010 2 006 6.8 0 023 1 016 8 010 3 006 7 1 023 2 017 8 010 3 006 7.2 2 024 2 017 9 011 3 006 7.4 4 025 3 018 9 011 3 006 7.8 5 025 4 018 9 011 3 007 7.8 6 026 4 019 9 012 3 007 8 7 027 5 019 0 012 3 007 8.2 8 027 5 020 0 012 3 007 8.4 9 028 6 020 0 013 3 007

49 G 14 x2 16 x 2 20 x 25 5 kg/h R w R w R w R w / / / / 8.6 1 029 7 021 0 013 3 007 8.8 2 029 7 021 0 013 3 008 9 3 0 8 022 1 013 4 008 9.2 4 031 9 022 1 014 4 008 9.4 5 031 9 023 1 014 4 008 9.6 7 032 0 023 1 014 4 008 9.8 8 032 0 024 2 015 4 008 10 9 033 1 024 2 015 4 009 12 7. 1 040 7 029 4 018 5 010 14 8. 2 046 4 034 7 021 5 012 16 9. 4 053 0 039 9 024 6 014 18 1 6 060 6 043 1 027 7 015 20 1 8 066 6. 2 048 4 0 8 017 22 1 9 073 6. 8 053 6 033 9 019 24 1 1 079 7. 5 058 9 036 9 020 26 1 3 086 8. 1 063 1 039 0 022 28 16. 5 093 8. 7 067 3 042 1 024 17. 7 099 9. 3 072 6 045 2 026 32 18. 8 106 9. 9 077 8 048 2 027 34 2 0 113 1 6 082 1 051 3 029 36 2 2 119 1 2 087 3 054 4 031 38 2 7 126 1 8 091 5 057 5 032 40 2 9 132 1 4 096 8 060 6 034 42 28. 1 139 1 1 101 0 063 6 036 44 3 1 146 1 8 106 2 066 7 038 46 37. 1 152 1 8 111 5 069 8 039 48 4 9 159 16. 3 116 7 072 9 041 50 49. 4 166 18. 1 120 6. 0 075 9 043 52 56. 3 172 2 4 125 6. 2 078 0 044 54 6 5 179 2 0 1 6. 4 081 1 046 56 7 8 185 26. 1 135 6. 7 083 2 048 58 77. 7 192 29. 4 140 7. 1 086 3 049 60 8 2 199 3 0 144 7. 6 089 3 051 62 9 3 205 36. 7 149 8. 3 092 4 053 64 9 9 212 4 6 154 9. 0 095 5 055

50 G 14 x 2 16 x 2 20 x 25 25 x 5 kg/h R w R w R w R w / / / / 66 10 1 219 4 3 159 9. 9 098 6 056 68 106. 5 225 48. 0 164 1 9 101 7 058 70 11 9 232 5 4 168 1 0 104 7 060 72 117. 5 238 5 6 173 1 2 107 8 061 74 12 2 245 57. 6 178 1 5 110 9 063 76 129. 0 252 6 5 183 1 9 113 0 065 78 13 0 258 6 2 188 17. 3 116 2 066 80 14 0 265 66. 1 192 18. 8 119 4 068 82 147. 2 271 68. 9 197 2 2 122 6 070 84 15 4 278 7 8 202 2 7 125 8 072 86 159. 8 285 7 8 207 2 1 128 1 073 88 166. 3 291 77. 9 212 2 4 131 4 075 90 17 0 298 8 9 217 2 7 134 7 077 92 179. 7 5 8 1 221 26. 9 137 1 078 94 186. 6 311 87. 2 226 28. 0 140 5 080 96 19 5 318 9 5 231 29. 1 143 9 082 98 20 6 324 9 8 236 3 1 146 6. 3 084 100 207. 8 331 97. 1 241 3 2 149 6. 8 085 120 28 7 397 13 3 289 4 7 179 1 3 102 140 37 5 463 17 4 337 5 7 209 1 8 119 160 47 0 5 22 4 385 7 3 238 18. 6 136 180 58 9 596 27 0 433 86. 3 268 2 8 153 200 70 1 662 326. 4 481 10 7 298 27. 4 170 220 83 4 728 286. 3 529 122, 5 328 3 3 187 240 97 7 794 45 7 577 14 8 358 37. 6 205 260 112 9 861 519. 6 625 16 3 387 4 2 222 280 128 0 927 59 9 674 187. 3 417 49. 2 239 0 145 8 993 67 7 722 21 5 447 5 5 256 320 163 4 059 75 7 770 237. 1 477 6 1 273 340 182 5 125 839. 1 818 26 0 507 69. 1 290 360 202 3 192 929. 7 866 29 2 537 76. 4 7 380 223 7 258 102 7 914 32 7 566 8 0 324 400 2448. 5 324 112 8 962 35 5 596 9 0 341 420 267 8 390 1227. 2 010 38 5 626 10 2 358 440 291 5 456 133 8 058 417. 9 656 108. 8 375

51 G 14 x 2 16 x 2 20 x 25 25 x 5 kg/h R w R w R w R w / / / / 460 3158. 7 523 1446. 5 107 45 4 686 117. 7 392 480 341 2 589 156 5 155 488. 2 715 126. 9 409 500 3679. 0 655 168 5 203 52 3 745 136. 4 426 520 395 2 721 1806. 8 251 56 6 775 146. 2 443 540 4236. 7 787 193 1 299 60 1 805 156. 4 460 560 4529. 5 854 2067. 5 347 64 9 835 166. 8 477 580 483 5 920 220 1 395 68 8 864 177. 6 494 600 514 8 986 234 7 443 729. 0 894 188. 6 511 620 546 3 052 2489. 4 491 77 5 924 199. 9 528 640 579 0 118 2638. 2 539 819. 1 954 21 6 545 660 613 9 185 279 0 588 86 9 984 22 5 562 680 648 0 251 2947. 9 636 91 6 013 23 8 579 700 6837. 3 317 3108. 9 684 96 2 043 248. 3 596 720 720 7 383 327 8 732 101 6 073 26 1 613 740 7579. 3 449 344 9 780 106 2 103 27 3 6 760 796 0 516 361 9 828 1118. 0 133 287. 7 647 780 8357. 8 582 379 9 976 117 0 162 4 665 800 806 7 648 397 0 924 1227. 2 192 31 4 682 820 917 8 714 4159. 0 972 128 6 222 329. 7 699 840 959 0 780 4348. 1 021 134 1 252 34 3 716 860 1002 2 847 454 2 069 1399. 9 282 359. 1 733 880 1046 6 913 4738. 2 117 1459. 8 311 37 3 750 900 1091 0 979 4939. 3 165 152 9 341 389. 7 767 920 11369. 5 045 514 3 213 158 1 371 40 5 784 940 535 3 261 1646. 5 401 42 5 801 960 5566. 3 9 171 1 431 437. 8 818 980 578 2 357 17.76. 9 460 46 4 835 1000 600 1 405 184 8 490 47 2 852 1200 843 7 886 2576. 7 788 65 4 022 1400 1125 9 368 342 7 086 867. 4 193 1600 4386. 7 384 1106. 9 363 1800 546 0 682 137 6 533 2000 665 1 980 1667. 2 704 2200 795 6 278 1987. 5 874

52 Tablica 8 Wartości oporów iejcowych Z 1 [Pa] dla uy wpółczynników oporu Σξ = 1 w przewodach ogrzewań wodnych o tep. średniej 80 [ o C] Prędkoś ć wody Prędkoś ć wody Opór Z [Pa] Opór Z [Pa] [/] 1 [/] 1 0,05 1 0,55 147 0,10 5 0,60 175 0,12 7 0,65 205 0,14 10 0,70 238 0,16 12 0,75 273 0,18 16 0,80 310 0,20 19 0,85 350 0,25 0,90 393 0, 44 0,95 438 0,35 59 1,00 485 0,40 78 1,05 510 0,45 98 1,10 588 0,50 121 1,15 700