Qh(Gb)-gleba próchnicza piaski drobne humusowe i humus, stwierdzone w strefie powierzchniowej. Tworzą one lokalnie warstwę o miąższość 0,4 m.

Transkrypt

1 ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA SPIS RYSUNKÓW OPIS TECHNICZNY. Podstawa opracowania 2. Zakres opracowania 3. Warunki gruntowo-wodne 4. Opis stanu technicznego budynku istniejącego 5. Opis planowanej modernizacji 6. Izolacje. 7. Uwagi końcowe. Obliczenia statyczne - wyciąg Poz.. Wykaz obciążeń. Poz.2. Drewniana konstrukcja dachu. Poz.3. Schody żelbetowe. Poz.4. Strop nad parterem. Poz.4.. Strop dla rozpiętości 5,90 i 6,35m. Poz.4.2. Strop dla rozpiętości 4,65 lub mniejszej. Poz.4.3. Podciąg 3-przęsłowy. Poz.4.4. Belka ukryta przy kominie (-przęsłowa). Poz.4.5. Strop w miejscu starego pieca. Poz.5. Nadproża w ścianach nośnych dla przeróbek otworów. Poz.6. Pomieszczenie kotłowni. Poz.6.. Ścianki boczne. Poz.6.2. Płyta posadzki w kotłowni. SPIS RYSUNKÓW K- Schemat konstrukcji parteru K-2 Schemat stropu nad parterem K-3 Schemat konstrukcji poddasza K-4 Schemat konstrukcji dachu K-5 Przekrój A-A K-6 Poz.4.3. Podciąg PD i rdzenie K-7 Poz.4.4. Podciąg PD2 i poz.4.5. Strop K-8 Klatka schodowa K-9 Płyta posadzki w kotłowni

2 OPIS TECHNICZNY dla przebudowy starego budynku plebanii na budynek Centrum Informacji Turystycznej w ramach zadania Utworzenie Parku Kulturowego Kalwaria Pakoska w Pakości jako elementu promocji dziedzictwa Kujaw i Pałuk. Podstawa opracowania Zlecenie z Pracowni ARUS ; Podkłady architektoniczne; [] Dokumentacja geotechniczna dla utworzenia Parku Kulturowego Kalwaria Pakoska w Pakości jako element promocji dziedzictwa Kujaw i Pałuk opracowana przez SOIL Marek Zajdel, Bydgoszcz, ul. Stroma 3a z czerwca 2009 roku; Uzgodnienia międzybranżowe; Obowiązujące normy i przepisy budowlane, w szczególności: PN-82/B-0200 Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. PN-82/B Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe. PN-80/B-0200/Za Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie śniegiem. PN-77/B-020 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie wiatrem. PN-8/B Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-90/B Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03002:2007 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie. 2. Zakres opracowania Tematem niniejszego opracowania jest projekt budowlano-wykonawczy przebudowy budynku starej plebanii na budynek Centrum Informacji Turystycznej. 3. Warunki gruntowo-wodne Na podstawie badań geotechnicznych []: W podłożu geologicznym dokumentowanego terenu w strefie przypowierzchniowej do głębokości 2-5 m zalegają osady czwartorzędowe wieku holoceńskiego i plejstoceńskiego. CZWARTORZĘD ( Q ) Holocen ( Qh ) - reprezentują: Qh(NB) - nasypy budowlane zbudowane z cienkiej warstwy asfaltu, warstwy tłucznia z kamienia wapiennego oraz lokalnie warstwy piasku. Nasypy te stwierdzono w otworach nr, 2, 3, 4, gdzie zalegają do głębokości 0,09-0,35 mppt. Qh NN - nasypy niekontrolowane stanowiące mieszaninę piasków gliniastych humusowych, humusu oraz gruzu ceglanego. Zostały one nawiezione, prawie we wszystkich otworach. Ich największą miąższość stwierdzono w otworach, 2, i 8, gdzie zalegają do głębokości,3 2,0 mppt. W pozostałych otworach miąższość nasypów osiąga 0,3-0,6 m. Qh(Gb)-gleba próchnicza piaski drobne humusowe i humus, stwierdzone w strefie powierzchniowej. Tworzą one lokalnie warstwę o miąższość 0,4 m. Łączną miąższości nasypów zestawiono w poniższej tabeli,3 m otw. nr 2,0 m otw. nr 2 0,8 m otw. nr 3 0,7 m otw. nr 4 0,7 m otw. nr 5 0,6 m otw. nr 7,3 m otw. nr 8 0,4 m otw. nr 9 0,3 m otw. nr

3 tqh - osady akumulacji limnicznej /bagiennej/, litologicznie wykształcone głównie jako grunty organiczne torfy, które występują w rejonie otworu nr w strefie głębokości,3-3,3 m. fqh - osady akumulacji fluwialnej, /wodnej/, stanowiące piaski humusowe z przewarstwieniami torfu. Nawiercono je również w otworze nr, bezpośrednio pod torfami. Plejstocen ( Qp ) - reprezentują: fqp - utwory fluwioglacjalne wykształcone jako osady piaszczyste, głównie jako piaski drobnoziarniste oraz lokalnie średnioziarniste. Zalegają one bezpośrednio pod ww. gruntami organicznymi /otw. / lub pod warstwą nasypów /otwory 2,3,4,5,9,/ lub gleby /otw. 0/. gqp - utwory glacjalne, wykształcone jako kompleks glin morenowych /glin piaszczystych, piasków gliniastych/, w rejonie obiektów Kalwarii na Wzgórzu Ludwikowskim /otw. nr 6,7,8/. Budowę geologiczną przedstawiono na profilach geotechnicznych na załącznikach nr 4-4. Charakterystyka geotechniczna podłoża gruntowego Klasyfikację i symbolikę utworów gruntowych występujących w podłożu pod względem zróżnicowania geotechnicznego przyjęto zgodnie z zaleceniami normy PN-8/B Podłoże, zbudowane z gruntów rodzimych, mineralnych nieskalistych, organicznych, sypkich i spoistych podzielono na warstwy geotechniczne, przyjmując jako podstawę podziału wydzielenia geologiczne różniące się genezą, stratygrafią i litologią. Niezbędne parametry wytrzymałościowe ustalono metodą B na podstawie tabel i wykresów korelacyjnych podanych w ww. normie. Nasypy budowlane na powierzchni terenu oraz nasypy niekontrolowane zalegające poniżej - są gruntami nienośnymi dla fundamentów obiektów kubaturowych i wyłączono je ze szczegółowej charakterystyki geotechnicznej. W strefie budynku starej plebanii występują dobre warunki gruntowe piaski. Woda gruntowa nie występuje w poziomie posadowienia. Zgodnie z zasadami określonymi w Rozporządzeniu Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia 24 września 998r. w sprawie ustalania warunków posadawiania obiektów budowlanych (Dz.U.Nr 26, poz.839) teren projektowanej inwestycji należy zaliczyć do pierwszej kategorii geotechnicznej ( I ) z uwagi na: proste warunki gruntowe niewielki obiekt budowlany o statycznie wyznaczanym schemacie obliczeniowym Geolog zwrócił uwagę, że w czasie wykonywania odkrywki fundamentu: Fundamenty budynku Starej Plebani z głazów granitowych /kamień ciosany/ są bezpośrednio posadowione w warstwie piasków drobnych średniozagęszczonych. Są one oplecione bardzo gęstą siecią systemu korzeniowego pobliskich drzew. Przekrój geotechniczny przy budynku starej plebanii:

4 Odkrywka fundamentu: 4. Opis stanu technicznego budynku istniejącego Budynek starej plebanii jest parterowy z poddaszem i niewielkim podpiwniczeniem o wysokości,40m użytkowany jako budynek mieszkalny. Fundamenty ciosy kamienne połączone częściowo wykruszoną zaprawą wapienną (wg odkrywki). Ściany parteru murowane z cegły pełnej. Na ścianach liczne zarysowania powstałe prawdopodobnie na skutek oddziaływania korzeni drzew, które były zasadzone zbyt blisko budynku. Strop drewniany od spodu z pełnym deskowaniem i tynkiem wapiennym na trzcinie. Poddasze niemieszkalne użytkowane jako suszarnia i schowek na stare przedmioty. Konstrukcja dachu drewniana płatwiowo-kleszczowa z dwoma ściankami stolcowymi. Pokrycie płytami azbestowo-cementowymi. Ogólny stan techniczny budynku niezadowalający obiekt zaniedbany wymaga remontu. 5. Opis planowanej modernizacji W ramach modernizacji budynku planuje się: wymianę stropu drewnianego na gęstożebrowy typu TERIVA I o wys. 24cm (wg indywidualnie projektowanego zbrojenia); wykonanie podciągów (belki ukryte) i słupów dla podparcia stropu; wykonanie nowej drewnianej konstrukcji dachu; wyburzenia części ścian; przeróbki otworów drzwiowych i okiennych; wykonanie przegłębienia dla kotłowni; wykonanie nowych schodów żelbetowych. Kolejność prowadzenia prac budowlanych.. rozebrać pokrycie i konstrukcję dachu; 2. rozebrać ścianki działowe na piętrze i strop drewniany. Ściany szczytowe pozostawić i odpowiednio zabezpieczyć przed wywróceniem (np. na skutek silnych wiatrów!); 3. rozebrać wszystkie ściany wewnętrzne, które określono jako do wyburzenia; 4. wykonać wykop w miejscu planowanej kotłowni; 5. wykonać płytę żelbetową posadzki w kotłowni i ścianki murków oporowych; 6. wykonać przemurowania otworów, wstawić nowe nadproża stalowe;

5 7. wykonać nowy strop żelbetowy gęstożebrowy; 8. wykonać nową więźbę dachową wraz z pokryciem; 9. wykonać nowe ścianki działowe na parterze; 0. wykonać lekkie ścianki działowe na piętrze;. wykonać posadzki i rozpocząć prace wykończeniowe. Konstrukcja dachu. Zaprojektowano nową konstrukcję dachu o układzie jętkowym z dodatkowymi podparciami niewielkimi słupkami w linii ścianek kolankowych i naczółkami. Przyjęty schemat statyczny pozwolił na wyeliminowanie słupów wewnątrz pomieszczeń użytkowych. Konstrukcja dachu z drewna klasy C27 o przekrojach: - krokwie 8/8cm w rozstawie do 90cm; - jętka 8/8cm mocowana do krokwi łącznikami MITEK GNA20 60x300mm podwójnie; - słupki podpierające 8/8cm; - murłata i podwalina 2/2cm kotwiona do konstrukcji stropu za pomocą gwintowanych prętów #6mm w rozstawie co 00cm (20cm podwalina). Przy centralnym kominie spalinowym w kalenicy wykonać krokwie z wymianami, pozostałe kominy z przewodami wentylacyjnymi nie kolidują z konstrukcją dachu. Krokwie naczółków opierać na ścianach szczytowych budynku na istniejących murłatach. Jeśli stan murłat będzie zły należy je wymienić na nowe. Daszki nad wejściami ze względów konstrukcyjnych nie wymagają dużych przekrojów w uzgodnieniu z branżą architektoniczną wielkości poszczególnych profili drewnianych opisano na rysunkach detali architektonicznych. Strop międzypiętrowy. Zaprojektowano strop nad parterem w oparciu o rozwiązania typowego stropu gęstożebrowego TERIVA I o grubość 24cm i rozstawie belek co 60cm przy zastosowaniu pustaków keramzytobetonowych. Konstrukcja belek stropu o indywidualnym (zwiększonym) zbrojeniu oznaczonym na rysunkach i wymaganym odwrotnym wygięciu szalowania (strzałki odwrotne przed betonowaniem). Strop opierać na ścianach, które należy częściowo rozebrać i przemurować (dla wyrównania powierzchni). Możliwe, że w czasie rozkuwania ścian zewnętrznych dla oparcia stropu istniejące i już bardzo zniszczone ceglane gzymsy ulegną całkowitej degradacji. Po wykonaniu stropu trzeba będzie te gzymsy odbudować do stanu pierwotnego. W wieńcach zakotwić pręty do mocowania murłaty, w belach żeber stropu kotwić pręty dla mocowania podwalin. W stropach wykonać po dwa żebra rozdzielcze, lokalizacja na rysunkach, zbrojenie jak dla typowego stropu. Końcówki prefabrykowanych belek stropu, które opierać się będą na podciągach (belki ukryte) należy rozkuć, dolne pręty zbrojenia lekko podgiąć do góry aby zbrojenie oparło się na zbrojeniu dolnym z podciągu. Dodatkowo zaprojektowano niewielką płytę żelbetową krzyżowo-zbrojoną o grub. 5cm, na której odbudowany będzie centralny komin spalinowy. Podciągi i słupy. Z uwagi na zmiany architektoniczne pomieszczeń na parterze konieczne było zaprojektowanie dwóch podciągów dla oparcia nowego stropu. Oba podciągi wykonstruowane będą jako belki ukryte o przekroju 30x25cm (3-przesłowy) i 25x25cm (-przęsłowy). Podciąg 3-przęsłowy oparty będzie na ścianach i dwóch dodatkowych słupach żelbetowych o przekroju 24x30cm. Pod słupkami dla równomiernego rozłożenia obciążeń skupionych na ścianę fundamentową należy wykonać dodatkową belkę żelbetową. Szczegóły rozwiązań pokazano na rysunkach. Klatka schodowa. Nowa klatka schodowa będzie żelbetową konstrukcją płytową o grubości 5cm. Biegi połaczone są z płyta spocznika międzypiętrowego, który należy oprzeć na istniejącej ścianie zewnętrznej wykuwając w niej bruzdę o szerokości 5cm i wysokości 5cm. Na poziomie stropu bieg górny oparty będzie na 3- przęsłowej belce ukrytej.

6 Nadproża w ścianach istniejących. Zaprojektowano nadproża stalowe obsadzane w ścianach murowanych o gr. 25cm (lub grubszych) dla przeróbek otworów drzwiowych i okiennych szczegółowa lokalizacja nadproży na rysunkach. Dla otworów o rozpiętości do L=,50m należy stosować podwójne profile z C20 (stal S235) obsadzone w ścianach na głębokość 25cm. Ściany. Zamurowania otworów w ścianach nośnych na parterze cegła pełna klasy 5 MPa na zaprawie cem.-wap. marki 5 MPa. Ścianki działowe na parterze z cegły ceramicznej pełnej lub dziurawki gr. 2cm i 6,5cm, na piętrze wszystkie ścianki typu lekkiego płyty gipsowo-kartonowe na rusztach stalowych lub drewnianych. Niedopuszczalne jest wykonanie ścianek na piętrze jako murowanych! Elementy zewnętrzne. Od frontu i na ścianie bocznej przy drzwiach planowane jest wykonanie około 3-4 stopni i podestów przed wejściami. Ponieważ elementy te nie będą przenosić dużych obciążeń projektuje się je jako betonowe wykonane niemal na gruncie. Należy wykonać niewielkie wykopy (do 50cm) usunąć humus, wykonać podsypkę piaskową grubości 30cm zagęszczoną do I S =0,95, ułożyć warstwę chudego betonu B0 grubości 0cm na której należy zaszalować i wybetonować schody i podesty wykonane z betonu B20. Warstwy wykończeniowe wg branży architektonicznej. Schody i podesty oddylatować od budynku cm warstwą styropianu. 6. Izolacje. Izolacje przeciwwilgociowe. Zabezpieczenie płyty posadzki w kotłowni wykonać przy zastosowaniu środka MAXSEAL (Drizoro) jest to izolacja do malowania na bazie cementów pozwalająca później na bezpośrednie układanie płytek ceramicznych na kleju. Pozostałe elementy izolować zgodnie z opisem i detalami w części architektonicznej opracowania. Zabezpieczenie drewna. Elementy drewnianej konstrukcji dachu należy impregnować przy pomocy środka FOBOS M4 (preparat grzybobójczy i przeciwzapalny) dwukrotnie. Zabezpieczenie antykorozyjne elementów stalowych. Elementy stalowe nadproży (ceowniki) należy zabezpieczyć antykorozyjnie: A/ gruntowanie x farba miniowa 60%, B/ powłoka pośrednia x farba ftalowa podkładowa, C/ powłoka zamykająca x farba ftalowa nawierzchniowa. 7. Uwagi końcowe. Wszystkie prace należy wykonywać pod stałym nadzorem osoby posiadającej odpowiednie uprawnienia budowlane zgodnie z obowiązującymi przepisami, ze szczególnym uwzględnieniem wytycznych technologicznych i przepisów bhp. Do realizacji obiektu należy stosować wyłącznie materiały posiadające ważne atesty i certyfikaty wydane przez Instytut Techniki Budowlanej. Wprowadzenie jakichkolwiek zmian w projekcie wymaga pisemnej akceptacji Projektanta. Jeśli Wykonawca w trakcie prowadzenia robót remontowych stwierdzi odstępstwa od założeń projektowych (niezgodność z przekazanym Projektem Budowlano-Wykonawczym) musi niezwłocznie skontaktować się z Projektantem, aby zaistniały problem rozwiązać. Sprawowanie Nadzoru Autorskiego przez Projektanta nie zostało ujęte w wycenie prac projektowych i w razie potrzeby takiego nadzoru będzie on sprawowany wg oddzielnej umowy. Opracowanie wytycznych Planu BIOZ znajduje się w części architektonicznej projektu. OPRACOWAŁ: mgr inż. Tomasz Skórcz

7 Obliczenia statyczne - wyciąg Poz.. Wykaz obciążeń... Obc.stałe... Dach - pokrycie dachówką karpiówką podwójnie Q k = 0,95 kn/m 2. Q o =,4 kn/m 2, γ f =,20, Q o2 = 0,85 kn/m 2, γ f2 = 0, Dach - ocieplenie + tynk z STG Q k = 0,63 kn/m 2. Q o = 0,74 kn/m 2, γ f =,8, Q o2 = 0,57 kn/m 2, γ f2 = 0, Ciężar stropu TERIVA o wys 24cm Q k = 2,70 kn/m 2. Q o = 2,97 kn/m 2, γ f =,0, Q o2 = 2,43 kn/m 2, γ f2 = 0, Tynk cem.-wap. gr. max.2cm Q k = 0,38 kn/m 2. Q o = 0,49 kn/m 2, γ f =,30, Q o2 = 0,34 kn/m 2, γ f2 = 0, Posadzka na stropie Q k =,83 kn/m 2. Q o = 2,33 kn/m 2, γ f =,28, Q o2 =,65 kn/m 2, γ f2 = 0, Stopnie na schodach Q k =,75 kn/m 2. Q o =,93 kn/m 2, γ f =,0, Q o2 =,57 kn/m 2, γ f2 = 0, Obc. zmienne.2.. Użytkowe 2,00 kn/m 2 Q k = 2,0 = 2,00 kn/m 2. Q o = 2,80 kn/m 2, γ f =,40, ψ d =, Obc. zastępcze od ścianek działowych typu lekkiego Q k = 0,25 kn/m 2 3,85 / 2,65 = 0,36 kn/m 2. Q o = 0,43 kn/m 2, γ f =,20, ψ d =, Użytkowe na jętce Q k =,00 =,00 kn/m 2. Q o =,20 kn/m 2, γ f =,20, ψ d =, Scianka działowa gr. 2cm Q k = 0, ,03 9 = 2,25 kn/m 2. Q o = 2,70 kn/m 2, γ f =,20, ψ d =, Użytkowe - kl. schodowa Q k = 3,0 kn/m 2 = 3,00 kn/m 2. Q o = 3,90 kn/m 2, γ f =,30, ψ d =, Śnieg.3.. Śnieg większy kąt 43 Q k =,2 0,9 kn/m 2,2 ( ) / 30 = 0,73 kn/m 2. Q o =,09 kn/m 2, γ f =, Śnieg mniejszy kąt 43 Q k =,2 0,9 kn/m 2 0,8 ( ) / 30 = 0,49 kn/m 2. Q o = 0,73 kn/m 2, γ f =, Wiatr.4.. Wiatr - nawietrzna parcie 43 stopnie Q k = 0,25 kn/m 2,05 ( 0,44-0,00 ),8 = 0,2 kn/m 2. Q o = 0,27 kn/m 2, γ f =, Wiatr - zawietrzna ssanie 43 stopni Q k = 0,25 kn/m 2,05 ( - 0,40-0,00 ),8 = -0,9 kn/m 2. Q o = -0,25 kn/m 2, γ f =,30.

8 Poz.2. Drewniana konstrukcja dachu. Przyjęto obliczeniowy rozstaw krokwi co 90cm Nazwa: dach_w.rmt WĘZŁY: 3 2, , ,332,400,680 2,670 2,670,680,400 V=5,470 H=,500 PRĘTY: 3 4 2, , ,332,400,680 2,670 2,670,680,400 V=5,470 H=,500 PRZEKROJE PRĘTÓW: 3 4 2, , ,332,400,680 2,670 2,670,680,400 V=5,470 H=,500 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: 00 2,400,332,932,000 Drew 8 x 8cm ,680,598 2,39,000 Drew 8 x 8cm ,670 2,540 3,685,000 Drew 8 x 8cm ,670-2,540 3,685,000 Drew 8 x 8cm ,680 -,598 2,39,000 Drew 8 x 8cm ,400 -,332,932,000 Drew 8 x 8cm ,340 0,000 5,340,000 Drew 8 x 8cm ,000,332,332,000 2 Drew 6 x 6cm ,000,332,332,000 2 Drew 6 x 6cm

9 OBCIĄŻENIA: 0,66 0,66 0,86 0,57 0,44 0,44-0,7 0,2-0, ,66 0,66 0,86 0,90 0,86 0,90 0,57 0,57 0,44 0,44-0,7 0,2-0,9 7 0,66 0,66 0,86 0,86 0, ,57 0,44 0,44-0,7 0,2 0,28 0,28-0,9 0,86-0,7 0,2 0, ,86 0,28-0,9 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "pokrycie" Stałe γf=,20 Liniowe 0,0 0,86 0,86 0,00,93... Dach - pokrycie dachówką karpiówką podwójnie p=0,95*0,900 2 Liniowe 0,0 0,86 0,86 0,00 2,32... Dach - pokrycie dachówką karpiówką podwójnie p=0,95*0,900 3 Liniowe 0,0 0,86 0,86 0,00 3,69... Dach - pokrycie dachówką karpiówką podwójnie p=0,95*0,900 4 Liniowe 0,0 0,86 0,86 0,00 3,69... Dach - pokrycie dachówką karpiówką podwójnie p=0,95*0,900 5 Liniowe 0,0 0,86 0,86 0,00 2,32... Dach - pokrycie dachówką karpiówką podwójnie p=0,95*0,900 6 Liniowe 0,0 0,86 0,86 0,00,93... Dach - pokrycie dachówką karpiówką podwójnie p=0,95*0,900 Grupa: B "w-wy izolacyjne" Zmienne γf=,8 Liniowe 0,0 0,28 0,28 0,00, Dach - ocieplenie + tynk z STG p=0,63*0,450 2 Liniowe 0,0 0,57 0,57 0,00 2, Dach - ocieplenie + tynk z STG p=0,63*0,900 3 Liniowe 0,0 0,57 0,57 0,00 3, Dach - ocieplenie + tynk z STG p=0,63*0,900 4 Liniowe 0,0 0,57 0,57 0,00 3, Dach - ocieplenie + tynk z STG p=0,63*0,900 5 Liniowe 0,0 0,57 0,57 0,00 2, Dach - ocieplenie + tynk z STG p=0,63*0,900 6 Liniowe 0,0 0,28 0,28 0,00, Dach - ocieplenie + tynk z STG p=0,63*0,450 Grupa: L "wiatr z lewej" Zmienne γf=,30 Liniowe 43,6 0,2 0,2 0,00, Wiatr - nawietrzna parcie 43 stopnie p=0,2*,000 2 Liniowe 43,6 0,2 0,2 0,00 2, Wiatr - nawietrzna parcie 43 stopnie p=0,2*,000 3 Liniowe 43,6 0,2 0,2 0,00 3, Wiatr - nawietrzna parcie 43 stopnie p=0,2*,000 4 Liniowe -43,6-0,9-0,9 0,00 3, Wiatr - zawietrzna ssanie 43 stopni p=-0,9*,000 5 Liniowe -43,6-0,9-0,9 0,00 2, Wiatr - zawietrzna ssanie 43 stopni p=-0,9*,000 6 Liniowe -43,6-0,9-0,9 0,00, Wiatr - zawietrzna ssanie 43 stopni p=-0,9*,000 Grupa: P "wiatr z prawej" Zmienne γf=,30 Liniowe 43,6-0,7-0,7 0,00, Wiatr - zawietrzna ssanie 43 stopni p=-0,9*0,900 2 Liniowe 43,6-0,7-0,7 0,00 2, Wiatr - zawietrzna ssanie 43 stopni p=-0,9*0,900 3 Liniowe 43,6-0,7-0,7 0,00 3, Wiatr - zawietrzna ssanie 43 stopni p=-0,9*0,900 4 Liniowe -43,6 0,9 0,9 0,00 3, Wiatr - nawietrzna parcie 43 stopnie p=0,2*0,900 5 Liniowe -43,6 0,9 0,9 0,00 2, Wiatr - nawietrzna parcie 43 stopnie p=0,2*0,900 6 Liniowe -43,6 0,9 0,9 0,00, Wiatr - nawietrzna parcie 43 stopnie p=0,2*0,900

10 Grupa: S "śnieg" Zmienne γf=,50 Liniowe-Y 0,0 0,66 0, Śnieg większy kąt 43 p=0,73*0,900 0,00,93 2 Liniowe-Y 0,0 0,66 0, Śnieg większy kąt 43 p=0,73*0,900 0,00 2,32 3 Liniowe-Y 0,0 0,66 0, Śnieg większy kąt 43 p=0,73*0,900 0,00 3,69 4 Liniowe-Y 0,0 0,44 0, Śnieg mniejszy kąt 43 p=0,49*0,900 0,00 3,69 5 Liniowe-Y 0,0 0,44 0, Śnieg mniejszy kąt 43 p=0,49*0,900 0,00 2,32 6 Liniowe-Y 0,0 0,44 0, Śnieg mniejszy kąt 43 p=0,49*0,900 0,00,93 Grupa: T "użytkowe na jętce" Zmienne γf=,20 7 Liniowe 0,0 0,90 0,90 0,00 5, Użytkowe na jętce p=,00*0,900 W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł.,0 A -"pokrycie" Stałe,20 B -"w-wy izolacyjne" Zmienne,00,8 L -"wiatr z lewej" Zmienne,00,30 P -"wiatr z prawej" Zmienne,00,30 S -"śnieg" Zmienne,00,50 T -"użytkowe na jętce" Zmienne,00,20 KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: ZAWSZE : A+B EWENTUALNIE: L/P+S+T SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:,208 0,65* 0,04-5,3 ABP,932 -,73* -2,66-8,42 ABLST,932 -,73-2,66* -8,42 ABLST,932 -,25 -,9-0,48* ABL 0,000 0,00,28-25,39* ABPST 2 0,45 0,47* -0,0-5,07 ABP 2,39-2,39* -2,87-6,42 ABPS 2,39-2,39-2,87* -6,42 ABPS 2,39 -,00 -,69 -,30* ABL 0,000-0,0 0,8-24,53* ABPST 3 2,073 2,89* -0,2-4,72 ABLST 0,000-2,39* 3,55-9,39 ABPS 0,000 -,34 4,8* -8,25 ABLS 3,685 0,00-2,59 -,46* ABL 0,000-2,36 3,54-9,40* ABPST 4,62 2,38* -0,04-4,9 ABPST 3,685-2,82* -3,3-9,25 ABLS 3,685 -,76-3,93* -8, ABPS 0,000 0,00 2,52 -,52* ABP 3,685-2,78-3,30-9,26* ABLST

11 5 2,39 0,72* -0,08-9,87 ABLS 0,000-2,82* 3,2-6,29 ABLS 0,000-2,82 3,2* -6,29 ABLS 0,000 -,06,72 -,35* ABP 2,39 0,67-0, -24,02* ABLST 6 0,604 0,95* 0,04-9,9 ABLS 0,000 -,2*,86-4,79 ABPT 0,000 -,04 2,2* -9,08 ABPST 0,000 -,6,84-0,70* ABP,932-0,00 -,45-25,75* ABLST 7 2,670 4,0* -0,00-2,50 ABLST 0,000 0,00* 3,07-2,50 ABLST 0,000 0,00 3,07* -2,50 ABLST 0,000 0,00 0,9-7,3* AB 2,670 0,25 0,00-7,3* AB 0,000 0,00 3,07-2,50* ABLST 2,670 4,0-0,00-2,50* ABLST 8 0,000 0,00* 0,00-7,25 ABLST,332 0,00* 0,00-7,23 ABLST 0,000 0,00* 0,00-7,25 ABLST,332 0,00* 0,00-7,23 ABLST 0,000 0,00 0,00* -7,25 ABLST,332 0,00 0,00* -7,23 ABLST,332 0,00 0,00-0,94* ABP 0,000 0,00 0,00-7,25* ABLST 9 0,000 0,00* 0,00-5,53 ABPST,332 0,00* 0,00-5,5 ABPST 0,000 0,00* 0,00-5,53 ABPST,332 0,00* 0,00-5,5 ABPST 0,000 0,00 0,00* -5,53 ABPST,332 0,00 0,00* -5,5 ABPST,332 0,00 0,00-0,72* ABL 0,000 0,00 0,00-5,53* ABPST * = Wartości ekstremalne REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 7,5* 8,43 25,42 ABPST 8,55* 8,99 2,4 ABL 7,5 8,43* 25,42 ABPST 8,55 8,99* 2,4 ABL 7,5 8,43 25,42* ABPST 5-8,69* 9,5 2,62 ABP -7,66* 8,80 25,79 ABLST -7,66 8,80* 25,79 ABLST -8,69 9,5* 2,62 ABP -7,66 8,80 25,79* ABLST 8 0,00* 7,25 7,25 ABLST 0,00* 0,97 0,97 ABP 0,00* 2,99 2,99 AB 0,00 7,25* 7,25 ABLST 0,00 0,97* 0,97 ABP 0,00 7,25 7,25* ABLST 9 0,00* 5,53 5,53 ABPST 0,00* 0,74 0,74 ABL 0,00* 2,99 2,99 AB 0,00 5,53* 5,53 ABPST 0,00 0,74* 0,74 ABL 0,00 5,53 5,53* ABPST

12 Wymiarowanie przekrojów drewnianych: * = Wartości ekstremalne PRZYJĘTO: Projektuje się drewnianą konstrukcję dachu pod pokrycie dachówkę karpiówkę z ociepleniem i sufitem z płyt g-k z drewna klasy C27 o przekrojach: - krokwie 8 x 8cm (rozstaw 90cm); - jętki 8 x 8cm; - słupki podpierające 8 x 8 cm (w ściance kolankowej). Poz.3. Schody żelbetowe. Nazwa: schody.rmt WĘZŁY: 6, ,500,700 0,200 2,400,600 V=3,600 H=4,200

13 PRĘTY: 4, ,500 2,700 0,200 2,400,600 V=3,600 H=4,200 PRZEKROJE PRĘTÓW: 4, ,500,700 0,200 2,400,600 V=3,600 H=4,200 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,600,700 3,06,000 B 5,0x00, ,600 0,000,600,000 B 5,0x00, ,600 0,000,600,000 B 5,0x00, ,400 -,400 2,778,000 B 5,0x00,0 OBCIĄŻENIA: 3,00 3,00,75 0,70 4 3,00 3,00,75 0,50 0,70 0,50 3,00 3,00 3 3,00,75 0,70 0,50 0,50 2,75 0,70

14 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "stopnie na biegach" Stałe γf=,0 Liniowe 0,0,75, Stopnie na schodach p=,75*,000 0,00 3, 4 Liniowe 0,0,75, Stopnie na schodach p=,75*,000 0,00 2,78 Grupa: B "okładziny" Stałe γf=,20 Liniowe 0,0 0,70 0,70 0,00 3, 2 Liniowe 0,0 0,50 0,50 0,00,60 3 Liniowe 0,0 0,50 0,50 0,00,60 4 Liniowe 0,0 0,70 0,70 0,00 2,78 Grupa: C "użytkowe" Zmienne γf=,30 Liniowe-Y 0,0 3,00 3, Użytkowe - kl. schodowa p=3,00*,000 0,00 3, 2 Liniowe-Y 0,0 3,00 3, Użytkowe - kl. schodowa p=3,00*,000 0,00,60 3 Liniowe-Y 0,0 3,00 3, Użytkowe - kl. schodowa p=3,00*,000 0,00,60 4 Liniowe-Y 0,0 3,00 3, Użytkowe - kl. schodowa p=3,00*,000 0,00 2,78 W Y N I K I Teoria I-go rzędu OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł.,0 A -"stopnie na biegach" Stałe,0 B -"okładziny" Stałe,20 C -"użytkowe" Zmienne,00,30 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 0,00 0,000 0,00 20,09-3,4 0,77 2,403 24,4* 0,00-0,00,00 3,06 22,07-5,88 3,85 2 0,00 0,000 22,07-7,03-0,00,00,600 0,00-20,56-0,00 3 0,00 0,000 9,96-5,7 0,00,00,600-0,00-9,24 0,00 4 0,00 0,000-0,00 9,30,26 0,80 2,24 2,35* -0,0-0,00,00 2,778 9,96-4,93-2,88 * = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 0,00 24,00 24,00 3-0,00 20,56 20,56 4 0,00 9,24 9,24 6-0,00 22,34 22,34

15 PRZYJĘTO: Projektuje się płyty biegów schodowych o gr. 5cm z B25, stal A-IIIN, otulina 3cm. Zbrojenie dolne #0 co 0cm, rozdzielcze #6 co 20cm. Poz.4. Strop nad parterem. Projektowany jest strop o indywidualnym zbrojeniu w oparciu o rozwiązania typowego stropu gęstożebrowego TERIVA I o wys. 24cm i rozstawie belek co 60cm. Poz.4.. Strop dla rozpiętości 5,90 i 6,35m. Nazwa: strop_6,50m_w.rmt WĘZŁY: 2 6,500 H=6,500 PRĘTY: 6,500 H=6,500 PRZEKROJE PRĘTÓW: 6,500 H=6,500 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,500 0,000 6,500,000 T 24,0x54,5x3,5 OBCIĄŻENIA: 3,72,62,62,0,20,0,20 0,23 0,22 0,23 0,22 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "CW stropu" Stałe γf=,0 Liniowe 0,0,62,62 0,00 6, Ciężar stropu TERIVA o wys 24cm p=2,70*0,600 Grupa: B "tynk" Stałe γf=,30 Liniowe 0,0 0,23 0,23 0,00 6, Tynk cem.-wap. gr. max.2cm p=0,38*0,600 Grupa: C "posadzka" Stałe γf=,25 Liniowe 0,0,0,0 0,00 6, Posadzka na stropie p=,83*0,600

16 Grupa: D "użytkowe " Zmienne γf=,40 Liniowe 0,0,20,20 0,00 6, Użytkowe 2,00 kn/m2 p=2,00*0,600 Grupa: E "zast. od ścianek" Zmienne γf=,20 Liniowe 0,0 0,22 0,22 0,00 6, Obc. zastępcze od ścianek działowych typu lekkiego p=0,36*0,600 Grupa: R "reakcja z dachu" Zmienne γf=,30 Skupione 0,0 3,72,50 W Y N I K I Teoria I-go rzędu OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: A -"CW stropu" Stałe,0 B -"tynk" Stałe,30 C -"posadzka" Stałe,25 D -"użytkowe " Zmienne,00,40 E -"zast. od ścianek" Zmienne,00,20 R -"reakcja z dachu" Zmienne,00,30 MOMENTY: 25,79 32,9 TNĄCE: 2,23 3,5 8,32-8,63 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: ABCDER Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 0,00 2,23 2,23 2 0,00 8,63 8,63 PRZYJĘTO: Projektuje się strop typu TERIVA I wys. 24cm z rozstawem belek co 60cm, pustaki w stropie keramzytobetonowe. Beton B25, stal A-IIIN. Indywidualne zbrojenie belek: - dołem 3#4 - górą #8 - strzemiona w kratowniczkach belki #5mm. UWAGA: Strzałka odwrotna ułożenia belek stropu - 2cm!

17 Poz.4.2. Strop dla rozpiętości 4,65m lub mniejszej. Nazwa: strop_4,65m_w.rmt WĘZŁY: 2 4,900 H=4,900 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,900 0,000 4,900,000 T 24,0x54,5x4,5 OBCIĄŻENIA: 3,85,62,62,0,20,0,20 0,23 0,22 0,23 0,22 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "CW stropu" Stałe γf=,0 Liniowe 0,0,62,62 0,00 4, Ciężar stropu TERIVA o wys 24cm p=2,70*0,600 Grupa: B "tynk" Stałe γf=,30 Liniowe 0,0 0,23 0,23 0,00 4, Tynk cem.-wap. gr. max.2cm p=0,38*0,600 Grupa: C "posadzka" Stałe γf=,25 Liniowe 0,0,0,0 0,00 4, Posadzka na stropie p=,83*0,600 Grupa: D "użytkowe " Zmienne γf=,40 Liniowe 0,0,20,20 0,00 4, Użytkowe 2,00 kn/m2 p=2,00*0,600 Grupa: E "zast. od ścianek" Zmienne γf=,20 Liniowe 0,0 0,22 0,22 0,00 4, Obc. zastępcze od ścianek działowych typu lekkiego p=0,36*0,600 Grupa: R "reakcja z dachu" Zmienne γf=,30 Skupione 0,0 3,85,60 W Y N I K I Teoria I-go rzędu OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: A -"CW stropu" Stałe,0 B -"tynk" Stałe,30 C -"posadzka" Stałe,25 D -"użytkowe " Zmienne,00,40 E -"zast. od ścianek" Zmienne,00,20 R -"reakcja z dachu" Zmienne,00,30

18 MOMENTY: 9,62 20,42 TNĄCE: 6,57 7,95 2,95-4,84 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: ABCDER Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 0,00 0,000 0,00 6,57 0,00 0,44 2,67 20,42* -0, 0,00,00 4,900-0,00-4,84 0,00 * = Wartości ekstremalne PRZYJĘTO: Projektuje się strop typu TERIVA I wys. 24cm z rozstawem belek co 60cm, pustaki w stropie keramzytobetonowe. Beton B25, stal A-IIIN. Indywidualne zbrojenie belek: - dołem 2#4 - górą #8 - strzemiona w kratowniczkach belki #4mm. UWAGA: Strzałka odwrotna zbędna. Poz.4.3. Podciąg 3-przęsłowy. Podciąg obciążony będzie reakcjami ze stropów i biegu schodów Nazwa: podciąg 3-przęsłowy.rmt WĘZŁY: ,000 2,000 2,200 H=7,200 PRĘTY: 2 3 3,000 2,000 2,200 H=7,200 PRZEKROJE PRĘTÓW: 2 3 3,000 2,000 2,200 H=7,200

19 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,000 0,000 3,000,000 B 24,0x30, ,000 0,000 2,000,000 B 24,0x30, ,200 0,000 2,200,000 B 24,0x30,0 OBCIĄŻENIA: 34,4 34,4 29,59 29,59 29,59 5,52 5, W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł.,0 A -"" Zmienne,00,20 B -"" Zmienne,00,20 C -"" Zmienne,00,20 KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: ZAWSZE : EWENTUALNIE: A+B+C MOMENTY-OBWIEDNIE: -29,32-29,32-9,6-9,6 -,46 0,84 0,84 2 4,57 4, ,03 TNĄCE-OBWIEDNIE: 50,80 50,07 32,08 0,45,29 2,20 0,0,45-2,40-2,57-4, ,79-37,86-65,70 REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 0,00* 32,08 32,08 AC 0,00* 0,45 0,45 B 0,00* 2,34 2,34 0,00 32,08* 32,08 AC 0,00 0,45* 0,45 B 0,00 32,08 32,08* AC

20 2 0,00* 6,5 6,5 AB 0,00* -2,20 2,20 C 0,00* 5,68 5,68 0,00 6,5* 6,5 AB 0,00-2,20* 2,20 C 0,00 6,5 6,5* AB 3 0,00* 94,86 94,86 BC 0,00* -2,9 2,9 A 0,00* 3,89 3,89 0,00 94,86* 94,86 BC 0,00-2,9* 2,9 A 0,00 94,86 94,86* BC 4 0,00* 37,86 37,86 AC 0,00* -,45,45 B 0,00*,78,78 0,00 37,86* 37,86 AC 0,00 -,45*,45 B 0,00 37,86 37,86* AC * = Wartości ekstremalne PRZYJĘTO: Projektuje się podciąg 3-przesłowy (jako belka ukryta w stropie) o przekroju 30x24cm z B25, A-IIIN, otulina 3cm, zbrojenie dolne i górne po 4#2, strzemiona 2-cięte #6 co 0cm na całej długości belki. Podciąg oprzeć na ścianach istniejących i dodatkowo na dwóch żelbetowych rdzeniach (słupkach) o przekroju 24x30cm zbrojonych pionowo 4#2 i strzemionami #6 co 5cm. Pod rdzeniami (pod posadzką) wykonać żelbetową belkę której zadaniem będzie równomierne rozłożenia obciążenia na istniejące ściany fundamentowe belka o przekroju 30x24cm, zbrojona dołem i górą po 3#2, strzemiona konstrukcyjnie #6 co 20cm. Poz.4.4. Belka ukryta przy kominie (-przęsłowa). Rozpiętość belki 3,20m w świetle ścian. Obciążenie jak z poz R=6,88 kn/m Przekrój 24x24cm. L obl. = 3,50m M max = 28,8 knm R = 32,30 kn PRZYJĘTO: Projektuje się belkę ukrytą -przesłową o przekroju 24x24cm z B25, A-IIIN, otulina 3cm, zbrojenie dolne 4#2, górne 2#2, strzemiona 2-cięte #6 co 4cm na całej długości belki. Podciąg oprzeć na ścianach istniejących. Poz.4.5. Strop w miejscu starego pieca. Po rozbiórce starego pieca konieczne będzie wykonanie nowego stropu na którym ustawiony będzie nowy komin. Płyta oparta będzie na 3 ścianach i belce ukrytej. PRZYJĘTO: Projektuje się płytę stropową o gr. 5cm z B20, stal A-IIIN, otuliny 3cm. Zbrojenie dołem #0 co 5cm w obu kierunkach, górą konstrukcyjnie #0 co 20cm. Poz.5. Nadproża w ścianach nośnych dla przeróbek otworów. PRZYJĘTO: Projektuje się nadproża stalowe obsadzane w ścianach murowanych o gr. 25cm (lub grubszych) szczegółowa lokalizacja nadproży na rysunkach. Dla otworów o rozpiętości do L=,50m należy stosować podwójne profile z C20 (S235) obsadzone w ścianach na głębokość 25cm.

21 Poz.6. Pomieszczenie kotłowni. Poz.6.. Ścianki boczne. Ścianki obciążone będą poziomo parciem gruntu (h=,0m) i pionowo ściankami działowymi. Nazwa: ścianka_kotłownia.rmt WĘZŁY:,200 2 V=,200 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,000,200,200,000 B 2,0x00,0 OBCIĄŻENIA: 2,08 2,75

22 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,20 Liniowe 90,0 2,75 2,08 0,00,20 W Y N I K I Teoria I-go rzędu OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł.,0 A -"" Zmienne,00,20 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 0,00 0,000-4,87 0,68-3,80,00,200 0,00 0,00 0,00 * = Wartości ekstremalne PRZYJĘTO: Projektuje się ścianki żelbetowe o gr. 2cm z B20, stal A-IIIN, otuliny 3cm. Zbrojenie pionowe (jako strzemiona) #8 co 5cm, poziomo konstrukcyjnie #8 co 25cm. Poz.6.2. Płyta posadzki w kotłowni. Płyta obciążona będzie ciężarem kotła, zbiornika na olej i na krawędziach ściankami. PRZYJĘTO: Projektuje się płytę żelbetową o gr. 5cm z B20, stal A-IIIN, otulina dolna 5cm, górna 3cm. Zbrojenie dołem i górą #8 co 5 cm w obu kierunkach. Izolacja na płycie MAXSEAL (Drizoro). PROJEKTANT: mgr inż. Tomasz Skórcz SPRAWDZAJACY: mgr inż. Damian Wiluś