PROJEKTOWANIE SIECI WEWNĘTRZNEJ FARM WIATROWYCH
|
|
- Bronisława Piasecka
- 9 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Zebranie Koła SEP nr 43 Wrocław, 10 listopada 2011 PROJEKTOWANIE SIECI WEWNĘTRZNEJ FARM WIATROWYCH mgr inż. Zdzisław Żurakowski Niezależny konsultant
2 PLAN PREZENTACJI 1. CHARAKTERYSTYKA TECHNICZNA TURBIN WIATROWYCH 2. ROZMIESZCZANIE TURBIN NA TERENIE FARMY 3. OGÓLNE ZASADY PROJEKTOWANIA SIECI WEWNĘTRZNEJ FARMY 4. FINANSOWY KOSZT STRAT MOCY W SIECI WEWNĘTRZNEJ FARMY Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
3 CHARAKTERYSTYKA TECHNICZNA TURBIN WIATROWYCH Przyjęto, że analizowana farma wiatrowa oparta będzie na turbinach wiatrowych firmy Vestas, typ V MW (50 Hz). Wirnik Średnica: Obroty nominalne: Zakres obrotów: Liczba łopat: 3 90 m 16.1 obrotów/min obrotów/min. Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
4 CHARAKTERYSTYKA TECHNICZNA TURBIN WIATROWYCH Wieża Wysokość piasty: 80 m, 105 m Parametry robocze Startowa prędkość wiatru: Nominalna prędkość wiatru (3,000 kw): Wyłączeniowa prędkość wiatru: 4 m/s 15 m/s 25 m/s Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
5 CHARAKTERYSTYKA TECHNICZNA TURBIN WIATROWYCH Generator Rodzaj: Znamionowa moc czynna: Asynchroniczny z OptiSpeed kw Znamionowa moc pozorna: kva (cos φ = 0,96) Napięcie znamionowe: - generatora - przekształtnika Częstotliwość znamionowa: Reaktancje X d, X d, X d V AC 400 V AC 50 Hz Nie mają zastosowania, generator jest maszyną typu DFIG (Double Fed Induction Generator) Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
6 CHARAKTERYSTYKA TECHNICZNA TURBIN WIATROWYCH Transformator blokowy generatora Typ: Znamionowa moc pozorna: Napięcie strony wysokiej: Częstotliwość znamionowa: Grupa połączeń : trójfazowy, suchy, samogasnący kva kv, należy podać przy zamawianiu w zależności od napięcia znamionowego sieci do której transformator jest podłączony 50 Hz Dyn Regulacja odczepowa po stronie wysokiej: 2 x 2,5% Napięcie strony niskiej: Moc przy 1000 V: Moc przy 400 V: Straty obciążeniowe: Straty bez obciążenia: 1000 V i 400 V kva 305 kva 20 kw Procentowe napięcie zwarcia: 8% 5,3 kw Procentowy prąd bez obciążenia 0,85% Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
7 CHARAKTERYSTYKA TECHNICZNA TURBIN WIATROWYCH Zależność mocy generowanej od prędkości wiatru Moc odniesiona do napięcia 1000 V/400 V strony niskiej transformatora turbiny, obliczona przy gęstości powietrza 0,97 kg/m 3, mod 0-109,4 db(a), turbina V MW, 50 Hz Prędk. wiatru [m/s] Moc [kw] Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
8 ROZMIESZCZANIE TURBIN NA TERENIE FARMY W literaturze podawane jest, że rozmieszczenie turbin zależy od: układu terenu prędkości i kierunku wiatru rozmiarów wiatraków turbin Uwzględnić również należy: miejsce na drogi dojazdowe integrację turbin z krajobrazem Istniejące w publikacjach wymagania dotyczące rozmieszczenia wiatraków podane są w Tablicy 1. Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
9 ROZMIESZCZANIE TURBIN NA TERENIE FARMY Tablica 1: Istniejące wymagania dotyczące rozmieszczenia wiatraków w farmach wiatrowych Wymagana odległość Między sąsiednimi wiatrakami w jednym rzędzie Wg specyfikacji Vestas General Specification V MW 1) minimum 4 średnice wiatraka (360 m) - Wg PSE Operator Między rzędami wiatraków minimum 5 średnic wiatraka (450 m) - Najbardziej skrajnych elementów turbiny (krańców łopat turbiny) od trasy osi linii elektroenergetycznej NN - minimum 3 średnice koła wiatraka 1 ) Podając te dane w specyfikacji technicznej turbin V MW firma Vestas zaleca, aby w projekcie konkretnej farmy uwzględnić udział firmy Vestas w ocenie usytuowania turbin. Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
10 ROZMIESZCZANIE TURBIN NA TERENIE FARMY W specyfikacji Vestas na podstawie której podano w Tablicy 1 wymagania odnośnie rozmieszczenia wiatraków V MW firmy Vestas podane są również następujące wymagania dotyczące terenu w miejscu instalowania ww. wiatraków: maksymalne nachylenie w promieniu 100 m od turbiny: 10 0 maksymalne nachylenie w promieniu od 100 m do 500 m: 15 0 maksymalne nachylenie w promieniu od 500 m do 2000 m: 20 0 Specyfikacja podaje, że jeśli warunki terenowe nie spełniają podanych wymagań lub stwarzają niekorzystne wrażenie pod innym względem, to należy bezwzględnie skontaktować się z firmą Vestas, ponieważ instalacja wiatraków może wymagać w tym przypadku specjalnego potraktowania. Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
11 ROZMIESZCZANIE TURBIN NA TERENIE FARMY Istnieją narzędzia programowe do optymalizacji rozmieszczenia turbin w celu uzyskania maksymalnej ilości wytworzonej energii w danej farmie Przykładem może być oprogramowanie WindLAYOUTsm Service firmy General Electric, które w optymalizacji rozmieszczenia turbin na terenie danej farmy uwzględnia: charakterystyki turbin mechaniczne obciążenie warunki lokalne oraz ograniczenia projektowe Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
12 OGÓLNE ZASADY PROJEKTOWANIA SIECI WEWNĘTRZNEJ FARMY SIEĆ WEWNĘTRZNA FARMY WIATROWEJ (ang. wind farm collection system) łączy poszczególne generatory turbin wiatrowych danej farmy ze stacją, zwaną głównym punktem zasilania farmy wiatrowej (GPZ-FW) Stacja GPZ-FW połączona jest specjalną linią z siecią elektroenergetyczną, z którą współpracuje dana farma, w celu odprowadzenia do tej sieci energii wytworzonej w farmie. Linia ta budowana przez inwestora budującego farmę W literaturze zamieszczane są uwagi, że ze względu na funkcję, jaką sieć wewnętrzna farmy spełnia, traktowana jest ona jako niezbędna, lecz często niedoceniana część farmy wiatrowej W Polsce brak jest uregulowań lub wytycznych dotyczących budowy takich sieci W publikacjach krajowych bardzo trudno jest znaleźć opis sieci wewnętrznych farm, a jeśli jest, to zwykle bardzo powierzchowny lub dotyczący tylko wybranych aspektów na przykład zabezpieczeń Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
13 OGÓLNE ZASADY PROJEKTOWANIA SIECI WEWNĘTRZNEJ FARMY W publikacjach zagranicznych podawane jest, że w niektórych przypadkach optymalizacja sieci wewnętrznej farmy może przynieść większy przyrost stopy zysku, niż stopa zysku całej farmy Wiąże się to z minimalizacją strat energii w sieci wewnętrznej farmy oraz kosztami ponoszonymi na budowę i eksploatację farmy W jednej z publikacji ABB podano, że analizy w projektach sieci wewnętrznych farm wykonywanych przez ABB obejmują: 1. Wybór optymalnego rozplanowania farmy w terenie 2. Wybór optymalnego poziomu napięcia 3. Dobór przekroju przewodów po dokonaniu analizy rozpływu mocy, strat mocy i spadków napięć Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
14 OGÓLNE ZASADY PROJEKTOWANIA SIECI WEWNĘTRZNEJ FARMY 4. Analizę niezawodności w odniesieniu do : - poziomu niezawodności wymaganego przez inwestora farmy - niezawodności wymaganej przez operatora sieci do której przyłączone jest farma 5. Analizę ekonomiczną, mającą na celu wybranie najtańszego rozwiązania uwzględniającego wyniki wyborów dokonanych w punktach 1 do 4 Wszystkie wyżej wymienione analizy wykonywane przez ABB, mające na celu wybór optymalnej budowy sieci wewnętrznej farmy, wykonywane są przy uwzględnieniu zarówno: krzywej mocy (zależność mocy generowanej wyrażonej w kw od prędkości wiatru), jak i krzywej prawdopodobieństwa określonej prędkości wiatru (spodziewana liczba godzin w roku dla każdej prędkości wiatru) Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
15 OGÓLNE ZASADY PROJEKTOWANIA SIECI WEWNĘTRZNEJ FARMY W analizach tych ABB określa procentowy udział strat w całkowitej energii wyprodukowanej w ciągu roku. Przyjęcie tego kryterium może prowadzić do przyjęcia większych przekroi kabli niż wynikałoby to z kryterium rozpływu mocy i zwarciowego. Na znaczenie takiego podejścia w projektowaniu sieci wewnętrznej dla efektywności ekonomicznej farmy zwracana jest uwaga również w innych publikacjach. W jednej z publikacji kryterium to odniesiono również do doboru transformatorów w stacji GPZ-FW, dodając, że w krajach, w których energia elektryczna jest droga, warte rozważenia może być również zastosowanie specjalnych konstrukcji transformatorów o małych stratach mocy. W Europie sieci wewnętrzne farm wiatrowych buduje się zwykle jako sieci kablowe. Podyktowane to jest zarówno względami estetycznymi jak i względami bezpieczeństwa ze względu na duże rozmiary dźwigów, niezbędnych do postawienia turbin. Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
16 OGÓLNE ZASADY PROJEKTOWANIA SIECI WEWNĘTRZNEJ FARMY Są to zwykle sieci średniego napięcia o napięciu od 10 kv do 46 kv, z tym że w Europie są to zwykle napięcia 15 kv 33 kv. Wyższe napięcia stosowane są w farmach o większej mocy W zależności od wymaganego poziomu niezawodności, sieć wewnętrzna farmy wiatrowej może posiadać różną strukturę TYPOWE STOSOWANE STRUKTURY SIECI WEWNĘTRZNEJ SĄ NASTĘPUJĄCE: a) Sieć pętlowa, która zapewnia redundancyjną drogę wyprowadzenia energii dla każdej turbiny w przypadku uszkodzenia któregoś z kabli. b) Pojedyncza linia promieniowa do której przyłączone są wszystkie turbiny. W rozwiązaniu tym, w przypadku uszkodzenia któregoś z kabli turbiny, które są poza uszkodzonym kablem, nie będą mogły pracować do chwili naprawy uszkodzenia. Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
17 OGÓLNE ZASADY PROJEKTOWANIA SIECI WEWNĘTRZNEJ FARMY c) Wielokrotna linia promieniowa. Sieć wewnętrzna zawiera w tym przypadku kilka linii promieniowych. Do każdej z linii przyłączona jest część turbin danej farmy. Struktura tej sieci nosi nazwę struktury drzewiastej. Podobnie jak w przypadku pojedynczej linii promieniowej, w przypadku struktury drzewiastej uszkodzenie kabla którejś z linii promieniowych powoduje, że turbiny, które są w tej linii włączone poza uszkodzonym kablem nie będą mogły pracować do chwili naprawy uszkodzenia. Sieć wewnętrzna posiadająca strukturę drzewiastą ma większą niezawodność niż sieć złożona z pojedynczej linii promieniowej oraz pozwala na zastosowanie wyposażenia o niższej obciążalności znamionowej Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
18 OGÓLNE ZASADY PROJEKTOWANIA SIECI WEWNĘTRZNEJ FARMY Rozważając w projekcie sieć wewnętrzną farmy należy uwzględnić, że budowa sieci wewnętrznych farm wiatrowych nie różni się w zasadzie od budowy innych sieci elektroenergetycznych średniego napięcia, dystrybucyjnych i przemysłowych, poza następującymi dwoma aspektami: 1. Sieci wewnętrzne farm są na ogół znacznie bardziej niezawodne niż poszczególne turbiny wiatrowe. Dlatego jest nieefektywne pod względem kosztów stosowanie połączeń redundancyjnych. 2. Finansowe straty w przypadku awarii sieci wewnętrznej farm spowodowane są jedynie niemożliwością sprzedaży energii wyprodukowanej w farmie. Są łatwe do określenia i nieporównanie mniejsze niż straty ekonomiczne związane z przerwami zasilania spowodowanymi awariami w innych sieciach, które obejmują również straty związane z niedostarczeniem energii odbiorcom. Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
19 FINANSOWY KOSZT STRAT MOCY W SIECI WEWNĘTRZNEJ FARMY W celu oceny wpływu poziomu napięcia sieci wewnętrznej farmy na wysokość strat mocy w sieci wewnętrznej wykonano obliczenia strat mocy w sieci wewnętrznej dla dwóch różnych poziomów napięć: 20kV i. Przyjęto, że analizowana farma wiatrowa oparta będzie na przedstawionych wyżej turbinach wiatrowych firmy Vestas, typ V MW (50 Hz) Ponadto przyjęto następujące parametry techniczne dla transformatora Głównego Punktu Zasilania Farmy Wiatrowej (GPZ-FW), linii napowietrznej, łączącej farmę z rozdzielnią KSE i kablowych linii sieci wewnętrznej: TRANSFORMATOR Według informacji uzyskanej z ABB aktualnie duże transformatory zamawiane są indywidualnie, na podstawie specyfikacji wymagań. Procentowe napięcie zwarcia podaje projektant stacji. Transformatory 63 MVA wykonuje się o różnych wartościach napięcia zwarcia od 12% do 18%. Straty obciążeniowe podawane są przez klienta. Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
20 FINANSOWY KOSZT STRAT MOCY W SIECI WEWNĘTRZNEJ FARMY TRANSFORMATOR c.d. W zależności od parametrów technicznych m. in. strat jałowych, obciążeniowych, napięcia zwarcia, rodzaju chłodzenia, rodzaju przełącznika, cena transformatora waha się od 3 mln do 5 mln PLN. Dla potrzeb niniejszego opracowania przyjęto następujące parametry, jako przeciętne parametry dla trójfazowych transformatorów olejowych produkcji krajowej. Wariant 1 (sieć wewnętrzna ): Moc 63 MVA Prąd DN 1212,4 A Napięcie GN 110 kv Straty obciążeniowe P Cu(W) 250 kw Napięcie DN Napięcie zwarcia u zw% 15 % Prąd GN 330,7 A Rodzaj pracy C (ciągła) Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
21 FINANSOWY KOSZT STRAT MOCY W SIECI WEWNĘTRZNEJ FARMY TRANSFORMATOR c.d. Wariant 2 (sieć wewnętrzna ): Moc 63 MVA Prąd DN 1818,7 A Napięcie GN 110 kv Straty obciążeniowe P Cu(W) 250 kw Napięcie DN Napięcie zwarcia u zw% 15 % Prąd GN 330,7 A Rodzaj pracy C (ciągła) LINIA NAPOWIETRZNA Dobór przekroju przewodów i określenie parametrów linii napowietrznej 110 kv, łączącej rozważaną farmę wiatrową (GPZ-FW) ze stacją 220/110 kv ELK: Napięcie znamionowe: U nl = 110 kv Dopuszczalna długotrwała obciążalność linii Moc znamionowa: S nl = 60 MVA Rezystancja i reaktancja jednostkowa linii dla składowej zgodnej: 410 A Prąd znamionowy: I nl = 315,3 A Długość linii: 7 km Typ przewodów: AFL mm 2 ; temp. obliczeniowa linii C Rezystancja i reaktancja zast. linii dla skład. zgodnej r L1 = 0,24 Ω/km; = 0,42 Ω/km; x L1 R L1 = 1,68 Ω ; X L1 = 2,94 Ω Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
22 FINANSOWY KOSZT STRAT MOCY W SIECI WEWNĘTRZNEJ FARMY LINIE KABLOWE SIECI WEWNĘTRZNEJ Dla sieci wewnętrznej przyjęto strukturę wielokrotnej linii promieniowej Wariant 1 (sieć wewnętrzna ): Do obliczeń parametrów zastępczych poszczególnych odcinków kablowych przyjęto na podstawie Poradnika inżyniera elektryka, tom 3, wyd. 3,WNT, Warszawa, 2005 parametry kabli, jak dla kabli trzyżyłowych z żyłami aluminiowym na napięcie znamionowe 18/. Obciążalność długotrwałą kabli przyjęto wg. Tablica 1.40, rezystancję i reaktancję jednostkową wg. Tablica Otrzymane z obliczeń parametry wykorzystane zostały do budowy schematu zastępczego przedstawionego na Rysunku 3 Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
23 FINANSOWY KOSZT STRAT MOCY W SIECI WEWNĘTRZNEJ FARMY LINIE KABLOWE SIECI WEWNĘTRZNEJ c.d. Wariant 2 (sieć wewnętrzna ): Do obliczeń parametrów do schematu zastępczego poszczególnych odcinków linii kablowych przyjęto na podstawie Poradnika inżyniera elektryka, tom 3, wyd. 3, WNT, Warszawa, 2005 parametry kabli, jak dla kabli jednożyłowych z żyłami aluminiowymi o izolacji z polietylenu usieciowanego na napięcie znamionowe 12/. Obciążalność długotrwałą kabli wg. Tablicy 1.41, rezystancję jednostkową wg Tablicy 1.33 i reaktancję jednostkową wg. Tablicy 1.32 Otrzymane z obliczeń parametry wykorzystane zostały do budowy schematu zastępczego przedstawionego na Rysunku 4. Na schematach zastępczych pominięto rezystancje i reaktancje wewnętrzne generatorów. Generatory turbin są maszynami typu DFIG (Double Fed Induction Generator), współpracującymi z przekształtnikami elektronicznymi. Uwzględnienie cech tych generatorów możliwe jest tylko na modelach. Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
24 1 Linia kablowa nr 1 łącząca generatory nr Linia kablowa nr 2 łącząca generatory nr GPZ-FW Linia napowietrzna 110 kv do Stacji Ełk 220/110 KV Linia 110 kv systemu el-en Linia kablowa nr 3 łącząca generatory nr Linia kablowa nr 4 łącząca generatory nr Orientacyjne długości linii: Linia nr 1: 2400 m Linia nr 2: 2800 m Linia nr 3: 3900 m Linia nr 4: 2700 m Zarys terenu farmy w skali: 1 cm = 200 m Rysunek 1. Proponowane rozmieszczenie wiatraków w farmie wiatrowej
25 ~ ~ ~ ~ ~ G15 G14 G13 G12 G11 Linia kablowa sieci wewnętrznej nr 1 Linia napowietrzna do stacji ELK 220/110 kv l = 7 km Główny Punkt Zasilania Farmy Wiatrowej (GPZ-FW) Linia kablowa sieci wewnętrznej nr 2 Transformator farmy Wariant 1: 63 MVA;110/ Wariant 2: 63 MVA; 110/ Linia kablowa sieci wewnętrznej nr 3 Linia kablowa sieci wewnętrznej nr 4 Wariant 1: Wariant 2: 110 kv Rysunek 2. Uproszczony schemat ideowy zaproponowanej struktury sieci wewnętrznej farmy
26 0,303 + j 0,055 0,379 + j 0,069 0,190 + j 0,061 0,107 + j 0,050 X T = 22,86 Ω 0,030 +j 0,021 Główny Punkt Zasilania Farmy GPZ-FW Rozdzielnia ELK 110/2 0,258 + j 0,047 0,379 + j 0,069 0,273 + j 0,088 0,098 + j 0,045 0,098 +j 0,071 Transformator 110/ 63 MVA 30:110 0,76 + j 28,8 110 kv Linia napowietrzna 110 kv, l = 7 km 1,68 + j2,94 0,364 + j 0,066 0,227 + j 0,041 0,144 + j 0,037 0,088 + j 0,041 0,358 +j 0,257 0,379 + j 0,069 0,258 + j 0,047 0,167 + j 0,054 0,088 + j 0,041 0,089 + j0,064 Rysunek 3. Uproszczony schemat zastępczy jednofazowy sieci wewnętrznej farmy dla składowej symetrycznej zgodnej i napięcia znamionowego sieci Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
27 0,303 + j 0,080 0,379 + j 0,101 0,150 + j 0,080 0,107 + j 0,035 0,030 +j 0,034 Główny Punkt Zasilania Farmy GPZ-FW Rozdzielnia ELK 110/2 0,258 + j 0,068 0,379 + j 0,101 0,215 + j 0,073 0,098 + j 0,116 0,098 +j 0,112 Transformator 110/ 63 MVA 20:110 0,76 + j 28,8 110 kv Linia napowietrzna 110 kv, l = 7 km 1,68 + j2,94 0,364 + j 0,096 0,227 + j 0,060 0,090 + j 0,066 0,088 + j 0,422 0,358 +j 0,408 0,379 + j 0,101 0,258 + j 0,068 0,132 + j 0,066 0,088 + j 0,106 0,089 + j0,102 Rysunek 4. Uproszczony schemat zastępczy jednofazowy sieci wewnętrznej farmy dla składowej symetrycznej zgodnej i napięcia znamionowego sieci Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
28 FINANSOWY KOSZT STRAT MOCY W SIECI WEWNĘTRZNEJ FARMY Straty mocy obliczone na podstawie schematów zastępczych Rysunek 3 i Rysunek 4 podane są niżej w Tablicy 2, dla wariantu 1,, i w Tablicy 3 dla wariantu 2, 20kV Tablica 3. Straty mocy w poszczególnych liniach kablowych dla wariantu 1, napięcie sieci wewnętrznej Linia kablowa Strata mocy P odc = I 2 odc R odc [W] nr ,9 nr ,5 nr ,7 nr ,5 ŁĄCZNIE: ,6 Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
29 FINANSOWY KOSZT STRAT MOCY W SIECI WEWNĘTRZNEJ FARMY Tablica 4. Straty mocy w poszczególnych liniach kablowych dla wariantu 1, napięcie sieci wewnętrznej Linia kablowa Strata mocy P odc = I 2 odc R odc [W] nr ,6 nr ,1 nr ,1 nr ,3 ŁĄCZNIE: ,1 Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
30 FINANSOWY KOSZT STRAT MOCY W SIECI WEWNĘTRZNEJ FARMY Zestawienie porównawcze strat finansowych przedstawiono w Tablicy 4 Do obliczenia strat finansowych odpowiadających stratom mocy zestawionym w Tablicy 2 i w Tablicy 3 przyjęto całkowitą cenę energii zielonej równą cenie w roku 2009, która wynosi 413,33 zł/mwh. Na cenę tę składa się cena energii czarnej wynosząca 154,44 zł oraz opłata zastępcza wynosząca 258,89 zł. Straty finansowe przestawione w Tablicy 4 podane są dla dwóch przypadków wykorzystania pełnej mocy farmy w roku: a) Przy założeniu wykorzystanie w 70% pełnej mocy farmy w roku, tzn. w czasie 8760 x 0,7 = 6132 godzin w roku b) Przy założeniu wykorzystanie w 50% pełnej mocy farmy w roku, tzn. w czasie 8760 x 0,5 = 4380 godzin w roku Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
31 FINANSOWY KOSZT STRAT MOCY W SIECI WEWNĘTRZNEJ FARMY Tablica 4. Porównanie strat mocy w sieci wewnętrznej farmy na rezystancji kabli i odpowiadających im strat finansowych dla dwóch wariantów napięć znamionowych sieci Napięcie znamionowe sieci Łączne straty mocy w sieci wewnętrznej farmy Finansowy koszt strat mocy w sieci wewnętrznej farmy przy wykorzystaniu 70% pełnej mocy farmy w roku Finansowy koszt strat mocy w sieci wewnętrznej farmy przy wykorzystaniu 50% pełnej mocy farmy w roku 30kV ,6 W ,2 zł/rok ,7 zł/rok 20kV ,1 W ,1 zł/rok ,5 zł/rok Różnica strat ,5 W ,9 zł/rok ,8 zł/rok W projekcie farmy podane w Tablicy 4 porównanie strat finansowych odpowiadających dwóm wariantom napięć znamionowych sieci wraz z porównaniem kosztów inwestycyjnych odpowiadających tym wariantom napięć powinno być podstawą wyboru napięcia znamionowego sieci wewnętrznej farmy. Zdzisław Żurakowski, Proj. sieci wewn. farm wiatrowych, zebranie Koła SEP nr 43, Wrocław, /31
ZAŁĄCZNIK A DO WNIOSKU
Nr wniosku (wypełnia Z. Ch POLICE S.A.) Miejscowość Data (dzień, miesiąc, rok) Nr Kontrahenta SAP (jeśli dostępny wypełnia Z. Ch POLICE S.A.) ZAŁĄCZNIK A DO WNIOSKU O OKREŚLENIE WARUNKÓW PRZYŁĄCZENIA FARMY
CZĘŚĆ DRUGA Obliczanie rozpływu prądów, spadków napięć, strat napięcia, współczynnika mocy
CZĘŚĆ DRUGA Obliczanie rozpływu prądów, spadków napięć, strat napięcia, współczynnika mocy ZADANIE.. W linii prądu przemiennego o napięciu znamionowym 00/0 V, przedstawionej na poniższym rysunku obliczyć:
1 przewodu. Mgr inż. Andrzej Makuch Podstawy Elektroenergetyki 2011/12
1. Charakterystyka przewodów. Tabela 1. Parametry przewodów miedzianych (Cu) gołych. Mgr inż. Andrzej Makuch Podstawy Elektroenergetyki 2011/12 znamionowy obliczeniowy Liczba drutów Średnica drutu Średnica
Temat: Dobór przekroju przewodów ze względu na wytrzymałość mechaniczną, obciążalność prądową i dopuszczalny spadek napięcia.
Temat: Dobór przekroju przewodów ze względu na wytrzymałość mechaniczną, obciążalność prądową i dopuszczalny spadek napięcia. Dobór przekroju przewodów ze względu na obciążalność prądową długotrwałą wykonuje
Farma Wiatrowa Bogoria Sp. z o.o. Zestawienie odpowiedzi na pytania do SIWZ, które wpłynęły do prowadzącego postępowanie
Kraków, 8 grudnia 2014 roku Zestawienie odpowiedzi na pytania do SIWZ, które wpłynęły do prowadzącego postępowanie 1. W załączniku nr 2 Projekt Wykonawczy brakuje tomu N2 Powiązania telekomunikacyjne z
Przewody elektroenergetyczne samonośne o żyłach aluminiowych i izolacji. polietylen usieciowany, odporny na rozprzestrzenianie płomienia
Przewód AsXSn 0,6/1kV Przewody elektroenergetyczne samonośne o żyłach aluminiowych i izolacji z polietylenu usieciowanego odpornego na rozprzestrzenianie płomienia. Jedno i wielożyłowe, napięcie znamionowe:
Załącznik nr 5. do Umowy nr ND-D/W/ /. z dnia o świadczenie usług. dystrybucji. zawartej pomiędzy. RWE Stoen Operator Sp. z o.o.
Załącznik nr 5 do Umowy nr ND-D/W/ /. z dnia o świadczenie usług dystrybucji zawartej pomiędzy RWE Stoen Operator Sp. z o.o. a. Specyfikacja techniczna urządzeń wytwórczych Strona 1 z 5 I. TURBINA i GENERATOR
Wybrane zagadnienia pracy rozproszonych źródeł energii w SEE (J. Paska)
1. Przyłączanie rozproszonych źródeł energii do SEE Sieć przesyłowa 400 kv (80 kv) S zw = 0 0 GV A Duże elektrownie systemowe Połączenia międzysystemowe Przesył na znaczne odległości S NTW > 00 MV A Duże
Obliczanie oraz analiza potrzeb w rejonowej sieci średniego i niskiego napięcia.
inż. Mieczysław Konstanciak Obliczanie oraz analiza potrzeb w rejonowej sieci średniego i niskiego napięcia. Wrocław - 2001 r. - 2 - Spis treści str. 1. Wstęp... 4 2. Dane dotyczące rozpatrywanego obszaru
Kable YKXS, XKXS, YKwXS, XKwXS 0,6/1kV
Kable YKXS, XKXS, YKwXS, XKwXS 0,6/1kV Kable elektroenergetyczne z żyłami miedzianymi o izolacji z polietylenu usieciowanego i powłoce polwinitowej lub polietylenowej NORMA: ZN-96/MP-13-K1203, PN-HD 603
ZAŁĄCZNIK NR 5. do Umowy nr ND-D/W/ /. z dnia o świadczenie usług. dystrybucji. zawartej pomiędzy. innogy Stoen Operator Sp. z o.o.
innogy Stoen Operator Sp. z o.o. adres do korespondencji: ul. Nieświeska 52 03-867 Warszawa T +48 22 821 31 31 F +48 22 821 31 32 E operator@innogy.com I www.innogystoenoperator.pl I e-bok.innogystoenoperator.pl
XUHAKXS 3,6/6kV, 6/10kV, 8,7/15kV, 12/20kV, 18/30kV
Kabel XUHAKXS 3,6/6kV, 6/10kV, 8,7/15kV, 12/20kV, 18/30kV Kable elektroenergetyczne jednożyłowe z żyłą aluminiową o izolacji z polietylenu usieciowanego z żyłą powrotną miedzianą koncentryczną uszczelnioną
Procedury przyłączeniowe obowiązujące w PGE Dystrybucja S.A. związane z przyłączaniem rozproszonych źródeł energii elektrycznej
Procedury przyłączeniowe obowiązujące w PGE Dystrybucja S.A. związane z przyłączaniem rozproszonych źródeł energii elektrycznej Lublin 20.06.2013 r. Plan prezentacji 1. Ogólne aspekty prawne przyłączania
Załącznik 1 do Umowy nr UPE/WEC/.../2006 o świadczenie usług przesyłania energii elektrycznej zawartej pomiędzy iem a PSE-Operator S.A. i PSE SA WARUNKI TECHNICZNO-RUCHOWE zawartej pomiędzy iem a PSE-Operator
INTEGRATOR MIKROINSTALACJI ODNAWIALNYCH ŹRÓDEŁ ENERGII ZYGMUNT MACIEJEWSKI. Wiejskie sieci energetyczne i mikrosieci. Warszawa, Olsztyn 2014
INTEGRATOR MIKROINSTALACJI ODNAWIALNYCH ŹRÓDEŁ ENERGII w ramach projektu OZERISE Odnawialne źródła energii w gospodarstwach rolnych ZYGMUNT MACIEJEWSKI Wiejskie sieci energetyczne i mikrosieci Warszawa,
CZĘŚĆ II OPIS PRZEDMIOTU ZAMÓWIENIA
CZĘŚĆ II OPIS PRZEDMIOTU ZAMÓWIENIA ROZDZIAŁ II.2.1 WYMAGANIA ZAMAWIAJĄCEGO DO PRZEDMIOTU ZAMÓWIENIA SPIS TREŚCI ROZDZIAŁU II.2.1: 1 ZAŁOŻENIA DO PROJEKTOWANIA DLA LINII 400KV MIKUŁOWA ŚWIEBODZICE ZĄBKOWICE
V52-850 kw. Turbina na każde warunki
V2-8 kw Turbina na każde warunki Uniwersalna, wydajna, niezawodna oraz popularna Wysoka wydajność oraz swobodna konfiguracja turbiny wiatrowej V2 sprawiają, iż turbina ta stanowi doskonały wybór dla różnych
Kable elektroenergetyczne aluminiowe o izolacji i powłoce polwinitowej. okrągłe zagęszczane (RMC), sektorowe (SM)
Kable YAKY 1), YAKY-żo 1) 0,6/1kV Kable elektroenergetyczne aluminiowe o izolacji i powłoce polwinitowej NORMA PN-93/E-90401 oraz PN-93/E-90400, IEC 60502-1, PN-HD 603 S1 CHARAKTERYSTYKA: Żyły: aluminiowe
Kable elektroenergetyczne miedziane o izolacji i powłoce polwinitowej
Kable YKY 1), YKY-żo 1), YnKY 1) 0,6/1kV Kable elektroenergetyczne miedziane o izolacji i powłoce polwinitowej NORMA: PN-93/E-90401 oraz PN-93/E-90400, ZN-97/MP-13-K-119 IEC60502-1, PN-HD 603 S1 CHARAKTERYSTYKA:
Inwestor: - Urząd Gminy Mokobody
EL-PRO Kluj Grzegorz Opole Nowe ul.warszawska 26 PROJEKT BUDOWLANY Nazwa opracowania: Projekt budowlany na wykonanie oświetlenia placu Chreptowicza w Mokobodach Specyfikacja techniczna wykonania i odbioru
V kw Turbina na każde warunki
V2-8 kw Turbina na każde warunki Uniwersalna, wydajna, niezawodna oraz popularna Wysoka wydajność oraz swobodna konfiguracja turbiny wiatrowej V2 sprawiają, iż turbina ta stanowi doskonały wybór dla różnych
POLITECHNIKA ŚLĄSKA. Analiza przyłączenia do sieci elektrowni fotowoltaicznej
POLITECHNIKA ŚLĄSKA WYDZIAŁ ELEKTRYCZNY INSTYTUT ELEKTROENERGETYKI I STEROWANIA UKŁADÓW PROJEKT Analiza przyłączenia do sieci elektrowni fotowoltaicznej Autorzy: Bartosz Berk Paweł Karwacki Łukasz Krasoń
V82-1,65 MW Mniejsze nakłady większe korzyści
V82-1,65 MW Mniejsze nakłady większe korzyści wiatru. V82 jest również wyposażona w dwubiegowy generator, który w dalszym stopniu obniża hałas, tak aby spełnić określone wymogi, np. w nocy albo podczas
Farma elektrowni wiatrowych składa się z zespołu wież, na których umieszczone są turbiny generujące energię elektryczną.
Wind Field Wielkopolska Sp. z o.o. Farma Wiatrowa Wielkopolska Farma elektrowni wiatrowych składa się z zespołu wież, na których umieszczone są turbiny generujące energię elektryczną. 1 Siłownie wiatrowe
6.2. Obliczenia zwarciowe: impedancja zwarciowa systemu elektroenergetycznego: " 3 1,1 15,75 3 8,5
6. Obliczenia techniczne 6.1. Dane wyjściowe: prąd zwarć wielofazowych na szynach rozdzielni 15 kv stacji 110/15 kv Brzozów 8,5 czas trwania zwarcia 1 prąd ziemnozwarciowy 36 czas trwania zwarcia 5 moc
ELEKTROWNIA WIATROWA TOMASZÓW MAZOWIECKI ZAWADA I
ELEKTROWNIA WIATROWA TOMASZÓW MAZOWIECKI ZAWADA I Memorandum informacyjne Memorandum informacyjne Tomaszów Zawada I Strona 1/11 Spis treści I. Informacje o inwestycji.... 3 II. Typ oraz obsługa jednostki
WNIOSEK O OKREŚLENIE WARUNKÓW PRZYŁĄCZENIA DO SIECI DYSTRYBUCYJNEJ ZEC W KOŃSKICH DLA WYTWÓRCÓW
WNIOSEK O OKREŚLENIE WARUNKÓW PRZYŁĄCZENIA DO SIECI DYSTRYBUCYJNEJ ZEC W KOŃSKICH DLA WYTWÓRCÓW W - 03 Zakład Energetyki Cieplnej w Końskich 26 200 Końskie ul. Armii Krajowej 5 Tel. (41) 375-47 00 NIP
ELEKTROWNIE WIATROWE W SYSTEMIE ELEKTROENERGETYCZNYM. MICHAŁ ZEŃCZAK ZUT WYDZIAŁ ELEKTRYCZNY
ELEKTROWNIE WIATROWE W SYSTEMIE ELEKTROENERGETYCZNYM MICHAŁ ZEŃCZAK ZUT WYDZIAŁ ELEKTRYCZNY e-mail:mzenczak@ps.pl SYSTEM ELEKTROENERGETYCZNY Elektrownie Stacje elektroenergetyczne Linie Odbiory Obszar
Analiza przyłączenia do sieci elektrowni wiatrowej
WYDZIAŁ ELEKTRYCZNY INSTYTUT ELEKTROENERGETYKI I STEROWANIA UKŁADÓW Generacja Rozproszona w Systemie Elektroenergetycznym Analiza przyłączenia do sieci elektrowni wiatrowej Projekt wykonali: Prowadzący:
MMB Drives 40 Elektrownie wiatrowe
Elektrownie wiatrowe MMB Drives Zbigniew Krzemiński, Prezes Zarządu Elektrownie wiatrowe produkowane przez MMB Drives zostały tak zaprojektowane, aby osiągać wysoki poziom produkcji energii elektrycznej
Zastosowanie przewodów wysokotemperaturowych przy podłączaniu farm wiatrowych
VI Lubuska Konferencja Naukowo-Techniczna i-mitel 2010 Olgierd MAŁYSZKO, Sebastian SZKOLNY, Michał ZEŃCZAK Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny, Katedra Elektroenergetyki i Napędów Elektrycznych
Algorytm obliczania charakterystycznych wielkości prądu przy zwarciu trójfazowym (wg PN-EN 60909-0:2002)
Andrzej Purczyński Algorytm obliczania charakterystycznych wielkości prądu przy zwarciu trójfazowym (wg PN-EN 60909-0:00) W 10 krokach wyznaczane są: prąd początkowy zwarciowy I k, prąd udarowy (szczytowy)
WSPÓŁCZYNNIK WYKORZYSTANIA MOCY I PRODUKTYWNOŚĆ RÓŻNYCH MODELI TURBIN WIATROWYCH DOSTĘPNYCH NA POLSKIM RYNKU
WSPÓŁCZYNNIK WYKORZYSTANIA MOCY I PRODUKTYWNOŚĆ RÓŻNYCH MODELI TURBIN WIATROWYCH DOSTĘPNYCH NA POLSKIM RYNKU Warszawa, 8 listopada 2017 r. Autorzy: Paweł Stąporek Marceli Tauzowski Strona 1 Cel analizy
ANALIZA ZMIANY PARAMETRÓW TURBIN FARMY WIATROWEJ PRZYŁĄCZANEJ DO SIECI DYSTRYBUCYJNEJ
ANALIZA ZMIANY PARAMETRÓW TURBIN FARMY WIATROWEJ PRZYŁĄCZANEJ DO SIECI DYSTRYBUCYJNEJ Autorzy: Dominik DUDA, Maksymilian PRZYGRODZKI, Piotr RZEPKA, Mateusz SZABLICKI ( Energetyka nr 8/22). WSTĘP Wymagania
Top Cable. k a b l e e l e k t r o e n e r g e t y c z n e POWERFLEX RV-K
Top Cable k a b l e e l e k t r o e n e r g e t y c z n e RV-K KABEL TYPU 1.- PRZEDMIOT OPRACOWANIA: Opracowanie przedstawia budowę i charakterystykę kabli RV-K oferowanych przez Top Cable. 2.- WYKONANIE:
Specyfikacja techniczna miejskich stacji transformatorowych 15/0,4 kv (bez transformatora).
SM/ST/2006/10 Specyfikacja techniczna miejskich stacji transformatorowych 15/0,4 kv (bez transformatora). 1. Wymagania ogólne Zamawiane urządzenia elektroenergetyczne muszą podlegać Ustawie z dnia 30 sierpnia
V90 1.8 MW oraz 2.0 MW Oparte na doświadczeniu
V90 1.8 MW oraz 2.0 MW Oparte na doświadczeniu Innowacje w zakresie technologii łopat Optymalna wydajność Generatory OptiSpeed * turbin V90-1.8 MW oraz V90-2.0 MW zostały zaadaptowane z generatorów bardzo
ALGORYTMY OBLICZENIOWE - wykorzystanie danych pomiarowych z liczników bilansujących na stacjach SN/nn
ALGORYTMY OBLICZENIOWE - wykorzystanie danych pomiarowych z liczników bilansujących na stacjach SN/nn DANE POBIERANE ZE STACJI BILANSUJĄCYCH Dane ilościowe Rejestracja energii czynnej i biernej w obu kierunkach
XXXIII OOWEE 2010 Grupa Elektryczna
1. W jakich jednostkach mierzymy natężenie pola magnetycznego: a) w amperach na metr b) w woltach na metr c) w henrach d) w teslach 2. W przedstawionym na rysunku układzie trzech rezystorów R 1 = 8 Ω,
Koszty niedostarczonej energii elektrycznej jako element oceny opłacalności wytypowanych rozwiązań linii elektroenergetycznych
Koszty niedostarczonej energii elektrycznej jako element oceny opłacalności wytypowanych rozwiązań linii elektroenergetycznych Autorzy: Elżbieta Niewiedział, Ryszard Niewiedział - Wyższa Szkoła Kadr Menedżerskich
ANALIZA WYKORZYSTANIA ELEKTROWNI WIATROWEJ W DANEJ LOKALIZACJI
ANALIZA WYKORZYSTANIA ELEKTROWNI WIATROWEJ W DANEJ LOKALIZACJI Autorzy: Alina Bukowska (III rok Matematyki) Aleksandra Leśniak (III rok Fizyki Technicznej) Celem niniejszego opracowania jest wyliczenie
Procedura przyłączania mikroinstalacji
I. Uwagi Ogólne Procedura przyłączania mikroinstalacji Procedurę przyłączenia mikroinstalacji do sieci dystrybucyjnej reguluje art. 7 ustawy Prawo energetyczne (Dz. U. z 2012r. Nr 1059 z późn. zm.). Zgodnie
OCENA WPŁYWU PRACY FARMY WIATROWEJ NA PARAMETRY JAKOŚCI ENERGII ELEKTRYCZNEJ
Marek WANCERZ, Piotr MILLER Politechnika Lubelska OCENA WPŁYWU PRACY FARMY WIATROWEJ NA PARAMETRY JAKOŚCI ENERGII ELEKTRYCZNEJ Na etapie planowania inwestycji związanych z budową farmy wiatrowej (FW) należy
MMB Drives 40 Elektrownie wiatrowe
Elektrownie wiatrowe MMB Drives Zbigniew Krzemiński, Prezes Zarządu Elektrownie wiatrowe produkowane przez MMB Drives zostały tak zaprojektowane, aby osiągać wysoki poziom produkcji energii elektrycznej
PROJEKT BUDOWLANY. Urząd Miasta i Gminy Murowana Goślina ul. Poznańska Murowana Goślina. Inwestor:
EGZEMPLARZ 1 P T Elektryczna STADIUM BRANŻA NR ZLECENIA Inwestor: Urząd Miasta i Gminy Murowana Goślina ul. Poznańska 18 62-095 Murowana Goślina Nazwa inwestycji: Obiekt: Temat: dobudowa oświetlenia ulicznego
SIECI PRZESYŁOWE. Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego
SIECI PRZESYŁOWE Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego System elektroenergetyczny elektrownie (wszyscy wytwórcy energii elektrycznej) sieć
Wyznaczenie parametrów schematu zastępczego transformatora
Wyznaczenie parametrów schematu zastępczego transformatora Wprowadzenie Transformator jest statycznym urządzeniem elektrycznym działającym na zasadzie indukcji elektromagnetycznej. adaniem transformatora
Problemy wymiarowania i koordynacji zabezpieczeń w instalacjach elektrycznych
mgr inż. Andrzej Boczkowski Stowarzyszenie Elektryków Polskich Sekcja Instalacji i Urządzeń Elektrycznych Warszawa, 02.03.2005 r Problemy wymiarowania i koordynacji zabezpieczeń w instalacjach elektrycznych
15. UKŁADY POŁĄCZEŃ PRZEKŁADNIKÓW PRĄDOWYCH I NAPIĘCIOWYCH
15. UKŁDY POŁĄCZEŃ PRZEKŁDNIKÓW PRĄDOWYCH I NPIĘCIOWYCH 15.1. Cel i zakres ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z najczęściej spotykanymi układami połączeń przekładników prądowych i napięciowych
Edmund Wach. Bałtycka Agencja Poszanowania Energii
ROZWÓJ J ENERGETYKI WIATROWEJ W POLSCE Brodnica 29 maja 2009 Edmund Wach Bałtycka Agencja Poszanowania Energii Plan prezentacji: 1.Stan aktualny w Polsce i UE 2. Akty prawne w Polsce 3. Procesy planistyczne
CZĘŚĆ II ROZPŁYWY PRĄDÓW SPADKI NAPIĘĆ STRATA NAPIĘCIA STRATY MOCY WSPÓŁCZYNNIK MOCY
EEKTROEERGETYKA - ĆWCZEA - CZĘŚĆ ROZPŁYWY PRĄDÓW SPADK APĘĆ STRATA APĘCA STRATY MOCY WSPÓŁCZYK MOCY Prądy odbiorników wyznaczamy przy założeniu, że w węzłach odbiorczych występują napięcia znamionowe.
Obciążenia nieliniowe w sieciach rozdzielczych i ich skutki
Piotr BICZEL Wanda RACHAUS-LEWANDOWSKA 2 Artur STAWIARSKI 2 Politechnika Warszawska, Instytut Elektroenergetyki () RWE Stoen Operator sp. z o.o. (2) Obciążenia nieliniowe w sieciach rozdzielczych i ich
MODELE ELEMENTÓW SEE DO OBLICZEŃ ZWARCIOWYCH
MODELE ELEMENTÓW SEE DO OBLICEŃ WARCIOWYCH Omawiamy tu modele elementów SEE do obliczania początkowego prądu zwarcia oraz jego rozpływu w sieci, czyli prądów zwarciowych w elementach SEE. GENERATORY SYNCHRONICNE
Problemy z pracą mikroinstalacji w sieciach wiejskich studium przypadku
Problemy z pracą mikroinstalacji w sieciach wiejskich studium przypadku Grzegorz Widelski ENERGA-OPERATOR SA WYBRANE PROBLEMY Z PRACĄ MIKROINSTALACJI W SIECI nn 2 Wybrane problemy z pracą mikroinstalacji
Spis treści. Oznaczenia Wiadomości ogólne Przebiegi zwarciowe i charakteryzujące je wielkości
Spis treści Spis treści Oznaczenia... 11 1. Wiadomości ogólne... 15 1.1. Wprowadzenie... 15 1.2. Przyczyny i skutki zwarć... 15 1.3. Cele obliczeń zwarciowych... 20 1.4. Zagadnienia zwarciowe w statystyce...
3. Jeżeli pojemność jednego z trzech takich samych kondensatorów wynosi 3 µf to pojemność zastępcza układu wynosi:
1. Jeżeli dwa punktowe ładunki o wartości 10 C każdy, oddziałują w próżni siłą elektrostatycznego odpychania równą 9 10 9 N, to odległość między nimi jest równa: a) 10-4 m b) 10 - m c) 10 m d) 10 m. W
WNIOSEK o określenie warunków przyłączenia farmy wiatrowej do sieci elektroenergetycznej Operatora Systemu Dystrybucyjnego (OSD)
WNIOSEK o określenie warunków przyłączenia farmy wiatrowej do sieci elektroenergetycznej Operatora Systemu Dystrybucyjnego (OSD) 1. Informacje dotyczące WNIOSKU: 1.1 Informacje zawarte we WNIOSKU o określenie
I. Zawartość opracowania. Opis techniczny, Obliczenia techniczne, Rysunki:
I. Zawartość opracowania. Opis techniczny, Obliczenia techniczne, Rysunki: 1. Trasa kabli energetycznych i oświetlenia zewnętrznego. Sektor III. ETAP II. 2. Trasa kabli energetycznych i oświetlenia zewnętrznego.
Podstawy Elektroenergetyki 2
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WYDZIAŁ ELEKTRYCZNY Katedra Elektroenergetyki, Fotoniki i Techniki Świetlnej Laboratorium z przedmiotu: Podstawy Elektroenergetyki 2 Kod: ES1A500 037 Temat ćwiczenia: BADANIE SPADKÓW
TRANSFORMATORY. Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego
TRANSFORMATORY Publikacja współfinansowana ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego Maszyny elektryczne Przemiana energii za pośrednictwem pola magnetycznego i prądu elektrycznego
Specyfikacja techniczna kabli elektroenergetycznych niskiego napięcia o izolacji z polwinitu i powłoce z polwinitu
SMO/ST/2007/08 Specyfikacja techniczna kabli elektroenergetycznych niskiego napięcia o izolacji z polwinitu i powłoce z polwinitu 1. Warunki ogólne Zamawiane kable muszą podlegać Ustawie z dnia 30 sierpnia
Wykorzystanie farm wiatrowych do operatywnej regulacji parametrów stanów pracy sieci dystrybucyjnej 110 kv
VII Konferencja Przyłączanie i współpraca źródeł OZE z systemem elektroenergetycznym Warszawa 19.06-20.06.2018 r. Wykorzystanie farm wiatrowych do operatywnej regulacji parametrów stanów pracy sieci dystrybucyjnej
Specyfikacja techniczna przewodów linii napowietrznych niskiego napięcia (linie nieizolowane, pełnoizolowane)
SOM/ST/2004/03 Specyfikacja techniczna przewodów linii napowietrznych niskiego napięcia (linie nieizolowane, pełnoizolowane) 1. Warunki ogólne 1.1. Zamawiane i dostarczane urządzenia elektroenergetyczne
Dobór przewodu odgromowego skojarzonego ze światłowodem
Elektroenergetyczne linie napowietrzne i kablowe wysokich i najwyższych napięć Dobór przewodu odgromowego skojarzonego ze światłowodem Wisła, 18-19 października 2017 r. Budowa i zasada działania światłowodu
Top Cable. k a b l e e l e k t r o e n e r g e t y c z n e XTREM H07RN-F
Top Cable k a b l e e l e k t r o e n e r g e t y c z n e XTREM H07RN-F SPECYFIKACJA TECHNICZNA XTREM H07RN-F 25/04/2005 Przygotował: A. Belinchon Galofre Zatwierdził: A. Parera Martinell KABEL TYPU XTREM
GENERACJA ROZPROSZONA W SYSTEMIE ELEKTROENERGETYCZNYM
17.12.14 r. GENERACJA ROZPROSZONA W SYSTEMIE ELEKTROENERGETYCZNYM Analiza przyłączenia do sieci elektrowni biogazowej Zespół 3: Rafał Furgała Mariusz Misala Adam Nowak Krzysztof Piechaczek Krzysztof Lubczyński
Katalog sygnałów pomiarowych. Obowiązuje od 10 marca 2015 roku
Załącznik nr 3 do Standardu technicznego nr 2/DTS/2015 - sygnały przesyłane z obiektów elektroenergetycznych do systemu SCADA w TAURON Dystrybucja S.A. Katalog sygnałów pomiarowych Obowiązuje od 10 marca
Przetworniki Elektromaszynowe st. n.st. sem. V (zima) 2016/2017
Kolokwium poprawkowe Wariant A Przetworniki Elektromaszynowe st. n.st. sem. V (zima 016/017 Transormatory Transormator trójazowy ma następujące dane znamionowe: 60 kva 50 Hz HV / LV 15 750 ± x,5% / 400
Zawartość opracowania
Zawartość opracowania 1. Załączniki formalno-prawne. 2. Opis techniczny 2.1. Wykonawca robót 2.2. Cel i zakres opracowania. 2.3. Obliczenia i dobór przekładników. 2.3.1. Dobór przekładników prądowych SN
NOWA GENERACJA oryginalnych fińskich przewodów systemu. PAS typu SAX-W. Do nabycia w dostawach fabrycznych lub z magazynu w Gliwicach GWARANTUJEMY:
UWAGA!!!! UWAGA!!!! UWAGA!!!! UWAGA!!!! UWAGA!!!! NOWA GENERACJA oryginalnych fińskich przewodów systemu PAS typu SAX-W WZDŁUŻNIE USZCZELNIANYCH Do nabycia w dostawach fabrycznych lub z magazynu w Gliwicach
KONCEPCJA BUDOWY SIECI ELEKTROENERGETYCZNEJ DLA PARKU PRZEMYSŁOWEGO W PATERKU
Bydgoszcz 14.01.2008r. KONCEPCJA BUDOWY SIECI ELEKTROENERGETYCZNEJ DLA PARKU PRZEMYSŁOWEGO W PATERKU Inwestor: Urząd Miasta i Gminy w Nakle n/notecią Wydział Gospodarki Przestrzennej i Inwestycji Autor
Charakterystyka przedsięwzięcia
Załącznik nr 1 Do decyzji Wójta Gminy Siemkowice znak:irś.d.6220.9.2011-2013 z dnia 18.03.2013 Charakterystyka przedsięwzięcia 1. Rodzaj i charakterystyka przedsięwzięcia w tym: Klasyfikacja przedsięwzięcia
PROJEKT SUWAŁKI Dpg w Gołdapi. etap IIIF 1 BRANŻA ELEKTRYCZNA
Dpg w Gołdapi. etap IIIF 1 BRANŻA ELEKTRYCZNA Dpg w Gołdapi. etap IIIF 2 SPIS ZAWARTOŚCI PROJEKTU: 1. CZĘŚĆ OPISOWA. 2. OBLICZENIA TECHNICZNE. 3. RYSUNKI : NR E1/z LINIE KABLOWE nn-0,4kv ORAZ OŚWIETLENIE
Energetyczne projekty wiatrowe
Energetyczne projekty wiatrowe Potencjał i moŝliwości w warunkach polskich Marcin Kaniewski CIBET REenergy Sp. z o.o. Al. Krakowska 197; 02-180 Warszawa Tel.: 022 57 39 733 Email: info@cibetreenergy.pl
PRACOWNIA PROJEKTOWA ELEKTROPLAN. ul. Królowej Korony Polskiej Szczecin tel./fax PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY
PRACOWNIA PROJEKTOWA ELEKTROPLAN ul. Królowej Korony Polskiej 25 70-485 Szczecin tel./fax 455-38-54 PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY OBIEKT DODATKOWE PRZYŁĄCZE ELEKTROENERGETYCZNE BUDYNKU STAREJ CHEMII WYDZIAŁU
WYZNACZANIE SPADKÓW NAPIĘĆ W WIEJSKICH SIECIACH NISKIEGO NAPIĘCIA
Problemy Inżynierii Rolniczej nr 4/2008 Małgorzata Trojanowska, Krzysztof Nęcka Katedra Energetyki Rolniczej Uniwersytet Rolniczy w Krakowie WYZNACZANIE SPADKÓW NAPIĘĆ W WIEJSKICH SIECIACH NISKIEGO NAPIĘCIA
Rodzaj nadawanych uprawnień: obsługa, konserwacja, remont, montaż, kontrolnopomiarowe.
Kurs elektryczny G1 (6 godzin zajęć) Rodzaj nadawanych uprawnień: obsługa, konserwacja, remont, montaż, kontrolnopomiarowe. Zakres uprawnień: a. urządzenia prądotwórcze przyłączone do krajowej sieci elektroenergetycznej
Procedura przyłączania wytwórców
Procedura przyłączania wytwórców I. Uwagi Ogólne Procedurę przyłączenia wytwórców do sieci dystrybucyjnej przedsiębiorstwa energetycznego reguluje art. 7 ustawy Prawo energetyczne (Dz. U. z 2012 r. Nr
- 1 / 7- Ponadto w opracowanej ekspertyzie mogą być zawarte są informacje na temat:
na wykonanie standardowej ekspertyzy dotyczącej oceny zasobów 1 SIŁOWNIA Ekspertyza standardowa dotyczy jednej potencjalnej lokalizacji i jednego typu generatora Wykonywana jest na podstawie 10-letniej
V80-2,0 MW Zróżnicowany zakres klasy MW/megawatowej
V80-2,0 MW Zróżnicowany zakres klasy MW/megawatowej umożliwia utrzymanie poziomu hałasu w granicach określonych przez miejscowe przepisy. Optymalne wykorzystanie Kolejnym czynnikiem umożliwiającym maksymalizację
Sieci energetyczne pięciu największych operatorów
Sieci energetyczne pięciu największych operatorów Autor: Jarosław Tomczykowski - Biuro PTPiREE ("Energia Elektryczna" - nr 5/2015) W Polsce mamy prawie 200 operatorów systemu dystrybucyjnego (OSD), przy
Wpływ mikroinstalacji na pracę sieci elektroenergetycznej
FORUM DYSTRYBUTORÓW ENERGII NIEZAWODNOŚĆ DOSTAW ENERGII ELEKTRYCZNEJ W POLSCE LUBLIN, 15 LISTOPADA 2016 R., TARGI ENERGETICS Wpływ mikroinstalacji na pracę sieci elektroenergetycznej Sylwester Adamek Politechnika
SPIS TREŚCI SPIS RYSUNKÓW. str. 1
SPIS TREŚCI 1 DANE OGÓLNE 2 1.1 INWESTOR, INWESTYCJA 2 1.2 PODSTAWA i AUTOR OPRACOWANIA, 2 1.3 ZAKRES PROJEKTU 2 1.4 MATERIAŁY WYJŚCIOWE 2 2 PARAMETRY TECHNICZNE 3 2.1 UKŁAD OPRACOWANIA 3 2.2 ZAKRES OPRACOWANIA
System elektroenergetyczny
AKTUALIZACJA PROJEKTU ZAŁOŻEŃ DO PLANU ZAOPATRZENIA W CIEPŁO, ENERGIĘ ELEKTRYCZNĄ I PALIWA GAZOWE DLA GMINY ŚWIEBODZIN NA LATA 2013-2028 Część 07 System elektroenergetyczny W 864.07 2/10 SPIS TREŚCI 7.1
OCENA PARAMETRÓW JAKOŚCI ENERGII ELEKTRYCZNEJ DOSTARCZANEJ ODBIORCOM WIEJSKIM NA PODSTAWIE WYNIKÓW BADAŃ
OCENA PARAMETRÓW JAKOŚCI ENERGII ELEKTRYCZNEJ DOSTARCZANEJ ODBIORCOM WIEJSKIM NA PODSTAWIE WYNIKÓW BADAŃ Jerzy Niebrzydowski, Grzegorz Hołdyński Politechnika Białostocka Streszczenie W referacie przedstawiono
XXXIV OOwEE - Kraków 2011 Grupa Elektryczna
1. Przed zamknięciem wyłącznika prąd I = 9A. Po zamknięciu wyłącznika będzie a) I = 27A b) I = 18A c) I = 13,5A d) I = 6A 2. Prąd I jest równy a) 0,5A b) 0 c) 1A d) 1A 3. Woltomierz wskazuje 10V. W takim
PROJEKT BUDOWLANY ZAGOSPODAROWANIA DZIAŁKI
PROJEKT BUDOWLANY ZAGOSPODAROWANIA DZIAŁKI INSTALACJE ELEKTRYCZNE Sieć kanalizacji sanitarnej w Żelaźnie działki Nr 577/3, 577/1, 320/1, 217, 247, 577/2, 642/3, 576, 575, 225/1, 225/2, AM 1, 572/3 Tk,
STUDIA I STOPNIA STACJONARNE ELEKTROTECHNIKA
STUDIA I STOPNIA STACJONARNE ELEKTROTECHNIKA PRZEDMIOT: ROK: 3 SEMESTR: 5 (zimowy) RODZAJ ZAJĘĆ I LICZBA GODZIN: LICZBA PUNKTÓW ECTS: RODZAJ PRZEDMIOTU: URZĄDZENIA ELEKTRYCZNE 5 Wykład 30 Ćwiczenia Laboratorium
Elektrownie wiatrowe Norma IEC / IRiESD. Mateusz DUTKA
Elektrownie wiatrowe Norma IEC 61400-21 / IRiESD Mateusz DUTKA Kraków, 10.10.2018 Farma wiatrowa (IRiESD) - Instrukcja Ruchu i Eksploatacji Sieci Dystrybucyjnej» Farma wiatrowa Jednostka wytwórcza lub
Nr programu : nauczyciel : Jan Żarów
Wymagania edukacyjne dla uczniów Technikum Elektrycznego ZS Nr 1 w Olkuszu przedmiotu : Pracownia montażu i konserwacji maszyn i urządzeń elektrycznych na podstawie programu nauczania : TECHNIK ELEKTRYK
Opis techniczny. 1. Przepisy i normy. 2. Zakres opracowania. 3. Zasilanie.
Opis techniczny 1. Przepisy i normy. Projekt został opracowany zgodnie z Prawem Budowlanym, Polskimi Normami PN, Przepisami Budowy Urządzeń Elektrycznych PBUE, oraz warunkami technicznymi wykonania i odbioru
SEP - Stowarzyszenie Elektryków Polskich - Oddział Olsztyński w Olsztynie - WykazPrzepisyNormy-1 sobota, 29 września :00
I. Sieci elektroenergetyczne napowietrzne i kablowe. 1. Ustawa z dnia 07 lipca 1994 r. Prawo budowlane. Obwieszczenie Marszałka Sejmu RP z dnia 12 listopada 2010 r. w sprawie ogłoszenia jednolitego tekstu
III Lubelskie Forum Energetyczne
III Lubelskie Forum Energetyczne Program zwiększenia udziału linii kablowych do 30% w sieci SN PGE Dystrybucja S.A. w celu ograniczenia przerw w dostawach energii elektrycznej. Michał Wawszczak Kierownik
PROJEKT WYKONAWCZY. i kanalizacji światłowodowej wraz z niezbędną infrastrukturą techniczną na terenie gminy
PROJEKT WYKONAWCZY BRANśA: ELEKTRYCZNA ZADANIE INWESTYCYJNE: Budowa elektrowni słonecznej z ogniw fotowoltaicznych i kanalizacji światłowodowej wraz z niezbędną infrastrukturą techniczną na terenie gminy
INSTYTUT ENERGETYKI JEDNOSTKA BADAWCZO - ROZWOJOWA ODDZIAŁ GDAŃSK
INSTYTUT ENERGETYKI JEDNOSTKA BADAWCZO - ROZWOJOWA ODDZIAŁ GDAŃSK ul. Mikołaja Reja 27 80-870 Gdańsk tel.(+058) 349-82-00 fax (+058) 341-76-85 SYSTEM JAKOŚCI ISO 9001:2001; Certyfikat PCBC nr 368/1/2003
PROJEKT WYKONAWCZY ZASILANIA W ENERGIĘ ELEKTRYCZNĄ CENTRAL WENTYLACYJNYCH ARCHIWUM
PROJEKT WYKONAWCZY ZASILANIA W ENERGIĘ ELEKTRYCZNĄ CENTRAL WENTYLACYJNYCH ARCHIWUM Adres: 15-888 Białystok, ul. K.S. Wyszyńskiego 1 Obiekt: Część niska archiwum i pomieszczenia biurowe parteru Inwestor:
Zakład Elektroenergetyki r. Wydział Elektryczny. PROPOZYCJE TEMATÓW PRAC MAGISTERSKICH (termin złożenia pracy r.
Zakład Elektroenergetyki 31.10.2012 r. Wydział Elektryczny Szanowny Pan Marian Dubowski, prof. PB Dziekan Wydziału Elektrycznego PROPOZYCJE TEMATÓW PRAC MAGISTERSKICH (termin złożenia pracy 30.09.2013
PROJEKT BUDOWLANY WYKONAWCZY
Pracownia Projektowo-Realizacyjna AR-KON KONSTANTY LEMAŃSKI 76 200 Słupsk ul. Starzyńskiego 11 tel. 59-84 26 706 e-mail: arkonslu@wp.pl NIP: 839-040-25-48 REGON:771591120 PROJEKT BUDOWLANY WYKONAWCZY branża
Spis treści 1. Opis techniczny Zestawienie rysunków... 8
Spis treści 1. Opis techniczny.... 3 1.1. Temat i zakres opracowania.... 3 1.2. Podstawa opracowania.... 3 1.3. Założenia zasilanie obiektów.... 4 1.4. Wskaźniki techniczne.... 4 1.5. Rozliczeniowy układ
Maszyny Elektryczne i Transformatory st. n. st. sem. III (zima) 2018/2019
Kolokwium poprawkowe Wariant A Maszyny Elektryczne i Transormatory st. n. st. sem. III (zima) 018/019 Transormator Transormator trójazowy ma następujące dane znamionowe: S 00 kva 50 Hz HV / LV 15,75 ±x,5%