SPIS ZAWARTOŚCI TECZKI

Transkrypt

1 SPIS ZAWARTOŚCI TECZKI 1. Strona czołowa 2. Spis zawartości teczki 3. Oświadczenia projektantów 4. Opis techniczny 5. Zestawienie obciążeń 6. Obliczenia statyczne 7. Rysunki wykonawcze Konstrukcja żelbetowa - POZ.1 stopień żelbetowy, POZ.2 płyta spocznika - rys. nr 1/KZ - POZ.3 płyta stropowa - rys. nr 2/KZ - POZ.6 Zbrojenie płyty fundamentowej szybu dźwigu- rys. nr 3/KZ - Zakotwienia ZK1, ZK2 - rys. nr 4/KZ Konstrukcja stalowa - izometria NE - rys. nr 1/KS - izometria NW - rys. nr 2/KS - izometria SE - rys. nr 3/KS - izometria SW - rys. nr 4/KS -rzut na poziomie +00 1:20 - rys. nr 5/KS -rzut na poziomie :20 - rys. nr 6/KS -rzut na poziomie :20 - rys. nr 7/KS -rzut na poziomie :20 - rys. nr 8/KS -rzut na poziomie :20 - rys. nr 9/KS -rzut na poziomie :20 - rys. nr 10/KS -rzut na poziomie :20 - rys. nr 11/KS -przekrój 1-1 1:20 - rys. nr 12/KS -przekrój 2-2, 3-3 1:20 - rys. nr 13/KS -przekrój A-A, B-B 1:20 - rys. nr 14/KS -przekrój C-C, D-D 1:20 - rys. nr 15/KS -izometria balustrady - rys. nr 16/KS -rama R-1 1:15 - rys. nr 17/KS -rama R-2 1:15 - rys. nr 18/KS

2 -belki: B-1, B-1.1, B-1.2, B-1.3, B-1.4, B-2, B-3 1:10 - rys. nr 19/KS -belki: B-4, B-5, B-6, B-7, B-8 1:10 - rys. nr 20/KS -belka policzkowa BP-1 1:10 - rys. nr 21/KS -belka policzkowa BP-2 1:10 - rys. nr 22/KS -belka policzkowa BP-3 1:10 - rys. nr 23/KS -belka policzkowa BP-4 1:10 - rys. nr 24/KS -belka spocznika BS-1 1:10 - rys. nr 25/KS -belka spocznika BS-2 1:10 - rys. nr 26/KS -belka spocznika BS-3, B-3.1 1:10 - rys. nr 27/KS -stężenia: S-1, S-2 1:10 - rys. nr 28/KS -stężenie: S-3 1:10 - rys. nr 29/KS -szczegół połączenia belki z ramą 1:5 - rys. nr 30/KS -szczegół stopy słupa 1:5 - rys. nr 31/KS -balustrada: 1-1 1:10 - rys. nr 32/KS -balustrada: 2-2 1:10 - rys. nr 33/KS -balustrada: 3-3 1:10 - rys. nr 34/KS

3 OPIS TECHNICZNY do projektu budowlanego rozbudowy o zewnętrzną windę i klatkę schodową w Centrum Kongresowym Instytutu Ochrony Roślin przy ul. Władysława Węgorka 20 w Poznaniu. Działka nr 41/12; miasto: Poznań, obręb: Junikowo; ark KONSTRUKCJA Opis Konstrukcji Opis ogólny. Przedmiotem opracowania jest konstrukcja szybu windowego wraz ze schodami zewnętrznymi. Elementem nośnym jest szkielet stalowy składający się z ram stalowych, biegów i wspornikowych spoczników. Ramy stalowe znajdują się w osi A i C. Rygle tych ram są połączone ze słupami węzłami sztywnymi. Do słupów ram w osi A i B przykręcone są wspornikowe belki nośne spoczników. Ramy połączono ryglami, które są zlokalizowane wzdłuż osi 1i2. Rygle te są ze słupami połączone również węzłami sztywnymi. W ten sposób wykonstruowano wieżę o czterech słupach i o ryglach, które ze słupami są połączone węzłami sztywnymi. Po stronie zewnętrznej wieży znajdują się spoczniki. Słupy wieży stalowej zakotwione są na poziomie 0,00. Poniżej tego poziomu projektuje się skrzynię żelbetową posadowioną na płycie żelbetowej. Płyta ta znajduje się na poziomie podszybia -3, Warunki gruntowo - wodne. Warunki gruntowo-wodne zostały określone w dokumentacji geotechnicznej wykonanej w listopadzie 2011r przez inż. Mikołaja Jednorowicza. Wykonano dwa otwory badawcze. W otworze znajdującym się bezpośrednio przy istniejącym budynku napotkano na przeszkodę (prawdopodobnie beton). Na podstawie drugiego otworu badawczego wyróżnia się następujące warstwy: Warstwę przypowierzchniową stanowią nasypy składające się z gruzu, z domieszką gleby i piasku drobnego. Warstwa ta zalega do głębokości 2,6 do 2,8m poniżej

4 wierzchu terenu. Głębiej znajdują się grunty rodzime i tak: Warstwa I - wykształcona w postaci piasków gliniastych, małowilgotnych w stanie twardoplastycznym. Stopień plastyczności I L =0,10. Warstwa ta zalega do głębokości ~3,2m. Warstwa II - pod warstwą glin znajdują się piaski drobne małowilgotne w stanie średniozagęszczonym. Stopień zagęszczenia J D =0,55. Wody gruntowej nie nawiercono. Obiekt zaliczono do II kategorii geotechnicznej Posadowienie. Skrzynia żelbetowa podszybia posadowiona jest na płycie żelbetowej gr 30cm. Beton klasy C25/30. Zbrojenie prętami ze stali klasy AIII-N, RB500W. Spód płyty znajduje się na rzędnej -4,0. Pod płytą projektuje się podbeton z betonu C8/10. Warstwę podbetonu wykonywać od spodu posadowienia fundamentów istniejącego budynku. W dokumentacji geotechnicznej wspomniano o przeszkodzie na głębokości ~2,80m poniżej terenu. Jest więc możliwe, że w trakcie wykopu pojawi się przeszkoda. Należy w takim przypadku ustalić głębokość zalegania przeszkody (odwiert). Jeżeli spód przeszkody znajduje się powyżej spodu fundamentów istniejącego budynku, wtedy przeszkodę należy całkowicie usunąć. Bezpośrednio pod płytą podszybia wykonać izolację poziomą z dwóch warstw papy na lepiku. Styk płyty fundamentowej i ścian skrzyni uszczelnić taśmą PCV Skrzynia żelbetowa. Projektuję się skrzynię o ścianach żelbetowych grubości 24cm z betonu C20/25. Zbrojenie prętami ze stali klasy AIII-N, gatunek BST 500. Ściany wykonać od poziomu -3,70 do poziomu -0,02. Wszystkie powierzchnie stykające się z gruntem pokryć izolacją pionową przez smarowanie.

5 Konstrukcja stalowa szybu dźwigowego. Konstrukcję projektuje się ze stali S235. Słupy z HEB 240. Belki i rygle z HEB 200. Belki policzkowe i belki zewnętrzne (ramka) spoczników z C Stopnie żelbetowe. Projektuje się stopnie żelbetowe grubości 8cm z betonu C35/45. Zbrojenie prętami ze stali klasy AIII-N, gatunek BST 500. Wykonać jako prefabrykowane. W stopniach osadzić taśmę antypoślizgową. Stopnie mocować do metalu za pomocą kleju EPOFIX METAL. Jest to klej metalowy epoksydowy, dwuskładnikowy, szybkoschnący na bazie żywicy epoksydowej i proszków metali. Aplikacja wg karty technicznej producenta Płyta spocznikowa Projektuję się płytę spocznikowa żelbetową grubości 8cm z betonu C35/45. Zbrojenie prętami ze stali klasy AIII-N, gatunek BST 500. Wykonać jako prefabrykowaną. W płycie wzdłuż krawędzi styku z biegiem osadzić taśmę antypoślizgową. Płytę spocznikową mocować do metalu za pomocą kleju EPOFIX METAL. Jest to klej metalowy epoksydowy, dwuskładnikowy, szybkoschnący na bazie żywicy epoksydowej i proszków metali. Aplikacja wg karty technicznej producenta Płyta stropowa. Projektuję się płytę stropową żelbetową grubości 15cm z betonu C20/25. Zbrojenie prętami ze stali klasy AIII-N, gatunek BST 500. Wykonać jako płytę monolityczną lub prefabrykowaną. W płycie wzdłuż krawędzi styku z biegiem osadzić taśmę antypoślizgową Dach. Nośnym elementem pokrycia dachowego jest blacha trapezowa. Projektuje blachę typu HACIERCO T grubości t=0,75mm.

6 Zabezpieczenie antykorozyjne i p.poż. Konstrukcja znajduje się w środowisku o kategorii korozyjności C3. Konstrukcje stalowe zabezpieczyć uodparniając je p.poż do R60. Stosować zestaw wyrobów malarskich wg systemu Flame Stal Zestawienie obciążeń Obciążenie śniegiem. Obciążenie śniegiem zgodnie z normą PN-B-2010:1980/Az1:2006. Obiekt zlokalizowany w okolicy Poznaniu. Strefa II obciążenia śniegiem. Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu Qk = 0,90 kpa Obciążenia charakterystyczne śniegiem dachu współczynnik kształtu dachu-dach płaski C 1 = 0,8 współczynnik kształtu dachu-worek śnieżny C 1 = 2,5 obciążenie charakterystyczne śniegiem-płaski S k1 = 0,9 kn/m2 x 0,80 = 0,72kN/m2 obciążenie charakterystyczne śniegiem-worek S k1 = 0,9 kn/m2 x 2,50 = 2,25kN/m Obciążenie wiatrem. Obciążenie wiatrem zgodnie z normą PN-B-2011:1977/Az1:2009. Obiekt zlokalizowany w okolicy Poznaniu. Strefa I obciążenia wiatrem w terenie A. - wysokość budynku z = 8,9m. - charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru qk = 0,30kN/m2 - współczynnik ekspozycji Ce = 0,8 1. współczynnik działania porywów B = 1,8 Współczynniki aerodynamiczne dla ścian: Kierunek I: parcie Cz 1 =+0,7; ssanie Cz 2 =-0,4; ssanie na szczytach Cz 3 =-0,7 Kierunek II: parcie Cz 1 =+0,7; ssanie Cz 2 =-0,3; ssanie na szczytach Cz 3 =-0,5

7 Obciążenia dachu. rodzaj obciążenia char [kn/m2] obciążenie stałe membrana dachowa PCV 2mm 0,01 wełna mineralna 1,5kN/m3 x 0,2m = 0,30 paroizolacja - folia PE 0,01 blacha trapezowa 0,10 obl [kn/m2] razem - obciążenia stałe 0,42 1,3 0,55 obciążenie zmienne obciążenie zmienne dachu 0,50 1,3 0,65 obciążenie śniegiem-dach płaski 2 strefa 0,9kN/m3 x 0,8 = 0,72 1,5 1,08 obciążenie śniegiem-worek śnieżny 2 strefa 0,9kN/m3 x 2,5 = 2,25 1,5 3, Obciążenia stropów i schodów. 1. STROP rodzaj obciążenia kn/m3 gr kn/m 2 kn/m 2 ciężar własny płyta żelbetowa 15cm 25,00 0,15 3,75 1,1 4,13 obciążenia stałe warstwy wykończeniowe: granitogres i sufit 1,25 1,2 1,50 obciążenia zmienne użytkowe schodów 4,00 1,3 5,20 qk1 = 9,00 qd1 = 10,83 2. SCHODY - SPOCZNIKI I BIEGI WSPORNIKOWE rodzaj obciążenia kn/m3 m kn/m 2 kn/m 2 ciężar własny płyta żelbetowa 8cm 25,00 0,080 2,00 1,1 2,20 obciążenia zmienne użytkowe schodów wspornikowych 5,00 1,3 6,50 qk2 = 7,00 qd2 = 8,70 kn kn obciążenie zmienne skupione Nk = 1,50 Nd = 2,10

8 Obciążenia ścian. OBCIĄŻENIA ŚCIAN NADZIEMIA rodzaj obciążenia char [kn/m2] obciążenie stałe - pionowe beton komórkowy 24cm 9,0kN/m3 x 0,24m = 2,16 tynk wewn cem-wap 19,0kN/m3 x 0,015m = 0,29 system fasadowy "ponzio" 0,20 obl [kn/m2] razem - obciążenia stałe 2,65 1,3 3,44 obciążenia wiatrem - poziome parcie 0,30kN/m3 x 0,8 x 0,7 x 1,8 = 0,30 1,5 0,45 ssanie 0,30kN/m3 x 0,8 x -0,4 x 1,8 = -0,17 1,5-0,26 OBCIĄŻENIA ŚCIAN PODZIEMIA PARCIEM GRUNTU obciążenie charakterystyczne naziomu qn = 5,0 kpa gęstość objętościowa gruntu zasypowego g = 20,0 kn/m3 kąt tarcia wewnętrznego gruntu zasypowego F = 30,0 stopni współczynnik parcia spoczynkowego Ko = 0,5 wysokość ściany w gruncie h = 3,7 m wartości charakterystyczne obciążenia parciem spoczynkowym zo = 0,0 eo = qn * Ko eko = 2,50 kpa zh = 3,7 eh = (qn + g * h) * Ko ekh = 39,50 kpa wartości obliczeniowe obciążenia parciem spoczynkowym edo = 1,2 eko edo = 3,00 kpa edh = 1,2 ekh edh = 47,40 kpa

9 4.3. Obliczenia statyczne Stopnie żelbetowe. dane grubość płyty żelbetowej t = 0,08 m szerokość stopnia s = 0,30 m klasa ekspozycji XC4, XF4 minimalna klasa betonu C30/37 B37 klasa zbrojenia AIII-N BST500 minimalna grubość otuliny a min = 0,020 m średnica prętów zbrojenia d = 0,008 m grubość otuliny do osi pręta a = 0,024 m obciążenia obciążenie stałe charakterystyczne gk = 2,00 kn/m2 obciążenie zmienne charakterystyczne pk = 5,00 kn/m2 obciążenie całkowite charakterystyczne qk = 7,00 kn/m2 obciążenie stałe obliczeniowe gd = 2,20 kn/m2 obciążenie zmienne obliczeniowe pd = 6,50 kn/m2 obciążenie całkowite obliczeniowe qd = 8,70 kn/m2 obciążenie charakterystyczne skupione Nk = 1,50 kn obciążenie obliczeniowe skupione Nd = 2,10 kn schemat obliczeniowy belka 1-przęsłowa wolnopodparta rozpiętość przęsła L = 1,94 m wyniki obliczeń obliczeniowa wartość momentu przęsłowego od obciążeń równomiernych M 1 = 0,125 * qd * s * L 2 M 1 = 1,23 knm lub od obciążenia stałego równomiernego i zmiennego skupionego 2 siły w przęśle M 1 = 0,125 * gd * s * L 2 + 0,5 * Nd * L M1N = 2,35 knm wymiarowanie zbrojenia Przyjęto zgodnie z normą PN-B Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone minimalny stopień zbrojenia ua min = 0,20% minimalny przekrój zbrojenia dolnego Fa min = 0,34 cm2 przekrój zbrojenia teoretycznego Fa teor = 1,11 cm2 Przyjęto dołem i górą zbrojenie prętami fi 8 o łącznym przekroju 1,50cm2 Prefabrykat z betonu klasy C40/45 (B45)

10 Płyta spocznikowa. dane grubość płyty żelbetowej t = 0,08 m klasa ekspozycji XC4, XF4 minimalna klasa betonu C30/37 B37 klasa zbrojenia AIII-N BST500M minimalna grubość otuliny a min = 0,020 m średnica prętów zbrojenia d = 0,008 m grubość otuliny do osi pręta a = 0,024 m obciążenia obciążenie stałe charakterystyczne gk = 2,00 kn/m2 obciążenie zmienne charakterystyczne pk = 5,00 kn/m2 obciążenie całkowite charakterystyczne qk = 7,00 kn/m2 obciążenie stałe obliczeniowe gd = 2,20 kn/m2 obciążenie zmienne obliczeniowe pd = 6,50 kn/m2 obciążenie całkowite obliczeniowe qd = 8,70 kn/m2 schemat obliczeniowy belka 3-przęsłowa rozpiętość przęseł L = 1,94 m wyniki obliczeń obliczeniowa wartość momentu przęsłowego M 1 = (0,08 g d + 0,101 p d )* L 2 M 1 = 3,13 knm obliczeniowa wartość momentu podporowego M B = (-0,100 g d - 0,117 p d )* L 2 M B = -3,69 knm wymiarowanie zbrojenia Przyjęto zgodnie z normą PN-B Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone minimalny stopień zbrojenia ua min = 0,20% minimalny przekrój zbrojenia dolnego Fa min = 1,12 cm2 założono identyczne zbrojenie dołem i górą przekrój zbrojenia teoretycznego Fa teor = 1,65 cm2 Przyjęto dołem i górą zbrojenie siatkami Q221 o przekroju 2,21cm2/m BST500 Prefabrykat z betony klasy C40/45 (B45)

11 Płyta stropowa dane grubość płyty żelbetowej t = 0,15 m klasa ekspozycji XC1 minimalna klasa betonu C20/25 B25 klasa zbrojenia AIII-N BST500 minimalna grubość otuliny a min = 0,020 m średnica prętów zbrojenia d = 0,008 m grubość otuliny do osi pręta a = 0,024 m obciążenia obciążenie stałe charakterystyczne gk = 5,00 kn/m2 obciążenie zmienne charakterystyczne pk = 4,00 kn/m2 obciążenie całkowite charakterystyczne qk = 9,00 kn/m2 obciążenie stałe obliczeniowe gd = 5,63 kn/m2 obciążenie zmienne obliczeniowe pd = 5,20 kn/m2 obciążenie całkowite obliczeniowe qd = 10,83 kn/m2 schemat obliczeniowy belka 3-przęsłowa rozpiętość przęseł L = 1,94 m wyniki obliczeń obliczeniowa wartość momentu przęsłowego M 1 = (0,08 g d + 0,101 p d )* L 2 M 1 = 3,67 knm obliczeniowa wartość momentu podporowego M B = (-0,100 g d - 0,117 p d )* L 2 M B = -4,41 knm wymiarowanie zbrojenia Przyjęto zgodnie z normą PN-B Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone minimalny stopień zbrojenia ua min = 0,20% minimalny przekrój zbrojenia dolnego Fa min = 2,52 cm2 założono identyczne zbrojenie dołem i górą przekrój zbrojenia teoretycznego Fa teor = 0,85 cm2 Przyjęto dołem i górą zbrojenie siatkami Q295 o przekroju 2,95cm2/m BST500M Beton monolityczny klasy C20/35 (B25)

12 Konstrukcja stalowa Schemat obliczeniowy konstrukcji

13 Rama w osi 2.

14 Rama w osi 3

15 Rama w osiach B i C Opracował: inż. Zbigniew Linka