Wpływ wybranych technik przygotowania wsadu węglowego na jakość koksu
|
|
- Adam Wolski
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Aleksander Sobolewski a, Michał Rejdak a,*, Andrzej Czaplicki a, Marcin Janusz a, Andrzej Mianowski a, b a Instytut Chemicznej Przeróbki Węgla, Zabrze; b Politechnika Śląska, Gliwice The effect of coal charge preparation on coke quality Wpływ wybranych technik przygotowania wsadu węglowego na jakość koksu DOI: dx.medra.org/ /przemchem A review, with 48 refs., of methods for prepn. of coal charge for coking was given. Bituminous coals from 6 Polish coal mines (including coals with low coking properties) and a coke dust were used for prepn. of coal charges with varying d. changed by optimization of grain size distribution, drying, oiling, partial briquetting and mech. stamping. The charges were then coked at 950 C and the coke was studied for d., coke reactivity factor and coke strength after reaction with CO 2. The highest increase in the coke quality was achieved after mech. stamping the coal charge and preliminary drying of the coals. Przedstawiono wpływ wybranych technik preparacji koksowniczego wsadu węglowego na jakość koksu oraz ocenę możliwości zastępowania drogich deficytowych węgli ortokoksowych tańszymi węglami gazowo-koksowymi przy zachowaniu stałej jakości koksu. Przedmiotem badań były mieszanki wsadowe skomponowane z polskich węgli koksowych wykorzystywanych w praktyce przemysłowej do produkcji koksu metalurgicznego. Stwierdzono, że wszystkie zastosowane techniki wpływają pozytywnie na jakość koksu. Największą poprawę wskaźników jakościowych koksu uzyskano dla metody ubijania mechanicznego oraz podsuszania wsadu węglowego. Wykazano, że zastosowanie wybranych technik preparacji wsadu umożliwia zwiększenie udziału tańszych węgli w mieszance wsadowej przy zachowaniu stałej jakości koksu. Problem jakości koksu odgrywa kluczową rolę w aspekcie eksploatacji wielkich pieców. Koks w procesie wielkopiecowym spełnia funkcję 1) energetyczną (dostarczenie ciepła do procesu), chemiczną (źródło gazów redukcyjnych i węgla pierwiastkowego do nawęglania surówki) oraz fizyczną (podtrzymanie słupa materiałów wsadowych i zapewnienie przepływu gazów redukcyjnych przez piec). Przydatność koksu do procesu wielkopiecowego jest określona takimi parametrami jakościowymi, jak reakcyjność wobec CO 2 CRI (coke reactivity index), wytrzymałość poreakcyjna CSR (coke strength after reaction), wytrzymałość mechaniczna M 40 i ścieralność M 10. Ważne są też inne parametry fizyczne i chemiczne (skład granulometryczny, zawartość wilgoci, popiołu, siarki, fosforu i alkaliów), które w pośredni sposób wpływają na zachowanie się koksu w wielkim piecu. Rozwój techniczny w hutnictwie, polegający na wdrażaniu do eksploatacji wielkich pieców o coraz większej objętości i stosujących paliwa zastępcze, m.in. pył węglowy (technologia PCI), prowadzi do wzrostu wymagań jakościowych dotyczących koksu wielkopiecowego, a w szczególności jego parametrów wytrzymałościowych 2 4). Zaostrzonymi wymaganiami nowoczesnej technologii wielkopiecowej objęty jest również polski koks eksportowy, kierowany najczęściej do Dr inż. Aleksander SOBOLEWSKI notkę biograficzną i fotografię Autora drukujemy w bieżącym numerze na str Mgr inż. Michał REJDAK w roku 2007 ukończył studia na Wydziale Paliw i Energii AGH Akademii Górniczo-Hutniczej im. Stanisława Staszica w Krakowie. Od ponad siedmiu lat pracuje w Instytucie Chemicznej Przeróbki Węgla na stanowisku specjalisty inżynieryjno-technicznego. Specjalność zagadnienia związane z przygotowaniem wsadu do koksowania dla systemu ubijanego (badania procesu ubijania, wytrzymałość mechaniczna naboju węglowego), komponowaniem mieszanek wsadowych, a także budową, eksploatacją, regulacją oraz modernizacją baterii koksowniczych. * Autor do korespondencji: Instytut Chemicznej Przeróbki Węgla, ul. Zamkowa 1, Zabrze, tel.: (32) wew. 358, fax: (32) , rejdak@ichpw.zabrze.pl Mgr inż. Andrzej CZAPLICKI w roku 1983 ukończył studia na Wydziale Technologii i Inżynierii Chemicznej Politechniki Śląskiej w Gliwicach. Obecnie pracuje w Instytucie Chemicznej Przeróbki Węgla w Zabrzu. Specjalność problematyka zgazowania stałych nośników energii, przygotowania wsadu węglowego dla koksownictwa oraz metodologia monitorowania emisji CO 2 zgodnie z wymogami systemu handlu uprawnieniami do emisji gazów cieplarnianych. 93/12(2014) 2103
2 zachodnioeuropejskich hut. Na parametry jakościowe koksu wpływa jakość stosowanego surowca węglowego (właściwości koksotwórcze, stopień uwęglenia, zawartość chloru, fosforu i alkaliów) oraz parametry przygotowania mieszanki wsadowej (gęstość wsadu, stopień Jakość surowca węglowego Warunki procesu koksowania Jakość koksu Przygotowanie mieszanki wsadowej Obróbka pozapiecowa koksu Fig. 1. Factors influencing the coke quality 6) Rys. 1. Czynniki wpływające na jakość koksu 6) rozdrobnienia, zawartość wilgoci); rys. 1. Jakość koksu zależy również od warunków prowadzenia procesu koksowania (czas koksowania, końcowa temperatura procesu) oraz stosowanych metod obróbki pozapiecowej koksu. Osiągnięcie parametrów jakościowych koksu o wartościach żądanych przez jego odbiorców wymaga zastosowania w mieszance wsadowej węgli ortokoksowych typu 35 o najwyższej jakości, co przekłada się na wzrost jednostkowych kosztów produkcji (wyższy koszt mieszanki wsadowej). Wobec braku w Kraju węgli koksowych o najwyższej jakości, a także ze względu na ograniczoną podaż i spore wahania jakościowe krajowych węgli ortokoksowych, producenci koksu są zmuszeni do poszukiwania rozwiązań mających na celu zapewnienie odpowiedniej jakości i ekonomiki produkcji. Jednym z rozwiązań jest wprowadzenie do mieszanek wsadowych wysokojakościowych węgli pochodzących z importu 5). Alternatywą dla importu jest zastosowanie odpowiednich technik preparacji wsadu umożliwiających zwiększenie jego gęstości, co w bezpośredni sposób przekłada się na wzrost jakości produkowanego koksu lub pozwala na zwiększenie udziału węgli gazowokoksowych w mieszance wsadowej przy zachowaniu niezmienionej jakości koksu. Do najbardziej znanych metod zwiększenia gęstości wsadu należą m.in. racjonalizacja uziarnienia, olejowanie, preparacja termiczna (podgrzewanie, podsuszanie) oraz obróbka mechaniczna wsadu węglowego przez częściowe brykietowanie oraz ubijanie 6 9). Gęstości wsadu uzyskiwane przy wykorzystaniu tych technologii mieszczą się w zakresie kg/m 3. Wzrost stopnia zagęszczenia intensyfikuje wzajemny kontakt ziaren mieszanki węglowej, prowadzi do wzrostu ciśnienia wewnątrz wsadu 10, 11), co pozytywnie wpływa na proces formowania się porowatej, dobrze spieczonej struktury koksu. Koks wytworzony ze wsadu o wyższej gęstości charakteryzuje się niższą porowatością i większą gęstością pozorną, co również ma korzystny wpływ na jego parametry wytrzymałościowe. Obserwuje się obniżenie ścieralności M 10 oraz zwiększenie wytrzymałości CSR. Większa gęstość wsadu przekłada się również na wzrost produkcyjności komory koksowniczej. Jednym z podstawowych czynników wpływających na jakość koksu jest skład ziarnowy mieszanki węglowej 12 14). Jest on jednym z głównych czynników determinujących gęstość nasypową wsadu węglowego przeznaczonego do koksowania. Problemowi racjonalnego rozdrabniania węgla, jako jednemu z podstawowych czynników umożliwiających poprawę jakości koksu, poświęcano wiele uwagi, tak w przeszłości, jak i obecnie 15 20). Przeprowadzone w tym zakresie badania wykazały, że zwiększenie stopnia przemiału węgla przy zachowaniu stałej gęstości wsadu korzystnie wpływa na wartość wskaźników M 40 i M 10. Jednocześnie stwierdzono, że stosowanie w procesie koksowania węgli zbyt rozdrobnionych negatywnie wpływa na te wskaźniki. Spowodowane jest to występującym w tych warunkach efektem samoschudzania się mieszanki węglowej 16). Ustalenie stopnia przemiału węgla wsadowego jest szczególnie istotne w procesie koksowania przebiegającym w bateriach z zasypowym systemem obsadzania komór. W tych warunkach korzystny wpływ zwiększonego przemiału węgla jest niwelowany zmniejszeniem się jego gęstości nasypowej, co z kolei negatywnie wpływa na jakość koksu. Problem ten w mniejszym stopniu występuje w bateriach systemu ubijanego, gdzie można kontrolować gęstość wsadu (w ograniczonym zakresie) poprzez zmianę czasu (pracy) ubijania. Jednak bardziej rozdrobniona mieszanka wsadowa wymaga większego nakładu pracy ubijania w celu osiągnięcia tej samej gęstości wsadu (naboju) węglowego w porównaniu z mieszanką o mniejszym stopniu rozdrobnienia. Zagadnienia związane z doborem przemiału węgla nabrały ostatnio szczególnego znaczenia z uwagi na występującą niekorzystną tendencję wzrostu zawartości drobnych (< 0,5 mm) klas ziarnowych w węglach dostarczanych do koksowni, pochodzących z kopalń stosujących proces flotacji. Doniesienia literaturowe wskazują, że wzrost zawartości drobnej frakcji (< 0,5 mm) we wsadzie węglowym wpływa niekorzystnie zarówno na gęstość nasypową, jak i na jakość koksu 19). W praktyce przemysłowej stosuje się albo rozdrabnianie mieszanki wsadowej, albo oddzielne rozdrabnianie poszczególnych komponentów mieszanki. Do rozdrabniania stosuje się najczęściej kruszarki młotkowe. Obecnie preferuje się indywidualne mielenie poszczególnych komponentów mieszanki wsadowej, co umożliwia kontrolowanie stopnia rozdrobnienia pojedynczych składników oraz zapobiega tworzeniu się nadmiernej ilości frakcji pyłowej 21). Korzystne efekty można także uzyskać dzięki wprowadzeniu metody selektywnego przemiału, polegającego na oddzieleniu frakcji drobnej i poddaniu mieleniu tylko frakcji grubszej, co również zapobiega powstawaniu frakcji pyłowej i dodatkowo pozwala oszczędzić energię (nie trzeba mleć rozdrobnionego materiału). W Rosji opracowano sposób przygotowania mieszanek węglowych, w którym oprócz selektywnego przemiału zastosowano pneumatyczną separację, umożliwiającą także rozdział ziaren wg ich gęstości 20). Technologię tę w 2004 r. wdrożono również w Chinach 22). Olejowanie mieszanki wsadowej polega na dodawaniu do niej różnego rodzaju cieczy organicznych pochodzenia karbochemicznego lub petrochemicznego 23, 24). Substancje te powodują obniżenie napięcia powierzchniowego wody, ograniczenie zjawiska kohezji wynikającego z obecności wilgoci na powierzchni ziaren, a także zmniejszenie sił tarcia międzyziarnowego oraz aglomerację najdrobniejszej frakcji, co w konsekwencji powoduje wzrost gęstości nasypowej wsadu węglowego. Rozróżnia się mikrododatki (ich ilość w węglu wsadowym Mgr inż. Marcin JANUSZ w roku 2008 ukończył studia na Wydziale Chemicznym Politechniki Śląskiej w Gliwicach. Ukończył studia podyplomowe w Akademii Górniczo-Hutniczej w zakresie nowoczesnych metod zarządzania i technologii w koksownictwie. Od 2009 r. jest pracownikiem Instytutu Chemicznej Przeróbki Węgla w Zabrzu na stanowisku inżyniera w Centrum Badań Technologicznych. Specjalność przygotowanie wsadu do koksowania dla systemu zasypowego, procesy kompaktowania i aglomeracji oraz hydrodynamika paliw zawiesinowych. Prof. dr hab. inż. Andrzej MIANOWSKI w roku 1970 ukończył studia na Wydziale Chemicznym Politechniki Śląskiej w Gliwicach. W 1976 r. obronił pracę doktorską, a stopień doktora habilitowanego otrzymał w 1988 r. Tytuł profesora nauk technicznych otrzymał w 2001 r. Obecnie jest zatrudniony na stanowisku profesora zwyczajnego w Katedrze Chemii, Technologii Nieorganicznej i Paliw Politechniki Śląskiej, a od 2006 r. jest profesorem IChPW w Zabrzu. Od 1999 r. jest członkiem Komitetu Redakcyjnego Rocznika Ochrony Środowiska, a od 2004 r. członkiem Komitetu Redakcyjnego Karbo oraz Rady Programowej Przemysłu Chemicznego. Specjalność technologia węgla oraz utylizacja odpadów stałych, a także analiza termiczna w aspekcie technologicznym i przemysłowym /12(2014)
3 nie przekracza 1%) oraz makrododatki (dozowane w ilości do 10%). Olejowanie wsadu znalazło zastosowanie w koksowniach rosyjskich i ukraińskich, w których jako dodatki do wsadu stosowane są kompozycje wodno-olejowe przygotowane na bazie odpadowych produktów koksowania 24). Olejowanie wsadu, jako operacja stosunkowo prosta i niedroga, jest też stosowane w wielu koksowniach w państwach UE. Termiczna preparacja wsadu węglowego jest procesem przygotowania wsadu węglowego, polegającym na jego podsuszeniu, a w niektórych przypadkach podgrzaniu przed załadunkiem do komory. Praktyka eksploatacji baterii napełnianych wsadem suchym i podgrzanym wiąże się jednak m.in. z nadmiernym ciśnieniem rozprężania, niebezpieczeństwem magazynowania, transportem gorącego pyłu węglowego oraz szybszą grafityzacją komór koksowniczych 24 28). Doprowadziło to do rezygnacji z podgrzewania wsadu na rzecz podsuszania. Rozwiązania techniczne i technologiczne termopreparacji wsadu szczegółowo przedstawiono w pracy 29). Istotną zaletą podsuszania jest możliwość skrócenia czasu koksowania, a także zmniejszenie energochłonności procesu produkcji koksu, wynikające ze znacznie wyższej sprawności energetycznej suszarek w porównaniu ze sprawnością komory koksowniczej. Dodatkowym korzystnym efektem technologicznym wynikającym z zachowania się węgla podsuszonego jak pseudocieczy jest zwiększenie równomierności zagęszczenia wsadu na całej wysokości i długości komory. W przypadku węgli wilgotnych gęstość nasypowa jest znacznie zróżnicowana. Gęstość wsadu pod otworami zasypowymi jest o kilkanaście do dwudziestu kilku procent większa niż w górnych partiach wsadu pomiędzy otworami zasypowymi. W przypadku systemu zasypowego duża zawartość wilgoci wpływa niekorzystnie zarówno na gęstość wsadu, jak i bilans ekonomiczo-ekologiczny procesu (większe zapotrzebowanie energii na odparowanie wody, większa ilość ścieków fenolowych). Woda gromadząc się w punktach styku ziaren węglowych, tworzy mostki wodne znacząco ograniczające ruchliwość ziaren, a tym samym zdolność ich reorganizacji. Siła oddziaływania mostków zależy od ich liczby i rozmiarów. Zmniejszenie zawartości wilgoci wiąże się z ograniczeniem liczby i wielkości mostków wodnych, co ułatwia przemieszanie się ziaren i powoduje wzrost gęstości wsadu. Operacja podsuszania wsadu węglowego znalazła przemysłowe zastosowanie w Japonii, Chinach oraz w Korei Płd., co pozwoliło tam na zwiększenie udziału w mieszankach węgli o gorszych właściwościach koksotwórczych 30). Dane literaturowe 5, 11, 30 36) wskazują na pozytywny wpływ podsuszania wsadu na jakość koksu. Uzyskany wzrost jakości jest różny, co najprawdopodobniej wynika ze zróżnicowanych właściwości badanych węgli i ich mieszanek. Aby oszacować realny wpływ operacji podsuszania, konieczne jest przeprowadzenie badań jakości koksu dla konkretnych warunków wsadowych i produkcyjnych. Jedną z efektywnych technologii przygotowania węgla wsadowego do koksowania jest jego zagęszczanie mechaniczne poprzez brykietowanie lub granulowanie. Procesy te prowadzi się najczęściej w prasach walcowych z zastosowaniem dodatku substancji wiążących, którymi są produkty pochodzenia petrochemicznego (ciężkie frakcje ropy naftowej, asfalty podestylacyjne) lub koksowniczego (paki, smoła, smołowe produkty odpadowe). Substancje te dodawane w ilości 4 8% spełniają funkcję lepiszcza zapewniającego dobrą wytrzymałość wytwarzanych brykietów, a także nie pozostają obojętne w stosunku do substancji węglowej. Lepiszcza charakteryzujące się dobrymi właściwościami koksotwórczymi są czynnikiem bitumotwórczym, poprawiającym warunki spiekania brykietowanych węgli o słabych właściwościach koksotwórczych. W praktyce przemysłowej stosowana jest wyłącznie metoda brykietowania części mieszanki wsadowej 37). Stosowaną mieszankę węglową dzieli się na dwie części, jedną z nich poddaje się brykietowaniu i otrzymane brykiety łączy z pozostałą częścią mieszanki albo przygotowuje się dwie różne mieszanki węglowe, jedną z nich w całości poddaje się brykietowaniu i następnie dodaje do drugiej nie brykietowanej, uzyskując w ten sposób mieszankę wsadową. Korzystniejszy jest wariant drugi, ponieważ sprzyja on uzyskaniu koksu o jedno- 93/12(2014) rodnych właściwościach, umożliwiając zniwelowanie różnic pomiędzy właściwościami koksotwórczymi mieszanki węglowej brykietowanej i mieszanki nie poddanej temu procesowi 38). O powodzeniu technologii częściowego brykietowania wsadu decydują kontrolowany przyrost gęstości nasypowej oraz minimalizacja efektów segregacji ziarnowej. Technologia częściowego brykietowania wsadu węglowego znalazła zastosowanie w japońskim przemyśle koksowniczym, a także w Korei Płd., Chinach i Rosji 37, 39, 40). Prace badawcze zmierzające do opracowania technologii przygotowania wsadu z wykorzystaniem metody brykietowania prowadzono również w Polsce. Efektem prac realizowanych w IChPW, Politechnice Śląskiej i Zakładach Koksowniczych im. Powstańców Śląskich w Zdzieszowicach były założenia do technologii częściowego brykietowania wsadu dla warunków krajowego koksownictwa 37, 41, 42). W opracowanej technologii jako lepiszcze do produkcji brykietów zastosowano smołę węglową wytwarzaną w koksowni. W odróżnieniu od rozwiązań stosowanych w koksownictwie światowym (Japonia), a także w konwencjonalnej technologii produkcji brykietów opałowych, operacje mieszania węgla z lepiszczem oraz brykietowania prowadzono na zimno, bez konieczności podgrzewania surowców 43). Ostatnią z opisywanych technik, ale pozwalającą na uzyskanie największego przyrostu gęstości wsadu jest mechaniczne ubijanie wsadu węglowego. W ubijanym systemie obsadzania komór dużą gęstość uzyskuje się przez mechaniczne ubijanie (tłukami-ubijakami) wsadowych mieszanek węglowych o odpowiednio dobranym przemiale komponentów i właściwej zawartości wilgoci (rys. 2). Wsad węglowy (nabój) formowany jest w skrzyni nabojowej wsadnicy i wprowadzany do komory koksowniczej poprzez otwór drzwiowy po stronie maszynowej 8). W praktyce przemysłowej ubity nabój osiąga masę ok t, wysokość ok. 3,5 6 m, długość m i szerokość ok. 0,4 0,5 m. Podstawowym celem ubijania jest uzyskanie naboju węglowego o gęstości zapewniającej właściwą jakość koksu, dużą produktywność baterii oraz bezproblemowy załadunek naboju do komory koksowniczej. Koniecznym warunkiem przy zastosowaniu metody wsadu ubijanego jest odpowiednia zwartość i wytrzymałość naboju, zapobiegająca jego rozpadnięciu się podczas obsadzania komory, co jest szczególnie istotne w przypadku baterii wielkokomorowych. Uszkodzenie naboju w trakcie obsadzania powoduje bowiem spore utrudnienia operacyjnoruchowe, ekologiczne oraz obniża produktywność komory koksowniczej. Wytrzymałość mechaniczna naboju jest wypadkową takich czynników technologicznych, jak uziarnienie, zawartość wilgoci, właściwa homogenizacja mieszanki węglowej i odpowiednie prowadzenie procesu ubijania (równomierna gęstość w całej objętości wsadu węglowego). Podstawowym warunkiem skuteczności ubijania jest Fig. 2. Stamp-charging system coke oven battery; 1 battery massif, 2 SCP (stamping-charging-pushing) machine, 3 coal tower, 4 stamping units, 5 coal cake, 6 CGT (charging gas transfer) car, 7 coke guide car, quenching car, 8 quenching tower Rys. 2. Bateria koksownicza wykorzystująca metodę wsadu ubijanego; 1 masyw baterii, 2 wsadnica (SCP), 3 wieża węglowa, 4 ubijarki, 5 nabój węglowy, 6 wóz stropowy, 7 wóz przelotowy, wóz gaśniczy, 8 wieża gaszenia 2105
4 utrzymanie w mieszance odpowiedniej zawartości wilgoci (9 10%), umożliwiającej uzyskanie naboju o wystarczającej zwartości. W przypadku starszych konstrukcji ubijarek w celu poprawy trwałości naboju dodaje się drabinki drewniane, faszynę lub ścinki taśm. Rozwój technologiczny obserwowany na tym polu w okresie ostatnich lat (automatyzacja procesu ubijania, zastosowanie ubijarek wieloubijakowych oraz operacji ciągłego nawęglania skrzyni nabojowej) w znacznym stopniu przyczynił się do skrócenia czasu ubijania oraz poprawy parametrów wytrzymałościowych naboju węglowego, umożliwiając tym samym stosowanie systemu ubijanego w bateriach wielkokomorowych. Zastosowanie systemu ubijanego umożliwia zwiększenie zawartości węgli o gorszych właściwościach koksotwórczych, a produkowany koks charakteryzuje się małą wartością wskaźnika ścieralności M 10 i wyższym w stosunku do systemu zasypowego wskaźnikiem wytrzymałości CSR 44, 45). Zbadano wpływ wybranych technik preparacji koksowniczego wsadu węglowego na jakość koksu oraz dokonano oceny możliwości zastąpienia drogich węgli ortokoksowych tańszymi węglami gazowokoksowymi przy zachowaniu stałej jakości koksu. Badania przeprowadzono w ramach Projektu POIG Inteligentna koksownia spełniająca wymagania najlepszej dostępnej techniki. Celem badań była ocena możliwości zwiększenia udziału tańszych węgli typu 34 w mieszance wsadowej przy zachowaniu niezmienionej jakości koksu poprzez zastosowanie metod preparacji wsadu prowadzących do zwiększenia jego gęstości. Część doświadczalna Surowce W badaniach wykorzystano mieszanki bazowe A, B i C o składzie zbliżonym do stosowanego w krajowych koksowniach do produkcji koksu wielkopiecowego oraz mieszanki zmodyfikowane, o zwiększonej do 40% zawartości węgli typu 34 (tabela 1). Jakość mieszanek bazowych A C była na zbliżonym poziomie. Wskaźnik CSR koksów wytworzonych w warunkach instalacji Karbotest (wsad zasypywany) mieścił się w zakresie 49,0 49,3% i był niewystarczający z punktu widzenia producentów koksu wielkopiecowego. Jednak z doświadczeń IChPW i praktyki koksowni wynika, że z mieszanek wsadowych o takich składach w warunkach przemysłowych uzyskuje się koks charakteryzujący się wartościami CSR 56 60%. Jedynie w przypadku mieszanki A wykorzystanej w testach racjonalizacji uziarnienia odnotowano większą wartość CSR (55,3%) Table 1. Composition of coal blends A D, % Tabela 1. Skład badanych mieszanek węglowych A D, % Lp. Węgiel Mieszanki bazowe Mieszanki zmodyfikowane z KWK A B C B1 B2 D ** C1 C2 1 Zofiówka Borynia Pniówek Jas-Mos Budryk Krupiński Pył koksowy Klasa < 3,15 mm, % 88,5/80,4 * 86,2 94,6 85,0 83,8 82,6 93,8 92,9 Klasa < 0,5 mm, % 52,6/39,9 * 46,8 58,8 45,7 41,7 39,3 54,6 53,3 CRI, % 31,7/30,4 * 33,0 34,9 35,6 37,9 - ** 36,1 38,8 CSR, % 49,1/55,3 49,0 49,3 47,0 42,2-46,1 40,0 *Węgle wykorzystane do skomponowania mieszanki A pochodziły z dwóch różnych dostaw; **dla mieszanki D nie wykonano oznaczeń CRI/CSR, ponieważ została wykorzystana jako surowiec do brykietowania (nie stanowiła samodzielnego wsadu). z uwagi na mniejszy stopień jej rozdrobnienia i związaną z tym większą początkową gęstość nasypową. Zawartość węgli gazowokoksowych w mieszankach bazowych A C była w granicy 10 21%. Składy mieszanek stosowanych w praktyce przemysłowej podlegają okresowym zmianom ze względu na dość silne wahania jakości dostarczanego surowca węglowego, a także ze względu na wymaganą (zapisy kontraktowe) jakość koksu. W przypadku systemu zasypowego udział węgli typu 34 w krajowych mieszankach przeznaczonych do produkcji wysokiej jakości koksu wielkopiecowego z reguły nie przekracza 20%, a dla systemu ubijanego 30%. W przypadku testów racjonalizacji uziarnienia, podsuszania oraz olejowania wsadu wykorzystywano mieszankę bazową A o 21-proc. zawartości węgli gazowo-koksowych typu 34, w przypadku testów częściowego brykietowania wykorzystywano mieszankę B (10% węgli typu 34) oraz dwie mieszanki zmodyfikowane B1 i B2 o zwiększonej do 25 i 40% zawartości węgli typu 34. Do mieszanek B B2 dodawano brykiety spreparowane z mieszanki D o 50-proc. zawartości węgli gazowo-koksowych. Udział masowy brykietów wynosił 30%. Testy ubijania przeprowadzono z wykorzystaniem mieszanki bazowej C (20% węgla typu 34) oraz dwóch mieszanek (C1 i C2) o zwiększonej do 30 i 40% zawartości węgla typu 34. Węgle wykorzystywane do komponowania mieszanek wsadowych pochodziły z krajowych koksowni i zostały pobrane z węglowni po procesie mielenia. Stopień rozdrobnienia odpowiadał stosowanemu w praktyce przemysłowej. Metodyka badań Pomiary gęstości nasypowej wykonywane były z wykorzystaniem aparatu oraz metodyki opracowanej przez Gekkera i Mamuta 46) (rys. 3). Wymiary aparatu zostały zaadaptowane do rozmiarów retorty instalacji Karbotest. Odważoną 4-kilogramową porcję wsadu węglowego zasypywano grawitacyjnie z górnego zbiornika do cylindrycznego dolnego zbiornika pomiarowego (o znanej objętości) poprzez otwarcie zasuwy. Następnie wsad wyrównywano do górnej krawędzi zbiornika, a gęstość nasypową określano na podstawie ilorazu masy zasypanego węgla do jego objętości. Obliczano średnią arytmetyczną z dwóch pomiarów gęstości wykonanych dla tej samej próbki węgla. Wartość gęstości podawano w przeliczeniu na stan suchy, kluczowy z punktu widzenia produktywności komory koksowniczej. Próby koksowania wykonano w doświadczalnej instalacji Karbotest przedstawionej na rys. 4. Odważoną porcję wsadu węglowego (4 kg) zasypywano do stalowej retorty karbonizacyjnej o średnicy wewnętrznej 150 mm i głębokości 850 mm. Następnie retortę wprowadzano do pieca rurowego celem przeprowadzenia koksowania. Proces koksowania przebiegał do momentu osiągnięcia temp. 950 C w osi wsadu. Po Fig. 3. Stand for measuring the bulk density; 1 cylindrical container, 2 valve, 3 cylindrical measurement vessel, 4 tripod, 5 metal tray Rys. 3. Schemat urządzenia do pomiaru gęstości nasypowej węgla; 1 zbiornik cylindryczny, 2 zasuwa, 3 cylindryczny zbiornik pomiarowy, 4 statyw, 5 taca metalowa /12(2014)
5 Testy ubijania mechanicznego przeprowadzono dla mieszanki bazowej C oraz mieszanek C1 i C2. Dla każdej z mieszanek przygotowano pięć wsadów o gęstości ok. 691, 756, 900, 945 i 990 kg/m 3 (w stanie suchym) do skoksowania w instalacji doświadczalnej Karbotest. Zakładany stopień zagęszczenia wsadu osiągano metodą zasypową oraz udarową przy wykorzystaniu instalacji ubijania mechanicznego będącej na wyposażeniu IChPW. W praktyce przemysłowej stosującej metodę wsadu ubijanego stosowane są wsady o gęstości w granicach kg/m 3. Table 2. Bulk density of coal blends and coke quality indexes of cokes produced with the use of modified particle size distribution of blend A Fig. 4. Experimental coking Karbotest stand Rys. 4. Instalacja doświadczalnego koksowania Karbotest osiągnięciu tej temperatury koks przetrzymywano w retorcie do czasu aż ilość wydzielanego gazu pirolitycznego spadła poniżej 0,5 dm 3 /min. Po wyjęciu i wychłodzeniu retorty otrzymany koks poddawano ocenie wskaźników technologicznych w teście NSC (Nippon Steel Corporation). Jakość koksu wytworzonego w instalacji Karbotest oceniano na podstawie wartości wskaźników wyznaczonych w teście NSC, uznawanym za najbardziej przydatny w ocenie wysokotemperaturowych właściwości koksu wielkopiecowego, gdyż symuluje zachowanie się koksu w strefie wysokich temperatur wielkiego pieca, w której reakcja zgazowania koksu ditlenkiem węgla jest jednym z czynników odpowiedzialnych za degradację jego ziaren. W teście NSC wyznaczano reakcyjność CRI oraz wytrzymałość CSR. Wskaźniki NSC oceniano na podstawie normy PN-C-04312: 1996 lub ISO 18894:2006. Niepewność rozszerzona oznaczeń (na poziomie ufności równym 95%) w akredytowanym laboratorium IChPW wynosiła odpowiednio CRI ±0,7, CSR ±1,3 oraz CRI ±0,5, CSR ±1,1. W celu określenia wpływu operacji podsuszania wsadu węglowego na jakość koksu wykonano testy koksowania bazowej mieszanki węglowej przy różnej zawartości wilgoci (10,9%, 8,1%, 6,3% i 4,4%). Mieszanka węglowa była podsuszana na powietrzu, a jej właściwości koksotwórcze pozostały niezmienione. W celu określenia wpływu dodatku emulsji smołowo-wodnej do mieszanki wsadowej na wartości parametrów jakościowych koksu wykonano testy koksowania mieszanki A bez dodatku emulsji oraz z dodatkiem emulsji w ilości 2, 3 i 4%. Emulsję smołowo-wodną przygotowano na bazie koksowniczej smoły produkcyjnej i surowej wody amoniakalnej. Do wytworzenia emulsji zastosowano wysokoobrotowy homogenizator laboratoryjny. Smołę i wodę amoniakalną emulgowano w stosunku molowym 1:1. Wpływ zróżnicowanego uziarnienia mieszanki węglowej, a tym samym jej zmiennej gęstości nasypowej, na parametry jakościowe koksu oceniono na podstawie wyników testów koksowania mieszanki bazowej A o składzie ziarnowym stosowanym w przemyśle (próbka 1) i sześciu próbkach o zmodyfikowanych składach ziarnowych (próbki 2 7), które uszeregowano wg malejącego stopnia rozdrobnienia (klasa < 3,15 mm, %) (tabela 2). Zawartość wilgoci całkowitej we wszystkich mieszankach przeznaczonych do procesu koksowania wynosiła 10%. Badania wpływu operacji częściowego brykietowania wsadu wykonano dla mieszanek B, B1, B2 (o wzrastającym udziale węgli typu 34) i D (tabela 1). Brykiety wytwarzane były z ubogiej mieszanki, zawierającej 50% węgla typu 34 (D), za pomocą brykieciarki laboratoryjnej firmy Komarek. Brykiety dodawano do wsadów w równym udziale wynoszącym 30%. Następnie przeprowadzano testy koksowania mieszanek w doświadczalnej instalacji Karbotest oraz określono jakość otrzymanego koksu. 93/12(2014) Tabela 2. Gęstości nasypowe mieszanek węglowych oraz parametry jakościowe koksu otrzymanego poprzez modyfikacje składu ziarnowego mieszanki bazowej A Nr próbki Klasa < 3,15 mm, % 80,4 69,7 54,9 53,2 45,0 43,1 27,8 Klasa < 0,5 mm, % 39,9 40,7 22,4 20,6 22,0 12,3 13,2 d śr, mm * 1,95 2,46 3,44 3,51 4,06 4,20 5,24 ρ (stan suchy), kg/m CRI, % 30,4 28,6 28,3 26,6 26,2 27,4 29,3 ΔCRI, % ** - -1,8-2,1-3,8-4,2-3,0-1,1 CSR, % 55,3 58,7 59,1 61,8 63,4 61,3 56,2 ΔCSR, % ** - 3,4 3,8 6,5 8,1 6,0 0,9 *Średnia ważona na podstawie pełnej analizy sitowej; **zmiana liczona w stosunku do wartości oznaczonych dla próbki wyjściowej (próbka nr 1). Wyniki badań i dyskusja W tabeli 3 i na rys. 5 zestawiono wyniki badania wpływu podsuszenia na jakość koksu. Zmniejszenie zawartości wilgoci powodowało znaczący wzrost gęstości nasypowej wsadu. Maksymalny odnotowany przyrost gęstości wyniósł 71 kg/m 3, co stanowiło ok. 10,9 kg/m 3 na każdy 1% obniżenia zawartości wilgoci. Zgodnie z oczekiwaniami wzrost gęstości wsadu wpłynął korzystnie na wskaźniki jakości otrzymanego koksu, w szczególności na CSR. Poprawę odnotowano już przy obniżeniu wilgotności wsadu do 8,1% (ΔCSR = 1,7%). Wynikiem dalszego spadku wilgotności wsadu do 6,3 i 4,4% była poprawa wskaźnika CSR o ΔCSR odpowiednio 3,3 i 4,9%. Odnotowano także niewiel- Table 3. Results of blend A coking tests with various moisture content Tabela 3. Wyniki testów koksowania mieszanki bazowej A o różnej zawartości wilgoci Zawartość wilgoci we wsadzie węglowym, % 10,9 8,1 6,3 4,4 ρ (stan suchy), kg/m CRI, % 31,7 31,3 31,0 30,4 CSR, % 49,1 50,8 52,4 54,0 Fig. 5. Relationship between coke quality indexes (CRI and CSR) and moisture content in the coal charge Rys. 5. Zależność reakcyjności CRI i wytrzymałości poreakcyjnej CSR koksu od zawartości wilgoci 2107
6 ką poprawę wskaźnika reakcyjności koksu (ΔCRI = -1,3%). Operacja podsuszania wsadu węglowego wpłynęła pozytywnie zarówno na gęstość nasypową wsadu, jak i na jakość otrzymanego koksu, a uzyskane tendencje zmian były zgodne z danymi literaturowymi 5, 11, 30 36). Uzyskana poprawa wskaźnika CSR o ΔCSR = 4,9% sugeruje, że operacja podsuszania wsadu ma duży potencjał i w skali przemysłowej może pozwolić na zwiększenie udziału węgli typu 34 we wsadzie węglowym bez pogorszenia jakości koksu. Świadczą o tym także pozytywne efekty uzyskane w skali półtechnicznej (piec 400 kg) dla mieszanek o składzie zbliżonym do stosowanego w niniejszych badaniach 5). Wyniki testów koksowania mieszanki węglowej preparowanej emulsją smołowo-wodną przedstawiono w tabeli 4 oraz na rys. 6. Nawet niewielki dodatek emulsji smołowo-wodnej (2 3%) wpływał pozytywnie na gęstość nasypową wsadu. Dla 2-proc. dodatku odnotowano przyrost 15 kg/m 3, a dla 3-proc. 9 kg/m 3. Po przekroczeniu tej ilości gęstość wsadu zmniejszyła się i dla 4-proc. udziału emulsji przyrost wyniósł jedynie 2 kg/m 3. Dodatek emulsji spowodował niewielkie zmiany wskaźników jakości koksu. Dla dodatku 3% wskaźnik CRI uległ obniżeniu (ΔCRI = 1%), a wskaźnik CSR wzrósł (ΔCSR = 2,1%). Na podstawie tych wyników trudno było wyciągać jednoznaczne wnioski, jednak zastosowanie tej techniki w większej skali poprawiało wskaźnik CSR o ΔCSR 1 3% 47, 48). Table 4. Results of blend A coking tests with various addition of water-coal tar emulsion Tabela 4. Wyniki testów koksowania mieszanki bazowej A z różną wielkością dodatku emulsji smołowo-wodnej Udział emulsji smołowo-wodnej w mieszance, % ρ (stan suchy), kg/m CRI, % 31,3 31,8 30,3 32,2 CSR, % 50,8 51,2 52,9 49,1 w trakcie załadunku do komory koksowniczej łatwiej pokonywały opory wynikające z istniejących mostków wodnych oraz sił tarcia wewnętrznego, co prowadziło do lepszego upakowania wsadu. Przyrost gęstości wsadu był obserwowany do momentu wzrostu średniego wymiaru ziarna mieszczącego się w przedziale 3,51 4,06 mm (próbki nr 4 i 5). Dla tych próbek uzyskano przyrost gęstości o odpowiednio 48 i 49 kg/m 3. Stopień rozdrobnienia tych próbek znacznie odbiegał od stosowanego w praktyce przemysłowej. Próbka nr 4 charakteryzowała się 53,2-proc. udziałem klasy < 3,15 mm przy bardzo małej zawartości frakcji pyłowej < 0,5 mm (20,6%). W próbce 5 klasa < 3,15 mm stanowiła 45% składu, a klasa < 0,5 mm 22%. Dalsze obniżanie stopnia przemiału (i związany z tym wzrost średniego rozmiaru ziarna) spowodowało ponowne zmniejszenie się gęstości nasypowej wsadu. Wynika to z faktu, że wraz ze wzrostem średniego wymiaru ziarna zaczynało brakować drobniejszej frakcji mającej za zadanie wypełniać puste przestrzenie tworzące się między grubymi ziarnami tworzącymi szkielet konstrukcyjny wsadu. Zgodnie z oczekiwaniami, wzrost gęstości nasypowej wsadu spowodował poprawę wskaźników jakościowych koksu, jak obrazują to dane zawarte w tabeli 2 oraz na rys. 7. Największą poprawę parametrów jakościowych odnotowano dla koksu otrzymanego z próbek nr 4 i 5 (ΔCSR odpowiednio 6,5 i 8,1%), które cechowały się największymi gęstościami nasypowymi. Wiadomo, że nadmierna ilość klasy ziarnowej < 0,5 mm niekorzystnie wpływa na wartości wskaźników CRI i CSR koksu 19). Przeprowadzone badania wykazały, że również niedobór drobnych klas ziarnowych, w tym także ziarna < 0,5 mm, prowadził do zmniejszenia upakowania ziaren w zasypywanym wsadzie. Znamiennym tego przykładem są wyniki koksowania próbki nr 4, charakteryzującej się najmniejszą zawartością klasy ziarnowej < 0,5 mm (13,2%) i jednocześnie najmniejszym stopniem rozdrobnienia < 3,15 mm (27,8%). Dla próbki tej odnotowano najmniejszy przyrost gęstości nasypowej (12 kg/m 3 ), a wytworzony koks cechował się wartościami wskaźników CRI i CSR niewiele różniącymi się od tych oznaczonych dla koksu z mieszanki wyjściowej (próbka 1). Największą poprawę wskaźników jakościowych otrzymano dla próbek o uziarnieniu w zasadzie niemożliwym do uzyskania w przemyśle z uwagi na składy ziarnowe węgli dostarczanych z poszczególnych kopalń. Biorąc pod uwagę dość duże wartości stopnia rozdrobnienia wsadu (80 89% zawartości klasy < 3,15 mm) stosowane w krajowych bateriach pracujących w systemie wsadu zasypowego, w świetle uzyskanych wyników wydaje się, że metoda ta ma spory potencjał, a uzyskane wyniki wskazują na celowość podjęcia badań w skali komorowej. Fig. 6. Relationship between coke quality indexes (CRI and CSR) and content of water-tar emulsion Rys. 6. Zależność reakcyjności CRI i wytrzymałości poreakcyjnej CSR koksu od zawartości emulsji smołowo-wodnej Wyniki racjonalizacji uziarnienia wsadu węglowego przedstawiono w tabeli 2 oraz na rys. 7. Zmniejszenie stopnia rozdrobnienia spowodowało znaczący przyrost gęstości nasypowej wsadu. Ziarna węglowe o większym rozmiarze, mające wyższą energię Table 5. Properties of cokes obtained in partial briquetting tests Tabela 5. Właściwości koksów otrzymanych w testach koksowania wsadu częściowo zbrykietowanego Mieszanka B B1 B2 B+30D B1+30D B2+30D ρ (stan suchy), kg/m CRI, % 33 35,6 37,9 32,8 35,5 37,8 CSR, % , ,3 Fig. 7. Relationship between coke quality indexes (CRI and CSR) and coal charge bulk density Rys. 7. Zależność reakcyjności CRI i wytrzymałości poreakcyjnej CSR koksu od gęstości nasypowej mieszanki węglowej Fig. 8. Relationship between coke quality indexes (CRI and CSR) and content of coal type 34 in the blend (briquetting tests) Rys. 8. Zależność reakcyjności CRI i wytrzymałości poreakcyjnej CSR koksu od zawartości węgla typu 34 w mieszance wsadowej (testy brykietowania) /12(2014)
7 Wyniki badań brykietowania wsadu węglowego przedstawiono w tabeli 5 i na rys. 8. Zgodnie z oczekiwaniami wzrost zawartości węgla typu 34 w mieszance wsadowej spowodował wzrost wskaźnika CRI z 33,0% dla mieszanki B zawierającej 10% węgli typu 34 do 37,9% dla mieszanki B2 zawierającej 40% tego typu węgli (ΔCRI = 4,9%). Odnotowano także pogorszenie się wskaźnika CSR koksu (ΔCSR = 6,7%). W przypadku dodawania brykietów zaobserwowano poprawę gęstości nasypowej wsadu. Przyrost ten wynosił kg/m 3. W związku ze wzrostem gęstości odnotowano poprawę wskaźnika CSR. W zależności od badanej mieszanki uzyskano ΔCSR 1,0 3,1%. Przyrost odnotowano pomimo sumarycznego wzrostu udziału węgla typu 34 (spowodowanego dodatkiem 30% brykietów wytworzonych z mieszanki o 50-proc. zawartości węgli typu 34) we wsadach częściowo zbrykietowanych. Wskaźnik CRI nie uległ istotnej zmianie. W przypadku częściowego zbrykietowania mieszanek B B2 należałoby się spodziewać jeszcze lepszego efektu. Wyniki przedstawione na rys. 8 wskazały na możliwość zwiększenia zawartości węgli typu 34 z 10% (mieszanka B) do 32,5% (mieszanka B1+30D) bez istotnych zmian wartości CSR. Podobną relację zaobserwowano w przypadku wskaźnika CRI. W tym przypadku możliwe było zwiększenie udziału węgla gazowo-koksowego z 10% (B) do 22% (B+30D) bez istotnych zmian wskaźnika CRI, który oscylował wokół 33%. Wyniki badań mechanicznego ubijania wsadu węglowego zostały zaprezentowane w tabeli 6 oraz na rys. 9 i 10. Wzrost gęstości wsadu z poziomu odpowiadającemu systemowi zasypowemu do poziomu uzyskiwanego w systemie ubijanym spowodował niewielkie obniżenie się wskaźnika CRI, z wyjątkiem mieszanki C z 20-proc. udziałem węgla typu 34, w przypadku której nie zaobserwowano istotnych zmian wartości CRI (dla największej gęstości zaobserwowano nawet niewielki jej wzrost). Bardziej istotne zmiany zaobserwowano w przypadku wskaźnika CSR. Dla wszystkich testowanych mieszanek uległ on znaczącej poprawie. W zależności od badanej mieszanki przyrost wartości wskaźnika CSR wynosił 5,8 12,5%. Jedynie w przypadku mieszanki C i największej gęstości nie odnotowano jego zmiany w stosunku do gęstości wyjściowej. Na podstawie danych przedstawionych Table 6. Properties of cokes stand (Karbotest) Tabela 6. Właściwości koksów otrzymanych w testach ubijania wsadu Gęstość wsadu, kg/m C CRI, % 34,3 34,9 34,1 34,4 36,4 CSR, % 46,6 49,3 52,4 51,8 46,6 C1 CRI, % 38,6 36,1 36,6 36,1 36,2 CSR, % 38,2 46,1 48,8 51,2 50,7 C2 CRI, % 39,0 38,8 36,9 37,3 37,1 CSR, % 40,3 40,0 49,0 47,6 49,9 Fig. 10. Relationship between CSR and content of coal type 34 in the blend (stamping tests) Rys. 10. Zależność wytrzymałości poreakcyjnej CSR od zawartości węgla typu 34 w mieszance wsadowej (testy ubijania) na rys. 9 można było stwierdzić, że wzrost zawartości węgla typu 34 w mieszance wsadowej prowadził do wzrostu reakcyjności koksu. Zastosowanie systemu ubijanego pozwoliło na uzyskanie zbliżonej jakości koksu (CRI 35 37%) jak dla mieszanki C (20% węgla typu 34) otrzymanej z mieszanki C2 zawierającej 40% węgla typu 34. Próbki koksu otrzymane z mieszanki C2 o gęstości odpowiadającej systemowi ubijanemu charakteryzowały się wartością wskaźnika CSR zbliżoną do wartości tego wskaźnika dla próbki koksu z mieszanki bazowej C koksowanej w systemie zasypowym (CSR 48 50%). Wzrost gęstości wsadu z poziomu odpowiadającemu wsadowi zasypowemu do poziomu stosowanego w systemie ubijanym prowadził zatem do znaczącej poprawy wskaźnika wytrzymałości koksu CSR. Obserwowano także niewielką poprawę wskaźnika CRI. Porównanie wyników skuteczności różnych metod zwiększania gęstości wsadu przedstawiono na rys. 11. Zgodnie z oczekiwaniami i doniesieniami literaturowymi najkorzystniejsze efekty jakościowe (ΔCSR o 9,6%) uzyskano przy zastosowaniu metody ubijania mechanicznego. Wskaźnik CRI uległ obniżeniu o ok. 1,8%. Mniejszą poprawę przyniosło zastosowanie racjonalnego doboru uziarnienia (CSR wzrósł o 8,1%, a CRI = 4,2%). W przypadku racjonalizacji uziarnienia najlepsze wyniki uzyskano dla próbek o składach ziarnowych niemożliwych do uzyskania w skali przemysłowej, chociażby ze względu na uziarnienie węgli pochodzących z dostaw z poszczególnych kopalń oraz wyposażenie wydziałów przygotowania węgla w koksowniach 26). Bardzo dobry efekt przyniosło podsuszanie wsadu (ΔCSR = 4,9%, a ΔCSR = 1,3%). Nieco gorsze wyniki uzyskano, stosując częściowe brykietowanie (ΔCSR = 2,4%). W przypadku częściowego brykietowania porównywano jakość koksu pomiędzy mieszankami wyjściowymi a częściowo zbrykietowanymi mieszankami o zwiększonej zawartości części lotnych. Wydaje się zatem, że w przypadku częściowego brykietowania mieszanek wyjściowych uzyskana poprawa byłaby większa. Zmiana bezwzględna, % Fig. 9. Relationship between CRI and content of coal type 34 in the blend (stamping tests) Rys. 9. Zależność reakcyjności CRI od zawartości węgla typu 34 w mieszance wsadowej (testy ubijania) 93/12(2014) Zmiana CRI, % Zmiana CSR, % Fig. 11. Effect of selected techniques of coal charge preparation on the coke quality Rys. 11. Wpływ wybranych operacji przygotowania wsadu na gęstość wsadu i wskaźniki jakościowe koksu 2109
8 Najmniejszy efekt dała preparacja wsadu emulsją smołowo-wodną (CSR wzrósł o 2,1%). Efekty preparacji mieszanek wsadowych nie ograniczały się tylko do zmiany parametrów jakościowych koksu, lecz również znacząco wpływały na gęstość nasypową wsadu, a co za tym idzie na wydajność baterii koksowniczej. Podsumowanie i wnioski Przeprowadzone badania pozwoliły na określenie wpływu różnych metod preparacji wsadu na jakość (parametry CSR i CRI) otrzymanego koksu. Przedmiotem badań były mieszanki sporządzone z krajowych węgli koksowych umożliwiających wyprodukowanie koksu wielkopiecowego. Stosowano racjonalizację uziarnienia, podsuszanie, preparację emulsją smołowo-wodną oraz mechaniczne metody zagęszczania (częściowe brykietowanie, ubijanie). Wykazano, że każda z zastosowanych metod preparacji wsadu węglowego prowadziła do wzrostu gęstości wsadu oraz jakości otrzymanego koksu. Zastosowanie wybranych technik preparacji wsadu umożliwia zwiększenie udziału tańszych węgli w mieszance wsadowej przy zachowaniu stałej jakości koksu. Największą poprawę jakości koksu i ekonomiki produkcji przyniosły metody wymagające najwyższych nakładów inwestycyjnych, takie jak ubijanie mechaniczne. Zastosowanie ubijania wiąże się z budową nowej baterii koksowniczej, co z punktu widzenia zakładów koksowniczych wyposażonych w kilku- lub kilkunastoletnie baterie systemu zasypowego w zadowalającym stanie techniczno-technologicznym nie jest ekonomicznie uzasadnione. Dlatego alternatywą dla budowy nowej baterii jest zastosowanie odpowiedniej metody preparacji wsadu, umożliwiającej poprawę efektywności produkcji dla instalacji już istniejących. Najkorzystniejszą metodą wydaje się być podsuszanie wsadu, które dotychczas nie znalazło zastosowania w krajowym koksownictwie. Główną przeszkodą we wdrożeniu tej technologii są dość wysokie koszty inwestycyjne, dopasowanie się do istniejącej infrastruktury oraz obawa przed potencjalnymi problemami eksploatacyjnymi. Doświadczenia azjatyckie (Japonia, Korea Płd.) wskazują jednak, że może być ona z powodzeniem stosowana. Ciekawą alternatywą może być częściowe brykietowanie wsadu węglowego, wymagające nieco mniejszych nakładów inwestycyjnych i potencjalnie mniej kłopotliwe pod względem technicznym i eksploatacyjnym. Uzyskane wyniki badań są zbieżne z doniesieniami literaturowymi 37, 39, 40), a pozytywne doświadczenia koksowni zagranicznych oraz krajowy dorobek badawczo-rozwojowy 41 43) dotyczący metody częściowego brykietowania wsadu sprawiają, że technika ta wydaje się być atrakcyjna i stanowi ciekawą alternatywę dla operacji podsuszania wsadu. Za wdrożeniem tej technologii przemawiają pozytywne doświadczenia koksowni zagranicznych oraz spory krajowy dorobek badawczorozwojowy. Wydaje się, że spory potencjał ma także metoda racjonalizacji uziarnienia, która również wymaga pewnych nakładów inwestycyjnych (przesiewacze, separatory pneumatyczne, nowoczesne młyny). Obniżenie stopnia przemiału o ok. 5 10% ziaren < 3,15 mm pozwoli na poprawę wytrzymałości poreakcyjnej o 2 3%. Metodę tę należy uznać za najbardziej perspektywiczną dla krajowych węgli koksowych w bateriach z zasypowym systemem obsadzania. Najmniej skomplikowaną i kosztowną metodą pod tym względem jest olejowanie wsadu, dające jednak najgorsze rezultaty z prezentowanych metod. Ostateczny wybór właściwej techniki preparacji wsadu powinien być poprzedzony kompleksowymi testami w skali przemysłowej i powinien uwzględniać warunki techniczne i ekonomiczne implementacji do istniejącej infrastruktury produkcyjnej. Praca wykonana w ramach projektu kluczowego nr POIG /08 Inteligentna koksownia spełniająca wymagania najlepszej dostępnej techniki dofinansowanego z Europejskiego Funduszu Rozwoju Regionalnego. Otrzymano: LITERATURA 1. A. Strugała, Rola czynników surowcowych oraz technologicznych w procesie formowania się porowatej struktury koksu, Wyd. AGH, Kraków K.H. Großpietsch, H.B. Lüngen, Cokemaking Intern. 2001, nr 1, G.S. Ukhmyłova, Koks Khim. 2005, nr 10, Yu.A. Zolotukhin, N.S. Andreichikov, Ya.B. Kukolev, Koks Khim. 2009, nr 3, W. Latocha, W. Kaczmarek, A. Strugała, P. Żarczyński, Polityka Energ. 2011, 14, A. Karcz, A. Strugała, Miner. Resour. Manage. 2008, 24, A. Mianowski, Zesz. Nauk. Politechniki Śląskiej 1986, z M. Rejdak, R. Wasielewski, Physicochem. Probl. Miner. Process. 2015, 51, 151, DOI: /ppmp A. Czaplicki, M. Janusz, Coke Chem. 2012, 55, A. Karcz, G. Winnicka, Karbo 2001, 46, R. Loison, P. Foch, A. Boyer, Coke. Quality and production, Butterworths, London 1989, Praca zbiorowa, Koksownictwo (red. H. Zieliński), Wydawnictwo Śląsk, Katowice 1986, B. Tora, P. Pasiowiec, J. Boryczko, Mat. Konf. KOMEKO 2008, Gliwice A. Czaplicki, D. Kowol, K. Burak, Karbo 2011, nr 4, T. Vander, Mat. 3-rd Intern. Cokemaking Congress, Gent 1996, I.N. Nikitin, Koks Khim. 1997, nr 4, M.K. Sharama, A.J. Chaudhuri, S. Prasad, Coal Preparation 2007, 27, A.B. Danilov, G.S. Verdibozhenko, M.A. Solovev, A.A. Karpo, S.I. Trubnikov, I.D. Drozdnik, D.V. Miroshnichenko, V.M. Ladyzhinskii, O.N. Serbin, A.V. Sytnik, Uglekhim. Zhurn. 2010, nr 1-2, M. Kosewska, K. Wróbelska, Karbo 2001, nr 10, A.Ya. Eremin, Ya.B. Kukolev, R.R. Gilyazetdinov, L.A. Makhortova, Yu.V. Stepanov, Koks Khim. 2008, nr 7, H. Erasmus, 4-th European Coke and Ironmaking Congress Proceedings, Paryż Yu.M. Posokhov, V.I. Sukhorukov, K. Czen, Koks Khim. 2006, nr 7, O. Kerkkonen, Mat. 5-th European Coke and Ironmaking Congress, t. 2, Sztokholm A.L. Borisenko, N.I. Avilova, M.I. Bliznyukova, T.P. Smirnova, Uglekhim. Zhurn. 2008, nr 3-4, M.A. Diez, R. Alvarez, M. Sirgado, H. Marsh, ISIJ Intern. 1991, 31, S. Nomura, T. Arima, K. Kato, Fuel 2004, 83, A. Furosawa, T. Nakagawa, Y. Meano, I. Komaki, Iron Steel Inst. Japan Intern. 1998, 38, M. Rejdak, G. Nowicki, J. Mytych, Karbo 2012, 1, A. Czaplicki, Karbo 2007, nr specjalny, A. Tramer, M. Kosewska, K. Wróbelska, A. Sobolewski, Mat. I ćesko-polského uhelného sympozia, Ostrawa (Czechy) 2001, P.J. Turczenko, Koks Khim. 1961, nr 12, K.G. Beck, Glückauf 1964, 15, I. Kurunov, P. Lizogub, O. Golubev, Coke Chem. 2010, 53, V.G. Zaszkvara, Koks Khim. 1967, nr 7, S. Nomura, T. Arima, K. Kato, Fuel 2004, 83, J. Holub, Paliva 1963, nr 8, J. Zawistowski, Mat. VIII Konf. Naukowo-Technicznej Nowe technologie w koksownictwie, 1988, t. 2, część I, s P. Wasilewski, E. Kobel-Najzarek, Chemiczna przeróbka węgla kamiennego, skrypt Politechniki Śląskiej, nr 704, Gliwice A.A. Zhuravskij, E.I. Toryanik, I.G. Kryshen, Koks Khim. 1999, nr 12, G.S. Ukhmylova, Koks Khim. 2007, nr 5, Prace niepublikowane IChPW (1.3.2/81-86, 1.3.3/83-86, 1.02/87-90). 42. P. Dybała, P. Wasilewski, A. Mianowski, Koks Smoła Gaz 1987, nr 10, Z. Butkiewicz, R. Cieślar, P. Dybała, A. Mianowski, R. Morawski, F. Wanecki, P. Wasilewski, J. Zawistowski, S. Zbrojkiewicz, H. Zieliński, Sposób wytwarzania brykietów dla celów koksowniczych, Pat. pol. nr (1987). 44. R. Cieślar, J. Zawistowski, Koks Smoła Gaz 1984, nr 4, R. Wright, F. Schucker, R. Kim, Illawarra Coke Company 5th European Iron &Cokemaking Conf., Sztokholm L. Gekker, Y. Mamuta, Coke Chem. 1973, nr 6, A. Czaplicki, M. Janusz, Karbo 2014, nr 1, D. Gajic, DMT Investigation report. DMT working program DC1201, /12(2014)
Michał REJDAK, Andrzej STRUGAŁA, Ryszard WASIELEWSKI, Martyna TOMASZEWICZ, Małgorzata PIECHACZEK. Koksownictwo
Michał REJDAK, Andrzej STRUGAŁA, Ryszard WASIELEWSKI, Martyna TOMASZEWICZ, Małgorzata PIECHACZEK Koksownictwo 2015 01.10.2015 Karpacz System zasypowy vs. System ubijany PORÓWNANIE ZAŁADUNEK KOMÓR KOKSOWNICZYCH
Bardziej szczegółowoKompaktowanie drobnoziarnistych frakcji węglowych jako metoda przygotowania części wsadu dla zasypowego systemu obsadzania komór koksowniczych
27-29 września 2018 r., Beskid Śląski Kompaktowanie drobnoziarnistych frakcji węglowych jako metoda przygotowania części wsadu dla zasypowego systemu obsadzania komór koksowniczych Autorzy: Helt-Zielony
Bardziej szczegółowoKoncepcja Inteligentnego Systemu Przygotowania Wsadu Ubijanego
Koncepcja Inteligentnego Systemu Przygotowania Wsadu Ubijanego Michał REJDAK, Aleksander SOBOLEWSKI, Wiesław HABIERA Instytut Chemicznej Przeróbki Węgla, HPH Hutmaszprojekt sp. z.o.o. Konferencja KOKSOWNICTWO,
Bardziej szczegółowoPiece półtechniczne jako elementy systemów sterowania jakością koksu
Piece półtechniczne jako elementy systemów sterowania jakością koksu H. Fitko 1), B. Mertas 1), M. Rejdak 1), J. Lis 2), P. Szecówka 2), R. Baron 2) 1) Instytut Chemicznej Przeróbki Węgla, 2) Koksownia
Bardziej szczegółowoMirosław Bronny, Piotr Kaczmarczyk JSW KOKS SA
Ocena jakości koksu wielkopiecowego wyprodukowanego z baterii koksowniczych z zasypowym i ubijanym systemem obsadzania komór koksowniczych oraz różnym systemem chłodzenia koksu Mirosław Bronny, Piotr Kaczmarczyk
Bardziej szczegółowo1. Termiczna utylizacja substancji odpadowych w procesie koksowania węgla
Archives of Waste Management and Environmental Protection Archiwum Gospodarki Odpadami http://ago.helion.pl ISSN 1733-4381, Vol. 2 (5), p-9-16 Badania termicznej utylizacji odwodnionych osadów ściekowych
Bardziej szczegółowoNowe narzędzia do badania jakości węgla i koksu. M.Winkler, A.Sobolewski, M.Janasik, B.Mertas
Nowe narzędzia do badania jakości węgla i koksu M.Winkler, A.Sobolewski, M.Janasik, B.Mertas Narzędzia laboratoryjne do badania jakości węgla i koksu produkcji IChPW Urządzenie do oznaczania reakcyjności
Bardziej szczegółowoPolskie koksownictwo głównym europejskim producentem koksu odlewniczego
Polskie koksownictwo głównym europejskim producentem koksu odlewniczego Rajmund Balcerek Waldemar Wal Zbigniew Zięba Zastosowanie koksu odlewniczego BRANŻA ODLEWNICZA Odlewnie żeliwa i stali Odlewnie metali
Bardziej szczegółowoMetody preparacji mieszanek węglowych i ich wpływ na gęstość wsadu w systemie zasypowym
136 ANDRZEJ CZAPLICKI, MARCIN JANUSZ *), MONIKA KOSEWSKA, KRYSTYNA WRÓBELSKA, Instytut Chemicznej Przeróbki Węgla, Zabrze Metody preparacji mieszanek węglowych i ich wpływ na gęstość wsadu w systemie zasypowym
Bardziej szczegółowoBadania nad wpływem stopnia zagęszczenia wsadu węglowego na parametry jakościowe i właściwości optyczne koksu
173 RYSZARD WASIELEWSKI *), MICHAŁ REJDAK, MAŁGORZATA PIECHACZEK Instytut Chemicznej Przeróbki Węgla, Zabrze Badania nad wpływem stopnia zagęszczenia wsadu węglowego na parametry jakościowe i właściwości
Bardziej szczegółowoPODSTAWY TECHNOLOGII WYTWARZANIA I PRZETWARZANIA
im. Stanisława Staszica w Krakowie WYDZIAŁ INŻYNIERII METALI I INFORMATYKI PRZEMYSŁOWEJ Prof. dr hab. inż. Andrzej Łędzki Dr inż. Krzysztof Zieliński Dr inż. Arkadiusz Klimczyk PODSTAWY TECHNOLOGII WYTWARZANIA
Bardziej szczegółowoNajnowsze rozwiązania stosowane w konstrukcji wirówek odwadniających flotokoncentrat i ich wpływ na osiągane parametry technologiczne
Najnowsze rozwiązania stosowane w konstrukcji wirówek odwadniających flotokoncentrat i ich wpływ na osiągane parametry technologiczne Piotr Myszkowski PRO-INDUSTRY Sp. z o.o. ul. Bacówka 15 43-300 Bielsko-Biała
Bardziej szczegółowoArchives of Waste Management and Environmental Protection
Archives of Waste Management and Environmental Protection Archiwum Gospodarki Odpadami http://ago.helion.pl ISSN 1733-4381, Vol. 3 (6), p-45-54 Paliwa produkowane w rolnictwie Wyżgolik B.*, Brząkalik K.
Bardziej szczegółowoPropozycja klasyfikacji węgli koksowych
POIG.01.01.02-24-017/08 Propozycja klasyfikacji węgli koksowych -Winnicka Zakres prezentacji Kryteria doboru parametrów klasyfikacyjnych Klasyfikacja handlowa węgli koksowych: Cel klasyfikacji handlowej
Bardziej szczegółowoPOLSKA IZBA EKOLOGII. Propozycja wymagań jakościowych dla węgla jako paliwa dla sektora komunalno-bytowego
POLSKA IZBA EKOLOGII 40-009 Katowice, ul. Warszawska 3 tel/fax (48 32) 253 51 55; 253 72 81; 0501 052 979 www.pie.pl e-mail : pie@pie.pl BOŚ S.A. O/Katowice 53 1540 1128 2001 7045 2043 0001 Katowice, 15.01.2013r.
Bardziej szczegółowoKIERUNKI ROZWOJU TECHNOLOGII PRODUKCJI KRUSZYW LEKKICH W WYROBY
KIERUNKI ROZWOJU TECHNOLOGII PRODUKCJI KRUSZYW LEKKICH W WYROBY POZNAŃ 17.10.2014 Jarosław Stankiewicz PLAN PREZENTACJI 1.KRUSZYWA LEKKIE INFORMACJE WSTĘPNE 2.KRUSZYWA LEKKIE WG TECHNOLOGII IMBIGS 3.ZASTOSOWANIE
Bardziej szczegółowoWPŁYW CECH FIZYCZNYCH SUROWCÓW ROŚLINNYCH NA JAKOŚĆ I ENERGOCHŁONNOŚĆ WYTWORZONYCH BRYKIETÓW
WPŁYW CECH FIZYCZNYCH SUROWCÓW ROŚLINNYCH NA JAKOŚĆ I ENERGOCHŁONNOŚĆ WYTWORZONYCH BRYKIETÓW Ignacy Niedziółka, Beata Zaklika, Magdalena Kachel-Jakubowska, Artur Kraszkiewicz Wprowadzenie Biomasa pochodzenia
Bardziej szczegółowoNISKOEMISYJNE PALIWO WĘGLOWE
NISKOEMISYJNE PALIWO WĘGLOWE możliwości technologiczne i oferta rynkowa OPRACOWAŁ: Zespół twórców wynalazku zgłoszonego do opatentowania za nr P.400894 Za zespól twórców Krystian Penkała Katowice 15 październik
Bardziej szczegółowoĆWICZENIA LABORATORYJNE
Akademia Górniczo - Hutnicza im. St. Staszica w Krakowie Wydział Energetyki i Paliw Katedra Technologii Paliw ĆWICZENIA LABORATORYJNE Surowce energetyczne i ich przetwarzanie cz. II - paliwa stałe Oznaczanie
Bardziej szczegółowoWpływ dodatku emulsji smołowo-wodnej na zmianę właściwości koksotwórczych węgla oraz jakość uzyskiwanych karbonizatów
Alfred Tramer, Monika Kosewska, Krystyna Wróbelska, Grażyna Winnicka Instytut Chemicznej Przeróbki Węgla w Zabrzu Wpływ dodatku emulsji smołowo-wodnej na zmianę właściwości koksotwórczych węgla oraz jakość
Bardziej szczegółowoTemat: kruszyw Oznaczanie kształtu ziarn. pomocą wskaźnika płaskości Norma: PN-EN 933-3:2012 Badania geometrycznych właściwości
Wydział Geoinżynierii, Górnictwa i Geologii Politechniki Wrocławskiej Instrukcja do zajęć laboratoryjnych Eksploatacja i obróbka skał Badania geometrycznych właściwości Temat: kruszyw Oznaczanie kształtu
Bardziej szczegółowoTemat: Badanie Proctora wg PN EN
Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Technologia robót drogowych Temat: Badanie wg PN EN 13286-2 Celem ćwiczenia jest oznaczenie maksymalnej gęstości objętościowej szkieletu gruntowego i wilgotności optymalnej
Bardziej szczegółowoKształcenie w zakresie koksownictwa na Akademii Górniczo-Hutniczej Piotr Burmistrz, Tadeusz Dziok, Andrzej Strugała
Kształcenie w zakresie koksownictwa na Akademii Górniczo-Hutniczej Piotr Burmistrz, Tadeusz Dziok, Andrzej Strugała Wisła, 3 5 października 2019 Agenda 1. Oferta AGH w zakresie kształcenia 2. Kształcenie
Bardziej szczegółowoWytrzymałość mechaniczna i reakcyjność koksu
POLITECHNIKA WROCŁAWSKA WYDZIAŁ CHEMICZNY PRODUKTY CHEMICZNE Wytrzymałość mechaniczna i reakcyjność koksu Przygotowali: Piotr Rutkowski Katarzyna Labus 2010 WSTĘP Przed zapoznaniem się z treścią poniższej
Bardziej szczegółowoZALETY STOSOWANIA KRZEMIONKI AMORFICZNEJ PRZY PROWADZENIU REMONTÓW MASYWU CERAMICZNEGO BATERII KOKSOWNICZEJ
ZALETY STOSOWANIA KRZEMIONKI AMORFICZNEJ PRZY PROWADZENIU REMONTÓW MASYWU CERAMICZNEGO BATERII KOKSOWNICZEJ G. JAKUBINA (ICHPW ZABRZE) J. MYTYCH (AMP ODDZIAŁ ZDZIESZOWICE), M. GRZYBEK, A. PROKHODA (REMKO
Bardziej szczegółowoInterpretacja zapisów konkluzji BAT dla przemysłu koksowniczego
Koksownictwo 2016 6-8 października 2016 Interpretacja zapisów konkluzji BAT dla przemysłu koksowniczego Jolanta Telenga-Kopyczyńska, Radosław Lajnert, Aleksander Sobolewski ZAKRES PREZENTACJI 1. Wprowadzenie
Bardziej szczegółowoANALIZA ROZDRABNIANIA WARSTWOWEGO NA PODSTAWIE EFEKTÓW ROZDRABNIANIA POJEDYNCZYCH ZIAREN
Akademia Górniczo Hutnicza im. Stanisława Staszica Wydział Górnictwa i Geoinżynierii Katedra Inżynierii Środowiska i Przeróbki Surowców Rozprawa doktorska ANALIZA ROZDRABNIANIA WARSTWOWEGO NA PODSTAWIE
Bardziej szczegółowoBADANIE PROCESU ROZDRABNIANIA MATERIAŁÓW ZIARNISTYCH 1/8 PROCESY MECHANICZNE I URZĄDZENIA. Ćwiczenie L6
BADANIE PROCESU ROZDRABNIANIA MATERIAŁÓW ZIARNISTYCH /8 PROCESY MECHANICZNE I URZĄDZENIA Ćwiczenie L6 Temat: BADANIE PROCESU ROZDRABNIANIA MATERIAŁÓW ZIARNISTYCH Cel ćwiczenia: Poznanie metod pomiaru wielkości
Bardziej szczegółowoPodstawowe warunki konkurencyjności koksowni na wolnym rynku
Podstawowe warunki konkurencyjności koksowni na wolnym rynku Edward Szlęk Prezes Zarządu JSW KOKS S.A. Konferencja naukowo-techniczna KOKSOWNICTWO 2014 Wyzwania dla konkurencyjnej koksowni Spełnienie wymagań
Bardziej szczegółowoDoświadczenia eksploatacyjne po wdrożeniu nowego sposobu eksploatacji baterii koksowniczych przy zróżnicowanych ciśnieniach gazu surowego w
Doświadczenia eksploatacyjne po wdrożeniu nowego sposobu eksploatacji baterii koksowniczych przy zróżnicowanych ciśnieniach gazu surowego w odbieralnikach spełniającego kryteria BAT 46 i BAT 49 Plan prezentacji
Bardziej szczegółowoNiezależność energetyczna JSW KOKS S.A. w oparciu o posiadany gaz koksowniczy
Niezależność energetyczna JSW KOKS S.A. w oparciu o posiadany gaz koksowniczy Mateusz Klejnowski www.jsw.pl JSW KOKS S.A. podstawowe informacje JSW KOKS S.A. powstała na początku 2014 roku poprzez połączenie
Bardziej szczegółowoWPŁYW ZAKŁÓCEŃ PROCESU WZBOGACANIA WĘGLA W OSADZARCE NA ZMIANY GĘSTOŚCI ROZDZIAŁU BADANIA LABORATORYJNE
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 33 Zeszyt 4 2009 Stanisław Cierpisz*, Daniel Kowol* WPŁYW ZAKŁÓCEŃ PROCESU WZBOGACANIA WĘGLA W OSADZARCE NA ZMIANY GĘSTOŚCI ROZDZIAŁU BADANIA LABORATORYJNE 1. Wstęp Zasadniczym
Bardziej szczegółowoKoksownia z tradycjami i przyszłością
Koksownia z tradycjami i przyszłością PONAD 60 LAT DOŚWIADCZENIA Budowę zakładu Koksowni w Hucie Częstochowa rozpoczęto na przełomie lat 1955-1956. W okresie od 1962 do 1973 oddano do eksploatacji cztery
Bardziej szczegółowoNAPRĘŻENIA ŚCISKAJĄCE PRZY 10% ODKSZTAŁCENIU WZGLĘDNYM PRÓBEK NORMOWYCH POBRANYCH Z PŁYT EPS O RÓŻNEJ GRUBOŚCI
PRACE INSTYTUTU TECHNIKI BUDOWLANEJ - KWARTALNIK 1 (145) 2008 BUILDING RESEARCH INSTITUTE - QUARTERLY No 1 (145) 2008 Zbigniew Owczarek* NAPRĘŻENIA ŚCISKAJĄCE PRZY 10% ODKSZTAŁCENIU WZGLĘDNYM PRÓBEK NORMOWYCH
Bardziej szczegółowoAnaliza kosztów i możliwości wdrożenia konkluzji BAT w krajowych koksowniach
Koksownictwo 2017 5-7 października 2017 Analiza kosztów i możliwości wdrożenia konkluzji BAT w krajowych koksowniach Jolanta Telenga-Kopyczyńska, Aleksander Sobolewski ZAKRES PREZENTACJI 1. Podstawy prawne
Bardziej szczegółowoTechnologiczne możliwości rozszerzenia bazy węglowej dla produkcji koksu poprzez modyfikację operacji przygotowania wsadu i obróbki pozapiecowej koksu
Technologiczne możliwości rozszerzenia bazy węglowej dla produkcji koksu poprzez modyfikację operacji przygotowania wsadu i obróbki pozapiecowej koksu Aleksander Karcz*, Andrzej Strugała*, Piotr Żarczyński**
Bardziej szczegółowo(12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) (13) B1
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 170477 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 298926 (51) IntCl6: C22B 1/24 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia: 13.05.1993 (54)
Bardziej szczegółowoSTAN AKTUALNY I PERSPEKTYWY PRODUKCJI KWALIFIKOWANYCH PALIW WEGLOWYCH W POLSCE W ŚWIETLE STRATEGII ENERGETYCZNEJ I ŚRODOWISKOWEJ
STAN AKTUALNY I PERSPEKTYWY PRODUKCJI KWALIFIKOWANYCH PALIW WEGLOWYCH W POLSCE W ŚWIETLE STRATEGII ENERGETYCZNEJ I ŚRODOWISKOWEJ Dr Inż. Leon Kurczabiński KATOWICKI HOLDING WĘGLOWY SA SEKTOR DROBNYCH ODBIORCÓW
Bardziej szczegółowoSKURCZ BETONU. str. 1
SKURCZ BETONU str. 1 C7 betonu jest zjawiskiem samoistnym spowodowanym odkształceniami niewynikającymi z obciążeń mechanicznych. Zachodzi w materiałach o strukturze porowatej, w wyniku utarty wody na skutek
Bardziej szczegółowoPL B1. ECOFUEL SPÓŁKA Z OGRANICZONĄ ODPOWIEDZIALNOŚCIĄ, Jelenia Góra, PL BUP 09/14
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 230654 (13) B1 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (21) Numer zgłoszenia: 401275 (22) Data zgłoszenia: 18.10.2012 (51) Int.Cl. C10L 5/04 (2006.01)
Bardziej szczegółowoRtęć w przemyśle. Technologia usuwania rtęci z węgla przed procesem zgazowania/spalania jako efektywny sposób obniżenia emisji rtęci do atmosfery
Rtęć w przemyśle Konwencja, ograniczanie emisji, technologia 26 listopada 2014, Warszawa Technologia usuwania rtęci z węgla przed procesem zgazowania/spalania jako efektywny sposób obniżenia emisji rtęci
Bardziej szczegółowo1.1. Dobór rodzaju kruszywa wchodzącego w skład mieszanki mineralnej
Przykład: Przeznaczenie: beton asfaltowy warstwa wiążąca, AC 16 W Rodzaj MMA: beton asfaltowy do warstwy wiążącej i wyrównawczej, AC 16 W, KR 3-4 Rodzaj asfaltu: asfalt 35/50 Norma: PN-EN 13108-1 Dokument
Bardziej szczegółowoDrewno jako surowiec energetyczny w badaniach Instytutu Technologii Drewna w Poznaniu
Drewno jako surowiec energetyczny w badaniach Instytutu Technologii Drewna w Poznaniu dr inż. Wojciech Cichy mgr inż. Agnieszka Panek Zakład Ochrony Środowiska i Chemii Drewna Pracownia Bioenergii Dotychczasowe
Bardziej szczegółowo25 lat konferencji KOKSOWNICTWO
25 lat konferencji KOKSOWNICTWO Aleksander Sobolewski Spis treści Świat ad. 1993 Polska ad. 1993 Nasza konferencja (1) Nasza konferencja (2) Pierwsza Konferencja pt: Perspektywy krajowego przemysłu koksochemicznego
Bardziej szczegółowoRozprawa D o k t o r s k a
AKADEMIA GÓRNICZO - HUTNICZA im. Stanisława Staszica w Krakowie WYDZIAŁ ENERGETYKI I PALIW KATEDRA TECHNOLOGII PALIW Rozprawa D o k t o r s k a Imię i nazwisko: Kierunek studiów: mgr inż. Piotr Żarczyński
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA OPOLSKA WYDZIAŁ BUDOWNICTWA Katedra Inżynierii Materiałów Budowlanych Laboratorium Materiałów Budowlanych. Raport LMB 326/2012
POLITECHNIKA OPOLSKA WYDZIAŁ BUDOWNICTWA Katedra Inżynierii Materiałów Budowlanych Laboratorium Materiałów Budowlanych Raport 326/2012 WDROŻENIE WYNIKÓW BADAŃ WYTRZYMAŁOŚCI BETONU NA ŚCISKANIE ORAZ GŁĘBOKOŚCI
Bardziej szczegółowoDrogi rozwoju polskiego koksownictwa. dr inż. A. Sobolewski dr inż. L. Kosyrczyk
Drogi rozwoju polskiego koksownictwa dr inż. A. Sobolewski dr inż. L. Kosyrczyk Spis treści 1. Wprowadzenie co to jest nowoczesność? 2. Nowoczesne koksownictwo oczami świata 3. Polska koksownia w świetle
Bardziej szczegółowoKonferencja Koksownictwo , Wisła
Konferencja Koksownictwo 2014 01-03.10.2014, Wisła Podsumowanie projektu POIG.01.01.02-24-017/08 Inteligentna koksownia spełniająca wymagania najlepszej dostępnej techniki dr inż. Aleksander Sobolewski
Bardziej szczegółowoMetody podwyższania kaloryczności drobnoziarnistych odpadów węglowych
Dr hab. inż. Gabriel Borowski, profesor nadzwyczajny Politechniki Lubelskiej, zajmuje się zagadnieniami przetwarzania odpadów przemysłowych w celu odzysku i zagospodarowania surowców. Założyciel oraz Redaktor
Bardziej szczegółowoBadania nad zastosowaniem kondycjonowania spalin do obniżenia emisji pyłu z Huty Katowice S.A w Dąbrowie Górniczej
Dr inż. Marian Mazur Akademia Górniczo Hutnicza mgr inż. Bogdan Żurek Huta Katowice S.A w Dąbrowie Górniczej Badania nad zastosowaniem kondycjonowania spalin do obniżenia emisji pyłu z Huty Katowice S.A
Bardziej szczegółowoOkreślenie wpływu dodatku bentonitu na polepszenie właściwości geotechnicznych osadów dennych Zbiornika Rzeszowskiego.
UNIWERSYTET ROLNICZY im. H. KOŁŁĄTAJA W KRAKOWIE Wydział Inżynierii Środowiska i Geodezji Sprawozdanie z uczelnianego konkursu na projekty finansowane z dotacji celowej na prowadzenie badań naukowych lub
Bardziej szczegółowoWpływ czasu składowania na właściwości zamorskich węgli koksujących oraz uzyskanych z nich koksów
Konferencja Naukowo- Techniczna Koksownictwo 2015 30.09-02.10.2015 Karpacz Wpływ czasu składowania na właściwości zamorskich węgli koksujących oraz uzyskanych z nich koksów dr Łukasz Smędowski, dr Tatiana
Bardziej szczegółowoPrzemysł cementowy w Polsce
Przemysł cementowy w Polsce Przemysł cementowy w Polsce, pod względem wielkości produkcji znajduje się na siódmym miejscu wśród europejskich producentów cementu. Głęboka modernizacja techniczna, jaka miała
Bardziej szczegółowoKvalita prověřená časem
1 2 Projekty badawcze realizowane dla koksowni huty w Trzyńcu Ing. Vladimír Gajdzica, Ing. Libor Kubiesa, ing Josef Stonawski, Ing. Stanislav Czudek, PhD 3 Wprowadzenie Badania technologii do usuwania
Bardziej szczegółowoOPIS PATENTOWY C22B 7/00 ( ) C22B 15/02 ( ) Sposób przetwarzania złomów i surowców miedzionośnych
PL 220923 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 220923 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 391431 (51) Int.Cl. C22B 7/00 (2006.01) C22B 15/02 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej
Bardziej szczegółowoKontrola procesu spalania
Kontrola procesu spalania Spalanie paliw polega na gwałtownym utlenieniu składników palnych zawartych w paliwie przebiegającym z wydzieleniem ciepła i zjawiskami świetlnymi. Ostatecznymi produktami utleniania
Bardziej szczegółowoSystemy jakości w produkcji i obrocie biopaliwami stałymi. grupa 1, 2, 3
Systemy jakości w produkcji i obrocie biopaliwami stałymi Zajęcia II - Ocena jakościowa surowców do produkcji biopaliw stałych grupa 1, 2, 3 Pomiar wilgotności materiału badawczego PN-EN 14774-1:2010E
Bardziej szczegółowoKonsekwencje termodynamiczne podsuszania paliwa w siłowni cieplnej.
Marcin Panowski Politechnika Częstochowska Konsekwencje termodynamiczne podsuszania paliwa w siłowni cieplnej. Wstęp W pracy przedstawiono analizę termodynamicznych konsekwencji wpływu wstępnego podsuszania
Bardziej szczegółowoPRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE
Nazwa przedmiotu: Kierunek: Materiały formierskie Zarządzanie i inżynieria produkcji Moulding materials Rodzaj przedmiotu: specjalnościowy Rodzaj zajęć: Wyk. Ćwicz. Lab. Sem. Proj. Poziom studiów: studia
Bardziej szczegółowoKrajowy Program Gospodarki Odpadami
Krajowy Program Gospodarki Odpadami KPGO został sporządzony jako realizacja przepisów ustawy z dnia 27 kwietnia 2001 r. o odpadach (Dz. U. Nr 62, poz. 628 oraz z 2002 r. Nr 41, poz. 365 i Nr 113, poz.
Bardziej szczegółowoPL B1. BIURO PROJEKTÓW KOKSOPROJEKT SPÓŁKA Z OGRANICZONĄ ODPOWIEDZIALNOŚCIĄ, Zabrze, PL BUP 13/08
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 207427 (13) B1 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (21) Numer zgłoszenia: 381311 (22) Data zgłoszenia: 18.12.2006 (51) Int.Cl. C10B 45/02 (2006.01)
Bardziej szczegółowoOferta badawcza. XVI Forum Klastra Bioenergia dla Regionu 20 maja 2015r. dr inż. Anna Zamojska-Jaroszewicz
Oferta badawcza XVI Forum Klastra Bioenergia dla Regionu 20 maja 2015r. dr inż. Anna Zamojska-Jaroszewicz Struktura organizacyjna PIMOT Przemysłowy Instytut Motoryzacji Pion Paliw i Energii Odnawialnej
Bardziej szczegółowoKoncepcja budowy modelu matematycznego do optymalizacji zakupu węgla do procesu koksowania
Marcin Malec 1, Jacek Kamiński 2 IGSMiE PAN w Krakowie Koncepcja budowy modelu matematycznego do optymalizacji zakupu węgla do procesu koksowania Wprowadzenie Wspomaganie procesu podejmowania decyzji z
Bardziej szczegółowoEnergetyczne wykorzystanie odpadów z biogazowni
Energetyczne wykorzystanie odpadów z biogazowni Odpady z biogazowni - poferment Poferment obecnie nie spełnia kryterium nawozu organicznego. Spełnia natomiast definicję środka polepszającego właściwości
Bardziej szczegółowoZintegrowane stanowisko do koksowania próbek węgla i badania koksu
dr inż. JERZY MRÓZ mgr inż. ADAM BROJA mgr inż. PIOTR DZIERŻAK Instytut Technik Innowacyjnych EMAG mgr inż. BARTOSZ MERTAS IChPW Zabrze Zintegrowane stanowisko do koksowania próbek węgla i badania koksu
Bardziej szczegółowoZIARNA HYDROFILOWE W PRZEMYSŁOWYM PROCESIE FLOTACJI WĘGLI O RÓŻNYM STOPNIU UWĘGLENIA
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 30 Zeszyt 3/1 2006 Marek Lenartowicz*, Jerzy Sablik** ZIARNA HYDROFILOWE W PRZEMYSŁOWYM PROCESIE FLOTACJI WĘGLI O RÓŻNYM STOPNIU UWĘGLENIA 1. Wstęp W wyniku zmechanizowania
Bardziej szczegółowo1.1. Dobór rodzaju kruszywa wchodzącego w skład mieszanki mineralnej
Przykład: Przeznaczenie: beton asfaltowy warstwa wiążąca, AC 16 W Rodzaj MMA: beton asfaltowy do warstwy wiążącej i wyrównawczej, AC 16 W, KR 3-4 Rodzaj asfaltu: asfalt 35/50 Norma: PN-EN 13108-1 Dokument
Bardziej szczegółowoPL B1. AKADEMIA GÓRNICZO-HUTNICZA IM. STANISŁAWA STASZICA, Kraków, PL BUP 21/10. MARCIN ŚRODA, Kraków, PL
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 212156 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 387737 (51) Int.Cl. C03C 1/00 (2006.01) B09B 3/00 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data
Bardziej szczegółowoZałącznik Nr 5 do Zarz. Nr 33/11/12
Załącznik Nr 5 do Zarz. Nr 33/11/12 (pieczęć wydziału) KARTA PRZEDMIOTU Z1-PU7 WYDANIE N1 Strona 1 z 5 1. Nazwa przedmiotu: CHEMIA I FIZYKOCHEMIA PALIW STAŁYCH 3. Karta przedmiotu ważna od roku akademickiego:
Bardziej szczegółowoSprawozdanie ze stażu naukowo-technicznego
Dr inż. Agnieszka Surowiak Katedra Przeróbki Kopalin i Ochrony Środowiska Wydział Górnictwa i Geoinżynierii Akademia Górniczo-Hutnicza im. Stanisława Staszica w Krakowie Sprawozdanie ze stażu naukowo-technicznego
Bardziej szczegółowoOPRACOWANIE TECHNOLOGII ZGAZOWANIA WĘGLA DLA WYSOKOEFEKTYWNEJ PRODUKCJI PALIW I ENERGII ELEKTRYCZNEJ
OPRACOWANIE TECHNOLOGII ZGAZOWANIA WĘGLA DLA WYSOKOEFEKTYWNEJ PRODUKCJI PALIW I ENERGII ELEKTRYCZNEJ Zadanie badawcze nr 3 realizowane w ramach strategicznego programu badan naukowych i prac rozwojowych
Bardziej szczegółowoPrzemysłowe laboratorium technologii. ropy naftowej i węgla II. TCCO17004l
Technologia chemiczna Przemysłowe laboratorium technologii ropy naftowej i węgla II TCCO17004l Ćwiczenie nr IV Opracowane: dr inż. Ewa Lorenc-Grabowska Wrocław 2012 1 Spis treści I. Wstęp 3 1.1. Metoda
Bardziej szczegółowoSystemy jakości w produkcji i obrocie biopaliwami stałymi. Zajęcia VI - Ocena jakościowa brykietów oraz peletów. grupa 1, 2, 3
Systemy jakości w produkcji i obrocie biopaliwami stałymi Zajęcia VI - Ocena jakościowa brykietów oraz peletów grupa 1, 2, 3 Trwałośd mechaniczna brykietów PN-EN 15210-2:2010E: Biopaliwa stałe -- Oznaczanie
Bardziej szczegółowoWpływ współspalania biomasy na stan techniczny powierzchni ogrzewalnych kotłów - doświadczenia Jednostki Inspekcyjnej UDT
Urząd Dozoru Technicznego Wpływ współspalania biomasy na stan techniczny powierzchni ogrzewalnych kotłów - doświadczenia Jednostki Inspekcyjnej UDT Bełchatów, październik 2011 1 Technologie procesu współspalania
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA WROCŁAWSKA INSTYTUT TECHNIKI CIEPLNEJ I MECHANIKI PŁYWNÓW ZAKŁAD SPALANIA I DETONACJI Raport wewnętrzny
POLITECHNIKA WROCŁAWSKA INSTYTUT TECHNIKI CIEPLNEJ I MECHANIKI PŁYWNÓW ZAKŁAD SPALANIA I DETONACJI Raport wewnętrzny Raport z badań toryfikacji biomasy Charakterystyka paliwa Analizy termograwimetryczne
Bardziej szczegółowodla województwa dolnośląskiego z wyłączeniem m. Wrocław i miejscowości uzdrowiskowych
dla województwa dolnośląskiego z wyłączeniem m. Wrocław i miejscowości uzdrowiskowych Zespół ds. jakości powietrza w woj. dolnośląskim kwiecień 2017 r. Zasadność podjęcia uchwały Na przestrzeni lat 2013-2015
Bardziej szczegółowoWNIOSEK O WYDANIE POZWOLENIA NA WPROWADZANIE GAZÓW LUB PYŁÓW DO POWIETRZA
WNIOSEK O WYDANIE POZWOLENIA NA WPROWADZANIE GAZÓW LUB PYŁÓW DO POWIETRZA Podstawę prawną regulującą wydawanie pozwoleń w zakresie wprowadzania gazów lub pyłów do powietrza stanowi ustawa z dnia 27 kwietnia
Bardziej szczegółowoMODYFIKACJA SILUMINU AK20 DODATKAMI ZŁOŻONYMI
41/2 Archives of Foundry, Year 2001, Volume 1, 1 (2/2) Archiwum Odlewnictwa, Rok 2001, Rocznik 1, Nr 1 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 MODYFIKACJA SILUMINU AK20 DODATKAMI ZŁOŻONYMI F. ROMANKIEWICZ
Bardziej szczegółowoMETODY BADAŃ I KRYTERIA ZGODNOŚCI DLA WŁÓKIEN DO BETONU DOŚWIADCZENIA Z BADAŃ LABORATORYJNYCH
H. Jóźwiak Instytut Techniki Budowlanej Poland, 00-611, Warszawa E-mail: h.jozwiak@itb.pl METODY BADAŃ I KRYTERIA ZGODNOŚCI DLA WŁÓKIEN DO BETONU DOŚWIADCZENIA Z BADAŃ LABORATORYJNYCH Jóźwiak H., 2007
Bardziej szczegółowoPROJEKT: Innowacyjna usługa zagospodarowania popiołu powstającego w procesie spalenia odpadów komunalnych w celu wdrożenia produkcji wypełniacza
PROJEKT: Innowacyjna usługa zagospodarowania popiołu powstającego w procesie spalenia odpadów komunalnych w celu wdrożenia produkcji wypełniacza Etap II Rozkład ziarnowy, skład chemiczny i części palne
Bardziej szczegółowoMIESZANKI MINERALNO-EMULSYJNE JAKO WARSTWY KONSTRUKCYJNE I UTRZYMANIOWE DLA DRÓG LOKALNYCH
MIESZANKI MINERALNO-EMULSYJNE JAKO WARSTWY KONSTRUKCYJNE I UTRZYMANIOWE DLA DRÓG LOKALNYCH MIESZANKI MINERALNO-EMULSYJNE MIESZANKI MINERALNO-EMULSYJNE MIESZANKI MINERALNO-EMULSYJNE MIESZANKI MINERALNO-EMULSYJNE
Bardziej szczegółowodr inż. Łukasz Słupik, dr inż. Ludwik Kosyrczyk 1/28
dr inż. Łukasz Słupik, dr inż. Ludwik Kosyrczyk 1/28 PLAN PREZENTACJI 1. Wstęp 2. Cele pracy 3. Struktura modelu 4. Eksperymenty i pomiary 5. Rezultaty wybranych symulacji 6. Wybrane zastosowania modelu:
Bardziej szczegółowoWYKORZYSTANIE GRANULATU GUMOWEGO W MIESZANKACH MINERALNO-ASFALTOWYCH
WYKORZYSTANIE GRANULATU GUMOWEGO W MIESZANKACH MINERALNO-ASFALTOWYCH Dr inż. Robert Jurczak Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny w Szczecinie/GDDKiA PLAN PREZENTACJI 1. Problem zużytych opon samochodowych
Bardziej szczegółowoMiędzynarodowe Targi Górnictwa, Przemysłu Energetycznego i Hutniczego KATOWICE 2015. Konferencja: WĘGIEL TANIA ENERGIA I MIEJSCA PRACY.
Międzynarodowe Targi Górnictwa, Przemysłu Energetycznego i Hutniczego KATOWICE 2015 Konferencja: WĘGIEL TANIA ENERGIA I MIEJSCA PRACY Wprowadzenie Janusz Olszowski Górnicza Izba Przemysłowo-Handlowa Produkcja
Bardziej szczegółowoPL B1. BIURO PROJEKTÓW "KOKSOPROJEKT" SPÓŁKA Z OGRANICZONĄ ODPOWIEDZIALNOŚCIĄ, Zabrze, PL BUP 24/04
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 208766 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 360187 (51) Int.Cl. C10B 57/12 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia: 16.05.2003
Bardziej szczegółowoRok akademicki: 2013/2014 Kod: STC s Punkty ECTS: 5. Poziom studiów: Studia I stopnia Forma i tryb studiów: -
Nazwa modułu: Surowce energetyczne stałe i ich przetwarzanie Rok akademicki: 2013/2014 Kod: STC-1-603-s Punkty ECTS: 5 Wydział: Energetyki i Paliw Kierunek: Technologia Chemiczna Specjalność: - Poziom
Bardziej szczegółowoRozdział 4. Bilans potrzeb grzewczych
ZZAAŁŁO ŻŻEENNIIAA DDO PPLLAANNUU ZZAAO PPAATTRRZZEENNIIAA W CCIIEEPPŁŁO,,, EENNEERRGIIĘĘ EELLEEKTTRRYYCCZZNNĄĄ II PPAALLIIWAA GAAZZOWEE MIIAASSTTAA ŻŻAAGAAŃŃ Rozdział 4 Bilans potrzeb grzewczych W-588.04
Bardziej szczegółowoMateriały pomocnicze do laboratorium z przedmiotu Metody i Narzędzia Symulacji Komputerowej
Materiały pomocnicze do laboratorium z przedmiotu Metody i Narzędzia Symulacji Komputerowej w Systemach Technicznych Symulacja prosta dyszy pomiarowej Bendemanna Opracował: dr inż. Andrzej J. Zmysłowski
Bardziej szczegółowoProjektowanie MMA z destruktem asfaltowym
Projektowanie MMA z destruktem asfaltowym Bohdan Dołżycki Politechnika Gdańska, Katedra Inżynierii Drogowej dolzycki@pg.gda.pl Ożarów, 22-24 września 2010 1 Według ustawy o odpadach z dnia 27 kwietnia
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE POPIOŁÓW LOTNYCH Z WĘGLA BRUNATNEGO DO WZMACNIANIA NASYPÓW DROGOWYCH
ZASTOSOWANIE POPIOŁÓW LOTNYCH Z WĘGLA BRUNATNEGO DO WZMACNIANIA NASYPÓW DROGOWYCH prof. UZ, dr hab. Urszula Kołodziejczyk dr inż. Michał Ćwiąkała mgr inż. Aleksander Widuch a) popioły lotne; - właściwości
Bardziej szczegółowoPARAMETRY FIZYKOCHEMICZNE BADANYCH PALIW Z ODPADÓW
VII Konferencja Paliwa z odpadów Chorzów, 14-16 marca 2017 PARAMETRY FIZYKOCHEMICZNE BADANYCH PALIW Z ODPADÓW dr Łukasz Smędowski mgr Agnieszka Skawińska Badania właściwości paliw Zgodnie z obowiązującym
Bardziej szczegółowoROZPORZĄDZENIE MINISTRA ŚRODOWISKA 1) z dnia 25 lipca 2011 r.
Dziennik Ustaw Nr 154 9130 Poz. 914 914 ROZPORZĄDZENIE MINISTRA ŚRODOWISKA 1) z dnia 25 lipca 2011 r. w sprawie informacji wymaganych do opracowania krajowego planu rozdziału uprawnień do emisji Na podstawie
Bardziej szczegółowoINSTALACJA DEMONSTRACYJNA WYTWARZANIA KRUSZYW LEKKICH Z OSADÓW ŚCIEKOWYCH I KRZEMIONKI ODPADOWEJ PROJEKT LIFE+
INSTALACJA DEMONSTRACYJNA WYTWARZANIA KRUSZYW LEKKICH Z OSADÓW ŚCIEKOWYCH I KRZEMIONKI ODPADOWEJ PROJEKT LIFE+ CELE PROJEKTU 1. Wdrożenie metody utylizacji osadów ściekowych w postać kruszyw sztucznych
Bardziej szczegółowoWdrożenie systemu zarządzania energią wg norm PN-EN 16001 i ISO 50001 na przykładzie Koksowni Przyjaźń Sp. z o.o.
Wdrożenie systemu zarządzania energią wg norm PN-EN 16001 i ISO 50001 na przykładzie Koksowni Przyjaźń Sp. z o.o. Konferencja Klubu Polskie Forum ISO 14000 Warszawa, 17-18 kwietnia 2012 Krzysztof Lebdowicz
Bardziej szczegółowoKONTROLA EMISJI ZANIECZYSZCZEŃ Z INSTALACJI SPALANIA ODPADÓW
KONTROLA EMISJI ZANIECZYSZCZEŃ Z INSTALACJI SPALANIA ODPADÓW Konferencja Alternatywne technologie unieszkodliwiania odpadów komunalnych Chrzanów 7 październik 2010r. 1 Prawo Podstawowym aktem prawnym regulującym
Bardziej szczegółowoInstalacje spalania pyłu u biomasowego w kotłach energetycznych średniej mocy, technologie Ecoenergii i doświadczenia eksploatacyjne.
Instalacje spalania pyłu u biomasowego w kotłach energetycznych średniej mocy, technologie Ecoenergii i doświadczenia eksploatacyjne. Instalacje spalania pyłu biomasowego w kotłach energetycznych średniej
Bardziej szczegółowoPorównawcze badania laboratoryjne wpływu uziarnienia i obciążenia nadawą na skuteczność osadzarkowego procesu wzbogacania
Porównawcze badania laboratoryjne wpływu uziarnienia i obciążenia nadawą na skuteczność osadzarkowego procesu wzbogacania Comparative laboratory tests of impact of grain size and feed flow rate on effectiveness
Bardziej szczegółowoBadania pirolizy odpadów prowadzone w IChPW
Posiedzenie Rady Naukowej Instytutu Chemicznej Przeróbki Węgla 27 września 2019 r. Badania pirolizy odpadów prowadzone w IChPW Sławomir Stelmach Centrum Badań Technologicznych IChPW Odpady problem cywilizacyjny
Bardziej szczegółowoKonsultacja zmian dla Programu Priorytetowego NFOŚiGW Czysty Przemysł
Konsultacja zmian dla Programu Priorytetowego NFOŚiGW Czysty Przemysł Urszula Zając p.o. Dyrektora Departamentu Przedsięwzięć Przemyslowych Forum Energia Efekt Środowisko Zabrze, 6 maja 2013 r. Agenda
Bardziej szczegółowoKoksowanie węgla metodą wsadu ubijanego stan aktualny i perspektywy rozwoju
100 MICHAŁ REJDAK *), RYSZARD WASIELEWSKI Instytut Chemicznej Przeróbki Węgla, Zabrze Koksowanie węgla metodą wsadu ubijanego stan aktualny i perspektywy rozwoju Stamp charging system in cokemaking technology
Bardziej szczegółowo